Clasificación Geomecanica

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Clasificación Geomecanica

  1. 1. Clasificación Geomecánica de Barton o Nuevo Método Noruego de túneles Fue desarrollada en el Instituto Geotécnico de Noruega (NGI) por Barton, Lien y Lunde y como en el caso del RMR está basado en varios cientos de túneles, construidos en Escandinavia principalmente. El sistema consiste en dar al terreno una serie de parámetros que sustituiremos en una formula para así formar un índice denominado Q que es con el que podremos diseñar el sostenimiento, la variación del índice Q no es como en el caso del RMR una variación lineal, en este caso se da una variación exponencial. Q viene definida mediante la siguiente expresión: Donde: RQD. Rock Quality designation. Se basa en el porcentaje de sondeo recuperado en el que la roca se encuentra relativamente intacta. RQD = Longitud de los núcleos mayores de 10 cm · 100 Largo del barreno cm Jn: Es el número de diaclasas o fisuras. Jr: Es un número que valora la rugosidad de las juntas. Ja: Es el valor que indica el grado de alteración de las fisuras. Jw: Es el factor de reducción de agua en las fisuras. SRF: Es el factor de reducción de esfuerzos que depende del estado tensional de la roca. Aunque no se usa en la ecuación anterior un parámetro muy importante es también laDimensión Equivalente DE. La dimensión equivalente se calcula como el máximo vano que tenemos entre el coeficiente ESR. El valor de ESR se relaciona al uso intencional de la excavación y al grado de seguridad que se exige del sistema de sostenimiento instalado para mantener la estabilidad de la excavación. D.E. = (vano o altura)/ ESR Expresiones. Máximo Vano sin sostener. Max. Vano = 2·ESR·Q 0,4 Presión sobre la clave. Con 3 o más familias de juntas. P = 2 / (Jr· 3√Q) Con menos de tres. P = 2·√(Jn) / (3·Jr·3√Q) Longitud de los bulones. L B: Anchura de la excavación Presión sobre hastíales. Las mismas expresiones que arriba pero con las siguientes modificaciones en la Q.
  2. 2. -Si Q >10, tomar 5Q -Si 0,1< Q < 10, tomar 2,5Q -Si Q < 0,1 , tomar sólo Q Profundidad Crítica del macizo (m) H > 350 · Q 1/3 Resistencia aparente a compresión del macizo rocoso. q = 7 · γ · Q 1/3 Clasificación de los parámetros individuales empleados en el índice de calidad de túneles (NGI) Rock Quality Designation. RQD Descripción Índice de calidad de la roca RQD Valor Muy mala Mala Regular Buena Excelente 0—25 25—50 50—75 75—90 90 - 100 1. Donde el RQD es < 10,se le otorga el valor de 10 2. Intervalos de 5 en 5 para el valor de RQD, 100, 95, 90, etc. Son suficientemente precisos Número de sistemas de juntas en el macizo rocoso. Jn Descripción Valor Masivo, sin o con pocas fisuras 0.5 — 1.0 Un sistema de fisuras 2 Un sistema de fisuras + una aislada 3 Dos sistemas de fisuras 4 Dos sistemas de fisuras + una aislada 6 Tres sistemas de fisuras 9 Tres sistemas de fisuras + una aislada 12
  3. 3. Cuatro o más sistemas de fisuras, Roca fracturada 15 Roca triturada, terregal 20 1. Para intersecciones en túneles utilizar (3 x Jn) 2. Para portales o boquillas utilizar (2 x Jn) Rugosidad de las juntas o f isuras. Jr Descripción de las familias principales Valor Contacto entre las paredes. Contacto en las paredes antes de que se produzca un cizallamiento de 10 cm. Juntas discontinuas 4 Ondulada, rugosa, irregular, corrugadas 3 Suaves, onduladas ligeramente, espejo de falla discontinuo 2 Espejo de falla ondulado 1,5 Rugosa, irregular y superf icie plana 1,5 Superf icie lisa y plana 1 Plana con espejo de falla 0,5 Sin contacto en las paredes después de que se produzca cizallamiento Con minerales arcillosos que impiden el contacto 1
  4. 4. Relleno de arenas, gravas o roca triturada que impide el contacto entre paredes 1 - Se debe de añadir 1,0 si el espaciamiento entre fisuras es mayor de 3m - Jr = 0,5 se puede usar en el caso de juntas de fricción planas y que tengan alineaciones con orientación favorable, que estas esten orientadas para resistencia mínima Contenido de agua en el túnel. Jw Descripción Valor Presión de agua MPa Excavación seca o poca infiltración, o sea < 5 L/mm localmente 1 0,1 Infiltración o presión medianas, lavado ocasional de los rellenos 0,66 0,1 - 0,25 Gran infiltración o presión alta en roca competente sin relleno juntas 0,5 0,25 - 1 Gran infiltración o presión alta, lavado importante de los rellenos 0,33 0,25 - 1 Infiltración o presión excepcionalmente altas con las voladuras, disminuyendo con el tiempo 0,2 - 0,1 > 1 Infiltración o presión excepcionalmente altas en todo momento, sin disminuir en el tiempo 0,1 - 0,05 > 1 - Los factores de 3º a 6º son estimaciones aproximadas. Se aumenta el factor Jw si se instalan drenes - No se consideran los problemas ocasionados por el hielo Grado de alteración de las diaclasas. Ja Descripción de las familias principales Valor Angulo de rozamiento Φr Contacto en las paredes de roca Relleno soldado, duro, no blando, impermeable, con cuarzo o epidota. 0,75 25 - 35º
  5. 5. Paredes inalteradas, solo con manchas de superf icie, sin relleno 1 25 - 30º Paredes ligeramente alteradas con recubrimiento de minerales no blandos, partículas arenosas, roca triturada sin arcilla 2 25 - 30º Recubrimientos limosos o areno-arcillosos, con pocas partículas pequeñas de arcilla (inablandable) 3 20 - 25º Recubrimientos blandos o con arcilla de baja fricción; caoliníta o mica, clorita, talco, yeso y grafito, etc., y pequeñas cantidades de arcillas expansivas (recubrimientos sin continuidad de 1-2 mm de espesor o menos). 4 8 - 16º Contacto en las paredes antes de un cizalleo menor de 10 cm Partículas arenosas, roca desintegrada sin arcilla, etc 4 25 - 30º a). Rellenos de minerales arcillosos muy consolidados e 6 16 - 24º
  6. 6. inablandables (no blandos) (continuos <5 mm de espesor) b). Rellenos de minerales arcillosos de consolidación media o baja (continuos < 5 mm de espesor) 8 12 - 16º c). Rellenos de arcillas expansivas, o sea montmorillonita (continuos <5 mm de espesor). El valor Ja depende del porcentaje de partículas expansivas y del acceso al agua 8 - 12 6 - 12º Sin contacto de las paredes después del cizallamiento Zonas de capas de roca o arcilla desintegrada (a, b y c) 6 6 - 24º Zona con roca triturada (véase a, b, c para condiciones dela arcilla ) 8 -12 6 - 24º Zonas o capas de arcilla limosa o arenosa, pequeñas fracciones de arcilla (inablandable) 5 Zonas o capas gruesas Relleno de arcilla continuo 10 13 13 - 20 16 - 24º
  7. 7. y de espesor ancho (véase a, b y c para las condiciones de la arcilla) 12 - 16º 6 - 12º El ángulo de rozamiento Φr se indica como guía aproximada de las propiedades mineralógicas de los productos de alteración, si están presentes Factor de reducción de esfuerzos. SRF Descripción σc /σ1 σt/σ1 Valor Zonas blandas y de debilidad que atraviesan la excavación y que puede ser la causa de que el macizo se desestabilice por descompresión desprendimientos cuando se construye el túnel Múltiples zonas de debilidad que contengan arcilla o roca químicamente desintegrada, roca circundante muy suelta (cualquier profundidad) 10 Zonas de debilidad aisladas que contengan arcilla o roca químicamente desintegrada (profundidad < 50 m) 5 Zonas de debilidad aisladas que contengan arcilla o roca químicamente desintegrada (prof. > 50 m) 2,5 Múltiples zonas de fracturas en roca competente (sin arcilla), roca circundante suelta (cualquier profundidad) 7,5 Múltiples zonas de fracturas en roca competente (sin arcilla), ( prof < 50 m) 5 Múltiples zonas de fracturas en roca competente (sin arcilla), (prof > 50m) 2,5 Fisuras abiertas sueltas, f isuración intensa (cualquier profundidad) 5 Roca competente, problemas de esfuerzos en la roca Esfuerzo bajo, cerca de la superf icie > 200 > 13 2,5 Esfuerzo mediano 10 - 200 13- 0,66 1 Esfuerzo grande, Estructura muy cerrada generalmente favorable para la 10 - 5 0,33 -0,66 0,5- 2
  8. 8. estabilidad, puede ser desfavorable para la estabilidad de las tablas), roca resistente. Desprendido moderado y/o explosiones de pequeñas rocas, roca masiva. 5 - 2,5 0,16 - 0,33 5-10 Desprendido intenso y explosiones grandes de la roca (masiva) < 2,5 < 0,16 10- 20 Desprendido moderado y/o explosiones de pequeñas después de una hora en roca masiva.* 5-3 0,5- 0,65 5-50 Desprendimientos pequeños y explosiones de roca después de unos minutos en roca masiva.* 3-2 0,65- 1 50- 200 Explosiones grandes de roca y deformaciones dinámicas en roca masiva.* <2 >1 200- 400 Roca compresiva, flujo plástico de roca incompetente bajo la influencia de presiones altas de roca Presiones compresivas moderadas, poca presión de f luencia. 5-10 Presiones compresivas altas, presión grande de f luencia. 10- 20 Roca expansiva, acción química expansiva de la presión de agua Presión expansiva o de hinchamiento moderada 5- 10 Presión expansiva o de hinchamiento alta 10- 20 - σc Resistencia a la compresión simple y σt resistencia a tracción - Redúzcanse estos valores de SRF en el 25-50% si las zonas de fracturas sólo intersectan pero no cruzan la excavación. Para un cambio virgen de esfuerzos anisotrópico. Cuando 5 < σ1/σ3 < 10 se reduce σc a 0,8· σc y σt a 0,8 σt y 0,6 σt si σ1/σ3 >10, donde: σ1 y σ3 son las fuerzas mayores y menores principales - Hay pocos casos citados donde el techo debajo de la superficie sea menor que el ancho del claro. Se sugiere que el SRF sea aumentado de 2.5 a 5 para estos casos(2,5 - 5).
  9. 9. - * Las nuevas categorías añadidas 1994 por Barton y Grimstad incrementan el valor del SRF considerablemente respecto de lo valores originales, esto implica que sea posible tener que colocar sostenimiento donde antes el índice Q mostraba que no era necesario. Dimensión equivalente del túnel. ESR Descripción ESR ESR1994 Galerías temporales en minas 3 - 5 2 - 5 Pozos verticales circulares 2,5 - Pozos verticales rectangulares 2 - Galerías permanentes en minas, túneles hidráulicos (excepto túneles a alta presión, conducciones),trabajos temporales, galerías piloto o galerías de avance 1,6 1,6 - 2 Cavernas pequeñas, de almacenamiento, túneles de acceso, túneles de carretera 1,3 1,2 - 1,3 Cavernas, túneles de carretera, emboquilles, intersecciones, plantas de energía 1 0,9 - 1,1 Cavernas para fábricas, centrales nucleares, estaciones de metro, polideportivos y áreas públicas similares 0,8 0,5 - 0,8 La dimensión equivalente se calcula como el máximo vano que tenemos entre los coeficientes ESR D.E. = vano/ ESR Notas complementarias de los parámetros de las tablas anteriores. Al estimar la calidad de la roca (Q) se seguirán las siguientes instrucciones complementarias a las notas indicadas en las tablas: 1. Cuando no se dispone de núcleos perforación, se podrá estimar el valor del RQD por la cantidad de fisuras por unidad de volumen: RQD = l,15—3,3JV 0< RQD < l00 para 35 < Jv< 4,5 2. El parámetro Jn que representa la cantidad de sistemas de fisuras estará afectado muchas veces por foliación, esquístosidad, crucero pizarroso o estratificación, etc. Cuando estas fisuras paralelas son muy evidentes, deberán considerarse como sistemas completos de fisuras. 3. Los parámetros Jr y Ja (que representan el esfuerzo cortante) deben referirse al sistema de fisuras o a la discontinuidad con relleno de arcilla más débiles de la zona que se examina. Sin embargo, cuando un sistema de fisuras o una discontinuidad con la evaluación mínima(JrIJa) tiene una orientación favorable para la estabilidad, otro sistema o discontinuidad con una orientación menos favorable puede ser más sobresaliente, y su valor mayor de (Jr/Ja) se usará al evaluar Q. De hecho, el valor Jr/Ja relaciona la superficie en forma tan comprometedora que puede llevar a errores importantes. 4. Cuando un macizo contiene arcilla, se aplicará el valor SRF para roca que se puede soltar. En estos casos la resistencia de la roca inalterada es de poco interés. Sin embargo cuando las fisuras son pocas y no hay arcilla, la resistencia de la roca inalterada puede ser un eslabón más débil y la estabilidad dependerá de la relación esfuerzo-roca / resistencia-roca. Un campo de esfuerzos fuertemente
  10. 10. anisotrópico es desfavorable para la estabilidad y se toma en cuenta esto en forma aproximada en la nota 2 de la tabla para evaluar el factor de reducción por esfuerzos. 5. Las resistencias a la compresión y a la tensión (σc y σt) de la roca inalterada deberán evaluarse en un ambiente saturado sí así corresponde a las condiciones in situ presentes o futuras. Se hará una estimación muy conservadora de la resistencia para aquellas rocas que se alteran cuando se exponen a la humedad o en un ambiente saturado. 1. El tamaño de los bloques (RQD / Jn) 2. La resistencia a cortante entre bloques (Jr / Ja) 3. Los esfuerzos activos (Jw / SRF) Sostenimiento por Barton. 1974 Con la Dimensión Equivalente y el índice Q de Barton se entra en el ábaco y se comprueba en que categoría de sostenimiento esta clasificado una vez seleccionado se acuden a una serie de tablas que se encuentran a continuación y se mira en la tabla que este el número indicado. Catego ría Q RQD/ Jn Jr/ Ja D. Equi v Presi ón kp/c m2 Sostenimi ento Not as 1,2,3,4 10 00 - 40 0 - - - < 0,01 sb (utg) - 5,6,7,8 40 0 - 10 0 - - - 0,05 sb (utg) - 9 10 0 - 40 > 20 - - 0,25 sb (utg) - < 20 B (utg) 2,5-3 m 10 100 - 40 > 3 0 B (utg) 2- 3 m < 30 B(utg) 1,5 - 2 +clm 11 100 - 40 > 3 0 B(utg) 2- 3 m
  11. 11. < 30 B(utg) 1,5 - 2 m + clm 12 100 - 40 > 3 0 B(utg) 2 - 3 m < 30 B(utg) 1,5 - 2 m + clm 13 40 - 10 >10 >1, 5 - 0,5 Sb (utg) I < 1,5 B (utg) 1,5 - 2m < 10 > 1,5 B (utg) 1,5 - 2 < 1,5 B (utg) 1,5 - 2 + s 2-3 14 - > 1 0 - >1 5 B (tg) 1,5- 2 + clm I,II 40-10 < 10 B (tg) 1,5- 2 + s(mr ) 5- 10 < 15 B (utg) 1,5 - 2m + clm I,III 15 40- 10 > 10 - - B (tg) 1,5- 2 + clm I,II,I V
  12. 12. < 10 B (tg) 1,5- 2 + s(mr) 5-10 16 > 15 B (tg) 1,5- 2 + clm I,V,VI, XII < 15 B(ut g) 1- 1,5 + clm I,V,VI, XII 17 10- 4 > 30 - - 1 Sb (utg) I 10 - 30 B(ut g) 1- 1,5 < 10 > 6 B(utg) 1-1,5 + s 2-3 < 10 < 6 s 2-3 18 10 - 4 > 5 - > 1 0 B(tg) 1-1,5 + clm I,III < 10 B(ut g) 1- 1,5 + clm I < 5 > 10 B(tg) 1-1,5 + s 2-3 I,III < 10 B(ut g) 1- 1,5 + s 2-3 I
  13. 13. 19 10 - 4 - > 20 B (tg) 1-2 + s(mr ) 10- 15 I,II,IV < 20 B (tg) 1-1,5 + s(mr ) 5- 10 I,II 20 10 - 4 - > 35 B (tg) 1-2 + s(mr ) 10- 20 I,V,VI < 35 B (tg) 1-2 + s(mr ) 10- 20 I,II,IV 21 4-1 > 12 ,5 <0, 75 - 1,5 B(utg) 1m + s 2-3 m I < 12,5 S 2,5-5 cm > 0,7 5 B(utg) 1 m 22 4 - 1 10- 30 > 1 B (utg) 1 m +clm < 10 > 1 S 2,5- 7,5 cm < 30 < 1 B(utg) 1 m +S(mr)
  14. 14. 2,5-5 cm > 30 B(utg) 1 m 23 > 1 5 B(tg) 1-1,5 m+S( mr) 10-15 cm I,II,IV, VII < 15 B(utg) 1-1,5 m+S( mr) 5- 10 cm I 24 > 3 0 B(tg) 1-1,5 m +S(mr ) 15- 30cm I,V,VI, XII < 30 B(tg)1 -1,5 m +S(mr ) 10- 15 cm I,II,IV, XII 25 1 - 0,4 > 10 > 0,5 2,2 5 B (utg) 1 m + mr ó clm I < 10 B(utg) 1 m +S(mr) 5 <0, 5 B(tg) 1 m +S(mr) 5
  15. 15. 26 B(tg) 1 m +S( mr) 5- 7,5 VIII,X, XI B(utg) 1 + s 2,5-5 I,I X 27 > 12 B(tg) 1 +S( mr) 7,5- 10 cm < 12 B(ut g) 1 +S( mr) 5 - 7,5 cm >12 CCA 20- 40+ B(tg) 1 VIII,X, XI <12 S(mr ) 10 - 20 + B (tg) 1 Categ oría Q RQ D/Jn Jr/J a D. Eq uiv Pres ión kp/c m2 Sosteni miento Notas 28 1 - 0, 4 - - > 3 0 2,25 B(tg) 1 m + s(mr) 30-40cm I,IV, V,IX
  16. 16. > 2 0 - < 3 0 B(tg) 1 m + s(mr) 20 - 30 I,II,IV,IX < 2 0 B(tg) 1 m + s(mr) 15- 20cm I,II,IX CCA(sr) 30- 100+B(tg ) 1m IV,VIII,X ,XI 29 0,4 - 0,1 >5 > 0,25 - 3 B(u tg) 1 m + s 2-3 - < 5 B(utg) 1 m + s (mr) 5 < 0,2 5 B(tg) 1 m + s (mr) 5 30 >5 - B(t g) 1 m + s 2,5- 5 cm IX < 5 S(mr) 5 - 7,5 cm IX - B(tg) 1 m + s (mr) 5- 7,5 VII,X,XI 31 > 4 B(tg) 1 m + s IX
  17. 17. (mr) 5- 12,5 1,5 - 4 S (mr) 7,5 - 25 IX < 1,5 CCA 20- 40 cm + B(tg) 1 m IX,XI CCA(sr) 30-50 + B(tg) 1m VIII,X,XI 32 - > 2 0 B(t g) 1 m + s (mr ) 40- 60 II,IV,IX, XI,XII < 2 0 B(tg) 1 m + s (mr) 20- 40 III,IV,IX, XI,XII 33 0,1 - 0,0 1 > 2 - 6 B(t g) 1 m + s(m r) 7,5- 5 IX < 2 S(mr) 5- 10 cm IX S(mr) 7,5- 15 cm VIII,X 34 > 2 > 0,25 B(t g) 1 m + s(m r) IX
  18. 18. 7,5- 5 <2 > 0,25 S( mr) 7,5- 15 cm IX < 0,25 S(mr) 15- 25 cm IX - CCA(sr) 20-60 + B(tg) 1 m VII,X,XI 35 - - > 1 5 B(tg) 1 m + s(mr) 30- 100 cm II,IX,XI CCA(sr)6 0-200 + B(tg) 1 m II,VIII,X, XI < 15 B(tg) 1 m + s(mr) 20- 75 cm III,IX,XI CCA(sr)4 0-150 + B(tg) 1 m III,VIII,X, XI 36 0,0 1- 0,0 01 - - - 12 s(mr) 10- 20 IX B(tg) 0,5- 1 m + s(mr) 10- 20 VIII,X,XI 37 s(mr) 20- 60 IX
  19. 19. B(tg) 0,5- 1 m+ s (mr) 20- 60 VIII,X,XI 38 > 1 0 CCA(sr) 100-300 IX,XIII CCA(sr) 100-300 + B(tg) 0,5-1 m II,VIII,X, XI,XIII < 10 s(mr) 70- 200 IX,XIII s(mr) 700-200 III,VIII,X, XI,XIII Clave de identif icación del sostenimiento Sb: Bulonado puntual B: Bulonado sistemático con un espaciamiento dado en metros (utg): Bulones pasivos inyectados. (no tensionado) (tg): bulones activos inyectados. (a tracción) s: gunitado de hormigón con el espesor en centímetros (mr): mallazo clm: malla de gallinero CCA: sostenimiento pesado, anillo de hormigón, con el espesor dado en cm. Sr: armado y reforzado con acero. Número Notas de Barton, Lien y Lunde. I Para casos de estallamiento de la roca, colocar bulones activos con placas y espaciamiento de 1 metro como mínimo, sostenimiento final cuando la roca termine el descostramiento o desconchado. II En algunas ocasiones se usan diferentes longitudes (3, 5 y 7 m) de bulones en la misma excavación. III En algunas ocasiones se usan diferentes longitudes (2, 3 y 4 m) de bulones en la misma excavación.
  20. 20. IV Se usan a menudo cables de anclaje como suplemento a los bulones, con espaciamiento de 2 - 4 m. V En ocasiones se usan bulones con diferentes longitudes de 6, 8 y 10 metros. VI Se usan a menudo cables de anclaje como suplemento a los bulones, con espaciamiento de 4 - 6 m. VII En ocasiones se a empleado bulones con malla de gallinero y un arco de hormigón de 25 - 40 cm para soporte permanente. VIII En terrenos expansivos (arcillas, montmorillonita...) se debe dejar una cámara drenada entre el sostenimiento y el terreno. IX Casos en los que no hay arcillas expansivas o con posibilidad de fluir. X Con roca que pueda fluir se debe de colocar un sostenimiento pesado. XI De acuerdo con la experiencia de los autores en casos de fluencia de la roca o terreno expansivo, el sostenimiento temporal requiere hormigón o un gunitado, para después bulonar, si el RQD/Jn es de valor suficientemente alto. Si el RQD/Jn > 1,5 se emplea bulones activos con gunita, si el RQD/Jn < 1,5 se emplea hormigón proyectado y bulones de tracción después. XII Por razones de seguridad excavar en varias secciones el hueco si el vano equivalente es mayor de 15 metros Vano/ESR> 15 m. (Categorías 16, 20, 24,28,32 y 35) XIII Excavar en varias secciones el hueco si el vano equivalente es mayor de 10 metros o si el terreno puede tener fluencia Vano/ESR > 10 m. (Categoría 38) Notas suplementarias de Hoek y Brown (1980). - La malla de cadena-eslabón a veces se usa para coger pedazos pequeños de piedra que pueden soltarse con tiempo. Debe atarse a la piedra a los intervalos de entre 1 y 1.5 m, y pueden usarse entre los bulones, alfileres de anclaje. La malla del cadena-eslabón galvanizada debe usarse donde se piensa va a ser permanente, por ejemplo, en una planta energética subterránea. - El Malla electro-soldada, consiste en alambres de acero puestos de manera rectangular o cuadrada y soldadas a cada intersección, debe usarse para el refuerzo de hormigón proyectado o gunita, este mallazo permite el acceso fácil de la gunita a la piedra. La malla del cadena-eslabón nunca debe usarse para este propósito que ya que el hormigón proyectado no puede penetrar por todos los espacios entre los alambres y los bolsillos aéreos que se forma con consecuencia de la oxidación del alambre. Al escoger Malla electro-soldada, es importante que la malla pueda ser empleada por uno o dos hombres que trabajan encima de un vehículo instalación y la malla no debe ser demasiado pesada. Típicamente, el alambre de 4,2-mm puesto a los intervalos del 100-mm (designada 100 por 100 por 4.2 Malla electro-soldada) se usa por reforzar el hormigón proyectado
  21. 21. - En la piedra de calidad pobre, el uso de bulones cementados pasivos, recomendado por Barton, Lien, y Lunde (1974) depende de la instalación inmediata de estos elementos, reforzando detrás del frente. Esto depende de integrar el apoyo de perforación e instalación en el ciclo de arranque-perforación-voladura, y muchos contratistas no escandinavos no están preparados para hacer el ciclo comentado Cuando es imposible de asegurar esos bulones cementados pasivos que van a ser instalados inmediatamente detrás del frente, debe tenerse en consideración usar el bulones activos que pueden estar cementados en una fase más lejana, Esto asegura el sostenimiento durante el fase crítica de la excavación. - Muchos contratistas considerarían que el proyectado de 200mm de espesor de hormigón es demasiado difícil de construir porque no hay bastante espacio que permita el acceso fácil para poner el hormigón y usar vibradores. El USACE ha usado 254 mm de espesor históricamente (10 pulgadas) como mínimo estándar, mientras que algunos contratistas prefieren 300 mm. - Barton, Carga, y Lunde (1974) sugieren un espesor de gunita hasta de 2 m. Esto requeriría muchas aplicaciones separadas, y muchos contratistas considerarían un espesor de hormigón proyectado de esta magnitud impráctico y antieconómico, prefiriendo el encofrado de arcos de hormigón, en cambio. Un argumento fuerte a favor de la gunita es que puede ponerse en el mismo frente y que puede usarse para proporcionar el apoyo temprano en las masas de piedra de calidad pobres. Muchos contratistas defenderían que 50 - 100 mm de espesor en el frente es generalmente suficiente para este propósito, particularmente cuando usa junto con bulones activos como indica Barton, León, y Lunde (1974) y que el poner de un encofrado para el revestimiento de hormigón en una fase más tardía sería una manera más eficaz de agarrar el problema. Obviamente, La razón final depende de las los ratios por unidad de hormigonado en masa y el proyectado que le ofrecen al contratista y, si la gunita es más barata, en una demostración práctica para el contratista de que él puede poner el hormigón proyectado realmente a este espesor. - En América del Norte, el uso de hormigón o revestimientos de la gunita de 2 m espesor sería considerado raro, y una combinación de cerchas de acero pesado y hormigón se usaría normalmente para lograr las altas presiones de apoyo requeridas en terreno de calidad muy pobre. - Nota suplementaria. Los bulones cementado pasivos están recomendados en algunas categorías de sostenimiento. En la época en la que Barton, Lien, y Lunde propusieron su guía para las medidas de sostenimiento, los bulones de fricción no estaban todavía disponibles. Bajo las circunstancias apropiadas, los bulones de fricción son alternativas relativamente baratas para un apoyo temporal. Posteriormente a este sistema, Barton publicó otro mas intuitivo que reduce las anteriores tablas a un ábaco con una serie de curvas que nos dan el tipo de sostenimiento que es necesario en cada caso funciona como el anterior, con una doble entrada por clasificación del macizo y por la dimensión equivalente que empleamos. Este nuevo sistema da unos sostenimientos un poco diferentes a los de las tablas anteriores. Sostenimiento por Barton. 1992 Categorías de sostenimiento 1 Roca desnuda, sin sostenimiento
  22. 22. 2 Bulonado puntual 3 Bulonado sistemático 4 Bulonado sistemático con hormigón proyectado no reforzado 4- 10 cm 5 Bulonado sistemático con hormigón proyectado reforzado con f ibra 5- 9 cm 6 Bulonado sistemático con hormigón proyectado con f ibra 9 - 12 cm 7 Bulonado sistemático con hormigón proyectado con f ibra 12- 15 cm 8 Bulonado sistemático con hormigón proyectado con f ibra > 15 cm y cerchas 9 Revestimiento de hormigón

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