Adeguamento Sismico, Master Livorno 07/03/14, Francesco Petrini

1
Francesco Petrini
Dipartimento di Ingegneria Strutturale e Geotecnica,
Sapienza Università di Roma.
StroNGER S.r.l., Co-founder and Director
Via Giacomo Peroni 442-444, Tecnopolo Tiburtino, 00131 Roma.
Soluzioni strutturali integrate:
Adeguamento sismico. Con particolare riguardo
all’utilizzo di acciaio o FRP
Pisa, 7 marzo 2014
Polo Universitario Sistemi Logistici di Livorno
Master Universitario di 2° Livello: Soluzioni Innovative nell’Ingegneria Edile
School of Civil and Industrial Engineering
Sapienza University of Rome
Via Eudossiana 18
00184 Rome (ITALY)

2
SOMMARIO
• Richiami di progettazione sismica e Performance-Based Earthquake
Engineering (PBEE)
o Importanza del comportamento dissipativo
o Il caso delle strutture controventate in acciaio
o Una visione più ampia tramite il PBEE
• Adeguamento sismico
o Elementi normativi
o Concetti generali
o Interventi su strutture in cemento armato
o Metodo di analisi e verifica dell’adeguamento
o Interventi su strutture in muratura
• Caso applicativo
o Adeguamento sismico di un edificio storico in mutatura
francesco.petrini@uniroma1.it , francesco.petrini@stronger2012.com

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3/61
3/45StroNGERforHorizon2020
1) Richiami di progettazione sismica
e Performance-Based Earthquake
Engineering (PBEE)

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PROGETTAZIONE SISMICA - BASI
FILOSOFIE
DI PROGETTO
TRADIZIONALE
(Stati limite)
INNOVATIVA
(Performance
Based Design)
Comportamento
dissipativo
Comportamento
non dissipativo
A differenza dei metodi tradizionali di progettazione, nella progettazione prestazionale (Performance-
Based Design – PBD), ci si basa come regola generale, solo sul soddisfacimento di criteri generali di
prestazione. Il progettista ha totale libertà nel selezionare il sistema strutturale più adeguato, affinché
per specificati livelli di intensità del sisma il danno possa essere contenuto entro limiti prefissati
Comportamento
dissipativo
Comportamento
non dissipativo

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5/61
IMPORTANZA DEL
COMPORTAMENTO DISSIPATIVO
NEL METODO TRADIZIONALE

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PROGETTAZIONE SISMICA – BASI
Per struttura con comportamento dissipativo si intende una struttura concepita in
maniera tale da avere elementi strutturali o parti di elementi strutturali in grado di
dissipare parte dell’energia sismica mediante cicli di deformazione inelastica.
Sotto l’azione del sisma vi saranno dunque elementi progettati per fornire un
comportamento plastico ed altri progettati per un comportamento di tipo elastico.
Il comportamento dissipativo
Costruzioni d’acciaio per le NTC2008

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PROGETTAZIONE SISMICA – BASI- abbattimento della energia
Per struttura con comportamento dissipativo si intende una struttura concepita in
maniera tale da avere elementi strutturali o parti di elementi strutturali in grado di
dissipare parte dell’energia sismica mediante cicli di deformazione inelastica.
Sotto l’azione del sisma vi saranno dunque elementi progettati per fornire un
comportamento plastico ed altri progettati per un comportamento di tipo elastico.
Il comportamento dissipativo
0.000
0.050
0.100
0.150
0.200
0.250
0.300
0.350
0.000 0.500 1.000 1.500 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 4.500
Se[g]
Periodo T [s]
SLV SLD
Abbattimento dell’energia
“sentita” dalla struttura
Nella progettazione classica la
dissipazione avviene per plasticizzazione
di zone (elementi) dedicate della struttura.
Siccome tale dissipazione avviene per
isteresi, le parti dissipative devono avere
una opportuna duttilità

8
PROGETTAZIONE SISMICA – CASO DELLE STRUTTURE IN ACCIAIO –
requisiti per il conseguimento della duttilità
A livello di sistema Si deve progettare il sistema strutturale in modo da permettere, prima
del collasso, la plasticizzazione de «la maggior parte possibile» di
struttura. Esempi: a) strutture a telaio prima della plasticizzazione
delle colonne si devono plasticizzare tutte le travi; b) strutture con
controventi prima della plasticizz. Delle colonne si devono
plasticizzare tutte le travi e tutti i controventi

9
A livello di elementi
strutturali
Gli elementi strutturali si dividono in «dissipativi» e «non dissipativi»
(es. travi dissip. e colonne non dissip. Nelle strutture a telaio). Gli
elementi dissipativi devono possedere adeguata duttilità. Esempio:
nelle strutture a telaio le travi devono possedere adeguata capacità di
rotazione plastica (alta curvatura ultima) e le connessioni devono avere
una resistenza elastica maggiore della resistenza plastica delle travi
connesse.
Questo richiede che

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A livello di elementi
strutturali
Gli elementi strutturali si dividono in «dissipativi» e «non dissipativi»
(es. travi dissip. e colonne non dissip. Nelle strutture a telaio). Gli
elementi dissipativi devono possedere adeguata duttilità. Esempio:
nelle strutture a telaio le travi devono possedere adeguata capacità di
rotazione plastica (alta curvatura ultima) e le connessioni devono avere
una resistenza elastica maggiore della resistenza plastica delle travi
connesse.
A livello di materiale
strutturali
Il materiale deve avere una alta duttilità εu >> εy.
Questo richiede che
Questo richiede che

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PROGETTAZIONE SISMICA – IMPORTANZA DELLA DISSIPAZIONE E
CAPACITY DESIGN NELLA PROGETTAZIONE TRADIZIONALE
Capacity design o Gerarchia delle Resistenze a livello di sistema
Gli elementi, o parte di essi, destinati
alla dissipazione devono essere
scelti e progettati in modo da favorire
una particolare tipologia di collasso
globale
In condizioni limite, quale tipologia di
collasso globale è auspicabile?
Gli elementi, o parte di essi, non
destinati alla dissipazione devono
essere progettati in modo da fornire
un’adeguata sovraresistenza

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Principi base sulla Gerarchia delle Resistenze a livello di sistema (II)
Il coefficiente di sicurezza aaaa, che può essere usato per aumentare la resistenza
dell’elemento fragile (caso A) o per ridurre la resistenza dell’elemento duttile (caso
B), è introdotto per tener in conto le incertezze sulle resistenze degli elementi.

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requisito di materiale (micro-scala) per ottenimento della duttilità
DM2008. Il materiale acciaio – Prescrizioni addizionali per le zone
dissipative
݂‫ݑ‬
݂‫ݕ‬
≥ 1.20 ߝ‫ݑ‬ ≥ 20%
La resistenza del materiale, per le zone dissipative, deve
essere amplificata con un coefficiente di sovraresistenza
gov , dato dal rapporto tra il valore di resistenza medio fym e
quello caratteristico fyk al fine di considerare l’aleatorietà di fy

14
Capacity design non applicato nelle strutture
in C.A.: piano soffice

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IL CASO DELLE STRUTTURE
CONTROVENTATE IN ACCIAIO

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PROGETTAZIONE SISMICA – CASO STRUTTURE CONTROV. IN ACCIAIO
Le tipologie strutturali con controventi
LO SNERVAMENTO DEI DIAGONALI TESI DEVE PRECEDERE IL
RAGGIUNGIMENTO DELL’INSTABILITA’ DEI DIAGONALI COMPRESSI
SPOSTAMENTI LATERALI
CONTENUTI
ELEMENTI DEDICATI ALLA
DISSIPAZIONE
VINCOLI ARCHITETTONICI
VANTAGGI SVANTAGGI

17francesco.petrini@uniroma1.it , francesco.petrini@stronger2012.com
Le tipologie strutturali con controventi concentrici (D.M. 2008)

Le tipologie strutturali con controventi eccentrici (D.M. 2008)

PROGETTAZIONE SISMICA – GERARCHIA RESISTENZE STRUTTURE
CONTROV. IN ACCIAIO CONCENTRICI
Caso A – Schema a
telaio (vincoli di
continuità tra travi e
colonne) con controventi
aggiuntivi. Travi con
elevata rigidezza
Caso B – Schema a
telaio (vincoli di
continuità tra travi e
colonne) con controventi
aggiuntivi. Travi con
bassa rigidezza
Caso C – Schema a ritti
pendolari (travi
incernierate alle
colonne) con
controventi aggiuntivi.
Travi con elevata
rigidezza
Caso D – Schema a
ritti pendolari (travi
incernierate alle
colonne) con
controventi aggiuntivi.
Travi con bassa
rigidezza

PROGETTAZIONE SISMICA –CONTROVENTI IN ACCIAIO ECCENTRICI
Meccanismo dissipativo Sollecitazioni

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UNA VISIONE PIU’ AMPIA
TRAMITE IL PERFORMANCE-
BASED EARTHQIAKE
ENGINEERING (PBEE)

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PROGETTAZIONE SISMICA - PERFORMANCE-BASED DESIGN
Ang, G.K.I. and Wyatt, D.P. (1998). “The role of performance
specifications in the design agenda”, Proc. of the Design Agenda
Conference, September 1- 18, Bringhton, UK.
Il Performance-Based Engineering (PBE)
consiste in azioni quali la selezione dei siti, gli
sviluppi concettuali, predimensionamento e
progetto, costruzione e manutenzione,
dismissione e/o demolizione di una struttura, in
modo da assicurare che questa sia in grado di
fornire prestazioni con un certo grado di
affidabilità ed in maniera economica, durante
tutto il suo ciclo di vita.
SEAOC (1995). Vision 2000 - A Framework for Performance
Based Design. Vol. I-III, Structural Engineers Association
of California, Sacramento, CA.
PBE in the design phase (Macro-level)
Concetto di sostenibilità Importanza del livello di conoscenza

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PERFORMANCE-BASED DESIGN – PANORAMICA AMPLIATA
a
Metodi Tradizionali

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STRATEGIE DI PROGETTAZIONE SISMICA - L’AZIONE SISMICA
Nel framework del PBEE esistono procedure volte a:
• Tener esplicitamente conto delle incertezze
• Specializzare l’analisi di pericolosità sismica per
la struttura in esame
• Considerare il degrado strutturale nel ciclo di vita
• Tener conto della sostenibilità delle diverse
soluzioni strutturali

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2) Adeguamento
sismico

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ELEMENTI NORMATIVI

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ELEMENTI NORMATIVI - CAP 8 COSTRUZIONI ESISTENTI
8 COSTRUZIONI ESISTENTI
8.1 OGGETTO .
8.2 CRITERI GENERALI.
8.3 VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA.
8.4 CLASSIFICAZIONE DEGLI INTERVENTI.
8.4.1 Intervento di adeguamento .
8.4.2 Intervento di miglioramento .
8.4.3 Riparazione o intervento locale .
8.5 PROCEDURE PER LA VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA E LA REDAZIONE DEI PROGETTI
8.5.1 Analisi storico-critica .
8.5.2 Rilievo .
8.5.3 Caratterizzazione meccanica dei materiali.
8.5.4 Livelli di conoscenza e fattori di confidenza.
8.5.5 Azioni .
8.6 MATERIALI .
8.7 VALUTAZIONE E PROGETTAZIONE IN PRESENZA DI AZIONI SISMICHE..
8.7.1 Costruzioni in muratura..
8.7.2 Costruzioni in cemento armato o in acciaio .
8.7.3 Edifici misti .
8.7.4 Criteri e tipi d’intervento
8.7.5 Progetto dell’intervento
DEFINIZIONI
IMPOSTAZIONE
ANALISI
METODI DI ANALISI E
METODI DI
INTERVENTO
DM 2008

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8.1 OGGETTO .
8.5.2 Rilievo .
8.5.5 Azioni .
8.6 MATERIALI .
8.7.1 Costruzioni in muratura...
8.7.3 Edifici misti ..
DEFINIZIONI
IMPOSTAZIONE
ANALISI
METODI DI ANALISI E
METODI DI
INTERVENTO
È definita costruzione esistente quella che abbia, alla data della redazione della
valutazione di sicurezza e/o del progetto di intervento, la struttura completamente realizzata.
DM 2008

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8.4 CLASSIFICAZIONE DEGLI INTERVENTI
Si individuano le seguenti categorie di intervento:
- interventi di adeguamento atti a conseguire i livelli di sicurezza previsti dalle presenti
norme;
- interventi di miglioramento atti ad aumentare la sicurezza strutturale esistente, pur senza
necessariamente raggiungere i livelli richiesti dalle presenti norme;
- riparazioni o interventi locali che interessino elementi isolati, e che comunque comportino
un miglioramento delle condizioni di sicurezza preesistenti.
Gli interventi di adeguamento e miglioramento devono essere sottoposti a collaudo statico.
Per i beni di interesse culturale in zone dichiarate a rischio sismico, [..], è in ogni caso possibile
limitarsi ad interventi di miglioramento.
8.3 VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA
Le Verifiche agli SLU possono essere eseguite rispetto alla condizione di salvaguardia della
vita umana (SLV) o, in alternativa, alla condizione di collasso (SLC).
DM 2008

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8.4.1 INTERVENTO DI ADEGUAMENTO
È fatto obbligo di procedere alla valutazione della sicurezza e, qualora necessario,
all’adeguamento della costruzione, a chiunque intenda:
a) sopraelevare la costruzione;
b) ampliare la costruzione mediante opere strutturalmente connesse alla costruzione;
c) apportare variazioni di classe e/o di destinazione d’uso che comportino incrementi
dei carichi globali in fondazione superiori al 10%; resta comunque fermo l’obbligo di
procedere alla verifica locale delle singole parti e/o elementi della struttura, anche
se interessano porzioni limitate della costruzione;
d) effettuare interventi strutturali volti a trasformare la costruzione mediante un
insieme sistematico di opere che portino ad un organismo edilizio diverso dal
precedente.
In ogni caso, il progetto dovrà essere riferito all’intera costruzione e dovrà riportare le
verifiche dell’intera struttura post-intervento, secondo le indicazioni del presente capitolo.
DM 2008

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8.4.1 INTERVENTO DI ADEGUAMENTO
È fatto obbligo di procedere alla valutazione della sicurezza e, qualora necessario,
all’adeguamento della costruzione, a chiunque intenda:
a) sopraelevare la costruzione;
b) ampliare la costruzione mediante opere strutturalmente connesse alla costruzione;
c) apportare variazioni di classe e/o di destinazione d’uso che comportino incrementi
dei carichi globali in fondazione superiori al 10%; resta comunque fermo l’obbligo di
procedere alla verifica locale delle singole parti e/o elementi della struttura, anche
se interessano porzioni limitate della costruzione;
d) effettuare interventi strutturali volti a trasformare la costruzione mediante un
insieme sistematico di opere che portino ad un organismo edilizio diverso dal
precedente.
In ogni caso, il progetto dovrà essere riferito all’intera costruzione e dovrà riportare le
verifiche dell’intera struttura post-intervento, secondo le indicazioni del presente capitolo.
Si deve presentare progettazione al Genio Civile
DM 2008

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8.4.2 INTERVENTO DI MIGLIORAMENTO
Rientrano negli interventi di miglioramento tutti gli interventi che siano comunque
finalizzati ad accrescere la capacità di resistenza delle strutture esistenti alle azioni
considerate.
È possibile eseguire interventi di miglioramento nei casi in cui non ricorrano le condizioni
specificate al paragrafo 8.4.1.
Il progetto e la valutazione della sicurezza dovranno essere estesi a tutte le parti della
struttura potenzialmente interessate da modifiche di comportamento, nonché alla
struttura nel suo insieme.
[..] 8.4 CLASSIFICAZIONE DEGLI INTERVENTI
Per i beni di interesse culturale in zone dichiarate a rischio sismico, [..], è in ogni
caso possibile limitarsi ad interventi di miglioramento.
DM 2008

[..] 8.4 CLASSIFICAZIONE DEGLI INTERVENTI
Per i beni di interesse culturale in zone dichiarate a rischio sismico, [..], è in ogni
caso possibile limitarsi ad interventi di miglioramento.
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8.4.2 INTERVENTO DI MIGLIORAMENTO
Rientrano negli interventi di miglioramento tutti gli interventi che siano comunque
finalizzati ad accrescere la capacità di resistenza delle strutture esistenti alle azioni
considerate.
È possibile eseguire interventi di miglioramento nei casi in cui non ricorrano le condizioni
specificate al paragrafo 8.4.1.
Il progetto e la valutazione della sicurezza dovranno essere estesi a tutte le parti della
struttura potenzialmente interessate da modifiche di comportamento, nonché alla
struttura nel suo insieme.
Si deve presentare progettazione al Genio Civile
Soprattutto per beni di interesse culturale
DM 2008

8.4.3 RIPARAZIONE O INTERVENTO LOCALE
In generale, gli interventi di questo tipo riguarderanno singole parti e/o elementi della
struttura e interesseranno porzioni limitate della costruzione.
Il progetto e la valutazione della sicurezza potranno essere riferiti alle sole parti e/o
elementi interessati e documentare che, rispetto alla configurazione precedente al danno,
al degrado o alla variante, non siano prodotte sostanziali modifiche al comportamento delle
altre parti e della struttura nel suo insieme e che gli interventi comportino un miglioramento
delle condizioni di sicurezza preesistenti.
35
DM 2008

8.4.3 RIPARAZIONE O INTERVENTO LOCALE
In generale, gli interventi di questo tipo riguarderanno singole parti e/o elementi della
struttura e interesseranno porzioni limitate della costruzione.
Il progetto e la valutazione della sicurezza potranno essere riferiti alle sole parti e/o
elementi interessati e documentare che, rispetto alla configurazione precedente al danno,
al degrado o alla variante, non siano prodotte sostanziali modifiche al comportamento delle
altre parti e della struttura nel suo insieme e che gli interventi comportino un miglioramento
delle condizioni di sicurezza preesistenti.
36
NON si deve presentare progettazione al Genio Civile
DM 2008

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CONCETTI GENERALI

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8.1 OGGETTO .
8.5.2 Rilievo .
8.5.5 Azioni .
8.6 MATERIALI .
DEFINIZIONI
IMPOSTAZIONE
ANALISI
METODI DI ANALISI E
METODI DI
INTERVENTO
DM 2008

8.7.5 PROGETTO DELL’INTERVENTO
Il progetto dell’intervento di miglioramento deve comprendere:
• Rappresentazione e verifica della struttura prima dell’intervento con
identificazione delle carenze e del livello di azione sismica per la quale viene
raggiunto lo SLU (e SLE se richiesto);
• scelta motivata dell’intervento;
• scelta delle tecniche e/o dei materiali;
• dimensionamento preliminare dei rinforzi e degli eventuali elementi
strutturali aggiuntivi;
• analisi strutturale considerando le caratteristiche della struttura post-
intervento;
• verifiche della struttura post-intervento.
CONCETTI GENERALI- STESURA DEL PROGETTO
DM 2008

intervento;
DM 2008

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CONCETTI GENERALI – STRATEGIE DI INTERVENTO I
Nicola Caterino. Analisi decisionale multicriterio per l’adeguamento sismico di edifici in c.a. Ph.D. dissertation, Università Degli Studi Di Napoli
Federico II. http://www.fedoa.unina.it/1504/1/Caterino_Rischio_Sismico.pdf

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CONCETTI GENERALI – STRATEGIE DI INTERVENTO II
Zila Rinaldi. Tecniche di rinforzo con materiali innovativi. http://www.last.uniroma2.it/download/Presentazione%20Rinaldi.pdf
Domanda pre-isolamento
Domanda post-isolamento sulla sovrastruttura
spostamento
forza
RIDUZIONE DELLA DOMANDA (e.g. isolamento)
Sovrastruttura invariata

RIDUZIONE DELLA DOMANDA
• I controventi dissipativi
incrementano l’energia
dissipata (abbattimento
dello spettro di risposta
elastico) ed irrigidiscono la
struttura
• L’isolamento alla base
tende a ridurre la
sollecitazione sismica
incrementando il periodo
della struttura

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INTERVENTI SULLE
STRUTTURE IN C.A.

INTERVENTI SULLE STRUTTURE IN CEMENTO ARMATO
- Isolatori sismici
- Controventi (anche dissipativi)
- Incamiciatura delle aste
- Calastrellatura
- FRP
- Sistema CAM
Globali
Locali

- Isolatori sismici
- Calastrellatura
- FRP
- Sistema CAM
Globali
Locali

Tecnica Effetti locali Effetti globali Disturbo Costo
Iniezione di resine Ripristino resistenza e rigidezza Nessuno Basso Approccio di ripristino
Camicie in c.a. Incremento rigidezza e resistenza ed
eventualemente duttilità
Modifica della risposta sismica. Se
applicate ai pilastri, sposta la richiesta
plastica verso le travi
Da medio a
alto
Può porre rimedio alla risposta di
"piano soffice". Se interessa pochi
piani, può spostare tale meccanismo ai
piani superiori
Camicie o collari in
acciaio
Incremento duttilità e resistenza a taglio.
Garantendo una forte azione composita,
incremento di rigidezza
Incremento capacità deformativa
globale
Basso Efficace ove il principale problema sia
scarsa armatura trasversale. Veloce
installazione.
Fasciatura parziale
con FRP
Sensibile incremento di duttilità. Limitati
effetti su resistenza o rigidezza
Come per collari in acciaio Basso Soluzione adeguata quando il costo
non è un criterio predominante
Rinforzo dei nodi
con FRP
Eliminazione rottura a taglio dei nodi Riduce marginalmente il drift globale
riducendo la deformabilità dei nodi
trave-pilastro
Basso Come sopra
Fasciatura
completa in
FRP
Notevole incremento di duttilità e resistenza
a taglio; piccolo incremento di
rigidezza
Distribuzione delle rigidezze invariata Basso Come sopra
Pareti in c.a. Potrebbe portare ad un incremento di
sollecitazioni nelle inmediate vicinanze
Riduzione drastica della domanda di
deformazione in tutti gli altri elementi.
Risolve i problemi di "piano soffice"
Alto E' l'approccio più adeguato se il
"disturbo" arrecato non è un problema.
E' necessario un
drastico intervento in fondazione
Controventi in
acciaio
Protezione nei confronti del collasso
di elementi fragili in c.a. posti nelle
vicinanze. Può indurre notevoli sollecitazioni
nei nodi.
Incremento di duttilità globale a
Capacità dissipativa. Può
risolvere i problemi di "piano soffice".
Da basso a
medio
Occorre porre attenzione nel
progetto di aste e connessioni al fine di
proteggersi da fenomeni di instabilità
locale e rotture post-buckling
Inserimento di
pannelli Murari
Induce sensibili sollecitazioni nei nodi.
Incrementa la rigidezza di piano e
riduce quindi gli spostamenti di
Interpiano
Incremento di peso, dunque di forze
sismiche. Riduce il periodo, dunque
incrementa le accelerazioni. Se I
pannelli sono monolitici possono
modificare la
risposta globale fino ad un
comportamento a mensola.
Da medio
ad alto
Soluzione efficace quando i pannelli
sono applicati all'esterno e ben
assicurati alla
struttura. È possibile adottare moduli di
calcestruzzo Prefabbricati anziché
pannelli in muratura.
Bollettino FIB-24 (: TECNICHE DI ADEGUAMENTO SISMICO
Gaetano Manfredi. Metodi di adeguamento innovativo. http://www.ordineingegnerinapoli.it/news/documenti/corsosismica2007-cmare-
manfredi2.pdf

- Isolatori sismici
- Controventi dissipativi
- Calastrellatura
- FRP
- Sistema CAM
L’isolamento alla base
presuppone un aumento degli
spostamenti di corpo rigido e
quindi è di difficile
realizzazione per edifici in
adiacenza con altri. Sofisticata
inoltre la tecnica di
inserimento che prevede
sospensione e taglio delle
colonne ed inserimento
dell’isolatore.

- Isolatori sismici
- Calastrellatura
- FRP
- Sistema CAM
Comporta essenzialmente un incremento in termini di resistenza e rigidezza. Può essere
applicata sia per sanare danneggiamenti locali che come tecnica di rinforzo.
Sono interventi molto efficaci nel contrastare la rottura per schiacciamento di elementi
strutturali sottoposti a compressione o a pressoflessione.
Camillo Nuti. Recupero delle strutture esistenti. http://www.associazioneaicap.it/pdf/NUTI-%20relazione%20generale.pdf

- Isolatori sismici
- Calastrellatura
- FRP
- Sistema CAM
L’utilizzo di elementi in acciaio per la cerchiatura permette di raggiungere il necessario
incremento in termini di capacità locale senza però incrementare la rigidezza. L’applicazione
comporta un incremento in termini di resistenza e duttilità.

- Isolatori sismici
- Calastrellatura
- FRP
- Sistema CAM (Cerchiatura Attiva Manufatti)
Rinforzo a
taglio
Al fine di garantire un buon comportamento d'insieme del sistema nodo travi-pilastri, e
garantire un significativo incremento della duttilità a tale sistema. Si consegue anche un
incremento della resistenza a taglio delle travi e dei pilastri nelle loro parti terminali
convergenti nel nodo ed un confinamento delle estremità dei pilastri, dove si concentrano le
massime richieste di duttilità in pressoflessione.
(pressopiegati ad L e nastri
metallici pretesi in acciaio ad
alta resistenza)
Pressopiegati ad L e
nastri pretesi in un
nodo d’angolo

- Isolatori sismici
- Calastrellatura
- FRP
- Sistema CAM
• Uniforme distribuzione del sistema di dissipazione
• Definizione dei criteri di modellazione dei
controventi
• Verificare plasticizzazione dispositivi
• Verifiche locali dei collegamenti: garantire
sovraresistenza connessioni
• Esclusione di rotture fragili in pilastri e travi
adiacenti i campi controventati
• Verifica dell'ampiezza dei giunti sismici
PROBLEMATICHE di progetto
Franco Braga. Tecnologie innovative di protezione sismica, controventi dissipativi e loro applicazioni.
http://www.ordineingegnerimantova.it/corsi/sismica%20Intervento_Braga.pdf

Finalità dell’intervento è quella di limitare le deformazioni interpiano e regolarizzare la
deformata. Obiettivo: Impedire il martellamento tra le strutture adiacenti e scongiurare
meccanismi di piano (regolarizzazione della deformata e limitare la deformazione
interpiano).
PROGETTAZIONE DEI CONTROVENTI IN ACCIAIO
• Uniforme distribuzione del sistema di dissipazione
• Definizione dei criteri di modellazione dei controventi
• Verificare plasticizzazione dispositivi
• Verifiche locali dei collegamenti: garantire sovraresistenza connessioni
• Esclusione di rotture fragili in pilastri e travi adiacenti i campi controventati
• Verifica dell'ampiezza dei giunti sismici
PROBLEMATICHE di progetto

EFFETTO DELL’INSERIMENTO DEI CONTROVENTI
SULL’ENTITA’ DELL’AZIONE SISMICA

DISSIPATIVI SULL’ENTITA’ DELL’AZIONE SISMICA

CONTROVENTI - CONFIGURAZIONI
Pericolosi perche’
insistono su pilastro

Domanda
SULLA RIGIDEZZA

DISSIPAZIONE CON CONTROVENTO IN CAMPO ELASTICO

Domandapre-
intervento
Un controvento dissipativo oltre ad irrigidire la
struttura incrementa la dissipazione –riduce la
domanda
Domandacon
controvento
DISSIPATIVA SULLA RIGIDEZZA

DISSIPAZIONE CON CONTROVENTO DISSIPATIVO E
TELAIO IN CAMPO ELASTICO

DISSIPAZIONE CON CONTROVENTO DISSIPATIVO E
TELAIO IN CAMPO PLASTICO

TIPI DI CONTROVENTO: GIUNTO DISSIPATIVO
http://www.angelobiondi.com/Download/Slideshow/Slideshow-InterventiC.A..pdf

TIPI DI CONTROVENTO: CON ANIMA DISSIPATIVA
Dissipatori tipo “BRAD” (FIP)
Questi dispositivi sono costituti da un nucleo
interno in acciaio, una parte del quale è progettato
per dissipare energia in campo plastico, da un tubo
esterno in acciaio e da un riempimento in
calcestruzzo, la cui funzione è di evitare
l’instabilizzazione del nucleo interno.
Tra il calcestruzzo ed il nucleo interno è interposto
uno speciale materiale distaccante, per evitare il
trasferimento di tensioni tangenziali fra i due
componenti, consentendo inoltre al nucleo di
allungarsi ed accorciarsi liberamente, dissipando
energia.
http://www.angelobiondi.com/Download/Slideshow/Slideshow-InterventiC.A..pdf

- Isolatori sismici
- Calastrellatura
- FRP
- Sistema CAMSensibile aumento della duttilità locale
• Confinamento con FRP
• Rinforzo a flessione con FRP
• Rinforzo a taglio con FRP
• Rinforzo a taglio con FRP
• Rinforzo a flessione con FRP
La linea guida di riferimento per l’applicazione di FRP è la CNR-DT 200 R1/2013

OBIETTIVI ADEGUAMENTO CON FRP
La linea guida di riferimento pper l’applicazione di FRP è la CNR-DT 200 R1/2013

FRP- COMPOSIZIONE

FRP- MAGGIORI TIPOLOGIE DI FIBRE

Acciaio da C.A.
FRP- CONFIGURAZIONE E CARATTERISTICHE DELLE
FIBRE
NO RESISTENZA A
COMPRESSIONE

FRP- APPLICAZIONE

FRP- MODI DI ROTTURA

manfredi2.pdf
FRP- AUMENTO DI DUTTILITA’

sono consentite unicamente le configurazioni ad U o in avvolgimento;
RINFORZO CON FRP PER IL TAGLIO
sono consentiti unicamente rinforzi la cui direzione di maggior resistenza sia
ortogonale all’asse longitudinale dell’elemento (b =90°).
Continuo Strisce verticali
manfredi2.pdf
Strisce diagonali

RINFORZO IN FRP– ANCORAGGIO
Eventuali fili vanno fissati alle estremità tramite
lunghezze di ancoraggio opportune, oppure tramite
piastre o tramite sfiocchettamento sul piano
ortogonale

FRP- APPLICAZIONI SUL C.A.- CONFINAMENTO NODI E
RINFORZO A TAGLIO

FRP- APPLICAZIONI SUL C.A.- CONFINAMENTO NODI E
RINFORZO A TAGLIO
manfredi2.pdf

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76/61
METODO DI ANALISI E VERIFICA
DELL’ADEGUAMENTO

METODI DI ANALISI – STRUTTURE IN CEMENTO ARMATO
8.7.2 COSTRUZIONI IN CEMENTO ARMATO O IN ACCIAIO
Nelle costruzioni esistenti in cemento armato o in acciaio soggette ad azioni sismiche viene
attivata la capacità di elementi e meccanismi resistenti, che possono essere “duttili” o “fragili”.
[…]
La plasticizzazione di un elemento o l’attivazione di un meccanismo duttile in genere non
comportano il collasso della struttura.
I meccanismi fragili possono localizzarsi in qualsiasi punto della struttura e possono determinare
il collasso dell’intera struttura.
L’analisi sismica globale deve utilizzare, per quanto possibile, metodi di analisi che consentano di
valutare in maniera appropriata sia la resistenza che la duttilità disponibile.
L’impiego di metodi di calcolo lineari richiede da parte del progettista un’opportuna definizione
del fattore di struttura in relazione alle caratteristiche meccaniche globali e locali della struttura in
esame.
I meccanismi “duttili” si verificano controllando che la domanda non superi la corrispondente
capacità in termini di deformazione. I meccanismi “fragili” si verificano controllando che la
domanda non superi la corrispondente capacità in termini di resistenza.
Per il calcolo della capacità di elementi/meccanismi duttili o fragili si impiegano le proprietà dei
materiali esistenti, determinate secondo le modalità indicate al punto 8.5.3, divise per i fattori di
confidenza in relazione al livello di conoscenza raggiunto.
DM 2008

METODI DI ANALISI – VERIFICA IN TERMINI DI DEFORMAZIONE
– METODO N2
Emanuele Del Monte. L’analisi statica non lineare secondo il D.M. 14/01/2008. http://people.dicea.unifi.it/emadelmo/Documenti/Lezione%202010-
04-26.pdf

– METODO N2
04-26.pdf

– METODO N2
04-26.pdf
Performance
point

– METODO N2
Walter Salvatore. Sistemi per la protezione passiva per le costruzioni in zona sismica.
http://www.usl2.toscana.it/sup/modulistica/luoghi_lavoro/salvatore_Sistemidiprotezionepassivaperlesmica.pdf

manfredi2.pdf
INTERVENTI SULLE STRUTTURE IN C.A. - ALTERNATIVE

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88/61
INTERVENTI SULLE
STRUTTURE IN
MURATURA

INTERVENTI SULLE STRUTTURE IN MURATURA
- Cordoli
- Tirantature metalliche
- Iniezioni (anche armate)
- Cuci-Scuci
- Intonaco armato
- Cerchiatura aperture
- Elementi in breccia
- Iniezioni di miscele leganti
- FRP
- Sistema CAM
Globali
Locali

INTERVENTI SULLE STRUTTURE IN MURATURA
- Cordoli
- Tirantature metalliche
- Iniezioni (anche armate)
- Cuci-Scuci
- Intonaco armato
- Cerchiatura aperture
- Elementi in breccia
- Iniezioni di miscele leganti
- FRP
- Sistema CAM
Globali
Locali
Tipologie di
intervento mostrate
nella successiva
applicazione

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3) Caso applicativo:
adeguamento sismico di un
palazzo storico in mutatura

CASO STUDIO – Palazzo Camponeschi, L’Aquila
Oggetto dell’intervento
chiesa dei Gesuiti
S. Margherita

intervento;
DM 2008

• Conoscenza
Geometria
Caratteristiche dei materiali
Condizioni di conservazione
• Definizione delle prestazioni richieste
Sismicità dell’area
Destinazione d’uso
Livello di protezione richiesto/accettato
• Valutazione della struttura esistente
Definizione del modello
Analisi sismica
Verifica di sicurezza
• Progetto di adeguamento
Scelta in relazione a vincoli e prestazioni richieste
Dimensionamento dell’intervento
• Valutazione della struttura adeguata
IL PROCESSO LOGICO DEL PROGETTO DI ADEGUAMENTO

• Conoscenza
Geometria
Analisi sismica

96
8.1 OGGETTO .
8.5.2 Rilievo .
8.5.5 Azioni .
8.6 MATERIALI .
DEFINIZIONI
IMPOSTAZIONE
ANALISI
METODI DI ANALISI E
METODI DI
INTERVENTO
DM 2008

Camillo Nuti. Recupero delle strutture esistenti. http://www.associazioneaicap.it/pdf/NUTI-%20relazione%20generale.pdf

Sopralluogo Palazzo Camponeschi
L’Aquila
28 Luglio 2011

Via Camponeschi
CASO STUDIO – Stato di danneggiamento - Condizioni

Via Camponeschi

via dell’Annunziata

Prospetto su via dell’Annunziata

Prospetto su via Burri (1/2)

Prospetto su via Burri (2/2)

Intersezione tra i due corpi (1/2)

Vista della connessione
tra gli edifici dall’interno
Piano secondo
Intersezione tra i due corpi – vista dall’interno
Vista della connessione
tra gli edifici dall’interno
Piano primo
Sopralluogo 28 luglio 2011107francesco.petrini@uniroma1.it , francesco.petrini@stronger2012.com

Piano terra (stanze lato Via Camponeschi)

Piano terra (corridoio lato Via Camponeschi)

Piano terra (stanza intersezione Via Camponeschi – Via Burri)

Piano primo (lato del muro con spanciamento)

Piano primo

Piano terra – corridoio – particolari della muratura

CASO STUDIO – Indagini

• Conoscenza
Geometria
Analisi sismica

118/61
118/61
PROGETTO DI
ADEGUAMENTO

www.francobontempi.org
1
2
3
4

120francesco.petrini@uniroma1.it

Configurazione
topologica

Configurazione topologica (1)
• Il Palazzo Camponeschi fa parte di un aggregato che comprende,
tra l’altro, la Chiesa dei Gesuiti.
• In presenza di un edificio in aggregato, contiguo, a contatto o
interconnesso con edifici adiacenti, l’analisi parte tenendo conto
delle possibili interazioni derivanti da queste vicinanze strutturali.
• Allo stesso tempo, dal punto di vista del progetto l’intervento parte
dalla individuazione di blocchi costruttivi largamente omogenei e
regolari. Questo riconoscimento strategico, pone le basi per un
comportamento strutturale sicuro, al di là delle risultanze delle
verifiche numeriche, pur necessarie.
• Per la ricostruzione del sistema strutturale, si ritiene che l’articolata
geometria di Palazzo Camponeschi, in cui sono presenti interventi
successivi nel tempo, possa essere scomposta nei tre blocchi
indicati in 1 e 2:

– Blocco VA: comprende il corpo di origine medievale su via
dell’Annunziata, a due piani (seminterrato e piano terra in riferimento
alla quota del giardino); esso risulta profondamente trasformato con
struttura mista in muratura eterogenea e impalcati in c a., cui seguono
due ambienti a pianta quadrata realizzati con blocchi di pietra di
dimensioni maggiori ai 25cm e coperti da impalcati in c.a. bidirezionali.
– Blocco NO: il corpo originario centrale del lato orizzontale della “L”
posto sull’allineamento dell’antico tracciato viario di Via Forcella,
presenta una struttura in muratura a doppio paramento accostato
costituito da blocchi di pietra di dimensioni medie e risulta coperto da
volte a botte (corridoio) e a crociera (sale verso il giardino) in mattoni
posti generalmente di coltello.
– Blocco SE: il corpo settecentesco centrale del lato verticale della “L”
posto su via Camponeschi presenta una struttura a doppio paramento
accostato costituito da blocchi in pietra di dimensioni medie, coperto
da volte a botte (corridoio) e a geometria composita (sale verso il
giardino); in corrispondenza dell’angolo della L è presente una scala in
cui rampe e pianerottoli sono sostenuti da un sistema di volte, a
crociera per i pianerottoli e a botte per le rampe, mentre gli ambienti di
disimpegno adiacenti ad essa sono coperti da volte a vela.

1
BraccioSE
BraccioNO
BloccoVA
y
x

BraccioSE
Braccio NO
BloccoVA
2 y
x

• Nei documenti di gara, il blocco SE e’ compreso nel braccio S-E, mentre
i sopra nominati blocchi VA e NO sono identificati come braccio N-O: si
ritiene importante la distinzione fatta in questa sede, perché esplicita
a) la differente natura costruttiva,
b) la presenza di un piano seminterrato e uno interrato, aspetto che
caratterizza in termini fondazionali questa parte rispetto al resto del
palazzo.
• Dal punto di vista dell’analisi storica, questa suddivisione e’ sovrapposta
in 3 alle acquisizioni da parte della Compagnia ei Gesuiti per la
attuazione del programma edilizio, che ne avvalora la coerenza. In
particolare, appare la presenza della Via Forcella che distanzia Palazzo
Camponeschi dal resto dell’aggregato, ed in particolare dalla Chiesa dei
Gesuiti. Restano evidenti le aggiunte avvenute nel 1931-33 e nel 1960,
visibili ritornando alla 2.
• La intrinseca suddivisione dei blocchi e’ confermata dal punto di vista
del comportamento strutturale dal quadro dei dissesti rilevati e
evidenziati in 4.

4
y
x
Blocco NO

• Con riferimento alla 5 e alla 6, la suddivisione nei blocchi VA, NO,
SE, viene realizzata, facendo riferimento ai fili (a) e (b), con le
seguenti modalità:
– Il Blocco NO e’ separato dai Blocchi VA e SE da due giunti
rispettivamente lungo i fili (a) e (b), dove sono costituiti due setti
trasversali, attraverso il ripristino dell’integrità dei setti murari esistenti
ovvero attraverso la realizzazione di nuove parti murarie simili; tali setti
sono continui dal piano terra fino alla sommità dell’edificio, attraverso
il primo e il secondo piano, in maniera rispettosa e congruente con le
volte presenti.
– A livello del piano terra, in considerazione del fatto che il Blocco NO
(come quello VA almeno in parte) e’ interrato sul lato Via Forcella e
che il Blocco NO e’ parzialmente interrato sul lato Via Camponeschi, e’
mantenuta la continuità della sola parete contro Via Forcella (7).

b a
5

a b
Piano terra
1o Piano
2o Piano
6

7
Piano strada
Via Forcella
Piano strada
Cortile
setto continuo dal
piano terra fino alla
sommità
dell’edificio

Configurazione sommità edificio
• La conformazione della sommità dell’edificio, segue le indicazioni progettuali
precedenti riassunte in 8. In particolare:
– in 9 e’ prevista una cornice di sommità (cordolatura) realizzata principalmente da
travi in acciaio tipo IPE300 (disposte con l’anima in orizzontale) con alcune zone
rinforzate con travi in acciaio tipo IPE600; il coronamento così realizzato ha lo
scopo di connettere efficacemente le teste delle varie pareti murarie,
garantendone un comportamento coerente d’insieme;
– questo coronamento principale, si integra con una serie di elementi trasversali,
in particolare sui Blocchi NO e SE, composto come mostrato in 10 dai correnti
inferiori delle capriate in legno che costituiscono il tetto; queste capriate tramite i
loro correnti inferiori, costituiscono quindi parte integrante del sistema di
coronamento e connessione della sommità dell’edificio;
– tale insieme di travi in acciaio e legno, risulta nel complesso efficace e leggero,
essendo inoltre la parte composta da profilati in acciaio invisibile perché
innestata nella muratura e quella in vista in legno naturalmente comprensibile ed
apprezzabile per tradizione.

BloccoNO
BloccoVA
BloccoSE
Suddivisione
in blocchi
8

IPE 300 IPE 600
Coronamento principale
con profilati in acciaio
9

IPE 300 IPE 600
CORRENTI
INFERIORI
CAPRIATE
Completamento con
coronamento secondario
con travature in legno
10

Completamento con
o tiranti capriate

Palazzo Camponeschi - FB
138francesco.petrini@uniroma1.it ,
Completamento con
o tiranti capriate

Incatenamenti
Collegamenti solai / pareti

Incatenamenti
• Gli incatenamenti trasversali (in rosso) sono disposti nel sottofondo del
primo piano (sopra i riempimenti delle volte del piano terra) e nel sottofondo
del secondo piano. Sono costituiti da due barre Φ20 mm di acciaio B450C o
simile.
• Gli incatenamenti trasversali avvolgono quelli longitudinali: questi ultimi sono
costituiti da una barra Φ26 mm di acciaio B450C o simile (in viola) in
opportuni collegamenti (zone in arancione). Alternativamente ove possibile,
sono da utilizzare nastri in acciaio di caratteristiche equivalenti.
• Queste zone di collegamento realizzate con piastre in acciaio S235 di
spessore 20 mm opportunamente sagomate sono disposte il più possibile
vicino la faccia esterna del muro longitudinale.
• All’ultimo livello, in sommità ai muri longitudinali, sono disposte delle travi
metalliche (IPE300) che svolgono il ruolo di cordoli e tiranti. Sui lati
trasversali estremi dell’edificio minore (lato Nord) sono disposte travi in
acciaio di dimensioni maggiori (IPE600).
• Le travi metalliche sono collegate trasversalmente dai correnti inferiori (in
marrone) delle capriate che lavorano sia a trazione, sia a compressione.
• Accanto a questi incatenamenti principali, sono previsti connessioni minori
ma diffuse tra tutti i solai e le pareti (pallini in viola).

Incatenamenti lato nord
nel sottofondo del primo piano (sopra i riempimenti delle volte del piano terra) e nel
sottofondo del secondo piano

Incatenamenti: piano secondo
CATENA
LONGITUDINALE
TRAVE ACCIAIO
SOMMITA’
CORRENTE
INFERIORE
CAPRIATA IN
LEGNO
CATENA
TRASVERSALE
PIASTRE DI
DIFFUSIONE
144

Incatenamenti lato sud
nel sottofondo del primo piano (sopra i riempimenti delle volte del piano terra) e nel
sottofondo del secondo piano

Connessioni solai / pareti

Iniezioni con miscele leganti

Reti e connessioni trasversali

Iniezioni e rinforzi in rete
• In 1 e 2, in azzurro e’ dove si prevede la disposizione di
rinforzo continuo in forma rete di basalto. Nelle zone
tratteggiate, la disposizione dipende localmente dalla
presenza di aperture. Sul lato di Via Camponeschi si deve
tenere in conto la pendenza della strada.
• Le reti sui due lati del muro devono essere connessi con barre
con estremità sfiocchettate in numero di 4 al mq.
• Le zone retinate in blu sono da pensare trattate con iniezione.
• Le fasce in azzurro in 3, 4 e 5, disposte orizzontalmente
sono le principali, devono essere trattenute (avvolte) dagli
incatenamenti trasversali. A loro volta, queste fasce orizzontali
sono sovrapposte (avvolgono) le fasce verticali secondarie.

Piano terra
1
rinforzo continuo in forma rete di basalto
iniezione

Primo e secondo piano
2
rinforzo continuo in forma rete di basalto

iniezione

Disposizione indicativa
rete in facciata (1):
3

4

5

22/08/11 Palazzo Camponeschi - FB 166

BASI DEL PROGETTO (2)
Parametri per le verifiche
strutturali

• Conoscenza
Geometria
Analisi sismica

Domanda: Azione Sismica
NTC 2008 §2.4.1. Vita nominale VN = 50 anni
NTC 2008 §2.4.2. Classe d’uso
Classe III: Costruzioni il cui uso
preveda affollamenti
significativi
NTC 2008 §2.4.3.
Periodo di riferimento per l’azione
sismica
VR = VN ⋅CU =
= 50 ⋅1.5 = 75 anni
Longitudine 13.422 EST
Latitudine 42.535 NORD
Categoria di suolo B
Coefficiente di amplificazione
topografico
ST = 1
C8.7.1.2 Fattore di struttura
q = 1.5 ⋅ 1.5 = 2.25
(edificio non regolare in altezza
e αU / αE = 1.5)
aSLV / g 0.35

22/08/11 Palazzo Camponeschi - FB 170
Spettro di progetto

Capacita’: valori di progetto
caratteristiche meccaniche
muratura
Caratteristica
meccanica
(MPa)
Valore
medio
Valore
caratteristico
Valore
di
progetto
Riduzione
per nucleo
ampio e
scadente
Incremento
per
connessione
trasversale
Incremento
per iniezione
di miscele
leganti
Resistenza a
compressione
della muratura
1.40 1.22 0.61 0.55 0.82 1.64
Resistenza a
taglio della
muratura
0.26 0.23 0.11 0.10 0.15 0.31

Fattore di confidenza: FC=1.15

Caratteristiche meccaniche medie
173

Coefficienti correttivi

Altri materiali
• Acciaio per laminati S235
– fyk = 235 MPa
– fyd = 205 MPa
– Es = 200000 MPa
• Acciaio per barre B450C
– fyk = 450 MPa
– fyd = 390 MPa
– Es = 200000 MPa
• Rete in basalto

CARICHI VERTICALI
Analisi in campo lineare

Esistente: carichi verticali (1)
Nelle zone in grigio,
si supera la resistenza
a compressione
della muratura
VISTA DAVANTI
Le zone in cui
si supera la
resistenza a
compression
e sono
estese e
collegate

Proposta: carichi verticali (1)

Proposta: carichi verticali (1bis)
Nelle zone in blu
necessitano iniezione
di miscele leganti
Nelle zone in azzurro
necessitano
connessioni trasversali

a compressione
della muratura
VISTA DIETRO

Non e’
evidenziata la
necessità di
iniezioni nelle
Pareti esterne

Proposta: carichi verticali (2tris)
Nelle zone in blu
di miscele legantiVISTA DIETRO
SENZA PARETI ESTERNE
Si nota la
necessità di
iniezioni nei
maschi interni

Proposta: carichi verticali (2tris)
Nelle zone in blu
Si nota la
necessità di
iniezioni nei
maschi interni

a compressione
della muratura
VISTA DA SOTTO
Le zone in cui
si supera la
resistenza a
compression
e sono
estese e
collegate

Nelle zone in blu
di miscele leganti
necessitano

AZIONE SISMICA
Analisi in campo lineare

Esistente: sisma direzione Y (1)
a compressione
della muratura
VISTA DAVANTI
Le zone in cui
si supera la
resistenza a
compression
e sono
estese e
collegate

Proposta: sisma direzione Y (1)

Proposta: sisma direzione Y (1f)
L’efficacia della rete di rinforzo,
specie nella parte in alto dell’edificio,
e’ mostrata da uno stato tensionale di trazione
significativo con valori intorno a 10 -30 MPa.
analisi
non lineare

Proposta: sisma direzione Y (1ff)
La rete di rinforzo,
specie nella parte in alto dell’edificio,
si fa carico delle trazioni di trazioni (in bianco)
che superano la capacità della muratura.
analisi
non lineare

Proposta: sisma direzione Y (1f)
Con l’azione nell’altro verso,
lo stato tensionale delle fibre orizzontali
si allevia.
analisi
non lineare

Proposta: sisma direzione -Y (1ff)
Con azione sismica nell’altro verso,
le fibre verticali acquistano un ruolo maggiore.analisi
non lineare

Proposta: sisma direzione Y (1bis)
Nelle zone in blu
di miscele leganti
necessitano

a compressione
della muratura
VISTA DIETRO

Non e’
evidenziata la
necessità di
iniezioni nelle
Pareti esterne

Proposta: sisma direzione Y (2tris)
Nelle zone in blu
Si nota la
necessità di
iniezioni nei
maschi interni

a compressione
della muratura
VISTA DA SOTTO
Le zone in cui
si supera la
resistenza a
compression
e sono
estese e
collegate

Nelle zone in blu
di miscele leganti
necessitano

Spostamento massimo:
3.0 cm
(amplificazione nel disegno = 50)

2.6 cm

Esistente: sisma direzione X
2.5 cm

Proposta: sisma direzione X
2.5 cm

VERIFICHE
COMPLESSIVE
Aspetti quantitivi

Spinta Y-
0
10000
20000
30000
40000
50000
60000
70000
0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1
d(m)
V(kN)
nodo 614
nodo 614 no fibre basalto
nodo 614 no incatenamenti
nodo 614 aperture muri
nodo 614 aperture muri no
connessioni solai

211
SOMMARIO
• Richiami di progettazione sismica e Performance-Based Earthquake
Engineering (PBEE)
o Importanza del comportamento dissipativo
o Il caso delle strutture controventate in acciaio
o Una visione più ampia tramite il PBEE
• Adeguamento sismico
o Elementi normativi
o Concetti generali
o Interventi su strutture in cemento armato
o Metodo di analisi e verifica dell’adeguamento
o Interventi su strutture in muratura
• Caso applicativo
o Adeguamento sismico di un edificio storico in mutatura

StroNGER S.r.l.
Research Spin-off for Structures of the Next Generation:
Energy Harvesting and Resilience
Roma – Milano – Terni – Atene - Nice Cote Azur
Sede operativa: Via Giacomo Peroni 442-444, Tecnopolo Tiburtino,
00131 Roma (ITALY) - info@stronger2012.com
213

Adeguamento Sismico, Master Livorno 07/03/14, Francesco Petrini

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