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Metodo ven te-chow
Hidrología Superficial 
Instituto Tecnológico 
de 
Campeche 
Ing. Francisco Antonio Balan Novelo Alumn 
os: 
 
Saucedo Rosales Miligssa 
Y. 
 
Santa María Azompa 
Héctor D. 
 
Peraza Suárez David D. 
22/ 05/ 2013
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
ÍNDICE 
INTRODUCCIÓN2 
CRITERIO DE ALVORD 4 
CRITERIO DE HORTON PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE MEDIA DE UNA CUENCA (SAN GABRIEL 
EN EL ESTADO DE SONORA) 7 
CRITERIO DE NASH PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE DE UNA CUENCA 10 
PENDIENTE DEL CAUCE PRINCIPAL (METODO DE TAYLOR Y SCHWARS) 14 
COEFICIENTE DE COMPACIDAD 15 
TIEMPO DE CONCENTRACIÓN 16 
GASTO DE DISEÑO SEGÚN TALBOT 17 
FÓRMULA RACIONAL 18 
MÉTODO DE CHOW 20 
DENSIDAD DE CORRIENTE 23 
DENSIDAD DE DRENAJE 24 
FUENTES DE INFORMACIÓN 24
1
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
INTRODUCCIÓN 
El agua está en constante movimiento, fluye de acuerdo a la topografía por donde se desliza. Es 
decir: Viaja siguiendo la trayectoria que le marcan los suelos, los declives, las quebradas, etc. 
La hidrología realiza estudios teóricos para comprender, medir y representar, mediante modelos 
matemáticos, los diversos componentes del ciclo hidrológico; precisamente lo que se pretende 
con este trabajo es utilizar métodos empíricos y semiempíricos para el apropiado diseño de un 
drenaje en una vía terrestre. 
UBICACIÓN GEOGRÁFICA DE LA CUENCA EN ESTUDIO 
Como se observa en la figura 1, nuestra cuenca para fines detrabajo se encuentra en el estado de 
Sonora, en el municipio de Caborca. La carta correspondiente a altimetría en la que se le localiza 
según datos proporcionados por el INEGI es la H12C36.
Figura 1. Ubicación. 
2
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
En la figura 2 se observan las curvas de nivel que conforman la topografía del terreno, necesarias 
para los cálculos correspondientes. 
Figura 2. Curvas de nivel. 
Imagen con relieve.
Figura 3. Imagen con relieve. 
3
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
CRITERIO DE ALVORD 
Pendiente de una cuenca. 
Criterio de Alvord.- En éste se analiza la pendiente existente entre las curvas de nivel, trabajando 
con la franja definida por las líneas medias que pasan entre dichas curvas. 
Para obtener la pendiente media de la cuenca se tiene: 
En donde: 
Cabe mencionar que con la ayuda de software se facilita la tarea de buscar ciertos datos para el 
cálculo de la pendiente media. En nuestro caso utilizamos AutoCAD. 
1. Mediante cartas topográficas proporcionadas por el Instituto Nacional de Estadística, 
Geografía e Informática (INEGI), que insertamos en el software ya mencionado, se 
delimito el parteaguas y así encontramos el área de nuestra cuenca. La figura 4 muestra la 
cuenca hidrográfica con su parteaguas definido.
Figura 4. Cuenca hidrográfica 
4
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
2. Determinar el desnivel constante entre las curvas de nivel; en el caso de la cuenca en 
estudio se tiene que para cada 100 m de elevación hay diez curvas de nivel. 
Entonces: 
3. Encontrar la longitud total de las curvas de nivel dentro de la cuenca. Para esto apoyados en 
AutoCAD, remarcamos de color rojo todas las curvas de nivel que abarca nuestra cuenca 
hidrográfica (ver figura). Las longitudes de las curvas las llevamos a otro software (Excel) 
para facilitar la suma de éstas. En la tabla mostramos las diferentes longitudes y la suma 
correspondiente.
Figura 5. 
5
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
curva de nivel 
Km L L L L L L L L L L L L L L L 
0.17 
1.2 
3 0.18 2.48 0.24 0.04 4.68 
0. 
06 0.27 0.33 
0. 
24 0.11 0.49 0.19 0.12 
0.73 
0.4 
7 0.33 0.04 0.1 0.09 0.37 
0. 
06 0.37 0.22 
0. 
38 0.13 0.4 0.24 0.09 
1.24 
0.5 
1 0.23 0.3 0.17 0.11 0.3 
0. 
09 0.04 0.17 
2. 
05 0.11 0.55 0.09 0.05 
1.25 
0.1 
5 0.3 0.14 0.6 0.32 0.71 
0. 
14 0.3 0.58 
1. 
53 0.64 0.42 0.57 0.04 
1.23 
0.1 
3 0.49 0.64 0.68 0.27 0.07 
0. 
05 0.17 0.13 
1. 
24 0.54 0.34 0.19 0.27 
1.21 
0.1 
1 0.49 0.49 0.44 0.08 0.08 
0. 
71 0.07 0.14 
1. 
28 0.4 0.31 0.72 0.08 
1.39 
0.1 
2 0.72 1.1 0.24 0.87 0.13 
0. 
11 0.04 0.34 
1. 
04 1.03 0.26 0.2 
1.45 
0.5 
4 0.85 0.04 0.55 0.19 0.14 
0. 
19 0.37 0.11 
0. 
28 3.33 0.21 0.32 
1.77 
0.1 
4 0.2 0.19 0.13 0.04 0.39 
0. 
35 0.15 0.14 
0. 
08 0.55 0.16 0.14 
2.1 
0.1 
4 0.27 0.12 0.62 0.05 0.06 
0. 
38 0.17 0.23 
0. 
81 0.57 0.27 0.18 
2.37 
0.0 
7 0.13 0.55 0.1 0.03 0.48 
0. 
43 0.04 0.17 
0. 
68 0.57 0.2 0.42 
2.53 
0.4 
2 0.04 0.08 1.65 0.51 0.19 
2. 
11 0.15 0.13 
0. 
58 3.66 0.1 0.48 
2.78 
0.6 
2 0.34 0.25 0.76 0.23 0.28 
0. 
13 0.43 0.1 
0. 
48 0.36 1.01 0.22 
3.34 
0. 
1 0.19 0.1 0.26 0.12 0.71 
0. 
13 0.33 1.66 
0. 
13 0.29 0.84 0.22 
3.4 
2.8 
8 0.32 0.3 0.34 4.43 0.11 
0. 
15 0.37 0.12 
0. 
12 0.39 0.31 0.68 
4.27 
0.4 
8 0.05 0.32 0.29 0.38 0.39 
0. 
25 0.25 0.33 
0. 
17 1.36 0.16 0.42 
4.34 
0.1 
7 0.16 0.59 0.73 0.39 0.1 
0. 
05 0.47 0.4 
0. 
24 0.24 0.14 0.79 
4.6 
0.0 
8 0.31 0.08 0.35 0.43 0.45 
0. 
39 0.88 0.28 
0. 
32 0.3 0.35 0.61 
4.64 
0.4 
4 0.12 0.11 0.47 0.04 0.34 
0. 
19 0.76 0.56 
1. 
34 0.57 0.29 0.44 
5.04 
0.4 
5 0.1 0.05 0.06 0.05 0.15 
5. 
56 0.2 0.06 
0. 
84 0.11 0.18 0.17 
5.73 
0.2 
2 0.51 0.42 0.47 0.38 0.21 
0. 
4 0.04 0.59 
1. 
72 0.95 0.62 0.39 
5.95 
2.3 
5 0.43 0.34 0.72 0.4 0.14 
0. 
08 0.65 0.1 
0. 
86 0.13 0.17 0.47 
1.23 
1.9 
9 0.14 0.38 0.42 0.09 0.36 
0. 
63 0.37 0.78 
0. 
6 0.05 1.36 0.42 
0.1 
2.0 
4 0.48 0.06 0.16 0.04 0.23 
0. 
13 0.05 0.66 
0. 
43 0.11 0.89 0.27 
6.25 
0.5 
2 0.13 0.12 0.06 0.09 0.39 
0. 
54 0.42 0.64 
0. 
29 1.61 0.2 0.13 
Σcurv 
as. 69.11 
16. 
37 7.51 9.29 
10.6 
1 9.67 11.46 
13. 
31 7.36 8.97 
17. 
73 18.11 10.23 8.97 0.65
Sustituyendo datos obtenidos a la fórmula: 
6
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
CRITERIO DE HORTON PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE MEDIA 
DE UNA CUENCA (SAN GABRIEL EN EL ESTADO DE SONORA) 
1. Delimitado el parteaguas en el método anterior, se realizó el mallado a espacios de 250 m 
(0.25 km), tomando en cuenta que dentro de la cuenca deben haber como minimo 100 
intersecciones.
Figura 6. Numerado y mallado. 
2. Con la ayuda del Software AutoCAD (anteriormente se le dio escala a la imagen), medimos 
cada línea horizontal y vertical para obtener los valores de y que corresponden a la 
sumatoria de las longitudes en las direcciones de y comprendidas dentro de la cuenca. 
7 
HIDROLOGÍA 
SUPERFICIAL 
NÚMERO DE LA 
INTERSECCION 
ES LONGITUDES, EN KM 
LINEA DE LA MALLA NX NY LX LY 
1 1 0 0 0 
2 6 2 1.087 0.5503
3 37 3 2.6964 1.3207 
4 35 11 3.006 1.5065 
5 39 12 2.9763 1.7968 
6 46 10 3.066 1.8602 
7 66 22 3.511 1.9687 
8 61 31 3.4337 2.1072 
9 55 34 3.2005 2.5527 
10 56 43 2.7871 2.8499 
11 54 57 2.5561 3.2483 
12 56 81 2.2499 3.388 
13 43 77 1.8619 3.3771 
14 51 56 1.5645 2.8329 
15 34 65 1.4104 2.4338 
16 21 73 0.7392 2.3257 
17 0 47 0 1.4868 
18 0 16 0 0.7391 
SUMA 661 
64 
0 36.146 36.3447 
S. TOTAL 1301 72.4907 
3. Se hizo un conteo de las intersecciones entre las líneas horizontales y verticales que 
componen la malla y las curvas de nivel. Sumando las intersecciones verticales se obtuvo el 
valor de . Del mismo modo, sumando las intersecciones entre las líneas horizontales y las 
curvas de nivel se obtuvo el valor de 
4. Cálculos correspondientes:
8
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
√ 
√ √ 
9
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
CRITERIO DE NASH PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE DE UNA CUENCA 
Desarrollo del cálculo: 
1. Definido el parteaguas y el mallado, se mide la distancia mínima entre las curvas de nivel 
para lo cual se hizo la tabla que se anexa a continuación; cabe mencionar que estas 
distancias se midieron con la ayuda de AutoCAD. Ahora bien, ya que nos arrojaba las 
medidas por ejes coordenados (x, y), se anexaron a la tabla dos columnas 
correspondientes a las medidas de los catetos de cada una para que en la siguiente 
columna se calculara con el teorema de Pitágoras la hipotenusa, que en este caso resulta 
ser nuestra distancia entre curvas de nivel. 
2. Obtenida la distancia mínima entre curvas de nivel se calculó la pendiente en cada 
intersección, dividiendo el desnivel entre las dos curvas de nivel y la mínima distancia 
media. 
3. En la última columna se puso la elevación correspondiente a cada intersección. 
COORDENADA 
S 
DISTANCIAS 
(CATETOS) DISTANCIA 
PENDIENT 
E ELEV. 
INTERSECCIÓN 
X Y x y 
MINIMA EN 
S 
MSNM 
KM 
1 2 3 0.125 0.1367 
0.1852346 
9 
0.05398 
6 50 
2 2 4 0.0984 0.046 
0.1086211 
8 
0.09206 
3 51 
3 3 2 0.1088 0.1045 
0.1508565 
2 
0.06628 
8 52 
4 3 3 0.1198 0.0662 
0.1368739 
6 0.07306 61 
5 3 4 0.1313 0.1146 
0.1742780 
8 0.05738 71 
6 3 5 0.1221 0.0667 
0.1391305 
1 
0.07187 
5 74 
7 3 6 0.1403 0.001 
0.1403035 
6 
0.07127 
4 78 
8 4 2 0.136 0.085 
0.1603776 
8 
0.06235 
3 64 
9 4 3 0.1425 0.0735 0.1603387 
0.06236 
8 73 
10 4 4 0.1628 0.0124 
0.1632715 
5 
0.06124 
8 82 
11 4 5 0.146 0.0621 
0.1586581 
5 
0.06302 
9 89
12 4 6 0.1412 0.1045 
0.1756635 
7 
0.05692 
7 95 
13 4 7 0.067 0.0267 
0.0721241 
3 0.13865 135 
14 5 2 0.1363 0.0757 
0.1559108 
1 
0.06413 
9 79 
15 5 3 0.1293 0.0857 
0.1551224 
7 
0.06446 
5 87 
16 5 4 0.1482 0.0669 
0.1626002 
8 
0.06150 
1 96 
17 5 5 0.1222 0 0.1222 
0.08183 
3 100 
18 5 6 0.1257 0.0718 
0.1447609 
4 
0.06907 
9 110 
19 5 7 0.0645 0.1388 
0.1530545 
3 
0.06533 
6 128 
20 5 8 0.001 0.1389 0.1389036 
0.07199 
2 145 
10
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
21 6 2 0.1059 0.0939 
0.1415345 
2 
0.07065 
4 91 
22 6 3 0.1454 0.088 
0.1699563 
5 
0.05883 
9 100 
23 6 4 0.151 0.0223 
0.1526377 
7 
0.06551 
5 110 
24 6 5 0.1667 0.0618 
0.1777867 
5 
0.05624 
7 117 
25 6 6 0.1093 0.0961 
0.1455393 
4 0.06871 123 
26 6 7 0.1243 0 0.1243 
0.08045 
1 133 
27 6 8 0.0467 0.0233 
0.0521898 
5 
0.19160 
8 146 
28 6 9 0 0.0495 0.0495 0.20202 174 
29 7 3 0.1124 0.0707 
0.1327864 
8 
0.07530 
9 114 
30 7 4 0.1045 0.1045 
0.1477853 
2 
0.06766 
6 123 
31 7 5 0.1014 0.1071 
0.1474868 
5 
0.06780 
3 131 
32 7 6 0.1306 0.0434 
0.1376223 
8 
0.07266 
3 138 
33 7 7 0.108 0.1033 
0.1494486 
2 
0.06691 
3 148 
34 7 8 0 0.1026 0.1026 
0.09746 
6 168 
35 7 9 0.0208 0.0523 
0.0562843 
7 
0.17766 
9 191 
36 7 10 0 0.0228 0.0228 
0.43859 
6 275 
37 8 3 0.0304 0.0241 
0.0387939 
4 
0.25777 
2 151 
38 8 4 0.1791 0.035 
0.1824878 
4 
0.05479 
8 141 
39 8 5 0.1548 0.074 
0.1715780 
9 
0.05828 
3 142 
40 8 6 0.1117 0.0716 
0.1326779 
9 0.07537 153 
41 8 7 0.1096 0.0834 
0.1377233 
5 
0.07260 
9 164 
42 8 8 0.126 0 0.126 
0.07936 
5 174 
43 8 9 0.0202 0.0123 
0.0236501 
6 0.42283 272 
44 8 10 0.0408 0 0.0408 
0.24509 
8 245 
45 8 11 0.0323 0.0366 
0.0488144 
4 
0.20485 
7 305 
46 9 3 0.0479 0.0613 
0.0777952 
4 
0.12854 
3 168
47 9 4 0.1321 0 0.1321 0.0757 156 
48 9 5 0.0362 0.0326 0.0487155 
0.20527 
3 163 
49 9 6 0.1158 0.0615 
0.1311178 
5 
0.07626 
7 165 
50 9 7 
0.1339 
4 0 0.13394 0.07466 174 
51 9 8 0.0877 
0.1045 
5 
0.1364624 
2 0.07328 190 
52 9 9 0.0113 0.1248 
0.1253105 
3 
0.07980 
2 204 
53 9 10 0 0.05 0.05 0.2 230 
54 9 11 0.0316 0.0182 
0.0364664 
2 
0.27422 
5 285 
55 9 12 0.0297 0.0181 
0.0347807 
4 
0.28751 
5 318 
56 10 3 0.0592 0.0363 0.069443 
0.14400 
3 189 
57 10 4 0.0936 0 0.0936 
0.10683 
8 178 
58 10 5 0.1161 0.0596 
0.1305042 
9 
0.07662 
6 177 
59 10 6 0.0233 0.016 
0.0282646 
4 
0.35379 
9 230 
60 10 7 0.1795 0.0406 
0.1840342 
6 
0.05433 
8 189 
61 10 8 0.1122 0.0795 
0.1375103 
3 
0.07272 
2 198 
62 10 9 0.001 0.1288 
0.1288038 
8 
0.07763 
7 216 
63 10 10 0.0384 0.135 
0.1403551 
2 
0.07124 
8 235 
64 10 11 0 0.0481 0.0481 0.2079 258 
65 10 12 0.0352 0.042 0.0548 
0.18248 
2 292 
11
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
66 10 13 0.0217 0.0285 
0.0358209 
4 
0.27916 
6 345 
67 11 3 0.0221 0.0305 0.0376651 
0.26549 
8 215 
68 11 4 0.0191 0.0128 
0.0229923 
9 
0.43492 
7 201 
69 11 5 0.0662 0 0.0662 
0.15105 
7 200 
70 11 6 0.0731 0.024 0.076939 
0.12997 
3 205 
71 11 7 0.14 0.0738 
0.1582606 
7 
0.06318 
7 203 
72 11 8 0.1218 0.0074 
0.1220245 
9 
0.08195 
1 213 
73 11 9 0.073 0.0742 
0.1040895 
8 
0.09607 
1 227 
74 11 10 0.0986 0.0401 
0.1064423 
3 
0.09394 
8 242 
75 11 12 0 0.1113 0.1113 
0.08984 
7 260 
76 11 13 0.0087 0.086 
0.0864389 
4 
0.11568 
9 286 
77 11 14 0.0142 0.0268 
0.0303295 
2 
0.32971 
2 410 
78 11 15 0.02 0.0144 
0.0246446 
7 
0.40576 
7 420 
79 12 3 0.0201 0.0184 
0.0272501 
4 
0.36697 
1 285 
80 12 4 0.0462 0.0179 
0.0495464 
4 
0.20183 
1 245 
81 12 5 0.034 0.0198 
0.0393451 
4 
0.25416 
1 239 
82 12 6 0.0969 0.0308 
0.1016771 
9 0.09835 231 
83 12 7 0.1511 0.0201 
0.1524310 
3 
0.06560 
3 219 
84 12 8 0.0208 0.0116 
0.0238159 
6 
0.41988 
6 245 
85 12 9 0.1443 0.0796 
0.1647988 
2 0.06068 238 
86 12 10 0.0663 0.0905 
0.1121870 
8 
0.08913 
7 255 
87 12 11 0.0311 0.0993 
0.1040562 
3 
0.09610 
2 274 
88 12 12 0.0231 0.0838 
0.0869255 
4 
0.11504 
1 298 
89 12 13 0 0.0404 0.0404 
0.24752 
5 325 
90 12 14 0.013 0.011 
0.0170293 
9 0.58722 395 
91 12 15 0.0207 0.0094 0.0227343 0.43986 440
4 3 
92 12 16 0.0286 0.0169 
0.0332200 
2 
0.30102 
3 455 
93 13 4 0.0649 0.03 
0.0714983 
2 
0.13986 
3 340 
94 13 5 0.0219 0.0281 
0.0356261 
1 
0.28069 
3 320 
95 13 6 0.0875 0.0186 
0.0894550 
7 
0.11178 
8 255 
96 13 7 0.0292 0.0371 
0.0472128 
2 
0.21180 
7 305 
97 13 8 0.0195 0.0487 
0.0524589 
4 
0.19062 
5 276 
98 13 9 0.1306 0.0085 
0.1308763 
2 
0.07640 
8 261 
99 13 10 0.0848 0.0811 
0.1173381 
9 
0.08522 
4 265 
100 13 11 0.0657 0.0914 
0.1125630 
9 
0.08883 
9 284 
101 13 12 0.0915 0.0891 
0.1277147 
6 
0.07829 
9 306 
102 13 13 0.0373 0.0684 
0.0779092 
4 
0.12835 
4 331 
103 13 14 0.016 0.016 
0.0226274 
2 
0.44194 
2 362 
104 13 15 0.0458 0.0333 
0.0566262 
3 
0.17659 
7 396 
105 13 16 0.0317 0.0104 0.0333624 
0.29973 
9 445 
106 14 5 0.0309 0.0187 
0.0361178 
6 
0.27687 
1 335 
107 14 6 0.0314 0.0145 
0.0345862 
7 
0.28913 
2 396 
108 14 7 0.0393 0.0377 
0.0544589 
8 
0.18362 
4 390 
109 14 8 0.047 0 0.047 
0.21276 
6 296 
110 14 9 0.1271 0.0205 
0.1287426 
1 
0.07767 
4 279 
12
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
111 14 10 0.0281 0.0297 
0.0408864 
3 
0.2445 
8 289 
112 14 11 0.0809 0.0777 
0.1121699 
6 
0.0891 
5 301 
113 14 12 0.0266 0.0204 
0.0335219 
3 
0.2983 
12 346 
114 14 13 0.063 0.0382 
0.0736765 
9 
0.1357 
28 338 
115 14 14 0.0157 0.0249 
0.0294363 
7 
0.3397 
16 380 
116 14 15 470 
117 15 7 0.043 0.0156 
0.0457423 
2 
0.2186 
16 455 
118 15 8 0.022 0.023 
0.0318276 
6 
0.3141 
92 386 
119 15 9 0.1003 0.0313 
0.1050703 
6 
0.0951 
74 348 
120 15 10 0.0154 0.0476 
0.0500291 
9 
0.1998 
83 368 
121 15 11 0.0265 0.0141 
0.0300176 
6 
0.3331 
37 375 
122 15 12 0.0208 0.0171 
0.0269267 
5 
0.3713 
78 407 
123 15 13 0.0826 0.0413 
0.0923496 
1 
0.1082 
84 368 
124 15 14 0 0.0422 0.0422 
0.2369 
67 389 
125 15 15 0.0229 0.0199 
0.0303384 
2 
0.3296 
15 435 
126 16 7 0.0489 0.0129 
0.0505729 
2 
0.1977 
34 395 
127 16 8 0.0434 0.0132 
0.0453629 
8 
0.2204 
44 337 
128 16 9 0.026 0.0356 
0.0440835 
6 
0.2268 
42 361 
129 16 10 0.0262 0.0177 
0.0316185 
1 
0.3162 
7 392 
130 16 11 0.0267 0.0346 
0.0437041 
2 
0.2288 
11 402 
131 16 12 0.0145 0.014 
0.0201556 
4 
0.4961 
39 446 
132 16 13 0.0241 0.0187 
0.030504 
1 
0.3278 
25 416 
133 16 14 0.0116 0.458 
0.4581468 
8 
0.0218 
27 389 
134 16 15 465 
135 17 7 0.0184 0.0161 
0.0244493 
4 
0.4090 
09 450 
136 17 8 0.0395 0 0.0395 0.2531 408
65 
137 17 9 0.0298 0.0238 
0.0381376 
5 
0.2622 
08 398 
138 17 10 0.0386 0.0157 
0.0416707 
3 
0.2399 
77 445 
139 17 11 0.0531 0.0493 
0.0724575 
7 
0.1380 
12 468 
140 17 12 0.0313 0.0501 
0.0590736 
8 
0.1692 
8 495 
141 18 8 0.0329 0.0145 
0.0359535 
8 
0.2781 
36 480 
142 18 9 0.0273 0.0156 
0.0314428 
1 
0.3180 
38 496 
143 18 11 0.0478 0.0091 
0.048658 
5 
0.2055 
14 502 
24.415 
21 36777 
Las filas se resaltan porque en esos casos la pendiente fue 0 ya que esa intersección se encontraba 
entre dos curvas de nivel con la misma elevación. Por lo tanto: 
Por lo que la Pendiente media resulta ser: 
Σ 
13
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
PENDIENTE DEL CAUCE PRINCIPAL (MÉTODO DE TAYLOR Y SCHWARZ)
[√ √ √ √ ] 
Dónde: 
14
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
Para este cálculo se generó la siguiente tabla: 
TRAMO 
H. 
INICIAL H. FINA 
DESNIVE 
L 
PENDIENT 
E 
(m) S i 
1 46 60.23 14.23 
0.04743333 
3 
0.217791 
95 
4.591537 
94 
2 60.23 79.02 18.79 
0.06263333 
3 
0.250266 
52 
3.995740 
15 
3 79.02 93.552 14.532 0.04844 
0.220090 
89 
4.543577 
42 
4 93.552 112.25 18.698 
0.06232666 
7 
0.249653 
09 
4.005558 
23 
5 112.25 131.36 19.11 0.0637 
0.252388 
59 
3.962144 
26 
6 131.36 150.85 19.49 
0.06496666 
7 
0.254885 
6 
3.923328 
81 
7 150.85 171.2 20.35 
0.06783333 
3 
0.260448 
33 
3.839533 
14 
8 171.2 194.05 22.85 
0.07616666 
7 
0.275983 
09 
3.623410 
39 
9 194.05 216.12 22.07 
0.07356666 
7 
0.271231 
76 
3.686883 
89 
10 216.12 237.48 21.36 0.0712 
0.266833 
28 
3.747658 
44 
11 237.48 258.75 21.27 0.0709 
0.266270 
54 
3.755578 
83 
12 258.75 295 36.25 
0.12083333 
3 
0.347610 
89 
2.876779 
81 
46.55173 
13
Aplicando la fórmula se tiene que: 
Datos: 
1√ √ 
[ ] [ ] 
COEFICIENTE DE COMPACIDAD 
Con la ayuda de AutoCAD se aproximó el área y el perímetro, datos necesarios para el cálculo del 
coeficiente. 
En cuanto más cerca se encuentre este coeficiente al valor de uno, más forma circular tendrá la 
cuenca, y por lo tanto habrá mejor aprovechamiento de la precipitación. 
Formula: 
15
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
√ 
Datos de nuestra cuenca: 
Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos: 
√ 
TIEMPO DE CONCENTRACIÓN 
Según Kirpich se calcula de la siguiente manera: 
Dónde: 
Datos de nuestra cuenca:
16
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos: 
ÁREA HIDRAULICA NECESARIA (MÉTODO DE TALBOT) 
Fórmula: 
⁄ 
Datos de nuestra cuenca:
De la tabla anterior se establecemos el valor para C: 
17
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
El valor anterior se tomó considerando la cercanía entre curvas de nivel (de las cartas topográficas 
proporcionadas por el INEGI), lo que es un indicativo de la constante variación en la topografía del 
terreno, pero no tanto que se pueda considerar como montañosa o con mucho lomerío. 
Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos: 
[ 
⁄ 
] 
[ ] 
FÓRMULA RACIONAL 
Dónde: 
Datos de nuestra cuenca: 
Para la identificar el valor de recurrimos a las isoyetas del estado de sonora (figura siguiente). 
Ubicamos la región donde se encuentra nuestra cuenca. Teniendo en cuenta que nuestro 
(previamente calculado) había sido de media hora, recurrimos a las isoyetas con una duración de 
30 min con un periodo de retorno de 50 años y nos arrojó el siguiente dato: 
⁄
18
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
Cabe mencionar que se consideraron las isoyetas correspondientes a un periodo de retorno de 50 
años ya que este es el mínimo tiempo requerido para el diseño de drenajes en los cruces, además 
con una duración de 30 min, tiempo que corresponde al tiempo de concentración anteriormente 
calculado 
Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos: 
[ ] ⁄ 
⁄ 
19
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
MÉTODO DE VEN TE CHOW 
Variables a utilizar: 
1. 
Supondremos que tendremos una duración igual 
al 
o sea 
de 
. Para tal 
duración 
las isoyetas del estado de Sonora nos muestran una intensidad de ⁄ . 
2. 
⁄ 
3. Precipitación en exceso: 
[ ]
20
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL
De la tabla tomando en cuenta los datos sobre uso de suelo y vegetación proporcionados por el 
INEGI se asignó un valor para 
[ ] 
4. Factor de escurrimiento: 
⁄ 
5. Tiempo de retraso: 
[ ] 
√ 
[ ] 
√ 
21
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
6. 
7. 
[ ] 
[ ]
Relación entre Z 
y 8. Con los datos obtenidos calculamos el gasto: 
22
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
DENSIDAD DE CORRIENTE
La densidad de la corriente resulta: 
23
HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 
DENSIDAD DE DRENAJE 
FUENTES DE INFORMACIÓN 
http://antares.inegi.org.mx/analisis/red_hidro/SIATL/# 
http://maps.google.com.mx/
24

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Metodo ven te-chow

  • 2. Hidrología Superficial Instituto Tecnológico de Campeche Ing. Francisco Antonio Balan Novelo Alumn os:  Saucedo Rosales Miligssa Y.  Santa María Azompa Héctor D.  Peraza Suárez David D. 22/ 05/ 2013
  • 3. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL ÍNDICE INTRODUCCIÓN2 CRITERIO DE ALVORD 4 CRITERIO DE HORTON PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE MEDIA DE UNA CUENCA (SAN GABRIEL EN EL ESTADO DE SONORA) 7 CRITERIO DE NASH PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE DE UNA CUENCA 10 PENDIENTE DEL CAUCE PRINCIPAL (METODO DE TAYLOR Y SCHWARS) 14 COEFICIENTE DE COMPACIDAD 15 TIEMPO DE CONCENTRACIÓN 16 GASTO DE DISEÑO SEGÚN TALBOT 17 FÓRMULA RACIONAL 18 MÉTODO DE CHOW 20 DENSIDAD DE CORRIENTE 23 DENSIDAD DE DRENAJE 24 FUENTES DE INFORMACIÓN 24
  • 4. 1
  • 5. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL INTRODUCCIÓN El agua está en constante movimiento, fluye de acuerdo a la topografía por donde se desliza. Es decir: Viaja siguiendo la trayectoria que le marcan los suelos, los declives, las quebradas, etc. La hidrología realiza estudios teóricos para comprender, medir y representar, mediante modelos matemáticos, los diversos componentes del ciclo hidrológico; precisamente lo que se pretende con este trabajo es utilizar métodos empíricos y semiempíricos para el apropiado diseño de un drenaje en una vía terrestre. UBICACIÓN GEOGRÁFICA DE LA CUENCA EN ESTUDIO Como se observa en la figura 1, nuestra cuenca para fines detrabajo se encuentra en el estado de Sonora, en el municipio de Caborca. La carta correspondiente a altimetría en la que se le localiza según datos proporcionados por el INEGI es la H12C36.
  • 7. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL En la figura 2 se observan las curvas de nivel que conforman la topografía del terreno, necesarias para los cálculos correspondientes. Figura 2. Curvas de nivel. Imagen con relieve.
  • 8. Figura 3. Imagen con relieve. 3
  • 9. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL CRITERIO DE ALVORD Pendiente de una cuenca. Criterio de Alvord.- En éste se analiza la pendiente existente entre las curvas de nivel, trabajando con la franja definida por las líneas medias que pasan entre dichas curvas. Para obtener la pendiente media de la cuenca se tiene: En donde: Cabe mencionar que con la ayuda de software se facilita la tarea de buscar ciertos datos para el cálculo de la pendiente media. En nuestro caso utilizamos AutoCAD. 1. Mediante cartas topográficas proporcionadas por el Instituto Nacional de Estadística, Geografía e Informática (INEGI), que insertamos en el software ya mencionado, se delimito el parteaguas y así encontramos el área de nuestra cuenca. La figura 4 muestra la cuenca hidrográfica con su parteaguas definido.
  • 10. Figura 4. Cuenca hidrográfica 4
  • 11. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 2. Determinar el desnivel constante entre las curvas de nivel; en el caso de la cuenca en estudio se tiene que para cada 100 m de elevación hay diez curvas de nivel. Entonces: 3. Encontrar la longitud total de las curvas de nivel dentro de la cuenca. Para esto apoyados en AutoCAD, remarcamos de color rojo todas las curvas de nivel que abarca nuestra cuenca hidrográfica (ver figura). Las longitudes de las curvas las llevamos a otro software (Excel) para facilitar la suma de éstas. En la tabla mostramos las diferentes longitudes y la suma correspondiente.
  • 13. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL curva de nivel Km L L L L L L L L L L L L L L L 0.17 1.2 3 0.18 2.48 0.24 0.04 4.68 0. 06 0.27 0.33 0. 24 0.11 0.49 0.19 0.12 0.73 0.4 7 0.33 0.04 0.1 0.09 0.37 0. 06 0.37 0.22 0. 38 0.13 0.4 0.24 0.09 1.24 0.5 1 0.23 0.3 0.17 0.11 0.3 0. 09 0.04 0.17 2. 05 0.11 0.55 0.09 0.05 1.25 0.1 5 0.3 0.14 0.6 0.32 0.71 0. 14 0.3 0.58 1. 53 0.64 0.42 0.57 0.04 1.23 0.1 3 0.49 0.64 0.68 0.27 0.07 0. 05 0.17 0.13 1. 24 0.54 0.34 0.19 0.27 1.21 0.1 1 0.49 0.49 0.44 0.08 0.08 0. 71 0.07 0.14 1. 28 0.4 0.31 0.72 0.08 1.39 0.1 2 0.72 1.1 0.24 0.87 0.13 0. 11 0.04 0.34 1. 04 1.03 0.26 0.2 1.45 0.5 4 0.85 0.04 0.55 0.19 0.14 0. 19 0.37 0.11 0. 28 3.33 0.21 0.32 1.77 0.1 4 0.2 0.19 0.13 0.04 0.39 0. 35 0.15 0.14 0. 08 0.55 0.16 0.14 2.1 0.1 4 0.27 0.12 0.62 0.05 0.06 0. 38 0.17 0.23 0. 81 0.57 0.27 0.18 2.37 0.0 7 0.13 0.55 0.1 0.03 0.48 0. 43 0.04 0.17 0. 68 0.57 0.2 0.42 2.53 0.4 2 0.04 0.08 1.65 0.51 0.19 2. 11 0.15 0.13 0. 58 3.66 0.1 0.48 2.78 0.6 2 0.34 0.25 0.76 0.23 0.28 0. 13 0.43 0.1 0. 48 0.36 1.01 0.22 3.34 0. 1 0.19 0.1 0.26 0.12 0.71 0. 13 0.33 1.66 0. 13 0.29 0.84 0.22 3.4 2.8 8 0.32 0.3 0.34 4.43 0.11 0. 15 0.37 0.12 0. 12 0.39 0.31 0.68 4.27 0.4 8 0.05 0.32 0.29 0.38 0.39 0. 25 0.25 0.33 0. 17 1.36 0.16 0.42 4.34 0.1 7 0.16 0.59 0.73 0.39 0.1 0. 05 0.47 0.4 0. 24 0.24 0.14 0.79 4.6 0.0 8 0.31 0.08 0.35 0.43 0.45 0. 39 0.88 0.28 0. 32 0.3 0.35 0.61 4.64 0.4 4 0.12 0.11 0.47 0.04 0.34 0. 19 0.76 0.56 1. 34 0.57 0.29 0.44 5.04 0.4 5 0.1 0.05 0.06 0.05 0.15 5. 56 0.2 0.06 0. 84 0.11 0.18 0.17 5.73 0.2 2 0.51 0.42 0.47 0.38 0.21 0. 4 0.04 0.59 1. 72 0.95 0.62 0.39 5.95 2.3 5 0.43 0.34 0.72 0.4 0.14 0. 08 0.65 0.1 0. 86 0.13 0.17 0.47 1.23 1.9 9 0.14 0.38 0.42 0.09 0.36 0. 63 0.37 0.78 0. 6 0.05 1.36 0.42 0.1 2.0 4 0.48 0.06 0.16 0.04 0.23 0. 13 0.05 0.66 0. 43 0.11 0.89 0.27 6.25 0.5 2 0.13 0.12 0.06 0.09 0.39 0. 54 0.42 0.64 0. 29 1.61 0.2 0.13 Σcurv as. 69.11 16. 37 7.51 9.29 10.6 1 9.67 11.46 13. 31 7.36 8.97 17. 73 18.11 10.23 8.97 0.65
  • 14. Sustituyendo datos obtenidos a la fórmula: 6
  • 15. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL CRITERIO DE HORTON PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE MEDIA DE UNA CUENCA (SAN GABRIEL EN EL ESTADO DE SONORA) 1. Delimitado el parteaguas en el método anterior, se realizó el mallado a espacios de 250 m (0.25 km), tomando en cuenta que dentro de la cuenca deben haber como minimo 100 intersecciones.
  • 16. Figura 6. Numerado y mallado. 2. Con la ayuda del Software AutoCAD (anteriormente se le dio escala a la imagen), medimos cada línea horizontal y vertical para obtener los valores de y que corresponden a la sumatoria de las longitudes en las direcciones de y comprendidas dentro de la cuenca. 7 HIDROLOGÍA SUPERFICIAL NÚMERO DE LA INTERSECCION ES LONGITUDES, EN KM LINEA DE LA MALLA NX NY LX LY 1 1 0 0 0 2 6 2 1.087 0.5503
  • 17. 3 37 3 2.6964 1.3207 4 35 11 3.006 1.5065 5 39 12 2.9763 1.7968 6 46 10 3.066 1.8602 7 66 22 3.511 1.9687 8 61 31 3.4337 2.1072 9 55 34 3.2005 2.5527 10 56 43 2.7871 2.8499 11 54 57 2.5561 3.2483 12 56 81 2.2499 3.388 13 43 77 1.8619 3.3771 14 51 56 1.5645 2.8329 15 34 65 1.4104 2.4338 16 21 73 0.7392 2.3257 17 0 47 0 1.4868 18 0 16 0 0.7391 SUMA 661 64 0 36.146 36.3447 S. TOTAL 1301 72.4907 3. Se hizo un conteo de las intersecciones entre las líneas horizontales y verticales que componen la malla y las curvas de nivel. Sumando las intersecciones verticales se obtuvo el valor de . Del mismo modo, sumando las intersecciones entre las líneas horizontales y las curvas de nivel se obtuvo el valor de 4. Cálculos correspondientes:
  • 18. 8
  • 20. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL CRITERIO DE NASH PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE DE UNA CUENCA Desarrollo del cálculo: 1. Definido el parteaguas y el mallado, se mide la distancia mínima entre las curvas de nivel para lo cual se hizo la tabla que se anexa a continuación; cabe mencionar que estas distancias se midieron con la ayuda de AutoCAD. Ahora bien, ya que nos arrojaba las medidas por ejes coordenados (x, y), se anexaron a la tabla dos columnas correspondientes a las medidas de los catetos de cada una para que en la siguiente columna se calculara con el teorema de Pitágoras la hipotenusa, que en este caso resulta ser nuestra distancia entre curvas de nivel. 2. Obtenida la distancia mínima entre curvas de nivel se calculó la pendiente en cada intersección, dividiendo el desnivel entre las dos curvas de nivel y la mínima distancia media. 3. En la última columna se puso la elevación correspondiente a cada intersección. COORDENADA S DISTANCIAS (CATETOS) DISTANCIA PENDIENT E ELEV. INTERSECCIÓN X Y x y MINIMA EN S MSNM KM 1 2 3 0.125 0.1367 0.1852346 9 0.05398 6 50 2 2 4 0.0984 0.046 0.1086211 8 0.09206 3 51 3 3 2 0.1088 0.1045 0.1508565 2 0.06628 8 52 4 3 3 0.1198 0.0662 0.1368739 6 0.07306 61 5 3 4 0.1313 0.1146 0.1742780 8 0.05738 71 6 3 5 0.1221 0.0667 0.1391305 1 0.07187 5 74 7 3 6 0.1403 0.001 0.1403035 6 0.07127 4 78 8 4 2 0.136 0.085 0.1603776 8 0.06235 3 64 9 4 3 0.1425 0.0735 0.1603387 0.06236 8 73 10 4 4 0.1628 0.0124 0.1632715 5 0.06124 8 82 11 4 5 0.146 0.0621 0.1586581 5 0.06302 9 89
  • 21. 12 4 6 0.1412 0.1045 0.1756635 7 0.05692 7 95 13 4 7 0.067 0.0267 0.0721241 3 0.13865 135 14 5 2 0.1363 0.0757 0.1559108 1 0.06413 9 79 15 5 3 0.1293 0.0857 0.1551224 7 0.06446 5 87 16 5 4 0.1482 0.0669 0.1626002 8 0.06150 1 96 17 5 5 0.1222 0 0.1222 0.08183 3 100 18 5 6 0.1257 0.0718 0.1447609 4 0.06907 9 110 19 5 7 0.0645 0.1388 0.1530545 3 0.06533 6 128 20 5 8 0.001 0.1389 0.1389036 0.07199 2 145 10
  • 22. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 21 6 2 0.1059 0.0939 0.1415345 2 0.07065 4 91 22 6 3 0.1454 0.088 0.1699563 5 0.05883 9 100 23 6 4 0.151 0.0223 0.1526377 7 0.06551 5 110 24 6 5 0.1667 0.0618 0.1777867 5 0.05624 7 117 25 6 6 0.1093 0.0961 0.1455393 4 0.06871 123 26 6 7 0.1243 0 0.1243 0.08045 1 133 27 6 8 0.0467 0.0233 0.0521898 5 0.19160 8 146 28 6 9 0 0.0495 0.0495 0.20202 174 29 7 3 0.1124 0.0707 0.1327864 8 0.07530 9 114 30 7 4 0.1045 0.1045 0.1477853 2 0.06766 6 123 31 7 5 0.1014 0.1071 0.1474868 5 0.06780 3 131 32 7 6 0.1306 0.0434 0.1376223 8 0.07266 3 138 33 7 7 0.108 0.1033 0.1494486 2 0.06691 3 148 34 7 8 0 0.1026 0.1026 0.09746 6 168 35 7 9 0.0208 0.0523 0.0562843 7 0.17766 9 191 36 7 10 0 0.0228 0.0228 0.43859 6 275 37 8 3 0.0304 0.0241 0.0387939 4 0.25777 2 151 38 8 4 0.1791 0.035 0.1824878 4 0.05479 8 141 39 8 5 0.1548 0.074 0.1715780 9 0.05828 3 142 40 8 6 0.1117 0.0716 0.1326779 9 0.07537 153 41 8 7 0.1096 0.0834 0.1377233 5 0.07260 9 164 42 8 8 0.126 0 0.126 0.07936 5 174 43 8 9 0.0202 0.0123 0.0236501 6 0.42283 272 44 8 10 0.0408 0 0.0408 0.24509 8 245 45 8 11 0.0323 0.0366 0.0488144 4 0.20485 7 305 46 9 3 0.0479 0.0613 0.0777952 4 0.12854 3 168
  • 23. 47 9 4 0.1321 0 0.1321 0.0757 156 48 9 5 0.0362 0.0326 0.0487155 0.20527 3 163 49 9 6 0.1158 0.0615 0.1311178 5 0.07626 7 165 50 9 7 0.1339 4 0 0.13394 0.07466 174 51 9 8 0.0877 0.1045 5 0.1364624 2 0.07328 190 52 9 9 0.0113 0.1248 0.1253105 3 0.07980 2 204 53 9 10 0 0.05 0.05 0.2 230 54 9 11 0.0316 0.0182 0.0364664 2 0.27422 5 285 55 9 12 0.0297 0.0181 0.0347807 4 0.28751 5 318 56 10 3 0.0592 0.0363 0.069443 0.14400 3 189 57 10 4 0.0936 0 0.0936 0.10683 8 178 58 10 5 0.1161 0.0596 0.1305042 9 0.07662 6 177 59 10 6 0.0233 0.016 0.0282646 4 0.35379 9 230 60 10 7 0.1795 0.0406 0.1840342 6 0.05433 8 189 61 10 8 0.1122 0.0795 0.1375103 3 0.07272 2 198 62 10 9 0.001 0.1288 0.1288038 8 0.07763 7 216 63 10 10 0.0384 0.135 0.1403551 2 0.07124 8 235 64 10 11 0 0.0481 0.0481 0.2079 258 65 10 12 0.0352 0.042 0.0548 0.18248 2 292 11
  • 24. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 66 10 13 0.0217 0.0285 0.0358209 4 0.27916 6 345 67 11 3 0.0221 0.0305 0.0376651 0.26549 8 215 68 11 4 0.0191 0.0128 0.0229923 9 0.43492 7 201 69 11 5 0.0662 0 0.0662 0.15105 7 200 70 11 6 0.0731 0.024 0.076939 0.12997 3 205 71 11 7 0.14 0.0738 0.1582606 7 0.06318 7 203 72 11 8 0.1218 0.0074 0.1220245 9 0.08195 1 213 73 11 9 0.073 0.0742 0.1040895 8 0.09607 1 227 74 11 10 0.0986 0.0401 0.1064423 3 0.09394 8 242 75 11 12 0 0.1113 0.1113 0.08984 7 260 76 11 13 0.0087 0.086 0.0864389 4 0.11568 9 286 77 11 14 0.0142 0.0268 0.0303295 2 0.32971 2 410 78 11 15 0.02 0.0144 0.0246446 7 0.40576 7 420 79 12 3 0.0201 0.0184 0.0272501 4 0.36697 1 285 80 12 4 0.0462 0.0179 0.0495464 4 0.20183 1 245 81 12 5 0.034 0.0198 0.0393451 4 0.25416 1 239 82 12 6 0.0969 0.0308 0.1016771 9 0.09835 231 83 12 7 0.1511 0.0201 0.1524310 3 0.06560 3 219 84 12 8 0.0208 0.0116 0.0238159 6 0.41988 6 245 85 12 9 0.1443 0.0796 0.1647988 2 0.06068 238 86 12 10 0.0663 0.0905 0.1121870 8 0.08913 7 255 87 12 11 0.0311 0.0993 0.1040562 3 0.09610 2 274 88 12 12 0.0231 0.0838 0.0869255 4 0.11504 1 298 89 12 13 0 0.0404 0.0404 0.24752 5 325 90 12 14 0.013 0.011 0.0170293 9 0.58722 395 91 12 15 0.0207 0.0094 0.0227343 0.43986 440
  • 25. 4 3 92 12 16 0.0286 0.0169 0.0332200 2 0.30102 3 455 93 13 4 0.0649 0.03 0.0714983 2 0.13986 3 340 94 13 5 0.0219 0.0281 0.0356261 1 0.28069 3 320 95 13 6 0.0875 0.0186 0.0894550 7 0.11178 8 255 96 13 7 0.0292 0.0371 0.0472128 2 0.21180 7 305 97 13 8 0.0195 0.0487 0.0524589 4 0.19062 5 276 98 13 9 0.1306 0.0085 0.1308763 2 0.07640 8 261 99 13 10 0.0848 0.0811 0.1173381 9 0.08522 4 265 100 13 11 0.0657 0.0914 0.1125630 9 0.08883 9 284 101 13 12 0.0915 0.0891 0.1277147 6 0.07829 9 306 102 13 13 0.0373 0.0684 0.0779092 4 0.12835 4 331 103 13 14 0.016 0.016 0.0226274 2 0.44194 2 362 104 13 15 0.0458 0.0333 0.0566262 3 0.17659 7 396 105 13 16 0.0317 0.0104 0.0333624 0.29973 9 445 106 14 5 0.0309 0.0187 0.0361178 6 0.27687 1 335 107 14 6 0.0314 0.0145 0.0345862 7 0.28913 2 396 108 14 7 0.0393 0.0377 0.0544589 8 0.18362 4 390 109 14 8 0.047 0 0.047 0.21276 6 296 110 14 9 0.1271 0.0205 0.1287426 1 0.07767 4 279 12
  • 26. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 111 14 10 0.0281 0.0297 0.0408864 3 0.2445 8 289 112 14 11 0.0809 0.0777 0.1121699 6 0.0891 5 301 113 14 12 0.0266 0.0204 0.0335219 3 0.2983 12 346 114 14 13 0.063 0.0382 0.0736765 9 0.1357 28 338 115 14 14 0.0157 0.0249 0.0294363 7 0.3397 16 380 116 14 15 470 117 15 7 0.043 0.0156 0.0457423 2 0.2186 16 455 118 15 8 0.022 0.023 0.0318276 6 0.3141 92 386 119 15 9 0.1003 0.0313 0.1050703 6 0.0951 74 348 120 15 10 0.0154 0.0476 0.0500291 9 0.1998 83 368 121 15 11 0.0265 0.0141 0.0300176 6 0.3331 37 375 122 15 12 0.0208 0.0171 0.0269267 5 0.3713 78 407 123 15 13 0.0826 0.0413 0.0923496 1 0.1082 84 368 124 15 14 0 0.0422 0.0422 0.2369 67 389 125 15 15 0.0229 0.0199 0.0303384 2 0.3296 15 435 126 16 7 0.0489 0.0129 0.0505729 2 0.1977 34 395 127 16 8 0.0434 0.0132 0.0453629 8 0.2204 44 337 128 16 9 0.026 0.0356 0.0440835 6 0.2268 42 361 129 16 10 0.0262 0.0177 0.0316185 1 0.3162 7 392 130 16 11 0.0267 0.0346 0.0437041 2 0.2288 11 402 131 16 12 0.0145 0.014 0.0201556 4 0.4961 39 446 132 16 13 0.0241 0.0187 0.030504 1 0.3278 25 416 133 16 14 0.0116 0.458 0.4581468 8 0.0218 27 389 134 16 15 465 135 17 7 0.0184 0.0161 0.0244493 4 0.4090 09 450 136 17 8 0.0395 0 0.0395 0.2531 408
  • 27. 65 137 17 9 0.0298 0.0238 0.0381376 5 0.2622 08 398 138 17 10 0.0386 0.0157 0.0416707 3 0.2399 77 445 139 17 11 0.0531 0.0493 0.0724575 7 0.1380 12 468 140 17 12 0.0313 0.0501 0.0590736 8 0.1692 8 495 141 18 8 0.0329 0.0145 0.0359535 8 0.2781 36 480 142 18 9 0.0273 0.0156 0.0314428 1 0.3180 38 496 143 18 11 0.0478 0.0091 0.048658 5 0.2055 14 502 24.415 21 36777 Las filas se resaltan porque en esos casos la pendiente fue 0 ya que esa intersección se encontraba entre dos curvas de nivel con la misma elevación. Por lo tanto: Por lo que la Pendiente media resulta ser: Σ 13
  • 28. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL PENDIENTE DEL CAUCE PRINCIPAL (MÉTODO DE TAYLOR Y SCHWARZ)
  • 29. [√ √ √ √ ] Dónde: 14
  • 30. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL Para este cálculo se generó la siguiente tabla: TRAMO H. INICIAL H. FINA DESNIVE L PENDIENT E (m) S i 1 46 60.23 14.23 0.04743333 3 0.217791 95 4.591537 94 2 60.23 79.02 18.79 0.06263333 3 0.250266 52 3.995740 15 3 79.02 93.552 14.532 0.04844 0.220090 89 4.543577 42 4 93.552 112.25 18.698 0.06232666 7 0.249653 09 4.005558 23 5 112.25 131.36 19.11 0.0637 0.252388 59 3.962144 26 6 131.36 150.85 19.49 0.06496666 7 0.254885 6 3.923328 81 7 150.85 171.2 20.35 0.06783333 3 0.260448 33 3.839533 14 8 171.2 194.05 22.85 0.07616666 7 0.275983 09 3.623410 39 9 194.05 216.12 22.07 0.07356666 7 0.271231 76 3.686883 89 10 216.12 237.48 21.36 0.0712 0.266833 28 3.747658 44 11 237.48 258.75 21.27 0.0709 0.266270 54 3.755578 83 12 258.75 295 36.25 0.12083333 3 0.347610 89 2.876779 81 46.55173 13
  • 31. Aplicando la fórmula se tiene que: Datos: 1√ √ [ ] [ ] COEFICIENTE DE COMPACIDAD Con la ayuda de AutoCAD se aproximó el área y el perímetro, datos necesarios para el cálculo del coeficiente. En cuanto más cerca se encuentre este coeficiente al valor de uno, más forma circular tendrá la cuenca, y por lo tanto habrá mejor aprovechamiento de la precipitación. Formula: 15
  • 32. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL √ Datos de nuestra cuenca: Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos: √ TIEMPO DE CONCENTRACIÓN Según Kirpich se calcula de la siguiente manera: Dónde: Datos de nuestra cuenca:
  • 33. 16
  • 34. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos: ÁREA HIDRAULICA NECESARIA (MÉTODO DE TALBOT) Fórmula: ⁄ Datos de nuestra cuenca:
  • 35. De la tabla anterior se establecemos el valor para C: 17
  • 36. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL El valor anterior se tomó considerando la cercanía entre curvas de nivel (de las cartas topográficas proporcionadas por el INEGI), lo que es un indicativo de la constante variación en la topografía del terreno, pero no tanto que se pueda considerar como montañosa o con mucho lomerío. Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos: [ ⁄ ] [ ] FÓRMULA RACIONAL Dónde: Datos de nuestra cuenca: Para la identificar el valor de recurrimos a las isoyetas del estado de sonora (figura siguiente). Ubicamos la región donde se encuentra nuestra cuenca. Teniendo en cuenta que nuestro (previamente calculado) había sido de media hora, recurrimos a las isoyetas con una duración de 30 min con un periodo de retorno de 50 años y nos arrojó el siguiente dato: ⁄
  • 37. 18
  • 39. Cabe mencionar que se consideraron las isoyetas correspondientes a un periodo de retorno de 50 años ya que este es el mínimo tiempo requerido para el diseño de drenajes en los cruces, además con una duración de 30 min, tiempo que corresponde al tiempo de concentración anteriormente calculado Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos: [ ] ⁄ ⁄ 19
  • 40. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL MÉTODO DE VEN TE CHOW Variables a utilizar: 1. Supondremos que tendremos una duración igual al o sea de . Para tal duración las isoyetas del estado de Sonora nos muestran una intensidad de ⁄ . 2. ⁄ 3. Precipitación en exceso: [ ]
  • 41. 20
  • 43. De la tabla tomando en cuenta los datos sobre uso de suelo y vegetación proporcionados por el INEGI se asignó un valor para [ ] 4. Factor de escurrimiento: ⁄ 5. Tiempo de retraso: [ ] √ [ ] √ 21
  • 45. Relación entre Z y 8. Con los datos obtenidos calculamos el gasto: 22
  • 47. La densidad de la corriente resulta: 23
  • 48. HIDROLOGÍA SUPERFICIAL DENSIDAD DE DRENAJE FUENTES DE INFORMACIÓN http://antares.inegi.org.mx/analisis/red_hidro/SIATL/# http://maps.google.com.mx/
  • 49. 24