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  1. 1. PDVSA N° TITULO REV. FECHA DESCRIPCION PAG. REV. APROB. APROB. APROB. FECHAAPROB.FECHA TORRES DE FRACCIONAMIENTO E1994 MDP–04–CF–02 PRINCIPIOS BASICOS APROBADA NOV.96 NOV.96 NOV.96 Y.M.0 35 F.R. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO ESPECIALISTAS PDVSA
  2. 2. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 1 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Indice 1 OBJETIVO 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 ALCANCE 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 REFERENCIAS 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4 DEFINICIONES 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.1 Conceptos generales 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.2 Alimentaciones y productos típicos de torres de destilación de la industria petrolera. 5. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.3 Parámetros termodinámicos 6. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.4 Caracterización de corrientes 7. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.5 Equipos principales de una torre de fraccionamiento 10. . . . . . . . . . . . . . . . . 4.6 Definiciones de diseño aplicadas a platos 11. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5 TIPOS DE OPERACIONES DE DESTILACION Y APLICACIONES 14 5.1 Destilación por lotes “batch” 14. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5.2 Destilación Continua 14. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5.3 Destilación a presión 15. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5.4 Destilación extractiva y azeotrópica 16. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6 CONSIDERACIONES BASICAS DE DISEÑO 17. . . . . . . . . . . . . . . . . . 6.1 Cargas máximas 17. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6.2 Cargas mínimas 17. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
  3. 3. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 2 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 1 OBJETIVO El objetivo de este capítulo consiste en proporcionar los fundamentos teóricos que permitan una máxima comprensión de la terminología relacionada con el área de fraccionamiento. 2 ALCANCE Se presentan las definiciones generales, los tipos de operaciones de destilación y las consideraciones básicas para el diseño de las torres de fraccionamiento. 3 REFERENCIAS S Manual del Ingeniero Químico, John H. Perry. Mc. Graw Hill, Book Company, N.Y. (1967) S Destillation. Principles and Design Procedures, R.J. Hengstebeck. Robert E. Krieger Publishing Company, Huntington, N.Y. 1976 S Petroleum Refinery Distillation, 2th edition, R.N. Watkins. Gulf Publishing Company, Houston London 1980. S Destillation Design, Henry Z. Kister. Mc. Graw Hill, N.Y. 1992 S Refino de Petróleo, J. H. Gary. Editorial REVERTE S.A. 1980 S Manual de Diseño de Procesos, Prácticas de Diseño. 1986 S Manual de determinación de potencialidad de crudos en columnas de destilación. Metodología para determinación de rendimientos y calidad de productos a partir de ensayos de crudos. INT–PPDP–0002488. S Informe INTEVEP. S Destillation course. Shell. S Curso de refinación INTEVEP. Roberto Galieasso.1990. S TREYBAI R.E. Operaciones de Transferencia de masa. 4 DEFINICIONES 4.1 Conceptos generales Condensación parcial. Enfriamiento de una mezcla hasta una temperatura específica para condensar una fracción de la misma. Destilación Proceso utilizado para separar los constituyentes de una mezcla líquida, basado en la diferencia entre sus colatilidades opresión de vapor.
  4. 4. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 3 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Destilación azeotrópica Destilación en la cual la existencia de un azeótropo facilita la separación de un componente de una mezcla. Si el azeótropo en cuestión no se encuentra presente en el sistema, este puede formarse introduciendo a la mezcla a separar un elemento que permita su furmación. La separación se facilitara en función de la variación entre el punto de ebullición de el azeótropo y los componentes de la mezcla. Destilación extractiva Proceso en el cual la adición de un solvente de alto punto de ebullición a una mezcla permite alterar las volatilidades relativas de sus componentes, lograndose disminuir el número de platos y relación de reflejo requeridas para separar la mezcla original. Destilación instantánea por una expansión (single flash). Separación de una mezcla en una corriente de vapor y otra de líquido por la vaporización de la misma en un tambor de separación, en el cual se permite que la mezcla alcance el equilibrio. Destilación instantánea por expansiones sucesivas (successive flash). Consiste en dos o más vaporizaciones continuas en equilibrio, en las que los vapores formados se separan del líquido residual después de cada vaporización en equilibrio. Destilación intermitente por vapor La destilación intermitente por vapor de agua permite la vaporización de los componentes mas volatiles de una mezcla a una temperatura relativamente mas baja, por la introducción de vapor de agua directamente en la misma. Destilación seca o destructiva Es la destilación que comprende aquellas operaciones en las que el material tratado sufre primero una descomposición térmica y los productos volátiles formados se extraen luego en forma de vapores para recuperarlos. Destilación simple intermitente Proceso de destilación en el que se vaporiza una mezcla mediante aplicación apropiada de calor. Los vapores se eliminan de manera continua, a medida que se forman y no se refluja ninguna fracción de condensado hacia la torre. Fraccionamiento Sinónimo de rectificación y se aplica comúnmente a las operaciones de rectificación de la industria petrolera.
  5. 5. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 4 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Rectificación Es una destilación realizada de tal manera que el vapor obtenido en la torre se pone en contacto con una fracción condensada del vapor previamente producido en el mismo aparato. De este contacto resulta una transferencia de material y un intercambio de calor, consiguiéndose así un mayor enriquecimiento del vapor en los elementos más volátiles del que podría alcanzarse con una simple operación de destilación que utilizara la misma cantidad de calor. Los vapores condensados que se retornan para conseguir este objetivo se denominan reflujo. Reflujo. Vapores condensados que se retornan a la torre de fraccionamiento para enriquecer el producto de tope con los elementos más volátiles. Vaporización continua en equilibrio Proceso de destilación en el que se vaporiza parcialmente el material de alimentación en condiciones tales que hay equilibrio entre todo el vapor formado y todo el líquido restante. Las condiciones de continuidad de funcionamiento presuponen una alimentación de composición constante, a partir de la cual se forman y extraen continuamente vapor y líquido de composiciones constantes y en cantidades uniformes. Azeótropo Mezcla de dos o más compuestos líquidos cuyo punto de ebullición no cambia durante el proceso de vaporización. La palabra azeótropo es sinónima de mezcla de punto de ebullición constante. Los azeótropos se clasifican en dos grupos: los que existen en una fase líquida (azeótropos homogéneos) y los que hay en dos o más fases líquidas en equilibrio (azeótropos heterogéneos). Presión de vapor Presión a la cual la fase gaseosa de una sustancia coexiste en equilibrio con su fase líquida o sólida; es característica de la sustancia y aumenta con la temperatura. (Valores elevados de presión de vapor corresponden a sustancias volátiles). Temperatura de ebullición La temperatura de ebullición de un líquido es aquella a la cual se forma la primera burbuja de vapor a una presión dada. Temperatura de rocío Temperatura de rocío de un vapor es la temperatura a la cual se forma la primera gota de líquido a una presión dada.
  6. 6. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 5 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Componentes claves Son los componentes de una mezcla que determina su grado de separación por destilación. El más volátil de estos componentes es el componente clave liviano, y el menos liviano es el componente clave pesado. 4.2 Alimentaciones y productos típicos de torres de destilación de la industria petrolera. Corte Fracción de un crudo que hierve dentro de unos límites de temperatura específicos. Normalmente los límites se toman en base a los puntos de ebullición verdaderos del ensayo del crudo. Crudo reconstruido Crudo mezclado con una fracción específica de otro para lograr alcanzar alguna propiedad determinada. Crudo reducido Crudo cuya densidad API se ha reducido por la destilación de los componentes más volátil. Crudo sintético Producto del craqueo catalítico de amplio rango de ebullición. Destilados medios Material que hierve dentro de un intervalo general de 330° a 750° F. Este rango incluye normalmente kerosén, combustible diesel, aceite de calefacción y combustibles ligeros. Los puntos reales de corte inicial y final se determina mediante las especificaciones de los productos deseados. Gasoil Corte de la torre atmosférica que hierve en el rango de 300 a 700° F. El corte exacto se determina por las especificaciones de los productos. Kerosén Producto destilado medio compuesto de material de 300 a 550° F. El corte exacto viene determinado por las diversas especificaciones del kerosén acabado. Nafta Corte de la torre atmosférica en el intervalo C5 – 420° F. Las naftas se subdividen de acuerdo con los cortes reales de la torre en naftas vírgenes ligeras (C5 – 160°
  7. 7. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 6 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma F), intermedias (160° – 280° F), pesadas (280° – 330° F) y extra pesadas ( 330° – 420°F). Las naftas, principales componentes de las gasolinas, necesitan generalmente procesarse para obtener gasolinas de óptima calidad. Residuo atmosférico o residuo largo Producto líquido del fondo de la torre atmosférica en el intervalo 343° C+. Residuo de vacío o residuo corto Producto líquido del fondo de la torre de vacío en el intervalo 566° C+. 4.3 Parámetros termodinámicos Sistemas ideales y no–ideales Un sistema ideal obedece la ley del gas ideal (ley de Dalton): pi + yiP y el líquido obedece la ley de Raoult: pi + xiPv i donde: pi presión parcial del componente i Pvi presión de vapor del componente i P presión del sistema fv i + fL i ǒPyi Ǔ fL i + fL i gi Yi ǒPv i xi Ǔ donde: fvi: fugacidad del componente i en la fase vapor fLi: fugacidad del componente i en la fase líquida fVi coeficiente de fugacidad del líquido fLi coeficiente de fugacidad del vapor Yi coeficiente de actividad del líquido gi factor de corrección de Poynting
  8. 8. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 7 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma En los sistemas no ideales la fugacidad en el vapor y en el líquido juega el mismo papel que la presión de vapor en el líquido y la presión parcial en el vapor. En el equilibrio la fugacidad del vapor es igual a la fugacidad del líquido. Constante de equilibrio K La constante de equilibrio K es la tendencia de un componente a vaporizarse y es función de la temperatura, presión y composición. Si K es alto el componente tiende a concentrarse en la fase vapor, si es bajo tiende a concentrarse en el líquido. Ki + fvi fLi donde: Ki: constante de equilibrio del componente i fvi: fugacidad del componente i en la fase vapor fLi: fugacidad del componente i en la fase líquida Volatilidad relativa Es una medida de la posibilidad de separación entre dos componentes. Se usa para comparar la presión de vapor de una sustancia con la otra, y se dice que la sustancia que tiene la presión de vapor más alta, a una temperatura dada, es la más volátil. aij + Ki Kj donde: aij volatilidad relativa del componente i con respecto al componente j Ki : constante de equilibrio del componente i Kj : constante de equilibrio del componente j 4.4 Caracterización de corrientes En el anexo A se muestran los ensayos típicos que se le realizan a un crudo y a los cortes del mismo, así como los métodos que se emplean para determinar sus propiedades utilizando procedimientos normalizados PDVSA, COVENIN, ASTM, UOP e INTEVEP. Deshidratación de una muestra de crudo Método que se utiliza para deshidratar muestras de crudos o productos que contengan agua por encima de 0.1% antes de que ésta sea destilada y a su vez eliminar el contenido de agua por destilación. La deshidratación es importante para que la destilación posterior proceda de forma continua, sin interrupciones, ya que los primeros cortes se podrían ver afectados.
  9. 9. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 8 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Destilación 15/5 (TBP, ASTM D–2892). Destilación discontinua de laboratorio realizada en una torre de fraccionamiento de quince platos teóricos con una relación de reflujo de cinco a uno, por lo que se realiza un buen fraccionamiento que conduce a temperaturas de ebullición exactas. Por esta razón, la destilación se conoce como destilación de punto de ebullición verdadero (TBP). Este tipo de análisis requiere de mucho tiempo para su realización. La destilación se realiza hasta que la temperatura en el matraz es de 375° C y menor de 250° C bajo condiciones de vacío, con la finalidad de evitar el craqueo térmico de la mezcla. La destilación TBP puede ser usada para crudos y para cualquier mezcla de petróleo excepto para LPG, naftas muy livianas y fracciones con puntos de ebullición mayores de 400°C (725°F). En la figura 1 se muestra una curva TBP de la alimentación y los productos de una torre atmosférica. Destilación ASTM D–86 Es un método estándar de análisis para topes, naftas, kerosén y gasóleos. Es una destilación batch atmosférica sin reflujo y puede ser usada hasta 250° C. El análisis toma aproximadamente 20 minutos y los resultados se reportan en % en volumen. Destilación ASTM D–1160 Este método cubre la determinación, a presión reducida, de rangos de temperatura de ebullición de productos de petróleo que puede estar parcial o completamente vaporizados, a una temperatura mínima de líquido de 400°C (750°F) y a presiones entre 50 mmHg y 1 mmHg. Destilación simulada (ASTM D–2887) Consiste en distribuir en rangos de ebullición las fracciones de petróleo utilizando cromatografía de gas. Este método cubre la determinación de distribución de rango de ebullición de productos del petróleo. Es aplicable a productos de petróleo y fracciones de un punto final de 538°C (1000°F) o más bajos, a presión atmosférica. El método no está diseñado para ser usado con muestras de gasolina o componentes de gasolina. Está limitado para muestras que tienen un rango de ebullición mayor a 55°C (100°F) y que tengan una presión de vapor suficientemente baja para permitir el muestreo a temperatura ambiente. Este tipo de destilación es una herramienta analítica bastante rápida y los datos derivados son esencialmente equivalentes a los obtenidos por destilación TBP.
  10. 10. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 9 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Destilación molecular Método aplicable a todo tipo de residuo cuya temperatura inicial sea igual o superior a 343°C (650°F) y su viscosidad cinemática igual o inferior a 300 cSt a una temperatura de 140°C (284°F). Factor de caracterización Indice de calidad de la carga, útil también para correlacionar datos basados en propiedades físicas. La definición numérica del carácter químico de los hidrocarburos es un medio para correlacionar las propiedades de las mezclas. El factor de caracterización Watson – Nelson se define como: KW–N + 1.22 ǒTB Ǔ1ń3 S Donde. KW–N: factor de caracterización TB: Punto de ebullición a presión atmosférica, °K S: densidad relativa, 15.5°C / 15.5°C Cuando se aplica a fracciones, TB es el punto de ebullición medio. Además de su relación con las correlaciones indicadas, el factor de caracterización se usa mucho para definir las propiedades de las fracciones del petróleo que caen en la estructura general desde la nafténica a la parafínica. Sus valores numéricos varían de 10.50 a 12.50 Grado de separación (gap) Define el grado de separación relativo entre fracciones adyacentes. El grado de separación es la diferencia positiva entre el punto inicial ASTM del corte pesado y el punto final ASTM del corte liviano. Se determina de la siguiente manera: Gap + ǒt5H–t95L Ǔ ASTM donde: t5H punto inicial ASTM del corte pesado t95L punto final ASTM del corte liviano Sobrelapamiento (overlap) Define el grado de separación relativo entre fracciones adyacentes. El grado de separación es la diferencia negativa entre el punto inicial ASTM del corte pesado y el punto final ASTM del corte liviano.
  11. 11. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 10 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 4.5 Equipos principales de una torre de fraccionamiento En la figura 2 se muestra una torre de destilación con sus equipos principales. Rehervidor Equipo cuyo único propósito es el vaporizar parte de los líquidos que están en el fondo de la torre produciendo vapores que fluyen desde el fondo hacia el tope de la torre. Cualquier líquido que no se vaporice en el rehervidor pasa a ser producto de fondo. Precalentador de la alimentación El propósito de este equipo es el de incrementar el flujo de vapor en la sección de la torre localizada por encima de la alimentación. El vapor en la torre puede ser producido en el rehervidor o en el precalentador. El vapor generado por el rehervidor pasa por todos los platos de la torre, pero el vapor producido en el precalentador solamente pasa por encima del plato de alimentación. Para efectos de la separación el vapor del rehervidor es más efectivo, pero puede ser más económico suplir calor al precalentador que al rehervidor. La relación líquido/vapor en la alimentación frecuentemente es similar a la relación tope/producto de fondo. Condensador El propósito del condensador es el de condensar los vapores del tope de la torre. En el caso de un producto de tope líquido se condensa todo el flujo de vapor (condensador total). Si el producto de tope es un vapor se condensa suficiente vapor para el reflujo (condensador parcial). Tambor de destilado El propósito del tambor de destilado es proporcionar un flujo estable de reflujo y producto de tope. El tambor debe ser lo suficientemente grande como para absorber variaciones pequeñas en el flujo de condensación. También ayuda en la separación del vapor y del líquido y en algunos casos es usado para separar dos fases líquidas inmiscibles. Dispositivos de contacto. El propósito de los dispositivos de contacto es el de lograr el equilibrio entre las fases líquido y vapor. Los platos o relleno en una torre están diseñados para mezclar el vapor ascendente y el líquido que desciende. El flujo puede de esta manera tender al equilibrio por la transferencia de calor y/o de materia de los componentes. De esta manera, los dispositivos de contacto tienen el mismo efecto que una serie de etapas de vaporizaciones en equilibrio.
  12. 12. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 11 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 4.6 Definiciones de diseño aplicadas a platos Agujeros de drenaje Por razones de operación y de seguridad los agujeros de drenaje o aliviaderos son construidos en los platos o en los vertederos en sitios donde el líquido pudiera acumularse, previendo un drenaje total durante una parada de la torre. Algo de líquido puede pasar hacia los agujeros mientras la torre está en operación, por lo tanto es importante que el tamaño, número y localización de los mismos sean cuidadosamente seleccionados. Por otra parte, a bajos flujos de líquido, la fuga a través de los agujeros de drenaje puede causar que una gran cantidad de líquido no pase a través de la zona de contacto. Arrastre El arrastre consiste en una dispersión fina o neblina de líquido en el plato, el cual comienza a ser arrastrado hacia el plato superior. Esto es causado por una excesiva velocidad del vapor a través de los orificios de los platos para una carga de líquido relativamente baja. La alta velocidad a través de los orificios es causada por una carga de vapor alta y/o bajo porcentaje de área abierta en el plato. Capacidad máxima La capacidad máxima es la carga máxima de vapor que la torre puede manejar, la cual depende principalmente de las propiedades del sistema. La carga de vapor no puede ser incrementada por cambios en el diseño del plato o aumentos en el espaciamiento entre los platos, sino solamente por aumentos en el área libre de la torre. Eficiencia de plato Es una medida de la efectividad del contacto líquido–vapor en el plato. Expresa la separación que se tiene realmente en comparación con la separación que se obtendrá teóricamente en estado de equilibrio. Toma en cuenta la no idealidad del plato. El número de platos ideales (teóricos), es igual al número de platos no ideales (reales) multiplicado por la eficiencia del plato. Goteo (Weeping) El punto de goteo se define como el flujo de vapor al cual el líquido comienza a pasar a través de los orificios del plato en forma continua. Esto no es necesariamente el límite inferior de operación para una buena eficiencia del plato. Para sistemas con altas relaciones de líquido, una pequeña cantidad de líquido pasando a través de los orificios no reducirá considerablemente la eficiencia del plato.
  13. 13. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 12 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Gradiente de líquido El gradiente de líquido es el cambio en la profundidad del líquido en el plato, desde su entrada hasta su salida. Dependiendo del tipo de plato (resistencia al flujo) y al tipo de movimiento del vapor, el cabezal estático representado por el gradiente de líquido puede proporcionar en cualquier lugar una fuerza motriz que mueve el líquido a través del plato desde una parte despreciable (platos perforados) a una parte considerable (platos tipo casquetes de burbujeo). Inundación (Flooding) La inundación es una condición inestable que implica una acumulación excesiva de líquido dentro de la torre. La altura del líquido en el bajante y en los platos aumenta hasta llenar toda la torre de líquido. La acumulación de líquido es ocasionada generalmente, por uno de los siguientes mecanismos: inundación por arrastre (régimen “spray” o “froth”), llenado excesivo del bajante y estancamiento excesivo de líquido por estrangulamiento del bajante “downconer chokc”. Inundación por arrastre o inundación por chorro (Entrainment flooding or jet flooding) Esta condición se presenta cuando hay arrastre de líquido de un plato al plato superior debido a una excesiva velocidad del vapor a través del área libre de la torre. La inundación por arrastre se manifiesta a través de dos tipos de régimen: “spray” y espuma “froth”. El primer régimen se presenta a velocidades del líquido bajas y velocidades del vapor altas. El régimen de espuma se genera a velocidades altas de líquido y de vapor. Para evitar la inundación por cualquiera de estos regímenes es importante poner cuidado en el diseño del plato y el espaciamiento entre los platos. Llenado excesivo del bajante Una alta caída de presión o una segregación insuficiente del vapor en el bajante causa un aumento de espuma en el bajante y eventualmente la inundación del plato. Esto puede ocurrir a cualquier flujo de líquido el espacio libre del bajante, el área del bajante, o el espaciado entre los platos previsto es inadecuado. Flexibilidad operacional (Turndown ratio) La flexibilidad operacional se define como la relación entre la carga de vapor en operación normal (o diseño) y la carga de vapor mínima permitida. La mínima carga permitida generalmente está en el límite de goteo excesivo, mientras que la carga para operación normal está separada con un margen de seguridad del límite donde la inundación comienza a ser relevante. Esta da a la torre un rango de operación que asegura un funcionamiento satisfactorio de los platos y por ende la calidad de los productos. Normalmente se toma como referencia que la eficiencia del plato permanezca aproximadamente en 90% de su valor máximo.
  14. 14. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 13 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Plato teórico Unidad teórica de contacto que representa una etapa ideal de destilación (etapa ideal de destilación (etapa teórica), la cual cumple con las siguientes condiciones ideales: (1) opera en estado estacionario, obteniendo un producto líquido que entra a la etapa están perfectamente mezclados y en contacto íntimo; (3) todo el vapor y líquido que sale de dicha etapa está en equilibrio a las condiciones de temperatura y presión de la misma. Un plato o bandeja de un fraccionador real es generalmente menos eficaz que un plato teórico. La relación del número de platos teóricos necesarios para realizar una separación por destilación entre el número de platos reales utilizados, proporciona la eficiencia del plato. Relación de reflujo Cantidad de reflujo por cantidad unitaria de destilado que sale del proceso como producto. Selectividad Razón de productos deseables a indeseables. Sello del bajante Un bajante no cerrado tiene como resultado un flujo de vapor ascendente a través del bajante, en lugar de ascender por el área de contacto del plato. Si ocurre lo anterior puede causar un estancamiento excesivo del líquido por estrangulamiento del bajante “downconer chokc”, y una prematura inundación del plato a flujos de diseño o menores. Severidad Grado de las condiciones de operación de una unidad de proceso. La severidad puede indicarse por el número de octano del producto, el rendimiento porcentual del producto, o sólo por las condiciones de operación. Vaciado por falta de hermeticidad El vaciado por hermeticidad consiste en una excesiva fuga de líquido a través de los orificios del plato, caracterizada por una caída significativa de la eficiencia del plato. Para un funcionamiento aceptable del plato, el flujo de vapor mínimo debe ser igual o mayor a aquel en que ocurre el vaciado. Velocidad en el bajante / Segregación La velocidad del líquido en el bajante debe ser lo suficientemente baja para permitir la segregación del vapor y su salida del bajante contra un flujo de espuma en la entrada. Si la velocidad es excesiva, el aumento del nivel en el bajante debido a una areación puede causar la inundación del plato. Además, el vapor en la mezcla espumosa puede ser de tal magnitud que la segregación en el plato de abajo forme un reciclo de vapor que lo sobrecargue, ocasionando una inundación por chorro prematura.
  15. 15. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 14 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 5 TIPOS DE OPERACIONES DE DESTILACION Y APLICACIONES La destilación es una operación lograda en las torres de fraccionamiento. Las operaciones de destilación se puede agrupar en: destilación continua que es la operación más usada a escala comercial, y la destilación simple intermitente conocida como destilación “batch”, empleada hoy día a nivel de laboratorio y a pequeña escala. Una mejor clasificación incluye el número de etapas empleadas y la presión de operación (atmosférica, vacío y superatmosférica). Las destilaciones extractivas y azeotrópicas se consideran operaciones especiales. A continuación se describen brevemente los tipos de destilación más usados: 5.1 Destilación por lotes “batch” En una etapa simple: Consiste en separar una cantidad específica de una alimentación en sus componentes. La alimentación se introduce en un recipiente cilíndrico y se calienta hasta ebullición. Los vapores condensados se separan por el tope en un acumulador mientras que los componentes restantes requieren de una separación adicional, la mayor parte del componente volátil se debe retirar del lote antes de continuar el proceso. Este tipo de equipos simple proporciona un sólo plato teórico de separación y su uso se limita a trabajos preliminares. Es muy usada para caracterizar corrientes líquidas tal como la curva de destilación ASTM. En etapas múltiples: Una vez que la alimentación se introduce en el recipiente cilíndrico, se calienta hasta ebullición y los vapores condensados son recuperados por el tope y parte de ellos se retornan como reflujo a la columna, con el fin de mejorar el funcionamiento de la torre. Se pueden hacer cortes, pasando los productos de tope por acumuladores alternos, lo que permite la flexibilidad de modificar las condiciones operacionales. Toda la torre funciona como una sección de enriquecimiento y a medida que transcurre el tiempo, la composición del material que se destila se va haciendo cada vez menos rica en el componente más volátil y se detiene la destilación de un corte cuando el destilado alcanza la composición deseada. El equipo permite obtener productos con un rango estrecho de composiciones con el uso de la rectificación. El diseño se basa en la cantidad a procesar y la relación necesaria de vaporización. Hoy en día se usa poco y probablemente se encuentra a pequeña escala en la industria química o en laboratorios analíticos, en la caracterización de corrientes tal como la curva de destilación TBP. 5.2 Destilación Continua En una etapa simple: Es la más sencilla de las operaciones e involucra una sola etapa teórica, usualmente llamada vaporización instantánea ”Flash”. Consiste en
  16. 16. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 15 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma vaporizar parcialmente la alimentación en una operación de una etapa simple dentro de un recipiente cilíndrico llamado tambor de vapor ”flash drum” a una temperatura y presión dada. En etapas múltiples: El proceso involucra más de una etapa en las cuales los vapores ascendentes y líquidos en contracorriente pasan a través de varios internos que promueven la transferencia de masa entre las dos corrientes. Esta operación se denomina también destilación fraccional o fraccionamiento. La alimentación puede ser introducida en cualquier punto de la torre, los productos de tope salen como vapor y en el fondo como líquido, otros productos también se obtienen de puntos intermedios. Las torres convencionales pueden presentar dos tipos de condensadores: total o parcial. En el caso del condensador total los vapores que salen del plato en el tope son condensados, mientras que el condensador parcial, los vapores que salen en el tope son condensados parcialmente y el líquido producido es reciclado nuevamente a la torre como reflujo. En este tipo de dispositivo están presentes dos secciones: rectificación y despojamiento. La sección de rectificación permite aumentar la pureza del producto más liviano y se encuentra localizada aguas arriba del plato de alimentación. La sección de despojamiento permite mejorar la recuperación del producto de tope y se encuentra localizada debajo del plato de alimentación. El condensador en el tope y el rehervidor en el fondo de la columna son considerados como etapas teóricas adicionales. Son muy frecuentes las operaciones industriales que utilizan este tipo de destilación. 5.3 Destilación a presión Las destilaciones a nivel comercial se llevan a cabo en un amplio rango de presiones. En la industria de refinación la presión puede variar entre 1 psia y 400 psia. Sin embargo, el factor más influyente en la presión de operación son las volatilidades relativas de los componentes alimentados y las temperaturas del medio de calor y/o enfriamientos utilizados, siendo vapor y agua los más comunes. Existen otros factores que deben considerarse como la estabilidad de los componentes y sus temperatura crítica. Destilación a presión atmosférica: La destilación a presión atmosférica no es más que una destilación continua multietapas donde se logran separar los componentes por punto de ebullición o rango de ebullición. Destilación a alta presión: Cuando compuestos volátiles son destilados (como gases a condiciones atmosféricas), se emplean altas presiones para aumentar su temperatura de condensación. Existen casos en que la presión está limitada por el calor sensible del producto de fondo o por su temperatura crítica. La temperatura de fondo debe ser más baja que la temperatura crítica de los productos pesados,
  17. 17. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 16 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma de otra manera no estaríamos hablando de destilación. Se emplea en la manufactura del etileno. Destilación al vacío: Cuando la alimentación está integrada por componentes de alto punto de ebullición que son demasiado alto para destilarlos en un torre a presión atmosférica, la destilación se lleva a cabo a presiones de vacío para reducir la temperatura de la torre. Las propiedades del producto de fondo usualmente determinan el tipo de vacío a ser usado, por ejemplo los hidrocarburos saturados pueden calentarse cerca de 750 °F antes de que comiencen a craquearse. Como una alternativa al vacío las alimentaciones pueden ser destiladas a presión atmosférica por el uso de vapor para reducir la presión parcial de los componentes alimentados y entonces permitir su vaporización a temperaturas por debajo de su punto de ebullición normal. 5.4 Destilación extractiva y azeotrópica Las destilaciones azeotrópicas y extractivas son fraccionamientos que se facilitan con la adición de un solvente al sistema, el cual es capaz de desplazar el equilibrio vapor–líquido en el sentido favorable como agente separador. La destilación simple no puede ser usada para separar azeótropos y en algunos casos es factible por modificaciones en el proceso de destilación. Separaciones como benceno–parafinas y butenos a partir de butanos son posibles comercialmente porque sus componentes químicamente son similares a pesar de tener un punto de ebullición muy cercanos. Este tipo de operación es del tipo de destilación continua de mezclas no ideales, por lo que los cálculos aproximados son engorrosos. Cuando el solvente es menos volátil que la alimentación la operación es llamada destilación extractiva y su función es similar a la operación de extracción con solvente. En la destilación azeotrópica, el solvente es más volátil que la alimentación y puede ser introducido con la alimentación. La destilación azeotrópica también se refiere a un proceso en el cual un solvente se adiciona porque las presiones de vapor de los componentes son muy similares. Es muy usado en la separación de alcoholes tal como etanol/agua con pentano. La destilación extractiva se refiere a esos procesos en que el solvente de alto punto de ebullición se adiciona en un plato en la columna para alterar las volatilidades relativas de los componentes alimentados. El solvente usualmente ebulle a temperaturas muy por encima de los componentes de tal manera que la formación de un nuevo azeótropo es imposible. La base de esta destilación es el cambio de volatilidad producido por la introducción del solvente, el cual no es igual para cada componente y la diferencia de volatilidades permite el fraccionamiento de los componentes alimentados. Requiere de una torre con menor número de platos y
  18. 18. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 17 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma una relación de reflujo más bajo que la destilación convencional. El hecho de que el solvente pueda ser recuperado por destilación simple posteriormente hace la destilación extractiva un proceso menos complejo y más útil que la destilación azeotrópica. Un ejemplo de destilación extractiva es la separación de n–heptano y tolueno empleando fenol. 6 CONSIDERACIONES BASICAS DE DISEÑO Un plato de fraccionamiento debe operarse dentro de cierto rango de flujos de vapor y líquido para obtener un comportamiento óptimo. Fuera de este rango la eficiencia es baja y/o la torre es inoperante. Los efectos de los flujos de vapor y líquido sobre el comportamiento del plato son mostrados esquemáticamente en la figura 3. Las limitaciones del comportamiento de plato se discuten a continuación. 6.1 Cargas máximas Flujo máximo de vapor Una velocidad lineal del vapor demasiado alta a través de los orificios del plato y/o a través del área libre de la torre puede causar: 1. Arrastre o inundación por chorro. 2. Alta caída de presión a través del plato, causando un llenado excesivo del bajante y por consiguiente inundación del plato. 3. Dependiendo de las propiedades del sistema (densidad del vapor y líquido y tensión superficial del líquido), flujos de vapores mayores a la llamada capacidad máxima, atomizará el líquido y lo arrastrará hacia arriba dependiendo de la geometría y el espaciamiento entre platos. Flujo máximo de líquido Flujos excesivos de líquido pueden llevar a: 1. Inundación del plato debido a la segregación insuficiente en los bajantes, excesiva caída de presión en el plato y excesivo llenado del bajante. 2. Goteo o vaciado a bajos flujos de vapor 3. Altos gradientes de líquido, los cuales originan una mala distribución del vapor y una pobre eficiencia de contacto (plato tipo casquete de burbujeo). 6.2 Cargas mínimas Flujo máximo de vapor Un flujo de vapor demasiado bajo puede causar: 1. Goteo o vaciado a flujos altos de líquido. 2. Pobre contacto y baja eficiencia del plato debido al mezclado inadecuado de vapor / líquido.
  19. 19. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 18 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Estas condiciones pueden resultar de insuficientes cargas de vapor o excesiva área abierta en los platos, las cuales originan insuficientes velocidades de vapor a través de los orificios de los mismos. Flujo mínimo de líquido Un flujos bajo de líquido puede causar: 1. Arrastre a flujos altos de vapor. 2. Desvío del vapor ascendente por el bajante, en caso de que la altura de líquido claro sobre el plato, más la pérdida de cabezal en el bajante, no sean iguales o mayores que el espacio libre en el bajante a flujo mínimo. 3. Pobre contacto y baja eficiencia, debido a un líquido inadecuado en el plato.
  20. 20. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 19 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 1. CURBAS TBP, ALIMENTACION Y PRODUCTOS DE UNA TORRE ATMOSFERICA
  21. 21. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 20 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 2. EQUIPOS PRINCIPALES DE UNA TORRE DE DESTILACION
  22. 22. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 21 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 3. DIAGRAMA TIPICO DEL COMPORTAMIENTO DE UN PLATO
  23. 23. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 22 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma ANEXOS
  24. 24. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 23 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 1. CARACTERÍSTICAS DEL CRUDO. ÁÁÁÁ ÁÁÁÁCrudoÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPROPIEDAD ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁUNIDADES ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁMETODO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁFACTOR DE CARACTERIZACIÓN K (UOP) ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁUOP–375 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNATURALEZA DEL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ GRAVEDAD API ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ° API ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD ESPECÍFICA A 60F ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAZUFRE TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁH2S EXISTENTE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁUOP–163–89ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ MERCAPTANOS ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ UOP–163–89 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÚMERO DE NEUTRALIZACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁmg KOH/g ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D664 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE SAL ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁlbs/1000bls ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–3230 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ CLORUROS INORGÁNICOS ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ INTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITRÓGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4629 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPRESIÓN DE VAPOR REID (RVP) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ100°F, lpc ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–323 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE INFLAMACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–93–90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ VISCOSIDAD CINEMÁTICA ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 72°F, cSt 100°F, cSt 122°F, cSt ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–445 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PUNTO DE FLUIDEZ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ °C ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–97 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE PARAFINAS ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ% (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAGUA POR DESTILACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ% (V/V) ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4006 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAGUA Y SEDIMENTOS ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ% (V/V) ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4007ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ SEDIMENTOS POR EXTRACCIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ % (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–473 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASFALTENOS ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ% (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁIP–143/90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUOS DE CARBÓN (MÉTODO MICRO) ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ% (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4530 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE CENIZAS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–482
  25. 25. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 24 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 2. ANÁLISIS COMPOSICIONAL DE LA FRACCIÓN GAS IBP–20°C. ÁÁÁÁ ÁÁÁÁCrudoÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRENDIMIENTO DEL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ COMPONENTE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Vol ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁC2 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ C3 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁiC4 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁnC4 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ iC5 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁnC5 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁC6 + ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
  26. 26. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 25 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 3. CARACTERÍSTICAS DE LA NAFTAS 20–100°C, 100–250°C Y 150–200°C ÁÁÁÁ ÁÁÁÁCrudoÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPROPIEDAD ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁUNIDADES ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMETODO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRENDIMIENTO EN EL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ%Vol / % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO MEDIO DE EBULLICIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁC/F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAPI ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD ESPECÍFICA A 60°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ CONTENIDO DE CARBONO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ INTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ CONTENIDO DE HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ INTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ RELACIÓN CARBONO / HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Adim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAZUFRE TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMERCAPTANOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁUOP–163–89 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCORROSIÓN A LA LÁMINA DE COBRE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ50C/ 3h ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–130 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITROGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4629 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCLORUROS ORGÁNICOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PRESIÓN DE VAPOR REID (RVP) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 100F, lpc ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–323 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ COLOR SAYBOLT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Adim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–156 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ RON CLARO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Octano ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–2699 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMON CLARO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁOctano ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–2700 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRON + 3cc ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁOctano ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMON + 3cc ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁOctano ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDESTILACIÓN ASTM D 86 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–86 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Volumen ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁC/F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PIE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 10 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ30 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ50 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ70 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ95 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PFE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ RESIDUO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PÉRDIDAS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE HIDROCARBUROS LIVIANOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRENDIMIENTO EN EL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ HIDROCARBURO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % PESO ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ % VOLUMEN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPROPANO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ISOBUTANO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ N–BUTANO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁISOPENTANO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁN–PENTANO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ
  27. 27. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 26 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 4. CARACTERÍSTICAS DEL QUEROSÉN 200–250°C. ÁÁÁÁ ÁÁÁÁCrudo ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRENDIMIENTO EN EL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ%Vol / % Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO MEDIO DE EBULLICIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C/°F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°API ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ GRAVEDAD ESPECÍFICA A 60°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Adim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÍNDICE DE REFRACCIÓN A 20°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1218 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE CARBONO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ RELACIÓN CARBONO / HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Adim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAZUFRE TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMERCAPTANOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁUOP–163–89 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÚMERO DE NEUTRALIZACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁmg KOH/g ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–664 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ NITROGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–4629 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCLORUROS ORGÁNICOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE INFLAMACIÓN (PM) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–93–90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ VISCOSIDAD CINEMÁTICA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 100°F, cSt 140°F, cSt 180°F, cSt ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–445 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE CONGELACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–2386 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE NUBE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–2500 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOLOR SAYBOLT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–156 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ COLOR ASTM ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Adim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–1500 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁESTABILIDAD DEL COLOR (ASTM) antes/despues ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. (48 h) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÚMERO DE CETANO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–613 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÍNDICE DE CETANO CALCULADO (IP/ASTM) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁIP–130 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PUNTO DE HUMO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ mm ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–1322 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNAFTALENOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1840 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁLUMINÓMETRO CALCULADO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1322 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAROMÁTICOS por cromatografía supercrítica ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ SATURADOS por cromatografía supercrítica ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ INTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE ANILINA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–611 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE AROMÁTICOS (F.I.A.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Vol ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE SATURADOS (F.I.A.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Vol ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ CONTENIDO DE OLEFINAS (F.I.A.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Vol ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDESTILACIÓN ASTM D 86 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–86 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Volumen ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C/°F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPIE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ10 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ30 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ50 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 70 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ95 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPFE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ RESIDUO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Vol ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPÉRDIDAS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Vol ÁÁÁÁÁÁÁ
  28. 28. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 27 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 5. CARACTERÍSTICAS DEL DESTILADO 250–300°C. ÁÁÁÁ ÁÁÁÁCrudoÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRENDIMIENTO EN EL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ%Vol / % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO MEDIO DE EBULLICIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C/°F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ GRAVEDAD API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ °API ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD ESPECÍFICA A 60°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÍNDICE DE REFRACCIÓN A 20°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1218 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE CARBONO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ CONTENIDO DE HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ INTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRELACIÓN CARBONO / HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAZUFRE TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMERCAPTANOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁUOP–163–89 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ NÚMERO DE NEUTRALIZACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ mg KOH/g ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–664 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITROGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4629 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE INFLAMACIÓN (PM) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–93–90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ VISCOSIDAD CINEMÁTICA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 100°F, cSt 140°F, cSt 180ºF, cSt 210°F, cSt ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–445 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE CONGELACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–2386 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE NUBE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–2500 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOLOR SAYBOLT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–156 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ COLOR ASTM ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Adim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–1500 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁESTABILIDAD DEL COLOR (ASTM) antes/ después ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. (48 h) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÚMERO DE CETANO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–613 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÍNDICE DE CETANO CALCULADO (IP/ASTM) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁIP–130 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PUNTO DE HUMO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ mm ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–1322 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNAFTALENOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1840 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁLUMINÓMETRO CALCULADO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1322 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAROMÁTICOS por cromatografía supercrítica ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ SATURADOS por cromatografía supercrítica ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ INTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE ANILINA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–611 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE AROMÁTICOS (F.I.A.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Vol ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE SATURADOS (F.I.A.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Vol ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ CONTENIDO DE OLEFINAS (F.I.A.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Vol ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDESTILACIÓN ASTM D 86 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C/°F ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–86 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Volumen ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPIE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ10 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ30 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ50 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 70 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ95 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPFE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ RESIDUO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Vol ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPÉRDIDAS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Vol ÁÁÁÁÁÁÁ
  29. 29. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 28 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 6. CARACTERÍSTICAS DEL GASÓLEO ATMOSFÉRICO 300–343C. ÁÁÁÁ ÁÁÁÁCrudo ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ RENDIMIENTO EN EL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ %Vol / % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PUNTO MEDIO DE EBULLICIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ °C/°F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°API ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD ESPECÍFICA A 60°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÍNDICE DE REFRACCIÓN A 20°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1218 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE CARBONO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRELACIÓN CARBONO / HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ AZUFRE TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ INTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ MERCAPTANOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ UOP–163–89 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÚMERO DE NEUTRALIZACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁmg KOH/g ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–664ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITRÓGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4629 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITRÓGENO BÁSICO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁSMS 1468–77 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE INFLAMACIÓN (C.O.C.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–93–90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ VISCOSIDAD CINEMÁTICA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 100°F, cSt 140°F, cSt 180°F, cSt 210°F, cSt ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–445 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE FLUIDEZ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–97 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE NUBE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–2500 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ COLOR ASTM ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Adim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–1500 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ NÚMERO DE CETANO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Adim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–613 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÍNDICE DE CETANO CALCULADO (IP/ASTM)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁIP–130ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAROMÁTICOS por cromatografía supercrítica ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSATURADOS por cromatografía supercrítica ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE ANILINA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–611 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUOS DE CARBÓN (MÉTODO MICRO)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4530 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDESTILACIÓN ASTM D 86 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C/°F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–86 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Volumen ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PIE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ5 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ10 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ30 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ50 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ70 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 95 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PFE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Vol ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPÉRDIDAS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Vol ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ
  30. 30. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 29 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 7. CARACTERÍSTICAS DEL GASÓLEO DE VACÍO 343–402°C. ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ CrudoÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ RENDIMIENTO EN EL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ %Vol / % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PUNTO MEDIO DE EBULLICIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ °C/°F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°API ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD ESPECÍFICA A 60°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÍNDICE DE REFRACCIÓN A 67°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1218 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE CARBONO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRELACIÓN CARBONO / HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ AZUFRE TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ INTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ NÚMERO DE NEUTRALIZACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ mg KOH/g ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–664 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITRÓGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4629ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITRÓGENO BÁSICO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁSMS 1468–77 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE INFLAMACIÓN (C.O.C.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–93–90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ VISCOSIDAD CINEMÁTICA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 122°F, cSt 140°F, cSt 180°F, cSt 210°F, cSt ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–445 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE FLUIDEZ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–97 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOLOR ASTM ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1500 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÍNDICE DE CETANO CALCULADO (IP/ASTM)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁIP–130 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ AROMÁTICOS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ INTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ SATURADOS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ INTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESINAS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE ANILINA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–611 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUOS DE CARBÓN (MÉTODO MICRO) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4530 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDESTILACIÓN ASTM D 1160 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C/°F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1160 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Volumen ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPIE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 10 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ30 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ50 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ70 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ95 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE METALES ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÍQUEL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁVANADIO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP
  31. 31. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 30 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 8. CARACTERÍSTICAS DEL GASÓLEO DE VACÍO 402–461°C. ÁÁÁÁ ÁÁÁÁCrudoÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRENDIMIENTO EN EL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ%Vol / % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO MEDIO DE EBULLICIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁC / F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAPI ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD ESPECÍFICA A 60°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÍNDICE DE REFRACCIÓN A 67°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Adim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–1218 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ CONTENIDO DE CARBONO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ INTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRELACIÓN CARBONO / HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAZUFRE TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÚMERO DE NEUTRALIZACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁmg KOH/g ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–664 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITRÓGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4629 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITRÓGENO BÁSICO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁSMS 1468–77 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PUNTO DE INFLAMACIÓN (C.O.C.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ °C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–93–90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ VISCOSIDAD CINEMÁTICA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 122°F, cSt 140°F, cSt 180°F, cSt 210°F, cSt ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–445 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PUNTO DE FLUIDEZ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ °C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–97 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOLOR ASTM ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1500ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAROMÁTICOS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSATURADOS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESINAS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE ANILINA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–611 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUOS DE CARBÓN (MÉTODO MICRO)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4530 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ DESTILACIÓN ASTM D 1160 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ °C/°F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–1160 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Volumen ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPIE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ5 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ10 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ30 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ50 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ70 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 95 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ CONTENIDO DE METALES ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÍQUEL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁVANADIO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP
  32. 32. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 31 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 9. CARACTERÍSTICAS DEL GASÓLEO DE VACÍO 461–565°C. ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ Crudo ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRENDIMIENTO EN EL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ%Vol / % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO MEDIO DE EBULLICIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C/°F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ GRAVEDAD API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ °API ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ GRAVEDAD ESPECÍFICA A 60°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Adim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÍNDICE DE REFRACCIÓN A 67°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1218ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE CARBONO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRELACIÓN CARBONO / HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAZUFRE TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÚMERO DE NEUTRALIZACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁmg KOH/g ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–664 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ NITRÓGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–4629 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ NITRÓGENO BÁSICO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ SMS 1468–77 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE INFLAMACIÓN (C.O.C.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–93–90ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ VISCOSIDAD CINEMÁTICA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 122°F, cSt 140°F, cSt 180°F, cSt 210°F, cSt ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–445 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE FLUIDEZ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–97 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOLOR ASTM ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1500 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAROMÁTICOS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSATURADOS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESINAS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PUNTO DE ANILINA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ °C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–611 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ RESIDUOS DE CARBÓN (MÉTODO MICRO)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ % Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–4530 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE CENIZAS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–482ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDESTILACIÓN ASTM D 1160 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C/°F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1160 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Volumen ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPIE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ5 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ10 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 30 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 50 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ70 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ95 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE METALES ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÍQUEL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁVANADIO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ
  33. 33. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 32 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 10. CARACTERÍSTICAS DEL RESIDUO ATMOSFÉRICO 343°C+. ÁÁÁÁ ÁÁÁÁCrudoÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRENDIMIENTO EN EL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ%Vol / % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°API ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ GRAVEDAD ESPECÍFICA A 60°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Adim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAZUFRE TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÚMERO DE NEUTRALIZACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁmg KOH/g ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–664 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITROGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4629ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PUNTO DE INFLAMACIÓN (C.O.C.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ °C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–93–90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ VISCOSIDAD CINEMÁTICA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 180°F, cSt 210°F, cSt 260°F, cSt ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–445 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE FLUIDEZ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–97 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPENETRACION 25°C, 100 g, 5 s ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1/10 mm ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–5–73 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE ABLANDAMIENTO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–3104 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASFALTENOS (N–Heptano) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁIP–143–90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUOS DE CARBÓN (MÉTODO MICRO) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4530 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE CENIZAS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–482 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDESTILACIÓN ASTM D 1160 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C/°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1160 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Volumen ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPIE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ5 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ10 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 30 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 50 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ63 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ CONTENIDO DE METALES ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÍQUEL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSODIO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁVANADIO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP
  34. 34. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TORRES DE FRACCIONAMIENTO PRINCIPIOS BASICOS NOV.960 PDVSA MDP–04–CF–02 Página 33 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 11. CARACTERÍSTICAS DEL RESIDUO 402°C+. ÁÁÁÁ ÁÁÁÁCrudoÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRENDIMIENTO EN EL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ%Vol / % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°API ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ DENSIDAD A 15°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ g/mL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD ESPECÍFICA A 60°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAZUFRE TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ NÚMERO DE NEUTRALIZACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ mg KOH/g ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–664 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ NITRÓGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–4629 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE INFLAMACIÓN (C.O.C.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–93–90 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ VISCOSIDAD CINEMÁTICA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 180°F, cSt 210°F, cSt 260°F, cSt ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ASTM D–445 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁVISCOSIDAD ABSOLUTA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ60°C, Poise ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–2171 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE FLUIDEZ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–97 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPENETRACIÓN 25C, 100 g, 5 s ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1/10 mm ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–5–73 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE ABLANDAMIENTO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C À

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