PDVSA N° TITULO
REV. FECHA DESCRIPCION PAG. REV. APROB. APROB.
APROB. FECHAAPROB.FECHA
TORRES DE FRACCIONAMIENTO
E1994
MDP...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
0
100
200
300
400
500
600
700
800
0 100 200 300 400 500 600 700
Temperatura del plato
Puntodeebullición50%
Temperatura pla...
0
200
400
600
800
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
% Volumen
Temperatura
1.7 bar
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCES...
L = 0
Q
P
Crudo 250 C
Q
F
V 265 C
Vapor (Despreciable)
Gasóleo 332 C
Diesel 265 C
Residuo atmosférico 385 C
REVISION FECHA...
REVISION FECHA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
MODELAJE RIGUROSO/GENERACION
BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970
PDVSA MDP–04–CF–...
Próxima SlideShare
Cargando en…5
×

Mdp 04 cf-04 modelaje riguroso - generación balance de masa

632 visualizaciones

Publicado el

Publicado en: Educación
0 comentarios
0 recomendaciones
Estadísticas
Notas
  • Sé el primero en comentar

  • Sé el primero en recomendar esto

Sin descargas
Visualizaciones
Visualizaciones totales
632
En SlideShare
0
De insertados
0
Número de insertados
2
Acciones
Compartido
0
Descargas
78
Comentarios
0
Recomendaciones
0
Insertados 0
No insertados

No hay notas en la diapositiva.

Mdp 04 cf-04 modelaje riguroso - generación balance de masa

  1. 1. PDVSA N° TITULO REV. FECHA DESCRIPCION PAG. REV. APROB. APROB. APROB. FECHAAPROB.FECHA TORRES DE FRACCIONAMIENTO E1994 MDP–04–CF–04 MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA APROBADO ENE.97 ENE.97 ENE.970 26 MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO ESPECIALISTAS PDVSA
  2. 2. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 1 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Indice 1 OBJETIVO 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 ALCANCE 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 REFERENCIAS 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4 SIMULACION DE TORRES DE FRACCIONAMIENTO 2. . . . . . . . . . . 4.1 Generación balance detallado de masa y energía 3. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.2 Ejemplos prácticos 3. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
  3. 3. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 2 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 1 OBJETIVO Presentar la metodología generalmente usada para el modelaje y generación del balance de masa y energía de torres de fraccionamiento. 2 ALCANCE Esta subsección presenta el procedimiento comúnmente utilizado para el modelaje y generación del balance de masa y energía de unidades de fraccionamiento, utilizando paquetes comerciales de simulación de procesos. Se presentas dos ejemplos prácticos, correspondientes a una separación binaria entre agua y metanol y a una torre de destilación atmosférica. 3 REFERENCIAS S Destillation Design, Henry Z. Kister. Mc. Graw Hill, N.Y. 1992 S Reid, Praunitz, and Sherwood. The Properties of Gases and Liquids . Third Edition. McGraw Hill S SIMCI, Pro II Keyword Input Manual. Version 4.0. 1994 4 SIMULACION DE TORRES DE FRACCIONAMIENTO Para el diseño, evaluación y optimización de torres de fraccionamiento es necesario resolver las ecuaciones de balance de masa y energía y representación del equilibrio, correspondientes a cada una de las etapas de teóricas de la torre, en estado estacionario. En general, ,se requiere la generación de un estimado inicial , para identificar las condiciones de operación y la configuración de la torre. Esta información sirve de punto de partida para realizar el cálculo riguroso plato a plato y establecer el diseño definitivo. En la actualidad se utilizan modernas técnicas computacionales para la resolución de las ecuaciones que modelan el comportamiento de la torre, las cuales se encuentran disponibles en diversos paquetes comerciales de simulación de procesos. Estos permiten lograr una alta precisión en el diseño, la cual solo esta limitada por la exactitud en el modelaje del comportamiento termodinámico del sistema. En la industria nacional tienen amplia aplicación el paquete de simulación PRO II (SIMCI), para servicios de refinación y paquetes como HYSIM y ASPEN para servicios petroquímicos, ya que modelan el comportamiento de la mayoría de los tipos de torres existentes En general pueden simularse torres con múltiples alimentaciones, múltiples etapas de enfriamiento, múltiples retiros laterales (liquido o vapor), condensadores parciales o totales, etc. La información suministrada al simulador debe permitir alcanzar una solución única, tomando en cuenta que se dispone de un total de (N –1 )*2 grados de
  4. 4. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 3 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma libertad para definir la operación de una torre de fraccionamiento. Siendo N el número de productos de la torre. En la sección 4.4 se presentan dos ejemplos detallados del diseño riguroso de dos torres de fraccionamiento, utilizando el paquete de simulación comercial PRO II. 4.1 Generación balance detallado de masa y energía La información requerida por la mayoría de los paquetes comerciales, para la simulación de una torre de fraccionamiento y generar el balance de masa y energía se resume a continuación: ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁEstimado del número de etapas teóricas requeridas para la separación ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁFase, flujo y composición de la corriente de alimentación a la torre ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁEstimado de la localización del plato de alimentación ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCaracterísticas de los productos y plato de retiro ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Tipo de condensador y condiciones de operaciónÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Estimado de la carga calórica del condensador rehervidor o etapas de enfriamiento intermedias. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Caída de presión en la torre El simulador proporcionara la fase, flujos, composición, propiedades y condiciones de temperatura y presión de todos los productos; la carga calórica del condensador, rehervidor y/o etapas de enfriamiento intermedias; el perfil de liquido/vapor en la columna y la temperatura y presión de cada etapa teórica. Esto representa el balance de masa y energía de la torre en cuestión. Para el dimensionamiento de torres de fraccionamiento nuevas, se puede determinar el diámetro de la torre, la presión óptima de operación, la localización más conveniente del plato de alimentación, se puede analizar el efecto del porcentaje de vaporización en el rehervidor sobre el diseño propuesto, determinación del plato de control de temperatura , etc. En estos casos es necesario suministrar adicionalmente el tipo de plato, espaciamiento entre platos, el número de pasos, el porcentaje de inundación recomendado para el servicio, entre otros. Cuando se evalúan torres existentes, el paquete de simulación también permite determinar el porcentaje de inundación plato a plato, la eficiencia del equipo y otros parámetros adicionales que dependerán del objetivo de la evaluación. 4.2 Ejemplos prácticos A continuación algunos ejemplos que ilustran el diseño riguroso de torres de destilación.
  5. 5. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 4 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 4.2.1 Diseño riguroso de una torre de recuperación de metanol perteneciente a una unidad de MTBE y TAME La alimentación a esta unidad es una corriente de agua–metanol de 11487 Kg/h, con una concentración de metanol de 20 % p y trazas de hidrocarburos y alcoholes como Ter–butyl–alcohol ( TBA ) y Ter–amyl–alcohol (TAA). En los procesos de producción de MTBE y TAME, el metanol excedente de la reacción es recuperado prácticamente puro en una unidad de fraccionamiento, después de se removido de la corriente de hidrocarburos no reactantes con agua. En la corriente agua–metanol permanecen trazas de hidrocarburos, y otros subproductos de la reacción como TBA y TAA. Estos alcoholes se remueven en la torre de recuperación e de metanol en un retiro lateral, para evitar su acumulación en el sistema. El objetivo de este problema es especificar una torre que permita separar la corriente de agua–metanol, recuperando en el producto de tope como mínimo el 94 % del metanol alimentado y removiendo el TBA y el TAA en una extracción lateral. A continuación se presentan las características de la alimentación a la torre, el tipo y condición del medio de enfriamiento a utilizar y se establecen las especificaciones de los productos: TABLA 1. ALIMENTACION A LA TORRE DE RECUPERACION DE METANOL ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁComponente ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁlb/h ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ H2O ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 20256 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ MEOH ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 5060 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTBA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ8 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTAA ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ T–2 Buteno ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ Total ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 25328 Se utilizará aire con una temperatura de bulbo seco de 45 °C ( 110 °F) como medio de enfriamiento en el condensador. Las especificaciones de los productos son las siguientes: H20 en el metanol recuperado: 500 ppmp máx MEOH en el agua recuperada: 200 ppmp máx En el documento MDP–04–CF–03 se genero un estimado inicial para de diseño de esta torre, el cual servirá de punto de partida para el diseño riguroso. Para la generación del estimado no se considero la presencia de TBA y TAA, dado que es una fracción marginal.
  6. 6. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 5 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma a. Simulación de la torre de recuperación de metanol Paquete de simulación utilizado: Pro II. Versión 4.0.1. Estimado Inicial El estimado inicial del número de etapas teóricas, calores del condensador y rehervidor y balance de masa preliminar se presenta en la tabla 2. TABLA 2. ESTIMADO INICIAL COLUMNA DE RECUPERACIÓN DE METANOL. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Clave liviana ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Metanol ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁClave pesada ÁÁÁÁÁÁÁH2O ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁUnidades ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁUnidades ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁMétricas ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁInglesas ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAlimentación ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ11487 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁKg/H ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ25328 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁLb/H ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTope ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Temperatura ( Cond ) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ 54 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ° C ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 130 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ °F ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ Presión ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ 1 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ Bar ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 14.5 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ psi ÁÁÁÁÁÁÁÁFlujo ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ2298 ÁÁÁÁÁÁKg/H ÁÁÁÁÁÁ5066 ÁÁÁÁÁLb/HÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁFondo ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTemperatura ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ113 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ° C ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ235 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ°F ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁPresión ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ1.5 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁBar ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ22.5 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁpsi ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁFlujo ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ9189 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁKg/H ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ20262 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁLb/H ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁEtapas ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ35 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ35 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ Reflujo ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ 3 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 3 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ Q Cond ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ 10.09 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ MM KJ/H ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 9.56 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ MM Btu/H ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁQ Reherv ÁÁÁÁÁÁÁ12.25 ÁÁÁÁÁÁMM KJ/H ÁÁÁÁÁÁ11.61 ÁÁÁÁÁMM Btu/H La simulación se realizó llevando a cabo las siguientes etapas: 1. Determinación del plato de alimentación Para determinar la ubicación mas conveniente del plato de alimentación se simuló la operación de la torre, sin extracción lateral, variando el plato de alimentación desde la etapa teórica 21 hasta la 25. Esta ubicación se determino en función al comportamiento del factor de separación “S” en cada caso, ya que no existen diferencias apreciables entre las cargas calóricas del condensador y rehervidor, entre las diversas alternativas consideradas. La Tabla 3 resume los resultados obtenidos en cada caso y las figuras 1, 2 y 3 presentan el factor “S” correspondiente a los platos evaluados.
  7. 7. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 6 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 1. PLATO DE ALIMENTACIÓN : PLATO 21.
  8. 8. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 7 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 2. PLATO DE ALIMENTACIÓN : PLATO 23.
  9. 9. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 8 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 3. PLATO DE ALIMENTACIÓN: PLATO 25.
  10. 10. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 9 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 2. Determinación del plato de retiro. Para determinar la etapa teórica mas conveniente para la ubicación de la extracción lateral de TBA y TAA, se simuló el comportamiento de la unidad, variando la ubicación de dicho retiro, entre la etapa teórica 12 y la 18, El plato 18 resulto el mas adecuado, ya que se remueve todo el TBA y TAA alimentado a la columna con el menor porcentaje de pérdida de metanol. Para acelerar la convergencia, en esta etapa, se suministro con los datos de entrada al simulador, el perfil de temperatura y cargas de líquido/vapor correspondientes a cada etapa teórica obtenida durante el establecimiento del plato de alimentación. La Tabla 4 resume la comparación de los resultados obtenidos en cada caso. TABLA 3. DETERMINACIÓN PLATO DE RETIRO LATERAL. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Plato de retiro ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ 12 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ 14 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 16 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ 16 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 18 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ 18 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ 18 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 18 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ 18 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Flujo (Lb mol/h) ÁÁÁ ÁÁÁ 12ÁÁÁ ÁÁÁ 12ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 10ÁÁÁ ÁÁÁ 12ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 8 ÁÁÁ ÁÁÁ 8ÁÁÁ ÁÁÁ 10ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 10ÁÁÁ ÁÁÁ 12 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁLb/h ÁÁÁ ÁÁÁ359ÁÁÁ ÁÁÁ359ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ289ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ238 ÁÁÁ ÁÁÁ238ÁÁÁ ÁÁÁ294ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ354 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Composición (Lb/h) ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ MeOH ÁÁÁ ÁÁÁ 308ÁÁÁ ÁÁÁ 307ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 289ÁÁÁ ÁÁÁ 307ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 197 ÁÁÁ ÁÁÁ 197ÁÁÁ ÁÁÁ 243ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 248ÁÁÁ ÁÁÁ 298 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁH2O ÁÁÁ ÁÁÁ41ÁÁÁ ÁÁÁ41ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ16ÁÁÁ ÁÁÁ41ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ31 ÁÁÁ ÁÁÁ31ÁÁÁ ÁÁÁ42ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ39ÁÁÁ ÁÁÁ47 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ TBA ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ 2 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ 2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ 2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ 2 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ 2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ 2 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ TAA ÁÁÁ ÁÁÁ 8ÁÁÁ ÁÁÁ 8ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 8ÁÁÁ ÁÁÁ 8ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 8 ÁÁÁ ÁÁÁ 8ÁÁÁ ÁÁÁ 8ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 8ÁÁÁ ÁÁÁ 8 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% rec MeOH ÁÁÁÁÁÁ0.94ÁÁÁÁÁÁ0.94ÁÁÁÁÁÁÁÁ0.95ÁÁÁÁÁÁ0.94ÁÁÁÁÁÁÁÁ0.94 ÁÁÁÁÁÁ0.95ÁÁÁÁÁÁ0.95ÁÁÁÁÁÁÁÁ0.94ÁÁÁÁÁÁ0.94 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ H2O tope (ppmp) ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 151 ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 52 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ 827 ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 20 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ 711 ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 7 ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 7 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ 7 ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 7 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ MeOH fondo (ppmp) ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ <10ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ <10ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 907ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ <10ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 5390 ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ 2238ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ <10ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2924ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ 458 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁQ Cond MM BTU/H ÁÁÁ ÁÁÁ9.29ÁÁÁ ÁÁÁ9.29ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ9.29ÁÁÁ ÁÁÁ9.29ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ9.29 ÁÁÁ ÁÁÁ9.41ÁÁÁ ÁÁÁ9.41ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ9.29ÁÁÁ ÁÁÁ9.29 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁQ Rehv. MM BTU/H ÁÁÁ ÁÁÁ10.64 ÁÁÁ ÁÁÁ10.64 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ10.63 ÁÁÁ ÁÁÁ10.64 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ10.63 ÁÁÁ ÁÁÁ10.75 ÁÁÁ ÁÁÁ10.76 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ10.63 ÁÁÁ ÁÁÁ10.63 La Figura 4 presenta las pérdidas de metanol en la extracción lateral en función del plato de retiro.
  11. 11. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 10 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 4. PÉRDIDA DE METANOL EN LA EXTRACCIÓN LATERAL. Etapa Teórica de Retiro Metanolenlaextracciónlateral(Lb/h) 0 50 100 150 200 250 300 350 12 16 18 3. Dimensionamiento de la torre El diámetro de la torre se estableció ejecutando un procedimiento Tsize con el simulador de procesos. La información suministrada en este caso fue la siguiente: Porcentaje de inundación recomendado para este servicio Tipo de plato Pasos a través de los platos Espaciamiento entre los platos 1. Simulación para establecer el plato de alimentación ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTITLE PROJECT=2349,USER=J. MEDINA,DATE=12–96,*ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDESC SIMULACION RECUPERACION DE MEOH ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDIMENSION ENGLISH ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTOLERANCE STREAM=0.001 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPRINT RATE= M,W ,PERCENT=W,INPUT=PART ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ COMPONENT DATA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ LIBID 1,MEOH/2,H2O /3,TBA/4,2M2BTNOL, TAA/5,BTT2, T2BUTENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTHERMODYNAMIC DATA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMETHOD KVALUE(VLE)=NRTL,ENTH(V)=IDEA,ENTH(L)=IDEA,* ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDENS(V)=IDEA,DENS(L)=IDEA,COND(V)=PURE, * ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOND(L)=PURE,SURF=PURE,VISC(V)=PURE, * ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ VISC(L)=PURE,PHI=IDEA,SET=SET01 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ KVALUE(VLE) POYNTING=NO,FILL=UNIF,BANK=ALCOHOL,AZEOTROPE=SIMSCI
  12. 12. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 11 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ STREAM DATA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ FORMAT IDNO=1,TOTAL,RVP,TEMP,PRES ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ$ ALIMENTACION A LA TORRE RECUPERADORA DE NMETANOLÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPROP STRM=1,TEMP=175,PRESS=36,RATE(W)=25328,* ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOMPOSITION(W)=1,5066/2,20262 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁIDENTIFICACION DE LAS CORRIENTES ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNAME 1,ALIMENT/2,TOPE /3,FONDO/* ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 4,CORTE LAT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁUNIT OPERATIONS DATAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ$ SIMULACION PARA ESTABLECER PLATO DE ALIMENTACION ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOLUMN UID=5,NAME=D–6314 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPARAM TRAY=37,IO=22 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁFEED 1,21,NOTSEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPROD OVHD=2,158.105,BTMS=3 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ COND TYPE=TFIX,PRESS=18,TEMP=130 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ DUTY 1,1,–9.20/2,37,10.67 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁESTIMATE MODEL=SIMPLE,RRATIO=2ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPSPEC TOP=22,DPCOL=7 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSPEC STREAM=2,RATE,VALUE=158.105 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSPEC COLUMN=5,RRAT(M),* ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁVALUE=3 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPA FROM=37,TO,37,LFRAC=0.6 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ VARY DUTY=1,2 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PLOT SFACTOR,XCOMP=1,2 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPRINT KEYL=1,KEYH=2,ITER=PART,COMPOSITION=M,WT,PROFILE=FINAL 2. Determinación del plato óptimo de retiro ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTITLE PROJECT=2349,USER=J. MEDINA,DATE=8–11–96,* ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDESC SIMULACION RECUPERACION DE MEOH ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDIMENSION ENGLISH ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ TOLERANCE STREAM=0.001 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PRINT RATE= M,W PERCENT=W,INPUT=NONE,STREAM=COMPONENT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOMPONENT DATA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁLIBID 1,MEOH/2,H2O /3,TBA/4,2M2BTNOL,,TAA/5,BTT2,,T2BUTENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTHERMODYNAMIC DATA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMETHOD KVALUE(VLE)=NRTL,ENTH(V)=IDEA,ENTH(L)=IDEA,* ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ DENS(V)=IDEA,DENS(L)=IDEA,COND(V)=PURE, * ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ COND(L)=PURE,SURF=PURE,VISC(V)=PURE, * ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁV ISC(L)=PURE,PHI=IDEA,SET=SET01 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ KVALUE(VLE) POYNTING=NO,FILL=UNIF,BANK=ALCOHOL,AZEOTROPE=SIMSCI
  13. 13. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 12 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ STREAM DATA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ALIMENTACION A LA TORRE RECUPERADORA DE METANOL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPROP STRM=1,TEMP=175,PRESS=36,RATE(W)=25328,* ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOMPOSITION(W)=1,5060/2,20256/3,2/4,8/5,4 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ IDENTIFICAION DE LAS CORRIENTES ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ NAME 1,ALIMENT/2,TOPE /3,FONDO/* ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ4,CORTE LAT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁUNIT OPERATIONS DATA ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMODELAJE RIGUROSO RECUPERADORA DE METANOL ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ COLUMN UID=5,NAME=D–6314 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PARAM TRAY=37,IO=22 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁFEED 1,21,NOTSEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPROD OVHD=2,158.105,BTMS=3,LDRAW=4,18,10 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOND TYPE=TFIX,PRESS=18,TEMP=130 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDUTY 1,1,–9.56/2,37,11.61 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ TEMPERATURA & 1, 130.0/2, 167.2/3, 167.7/4, 168.1/ & 5, 168.6/6, 169.0/7, 169.4/8, 169.9/ & 9, 170.3/10, 170.7/11, 171.2/12, 171.6/ & 13, 172.1/14, 172.6/15, 173.2/16, 173.9/ & 17, 174.8/18, 176.2/19, 178.1/20, 181.2/ & 21, 186.2/22, 194.8/23, 207.4/24, 207.9/ & 25, 208.3/26, 208.9/27, 209.8/28, 211.2/ & 29, 213.9/30, 219.0/31, 226.7/32, 235.2/ & 33, 242.4/34, 245.0/35, 246.7/36, 247.7/ & 37, 248.3 LIQUID & 1, 445.2?2, 469.1/3, 469.3/4, 469.5/ & 5, 469.7/6, 469.8/7, 470.0/8, 470.2/ & 9, 470.4/10, 470.5/11, 470.6/12, 470.7/ & 13, 470.7/14 470.5/15, 470.1/16, 469.3/ & 17, 467/18, 464.9/19, 460.2/20, 440.3/ & 21, 428.0/22, 411.2/23, 1750.3/24, 1751.1/ & 25, 1751.6/26, 1751.9/27, 1751.4/28, 1749.5/ & 29, 1745.2/30, 1739.1/31, 1735.1/32, 1736.0/ & 33, 1739.2/34, 1741.7/35, 1743.4/36, 1744.4/ & 37, 1122.0
  14. 14. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 13 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma VAPOUR & 1, 0.1/2, 593.6/3, 617.5/4 617.7/ & 5, 617.9/6, 618.1/7, 618.2/8, 618.4/ & 9, 618.6/10, 618.8/11, 618.9/12, 619.0/ & 13, 619.1/14, 619.1/15, 618.9/16, 618.5/ & 17, 617.7/18, 616.1/19, 613.3/20, 608.6/ & 21, 600.7/22, 588.4/23, 571.6/24, 628.3/ & 25, 629.0/26, 629.6/27, 629.9/28, 629.4/ & 29, 627.5/30, 623.2/31, 617.1/32, 613.1/ & 33, 614.0/34, 617.1/35, 619.7/36, 621.3/ & 37, 622.4 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPSPEC TOP=22,DPCOL=7 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSPEC STREAM=2,RATE,VALUE=150.4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSPEC COLUMN=5,RRAT(M),* ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁVALUE=3 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PA FROM=37,TO,37,LFRAC=0.6 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ VARY DUTY=1,2 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPLOT SFACTOR,XCOMP=1,2 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPRINT KEYL=1,KEYH=2,ITER=PART,* ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOMPOSITION=M,WT,PROFILE=FINAL ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ
  15. 15. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 14 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma RESULTADOS DE LA SIMULACIÓN: EXTRACCIÓN LATERAL EN LA ETAPA TEÓRICA 18 1. Condiciones de Operación de la torre ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAYÁÁÁÁÁÁTEMPÁÁÁÁÁÁÁÁPRESS URE ÁÁÁÁÁÁÁÁLIQUIDÁÁÁÁÁÁÁÁVAPORÁÁÁÁÁÁÁÁFEED ÁÁÁÁÁÁÁÁPRODUCTÁÁÁÁÁÁÁÁDUTIES ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ DEG F ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ PSIA ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ MM BTU/HR ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 1C ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 130 ÁÁÁ ÁÁÁ 18ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 451.2ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 150.4LÁÁÁÁ ÁÁÁÁ –9.4115 ÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁ167.2 ÁÁÁ22 ÁÁÁÁ475.5 ÁÁÁÁ601.6 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁÁÁÁÁ167.7 ÁÁÁÁÁÁ22.2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ475.7 ÁÁÁÁÁÁÁÁ625.9 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ168.1 ÁÁÁ ÁÁÁ22.4ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ475.9ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ626.1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ5 ÁÁÁÁ168.6 ÁÁÁ22.6 ÁÁÁÁ476.1 ÁÁÁÁ626.3 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ6 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ169 ÁÁÁ ÁÁÁ22.8 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ476.3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ626.5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ7 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ169.4 ÁÁÁ ÁÁÁ23ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ476.4ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ626.7 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ8 ÁÁÁÁ169.9 ÁÁÁ23.2ÁÁÁÁ476.6ÁÁÁÁ626.8 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ9 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ170.3 ÁÁÁ ÁÁÁ23.4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ476.7 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ627 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ10 ÁÁÁÁÁÁÁÁ170.8 ÁÁÁÁÁÁ23.6ÁÁÁÁÁÁÁÁ476.8ÁÁÁÁÁÁÁÁ627.1 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 11 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 171.3 ÁÁÁ ÁÁÁ 23.8ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 476.7ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 627.2 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ12 ÁÁÁÁ171.8 ÁÁÁ24 ÁÁÁÁ476.5 ÁÁÁÁ627.1 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ13 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ172.4 ÁÁÁ ÁÁÁ24.2ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ476ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ626.9 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 14 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 173.2 ÁÁÁ ÁÁÁ 24.4ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 475ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 626.4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ15 ÁÁÁÁ174.2 ÁÁÁ24.6 ÁÁÁÁ473.2 ÁÁÁÁ625.4 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ16 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ175.6 ÁÁÁ ÁÁÁ24.8 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ470 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ623.6 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 17 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 177.8 ÁÁÁ ÁÁÁ 25ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 464.7ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 620.4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ18 ÁÁÁÁ181.1 ÁÁÁ25.2 ÁÁÁÁ446.2 ÁÁÁÁ615.1 ÁÁÁÁÁÁÁÁ10.0L ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ19 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ186.4 ÁÁÁ ÁÁÁ25.4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ433.3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ606.6 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ20 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ195.3 ÁÁÁ ÁÁÁ25.6ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ416.3ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ593.7 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ21 ÁÁÁÁ208.3 ÁÁÁ25.8 ÁÁÁÁ1751.8 ÁÁÁÁ576.7 ÁÁÁÁ1282.4L ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ22 ÁÁÁÁÁÁÁÁ211.2 ÁÁÁÁÁÁ26 ÁÁÁÁÁÁÁÁ1747.7 ÁÁÁÁÁÁÁÁ629.8 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ23 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ216.5 ÁÁÁ ÁÁÁ26.2ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1741.8ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ625.7 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ24 ÁÁÁÁ224.4 ÁÁÁ26.4ÁÁÁÁ1738.1ÁÁÁÁ619.8 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ25 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ232.8 ÁÁÁ ÁÁÁ26.6 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1739.1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ616.1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ26 ÁÁÁÁÁÁÁÁ238.9 ÁÁÁÁÁÁ26.8ÁÁÁÁÁÁÁÁ1742.1ÁÁÁÁÁÁÁÁ617.1 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 27 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 242.3 ÁÁÁ ÁÁÁ 27ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 1744.6ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 620.1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ28 ÁÁÁÁ243.9 ÁÁÁ27.2 ÁÁÁÁ1746.1 ÁÁÁÁ622.6 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ29 ÁÁÁÁÁÁÁÁ244.9 ÁÁÁÁÁÁ27.4ÁÁÁÁÁÁÁÁ1747.1ÁÁÁÁÁÁÁÁ624.1 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 30 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 245.5 ÁÁÁ ÁÁÁ 27.6ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 1748ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 625.1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ31 ÁÁÁÁ246 ÁÁÁ27.8 ÁÁÁÁ1748.7 ÁÁÁÁ626 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ32 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ246.4 ÁÁÁ ÁÁÁ28 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1749.4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ626.7 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 33 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 246.8 ÁÁÁ ÁÁÁ 28.2ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 1750.1ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 627.4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ34 ÁÁÁÁ247.2 ÁÁÁ28.4 ÁÁÁÁ1750.7 ÁÁÁÁ628.1 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ35 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ247.6 ÁÁÁ ÁÁÁ28.6 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1751.4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ628.7 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ36 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ248 ÁÁÁ ÁÁÁ28.8ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1752ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ629.4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ37R ÁÁÁÁ248.4 ÁÁÁ29 ÁÁÁÁ630 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1122.0L ÁÁÁÁ10.7602 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ TYPE ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ STREAM ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ PHASE ÁÁÁ ÁÁÁ FR OM ÁÁÁ ÁÁÁ TO ÁÁÁ ÁÁÁ LIQU ID ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ FLOW RATES ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ HEAT RATES ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ TR AY ÁÁÁ ÁÁÁ FRA C ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ LB–MOL/H R ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ MM BTU/HR ÁÁÁÁÁÁÁÁFEED ÁÁÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁÁÁÁÁLIQUID ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ21 ÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1282.4 ÁÁÁÁÁÁÁÁ3.3507 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ PRODÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ LIQUID ÁÁÁ ÁÁÁ 1 ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 150.4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 0.2865 ÁÁÁÁÁÁÁÁPROD ÁÁÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁÁÁÁÁLIQUID ÁÁÁÁÁÁ18 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ10 ÁÁÁÁÁÁÁÁ0.03 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ PRODÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ LIQUID ÁÁÁ ÁÁÁ 37 ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 1122 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 4.3825
  16. 16. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 15 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 2. Composición en cada etapa teórica ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ TRAY 1 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ TRAY3 ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁMEOH ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.99916 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.95255 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.99996 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.99916 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁÁÁÁÁH2OÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ7.50E–06ÁÁÁÁÁÁÁÁ2.66E–06ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1.72E–05 ÁÁÁÁÁÁÁÁ7.50E–06 ÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁTBA ÁÁÁÁÁ3.34E–08 ÁÁÁÁ9.85E–09 ÁÁÁÁÁ9.32E–08 ÁÁÁÁ3.34E–08 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁTAA ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ5.30E–08 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1.37E–08 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ1.59E–07 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ5.30E–08 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁT2BUTEN O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ8.29E–04ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.04744ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ2.03E–05 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ8.29E–04 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRATE, M LB/HR ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ14.462ÁÁÁÁÁÁÁÁ0ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ15.236 ÁÁÁÁÁÁÁÁ19.283 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ TRAY 3ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ TRAY4 ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁMEOHÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.99996ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.99977ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.99993 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.99977 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ H2OÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 3.41E–05ÁÁÁÁÁÁÁÁ 1.49E–05ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 6.34E–05 ÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.77E–05 ÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁTBA ÁÁÁÁÁ2.19E–07 ÁÁÁÁ7.88E–08 ÁÁÁÁÁ4.84E–07 ÁÁÁÁ1.74E–07 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁTAAÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ4.00E–07ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1.34E–07ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ9.46E–07 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ3.17E–07 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ T2BUTEN O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 5.28E–06ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.15E–04ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 5.02E–06 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.03E–04 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ RATE, M LB/HR ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 15.242ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 20.057ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 15.248 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 20.063 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY 5 ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY6 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁ ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁ ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 1 ÁÁÁÁÁÁÁÁ MEOHÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 0.99988ÁÁÁÁÁÁÁÁ 0.99975ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 0.99979 ÁÁÁÁÁÁÁÁ 0.99971 ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁH2O ÁÁÁÁÁ1.14E–04 ÁÁÁÁ5.00E–05 ÁÁÁÁÁ2.02E–04 ÁÁÁÁ8.86E–05 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁTBA ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ1.04E–06 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ3.76E–07 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ2.21E–06 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ8.00E–07 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁTAAÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ2.18E–06ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ7.31E–07ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ4.96E–06 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1.67E–06 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁÁÁÁÁ T2BUTEN O ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 5.04E–06 ÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.03E–04 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 5.05E–06 ÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.03E–04 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ RATE, M LB/HR ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 15.253 ÁÁÁÁÁÁÁÁ 20.069 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 15.258 ÁÁÁÁÁÁÁÁ 20.074
  17. 17. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 16 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ TRAY 7ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ TRAY 8 ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁMEOH ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.99963 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.99964 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.99935 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.99951 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ H2OÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 3.53E–04ÁÁÁÁÁÁÁÁ 1.55E–04ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 6.14E–04 ÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.70E–04 ÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁTBA ÁÁÁÁÁ4.66E–06 ÁÁÁÁ1.69E–06 ÁÁÁÁÁ9.79E–06 ÁÁÁÁ3.55E–06 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁTAA ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ1.12E–05 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ3.79E–06 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ2.53E–05 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ8.55E–06 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁT2BUTEN O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ5.07E–06ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ2.03E–04ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ5.09E–06 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ2.03E–04 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRATE, M LB/HR ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ15.262ÁÁÁÁÁÁÁÁ20.079ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ15.264 ÁÁÁÁÁÁÁÁ20.083 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ_ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY 9 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY10 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁXÁÁÁÁ ÁÁÁÁYÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁ ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 1 ÁÁÁÁÁÁÁÁ MEOHÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 0.99885ÁÁÁÁÁÁÁÁ 0.9993ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 0.99799 ÁÁÁÁÁÁÁÁ 0.99893 ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁH2O ÁÁÁÁÁ0.00106 ÁÁÁÁ4.69E–04 ÁÁÁÁÁ0.00184 ÁÁÁÁ8.10E–04 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁTBAÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ2.05E–05ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ7.45E–06ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ4.27E–05 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1.56E–05 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ TAAÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 5.67E–05ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 1.92E–05ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 1.27E–04 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 4.31E–05 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ T2BUTEN OÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 5.10E–06 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.03E–04 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 5.10E–06 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.03E–04 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ RATE, M LB/HR ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 15.263 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 20.085 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 15.256 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 20.083 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY 11ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY12 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ COMPONENT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ XÁÁÁÁÁÁÁÁ YÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ X ÁÁÁÁÁÁÁÁ Y ÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁMEOH ÁÁÁÁÁ0.99646 ÁÁÁÁ0.99827 ÁÁÁÁÁ0.99375 ÁÁÁÁ0.99711 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁH2O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.00316 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.0014 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.00544 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.00241 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ TBAÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 8.87E–05ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 3.25E–05ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 1.83E–04 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 6.74E–05 ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁTAA ÁÁÁÁÁ2.81E–04 ÁÁÁÁ9.63E–05 ÁÁÁÁÁ6.18E–04 ÁÁÁÁ2.14E–04 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ T2BUTEN O ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 5.10E–06 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.03E–04 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 5.08E–06 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.03E–04 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ RATE, M LB/HR ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 15.241 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 20.077 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 15.211 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 20.062 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY 13ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY14 ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁMEOH ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.98893 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.99505 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.98036 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.9914 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁH2OÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.00935ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.00413ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.01604 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.00709 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ TBAÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 3.73E–04ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 1.39E–04ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 7.49E–04 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.83E–04 ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁTAA ÁÁÁÁÁ0.00134 ÁÁÁÁ4.69E–04 ÁÁÁÁÁ0.00285 ÁÁÁÁ0.00102 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ T2BUTEN O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 5.02E–06ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.03E–04ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 4.92E–06 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.04E–04 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ RATE, M LB/HR ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 15.158ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ 20.032ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 15.066 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ 19.979
  18. 18. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 17 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ TRAY 15ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ TRAY16 ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁMEOH ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.96521 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.98492 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.93896 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.9735 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ H2OÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 0.02751ÁÁÁÁÁÁÁÁ 0.01215ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 0.04716 ÁÁÁÁÁÁÁÁ 0.02079 ÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁTBA ÁÁÁÁÁ0.00146 ÁÁÁÁ5.67E–04 ÁÁÁÁÁ0.00271 ÁÁÁÁ0.0011 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁTAA ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.00582 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.00216 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.01116 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.0044 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁT2BUTEN O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ4.74E–06ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ2.05E–04ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ4.44E–06 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ2.06E–04 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY 17ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY18 ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁMEOH ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.89512 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.95387 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.825 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.92148 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁH2OÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.08105ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.03549ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.14102 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.06051 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ TBAÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 0.00463ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 0.00204ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 0.00679 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 0.00346 ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁTAA ÁÁÁÁÁ0.0192 ÁÁÁÁ0.0084 ÁÁÁÁÁ0.02718 ÁÁÁÁ0.01433 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ T2BUTEN O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 3.95E–06ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.09E–04ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 3.22E–06 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.13E–04 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ RATE, M LB/HR ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 14.205ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 19.469ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 13.133 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 19.025 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY 19ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY20 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ COMPONENT ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ XÁÁÁÁ ÁÁÁÁ YÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ X ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ Y ÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁMEOH ÁÁÁÁÁ0.71193 ÁÁÁÁ0.87101 ÁÁÁÁÁ0.51969 ÁÁÁÁ0.79579 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁH2OÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.25445ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.10377ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.46472 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.17993 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ TBAÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 0.00736ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 0.005ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 0.00399 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 0.00525 ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁTAA ÁÁÁÁÁ0.02626 ÁÁÁÁ0.02 ÁÁÁÁÁ0.0116 ÁÁÁÁ0.01879 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ T2BUTEN O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.21E–06 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.21E–04 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 1.12E–06 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.38E–04 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ RATE, M LB/HR ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 11.795 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 18.249 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 9.864 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 16.91 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY 21 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY22 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ COMPONENT ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ XÁÁÁÁ ÁÁÁÁ YÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ X ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ Y ÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁMEOH ÁÁÁÁÁ0.28961 ÁÁÁÁ0.68 ÁÁÁÁÁ0.25572 ÁÁÁÁ0.65531 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁÁÁÁÁH2O ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ0.70794 ÁÁÁÁÁÁÁÁ0.3088 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ0.74326 ÁÁÁÁÁÁÁÁ0.33917 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁTBAÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ6.75E–04ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.00276ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ3.00E–04 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.00153 ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁTAA ÁÁÁÁÁ0.00177 ÁÁÁÁ0.00817 ÁÁÁÁÁ7.24E–04 ÁÁÁÁ0.004 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ T2BUTEN O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 5.21E–07 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.68E–04 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 2.00E–09 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 1.18E–06 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ RATE, M LB/HR ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 36.221 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 14.979 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 35.486 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 16.008 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY 23 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY24 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁXÁÁÁÁ ÁÁÁÁYÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁ ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ MEOHÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 0.19632ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 0.59415ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 0.12246 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 0.47726 ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁH2O ÁÁÁÁÁ0.80337 ÁÁÁÁ0.40347 ÁÁÁÁÁ0.87747 ÁÁÁÁ0.52198 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁTBAÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ9.02E–05ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ6.97E–04ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ1.53E–05 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ2.19E–04 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 4 ÁÁÁÁÁÁÁÁ TAAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.22E–04ÁÁÁÁÁÁÁÁ 0.00168ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 4.63E–05 ÁÁÁÁÁÁÁÁ 5.40E–04 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ T2BUTEN OÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 6.26E–12 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 4.66E–09 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 1.50E–14 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 1.52E–11 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ RATE, M LB/HR ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 34.338 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 15.273 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 33.087 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 14.125
  19. 19. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 18 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY 25ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY26ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁ ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁ ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁMEOHÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.06166ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.31474ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.02667 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.16563 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 2 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ H2OÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 0.93834ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 0.6851ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 0.97333 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 0.83435 ÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁTBA ÁÁÁÁÁ1.45E–06 ÁÁÁÁ3.93E–05 ÁÁÁÁÁ9.30E–08 ÁÁÁÁ3.91E–06 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁÁÁÁÁTAAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ6.80E–06ÁÁÁÁÁÁÁÁ1.19E–04ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ7.98E–07 ÁÁÁÁÁÁÁÁ1.83E–05 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ T2BUTEN O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 2.83E–17ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 3.84E–14ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 2.88E–17 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.70E–17 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ RATE, M LB/HR ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 32.199ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 12.874ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 31.755 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 11.986 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY 27ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY28 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ COMPONENT ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ XÁÁÁÁ ÁÁÁÁ YÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ X ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ Y ÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁMEOH ÁÁÁÁÁ0.01065 ÁÁÁÁ0.07339 ÁÁÁÁÁ0.0041 ÁÁÁÁ0.0296 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁH2OÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.98935ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.92661ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.9959 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.9704 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ TBAÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 4.84E–09ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.56E–07ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 2.31E–10 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 1.35E–08 ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁTAA ÁÁÁÁÁ8.39E–08 ÁÁÁÁ2.20E–06 ÁÁÁÁÁ8.41E–09 ÁÁÁÁ2.33E–07 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ T2BUTEN O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.90E–17 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.82E–17 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.91E–17 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.87E–17 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ RATE, M LB/HR ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 31.576 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 11.542 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 31.513 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 11.363 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY 29 ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY30 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁ ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁ ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ MEOHÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 0.00156ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 0.01145ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 5.89E–04 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 0.00435 ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁH2O ÁÁÁÁÁ0.99844 ÁÁÁÁ0.98855 ÁÁÁÁÁ0.99941 ÁÁÁÁ0.99565 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁTBA ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ1.06E–11 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ6.44E–10 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ4.79E–13 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ2.96E–11 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁTAAÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ8.28E–10ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ2.35E–08ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ8.11E–11 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ2.31E–09 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ T2BUTEN O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 2.91E–17ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.90E–17ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 2.91E–17 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.91E–17 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRATE, M LB/HR ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ31.496ÁÁÁÁÁÁÁÁ11.3ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ31.498 ÁÁÁÁÁÁÁÁ11.283 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY 31ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY32 ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁXÁÁÁÁYÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁYÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁÁÁÁÁMEOH ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ2.22E–04 ÁÁÁÁÁÁÁÁ0.00164 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ8.34E–05 ÁÁÁÁÁÁÁÁ6.18E–04 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁH2OÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.99978ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.99836ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.99992 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.99938 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 3 ÁÁÁÁÁÁÁÁ TBAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.15E–14ÁÁÁÁÁÁÁÁ 1.34E–12ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 9.63E–16 ÁÁÁÁÁÁÁÁ 6.00E–14 ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁTAA ÁÁÁÁÁ7.92E–12 ÁÁÁÁ2.26E–10 ÁÁÁÁÁ7.74E–13 ÁÁÁÁ2.21E–11 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ T2BUTEN O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 2.91E–17ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.91E–17ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 2.91E–17 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.91E–17 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ RATE, M LB/HR ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 31.496ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 11.3ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 31.498ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 11.283 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 11.293 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY 33ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY34 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ COMPONENT ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ XÁÁÁÁ ÁÁÁÁ YÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ X ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ Y ÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁMEOH ÁÁÁÁÁ3.13E–05 ÁÁÁÁ2.32E–04 ÁÁÁÁÁ1.17E–05 ÁÁÁÁ8.64E–05 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁH2OÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.99997ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.99977ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.99999 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.99991 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ TBAÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 4.18E–17ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.61E–15ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 4.18E–17 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 4.18E–17 ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁTAA ÁÁÁÁÁ7.19E–16 ÁÁÁÁ2.05E–14 ÁÁÁÁÁ6.63E–17 ÁÁÁÁ1.88E–15 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ T2BUTEN O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.91E–17 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.91E–17 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.91E–17 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ 2.91E–17 ÁÁÁÁÁÁRATE, MB/HR ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ31.551 ÁÁÁÁ11.327 ÁÁÁÁÁ31.563 ÁÁÁÁ11.339
  20. 20. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 19 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTRAY 37 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁ ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 1 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ MEOH ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 4.55E–07 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 3.36E–06 ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁÁH2O ÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTBA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ4.18E–17 ÁÁÁÁÁÁÁÁ4.18E–17 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁTAA ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ6.63E–17 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ6.63E–17 ÁÁÁÁÁÁ5 ÁÁÁÁÁT2BUTENO ÁÁÁÁÁ2.91E–17 ÁÁÁÁ2.91E–17ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁRATE, MLB/HR ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ20.213 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ11.35 3. Balance de Masa y Energía ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁSTREAM ID ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ NAME ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ALIMENT ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ TOPE ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ FONDO ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ CORTE LAT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁPHASE ÁÁÁÁÁLIQUID ÁÁÁÁLIQUID ÁÁÁÁLIQUID ÁÁÁÁLIQUID ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁÁÁÁÁMEOHÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ157.9053ÁÁÁÁÁÁÁÁ150.327ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ2.87E–04 ÁÁÁÁÁÁÁÁ7.5781 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 2 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ H2OÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 1124.3076ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.01E–03ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 1122.002 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.304 ÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁTBA ÁÁÁÁÁ0.027 ÁÁÁÁ2.18E–06 ÁÁÁÁÁ1.14E–14 ÁÁÁÁ0.027 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁTAA ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.0907 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ2.90E–06 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ1.52E–14 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.0907 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ T2BUTENOÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 0.0713ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 0.0713ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 1.05E–14 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 1.69E–05 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTOTAL RATE, LB–MOL/HR ÁÁÁÁÁ1282.402 ÁÁÁÁ150.4002 ÁÁÁÁ1122.002 ÁÁÁÁ9.9998 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁTEMPERATURE, F ÁÁÁÁÁ175 ÁÁÁÁ130 ÁÁÁÁ248.3958 ÁÁÁÁ181.1165 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁPRESSURE, PSIA ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ36 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ18 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ29ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ25.2 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ENTHALPY, MM BTU/HR ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 3.3507 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 0.2865 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 4.3825ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 0.03 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁMOLECULAR WEIGHT ÁÁÁÁÁ19.7504 ÁÁÁÁ32.0532 ÁÁÁÁ18.015 ÁÁÁÁ29.4329 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMOLE FRAC VAPOR ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ0 ÁÁÁÁÁÁÁÁ0 ÁÁÁÁÁÁÁÁ0 ÁÁÁÁÁÁÁÁ0 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ MOLE FRAC LIQUID ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 1ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 1 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSTREAM ID ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ NAME ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ALIMMENT ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ TOPE ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ FONDO ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ CORTE LAT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PHASE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ LIQUID ÁÁÁÁÁÁÁÁ LIQUID ÁÁÁÁÁÁÁÁ LIQUIDÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ LIQUID ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ FLUID RATES, LB/HR ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁMEOH ÁÁÁÁÁ5059.6011 ÁÁÁÁ4816.776 ÁÁÁÁ9.19E–03 ÁÁÁÁÁ242.8177 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁH2O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ20254.4023 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.0362 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ20212.86 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ41.5061 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁTBAÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ1.9998 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1.61E–04 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ8.45E–13ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ1.9997 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 4 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ TAAÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 7.9994 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 2.55E–04 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 1.34E–12ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 7.9991 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ T2BUTEN OÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 3.9997 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 3.9987 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 5.89E–13 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 9.48E–04 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTOTAL RATE, LB/HR ÁÁÁÁÁ25328.002 ÁÁÁÁ4820.812 ÁÁÁÁ20212.87 ÁÁÁÁ294.3236 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁTEMPERATURE, F ÁÁÁÁÁ175 ÁÁÁÁ130 ÁÁÁÁ248.3958 ÁÁÁÁ181.1165 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁPRESSURE, PSIA ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ36 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ18 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ29 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ25.2 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁENTHALPY, MM BTU/HR ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ3.3507 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.2865 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ4.3825ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.03 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁMOLECULAR WEIGHT ÁÁÁÁÁ19.7504 ÁÁÁÁ32.0532 ÁÁÁÁ18.015 ÁÁÁÁ29.4329 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁWEIGHT FRAC VAPOR ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ0 ÁÁÁÁÁÁÁÁ0 ÁÁÁÁÁÁÁÁ0 ÁÁÁÁÁÁÁÁ0 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁWEIGHT FRAC LIQUID ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1
  21. 21. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 20 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma ÁÁÁÁÁÁSTREAM ID ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ2ÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁ4ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ NAME ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ALIMENT ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ TOPE ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ FONDO ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ CORTE LAT ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ PHASE ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ LIQUID ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ LIQUIDÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ LIQUID ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ LIQUID ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ FLUID WEIGHT PERCENTS ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁMEOH ÁÁÁÁÁ19.9763 ÁÁÁÁ99.9163 ÁÁÁÁÁ4.55E–05 ÁÁÁÁ82.5002 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁH2O ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ79.9684 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ7.50E–04 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ100 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ14.1022 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁÁÁÁÁTBAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ7.90E–03ÁÁÁÁÁÁÁÁ3.34E–06ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ4.18E–15 ÁÁÁÁÁÁÁÁ0.6794 ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁTAA ÁÁÁÁÁ0.0316 ÁÁÁÁ5.30E–06 ÁÁÁÁÁ6.63E–15 ÁÁÁÁ2.7178 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ5 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁT2BUTENO ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ0.0158 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.0829 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ2.91E–15 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ3.22E–04 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ TOTAL RATE, LB/HR ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 25328.002ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 4820.812ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 20212.87 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 294.3236 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ TEMPERATURE, F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 175 ÁÁÁÁÁÁÁÁ 130 ÁÁÁÁÁÁÁÁ 248.3958ÁÁÁÁÁÁÁÁ 181.1165 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁPRESSURE, PSIA ÁÁÁÁÁ36 ÁÁÁÁ18 ÁÁÁÁ29 ÁÁÁÁ25.2 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁENTHALPY, MM BTU/HR ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ3.3507 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.2865 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ4.3825 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ0.03 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ MOLECULAR WEIGHT ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ 19.7504 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 32.0532 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 18.015ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ 29.4329 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁWEIGHT FRAC VAPOR ÁÁÁÁÁ0 ÁÁÁÁ0 ÁÁÁÁ0 ÁÁÁÁ0 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁWEIGHT FRAC LIQUID ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ1 4.2.2 Diseño riguroso de una torre de destilación atmosférica La alimentación a la torre de destilación atmosférica es una corriente de Crudo Sur Tía Juana Mediano (STJM) de 24.7 API. La torre fraccionará 123000 BPD de crudo en los cortes convencionales de nafta, querosen, gasóleo y residuo atmosférico maximizando destilados, operará a una temperatura máxima de 400° C de manera de evitar craqueo del crudo y se usará vapor en cada una de las etapas de despojamiento lateral. Se desea obtener 50% de rendimiento en destilados. Especificación de los productos Nafta: punto 95% ASTM–D86 de 160° C. Gap entre el punto ASTM–D86 95% de la nafta y el 5% del querosen: 20° C. Gap entre el punto ASTM–D86 95% del querosen y el 5% del diesel: 10° C. Gap entre el punto ASTM–D86 95% del diesel y el 5% del gasoil: –20° C. En el documento MDP–04–CF–03 se presentan en las tablas 4 a 7 las propiedades del crudo, destilación TBP, porcentaje de livianos, y gravedad API obtenidos de datos experimentales, así como un estimado inicial para el diseño de la torre, el cual servirá de punto de partida para el diseño riguroso. 4.2.3 Simulación de la torre de destilación atmosférica. Para la simulación rigurosa de la torre se usará el paquete de simulación PRO II.
  22. 22. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 21 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Estimado inicial El estimado inicial del numero mínimo de etapas teóricas y el balance de masa preliminar se presenta en la tabla 5. La simulación se realizó llevando a cabo las siguientes etapas: 1. Determinación del número de platos teóricos. La experiencia operacional y la bibliografía reportan de 25 a 30 etapas entre la zona de vaporización y el tope de la torre en la mayoría de las torres de destilación atmosférica. En el estimado inicial se determinó que el número de etapas teóricas para realizar la separación 28. Para el diseño de la torre se partió de diseños de torres existentes similares y se tomaron 27 platos teóricos distribuidos de la siguiente forma: TABLA 4. ESTIMADO INICIAL DE LA TORRE DE DESTILACION ATMOSFERICA ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Kg/h ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ Kg–mol/h ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ m3/h ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ AlimentaciónÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ 737115 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 2780 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ 815ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁNafta ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ91488 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ943 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ127ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁQuerosen ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ68549 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ419 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ84ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁDiesel ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ95915 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ410 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ110 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGasóleo ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ53703 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ179 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ59 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁResiduo atm. ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ426240 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ799 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ432 8 platos teóricos entre la nafta y la salida lateral del querosen. 7 platos teóricos entre el querosen y la salida lateral del diesel. 4 platos teóricos entre el diesel y la salida lateral del gasóleo. 6 platos teóricos entre el gasóleo y el plato de alimentación. 2 platos para la zona de despojamiento. 2. Determinación del balance de masa en los despojadores laterales. En base a experiencia operacional se asumen las siguientes ratas de vaporización de la alimentación que entra a los despojadores laterales: 15% en volumen en el despojador de querosen, 10% en volumen en el despojador de diesel, y 10% en volumen en el despojador de gasóleo, y se considera que no sale vapor con el producto. En la tabla 6 se presenta el resultado del balance de masa en los despojadores laterales. 3. Determinación del balance en vapor de agua. Para el vapor de despojamiento en el fondo de la columna y en los side strippers se recomienda una relación de 10 lb. por barril de producto neto de
  23. 23. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 22 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma fondo (28 Kg de vapor por m3 de producto de fondo). Adicionalmente, para efectos de diseño, se asume que el contenido de agua en el crudo después de la desalación es aproximadamente 0.2% en volumen de crudo, lo que equivale a 1630 Kg/h de agua. En la tabla 7 se presenta el resultado del balance de masa en vapor de agua. 4. Determinación del perfil de presión. En el estimado inicial se determinó que la presión de operación en el tambor de destilado es 1.74 bar y en el tope de la columna 2,04 bar. Considerando una caída de presión por plato de 0.02 bar se determinó que la presión en el fondo de la columna es 2.54 bar y en la zona de vaporización 2.5 bar. TABLA 5. BALANCE DE MASA EN LOS DESPOJADORES LATERALES. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ Producto de fondo, m3/h ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Alimentación, m3/h ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ Producto de tope, m3/h ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁQuerosen ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ84 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ98.82 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ14.82 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁDiesel ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ110 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ122.22 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ12.22 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁGasoil ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ59 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ65.56 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ6.56 TABLA 6. BALANCE DE MASA EN VAPOR DE AGUA. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ m3/h ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Vapor de agua, Kg–mol/h ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁProducto de fondo ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁQuerosen ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ84 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ130 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁDiesel ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ110 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ171 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGasoil ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ59 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ91 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁResiduo ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ435 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ680 5. Determinación del perfil de temperatura. Temperaturas del condensador, tope y retiros laterales. En el estimado inicial se determinó que la temperatura en el condensador es 50° C. La temperatura en el tope de la columna generalmente está muy cercana al punto 70% de la destilación ASTM–D86 de la fracción de tope. En el estimado inicial se determinó que la temperatura que corresponde al 70% para la nafta es 130° C. Para determinar las temperaturas de retiro de las corrientes laterales se usará el punto ASTM–D86–(50%) de cada uno de los cortes y la fig. 4. En la tabla 8 se presentan las temperaturas de cada uno de los retiros laterales.
  24. 24. 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0 100 200 300 400 500 600 700 Temperatura del plato Puntodeebullición50% Temperatura plato de retiro Temperatura tope REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 23 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 5. TEMPERATURAS APROXIMADAS DE LOS PLATOS DE RETIRO Y DEL TOPE TABLA 7. TEMPERATURA DE LOS PLATOS DE RETIROS. ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 50% ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ASTM–D8 6 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ TemperaturaÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ plato de retiroÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁ ÁÁÁÁQuerosen ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ408 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ210 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ340 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ171 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁDieselÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ566 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ297 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ510 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ265 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁGasóleoÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ691 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ366 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ630 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ332
  25. 25. 0 200 400 600 800 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 % Volumen Temperatura 1.7 bar REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 24 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Temperatura de la zona de vaporización y fondo de la torre En general se recomienda un porcentaje de sobreparización del crudo en la zona de vaporización entre 2 y 5%. En este diseño se asume 2% en volumen del crudo total de sobrevaporización. Para determinar la presión parcial del los hidrocarburos que salen de la zona de vaporización se simuló un flash a 400° C y 2.5 bar alimentado con el crudo y el vapor de despojamiento y se determinó que la cantidad de moles de hidrocarburo vaporizados es 2166 Kg–mol/h. Por lo tanto la presión efectiva de los hidrocarburos al salir de la zona de vaporización es: PHC + MolHC MolHC ) Molagua * Ptotal + 1.7 bar En la Fig. 5 se presenta la curva de equilibrio de vaporización del crudo a 1.7 bar, obtenida con ayuda del simulador. De la gráfica se tiene que la temperatura de la zona de vaporización es 395° C. La temperatura del fondo de la torre es la temperatura de la zona de vaporización menos 10° C: 385° C. Fig 6. CURVA DE EQUILIBRIO DE VAPORIZACION DEL CRUDO A 1.7 BAR
  26. 26. L = 0 Q P Crudo 250 C Q F V 265 C Vapor (Despreciable) Gasóleo 332 C Diesel 265 C Residuo atmosférico 385 C REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 25 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 6. Determinación de la carga calórica introducida con la alimentación. El delta de temperatura entre la alimentación y la zona de vaporización es de aproximadamente 3° C. De acuerdo a esto la temperatura de la alimentación es 398 ° C y la entalpía de la corriente 187 millones Kcal/h. 7. Determinación de la carga calórica del condensador. Este valor se estimó realizando cálculos de equilibrio con HCURVE de PRO–II para las condiciones de operación existentes entre el tambor de condensado y el tope de la columna resultando ser 14 millones de kcal/h. 8. Determinación de la carga calórica de los retiros laterales de calor. Se estiman dos retiros laterales de calor: uno a nivel del diesel y el otro a nivel del querosen. Para determinar las cargas calóricas se realizó un balance de masa y energía como se ilustra en la figura 6 y para determinar el vapor que sale del plato de retiro se simuló un flash a las condiciones del plato con el 50% vaporizado estimado en el punto 5 y los productos conseguidos en el estimado inicial. Se considera que la carga calórica de los retiros laterales es el 60% de la carga calórica calculada. Los resultados del balance de masa y energía se resumen en la tabla 9. Fig 7. BALANCE DE MASA Y ENERGÍA EN EL PLATO DE RETIRO DE DIESEL.
  27. 27. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970 PDVSA MDP–04–CF–04 Página 26 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 8. BALANCE DE MASA Y ENERGÍA EN LOS PLATOS DE RETIRO. ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Corriente ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Temperatura, °C ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Masa, Kg/h ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Entalpía, MKcal/h ÁÁÁÁÁÁÁÁQuerosen ÁÁÁÁÁÁÁ171 ÁÁÁÁÁÁÁ68549 ÁÁÁÁÁÁÁ8.2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁDiesel ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ265 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ95915 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ14.6 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁGasóleo ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ265 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ53703 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ10.9 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁResiduo ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ385 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ426240 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ93.4 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁVapor (Quer.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ171 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ18.7 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁVapor (Diesel.) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ265 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ38.2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁCrudo ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ250 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ737115 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ187.5 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ Q del retiro lateral (querosen) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ 19.5*0.6= 11.7 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Q del retiro lateral (diesel) ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 30.4*.06=18.2 9. Ajuste de la calidad de los productos. Para lograr la calidad requerida de los productos se debe ajustar los gaps especificados de los puntos 5% y 95% ASTM–D86 para las corrientes de querosen, diesel y gasóleo. Esto se puede alcanzar variando la carga calórica de los pumparound. Inicialmente se habían considerado dos retiros laterales de calor, pero fue necesario considerar otro retiro lateral de calor a nivel del retiro de gasóleo de manera de conseguir los gaps requeridos 4.2.4 Archivos de la simulación de la torre de destilación atmosférica. Archivo para el cálculo de las cargas calóricas de la torre.

×