Mdp 04 cf-11 plato tipo surtidor

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Mdp 04 cf-11 plato tipo surtidor

  1. 1. PDVSA N° TITULO REV. FECHA DESCRIPCION PAG. REV. APROB. APROB. APROB. FECHAAPROB.FECHA TORRES DE FRACCIONAMIENTO E1994 MDP–04–CF–11 PLATO TIPO SURTIDOR APROBADA NOV.97 NOV.97 NOV.97 L.C.0 42 L.R. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO ESPECIALISTAS PDVSA
  2. 2. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 2 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Indice 1 ALCANCE 3. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 REFERENCIAS 3. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 ANTECEDENTES 3. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4 DEFINICIONES 3. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5 APLICACIONES 3. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6 CONSIDERACIONES BASICAS DE DISEÑO 4. . . . . . . . . . . . . . . . . . 7 PROCEDIMIENTO DETALLADO DE DISEÑO 12. . . . . . . . . . . . . . . . . . 8 NOMENCLATURA 16. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
  3. 3. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 3 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 1 ALCANCE Esta subsección cubre las técnicas para realizar el diseño de procesos de los platos tipo surtidor en aplicaciones de transferencia de masa. El diseño mecánico detallado y el arreglo de las lengüetas los maneja normalmente el fabricante de los platos y sobre esa premisa se ha elaborado esta sección. Un formato de cálculos que muestra paso a paso el procedimiento de diseño se incluye en el Apéndice. Para el diseño de otros internos de la torre relacionados con el plato tales como boquillas, cajas de retiro y conexiones del rehervidor refiérase a la Subsección MDP–04–CF–08. Para el diseño de platos tipo surtidor en servicios de transferencia de calor, refiérase a la Subsección MDP–04–CF–13. 2 REFERENCIAS MDP–04–CF–06. Selección del Tipo de Plato. MDP–04–CF–08. Otros Internos de Torres de Fraccionamiento. MDP–04–CF–13. Transferencia de Calor por Contacto Directo. Consideraciones Económicas de Diseño Kister Henry Z.’’Distillation Design’’,McGraw Hill,inc. ISBN 0–07–034909–6 3 ANTECEDENTES Los platos tipo surtidor han sido usados en las industrias de los procesos químicos y del petróleo desde los primeros años de la década de los cincuenta. Debido a su alta capacidad de manejo de líquido y vapor unida a su bajo costo, han reemplazado a los platos de casquetes de burbujeo en muchos servicios. Sin embargo, los platos tipo surtidor han sido sustituidos a su vez en muchas de sus aplicaciones por los platos perforados ya que resultan más económicos y tienen una amplia flexibilidad. Los platos tipo surtidor se utilizan aún en servicios donde se requiere una alta capacidad de manejo de líquido. 4 DEFINICIONES Ver Subsección MDP–04–CF–06 y la Nomenclatura de esta Subsección. 5 APLICACIONES Para la mayoría de las nuevas instalaciones, los platos perforados son la mejor selección (ver Subsección MDP–04–CF–06). Sin embargo, los platos tipo surtidor podrían ser considerados para los siguientes servicios:
  4. 4. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 4 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma S Servicios sucios. S Servicios de transferencia de calor con elevadas cargas de líquido, que requerirían platos perforados de 3 ó 4 pasos y por ende transiciones complejas, que pueden manejarse con platos tipo surtidor de paso sencillo o paso doble. Estos servicios incluyen reflujos circulantes en destiladoras atmosféricas, fraccionadores primarios en craqueo catalítico y con vapor, torres combinadas y fraccionadores de viscoreducción. S En eliminación de cuellos de botellas en torres de gran diámetro que manejen cargas de líquido muy altas y puedan tolerar un sacrificio en la eficiencia. S En diseños de torres nuevas con platos para cargas de líquido muy altas y que tienen un diámetro mayor de 1500 mm (5 pie). La alta capacidad de los platos tipo surtidor puede más que compensar su baja eficiencia, y por lo tanto resultar en un diseño de torre más económico. Un ejemplo es la sección del fondo de una desbutanizadora. Los platos tipo surtidor no deberían usarse en los siguientes servicios: S Donde el flujo de líquido esté por debajo de 10 dm3/s por metro de diámetro (3000 gph/pie de diámetro) por paso. Flujos de líquido por debajo de este valor pueden causar arrastre por soplado en el plato, con la consiguiente pérdida de eficiencia. S En servicios donde se requiere un tiempo de residencia largo, tales como despojadores con soda cáustica, contactores y regeneradores de aminas. S En torres con diámetros menores de 1500 mm (5 pie). La relación de área de burbujeo a área superficial (sección transversal total) comienza a hacerse relativamente pequeña debido al área requerida del bajante. Esta baja relación puede causar una alta velocidad del vapor localizada, que puede incrementar el arrastre y causar una inundación prematura. S En platos de reflujos circulantes en destiladores al vacío. La alta caída de presión que producen y su pobre funcionamiento en las condiciones de bajo flujo de líquido que generalmente existente en esas torres, hace que los platos tipo surtidor sean la peor selección. Para este servicio los anillos “Pall” normalmente son una mejor selección (ver Subsecciones MDP–04–CF–05 MDP–04–CF–07 y MDP–04–CF–13.) 6 CONSIDERACIONES BASICAS DE DISEÑO El diseño apropiado de un plato tipo surtidor da como resultado un arreglo de plato que en las condiciones de operación a las que se verá sometido realizará su función de separación con eficiencia razonable, será estable y no presentará comportamientos inadecuados tales como inundación por chorro, soplado, vaciado o mala distribución de vapor, todo ello sin incurrir en costos excesivos. El procedimiento de diseño que se presenta en esta Subsección se basa en la aplicación de criterios para definir una configuración tentativa del plato, que se
  5. 5. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 5 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma somete a pruebas sucesivas que permiten decidir si el arreglo propuesto fallará frente a los criterios de comportamiento ya mencionados, que a su vez orientan la modificación del diseño tentativo para lograr un arreglo final satisfactorio. En la Subsección MDP–04–CF–06 se tratan en detalle las limitaciones de los platos mencionadas aquí. Espaciamiento Entre Platos La combinación óptima del espaciamiento entre platos y del diámetro de la torre es aquella que minimiza la inversión total de la torre sujeta a la condición de que el espaciamiento entre platos sea suficiente para permitir el acceso para mantenimiento. La información de inversiones del Manual de Estimación de Costos puede ser utilizada como una guía para determinar la inversión como una función del diámetro de la torre y del espaciamiento entre platos. Los espaciamientos mínimos entre platos se muestran en la tabla de la página 13 como una función del diámetro de la torre, tipo de servicio y requerimientos de mantenimiento. Ver también las discusiones sobre el llenado del bajante en “Hidráulica del Plato’’ y la Tabla 1 del Apéndice. Diámetro de la Torre Junto con los criterios discutidos posteriormente en los puntos “Dimensionamiento del Bajante”, “Espacio libre en el Bajante’’ y “ Llenado del Bajante’’, el diámetro de la torre debe proveer suficiente área de sección transversal para evitar arrastre de acuerdo a la siguiente ecuación. “ Va + F7 Kd Kp Kmp HǸ òV òL – òV Ǹ Ec. 1 donde: En unidades métricas En unidades inglesas Va = Velocidad superficial permisible del vapor (Diseñe para un máximo de 100% de Va) m/s pie/s Kd = Factor de corrección de la capacidad de vapor para el área del bajante. Ver Ecuación (1a). adim adim Kp = Factor de corrección de la capacidad de vapor a la presión de operación (Fig. 2.) adim adim Kmp = Factor de velocidad permitida del vapor basado en las propiedades del sistema (Fig.1.) adim adim
  6. 6. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 6 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma H = Espaciamiento entre platos mm pie rV = Densidad del vapor a condiciones de trabajo kg/m3 lb/pie3 rL = Densidad del líquido a condiciones de trabajo kg/m3 lb/pie3 F7 = Factor cuyo valor depende de las unidades usadas 0.0175 1 Kd + As – Adi – Aw 0.92 As Ec. (1a) donde: As = Area superficial de la torre m2 pie2 Adi = Area de entrada al bajante. En bajantes inclinados o escalonados, se debe utilizar el promedio de las áreas de entrada y salida del bajante. m2 pie2 Aw = Area estimada de desperdicio m2 pie2 Una modificación en la ecuación (1) de Va para permitir calcular As directamente se presenta en el formato de cálculo como ecuación (2b2). Ya que As y Kd dependen una de otra, la solución de la ecuación que las liga requiere un cálculo iterativo. Como en todo proceso de solución iterativa de ecuaciones el esfuerzo de cálculo puede reducirse significativamente si se seleccionan buenos valores iniciales para las variables de cálculo, se sugieren dos procedimientos para estimar el área superficial de la torre, y por consiguiente su diámetro. Primer procedimiento de estimación: para el primer ensayo, As debería ser calculada basados en un valor asumido para Kd = 0.95. Del valor resultante de As, se puede calcular un valor “final’’, suficientemente preciso, de Kd. Nótese que en el formato de cálculo no se debe tomar crédito de capacidad para espaciamiento entre platos más grandes que 900 mm (36 pulgadas). Segundo procedimiento: Decida a que porcentaje de la velocidad de vapor a máxima capacidad de la torre (VL(Lim)) se va a trabajar en el equipo (siempre por debajo de 100%). Calcule con ayuda de la ecuación 2c del formato de cálculo el área libre del plato y para obtener un valor conservador del diámetro calcule el área superficial del plato suponiendo que el área libre estimada es el 88% del área superficial. El factor de capacidad de vapor Kmp para las propiedades del sistema se presenta en la Fig. 1. Esta correlación se basa en datos operacionales de torres que manejan hidrocarburos. Debido a que la correlación es empírica, debería usarse cualquier dato de capacidad disponible para el tipo de torre que se está diseñando. Esto es especialmente válido para absorbedoras, servicios que no manejan hidrocarburos y sistemas donde la viscosidad del líquido excede los 0.6 mPa.s (cp). Los valores de Kmp para viscosidades de hasta 6 cp pueden leerse en la Fig.1, pero deben utilizarse con precaución.
  7. 7. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 7 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma El factor de corrección de capacidad de vapor Kp para la presión de operación ha sido derivado de varias pruebas en sistemas aire–agua. Estos valores son graficados en la Figura 2. Capacidad Máxima La ecuación (2c) del formato de cálculos da la carga de vapor limitante para la capacidad máxima. En caso de excederse esta carga, ocurrirá el fenómeno de soplado y el líquido se dispersará en pequeñas gotas produciéndose su arrastre. Debido a esta atomización del líquido, aumentar el espaciamiento entre los platos no reducirá la cantidad de líquido arrastrado al plato superior. La relación de la carga de vapor de diseño VL a la carga de vapor de máxima capacidad VL(Lim) debe mantenerse por debajo de 100%. Si es necesario, el diámetro de la torre debe incrementarse, aun cuando la ecuación (1) sobre arrastre haya sido satisfecha. Sin embargo, el diámetro calculado mediante esta ecuación normalmente provee suficiente área libre para satisfacer las limitaciones de capacidad máxima. Número de Pasos de Líquido Debido a su capacidad inherente para manejar altas cargas de líquido, es poco común que se requieran platos tipo surtidor de pasos múltiples. Esta capacidad resulta de la componente horizontal de velocidad que adquiere el vapor, como consecuencia de su paso a través de las aberturas de las lengüetas. La acción del chorro o “jet” de vapor ayuda a propulsar el líquido a través del plato, en dirección hacia el bajante. Por lo tanto, cuando en una torre, se requieren platos tipo surtidor de dos pasos usualmente se debe a que hay otros tipos de platos de paso múltiple en las secciones adyacentes de la torre y no a que los platos tipo surtidor de paso simple pudieran sobrecargarse. Cuando se usan platos tipo surtidor de dos pasos no se deben tener beneficios por una capacidad de manejo de vapor extra. Dimensionamiento del Bajante El área requerida en la entrada del bajante se ajusta por las limitaciones de segregación o separación de la espuma para dar un líquido claro a la salida del bajante sin acumularla en el plato. Si el área es insuficiente, la espuma puede acumularse en el plato y causar inundación prematura. Esta separación es más fácil mientras más difieran las densidades de las fases líquida y vapor, por lo que, a medida que la temperatura del sistema se aproxime a la temperatura crítica, y las densidades de las fases de vapor y líquido se aproximen una a la otra, la segregación del vapor así como la predicción del área requerida para segregación, serán cada vez más difíciles de realizar. Esto es más probable que suceda en sistemas de destilación a altas presiones, por lo que se recomienda en esos casos ser conservadores en la definición de las áreas de bajante. La experiencia con una amplia variedad de sistemas muestra que para los platos tipo surtidor, la velocidad de entrada al bajante debe estar limitada a un máximo
  8. 8. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 8 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma de 0.09 m/s (0.3 pie/s), basada en las condiciones de líquido libre de vapor. Para sistemas espumantes a presión alta (2000 kPa man. (300 psig) o mayores), este valor debería ser reducido a 0.06 m/s (0.2 pie/s). Para un bajante recto, estos valores se aplican automáticamente a la salida. Para un bajante inclinado o escalonado la velocidad de salida puede ser tanto como 0.18 m/s (0.6 pie/s). Para prevenir el salto de líquido a la entrada del bajante por un movimiento rápido de la espuma, solamente deberían usarse los bajantes tipo segmento circular. Para una buena distribución de líquido, la longitud de salida del bajante debe ser al menos 65% del diámetro de la torre. Esto significa que el área de salida del bajante (por lo tanto el área de entrada) debe ser al menos 6.8% del área superficial de la torre As. Si el área de entrada al bajante que se requiere para satisfacer los criterios de velocidad, excede 12% de As, entonces la salida de un bajante recto quedaría sobredimensionada y se debería considerar un bajante inclinado o escalonado. A cargas de líquido altas, las áreas de bajante requeridas pueden convertirse en un gran porcentaje del área de la torre. En ese caso pudiera resultar que no se disponga de suficiente área activa para una buena distribución de las lengüetas. Si la sumatoria de las áreas requeridas de entrada y de salida del bajante es mayor que el 45% de As, el diámetro de la torre debería incrementarse. Ver MDP–03–S–03,Tabla 5 para las relaciones geométricas. Espacio Libre del Bajante El espacio libre del bajante es la distancia vertical entre el fondo del borde del bajante y la cubierta del plato. Este espacio libre no debe ser menor de 25 mm (1 pulg) y está basado en una pérdida normal de cabezal (pérdida de presión) de 13 a 38 mm (0.5 a 1.5 pulg) de líquido caliente, de acuerdo a la fórmula del vertedero sumergido, Ecuación (4d) del formato de cálculo. En aquellos casos donde se manejen flujos altos de líquido que requieran bien el uso de un mayor espacio libre del bajante (mayor de 75 mm (3 pulg)) o de una caja de entrada de receso más profunda, un borde de bajante perfilado puede ser usado en su lugar (ver MDP–04–CF–08).Para estos tipos de bordes de bajantes perfilados, el coeficiente en la Ecuación (4d) es reducida de 160 a 53 cuando se usa el sistema métrico y de 0.06 a 0.02 si se usa el sistema inglés. No debería usarse un borde de bajante perfilado cuando se ha especificado una caja de entrada de receso. Esto es debido a que la obstrucción presentada por el lado vertical de la caja de entrada de receso o por el vertedero de entrada, podría causar turbulencia y anular el propósito del borde del bajante perfilado que es facilitar el flujo de salida. Sellado del Bajante Para prevenir el desvío de vapor a través del bajante, éste debe ser sellado por el líquido del plato inferior. Por lo tanto, es necesario verificar la sumatoria de todas
  9. 9. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 9 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma las alturas de líquido libre de gas hi a la entrada del plato y de las pérdidas de cabezal hud en el bajante a flujo mínimo de líquido. Dicha sumatoria debe ser por lo menos igual al espacio libre en el bajante, y preferiblemente excederlo en 6 mm (0.25 pulg) de líquido caliente. Si no se obtiene un sellado considérese añadir un vertedero de entrada o el uso de una caja de entrada de receso, en ese orden de preferencia. El reducir el espacio libre en el bajante (por debajo de 25 mm (1 pulg) mínimo) podría ayudar al sellado del bajante, siempre que el llenado del bajante no sea excesivo a los flujos de diseño. Una caja de entrada de receso debería ser evitada a flujos de líquido mayores de 28 dm3/s por metro de diámetro (8000 gph por pie de diámetro) por paso. A flujos altos de líquido la inversión en la dirección de flujo en el borde del bajante perfilado causa un aumento grande de líquido aguas abajo del bajante. Este alto cabezal de entrada provoca a su vez un vaciado a través de las hileras de las lengüetas. Bajo estas condiciones una mejor solución sería usar el borde de bajante perfilado discutido a continuación. El uso de un borde de bajante perfilado podría ser considerado si se maneja un amplio rango de flujos de líquido. El uso de un bajante perfilado da una menor pérdida de cabezal para un espacio libre, que la pérdida dada por un bajante estándar, tipo afilado. Sin embargo, como se mencionó anteriormente, éste no debería ser usado si una caja de receso o un vertedero de entrada ha sido especificada. Configuración del Plato y Area de las lengüetas Dos características importantes en la configuración del plato son el área de burbujeo Ab (Fig. 5.) y el área libre Af (Fig. 6.), éstas dependen de las áreas de manejo de líquido (bajantes) y del área de desperdicio Aw, definida como un área no perforada a más de 75 mm (3 pulg) de la perforación más cercana. Normalmente los platos tipo surtidor no tienen área de desperdicio, a menos que se requiera un área muy pequeña de lengüetas y por lo tanto un gran área sin perforar). Se ha demostrado que el área de burbujeo Ab y la velocidad del vapor V a través de las lengüetas influye en la eficiencia del plato. Velocidades altas a través de las lengüetas y una baja relación del área de las lengüetas a área de burbujeo permite mejorar la eficiencia del plato. Este óptimo puede ser alcanzado mejor si el plato es diseñado para una caída de presión en el plato seco hed entre 75 y 150 mm (3 y 6 pulg) de líquido caliente, si la hidráulica lo permite. Sin embargo, el área de las lengüetas no debería ser menor de 5% del área de burbujeo Ab. Los vertederos de salida normalmente no son especificados para platos tipo surtidor. Observaciones visuales en un simulador de aire/agua indican que un vertedero de salida casi no afecta la hidráulica del plato tipo surtidor. El líquido se levanta de la bandeja del plato y salta sobre el vertedero de salida debido al vapor
  10. 10. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 10 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma que entra horizontalmente. Entonces el vertedero de salida hace muy poco para mantener el líquido sobre el plato para efectos de retención o de sellado del bajante. Sin embargo, se ha incluido un término en la Ecuación (4a) del formato de cálculo, para obtener un valor conservador en los cálculos de llenado del bajante, para el caso en que se use un vertedero de salida. Configuración de las lengüetas (Ver Figura 8.) La configuración o arreglo detallado de las lengüetas normalmente lo define el fabricante,.quien también determinará el número y localización de los elementos de soporte estructural ( cerchas mayores y menores) durante el diseño mecánico detallado del plato. Sin embargo, el fabricante debe ser informado acerca del tamaño y número de las lengüetas requeridas y debe suministrársele un esquema indicando que porción del plato estará perforada. También el diseñador debe hacer una verificación aproximada para asegurarse de que el número de lengüetas especificado cabe en el área del plato destinada para la perforación. Las lengüetas deberán configurarse sobre un arreglo triangular en hileras normales al flujo de líquido. Por lo menos se deben usar cuatro hileras de lengüetas. Normalmente se usan lengüetas de 50 mm (2 pulg) , aunque pudieran ser consideradas lengüetas de 25 mm (1 pulg) (5.8 cm2 (00062 pie2) por lengüeta) si resultan menos de seis hileras de 50 mm (2 pulg). La línea de centros de la primera hilera de lengüetas debe estar lo más cerca posible de la entrada de líquido, pero no a menos de 50 mm (2 pulg) de la orilla de (a) del bajante del plato superior, (b) la caja de entrada de receso, (c) un borde de bajante perfilado. La línea de centros de las hileras de lengüetas preferiblemente deberían estar igualmente espaciadas y separadas al menos 64 mm (2 1/2 pulg). El espaciamiento puede ser variado para llenar el área disponible para las lengüetas tanto como sea posible. Los centros de las lengüetas en cualquier hilera (por ejemplo, para un flujo normal de líquido) deberían estar separados de 64 a 100 mm (2 1/2 a 4 pulg). Para minimizar el rompimiento durante la fabricación del plato, las lengüetas y las hileras de lengüetas no deben ser perforadas a menos de 70 mm (2 3/4 pulg) entre centros para acero al carbono, o a menos de 64 mm (2 1/2 pulg) entre centros para aleaciones de acero. Se deja un área libre de lengüetas alrededor de la orilla del plato para poder soportar y sujetar el anillo. El ancho de este espaciamiento normalmente es de 50 a 75 mm (2 a 3 pulg). Placas deflectoras de 100 mm (4 pulg) de alto y 100 mm (4 pulg) de ancho serán provistas, tal como se muestra en la Figura 8., para prevenir que el líquido se desvíe por las lengüetas alrededor de la periferia del plato. Algunas veces es necesario obturar lengüetas para mantener una alta eficiencia en las secciones de la torre donde la carga de vapor cambia sustancialmente. Preferiblemente se deben obturar las hileras de lengüetas aguas abajo de las
  11. 11. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 11 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma cerchas menores de soporte aunque estas hileras tienden a vaciar el líquido primero. No obturar más de dos hileras adyacentes en esta sección. Si se requiere una obturación adicional se debe usar una nueva distribución del plato. La obturación de hileras diagonales e individuales de lengüetas puede ser usada también cuando la distancia horizontal entre la entrada y salida del bajante es de 1500 mm (5 pie) o mayor, el área de lengüetas debería distribuirse para proveer 10% más de la densidad de lengüetas en la mitad de la entrada del plato. Arrastre, Goteo y Vaciado No debe ocurrir arrastre o soplado si el flujo de líquido se mantiene por encima de los 10 dm3/s por metro (3000 gph/pie) de diámetro por paso, y la caída de presión en el plato seco se mantiene por debajo de 150 mm (6 pulg) de líquido caliente. Para minimizar el goteo y el vaciado, la caída de presión en el plato seco a flujos mínimos de vapor debe ser igual o mayor de 25 mm (1 pulg) de líquido caliente. Hidráulica del Plato Generalmente, la caída de presión óptima estará en el rango de 75 a 150 mm (3 a 6 pulg) de líquido caliente. El efecto sobre la hidráulica del plato y llenado del bajante, de un aumento de la caída de presión en el plato seco (disminuyendo el área de las lengüetas) puede ser calculada a partir del paso 3b del formato de cálculo. El llenado del bajante como un porcentaje del espaciamiento entre platos, no debería exceder los valores dados en la Figura 4. como una función de la presión. De otra manera, el espaciamiento entre platos y/o el diámetro de la torre debería ser incrementado. Si se usan platos de dos pasos, se deben proveer placas deflectoras para evitar mezclado en todos los bajantes interiores evitando que el líquido salte a través del bajante, con la consecuente inundación prematura (ver Figura 7. y MDP–04–CF–08). Eficiencia Global Para una buena eficiencia, la función de energía de mezclado líquido–vapor Fe + Vo òV Ǹ AońAb debería ser igual o cercana a 70, en cuyo caso la eficiencia resultará ser unos 20 puntos porcentuales inferior a la de un plato perforado o de casquete de burbujeo en el mismo servicio. En la Figura 3. del apéndice, se muestra la eficiencia de los platos tipo surtidor como una función de Fe y de la fluidez (inverso de la viscosidad) del líquido en el plato. Sin embargo, siempre que
  12. 12. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 12 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma sea posible, la experiencia debería ser usada como una guía para determinar la eficiencia de los platos tipo surtidor. Transferencia de Calor La Subsección MDP–04–CF–13 define el procedimiento para determinar el número de platos de tipo surtidor requerido para un servicio dado de transferencia de calor. Consideraciones para el Arranque A velocidades muy bajas de vapor (durante el arranque), los platos tipo surtidor pueden vaciarse causando que el nivel del líquido no se mantenga en el plato. Sin embargo cuando las torres de platos tipo surtidor usan un rehervidor de termosifón, se debe tomar una precaución especial para asegurar que el rehervidor tenga una alimentación líquida durante el arranque. Esto se puede lograr: S Proporcionando un plato de chimenea como plato de retiro (ver MDP–04–CF–08). S Instalando una línea de derivación (salto) desde la línea de retiro en el fondo de la torre hasta la entrada al rehervidor. Esta línea debe tener una válvula de tal forma que permanezca cerrada cuando el rehervidor esté generando suficiente vapor para mantener el líquido en el plato de retiro. Para el diseño de platos de retiro e internos de torres, ver MDP–04–CF–08. 7 PROCEDIMIENTO DETALLADO DE DISEÑO El procedimiento paso a paso para el diseño de un plato de tipo surtidor se muestra en el apéndice “Formato de Cálculo’’. Básicamente, el procedimiento se basa en proponer un diseño tentativo con la ayuda de los principios arriba mencionados, evaluarlo contra las diferentes limitaciones operacionales potenciales y luego modificarlo como se requiera para llegar a un diseño óptimo del plato. La decisión de cómo modificar el diseño tentativo requerirá juicio y aplicación de las consideraciones básicas de diseño discutidas anteriormente. Los números referidos a continuación son descritos en el formato de cálculo para los diferentes pasos y ecuacionesCargas de Vapor y Líquido (Paso 1). Esta información es normalmente calculada como parte del balance de materia y energía de la torre. Si las cargas de vapor y líquido mínimas no han sido especificadas se asume 70% de las cargas de diseño. Espaciamiento, Tamaño y Configuración Preliminar de los Platos (Paso 2) Areas del Bajante – La velocidad del líquido libre de vapor entrando al bajante debería estar limitada a un máximo de 0.09 m/s (0.3 pie/s). Para sistemas espumantes o de alta presión (mayor de 2000 kPa man. (300 psig)) usar 0.06 m/s
  13. 13. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 13 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma (0.2 pie/s). Esta determinación de las áreas del bajante será usada para iniciar las iteraciones. Sin embargo, otras consideraciones sobre el diámetro de la torre pueden requerir que las áreas del bajante sean incrementadas. Espaciamiento entre Platos – Un bajo espaciamiento entre platos (entre 450 y 600 mm (18 y 24 pulgadas)) a menudo es más económico. Para el primer ensayo se puede utilizar un espaciamiento de 450 mm (18 pulgadas) o un valor tomado de la tabla que se muestra abajo (el que sea más grande). Los valores dados a continuación son los mínimos, determinados por consideraciones de mantenimiento y espesor de la viga de soporte. En casos especiales, se pueden utilizar espaciamientos menores (pero no por debajo de 300 mm (12 pulgadas)); sin embargo, ello dificulta el mantenimiento y requiere el uso de un pasahombre de más en el plato por paso. ESPACIAMIENTO MINIMO ENTRE PLATOS, mm 1, 3 Diámetro de la Torre Servicio Limpio Servicio Sucio mm pie w1500,v2300 5–1/2 a 7–1/2 450 525 >2300, v3100 8 a 10 450 600 >3100, v5000 10–1/2 a 16–1/2 525 675 >6000 2 17 y más 600 750 1. El mínimo espaciamiento entre platos con pasa–hombre (manhead) presente es 600 mm (24 pulgadas). 2. Para torres de diámetro mayor de 600 mm (24 pulgadas) se deben utilizar armaduras del tipo rejilla para facilitar el mantenimiento y una buena distribución de vapor (Ver Subsección MDP–04–CF–08 donde se muestra un dibujo de una armadura enrejada) 3. Para convertir de mm a pulgadas divida entre 25.4 Tamaño Preliminar del Plato –.El diámetro preliminar se calcula a partir del área superficial As, la cual se determina con la Ecuación (2b2) (También se puede utilizar el segundo procedimiento sugerido en la página 8 de esta Subsección). En este punto, Adi y Ado (paso 2a) deberían ser chequeados para asegurarse que Ado 0.068 As. Si Adi es mayor que 0.12 As considerar un bajante en pendiente o escalonado. Si la suma de Adi y Ado sobrepasa 45% de As, el diámetro de la torre debería ser incrementado. Si es necesario, aumente el diámetro de la torre y corrija Kd, As y Dt, entonces el Dt debería ser igual o mayor de 1500 mm (5 pie) para torres nuevas. Número de Pasos de Líquido – Los platos tipo surtidor normalmente serán de paso sencillo, aunque los platos adyacentes en la torre sean de paso múltiple. Sin embargo, el formato de cálculo ha sido determinado para manejar platos de paso múltiple, donde sea adecuado.
  14. 14. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 14 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Capacidad Máxima – La carga de vapor correspondiente a la capacidad máxima es calculada a partir de la Ecuación (2c). La relación de capacidad de diseño a capacidad máxima de flujo de vapor debe mantenerse por debajo de 100%. Espaciamiento, Tamaño y Configuración Final de los Platos (Paso 3) Areas de la Torre – Usar el último valor de Dt calculado en el paso 2(b) ó 2(c) para el diámetro final de la torre. Detallado de las Lengüetas – Para el primer ensayo, la caída de presión en el plato seco hed se calcula a partir del valor de velocidad del vapor Vo, basado en el área mínima de las lengüetas Ao calculada en el paso (3a). Si este valor de hed es aceptable (en el rango de 75 a 150 mm (3 a 6 pulg) de líquido caliente), proceder directamente con el cálculo de N, el número de lengüetas. Sin embargo, si hed excede el límite recomendado de 150 mm (6 pulg), o si otras consideraciones (por ejemplo, limitaciones de Ap a través del plato) requieren un valor más pequeño de hed, será necesario recalcular Vo (Ecuación 2b2) y Ao antes de calcular N. Bajantes y Vertederos – La longitud de la placa del bajante en el fondo del bajante debería verificarse para estar seguro de que sea por lo menos 65% del diámetro final de la torre. Considerar un bajante en pendiente o escalonado si Adi 0.12 As. Además, para platos de dos pasos, el ancho del bajante interior debe ser al menos de 200 mm (8 pulg). Ver MDP–03–S–03,Tabla 5 para las relaciones geométricas. Energía de Mezclado – Si la energía de mezclado da una eficiencia baja indeseable, se debería incrementar hed (dentro de las limitaciones anteriormente discutidas) y recalcular las porciones adecuadas del paso 3(b). Sin embargo puede ser que una vez llegados a este punto no se pueda aumentar hed, y se deba aceptar una penalización moderada de la eficiencia (Ver Figura 3.). Hidráulica del Plato (Paso 4) La sumatoria de la altura de líquido claro hi a la entrada del plato, más la pérdida de cabezal en el bajante hud, debe ser verificada a flujos mínimos de líquido, para asegurarse que iguala o excede el espacio libre en el bajante, sellando de esta manera el bajante. Si no se obtiene el sellado, considerar el uso de un vertedero de entrada, una caja de entrada de receso, un pequeño espacio libre en el bajante, o un borde de bajante perfilado. Ver MDP–03–S–03,Tabla 5 para las relaciones geométricas. Si el criterio de llenado del bajante como un porcentaje del espaciamiento entre platos es excedido, probablemente será necesario incrementar el espaciamiento entre platos, en vez de hacer otros ajustes para reducir la caída de presión en el plato.
  15. 15. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 15 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Eficiencia Global (Paso 5) La eficiencia global (Figura 3.) y el número de platos teóricos requerido se determina por el mínimo número de platos reales. Sin embargo, se debería recordar que esta correlación debería ser usada solamente para sistemas de destilación de hidrocarburos. Para absorbedoras, sistemas acuosos y otros servicios de no hidrocarburos, la eficiencia global debería estar basada en datos operacionales Para decidir el número de platos reales a especificar en el diseño será necesario tomar en consideración el factor de seguridad y flexibilidad.
  16. 16. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 16 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 8 NOMENCLATURA Ab = Area de burbujeo, m2 (pie2) (ver Figura 5.) Adi = Area de entrada al bajante, m2 (pie2) (Figura 5.) Ado = Area de salida del bajante, m2 (pie2) (Figura 5.) Af = Area libre en la torre, m2 (pie2) (igual a As–Adi–Aw por encima del plato); para platos de paso múltiple usar el valor más pequeño de Af (ver Figuras 5.y 6.) Ao = Area de las lengüetas, m2 (pie2) As = Area superficial de la torre (total), m2 (pie2) Aw = Area de desperdicio, m2 (pie2) c = Espacio libre entre al plato y el bajante de entrada al plato, mm D = Diámetro, mm (pie) Dt = Diámetro preliminar, mm (pie) Eo = Eficiencia global porcentaje, % Función de energía de mezclado = Vo òv Ǹ Ao/Ab = VL òL _ òv Ǹ Ao (Ao/Ab ) Fi = G = Flujo másico del vapor, kg/s (lb/s) H = Espaciamiento entre platos, mm (pie) hc = Altura del líquido libre de vapor en el plato, mm (pulg) de líquido caliente hd = Llenado del bajante, mm (pulg) de líquido caliente hed = Caída de presión efectiva en plato seco, mm (pulg) de líquido caliente hi = Cabezal de entrada al plato, mm (pulg) de líquido caliente ht = Caída de presión total en el plato, mm (pulg) de líquido caliente hud = Pérdida de cabezal en el bajante, mm (pulg) de líquido caliente hwi = Altura del vertedero de entrada, mm (pulg) hwo = Altura del vertedero de salida, mm (pulg) (Figura 6.) hwt = Caída de la presión en las lengüetas húmedas, mm (pulg) de líquido caliente Kd = Factor de corrección de capacidad del vapor para el área del bajante, adimensional Kp = Factor de corrección de capacidad del vapor a la presión de operación (ver Figura 2.) Kmp = Factor de corrección de capacidad del vapor basado en las propiedades del sistema, adimensional (ver Figura 1.) L = Flujo másico de líquido, kg/s (lb/s) LL = Flujo de líquido, (pie3/s) a las condiciones de operación lfp = Longitud de la trayectoria del flujo, distancia entre la entrada y salida del bajante, mm li = Longitud del vertedero de entrada, mm (pulg) (ver Figura 5.) lo = Longitud del vertedero de salida , mm (pulg) (ver Figura 5.) lud = Longitud de la parte inferior del bajante, mm (pulg) (ver Figura 5.) m = (Ao/Ab)2, adimensional
  17. 17. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 17 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma N = Número de lengüetas (tabs) Np = Número de pasos de líquido P = Presión, kPa manométrica, (psig) QL = Flujo de líquido dm3/s (pie3/s) a condiciones de operación QL(mi n) = Flujo mínimo de líquido dm3/s (pie3/s) a condiciones de operación QLD = Flujo de líquido, dm3/s por metro de diámetro (gph/pie) de diámetro Va = Velocidad permitida del vapor basada en el área superficial de la torre, m/s (pie/s) VL(Li m) = Carga máxima de vapor, dependiente de las propiedades del sistema, dm3/s (pie3/s) VL(Mi n) = Carga de vapor a flujo mínimo de vapor (para flexibilidad) dm3/s (pie3/s) a condiciones de operación Vo = Velocidad del vapor a través de las lengüetas, m/s (pie/s) Vs = Velocidad del vapor basado en el área superficial de la torre, m/s (pie/s) mL = Viscosidad del líquido a condiciones de operación, mPa. s (cp) rL = Densidad del líquido a condiciones de operación, kg/m3 (lb/pie3) rv = Densidad del vapor a condiciones de operación, kg/m3 (lb/pie3) gL = Tensión superficial del líquido a condiciones de operación mN/m FACTOR FI En unidades métricas En unidades inglesas F2 = Fig. 7. 25.4 1.0 F7 = Ec. 1 0.0175 1.0
  18. 18. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 18 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 1.1.APENDICE TABLA 1. PRINCIPIOS DE DISEÑO DE LOS PLATOS TIPO SURTIDOR Características de Diseño Valores Sugeridos Rango Permitido Comentarios 1.Espaciamiento entre Platos, mm (pie) 450 a 600 mm (1.5 a 2.0 pie) 450 a 900 mm (1.5 a 3.0 pie) Es generalmente económico usar valores mÍnimos, limitados por llenado del bajante o consideraciones del mantenimiento. El uso de espaciamientos variables para compensar cambios de carga de una sección a otra deben ser considerados, para minimizar la altura de la torre. 2.Diámetro de la Torre, mm (pie) 1500 mm (5 y más pie) Los platos tipo surtidor no deben ser usado se en torres nuevas con diámetros menores de 1500 mm (5 pie). a. Flujo de Líquido L, dm3/s m (gal/h/pie) 10 min (3000 min) Si L es menor de 10 dm3/s por metro (3000 gph/pie) de diámetro por paso, los platos tipo surtidor no deberían ser usados, debido a la tendencia de ocurrir arrastre. b. Velocidad Superficial del Vapor Vs, m/s (pie/s) Ver comentarios Determinado por el arrastre. Ver Ecuación (2b1) y (2b2). Diseñado para 100% o menos de la velocidad permisible del vapor. c. Capacidad Máxima Ver comentarios La carga de vapor de diseño VL no debe exceder la carga de vapor límite VL(Lim) . Ver ecuación (2c) 3.Número de Pasos de Líquido 1 – 2 La capacidad de manejo de líquido de los platos tipo surtidor no es afectada significativamente por el número de pasos. Usar platos de paso sencillo, aunque los platos adyacentes en la torre sean de paso múltiple. 4.Tamaño y Configuración de las Lengüetas La configuración, generalmente es realizada por el fabricante del plato a. Tamaño de las Lengüetas, mm (pulg) 50 mm (2 pulg) 25 a 50 mm (1 a 2 pulg) Normalmente, las lengüetas usadas son de 50 mm (2 pulg). Si se requieren menos de 6 hileras de lengüetas de 50 mm (2 pulg) se deben usar lengüetas de 25 mm (1 pulg) para tener una mejor distribución de área de las lengüeta. b. Area de Lengüetas Ao como un porcentaje de Ab 12 – 25 5 a 40 En general, la menor área de lengüetas, la mayor eficiencia y la menor capacidad. Un plato con 20% de área de lengüeta da buena eficiencia y flexibilidad sin un beneficio de capacidad para un amplio rango de diseño de flujos de líquido para evitar arrastre a muy altos flujos de líquido para prevenir un llenado excesivo del bajante. Areas de lengüetas menores de 5% no son recomendadas debido a que puede ocurrir arrastre. c. Arreglo de las Lengüetas Triangular Triangular Las hileras deben ser normales al flujo de líquido en un arreglo triangular para prevenir canalización de líquido.
  19. 19. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 19 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma d. Espaciamiento, mm (pulg) 75 mm (3 pulg) 64 a 100 mm (2 1/2 a 4 pulg) Proveer al menos 4 a 6 hileras de lengüetas, espaciadas para ocupar el área de burbujeo disponible tanto como sea posible. Para prevenir la canalización, las lengüeta e hileras de lengüeta deben ser espaciadas no tan cerca de 65 mm (2 1/2 pulg) de centro a centro en aleaciones o 70 mm (2 3/4 pulg) en acero al carbón. e. Configuración Ver Comentarios Mantener la línea central de la primera hilera de las lengüetas cercanas, pero no tan cerca de 50 mm (2 pulg) de la entrada al bajante. Dejar 50 a 75 mm (2 a 3 pulg) de ancho del área próxima a la pared libre para soportes y anclajes de los anillos. Colocar deflectores verticales de 100 mm por 100 mm (4 por 4 pulg) en esta zona para prevenir el desvío de líquido. Ver Figura 8. f. Area de Burbujeo Ab, como un porcentaje de As 55 a 90 El área de burbujeo debería ser maximizada para tener un buen contacto. La relación de Ab/As menor de 55% no debería ser usada. Ver Figura 5. g. Eficiencia Global Ver Comentarios Ver Comentarios La eficiencia global en los platos tipo surtidor será aproximadamente 20% menor que en los platos perforados o casquetes de burbujeo, en funciones de energía de mezclado (Fc) por encima de 85 previendo de que no haya limitación de arrastre, inundación o vaciado. Para una eficiencia de valores menores de energía de mezclado ver Figura 3. h. Obturación Generalmente la obturación no es requerida a no ser que la torre sea dimensionada para un servicio futuro de flujos mucho mayores. Para mantener una buena eficiencia ade obturación debe ser uniforme en el área de burbujeo y no alrededor de la periferia. Preferiblemente, la obturación de las hileras de lengüetas debe ser aguas abajo o del menor enrejado, debido a que éstas lengüetas son las más susceptibles al vaciado. 5.Bajante y Vertederos a. Velocidad Permitida del Ba- jante, m/s (pie/s) de líquido claro 0.09 m/s (0.3 pie/s) Ver Comentarios La velocidad de entrada al bajante no debe excederse de 0.09 m/s (0.3 pie/s) para sistemas no espumosos y de 0.06 m/s (0.2 pie/s) para sistemas espumosos y de alta presión. La velocidad de salida del bajante no debe excederse de 0.18 m/s (0.6 pie/s). A medida que la densidad del vapor se aproxima a la densidad del líquido haciendo la separación del vapor más dificultosa, se debe usar una mayor área del bajante (menor velocidad de entrada al bajante). Esto es más crítico en torres que operan por en cima de aproximadamente 700 kPa man. (100 psig). Si la suma de Adi + Ado excede el 45% de As, se debe incrementar el diámetro de la torre.
  20. 20. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 20 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma b. Tipo de Bajante Cordal Ver Comentarios La longitud de la cuerda del bajante debe ser al menos 65% del diámetro de la torre para una buena distribución. Se pueden usar bajantes inclinados a flujos altos de líquido, con una velocidad máxima de entrada de 0.18 m/s (0.6 pie/s). Considerar bajantes inclinados si Adi > 0.12 As. c. Anchura del Bajante Interior (entrada y salida) y Placas Deflectoras Anti–mezcla 200 mm min. (8 pulg min.) d. Espacio Libre en el Bajante c, mm (pulg) 38 mm (1.5 pulg) 25 mm (1 pulg y más) e. Vertedero de Salida Ver Comentarios Los platos tipo surtidor normalmente no usan vertederos de entrada. Ver discusión en Consideraciones Básicas de Diseño. f. Sellado de Bajante Ver Comentarios Vertedero de entrada o caja de entrada de reces. Si la sumatoria de la altura clara de líquido en el plato (hi) y la pérdida de cabezal en el bajante (ambas a cargas mínimas en la torre) no exceden el espacio libre en el bajante, reducirlo al mínimo de 25 mm (1 pulg) (permitiendo el llenado del bajante) y añadir un vertedero de entrada o una caja de entrada de receso, en ese orden de preferencia. No usar caja de entrada de receso si L > 28 dm3/s por metro por paso (8000 gal/h/pie/paso). g. Llenado del Bajante, % del Espaciamiento entre Platos Ver Comentarios Ver Comentarios Ver la Figura 4. para un porcentaje máximo de llenado del bajante como una función de la presión del sistema.
  21. 21. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 21 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 1. FACTOR DE CAPACIDAD DEL SISTEMA, Kµρ, PLATOS / TIPO SURTIDOR EN SERVICIO DE HIDROCARBURO
  22. 22. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 22 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 2. FACTOR DE CORRECCION DE CAPACIDAD DEL VAPOR, KP PARA PLATOS TIPO SURTIDOR EN SERVICIO DE HIDROCARBURO
  23. 23. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 23 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 3. EFICIENCIA GLOBAL PARA PLATOS TIPO SURTIDOR EN SERVICIO DE HIDROCARBURO
  24. 24. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 24 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 4. LLENADO PERMITIDO DEL BAJANTE EN PLATOS TIPO SURTIDOR (PARA TODOS LOS SISTEMAS)
  25. 25. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 25 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 5. NOMENCLATURA DE PLATOS * Para el significado de los símbolos, ver Nomenclatura. Los términos son asteriscos se refieren al bajante interno; aquellos sin asteriscos se refieren al bajante externo.
  26. 26. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 26 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 6. DEFINICIONES DE AREA LIBRE PARA PLATOS DE DOS PASOS, USAR EL VALOR Af OBTENIDO DEL PLATO INTERIOR O EXTERIOR, CUALQUIERA SEA MENOR
  27. 27. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 27 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 7. BALANCE DE PRESION PARA PLATOS TIPO SURTIDOR DE DOS PASOS BALANCE DE PRESION EN LLENADO DEL BALANTE INTERNO: BALANCE DE PRESION EN LLENADO DEL BALANTE EXTERNO:
  28. 28. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 28 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 8. DETALLES DEL PLATO TIPO SURTIDOR
  29. 29. HOJA DE CALCULO PARA PLATOS TIPO SURTIDOR (Parte 1 de 7) Unidades Métricas REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 29 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma
  30. 30. HOJA DE CALCULO PARA PLATOS TIPO SURTIDOR (Parte 2 de 7) Unidades Métricas REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 30 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma
  31. 31. HOJA DE CALCULO PARA PLATOS TIPO SURTIDOR (Parte 3 de 7) Unidades Métricas REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 31 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma
  32. 32. * Para platos de dos pasos ** Si se usa un vertedero de salida. Los vertederos de salida, normalmente no son especificados para platos tipo surtidor HOJA DE CALCULO PARA PLATOS TIPO SURTIDOR (Parte 4 de 7) Unidades Métricas REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 32 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma
  33. 33. HOJA DE CALCULO PARA PLATOS TIPO SURTIDOR (Parte 5 de 7) Unidades Métricas REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 33 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma
  34. 34. HOJA DE CALCULO PARA PLATOS TIPO SURTIDOR (Parte 6 de 7) Unidades Métricas REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 34 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma
  35. 35. HOJA DE CALCULO PARA PLATOS TIPO SURTIDOR (Parte 7 de 7) Unidades Métricas REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 35 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma
  36. 36. HOJA DE CALCULO PARA PLATOS TIPO SURTIDOR (Parte 1 de 7) Unidades Inglesas REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 36 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma
  37. 37. HOJA DE CALCULO PARA PLATOS TIPO SURTIDOR (Parte 2 de 7) Unidades Inglesas REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 37 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma
  38. 38. HOJA DE CALCULO PARA PLATOS TIPO SURTIDOR (Parte 3 de 7) Unidades Inglesas REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 38 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma
  39. 39. HOJA DE CALCULO PARA PLATOS TIPO SURTIDOR (Parte 4 de 7) Unidades Inglesas REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 39 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma
  40. 40. HOJA DE CALCULO PARA PLATOS TIPO SURTIDOR (Parte 5 de 7) Unidades Inglesas REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 40 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma
  41. 41. HOJA DE CALCULO PARA PLATOS TIPO SURTIDOR (Parte 6 de 7) Unidades Inglesas REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 41 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma
  42. 42. HOJA DE CALCULO PARA PLATOS TIPO SURTIDOR (Parte 7 de 7) Unidades Inglesas REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PLATO TIPO SURTIDOR NOV.970 PDVSA MDP–04–CF–11 Página 42 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma

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