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Mdp 05 e-04 procedimiento de diseño para intercambiadores d

  1. 1. PDVSA N° TITULO REV. FECHA DESCRIPCION PAG. REV. APROB. APROB. APROB. FECHAAPROB.FECHA TRANFERENCIA DE CALOR E1994 MDP–05–E–04 PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO INTERCAMBIADORES DE CALOR AGO.950 26 MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO ESPECIALISTAS PDVSA
  2. 2. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 1 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Indice 1 OBJETIVO 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 ALCANCE 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 REFERENCIAS 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4 CONSIDERACIONES DE DISEÑO 3. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.1 Tipos de equipos y sus aplicaciones 3. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.2 Ventajas de los intercambiadores de doble tubo 4. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.3 Efecto de aletas longitudinales 5. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5 METODOLOGIA DE DISEÑO 6. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5.1 Procedimiento de cálculo detallado 6. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5.2 Cálculos automatizados 12. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6 NOMENCLATURA 13. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7 APENDICE 17. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Tabla 1 Datos físicos para secciones comunes de doble tubo 18. . . . . . . Tabla 2 Constantes geométricas para secciones de doble tubo 19. . . . . . Tabla 3 Constantes Ft para secciones de doble tubo 20. . . . . . . . . . . . . . . Figura 1 Componentes típicos de unidades de doble tubo 21. . . . . . . . . . . Figura 2 Coeficiente de transferencia de calor en los tubos 22. . . . . . . . . . Figura 3 Caída de presión por fricción a través de los tubos 23. . . . . . . . . Figura 4 Valor de la función térmica para hidrocarburos líquidos 24. . . . . . Figura 5 (K (N° Prandtl) 1/3) 25. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 6 Eficiencia de aletas longitudinales 26. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
  3. 3. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 2 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 1 OBJETIVO El objetivo de este documento es proveer al ingeniero de proceso y diseño con una herramienta de cálculo manual para el dimensionamiento de Intercambiadores de calor de doble tubo. El tema “Intercambiadores de Calor “, dentro del area de “Tranferencia de Calor “, en el Manual de Diseño de Procesos (MDP), está cubierto por los siguientes documentos: PDVSA–MDP– Descripción del Documento 05–E–01 Intercambiadores de Calor: Principios Básicos. 05–E–02 Intercambiadores de Calor: Procedimientos de diseño para Intercambiadores de tubo y carcaza (Incluye vaporización, condensación, calor sensible). 05–E–03 Intercambiadores de Calor: Procedimiento de Diseño para Enfriadores de Aire. 05–E–04 Intercambiadores de Calor: Procedimiento de Diseño para Intercambiadores de doble tubo. (Este documento) 05–E–05 Intercambiadores de Calor: Procedimiento de Diseño para Servicios Criogénicos. Este documento, junto con los demás que cubren el tema de “Intercambiadores de Calor”, dentro del Manual de Diseño de Procesos (MDP) de PDVSA, son una actualización de la Prácticas de Diseño “Intercambiadores de Calor”, presentadas en la versión de Junio de 1986 del MDP (Sección 9), modificadas para hacer mención del uso de información y programas de HTRI. 2 ALCANCE Este Documento presenta el procedimiento manual de diseño recomendado para fijar el tamaño de intercambiadores de doble tubo. Refiérase al documento PDVSA–MDP–05–E–01 para más información sobre unidades de doble tubo. 3 REFERENCIAS Manual de Diseño de Proceso (versión 1986) S Vol V, Subsección 9H “Intercambiadores de calor: Procedimiento de cálculo cuando no hay cambio de fase” Manual de Diseño de Proceso S PDVSA–MDP–05–E–01 “Intercambiadores de calor: principios básicos” Manual de Ingeniería de Diseño S PDVSA–MID–EA–EA–202–PR, “Equipo para intercambio de calor de doble tubo”
  4. 4. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 3 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma S PDVSA–MID–L–TP–2.1 “Intercambiadores de calor requisición, análisis de ofertas y detalles de compra” S PDVSA–MID–90617.1.041 “Guías de ingeniería para intercambiadores de calor de carcaza y tubos” Otras Referencias S Hewitt, G. F.; Shires, G. L. and Bott T. R.; Process Heat Transfer; First Edition; CRC Press, Inc. (1993). S Kern, D.Q., Process Heat Transfer, McGraw Hill, New York 1950 S McKetta, J. J.; Heat Exchanger; First Edition; Marcel Dekker, Inc. (1991). S Hagner, R.C., Petro/Chem Engineer, 27, August 1968 . 4 CONSIDERACIONES DE DISEÑO 4.1 Tipos de equipos y sus aplicaciones Los intercambiadores de calor de doble tubo consisten en uno o más tubos dentro de una carcaza de tubo. Las unidades casi siempre consisten de dos tubos rectos conectados en un extremo en forma de U o de “gancho de pelo” (“hairpin”). A este montaje se le llama sección de doble tubo. A pesar de que algunas secciones de doble tubo tienen tubos sencillos, la mayoría tienen aletas longitudinales en el exterior del tubo interior. Las secciones de doble tubo están disponibles en todos los materiales comunes de construcción. También, los tubos, aletas y carcaza pueden ser de diferentes materiales. Sin embargo, debido a que las aletas normalmente están soldadas a los tubos, la aleta y el tubo deben ser de materiales compatibles. El uso de tubos aleteados en secciones de doble tubo normalmente es económico si el coeficiente anular de transferencia de calor es menor que el 75% del coeficiente interno del lado del tubo. Esta es una regla que puede tener excepciones. El punto en el cual empieza a ser o no económico es función del coeficiente anular de transferencia y el material de la aleta; éstos a su vez afectan la eficiencia de la aleta. La eficiencia de la aleta se incrementa con la disminución del coeficiente anular y el aumento de la conductividad térmica de la aleta. Adicionalmente, las aletas cortas tienen mayor eficiencia. Las secciones de doble tubo pueden ser combinadas en una variedad de arreglos en serie y/o en paralelo para proveer el área superficial requerida y mantenerse dentro de las limitaciones de caída de presión. Las secciones instaladas en serie normalmente están una sobre otra. Las conectadas en paralelo normalmente están una al lado de la otra; los arreglos instalados en combinación serie/paralelo están compuestos por secciones de lado a lado y una sobre otra.
  5. 5. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 4 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 4.1.1 Unidades de tubo sencillo Las secciones de doble tubo sencillo contienen un tubo interior o un tubo dentro de una carcaza de tubo. Existen en el mercado diferentes tamaños de carcazas de tubo, éstas van desde 50 a 100 mm (2 a 4 pulg). El tubo interior puede ser sencillo o con aletas longitudinales, éste viene en diámetros externos de 19 a 64 mm (3/4 a 2 1/2 pulg). Las aletas, de 16 a 48 por tubo, tienen una altura de 12.7 a 25.4 mm (1/2 a 1 pulg) y un espesor de 0.89 a 1.27 mm (35 a 50 mils). En servicios donde existen cambios de fase, las aletas frecuentemente contienen huecos, permitiendo así la redistribución de fluido a lo largo del tubo. Las secciones de tubo sencillo usualmente son económicamente justificables si la superficie del área equivalente es menor que 30 m2 (300 pie2) aproximadamente. Sin embargo, este criterio no puede ser usado firmemente debido a que el costo del sistema es función del servicio, materiales e instalación. 4.1.2 Unidades multiples Las secciones de doble tubo con tubos múltiples contienen de 7 a 64 tubos dentro de la carcaza del tubo externo. Los tubos pueden ser sencillos o con aletas longitudinales. Normalmente, sólo los tubos sencillos son usados en secciones con más de 19 tubos. Los tamaños de la carcaza de la sección de doble tubo varían de 100 a 400 mm (4 a 16 pulg). Los tubos internos vienen disponibles en diámetros externos de 15.9 a 25.4 mm (5/8 a 1 pulg). Las aletas de 12 a 20 por tubo, tienen nominalmente una altura de 6.4 mm (1/4 pulg) y un espesor de 0.89 mm (35 mil). Las secciones más comunes son aquellas que contienen 7 tubos. Sin embargo, la economía de estas secciones es difícil de definir debido al gran área superficial por sección. Una o dos secciones normalmente son más económicas que el área superficial equivalente en secciones de tubo sencillo. Pero si el servicio requiere porciones fraccionadas o tubos cortos en secciones múltiples, las secciones de tubo sencillo son más económicas. Las secciones que contengan más de 7 tubos por sección raramente son usadas debido a que tienen, para la mayoría de los servicios, ventajas económicas limitadas sobre otras secciones con menos tubos. 4.2 Ventajas de los intercambiadores de doble tubo Como se describió en la subsección 4.5.3 del documento PDVSA–MDP–05–E–01, el rango de aplicación de los intercambiadores de doble tubo es muy amplio. Estas unidades pueden ser diseñadas para operar a altas temperaturas y presiones y fabricadas como módulos estandares, resultando así relativamente económicos. Estas unidades son la forma mas simple de un intercambiador de calor, particularente ventajosas para aplicaciones de baja carga térmica. Con la adición
  6. 6. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 5 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma de aletas mejoran la tranferencia de calor en el lado de la carcaza y pueden ser usadas como módulos de construcción en arreglos paralelo–serie y multitubos, cubriendo asi un amplio rango de los requerimientos de un proceso. 4.2.1 Simplicidad de construcción Para aplicaciones que requieren cargas calóricas relativamente bajas (por ejemplo, <1000 kW) y donde la transferencia de calor no representa un problema (por ejemplo intecambiadores líquido–líquido), estas unidades con tubos lisos resultan muy ventajosas dada su simplicidad de construcción. 4.2.2 Facilidad de mantenimiento El sello de los intercambiadores de doble tubo se logra mediante juntas bridadas y anillo de sello, lo cual permite separar el tubo interno y la carcaza para su limpieza, tanto con tubos lisos como con tubos aleteados. 4.2.3 Flujo en contracorriente Estas unidades permiten un patron de flujo completamente en contracorriente, donde el fluido frío puede ser calentado hasta temperaturas por encima de la temperatura de salida del fluido caliente. Esto elimina las restricciones impuesta por la temperatura de aproximación o la temperatura de cruce. 4.2.4 Factibilidad de tubos aleteados Estas unidades son particularmente adaptables a aquellas aplicaciones que requieren mejorar la tranferencia de calor mediante el uso de superficies extendidas en forma de aletas. Las aletas son usadas cuando el coeficiente de transferencia de calor en el lado de la carcaza (o ánulo) es muy bajo; usualmente, cuando el coeficiente para superficies no aleteadas es menor que la mitad al correspondiente en el lado de los tubos. Esta situación puede ocurrir cuando el fluido en el lado de la carcaza es un gas o un líquido de alta viscocidad. 4.2.5 Aplicacion en servicios de alta presión Para una carga calórica dada, una serie de intercambiadores de doble tubo requerirán diametros mucho menores que las unidades equivalentes de tubo y carcaza. Debido a ello, el espesor de pared de la carcaza es más pequeño y, para aplicaciones de alta presión, esto es un factor significativo en la determinación del costo e, inclusive, de su factibilidad. 4.3 Efecto de aletas longitudinales Como se ha mencionado previamente, en muchas aplicaciones de unidades de doble tubo, a la superficie externa del tubo central se le adicionan aletas longitudinales con el propósito de mejorar la transferencia de calor. Estas aletas tiene dos efectos principales:
  7. 7. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 6 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 1. Reducen el area transversal de flujo en el lado de la carcaza, lo cual resulta en cambio en el diametro hidraulico del ánulo y la aleta e incremento de la velocidad del fluido. 2. Incrementan el area de transferencia. El efecto neto del uso de aletas longitudinales es un incremento tanto de la transferencia de calor como de la caida de presión. 5 METODOLOGIA DE DISEÑO 5.1 Procedimiento de cálculo manual detallado El procedimiento de cálculo siguiente está basado en flujos sin cambio de fase, tanto que en los tubos como en el espacio anular. Si el flujo cambia de fase en cualquiera de los lados (condensación o vaporización), siga el procedimiento de cálculo para el lado del tubo según el documento PDVSA–MDP–05–E–02, para evaluar el coeficiente de transferencia de calor y caída de presión. Cuando el cambio de fase ocurre en el espacio anular, use el diámetro equivalente, de, en vez de di y dE. La Tabla 1 contiene los parámetros geométricos más comunes disponibles en secciones de doble tubo. Los parámetros geométricos para las secciones no presentes en ésta, pueden ser calculados usando las ecuaciones en la Tabla 2. Paso 1.– Información Mínima Requerida De acuerdo con la guía general para diseño presentada en la subsección 5.3 de documento PDVSA–MDP–05–E–01, debe ubicarse la siguiente información: 1. Información mínima de proceso: Fase y naturaleza del flujo: líquido, vapor, gas, bifásico, vapor de agua, agua, hidrocarburos, etc. Flujos totales (entrando y saliendo de la unidad, mínimo por un lado): másico o volumétrico, especificado por fase cuando se trata de flujo bifásico. Propiedades de los fluidos: calor específico, calor latente, conductividad térmica, viscosidad, peso molecular o gravedad específica o densidad. Condiciones de operación: temperatura y presión a la entrada y/o salida de la unidad Caidas de presión permisibles : máxima permitida en cada lado Factores de ensuciamiento: preferiblemente basados en experiencias operacionales. Condiciones de diseño: temperatura y presión en cada lado de la unidad.
  8. 8. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 7 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Características de los fluidos: corrosivas y/o tóxicas y/o inflamables. Existencia de ciclos térmicos: frecuencias de paradas y arranque, si es una operación por carga, etc. 2. Información mecánica mínima : Materiales de construcción Espesor de pared por consideraciones de corrosión. Tolerancia por corrosión. Especificaciones, códigos y estándares. Tamaño o limitaciones de espacio. 3. Especificaciones dadas por el cliente. 4. Bases de diseño del proyecto. Paso 2.–Criterios de diseño Verificar que se cumplan los criterios de diseño típicos para este tipo de unidades y servicios, los cuales se presentan en la sección 4. Otros criterios adicionales se encuentran en las subseccion 4.5 del documento PDVSA–MDP–05–E–01. Paso 3.– Carga calórica Determinar la carga calórica ( “duty” ) del intercambiador en base a los datos de proceso obtenidos en el paso 1. Paso 4.– Selección del tipo Se hace un estimado del tipo, tamaño, número y arreglo de las secciones. Pruebe primero con una carcaza de 75 mm (3 pulg). Cambie a una carcaza de 100 mm (4 pulg) con tubos de 65 mm (2 1/2 pulg) para reducir la velocidad anular. Las secciones pueden ser paralelas si se requiere. Paso 5.– Arreglo del flujo El fluido más viscoso usualmente pasa a través del espacio anular. El agua de enfriamiento normalmente pasa a través del lado del tubo. Paso 6.– Calcule las condiciones terminales y la diferencia de temperatura media logarítmica efectiva 1. Determine las temperaturas siguientes: a. La temperatura de entrada del fluido que va a ser enfriado, T1 b. La temperatura de salida del fluido que va a ser enfriado, T2 c. La temperatura de entrada del fluido que va a ser calentado, t1
  9. 9. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 8 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma d. La temperatura de salida del fluido que va a ser calentado, t2 2. Determine la diferencia de temperatura media logarítmica, ∆tm Dtm + ǒT1–t2 Ǔ–ǒT2–t1 Ǔ ln ǒT1–t2 Ǔ ǒT2–t1 Ǔ Ec. (1) Debido a que el flujo es en contracorriente (o en paralelo si se desea), el factor Fn de corrección no se aplica a ∆tm. Si una (o las dos) de las corrientes cambia de fase, y la temperatura de punto de rocío o del punto de ebullición está entre la temperatura de entrada y salida, diseñe el intercambiador como se indica en el documento PDVSA–MDP–05–E–02. Paso 7.– Calcule el coeficiente de transferencia de calor en el lado del tubo 1. Calcule la velocidad en los tubos Ec. (2)V + F6 + M m NT d2 i 2. Evalúe el coeficiente de transferencia de calor, hio El coeficiente de transferencia de calor se determina igual que en intercambiadores de tubo y carcaza, excepto que los cálculos se basan en el diámetro interno del tubo. El valor de hi debe ser multiplicado por AI/AE para ponerlo en base al área externa. a. Para agua: 1 Rio + hio + hi Ai AO + ǒF9 Ǔ (V) 0.7 ǒdi Ǔ 0.3 ǒAEńAIǓ ǒF10 tt ) F11 100 Ǔ 0.26 Ec (3) b. Para otros fluidos: 1. Evalúe el Número de Reynolds: NRe + ǒF39 Ǔ * dimV Z Ec. (4) 2. Evalúe Yth de la Figura 1. 3. Evalúe K (cZ/k)1/3 de la Figura 3. o Figura 4.
  10. 10. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 9 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 4. Evalúe hio: 1 Rio + hio + hi Ai AE + Yth ǒdi Ǔ ǒAEńAIǓ K ǒCZ K Ǔ 1ń3 ǒ Z ZW Ǔ 0.14 Ec (5) Asuma (Z/ZW)0.14 igual a 1 hasta que la temperatura de la pared del tubo sea calculada 5. El factor de ensuciamiento en el lado del tubo: rio = ri (AE/Ai) donde ri es el factor de ensuciamiento, ver Tabla 5 del documento PDVSA–MDP–05–E–01. Paso 8.– Calcule la caída de presión en el lado del tubo 1. Evalúe la caída de presión por fricción por pase de tubo, ∆Ptf: a. Ytp de la Figura 3. b. Calcular mV2/F18 (Ec. 6) c. Ec. (6)DPtf + Ytp Lńdi ǒmV2 ńF18 ǓǒZwńZǓO Ø = 0.14 para flujo turbulento (NRe > 2100) Ø = 0.25 para flujo laminar (NRe 2100) 2. Evalúe la caída de presión por pase de tubo debido a los codos, entrada y salida, ∆Ptr: DPtr + 3ǒmv2 ńF18 Ǔ Ec. (7) 3. Evalúe la caída de presión por sección, ∆Pts: DPts + 2Ft ǒDPtf ) DPtr Ǔ Ec. (8) Para Ft, ver Tabla 3 Paso 9.– Calcule el coeficiente de transferencia de calor anular 1. Evalúe la velocidad en el espacio anular V + MńmAA Ec. (9) 2. Evalúe el número de reynolds NRe + F39 de mV Z Ec. (10)
  11. 11. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 10 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 3. Evalúe el coeficiente anular, ho: a. Yth de la Figura 2. b. K (CZ/k)1/3 de la Figura 4. ó Figura 5. c. 1ńR0 + h0 + Yth de K ǒCZ k Ǔ 1ń3 ǒZ Zw Ǔ 0.14 Ec. (11) Asuma (Z/Zw)0.14 igual a 1 hasta que la temperatura de la pared del tubo sea calculada. 4. Factor de ensuciamiento anular, ro. ro es el factor de ensuciamiento, ver Tabla 5 del documento PDVSA–MDP–05–E–01. Paso 10.– Calcule la caída de presión anular 1. Evalúe la caída de presión por fricción por pase, ∆Ptf: a. NRe + F39 dȀe mV Z Ec. (12a) b. Ytp de la Figura 3. c. m V2 ńF18 Ec. (12b) d. DPtf + Ytp LńdȀe ǒmV2 F18 ǓǒZW Z Ǔ O Ec. (12c) Ø = 0.14 para flujo turbulento (Nre 2100) Ø = 0.25 para flujo laminar (Nre v 2100) 2. Evalúe la caída de presión por pase debido a los codos, entradas y salidas, ∆Ptr DPtr + 3mV2 F18 Ec. (13) 3. Evalúe la caída de presión anular por sección, ∆Pas DPas + 2.4 ǒDPtf ) DPtr Ǔ Ec. (14) Paso 11.– Calcule el coeficiente global de transferencia de calor 1. Resistencia en la pared del tubo: rW + gńKW AE AI ǒPara los valores de g, ver Tabla 1Ǔ Ec. (15)
  12. 12. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 11 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma (Este valor de resistencia de pared es levemente conservador. La relación Af/AI puede ser sustituida por el cociente dado por el área externa y el área existente entre la mitad de di y dE. Sin embargo, esta diferencia no afecta apreciablemente el coeficiente global). 2. Eficiencia ajustada de aleta La eficiencia de la aleta toma en consideración el hecho de que existe un gradiente de temperatura a través de la aleta, causando una reducción en la efectividad de la fuerza impulsora por diferencia de temperatura. a. ha = 1/Ro+ro b. Evalúe el parámetro correlacionado a la eficiencia de la aleta: Hf ha F40 Kf Tf Ǹ Ec. (16) c. Eficiencia de la aleta, Ef, Figura 6. d. Use el cociente entre el área total de las aletas y el área superficial total externa, Af/AE, para obtener la eficiencia ajustada de la aleta, Ew: EW + Ef ǒAf AE Ǔ) ǒ1– Af AE Ǔ Ec. (17) 3. Coeficiente global, Uo a. Rt + Rio ) rio ) rW ǒRo ) r0ńEW Ǔ Ec. (18a) b. Uo + 1ńRt Ec. (18b) Paso 12.– Temperaturas de la Pared del Tubo 1. Temperatura interna de la pared del tubo: tWi + tt ) U0 ǒRio ) rio Ǔ ǒts–tt Ǔ Ec. (19) 2. Temperatura externa de la pared del tubo: tWO + TS–UO ǒR0 ) r0ńEW Ǔ ǒts–tt Ǔ Ec. (20) Devuélvase a los cálculos de los coeficientes de transferencia de calor para el lado de los tubos y el lado anular y corrija el efecto de viscosidad en la pared. Haga las correcciones necesarias en los cálculos del coeficiente global de transferencia de calor.
  13. 13. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 12 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Paso 13.– Número de secciones requeridas 1. Area por sección, As 2. Area total requerida, A: A + QńU0 Dtm Ec. (21) 3. Número de secciones, Ns NS + AńAS Ec. (22) Paso 14.– Calcule la caída de presión total 1. La caída de presión total en el lado de los tubos, ∆Pt DPt + NS DPts Ec. (23) 2. La caída de presión total en el espacio anular, ∆Ps DPS + NS DPas Ec. (24) 5.2 Cálculos automatizados Debido a que HTRI no ofrece un programa para cálculos de transferencia de calor con doble tubo, se usará el programa “HEXTRANTM ” (SIMSCI), como procedimiento oficial automatizado para cálculos con doble tubo. Remitimos al lector al manual del programa“HEXTRANTM ”, sección 43 (“Doble pipe exchangers”). Es conveniente mencionar que el programa evalúa una configuración predeterminada (la cual podría definirse siguiendo lo indicado en 5.1), y permite flujo bifásico.
  14. 14. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 13 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 6 NOMENCLATURA ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ En unidades SI ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ En unidades inglesas ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁA ÁÁÁ ÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁArea total del intercambiador ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁm2 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁpie2 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁAA ÁÁÁ ÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁArea de flujo en el espacio anular ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁm2 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁpie2 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Af ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Area superficial de la aleta por unidad de longitud de tubo ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ m2/m ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ pie2/pie ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Ai ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Area superficial interna por unidad de longitud de tubo ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ m2/m ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ pie2/pie ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ AE ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Area superficial externa por unidad de longitud de tubo ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ m2/m ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ pie2/pie ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ As ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Area por sección ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ m2 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ pie2 ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ C ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Calor específico del fluido a la temperatura promedio de la masa ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ kJ/kg °C ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ BTU/lb °F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ de ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Diámetro hidráulico para cálculos de transferencia de calor ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ mm ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ pulg ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ d’e ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Diámetro hidráulico para cálculos de caída de presión ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ mm ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ pulg ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁdi ÁÁÁ ÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDiámetro interno del tubo interior ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁmm ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁpulg ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁdE ÁÁÁÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDiámetro externo del tubo interior ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁmm ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁpulg ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁd2 ÁÁÁ ÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDiámetro interno del tubo exterior ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁmm ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁpulg ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁEF ÁÁÁ ÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁEficiencia de la aleta ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdimensional ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁEw ÁÁÁÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁEficiencia ajustada de la aleta ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdimensional ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Fi ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Factor cuyo valor depende de las unidades usadas (Ver tabla al final) ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Ft ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Factor de corrección de la caída de presión en el lado del tubo ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Hf ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Altura de la aleta ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ mm ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ pulgÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ hio ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Coeficiente películar anular interno basado en el área externa ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ W/m2 °C ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ BTU/hpie2 °F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ho ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Coeficiente pelicular anular ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ W/m2 °C ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ BTU/hpie2 °F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Kf ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Conductividad térmica del material de la aleta, () ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ W/m °C ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ BTU/hpie2 °F/pie ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Kw ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Conductividad térmica de la pared del tubo ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ W/m °C ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ BTU/hpie2 °F/pie ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ K ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Conductividad térmica del fluido a temperaturas térmicas ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ W/m °C ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ BTU/hpie2 °F/pie ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁL ÁÁÁÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁLongitud de la sección de tubo ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁm ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁpie ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁl ÁÁÁ ÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁEspesor de la pared del tubo, m (pie) ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁm ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁpie
  15. 15. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 14 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁM ÁÁÁ ÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁFlujo másico ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁkg/s ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁlb/h ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ m ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Densidad del fluido a temperaturas promedio de la masa ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ kg/m3 ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ lb/pie3 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ NF ÁÁÁÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Número de aletas por tubos ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ adimensional ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ NRe ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Número de Reynolds ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ adimensional ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Ns ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Número de secciones ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ adimensional ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Nt ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Número de tubos por sección ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ adimensional ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ DPas ÁÁÁÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Caída de presión anular por sección ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ kPa ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ psi ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ DPs ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Caída de presión total anular ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ kPa ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ psi ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ DPt ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Caída de presión total del lado del tubo ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ kPa ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ psi ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁDPtf ÁÁÁ ÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCaída de presión por fricción ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁkPa ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁpsiÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ DPtr ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Caída de presión por codos, entrada y salida ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ kPa ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ psi ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ DPts ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Caída de presión por sección en el lado del tubo ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ kPa ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ psi ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁQ ÁÁÁ ÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁVelocidad de transferencia de calor ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁW ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁBTU/h ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Rio ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Resistencia pelicular interna basada en el área externa ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ m2 °C/W ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ hpie2 °F/BTU ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Ro ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Resistencia pelicular anular ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ m2 °C/W ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ hpie2 °F/BTU ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Rt ÁÁÁÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Resistencia total a la transferencia de calor ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ m2 °C/W ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ hpie2 °F/BTU ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ri ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Resistencia interna por ensuciamiento, basado en el área superficial interna ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ m2 °C/W ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ hpie2 °F/BTU ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ rio ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Resistencia interna por ensuciamiento, basado en el área superficial externa ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ m2 °C/W ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ hpie2 °F/BTU ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ro ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Resistencia anular por ensuciamiento ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ m2 °C/W ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ hpie2 °F/BTU ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ rw ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Resistencia de la pared del tubo ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ m2 °C/W ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ hpie2 °F/BTU ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁTf ÁÁÁ ÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁEspesor de la aleta ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁmm ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁpulg ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ T1 ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Temperatura de entrada del fluido que va a ser enfriado ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ °C ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ °F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ T2 ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Temperatura de salida del fluido que va a ser enfriado, °C (°F) ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ °C ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ °F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Ts ÁÁÁÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Temperatura promedio de la masa del fluido en el espacio anular, °C (°F) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ °C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ °F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Tt ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Temperatura promedio de la masa del fluido en el lado de los tubos ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ °C ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ °F
  16. 16. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 15 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Twi ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Temperatura interna de la pared del tubo ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ °C ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ °F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Two ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Temperatura externa de la pared del tubo ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ °C ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ °F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ t1 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Temperatura de entrada del fluido que va a ser calentado ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ °C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ °F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ t2 ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Temperatura de salida del fluido que va a ser calentado ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ °C ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ °F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDtm ÁÁÁÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDiferencia de temperatura media ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Uo ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Coeficiente global de transferencia de calor ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ W/m2 °C ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ BTU/hpie2 °F ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ V ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Velocidad ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ m/s ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ pie/s ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Yth ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Factor de correlación de transferencia de calor ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Adimensional ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Ytp ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Factor de correlación de caída de presión ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Adimensional ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Z ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Viscosidad del fluido a su temperatura promedio, () ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ Pa.s ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ cP ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Zw ÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Viscosidad del fluido a la temperatura de la pared, Pa.s (cP) ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ Pa.s ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ cP
  17. 17. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 16 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma FACTORES QUE DEPENDEN DE LAS UNIDADES USADAS ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁEn unidadesÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁEn unidades ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁSI ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁinglesas ÁÁÁÁÁÁÁÁF6 ÁÁÁÁ=ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁEc. (2) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1.274x106 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1/19.625 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁF9 ÁÁ ÁÁ=ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁEc. (3) ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ1.27x104 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ368 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁF10 ÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁEc. (3) ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁF11 ÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁEc. (3) ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁF16 ÁÁÁÁ=ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ103 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ12 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ F18 ÁÁ ÁÁ ÁÁ = ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Ecs. (6), (6a), (7), (12b), (12c) y (13) ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 2000 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 9270 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ F39 ÁÁ ÁÁ ÁÁ =ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Figs. (2), (3) Ecs. (4), (10) y (12a) ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 10–3 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 119.619 ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ F40 ÁÁÁÁ ÁÁ =ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Fig. (6) Ec. (16) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 500 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ 6 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁF41 ÁÁ ÁÁ=ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ1/2.5x107 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ576 ÁÁÁÁ ÁÁÁÁF42 ÁÁ ÁÁ=ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ4x103 ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ48
  18. 18. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 17 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 7 APENDICE Tabla 1 Datos físicos para secciones comunes de doble tubo Tabla 2 Constantes geométricas para secciones de doble tubo Tabla 3 Constantes Ft para secciones de doble tubo (Tabla nueva) Figura 1 Componentes típicos de unidades de doble tubo Figura 2 Coeficiente de transferencia de calor en los tubos Figura 3 Caída de presión por fricción a través de los tubos Figura 4 Valor de la función térmica para hidrocarburos líquidos Figura 5 (K (N° Prandtl) 1/3) Figura 6 Eficiencia de aletas longitudinales
  19. 19. REVISION FECHA PRACTICAS DE DISEÑO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO MAR.780 PDVSA PD–SEC–9H Página 18 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 1. DATOS FISICOS PARA SECCIONES COMUNES DE DOBLE TUBO (1) Tamaño Nominal Area por D.I. de la carcaza Sección (2) Nominal AE AF mm 3.05 m 6.10 m mm di, mm de, mm x103, m NF Ai AE AAx103, m2 de,mm d’e,mm 75 4.65 9.38 40 40.9 48.3 3.69 24(3) 5.93 0.801 2.65 13.92 10.54 100 5.30 10.59 40 40.9 48.3 3.69 28(3) 6.72 0.824 2.60 12.07 9.40 6.60 13.10 40 40.9 48.3 3.69 36(3) 8.30 0.858 2.51 9.42 7.65 100 8.36 16.72 40 40.9 48.3 3.69 24(4) 10.65 0.890 5.84 17.04 13.84 9.57 19.14 40 40.9 48.3 3.69 28(4) 12.25 0.905 5.76 4.63 12.17 12.08 24.15 40 40.9 48.3 3.69 36(4) 15.40 0.925 5.56 11.25 9.70 100 5.11 10.22 65 62.71 73.02 5.15 24(3) 4.26 0.727 1.93 9.22 6.65 6.97 13.94 65 62.71 73.02 5.15 36(3) 5.80 0.800 1.80 6.30 4.93 8.83 17.65 65 62.71 73.02 5.15 48(3) 7.36 0.841 1.66 4.60 3.76 100 9.94 19.79 20 14.83 19.05 2.11 16(6) 4.95 0.740 4.52 11.23 9.35 100 12.17 24.25 22 18.01 22.22 2.11 20(6) 5.01 0.753 3.65 7.37 6.35 100 3.07 6.04 22 18.01 22.22 2.11 –– 1.23 –– 5.50 45.0 27.2 100 3.53 6.87 25 18.59 25.90 3.41 –– 1.37 4.66 33.5 21.2 NOTAS: (1) Los datos dados son para aletas de tubo, marca Brown, de secciones de tubería de peso estándar. Los datos presentados están limitados a los tipos de secciones usadas comúnmente. Sin embargo, existe una gran variedad de diseños de disponibilidad inmediata que no estan tabulados. (2) Area por sección (m2 (pie2)) está basada en una sección de horquilla o gancho de pelo (2 longitud de tubo) la cual tiene las distancias nominales indicadas. (3) Altura de las aletas = 12.7 mm (0.50 pulg), espesor de las aletas = 0.89 mm (0.035 pulg). (4) Altura de las aletas = 25.4 mm (1.00 pulg), espesor de las aletas = 0.89 mm (0.035 pulg). (5) 7 tubos de sección (6) Altura de las aletas = 5.3 mm (0.21 pulg), espesor de las aletas = 0.89 mm (0.035 pulg). (7) Para convertir de mm a pulgadas, divida entre 25.4. (8) Para convertir de m a pie, divida entre 0.3048.
  20. 20. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 19 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 2. CONSTANTES GEOMETRICAS PARA SECCIONES DE DOBLE TUBO Area de flujo anular, AA, m2 AA= ǒ2. 5x10–7Ǔ pd 2–NT ǒp d 2+4NF HF TF Ǔ Area de superficie aleteada pro metro de longitud de tubo, Af, m2/m AF= ǒ10–3Ǔ NF ǒ2HF+TF Ǔ Area de superficie interna por metro de longitud de tubo, Ai, m2/m Ai= ǒ10–3Ǔ p di Area de superficie externa por metro de longitud de tubo, AE, m2/m AE= ǒ10–3Ǔ ǒp dO+2NF HF Ǔ Area por sección, As, m2 AS= 2NT AE L Diámetro hidráulico para cálculos de transferencia de calor, de, mm de + ǒ4x103Ǔ AA NT AE Diámetro hidráulico para cálculos de caída de presión, de’, mm dȀe + ǒ4x103Ǔ AA NT AE ) ǒ10–3Ǔ p d2 NOTAS: Para convertir de mm a pulg, divida entre 25.4 Para convertir de m a pie, divida entre 0.3048
  21. 21. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 20 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 3. FACTOR DE CORRECION DE LA CAIDA DE PRESION POR EL LADO DEL TUBO Tubos de Acero Ft Tubos de Aleaciones no Ferrosas Ft mm pulg t (mm) (1) Sencillo Aleteado Sencillo Aleteado 19.05 (3/4) 1.24 1.28 1.35 1.14 1.19 1.65 1.34 1.42 1.17 1.23 2.11 1.41 1.53 1.20 1.30 2.77 1.53 1.74 1.26 1.39 25.40 (1) 1.65 1.24 1.28 1.10 1.12 2.11 1.28 1.33 1.12 1.15 2.77 1.35 1.43 1.15 1.19 3.40 1.43 1.19 38.10 (1 1/2) 2.11 1.18 2.77 1.21 3.40 1.25 4.19 1.31 NOTA: (1) Para convertir de mm a pulg, divida entre 25.4
  22. 22. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 21 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 1. COMPONENTES TIPICOS DE UNIDADES DE DOBLE TUBO
  23. 23. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 22 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 2. COEFICIENTE DE TRANSFERENCIA DE CALOR EN TUBOS
  24. 24. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 23 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 3. CAIDA DE PRESION POR FRICCION A TRAVES DE LOS TUBOS
  25. 25. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 24 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 4. VALOR DE LA FUNCION TERMICA PARA HIDROCARBUROS LIQUIDOS
  26. 26. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 25 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 5. (K (N° PRANDTL) 1/3)
  27. 27. REVISION FECHA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO TRANSFERENCIA DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO AGO.950 PDVSA MDP–05–E–04 Página 26 PDVSA .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 6. EFICIENCIA DE ALETAS LONGITUDINALES

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