1. 1
MANUEL ARGUIJO Y ASOCIADOS, S.L.
C. Marina 63, 08005 Barcelona
Tf.: 93.221.10.91, e-mail: arguijo @ coac.net
DIAGNOSI
SOBRE L’ESTRUCTURA DEL TEATRE ARTESÀ
DEL PRAT DE LLOBREGAT

2. 2
ÍNDEX
1. ENCÀRREC.
1.1. Peticionari.
1.2. Facultatiu.
1.3. Objecte de l‘encàrrec.
2. ANTECEDENTS.
2.1. Generals.
2.2. Inspeccions.
2.3. Documentació.
3. DESCRIPCIÓ DE L’EDIFICI.
3.1. Propietat.
3.2. Situació.
3.3. Descripció.
4. PATOLOGIES
5. ANÀLISI ESTRUCTURAL.
6. CONCLUSIONS i RECOMANACIONS.
7. ANNEXOS
7.1. Documentació gràfica de l’edifici: estat actual.
7.2. Cates de prospecció.
7.3. Plànols de patologies estructurals.
7.4. Fotografies.
7.5. Càlculs estàtics de comprovació.
7.6. Valoració econòmica del cost d’obra.

3. 3
1. ENCÀRREC.
1.1. Peticionari.
L’Ajuntament del Prat de Llobregat, a través del Departament d’Espai Públic i Projectes
Urbans, amb seu al carrer Major, núm. 2 del Prat de Llobregat i amb C.I.F. P0816800-G,
encarrega aquest estudi segons resolució del 17.09.2013 amb expedient 8663/2013.
1.2. Facultatiu.
Manuel Arguijo Vila, arquitecte del C.O.A.C. amb núm. de col·legiat 16.768/1., com tècnic de
Manuel Arguijo y Asociados, S.L., amb C.I.F. B-62.506.290 i oficina al carrer Marina nº 63 de
Barcelona.
1.3. Objecte de l’encàrrec.
L’objecte de l’encàrrec és l’estudi de l’estructura de l’edifici del Teatre Artesà i la presentació
d’un document de diagnosi sobre la seva estructura portant amb identificació de les patologies
existents, així com la presentació de recomanacions respecte a les actuacions a realitzar en
cas de que es realitzés un projecte de rehabilitació.
1.4. Ambit i límits d’estudi.
L’estudi es limita als elements i aspectes estructurals, sense entrar en consideracions sobre
altres sistemes constructius (impermeabilitzacions, evacuació d’aigües pluvials, etc.) ni en
consideracions sobre aspectes funcionals.
Del conjunt edificat, l’estudi es centra en la zona del teatre (vestíbul, cavea i escenari) quedant
exclosa la zona corresponent a l’edifici annex del cafè-bar.

4. 4
2. ANTECEDENTS.
2.1. Generals.
L’edifici de referència es manté tancat i fora de servei des de fa molts anys, excepte la zona del
cafè-bar que queda exclòs en aquest estudi.
Donada la seva importància per a la ciutat , l’Ajuntament decideix encarregar aquest estudi per
tal d’identificar i valorar les actuacions estructurals necessàries a portar a terme en cas de que
es decideixi la seva rehabilitació.
2.2. Inspeccions.
Durant el mesos d’Octubre i Novembre de 2013 l’autor d’aquest estudi ha realitzat diferents
inspeccions a l’edifici.
Durant el mes de Novembre es va realitzar un pla de cates prospectives en diferents elements
estructurals primaris per tal de recopilar dades sobre l’estat i característiques d’aquests
elements. El pla de cates va ser redactat per l’autor d’aquest informe i les dades obtingudes es
presenten als annexos 7.2 i 7.4 d’aquest document.
2.3. Documentació.
Per a l’elaboració d’aquest estudi s’ha disposat de la següent documentació:
a) Documentació gràfica bàsica proporcionada per l’Ajuntament del Prat (plantes i
seccions).
b) Documentació gràfica proporcionada pels estudiants de EPSEB (Sergio Sánchez i
Albert Cabrera) corresponent al seu treball fi de carrera.
c) Estudi previ per a la modernització del Centre Artesà (Febrer 1989) Manel Bosch,
Fernando Dominguez i Montse Nogués.
d) Campanya de cates realitzada durant Setembre i Octubre de 2013 pels serveis de
l’Ajuntament del Prat a petició de Manuel Arguijo.

5. 5
3. DESCRIPCIÓ DE L’EDIFICI.
3.1. Propietat
Es tracta d’un edifici de propietat municipal destinat a ús cultural (equipament públic),
actualment fora de servei i tancat.
3.2. Situació.
El Teatre, anomenat “L’Artesà”, es troba al solar situat entre els carrers Del centre, Manuel
Bertrand, Madoz i Pintor Isidre Nonell del Prat de Llobregat.
3.3. Descripció.
3.3.1. Generalitats:
Es tracta d’un edifici aïllat de planta rectangular d’aproximadament 55,7m de llarg i amplades
entre 20,7 i 26,1 m, segons les zones, i amb una alçada màxima de 13 m. El conjunt edificat
és compacte però es diferencien 4 zones: escenari, cavea (sala principal central), cos
d’entrada (foyer) i zona de bar amb dependències annexes. Cada zona presenta coberta
pròpia, a diferents alçades, amb tipologia en forma de volta, plana o inclinada segons les
zones.
3.3.2. Tipologia estructural:
Es tracta d’un edifici amb estructura de parets de càrrega de totxo massís, forjats
unidireccionals amb biguetes d’acer i revoltons ceràmics que presenta les següents
particularitats per zones:
3.3.2.1. Escenari:
El cos d’escenari és la peça de tancament del conjunt edificat. Té una planta rectangular de
10,0 x 20,7m.
Presenta un gran espai central de fins a 13m d’alçada i dos àmbits laterals de 8,6m d’alçada
amb un forjat intermig .
Els murs de càrrega perimetrals són de totxo massís de 30cm de gruix amb alguns matxons de
45x45cm.
L’estructura de la coberta de la zona central està formada per 2 encavallades d’acer de 14,8 m
de llum. Aquestes encavallades són de tipologia Pratt, amb especejament en “N”, tenen un
cordó inferior horitzontal format per 2 angulars L100x100 mm i un cordó superior de trajectòria
corba també format per 2 angulars L100x100 mm. La seqüència de muntants i diagonals és de
tipus “N” amb diferents seccions de tipus “L” i “2L” de 60 a 100mm d’ala i les unions estan
resoltes amb roblons.
El tauler de coberta d’aquest cos central és una volta plana de rajola ceràmica (dues xapes)
recolzada en corretges metàl·liques de 14cm d’alçada disposades cada 64cm i recolzades a
les encavallades i als murs principals.
La pinta superior d’escenari està formada per bigues, corretges i llistons de fusta, i tota ella està
recolzada a un mateix pla als cordons inferiors de les encavallades i als murs perimetrals.

6. 6
El terra de l’escenari està format per un encadellat de fustes sota el que existeix un
semisoterrani destinat als requeriments escenogràfics i a on es pot apreciar l’estructura de
suport de l’entarimat formada per peus drets i bigues de fusta de 7x15cm de secció. (fot.).
Els dos cossos laterals tenen un forjat intermig format amb biguetes d’acer tipus “I” d’ala
estreta de 14cm d’alçada i 5cm d’amplada, amb inter-eixos de 80cm i revoltó de rajola
ceràmica. Les biguetes d’aquests forjats recolzen en els murs perimetrals i en els arcs
interiors amb pilastres de 45 x 45cm (fots. 40, 59 i 61) .
L’estructura de coberta dels dos cossos laterals està formada per 3 voltes ceràmiques de
rajola.
3.3.2.2. Sala principal (cavea) :
El cos central de l’edifici (cavea o zona de grades) té una planta rectangular de 24m de llarg i
20,7m d’amplada. Els murs perimetrals són de totxo massís de 30cm de gruix amb matxons
de 45 x 45 cm coincidint amb la posició dels elements portants de la coberta.
L’estructura de la coberta està formada per 4 encavallades d’acer de 20m de llum. Aquestes
encavallades són de tipologia Pratt, amb especejament en “N”, tenen un cordó inferior
horitzontal format per 2 angulars L100x100 mm i un cordó superior de trajectòria corba també
format per 2 angulars L100x100 mm. La seqüència de muntants i diagonals és de tipus “N”
amb diferents seccions de tipus “L” i “2L” de 60 a 100mm d’ala i les unions estan resoltes
amb roblons. (fots. 10 i 11)
La coberta de la sala principal és potser l’element més original del conjunt, donat que es va
construir amb voltes ceràmiques de doble corbatura fetes amb rajola (3 capes amb 8cm de
gruix total). Cada volta té una planta de 20,0 x 4,75m i una alçada màxima de 55cm en sentit
transversal i 180cm en sentit longitudinal. Es recolzen als cordons superiors de les
encavallades i és per això que aquestes estan atirantades amb rodons d’acer horitzontals.
Per sobre d’aquestes voltes hi ha actualment una coberta d’Uralita a dues aigües que
suposadament es va col.locar fa anys per tal de resoldre filtracions a les voltes originals donat
que aquestes feien directament de coberta exterior.
El fals sostre de la sala principal està format per un encanyissat amb guix continu suportat per
un sistema de llates i bigues de fusta col.locades al pla inferior de les encavallades. Les llates
són de 40 x 50mm de secció i estan col.locades cada 54cm. Les bigues de fusta són de 80 x
220 mm, estan col.locades cada 165cm coincidint amb els nusos de les encavallades i es
recolzen als cordons inferiors d’aquestes (penjades sota el cordó inferior). (fot. F5 a F8.)
Els nuclis de comunicació vertical estan formats per escales d’obra disposades a les 4
cantonades d’aquest cos central. Aquestes escales estan construides amb volta catalana de
rajola recolzada als murs perimetrals de càrrega.
L’encadellat de fusta que forma el terra de la cavea està disposat a sobre un forjat de bigues
de fusta lleugerament elevat respecte al terra. Aquestes bigues són de 7x18cm de secció i
estan disposades cada 68cm recolzades en murets d’obra de totxo massís amb llums
d’aproximadament 150 cm (fot. 48).

7. 7
3.3.2.3. Cos d’entrada (foyer):
El cos d’entrada principal de l’edifici té planta rectangular d’aproximadament 8,8m x 19,0m i
està subdividit en 2 àmbits: sala d’accés i foyer . Perimetralment està format per murs de
càrrega de totxo massíis de 15 i 30cm de gruix amb matxons de 45x45cm per a recepció de
les 2 bigues centrals.
La sala central – foyer està coberta amb volta ceràmica recolzada als murs perimetrals
subdividida en tres trams definits per l’existència de 2 bigues de formigó armat de 9m de llum
i secció rectangular de 30 x 70 cm. D’aquests 3 trams, el central correspon a un cos
reconstruit a sobre la coberta per a la formació de la sala de projecció. Aquest cos recolza en
un sistema de biguetes autoportants de formigó armat que carreguen a sobre parets
construïdes per sobre de les bigues de formigó armat. Estranyament, la sala de projecció
presenta actualment més amplada que la corresponent a aquest sistema de biguetes, es pot
suposar que aquesta sala de projecció es va ampliar posteriormet a la seva construcció
carregant indegudament a sobre part de les voltes ceràmiques. Aquesta zona central
presenta cel ras de canyís amb estructura de bigues de fusta i corretges transversals del
mateix material.
El cos lateral d’accés també està cobert amb volta ceràmica simple amb 3 xapes de rajola
ceràmica i 8cm de gruix total reforçades amb bandes superiors de maó massís (arcs de
reforç, veure fig.9).
Aquest cos lateral únicament conserva del fals sostre la seva subestructura de suport: bigues
i corretges de fusta.
3.3.2.4. Cafè – bar i cossos annexos:
Forma el cos davanter del conjunt edificat I la seva façana principal. Té una planta
rectangular de 12,1 x 26,1 m i presenta una sala central amb espai únic de 15 x 12,1 m (cos
central) i 2 àmbits annexos de 12,1 x 5,4 m. El cos central està cobert amb 2 encavallades
de fusta (fig. 9) i coberta a dues aigües resolta amb corretges de fusta i tauler ceràmic pla.
Les sales laterals tenen coberta amb volta de doble corbatura construida amb rajola
ceràmica, generalment amb 3 capes i 8cm de gruix total.
Tots els murs portants són de totxo massís de 30cm de gruix amb matxons coincidint amb les
posicions de recepció de les encavallades i cantonades de l’edifici.
Aquesta zona no és objecte d’estudi en aquest informe.
3.3.2.5. Fonamentació :
S’han realitzat 2 cates de prospecció per tal d’identificar el tipus de fonamentació als murs
perimetrals de l’edifici.
Ambdues cates han permès reconèixer una fonamentació correguda d’una profunditat entre
170 cm i 207cm formada per una base correguda de formigó pobre i un cos superior també
continu de mamposteria mixta de 50cm de gruix amb matxons d’obra de totxo massís a les
posicions corresponents als matxons principals dels murs de l’edifici (veure fots. 49 i 50).
A les cates es pot apreciar que l’estrat de recolzament dels fonaments és una capa de llims
argilosos amb sorres, propi del subsòl sedimentari del Prat de Llobregat.

8. 8
4. PATOLOGIES.
Durant les visites d’inspecció a l’edifici es van detectar una sèrie de patologies i deficiències
que, bàsicament, són les següents:
4.1. Estructura de la sala principal:
4.1.1. Voltes de doble corbatura a la coberta de la sala principal:
Són 5 voltes i totes elles tenen fissures de trencament de la capa ceràmica en diferents
posicions. Es tracta de fissures de petita obertura però gran recorregut (veure planta de
lesions en coberta: fig.20 i fots. 3,4,5,6 i 7 ). Per la informació obtinguda durant les obres de
reforma de l’espai del cafè-bar, a on hi ha voltes semblants, coneixem que es tracta de
trencaments complerts del tauler ceràmic (trencaments de les 3 capes de rajola) i és per això
que en algunes posicions des de l’interior es detecten antigues filtracions d’aigua i, inclús,
filtracions de material bituminós de reparacions de la coberta.
El problema principal d’aquestes voltes apareix a les cantonades de la sala principal a on
apareixen grans trencaments dels murs de càrrega, possiblement deguts a la deficient
compensació de les empentes horitzontals de les voltes extremes per manca de lligat a la
part superior dels murs a les zones d’unió amb les voltes (veure fot.8 i 9).
La diagnosi del sistema d’arriostrament de les voltes s’agreuja observant el mal estat de
conservació de les unions entre els tirants (rodons d’acer) i els cordons superiors de les
encavallades (peus de voltes), donat que són zones molt oxidades i en alguns casos amb
fissuració del tauler ceràmic, suposem que per oxidació dels perfils metàl.lics (veure fots. 10 i
11).
4.1.2. Encavallades sala principal:
Presenten un estat de conservació acceptable i únicament s’han apreciat zones amb petits
graus d’oxidació, especialment en recolzaments extrems d’encavallades i al cordó superior
(veure fots. 3 i 10).
No s’han apreciat fletxes ni desploms laterals. Tampoc s’han apreciat unions deficients als
nusos entre peces.
No s’ha pogut inspeccionar l’estat dels recolzaments als matxons per l’existència del fals
sostre continu i de les motllures sota els recolzaments però és evident l’existència de fissures
localizades sota els recolzaments de les encavallades especialment des de l’interior de
l’edifici (veure alçats de lesions: figs. 8 i 10, i fots. 31 i 32). Aquestes fissures manifesten una
concentració excesiva de tensions als matxons de recepció i una manca de congreny de
repartiment.
Més preocupant és l’estat del sistema de tirants horitzontals d’estabilització transversal
d’aquestes encavallades donat que en algun cas és evident un alt grau d’oxidació als extrems
d’aquests rodons a la seva unió amb les voltes ceràmiques com ja s’ha esmentat a l’apartat
anterior.
Sorprèn la manca d’estabilitzacions transversals entre encavallades, únicament hi ha un perfil
central superior de lligat entre cordons superiors (fot. 13) i no hi ha creus transversals
d’estabilització.
.

9. 9
4.1.3. Estructura del fals sostre de la sala principal:
La subestructura de suport, presenta un estat d’integritat acceptable. No s’ha observat grans
fletxes i el número de peces amb defectes és molt reduit (alguns clivellaments). Veure fots
12,13 i 14.
El problema fonamental que presenta és la seva colonització generalizada per paràsits que
l’han convertit actualment en un niu d’insalubritat.
Per altra banda, el fals sostre de canyís presenta fissuracions en diferents posicions a les
zones de contacte amb els murs perimetrals de la sala (fot.14, 31 i 32) i zones localment
enderrocades (fot 15).
4.1.4. Murs perimetrals de la sala principal (façanes laterals):
S’han identificat nombroses fissures en diferents posicions, algunes d’elles recentment
segellades per redüir les filtracions d’aigua des de l’exterior.
Totes aquestes fissures s’han documentat en uns alçats de lesions que es presenten a
l’annex 7.3 (figs. 5 i 6).
Les més significatives són les següents:
a) Trencaments dels murs a la zona de recepció de las voltes extremes de coberta.
Es tracta de fissures de gran amplada que manifesten la desvinculació de les voltes extremes
respecte al murs perimetrals, possiblement degut a la manca d’arriostrament i lligat a
horitzontal a la part superior dels murs .
b) Fissures localizades sota els recolzaments de les encavallades de la sala principal. Són
evidents especialment des de l’interior de l’edifici (veure alçats de lesions).
Manifesten una concentració excessiva de tensions als matxons de recepció i una manca de
congreny de repartiment.
c) Fissures contínues sota els recolzaments dels forjats laterals de la sala principal (forjats de
grades i llotges). Són evidents des de l’interior de l’edifici (veure alçats de lesions i fot.32 ).
Apareixen per concentració excessiva de tensions sota el pla de recepció dels forjats i
possiblement per manca de congrenys de repartiment i lligat longitudinal.
4.1.5. Forjats d’anfiteatre i llotges:
En general els forjats interiors presenten un bon grau de conservació però s’han identificat les
següents patologies:
a) Generalitzadament, moltes de les unions dels forjats amb els murs de façana han marcat
una fissura longitudinal sota les biguetes, tal com s’ha comentat a l’apartat anterior.
b) També generalitzadament, es pot apreciar un cert grau d’oxidació a les biguetes,
especialment a l’ala inferior i als caps de recolzament amb els murs exteriors.
c) S’han identificat dues zones amb alt grau d’oxidació de les biguetes, coincidint amb
posicions de filtracions d’aigua a l’interior de l’edifici (fot.35 i 36).
És evident la manca de monolitisme per la inexistència de xapa de compressió a aquests
forjats així com la fragilitat dels revoltons ceràmics, donat que es detecten nombroses
fissures a l’entrebigat ceràmic (fot. 34).

10. 10
4.1.6. Caixes d’escala de la sala principal:
Als 4 nuclis d’escala situats a les cantonades de la sala principal s’han identificat les mateixes
patologies, són les següents :
a) Generalitzadament, fissures als murs de càrrega.
b) Deterioraments del material per humitats continuades a la part superior dels nuclis
d’escala.
c) També, generalitzadament, trencaments dels trams d’escala formats per voltes a la
catalana.
4.1.7. Forjat sanitari de la sala principal (terra de cavea).
Les bigues de fusta presenten sorprenentment un bon grau d’integritat, únicament s’ha
observat afectacions per xilòfags (corcs) i , a algun cas, pèrdua de secció per actuacions de
reforma (fot. 48).
4.2. Estructura de l’escenari:
4.2.1. Tauler de coberta de l’escenari.
Aquest tauler ceràmic està format per doble xapa de rajola recolzada en biguetes metàl.liques
cada 64cm. S’han detectat fissures d’importància en diferents posicions del tauler (fots. 19,
20, 21). Aquestes fissures són de llarg recorregut i es presenten especialment a la part baixa
d’ambdós extrems de la coberta (veure figs. 9 i 20).
Per altra banda les biguetes presenten oxidació generalitzada (no s’ha pogut deterrminar el
grau d’oxidació per les dificultats d’accés).
Aquest tauler no té congreny perimetral ni cap tipus d’arriostrament, per això són evidents
fissuracions localitzades a les posicions de contacte entre el tauler i els murs perimetrals
(fot. 22).
4.2.2. Encavallades d’escenari.
Presenten un estat de conservació acceptable i únicament s’han apreciat zones amb petits
graus d’oxidació (especialment en recolzaments extrems d’encavallades i al cordó superior).
Veure fots. 20 i 22.
No s’han apreciat fletxes ni desploms laterals. No s’han apreciat unions deficients als nusos
entre peces.
Als matxons de recepció de les encavallades s’han identificat fissures coincidint amb els
recolzaments d’aquestes. Es tracta de trencaments de peces de totxo generades o bé pel
moviment de les encavallades o bé per l’oxidació d’aquestes en contacte amb la façana.
4.2.3. Pinta escenogràfica.
No s’ha pogut realitzar una inspecció detallada, degut a l’imposibilitat d’accés en condicions
de seguretat. A una certa distància, s’observa un grau d’integritat correcte, amb alguna peça
guerxada i algun cap de biga amb afectacions d’humitat (fots. 18 i 60).

11. 11
4.2.4. Murs perimetrals escenari (façanes).
S’han identificat nombroses fissures en diferents posicions, algunes d’elles recentment
segellades per redüir les filtracions d’aigua des de l’exterior.
Totes aquestes fissures s’han documentat en uns alçats de lesions que es presenten a
l’annex 7.3 (veure figs. 5,6 i 7).
Les més significatives són les següents:
a) Trencament vertical al mur tester de l’escenari: es tracta d’una fissura quasi vertical de
gran recorregut i amplada. Comença pràcticament a cota de rasant exterior i arriba a
coberta. Es manifesta tan des de l’exterior com des de l’interior i és de gran importància
estructural (veure fots. 26 i 43) .
b) Trencament vertical al creuament de murs perimetrals de l’escenari: es tracta d’una
fissura vertical de gran recorregut i amplada. Té aproximadament 3m de recorregut
vertical. És evident tant des de l’exterior com des de l’interior i és de gran importància
estructural (veure fot. 25) .
c) Fissures localizades sota els recolzaments de les encavallades. Són evidents
especialment des de l’interior de l’edifici (veure alçats de lesions fig. 9 i fot.22).
Manifesten una concentració excessiva de tensions als matxons de recepció i una
manca de congreny de repartiment.
4.2.5. Murs i pilastres interiors escenari.
Els murs laterals interiors de l’escenari presenten trencaments importants, especialment els
del costat oest (veure secció G-G’, fig 14). Són fissures de gran recorregut i obertura amb
trajectòries inclinades que finalitzen quasi sempre als petits forats de finestra o cantonades
d’arc. Les més importants són evidents tant des de l’interior com des de l’exterior (fot.24 i
62).
També s’han registrat trencaments d’arcs a la part inferior d’aquests panys d’obra (fot.61)
4.2.6. Forjats laterals escenari.
En algunes posicions, les unions dels forjats amb els murs de façana han marcat una fissura
longitudinal sota les biguetes, semblant a la ja descrita pels forjats de la sala principal.
Generalitzadament, es pot apreciar un cert grau d’oxidació a les biguetes, especialment a l’ala
inferior i als caps de recolzament amb els murs exteriors.
Es evident la manca de monolitisme i la inexistència de xapa de compressió a aquests forjats,
així com la fragilitat dels revoltons ceràmics, donat que es detecten nombroses fissures a
l’entrebigat ceràmic (fot.59).
4.2.7. Forjat base de l’escenari.
Les bigues i pilars de fusta presenten a algun cas pèrdua de secció per manipulació o reforma i
s’han detectat afectacions per xilófags (fot. 44).

12. 12
4.2. Vestíbul – foyer:
Aparentment sembla la zona que presenta millor grau de conservació dels elements
estructurals però durant de les inspeccions s’han detectat deficiències, són les següents:
a) La volta ceràmica que forma la coberta té un sistema de tirants d’acer d’estabilització
horitzontal molt deteriorats, amb alt grau d’oxidació, fissuració de les unions amb la volta i
en algun cas pèrdua d’horitzontalitat degut a la seva entrada en càrrega per acció del pes
del fals sostre (Fot.47).
b) No s’ha pogut inspeccionar la totalitat de la volta ceràmica però a les zones accessibles
s’han detectat alguns trencaments del tauler ceràmic similars als ja descrits per les
voltes de la sala principal (fig.17).
c) Sorprenentment, l’estranya disposició de la sala de projecció carregant parcialment a
sobre la volta ceràmica no ha generat grans patologies. Malgrat això, és evident l’estat
de precarietat d’aquest edícul amb oxidació generalitzada de les seves biguetes del
forjat de coberta i fissuració del tancament exterior d’obra (Fot.56).
d) El fals sostre de la sala central (vestíbul), presenta diferents posicions amb fissuracions
i humitats (fig. 17, i fots. 63 i 64), especialment a les zones de contacte amb els murs
perimetrals. A la sala d’accés, únicament es conserva la subestructura de suport
(corrretges i llates de fusta) i en algun cas es fa evident la indeguda fixació
d’aquests elements als tirants d’arriostrament de les voltes.
4.3. Fonamentació:
No s’han identificat patologies pròpies dels fonaments.
No s’han apreciat assentaments diferencials ni desploms per girs del sistema de fonamentació.
No hi ha trencaments verticals significatius dels murs deguts a deficiències del sistema de
fonamentació.

13. 13
5. ANÀLISI.
5.1. Metodologia
5.1.1. Mètode d’estudi:
Amb l’objectiu d’identificar la capacitat portant dels elements estructurals bàsics s’ha procedit
a l’anàlisi dels sistemes principals.
En cada cas, aquest anàlisi s’ha portat a terme seguint les directrius el bàsiques del CTE,
sometent els diferents sistemes a uns estats de càrregues propis d’un edifici de pública
concurrència amb ús de teatre i identificant els E.L.U. i E.L.S. de cada element.
S’han analitzat els següents sistemes:
a) Voltes de doble corbatura de la coberta de la sala principal.
b) Encavallades de la sala principal.
c) Subestructura del fals sostre de la sala principal.
d) Murs laterals de la sala principal.
e) Mur principal de l’escenari.
f) Corretges de coberta de l’escenari.
g) Encavallades d’escenari.
h) Forjat anfiteatre.
i) Fonamentació.
5.1.2. Consideracions prèvies respecte a l’aplicació de la norma sísmica:
La norma vigent que regula la consideració dels efectes sísmics sobre les edificacions és la
norma NCSE-02.
En el seu apartat 1.2.2. fixa els criteris de classificació de les construccions.
Segons aquests criteris, l’edifici del teatre L’Artesà es classificaria “de importancia especial”
per un doble motiu:
a) Per ser “construcción catalogada como bien de interés cultural por los órganos
competentes de la Administración Pública…”, i
b) Per ser “construcción destinada a espectáculos públicos …en las que se prevé una
ocupación masiva de personas”.
Segons la mateixa norma, l’acceleració sísmica bàsica corresponent a El Prat de Llobregat
és de ab=0,04g i, per tant, al ser catalogada de “importancia especial” la aplicació de la
hipòtesi de càrrega sísmica és obligatòria, segons l’article 1.2.1.
5.1.3. Consideracions prèvies respecte a la resistència al foc a exigir a l’estructura:
La norma vigent que regula la consideració dels requeriments de resistència al foc sobre les
edificacions és el CTE DB-SI, en el seu apartat 6.3. fixa els criteris d’exigència de resistència
al foc per als elements estructurals.
Segons aquests criteris, l’estructura de l’edifici del teatre L’Artesà, en cas de rehabilitació,
hauria de garantir una resistència R90 en tots els seus elements estructurals sobre rasant i
R120 en el soterrani (sota l’escenari), per tractar-se d’un edifici de pública concurrència i per
tenir alçades d’evacuació no superiors a 15m.

14. 14
5.1.4. Consideracions respecte a la posibilitat de avaluació qualitativa (CTE):
S’ha desestimat la posibilitat de realitzar l’anàlisi dels elements resistents seguint les
premisses de “avaluació qualitativa” definides a l’apartat D-6 de l’annex del CTE-DB-SE per a
edificis existents, per les següents raons:
a) L’edifici s’ha mantingut fora de servei i tancat durant els últims anys.
b) No compleix la condició “a” : “El edificio se ha utilizado durante un período largo de tiempo
sin que se hayan producido anomalías (fisuras, deformaciones,…).
c) No compleix la condició “b” : “Una inspección detallada no revele ningún indicio de daño o
deterioro”.
d) No compleix la condició”c”: El sistema constructivo debe permitir asegurar una transmisión
adecuada de las fuerzas, especialmente a través de los detalles críticos”.
e) No compleix la condició de que “Durante el período de servicio restante no se prevean
cambios que pudieran incrementar las acciones sobre el edificio”.
5.2. Avaluació resistent
5.2.1. Voltes de doble corbatura a la coberta de la sala central:
L’anàlisi d’aquests sistemes suposa un considerable repte des del punt de vista del càlcul
numèric degut a la seva geometria i a les característiques pròpies del material ceràmic.
A aquest estudi s’ha fet una aproximació simplificada mitjançant un model tridimensional
analitzat pel mètode dels elemets finits en règim elàstic.
Aquest model ha permès la deducció adequada de càrregues a sobre les encavallades i la
localització de les zones més vulnerables de les voltes. A l’annex 7.5 es presenta un resum
d’aquests resultats.
Les conclusions més significatives són els alts valors de component horitzontal que
produeixen aquestes voltes com a resultat de la seva petita alçada. Possiblement això explica
l’alt grau de fissuració que presenten les cantonades dels murs perimetrals a les seves
unions amb la coberta.
El comportament tensional d’aquestes voltes és molt diferent segons el grau de moviment
que puguin tenir els seus recolzaments extrems i aquests moviments o aquest impediment de
moviments depen del grau d’arriostrament que presenta l’edifici que, com ja s’ha comentat és
molt divers i precari. És per això que el model analitzat s’ha sotmès a diferents graus
d’indesplaçabilitat horitzontal. D’aquests models, potser el més representatiu és el que simula
l’efecte dels tirants d’acer existents entre encavallades i en aquest model, les tensions de
tracció obtingudes per flexió de les voltes (= 1 a 2,5 N/mm2
en moltes posicions) són molt
superiors a les que habitualment es consideren acceptables per la ceràmica, i això inclús
sense considerar la hipòtesi de càrrega sísmica o sense considerar estats de càrregues
asimètrics per efecte del vent lateral).
L’estat de fissuració actual i l’aplicació necessària de la norma sismorresistent (veure aptat.
5.1.2.) obliguen a plantejar un reforç d’aquestes voltes en cas de portar a terme una
rehabilitació de l’edifici. El reforç més adient possiblement seria l’execució d’una capa
resistent superior per sobre de les voltes actuals o bé amb formigó armat (capa de 5cm) o bé
amb poliéster i fibra de vidre o carboni. Aquesta darrera opció es descarta a l’estudi econòmic
degut al seu alt cost.
Per altra banda, resultaria del tot necessari millorar el sistema de compensació d’empentes
horitzontals a peu de voltes substituint el sistema de tirants per uns altres nous, millor dotats
de secció i en major quantitat.

15. 15
5.2.2. Encavallades de la sala principal.
Per l’anàlisi de les encavallades s’ha estudiat un model pla en règim elàstic.
S’han realitzat 2 estudis de càrregues:
El primer estudi, analitzant l’estat actual sotmès a un estat de càrregues de pes propis i
càrregues permanents,i considerant únicament com càrregues d’ús les de manteniment de
les cobertes (4 càrregues puntuals de 1,0 KN en cada volta) i sense hipòtesi de càrrega
sísmica.
L’objectiu d’aquest primer anàlisi és determinar el grau de seguretat actual de l’edifici en el
seu estat de “fora de servei”.
El segon estudi, analitzant les encavallades amb un hipotètic estat de càrregues d’edifici en
servei, considerant els pesos propis dels reforços de les voltes (xapa de formigó armat de
5cm), i considerant les càrregues d’ús pròpies d’un sotacoberta de teatre (instal.lacions de
llum, aire i sò, amb passeres de manteniment entre encavallades) i amb hipòtesi de càrrega
sísimica.
En ambdós casos s’ha considerat una hipótesi de càrrega eólica pròpia de la seva situació
(grau IV, zona urbana) i una sobrecàrega de neu de 0,4 KN/m2
no concomitant amb la
sobrecàrrega de manteniment. El resultat de ambdós anàlisi és el següent:
Del primer anàlisi (situació actual amb edifici fora de servei), es dedueix que únicament
algunes posicions (cordó superior i muntants i diagonals extremes) arriben a un cert grau de
plastificació (veure fig. 21a). Es pot dir bàsicament que amb aquesta primera hipòtesi de
càrrega les encavallades són estables i únicament és necessari l’arriostrament lateral per a
compensar adequadament les empentes horitzontals del trams extrems i l’execució d’un
congreny (possiblement metàl.lic a la coronació dels murs perimetrals).
Del segon anàlisi (situació d’edifici rehabilitat i en servei) es dedueix la necesitat d’executar
previament les següents millores (veure fig.21b):
a) Reforç del cordó superior.
b) Reforç del cordó inferior.
c) Reforç del 40% de muntants i diagonals.
d) Reforç del 60% dels nusos.
e) Millora de l’estabilització transversal.
f) Reforç de l’arriostrament transversal.
g) Reforç dels recolzaments a sobre els murs de càrrega.
Es tractaria doncs, d’una situació de necessitat de reforç integral de les encavallades o de la
seva substitució funcional per altres adossades.

16. 16
5.2.3. Elements de suport del fals sostre de la sala principal.
Amb l’objectiu de comprovar el grau de seguretat del sistema de suport del fals sostre s’ha
procedit a l’anàlisi estàtic dels seus elements estructurals sotmesos a les càrregues actuals
(edifici fora de servei). Els resultats dels càlculs es recullen a l’annex 7.5 d’aquest document.
A continuació es presenta el resum de les conclusions més significatives:
Rastrells de fusta (veure full de càlcul a l’annex 7.5):
Tenen seccions de 40 x 50 mm amb intereixos d’aprox. 60 cm i llums entre recolzamets de
1,65m. La seva capacitat resistent és adient per a rebre el pes propi de l’encanyissat però no
per més càrregues que aquesta.
La seva deformabilitat també és suficient per a rebre sense excessives fletxes la càrrega del
fals sostre ( fmáx = 7 mm en 1,65 m ).
Bigues de fusta (veure full de càlcul a l’annex 7.5):
Tenen una secció de 80 x 220 mm, amb intereixos d’aprox. 165 cm i llums de 4,75m entre
recolzaments.
La seva capacitat resistent és adient per a rebre el pes propi de l’encanyissat donat que amb
aquesta càrrega la fusta està treballant al 33% de la seva capacitat última.
La seva deformabilitat també és suficient per a rebre sense excessives fletxes la càrrega del
fals sostre (fmáx= 12 mm en 4,75m).
Malgrat això, la realitat de la situació és que es tracta d’un sistema inadequat per a rebre un
possible estat de càrregues propi d’un teatre (instalacions d’aire, sò i llum, passeres de
manteniments, etc).
5.2.4. Murs laterals sala principal (façanes longitudinals):
El càlcul de les parets de càrrega verticals ha estat realitzat mitjançant els criteris recollits en
CTE-DB-SE-F. Les propietats mecàniques considerades en el càlcul són les estimades a partir
de referències similars per totxo massís de l’època.
L’anàlisi principal per aquests murs és el model corresponent a un tram-tipus de 30cm de gruix
equivalent a un inter-eix entre encavallades (4,80m) amb la consideració d’un matxó de 45 x
45cm a tota alçada. El model s’ha considerat arriostrat a nivell dels 2 forjats intermitjos i a nivell
de sotacoberta però amb un factor parcial de rigidesa en aquests 3 nivells, donat que la
indesplaçabilitat d’aquest punts no està garantida per la resta de elements estructurals de
l’edifici.
L’estat de càrregues ha contemplat la situació d’edifici en servei, amb les càrregues
corresponents als forjats, coberta, hipòtesi de vent i hipòtesi sísmica (amb el mètode simplificat
de les càrregues estàtiques equivalents).
Els resultats són molt evidents i reflexen una clara insuficiència resistent del conjunt del mur en
el cas d’hipòtesi sísmica. Inclús sense la consideració de càrrega sísmica, els trams superiors
són insuficients aplicant les càrregues eòliques assignades pel CTE-DB-AE.

17. 17
5.2.5. Mur principal d’escenari (tester):
Aquest és, potser, l‘element esructural més precari de tot l’edifici.
El seu problema principal és la seva excessiva esbeltesa donat que per alçades de fins a 13m
presenta únicament un gruix constant de 30cm. Els matxons no poden considerar-se en la
contribució resistent del pany central doncs estan separats quasi 9m entre ells.
Esbeltesa: = hd / td = 1300/30= 43.
L’article 5.2.7. del CTE-DB-SE-F, no permet una esbeltesa superior a 27.
L’anàlisi es pot presentar per unitat de longitud de mur. Inclús considerant un possible sistema
d’arriostrament horitzontal a nivell de pinta, la secció no resisteix la hipòtesi de càrega de vent
ni de llarg la de càrrega sísmica:
5.2.6. Encavallades de l’escenari
També per aquestes encavallades s’han realitzat 2 estudis de càrregues:
El primer estudi, analitzant l’estat actual sotmés a un estat de càrregues de pes propis i
càrregues permanents,i considerant únicament com càrregues d’ús les de manteniment de les
cobertes (4 càrregues puntuals de 1,0 KN a cada volta) i sense hipòtesi de càrrega sísmica.
L’objectiu d’aquest primer anàlisi és determinar el grau de seguretat actual de l’edifici en el
seu estat de “fora de servei”.
El segon estudi, analitzant les encavallades amb un hipotètic estat de càrregues d’edifici en
servei, considerant els pesos propis de una nova coberta i considerant les càrregues d’ús
pròpies d’una pinta i contrapinta escenogràfica d’un teatre modern i amb hipòtesi de càrrega
sísmica.
A ambdós casos s’ha considerat una hipótesi de càrrega eòlica pròpia de la seva situació
(grau IV, zona urbana) i una sobrecàrrega de neu de 0,4 KN/m2
no concomitant amb la
sobrecàrrega de manteniment. El resultat d’ambdós anàlisi és el següent:
Del primer anàlisi (situació actual amb edifici fora de servei), es dedueix que únicament
algunes posicions (cordó superior i muntants extrems) arriben a un cert grau de plastificació.
Es pot dir bàsicament que amb aquesta primera hipòtesi de càrrega les encavallades són
estables i únicament és necessari l’arriostrament lateral per a compensar adequadament les
empentes horitzontals de la càrrega de vent a la façana-tester i l’execució d’un congreny
(possiblement metàl.lic a la coronació dels murs perimetrals).
Del segon anàlisi (situació d’edifici rehabilitat i en servei) es dedueix la necesitat d’executar
prèviament les següents millores :
a) Reforç del cordó superior.
b) Reforç del cordó inferior.
c) Reforç del 80% de muntants i diagonals.
d) Reforç del 90% dels nusos.
e) Millora de l’estabilització transversal.
f) Reforç de l’arriostrament transversal.
g) Reforç dels recolzaments a sobre els murs de càrrega.
Clarament, es tractaria d’una situació de necessitat de reforç integral de les encavallades o,
molt millor, de la seva substitució per altres noves convenient dimensionades pels nous estats
de càrregues.

18. 18
5.2.7. Forjats de la sala principal (grades i llotges):
Es tracta de forjats unidireccionals de biguetes recolzats en parets de càrrega i amb un
considerable voladís donant a la sala principal.
Per l’anàlisi estructural s’ha considerat un hipotètic tram-tipus que reculli les longituts de voladís
més característiques, des de 175cm a 245cm de vol.
Per la caracterització de les biguetes s’ha utilitzat una taula de paràmetres mecànics original de
l’època (Torras) considerant seccions tipus “I” d’ala estreta de 50mm d’amplada i 160mm de
cantell (veure annex 7.5).
Com estat de càrregues s’ha considerat el següent :
Pes del propi forjat original : 1,60 KN/m2
.
Pes propi del reforç de forjat : 1,40 KN/m2
.
Càrregues permanents : 1,50 KN/m2
.
Sobrecàrrega d’ús : 5,00 KN/m2
.
El resum dels resultats més característics és el següent:
a) Des del punt de vista resistent, únicament seria necessari el reforç de les biguetes en
les zones de més volada, a partir de 2,05 m.
Nota: aquests resultats s’han pres suposant un acer existent amb límit elàstic de 240
N/mm2, valor que hauria de comprovar-se prèviament amb assajos de laboratori.
b) Les deformacions en punta de voladís són excessives en tots els casos, donant valors
de fletxa des de 8,9mm (L/191) fins a 23mm (L/101), clarament superiors als màxims
fixats per voladius en aquestes situacions (L/300) i encara pitjors si es tenen en
compte les limitacions d’ ELS per vibracions.
Es tracta, generalitzadament de forjats que necessiten reforç o substitució.
5.2.8. Fonaments:
El solar del Teatre es troba situat a la planúria d’inundació deltaica del riu Llobregat. Aquests
materials sedimentaris són argiles, llims i sorres.
Malgrat que la informació sobre el sistema de fonamentació és escasa, s’ha analitzat l’estat de
tensions de contacte a sobre el terreny en 2 trams tipus dels fonaments dels murs principals
aprofitant la informació obtinguda amb les cates nº1 i nº2.
L’anàlisi s’ha realitzat sobre l’estat actual de l’edifici.
Els resultats es presenten a l’annex 7.5, donant tensions de contacte entre 1,52 i 1,68 Kp/cm2
.
Aquestes tensions són lleugerament superiors a las que habitualment s’assignen com a
tensions admissibles a l’estrat de llims argilosos amb sorres mal gradades predominant a El
Prat de Llobregat. Prenent de refèrència els informes geotècnics realitzats en solars propers és
habitual prendre valors de tensió admissible entre 1,0 i 1,50 Kp/cm2
per sabates corregudes de
petita amplada.
No es tenen dades dels fonaments dels murs interiors ni de altres posicions de l’edifici i tampoc
s’ha requerit més donat que no s’han apreciat assentaments diferencials ni desploms dels
murs.

19. 19
6. CONCLUSIONS.
El Teatre Artesà presenta un estat general de deteriorament propi d’un edifici antic que porta
molts anys fora de servei i tancat. Durant les diferents inspeccions realitzades s’han detectat
nombroses patologies als elements estructurals.
Encara que no es tracti d’un edifici en “estat de ruïna”, de l’estudi realitzat es dedueix que la
totalitat dels elements estructurals demanarien d’una intervenció de reforç important
en cas de que es dugués a terme una rehabilitació de l’edifici per a la seva posada en
servei.
A continuació es detalla per a cada un del sistemes principals, les conclusions que es deriven
d’aquest estudi.
6.1. Zona d’escenari:
Es tracta de la zona constructivament més precària. Es recomana que en cas de
rehabilitació de l’edifici el cos complert de la caixa escènica s’enderroqui i es
reconstrueixi amb un sistema estructural adient, pels següents motius:
a) Les corretges metàl·liques no tenen secció suficient per a rebre l’estat de càrregues d’una
nova coberta amb el pes propi necessari per a resoldre els requeriments acústics d’un
escenari.
A més, les seves unions amb el tauler de coberta i amb els mur perimetrals són totalment
insuficients per a garantir un mínim de monolitisme del conjunt, especialment en hipòtesi de
càrrega sísmica o en front a les típiques components de càrrega horitzontal existents a les
contrapintes d’un escenari modern.
Tampoc estan capacitades per a garantir una resistència al foc R90, segons exigeix el CTE-
DB-SI.
Per tot això, la recomanació en cas de rehabilitació de l’edifici és la seva substitució
per un sistema de forjat més adient.
b) Les 2 encavallades no estan capacitades per a rebre l’estat de càrregues d’una nova
coberta i, especialment, de l’estat de càrregues corresponent a una pinta escenogràfica
moderna. Tampoc estan capacitades per a garantir una resistència al foc R90.
A més, les seves unions amb els murs de càrrega són del tot impròpies d’un sistema
estructural que hauria de ser dúctil i monolític per a respondre correctament a la hipòtesi
sísmica.
Per tot això, la recomanació és la seva substitució per un nou sistema de bigues més
adient complementades amb un sistema porticat de pilars.
c) El tauler ceràmic de coberta està molt fissurat, necessita reforç o substitució. La millor
opció és la substitució i no el reforç per no sobrecarregar innecessàriament l’estructura. Es
tractaria de substituir-lo per un tipus de coberta que compleixi tots els requeriments
normatius actuals i que no són estrictament estructurals (insonorització, aïllament,
estanquitat,…).
d) El mur principal de l’escenari (mur tester de l’edifici) és, possiblement, l’element estructural
més precari de tot l’edifici. Presenta un trencament vertical molt important que creua tot el
gruix del mur i l’anàlisi estàtic indica valors absolutament inacceptables d’esbeltesa, per no
entrar en consideracions respecte a la hipòtesi de càrrega eòlica o càrrega sísmica, davant
les quals el mur és manifestament insuficient.
A més, no té cap tipus de congreny de coronació ni travada o arriostrament.
Estructuralment és un element no apte i inclús com a simple tancament és inapropiat donat el
grau de fissuració que té.
En cas de rehabilitació de l’edifici s’hauria d’enderrocar i reconstruir amb pilars
(possiblement metàl.lics) o plantejar la seva subtitució per altre tipus constructiu de
façana.

20. 20
e) Els 2 murs laterals presenten moltes fissures interiors i exteriors, especialment a la part
superior. L’anàlisi estàtic indica insuficiència resistent respecte a la hipòtesi de càrrega
sísmica i, a més, no té cap tipus de congreny de coronació ni travada o arriostrament.
Estructuralment és un element no apte per a rebre un estat de càregues usual de pinta
d’escenari. Inclús com a simple tancament és inapropiat donat el grau de fissuració que té.
En cas de rehabilitació de l’edifici es recomana la seva reconstrucció amb elements
estructurals complementaris (pilars) o subtitució per altre tipus constructiu (sistema
porticat de bigues i pilars).
f) L’anàlisi resistent indica una clara insuficiència respecte a un estat de càrregues propi
d’un d’escenari. Tampoc estan capacitades per a garantir una resistència al foc R120.
Possiblement l’alçada de l’espai sota la tarima d’escenari és curta respecte als requeriments
escenogràfics moderns i això implicaria un rebaix de cota del fons d’aquests semisoterrani
amb la conseqüent necessitat de recalç dels fonaments perimetrals.
Per tot això, es recomana que en cas de rehabilitació de l’edifici s’enderroqui i
reconstrueixi amb un sistema estructural adient.
6.2. Estructura de coberta de la sala principal:
Es tracta de una zona constructivament complexa. Les principals conclusions respecte a
aquesta zona són les següents:
a) Voltes de doble corbatura a la coberta de la sala principal:
Són 5 voltes i totes elles tenen fissures de trencament de la capa ceràmica en diferents
posicions i això debilita considerablement el sistema, especialment en front d’estats de
càrregues no simètrics i sense cap opció de resposta estable en hipòtesi de càrrega sísmica.
La patologia principal d’aquestes voltes apareix a les 4 cantonades de la sala principal a on
s’observen grans trencaments dels murs de càrrega possiblement deguts a la deficient
compensació de les empentes horitzontals de les voltes extremes per manca de lligat a la
part superior dels murs a les zones d’unió amb les voltes .
Més preocupant encara és l’estat del sistema de tirants horitzontals d’estabilització
transversal d’aquestes encavallades donat que en algun cas és evident un alt grau d’oxidació
als extrems d’aquests rodons a la seva unió amb les voltes ceràmiques.
El sistema de voltes és estable en la mesura que quedi estabilitzat horitzontalment pels tirants
d’acer que, com ja s’ha esmentat, presenten un grau d’oxidació alt i no tenen suficient secció
ni rigidesa com per a garantir la indeformabilitat horitzontal de les voltes.
L’estat de fissuració actual i l’aplicació necessària de la norma sismorresistent
obliguen a plantejar un reforç d’aquestes voltes en cas de portar a terme una
rehabilitació de l’edifici. El reforç més adient possiblement seria l’execució d’una capa
resistent superior per sobre de les voltes actuals o bé amb formigó armat (capa de 5
o 6 cm) o bé amb poliéster i fibra de vidre o carboni. Aquesta darrera opció es
descarta a l’estudi econòmic degut al seu alt cost. Complementàriment s`hauria de
renovar i millorar el sistema de tirants horitzontals.
Aquest possible reforç amb capa addicional de formigó armat tindria una repercussió evident
a l’estat de càrregues general a sobre les encavallades, murs de càrrega i fonaments.
b) Encavallades sala principal:
De l’anàlisi es dedueix la necesitat d’executar les següents millores :
a) Reforç del cordó superior.
b) Reforç del cordó inferior.
c) Reforç del 40% de muntants i diagonals.
d) Reforç del 60% dels nusos.
e) Millora de l’estabilització transversal.
f) Reforç de l’arriostrament transversal.
g) Reforç dels recolzaments a sobre els murs de càrrega.

21. 21
Aquesta necessitat de reforç s’agreujaria amb el pes propi corresponent al reforç de les voltes
ceràmiques.
Es tractaria doncs, d’una situació de necessitat de reforç integral de les encavallades o
de la seva substitució funcional per altres noves adossades lateralment.
c) Elements de suport del fals sostre de la sala principal.
La realitat de la situació és que es tracta d’un sistema inadequat per a rebre un possible estat
de càrregues propi d’un teatre modern (instal.lacions d’aire, sò i llum, passeres de
manteniments, etc).
A més, el problema fonamental que presenta és la seva colonització generalizada per
paràsits que l’han convertit actualment en un niu d’insalubritat.
En cas de rehabilitació seria necessari el seu enderroc i substitució per una altra
subestructura.
6.3. Murs de la sala principal (façanes laterals) :
Els murs laterals de la sala principal presenten un fissures i trencaments de 4 tipus:
1. Sota els recolzaments de les encavallades.
2. En arcs i llindes de finestres i portes.
3. En les unions amb les voltes de coberta (especialment en els extrems de la volta sud).
4. En les zones de recepció dels forjats de les grades.
Constructivament, el seus defectes principals són la seva excessiva esbeltesa i la manca de
lligams horitzontals, especialment a la part superior.
Les comprovacions numèriques realitzades reflexen una insuficiència resistent dels murs
actuals en front estats de càrregues dedüits de la normativa vigent. Aquests resultats són del
tot inadmissibles quan s’analitzen aquests murs sotmesos a la hipòtesi de càrrega sísmica.
En el cas de rehabilitar l’edifici serien necessàries les següents actuacions:
a) Col.locació de pilars metàl.lics coincidint amb les posicions de les encavallades.
b) Millora del travament horitzontal, especialment a la coronació del mur i en els
nivells de recepció dels forjats de grades.
Es tractaria, doncs, d’acabar considerant aquests murs laterals com tancaments i no com
murs estructurals de càrrega i, en qualsevol cas, procedir a la reparació dels trencaments i
fissures existents (cosits i segellats) per tal de garantir les condicions d’estanquitat adients.
6.4. Forjats d’amfiteatre i llotges:
Des del punt de vista resistent, presenten 3 problemes importants :
1. La rigidesa de les biguetes no és suficient a les zones de voladius i, com a conseqüència
d’això, les fletxes dels extrems d’aquests voladius sotmesos a estat de càrregues de
grada en edifici d’espectacles són excessives, especialment a les zones més properes a
l’escenari donat que tenen més volada.
2. La resistència dels entrebigats en front de càrregues puntuals és molt escassa, aquests
entrebigats necessiten xapa superior de reforç .
3. Els recolzaments de les biguetes en els murs principals de façana no és adequada,
necessita lligat de repartiment.
Per tot això, en cas de rehabilitació, aquests forjats necessitarien substitució o reforç,
amb l’agravant de que en ambdós casos el cantell final dels forjats seria superior a
l’existent, amb la conseqüent reducció dels gàlibs d’ús d’aquestes zones ja de per sí
molt inferiors als requerits per la normativa actual.

22. 22
6.5. Caixes d’escala de la sala principal:
Als 4 nuclis d’escala situats a les cantonades de la sala principal s’han identificat les mateixes
patologies, són les següents :
a) Generalitzadament, fissures als murs de càrrega.
b) Deterioraments del material per humitats continuades a la part superior dels nuclis
d’escala.
c) També, generalitzadament, trencaments dels trams d’escala formats per voltes a la
catalana.
Des del punt de vista estructural, aquestes escales no estan en condicions de rebre
uns estats de càrrega propis d’elements d’accés i evacuació d’un edifici públic.
Necessitarien un reforç integral (solució funcionalment inapropiada per l’incompliment
dels requeriments normatius d’evacuació, amplades, graons, etc.) o bé la seva
substitució per altres escales.
6.6. Forjat sanitari de la sala principal (terra de cavea).
Des del punt de vista constructiu, sembla més adient la seva substitució per un altre tipus de
forjat més adequat, compatible amb els requeriments d’instal.lacions i amb un pendent més
propi des del punt de vista funcional.
6.7. Zona d’accés i distribució (Foyer) :
Aparentment sembla la zona que presenta millor grau de conservació dels elements
estructurals però durant les inspeccions s’han detectat las deficiències que es recullen en
l’apartat 4.
En cas de rehabilitació, les actuacions estructurals necessàries serien les següents:
1. Enderroc del cos de projecció existent a sobre la volta.
2. Possible reforç de les jàsseres de formigó armat (a confirmar amb proves prèvies de
detecció de l’armat existent).
3. Reforç de les voltes ceràmiques, possiblement amb xapa de formigó armat superior.
4. Reconstrucció del sistema de tirants horitzontals a peu de volta amb més unitats i
millor dotades.
5. Col·locació de nous pilars per formació de pòrtics coincidint amb les jàsseres de
formigó armat actuals.
6.8. Fonamentació:
En cas de rehabilitació de l’edifici, els estats de càrregues que rebrien els fonaments
seria superior a l’actual, tant en el referent a càrregues permanents degudes als
reforços necessaris de forjats i cobertes com respecte a les càrregues d’ús i és per
això que s’haurien de plantejar també reforços de fonamentació, especialment a les
zones de concentració de càrregues com les bases de pilastres (o pilars de reforç)
dels murs laterals i a l’escenari.
Aquest tipus de fonamentació de reforç habitualment es planteja amb micropilotatge.

23. 6.9. Resum gràfic de les intervencions estructurals necessàries en cas de rehabilitació.
Fif. 1 Fig.2
Fig.3 Fig.4
Fig. 1: Estat actual.
Fig. 2: Enderroc complert de la caixa escènica.
Fig. 3: Enderroc de nuclis d’escala i edicles annexes al foyer.
Fig. 4: Enderroc de forjats interiors i, com opció recomanada, enderroc de coberta i
encavallades de la sala principal.

24. Fig. 5: En cas d’enderrocar la coberta i les encavallades de la sala principal, construcció d’un
nou edifici amb la posibilitat de mantenir parcialment les façanes laterals i gran part
del foyer.
Fig. 6: En cas de no enderrocar la coberta i les encavallades de la sala principal, s’haurien de
col.locar pilars metàl.lics a les pilastres de façana (amb repercusions funcionals importants
en cas de col.locar-los interiorment o repercusions estètiques de difícil resolució en cas de
empresillar-los. Igualment, s’haurien de reforçar íntegrament totes les encavallades
(probablement l’opció de reforç més adient és la de col.locar lateralment una altra
encavallada adossada a l’existent i amb la mateixa geometria).

25. 23
6.10. Altres consideracions :
1. La gran quantitat d’intervencions de reforç que es necessitarien en cas de rehabilitar
l’edifici i el seu grau d’importància obliguen a recomanar una reconsideració de fons
d’aquesta opció.
En aquest sentit, a l’annex 7.6. s’ha inclós una primera aproximació al cost econòmic que
es derivaria d’aquesta possible rehabilitació amb l’objectiu que l’Ajuntament pugui
disposar de totes les dades en relació a l’estructura del Teatre L’Artesà.
D’aquest estudi d’estimació de costos es dedueix que les obres necessàries per garantir
l’estabilitat de l’estructura de l’edifici pujarien a aproximadament 957.500 € de P.E.M., i tot
això sense comptar amb els canvis estructurals derivats de les disfuncions
programàtiques o funcionals.
2. En cas de que s’optés per la rehabilitació, algunes de les intervencions de reforç
necessàries a l’estructura de l’edifici tindrien consequències funcionals que s’haurien
de valorar des del punt de vista arquitectònic. Principalment, són les següents:
a) El possible reforç o substitució dels forjats de la sala principal (zona de grades i
llotges) suposaria una perdua d’alçada lliure entre plantes, amb reducció de gàlib de 8
a 10 cm respecte a l’alçada actual.
b) La necessària col.locació de nous pilars de recepció de les encavallades de la sala
principal suposaria una reducció d’espai útil a l’amplada dels passadissos laterals
en cas de que es coloquin pel costat interior de les façanes o repercussions
estètiques de dificil resolució es cas de que es coloquin del costat exterior
(encamisats o empresillats dels matxons).
Aquest informe el presenta a El Prat de Llobregat el 9 de Desembre de 2013 el sotasignant,
sometent-lo a qualsevol altre millor fonamentat.
Manuel Arguijo Vila
Arquitecte 16768-1 C.O.A.C.
MANUEL ARGUIJO Y ASOCIADOS, S.L.

26. 7. ANNEXOS:
7.1. Documentació gràfica de l’edifici: estat actual.
7.2. Cates de prospecció.
7.3. Plànols de patologies estructurals.
7.4. Fotografies.
7.5. Càlculs estàtics de comprovació.
7.6. Valoracions econòmiques del cost d’obra.

27. 7.1 ANNEX: DOCUMENTACIÓ GRÀFICA.
Nota:
La documentació gràfica presentada en aquest annex ha estat facilitada
pels estudiants de EPSEB Sergio Sánchez i Emili Hormias.
En alguns casos, els seus dibuixos originals han estat completats o
corregits amb l’informació obtinguda durant la campanya de cates.

32. 7.2 ANNEX: CATES DE PROSPECCIÓ .
Nota: la posició de les cates es representa als plànols de l’annex 3.

38. 7.3 ANNEX: PLÀNOLS DE PATOLOGIES ESTRUCTURALS .

48. 1
7.4. ANNEX : FOTOGRAFÍES
F1 F2
F3 F4
F5 F6
F7 F8

49. 2
F9 F10
F11 F12
F13 F14
F15 F16

50. 3
F17 F18
F19 F20
F21 F22
F23 F24

51. 4
F25 F26
F27 F28
F29 F30

52. 5
F31 F32
F33 F34
F35 F36

53. 6
F37 F38
F39 F40
F41 F42
F43 F44

54. 7
F45 F46
F47 F48
F49 F50
F51 F52

55. 8
F53 F54
F55 F56
F57 F58

56. 9
F59 F60
F61 F62
F63 F64

57. 7.5 ANNEX: CÀLCULS .

58. CÀLCUL DE TENSIÓ DE CONTACTE AMB EL TERRENY
Nota : es calcula la tensió promig a la base dels fonaments
ELEMET D'ANÀLISI : tram tipus de mur sala principal (façana lateral)
TRAM : 4,80m sota mur de façana (intereix encavallades).
Acció de encavallada de coberta (4,80 x 10,0m): 15,12 t
Pes propi del mur: 22,08 t
Pes propi del matxó: 3,43 t
Pes propi del pany superior (tancament coberta): 0,78 t
Acció 1er forjat 2,16 t
Acció 2on forjat 2,16 t
Pes propi fonament (tram mamposteria): 5,97 t
Pes propi fonament (tram sabata correguda): 4,04 t
Pes propi sabata sota matxó: 2,03 t
Total de càrrega vertical en el tram analitzat (Nk): 57,77 t
Àrea de contacte
Sabata correguda: 2,59 m2
Sabata de matxó: 1,21 m2
Total àrea de fonaments en el tram (At): 3,8 m2
Tensió promig de contacte amb el terreny (Nk/At): 1,52 Kp/cm2

59. CÀLCUL DE TENSIÓ DE CONTACTE AMB EL TERRENY
Nota : es calcula la tensió promig a la base dels fonaments
ELEMET D'ANÀLISI : tram tipus de mur d'escenari (façana tester)
TRAM : 1,00m sota mur de façana
Càrega tauler de coberta: 0,41 t
Pes propi del mur: 7,02 t
Acció forjat escenari 1,50 t
Pes propi fonament (tram mamposteria): 1,10 t
Pes propi fonament (tram sabata correguda): 1,71 t
Total de càrrega vertical en el tram analitzat (Nk): 11,74 t
Sabata correguda: 0,7 m2
Tensió promig de contacte amb el terreny (Nk/At): 1,68 Kp/cm2

60. COMPROBACION DE PIEZAS BIAPOYADAS DE MADERA DE SECCION RECTANGULAR
SOMETIDAS A FLEXION SIMPLE, BAJO CARGA VERTICAL UNIFORMEMENTE REPARTIDA.
Cálculos realizados de acuerdo con la norma UNE-ENV 1995 (1-1 y 1-2) Eurocódigo 5.
Estructura: TEATRE L'ARTESÀ (EL PRAT DE LLOBREGAT)
Elemento: Bigas falso techo sala principal
DIMENSIONAMIENTO DE LA PIEZA: CLASE RESISTENTE
DE LA MADERA:
L = 4,75 Luz de cálculo (m)
Madera ASERRADA
h = 22,0 Canto (cm) de coníferas y chopo
C14
b = 8,0 Ancho (cm) C16
C18
k ls = 1,1 Se introduce el valor 1 si la pieza es independiente, y C22 x
1,1 si forma parte de un sistema de carga compartida. C24
C27
DEFINICION DE LA CARGA LINEAL VERTICAL: C30
C35
G = 0,49 Suma de cargas permanentes (kN/m) C40
(sin incluir el peso propio de la pieza)
Q = 0,25 Suma de cargas variables (kN/m) Madera ASERRADA
de frondosas
P = 0,07 Peso propio (kN/m). Cálculo automático D30
Nota: 1kN  100 kg D35
D40
CLASE DE SERVICIO: D50
D60
Clase 1 Ambiente interior seco (T=20ºC, y H < 65%) D70
Clase 2 x Ambiente interior húmedo (T=20º, y 65%<H < 85%)
Clase 3 Ambiente exterior húmedo (H>85%) Madera LAMINADA
encolada
Se introduce una señal en la celda correspondiente a la Clase de Servicio GL24
seleccionada, y se dejan vacías las dos celdas restantes. GL28
GL32
REQUERIMIENTOS: GL36
EF = 30 Estabilidad al fuego (minutos) Se introduce una señal en
la celda correspondiente
F max = 18 Flecha máxima admisible en valor absoluto (mm) a la Clase Resistente de
madera seleccionada, y
f max = 250 Flecha máxima admisible relativa (L/F). se dejan vacías las celdas
(Valor fraccionario de la luz de la pieza) de las clases restantes.
COMPROBACIONES: VERIFICACION Indices
Resistencia de la pieza frente a la solicitación de flexión: SUFICIENTE I m = 0,33
Resistencia de la pieza frente a la solicitación de cortante: SUFICIENTE I v = 0,14
Flecha de la pieza en el centro del vano (inicial+diferida): 12 mm
Deformación vertical absoluta de la pieza: ADMISIBLE I F = 0,69
Deformación vertical relativa de la pieza: ADMISIBLE I f = 0,65
Resistencia de la pieza a flexión en situación de fuego: SUFICIENTE I m,fi = 0,60
advertencia: ancho eficaz inferior a 4 cm
Resistencia de la pieza a cortante en situación de fuego: SUFICIENTE I v,fi = 0,22

61. COMPROBACION DE PIEZAS BIAPOYADAS DE MADERA DE SECCION RECTANGULAR
SOMETIDAS A FLEXION SIMPLE, BAJO CARGA VERTICAL UNIFORMEMENTE REPARTIDA.
Cálculos realizados de acuerdo con la norma UNE-ENV 1995 (1-1 y 1-2) Eurocódigo 5.
Estructura: TEATRE L'ARTESÀ (EL PRAT DE LLOBREGAT)
Elemento: Rastreles falso techo
DIMENSIONAMIENTO DE LA PIEZA: CLASE RESISTENTE
DE LA MADERA:
L = 1,65 Luz de cálculo (m)
Madera ASERRADA
h = 5,0 Canto (cm) de coníferas y chopo
C14
b = 4,0 Ancho (cm) C16
C18
k ls = 1,1 Se introduce el valor 1 si la pieza es independiente, y C22 x
1,1 si forma parte de un sistema de carga compartida. C24
C27
DEFINICION DE LA CARGA LINEAL VERTICAL: C30
C35
G = 0,16 Suma de cargas permanentes (kN/m) C40
(sin incluir el peso propio de la pieza)
Q = 0,00 Suma de cargas variables (kN/m) Madera ASERRADA
de frondosas
P = 0,01 Peso propio (kN/m). Cálculo automático D30
Nota: 1kN  100 kg D35
D40
CLASE DE SERVICIO: D50
D60
Clase 1 Ambiente interior seco (T=20ºC, y H < 65%) D70
Clase 2 x Ambiente interior húmedo (T=20º, y 65%<H < 85%)
Clase 3 Ambiente exterior húmedo (H>85%) Madera LAMINADA
encolada
Se introduce una señal en la celda correspondiente a la Clase de Servicio GL24
seleccionada, y se dejan vacías las dos celdas restantes. GL28
GL32
REQUERIMIENTOS: GL36
EF = 30 Estabilidad al fuego (minutos) Se introduce una señal en
la celda correspondiente
F max = 10 Flecha máxima admisible en valor absoluto (mm) a la Clase Resistente de
madera seleccionada, y
f max = 200 Flecha máxima admisible relativa (L/F). se dejan vacías las celdas
(Valor fraccionario de la luz de la pieza) de las clases restantes.
COMPROBACIONES: VERIFICACION Indices
Resistencia de la pieza frente a la solicitación de flexión: SUFICIENTE I m = 0,42
advertencia: ancho de la pieza inferor a 5 cm
Resistencia de la pieza frente a la solicitación de cortante: SUFICIENTE I v = 0,12
Flecha de la pieza en el centro del vano (inicial+diferida): 7 mm
Deformación vertical absoluta de la pieza: ADMISIBLE I F = 0,70
Deformación vertical relativa de la pieza: ADMISIBLE I f = 0,85
Resistencia de la pieza a flexión en situación de fuego: INSUFICIENTE I m,fi = -
advertencia: ancho eficaz inferior a 4 cm
Resistencia de la pieza a cortante en situación de fuego: INSUFICIENTE I v,fi = -

62. COMPROBACION DE PIEZAS BIAPOYADAS DE MADERA DE SECCION RECTANGULAR
SOMETIDAS A FLEXION SIMPLE, BAJO CARGA VERTICAL UNIFORMEMENTE REPARTIDA.
Cálculos realizados de acuerdo con la norma UNE-ENV 1995 (1-1 y 1-2) Eurocódigo 5.
Estructura: TEATRE L'ARTESÀ (EL PRAT DE LLOBREGAT)
Elemento: Vigas de soporte de la tarima de escenario.
DIMENSIONAMIENTO DE LA PIEZA: CLASE RESISTENTE
DE LA MADERA:
L = 4,50 Luz de cálculo (m)
Madera ASERRADA
h = 18,0 Canto (cm) de coníferas y chopo
C14
b = 7,0 Ancho (cm) C16
C18
k ls = 1,1 Se introduce el valor 1 si la pieza es independiente, y C22 x
1,1 si forma parte de un sistema de carga compartida. C24
C27
DEFINICION DE LA CARGA LINEAL VERTICAL: C30
C35
G = 0,15 Suma de cargas permanentes (kN/m) C40
(sin incluir el peso propio de la pieza)
Q = 4,10 Suma de cargas variables (kN/m) Madera ASERRADA
de frondosas
P = 0,05 Peso propio (kN/m). Cálculo automático D30
Nota: 1kN  100 kg D35
D40
CLASE DE SERVICIO: D50
D60
Clase 1 Ambiente interior seco (T=20ºC, y H < 65%) D70
Clase 2 x Ambiente interior húmedo (T=20º, y 65%<H < 85%)
Clase 3 Ambiente exterior húmedo (H>85%) Madera LAMINADA
encolada
Se introduce una señal en la celda correspondiente a la Clase de Servicio GL24
seleccionada, y se dejan vacías las dos celdas restantes. GL28
GL32
REQUERIMIENTOS: GL36
EF = 30 Estabilidad al fuego (minutos) Se introduce una señal en
la celda correspondiente
F max = 18 Flecha máxima admisible en valor absoluto (mm) a la Clase Resistente de
madera seleccionada, y
f max = 250 Flecha máxima admisible relativa (L/F). se dejan vacías las celdas
(Valor fraccionario de la luz de la pieza) de las clases restantes.
COMPROBACIONES: VERIFICACION Indices
Resistencia de la pieza frente a la solicitación de flexión: INSUFICIENTE I m = 2,89
Resistencia de la pieza frente a la solicitación de cortante: INSUFICIENTE I v = 1,06
Flecha de la pieza en el centro del vano (inicial+diferida): 86 mm
Deformación vertical absoluta de la pieza: EXCESIVA I F = 4,79
Deformación vertical relativa de la pieza: EXCESIVA I f = 4,79
Resistencia de la pieza a flexión en situación de fuego: INSUFICIENTE I m,fi = 6,37
advertencia: ancho eficaz inferior a 4 cm
Resistencia de la pieza a cortante en situación de fuego: INSUFICIENTE I v,fi = 1,93

68. Envolvente de los desplazamientos en nudos
Referencia
Combinación Desplazamientos en ejes globales
Tipo Descripción
Dx
(mm)
Dy
(mm)
Dz
(mm)
Gx
(mRad)
Gy
(mRad)
Gz
(mRad)
N1 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -3.097 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Valor máximo de la envolvente -2.486 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
N2 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -3.095 0.000 -2.960 - - -
Valor máximo de la envolvente -2.485 0.000 -2.377 - - -
N3 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -2.889 0.000 -5.488 - - -
Valor máximo de la envolvente -2.319 0.000 -4.405 - - -
N4 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -2.602 0.000 -7.892 - - -
Valor máximo de la envolvente -2.089 0.000 -6.335 - - -
N5 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -2.272 0.000 -9.682 - - -
Valor máximo de la envolvente -1.824 0.000 -7.772 - - -
N6 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.918 0.000 -10.728 - - -
Valor máximo de la envolvente -1.540 0.000 -8.611 - - -
N7 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.553 0.000 -11.110 - - -
Valor máximo de la envolvente -1.246 0.000 -8.918 - - -
N8 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.190 0.000 -10.624 - - -
Valor máximo de la envolvente -0.955 0.000 -8.528 - - -
N9 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.835 0.000 -9.693 - - -
Valor máximo de la envolvente -0.670 0.000 -7.781 - - -
N10 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.506 0.000 -7.925 - - -
Valor máximo de la envolvente -0.406 0.000 -6.362 - - -
N11 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.215 0.000 -5.502 - - -
Valor máximo de la envolvente -0.173 0.000 -4.417 - - -
N12 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.006 0.000 -2.972 - - -
Valor máximo de la envolvente -0.005 0.000 -2.386 - - -
N13 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente 0.000 0.000 0.000 0.000 -1.318 0.000
Valor máximo de la envolvente 0.000 0.000 0.000 0.000 -1.066 0.000
N14 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -2.057 0.000 -0.164 - - -
Valor máximo de la envolvente -1.651 0.000 -0.132 - - -
N15 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.256 0.000 -3.274 - - -
Valor máximo de la envolvente -1.008 0.000 -2.627 - - -
N16 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.914 0.000 -5.733 - - -
Valor máximo de la envolvente -0.733 0.000 -4.601 - - -
N17 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.780 0.000 -8.086 - - -
Valor máximo de la envolvente -0.626 0.000 -6.490 - - -
N18 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.912 0.000 -9.778 - - -
Valor máximo de la envolvente -0.732 0.000 -7.848 - - -
N19 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.199 0.000 -10.781 - - -
Valor máximo de la envolvente -0.962 0.000 -8.653 - - -
N20 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.560 0.000 -11.178 0.000 -0.003 0.000
Valor máximo de la envolvente -1.252 0.000 -8.971 0.000 -0.002 0.000
N21 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -2.207 0.000 -9.786 - - -
Valor máximo de la envolvente -1.772 0.000 -7.854 - - -
N22 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -2.339 0.000 -8.116 - - -
Valor máximo de la envolvente -1.878 0.000 -6.514 - - -
N23 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -2.208 0.000 -5.745 - - -
Valor máximo de la envolvente -1.773 0.000 -4.611 - - -
N24 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.865 0.000 -3.276 - - -
Valor máximo de la envolvente -1.498 0.000 -2.629 - - -
N25 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.061 0.000 -0.166 - - -
Valor máximo de la envolvente -0.852 0.000 -0.133 - - -
N26 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.931 0.000 -10.651 - - -
Valor máximo de la envolvente -1.551 0.000 -8.549 - - -
1.2.1.2.- Reacciones
Referencias:
Rx, Ry, Rz: Reacciones en nudos con desplazamientos coaccionados (fuerzas).
Mx, My, Mz: Reacciones en nudos con giros coaccionados (momentos).
Listados
ITLA Fecha: 05/12/13
Página 6

69. 1.2.2.1.3.- Envolventes
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.209 m 0.417 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.252 m 1.461 m 1.670 m
N1/N2 Acero laminado Nmín 0.039 0.039 0.039 0.039 0.039 0.039 0.039 0.039 0.039
Nmáx 0.095 0.095 0.095 0.095 0.095 0.095 0.095 0.095 0.095
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín -0.348 -0.339 -0.331 -0.322 -0.314 -0.305 -0.297 -0.288 -0.282
Vzmáx -0.166 -0.161 -0.156 -0.151 -0.146 -0.141 -0.136 -0.131 -0.124
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín -0.404 -0.332 -0.262 -0.194 -0.128 -0.063 -0.001 0.028 0.055
Mymáx -0.189 -0.155 -0.122 -0.090 -0.059 -0.029 0.001 0.061 0.120
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.209 m 0.417 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.252 m 1.461 m 1.670 m
N2/N3 Acero laminado Nmín 6.514 6.514 6.514 6.514 6.514 6.514 6.514 6.514 6.514
Nmáx 13.998 13.998 13.998 13.998 13.998 13.998 13.998 13.998 13.998
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín 0.016 0.024 0.033 0.041 0.046 0.051 0.056 0.061 0.066
Vzmáx 0.075 0.080 0.085 0.090 0.098 0.107 0.115 0.124 0.132
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.055 0.049 0.042 0.034 0.025 0.015 0.004 -0.018 -0.044
Mymáx 0.120 0.106 0.090 0.072 0.052 0.031 0.007 -0.009 -0.022
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.207 m 0.415 m 0.622 m 0.830 m 1.037 m 1.245 m 1.452 m 1.660 m
N3/N4 Acero laminado Nmín 9.129 9.129 9.129 9.129 9.129 9.129 9.129 9.129 9.129
Nmáx 19.614 19.614 19.614 19.614 19.614 19.614 19.614 19.614 19.614
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín -0.077 -0.069 -0.060 -0.052 -0.043 -0.037 -0.032 -0.027 -0.022
Vzmáx -0.040 -0.035 -0.030 -0.025 -0.020 -0.013 -0.005 0.004 0.012
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín -0.044 -0.029 -0.016 -0.005 0.003 0.007 0.009 0.011 0.009
Mymáx -0.022 -0.014 -0.007 0.000 0.006 0.014 0.020 0.025 0.030
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.209 m 0.417 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.252 m 1.461 m 1.670 m
N4/N5 Acero laminado Nmín 10.416 10.416 10.416 10.416 10.416 10.416 10.416 10.416 10.416
Nmáx 22.377 22.377 22.377 22.377 22.377 22.377 22.377 22.377 22.377
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín -0.031 -0.023 -0.014 -0.006 0.003 0.008 0.013 0.018 0.023
Vzmáx -0.015 -0.010 -0.005 0.000 0.006 0.014 0.023 0.031 0.040
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Listados
ITLA Fecha: 05/12/13
Página 61

70. Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.209 m 0.417 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.252 m 1.461 m 1.670 m
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.009 0.015 0.017 0.018 0.018 0.017 0.015 0.011 0.004
Mymáx 0.030 0.033 0.036 0.037 0.037 0.035 0.031 0.026 0.021
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.209 m 0.417 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.252 m 1.461 m 1.670 m
N5/N6 Acero laminado Nmín 11.210 11.210 11.210 11.210 11.210 11.210 11.210 11.210 11.210
Nmáx 24.080 24.080 24.080 24.080 24.080 24.080 24.080 24.080 24.080
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín -0.032 -0.023 -0.015 -0.006 0.002 0.007 0.012 0.017 0.022
Vzmáx -0.016 -0.011 -0.005 0.000 0.005 0.013 0.022 0.030 0.039
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.004 0.010 0.013 0.014 0.014 0.013 0.011 0.007 0.001
Mymáx 0.021 0.024 0.027 0.029 0.028 0.027 0.023 0.018 0.013
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.208 m 0.415 m 0.623 m 0.830 m 1.038 m 1.245 m 1.453 m 1.660 m
N6/N7 Acero laminado Nmín 11.613 11.613 11.613 11.613 11.613 11.613 11.613 11.613 11.613
Nmáx 24.942 24.942 24.942 24.942 24.942 24.942 24.942 24.942 24.942
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín -0.048 -0.039 -0.031 -0.022 -0.014 -0.008 -0.003 0.002 0.007
Vzmáx -0.026 -0.021 -0.016 -0.011 -0.006 0.002 0.010 0.019 0.027
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.001 0.008 0.013 0.015 0.017 0.018 0.018 0.017 0.012
Mymáx 0.013 0.020 0.027 0.032 0.036 0.038 0.038 0.037 0.036
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.209 m 0.417 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.252 m 1.461 m 1.670 m
N7/N8 Acero laminado Nmín 11.457 11.457 11.457 11.457 11.457 11.457 11.457 11.457 11.457
Nmáx 24.606 24.606 24.606 24.606 24.606 24.606 24.606 24.606 24.606
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín -0.023 -0.014 -0.006 0.003 0.011 0.016 0.021 0.026 0.031
Vzmáx 0.002 0.007 0.012 0.017 0.023 0.031 0.040 0.048 0.057
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.012 0.016 0.016 0.016 0.014 0.011 0.007 0.002 -0.007
Mymáx 0.036 0.035 0.034 0.032 0.029 0.023 0.015 0.007 -0.001
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Listados
ITLA Fecha: 05/12/13
Página 62

71. Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.209 m 0.418 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.253 m 1.461 m 1.670 m
N8/N9 Acero laminado Nmín 11.229 11.229 11.229 11.229 11.229 11.229 11.229 11.229 11.229
Nmáx 24.120 24.120 24.120 24.120 24.120 24.120 24.120 24.120 24.120
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín -0.054 -0.046 -0.037 -0.029 -0.020 -0.015 -0.010 -0.005 0.000
Vzmáx -0.030 -0.025 -0.020 -0.015 -0.009 -0.002 0.007 0.015 0.024
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín -0.007 0.001 0.007 0.010 0.013 0.014 0.015 0.014 0.010
Mymáx -0.001 0.007 0.014 0.021 0.027 0.030 0.031 0.031 0.032
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.208 m 0.415 m 0.623 m 0.830 m 1.038 m 1.245 m 1.453 m 1.660 m
N9/N10 Acero laminado Nmín 10.469 10.469 10.469 10.469 10.469 10.469 10.469 10.469 10.469
Nmáx 22.491 22.491 22.491 22.491 22.491 22.491 22.491 22.491 22.491
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín -0.031 -0.023 -0.014 -0.006 0.002 0.007 0.012 0.017 0.022
Vzmáx -0.015 -0.010 -0.005 0.000 0.005 0.013 0.022 0.030 0.039
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.010 0.016 0.018 0.019 0.019 0.018 0.016 0.012 0.006
Mymáx 0.032 0.034 0.038 0.039 0.039 0.037 0.034 0.029 0.024
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.209 m 0.418 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.253 m 1.461 m 1.670 m
N10/N11 Acero laminado Nmín 9.184 9.184 9.184 9.184 9.184 9.184 9.184 9.184 9.184
Nmáx 19.732 19.732 19.732 19.732 19.732 19.732 19.732 19.732 19.732
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín -0.020 -0.012 -0.003 0.005 0.013 0.018 0.023 0.028 0.033
Vzmáx 0.007 0.012 0.017 0.022 0.028 0.036 0.045 0.053 0.062
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.006 0.009 0.010 0.008 0.006 0.003 -0.004 -0.013 -0.025
Mymáx 0.024 0.022 0.020 0.017 0.012 0.005 -0.001 -0.007 -0.013
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.209 m 0.418 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.253 m 1.461 m 1.670 m
N11/N12 Acero laminado Nmín 6.626 6.626 6.626 6.626 6.626 6.626 6.626 6.626 6.626
Nmáx 14.236 14.236 14.236 14.236 14.236 14.236 14.236 14.236 14.236
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín -0.079 -0.070 -0.062 -0.053 -0.045 -0.038 -0.033 -0.028 -0.023
Vzmáx -0.041 -0.036 -0.031 -0.026 -0.021 -0.013 -0.005 0.004 0.012
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín -0.025 -0.010 0.002 0.008 0.013 0.016 0.019 0.021 0.019
Mymáx -0.013 -0.005 0.004 0.016 0.026 0.034 0.041 0.046 0.051
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Listados
ITLA Fecha: 05/12/13
Página 63

72. Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.209 m 0.418 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.253 m 1.461 m 1.670 m
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.208 m 0.415 m 0.623 m 0.830 m 1.038 m 1.245 m 1.453 m 1.660 m
N12/N13 Acero laminado Nmín 0.180 0.180 0.180 0.180 0.180 0.180 0.180 0.180 0.180
Nmáx 0.388 0.388 0.388 0.388 0.388 0.388 0.388 0.388 0.388
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín 0.017 0.025 0.033 0.042 0.049 0.054 0.059 0.064 0.069
Vzmáx 0.084 0.089 0.094 0.099 0.106 0.114 0.123 0.131 0.140
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.019 0.015 0.008 -0.006 -0.027 -0.049 -0.072 -0.099 -0.127
Mymáx 0.051 0.033 0.016 0.001 -0.009 -0.020 -0.033 -0.045 -0.059
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.225 m 0.450 m 0.675 m 0.900 m
N14/N1 Acero laminado Nmín -13.231 -13.236 -13.242 -13.248 -13.254
Nmáx -6.153 -6.156 -6.160 -6.163 -6.167
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín 0.039 0.039 0.039 0.039 0.039
Vzmáx 0.095 0.095 0.095 0.095 0.095
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.076 0.067 0.057 0.048 0.039
Mymáx 0.166 0.145 0.124 0.103 0.082
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.183 m 0.365 m 0.547 m 0.730 m 0.912 m 1.095 m 1.277 m 1.460 m
N15/N2 Acero laminado Nmín -7.794 -7.797 -7.799 -7.802 -7.804 -7.806 -7.809 -7.811 -7.813
Nmáx -3.614 -3.615 -3.617 -3.618 -3.620 -3.621 -3.622 -3.624 -3.625
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.191 m 0.382 m 0.764 m 0.955 m 1.146 m 1.528 m 1.719 m 1.910 m
N3/N16 Acero laminado Nmín -4.671 -4.668 -4.666 -4.661 -4.658 -4.656 -4.651 -4.649 -4.646
Nmáx -2.163 -2.161 -2.160 -2.157 -2.155 -2.154 -2.151 -2.149 -2.148
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Listados
ITLA Fecha: 05/12/13
Página 64

73. Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.191 m 0.382 m 0.764 m 0.955 m 1.146 m 1.528 m 1.719 m 1.910 m
Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.188 m 0.563 m 0.750 m 1.125 m 1.500 m 1.688 m 2.063 m 2.250 m
N4/N17 Acero laminado Nmín -3.152 -3.149 -3.144 -3.142 -3.137 -3.132 -3.130 -3.125 -3.122
Nmáx -1.458 -1.457 -1.454 -1.452 -1.449 -1.446 -1.445 -1.442 -1.441
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.207 m 0.620 m 0.827 m 1.240 m 1.653 m 1.860 m 2.273 m 2.480 m
N5/N18 Acero laminado Nmín -2.215 -2.211 -2.202 -2.198 -2.190 -2.181 -2.177 -2.169 -2.164
Nmáx -1.024 -1.021 -1.016 -1.014 -1.009 -1.004 -1.001 -0.996 -0.994
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.374 m 0.749 m 0.936 m 1.310 m 1.684 m 2.059 m 2.246 m 2.620 m
N6/N19 Acero laminado Nmín -1.183 -1.176 -1.168 -1.164 -1.157 -1.149 -1.141 -1.138 -1.131
Nmáx -0.543 -0.538 -0.534 -0.532 -0.527 -0.523 -0.518 -0.516 -0.510
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Listados
ITLA Fecha: 05/12/13
Página 65

74. Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.380 m 0.570 m 0.950 m 1.330 m 1.710 m 2.090 m 2.280 m 2.660 m
N7/N20 Acero laminado Nmín -1.469 -1.461 -1.458 -1.450 -1.442 -1.434 -1.427 -1.423 -1.415
Nmáx -0.674 -0.669 -0.667 -0.662 -0.658 -0.653 -0.649 -0.646 -0.642
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.207 m 0.620 m 0.827 m 1.240 m 1.653 m 1.860 m 2.273 m 2.480 m
N9/N21 Acero laminado Nmín -2.155 -2.151 -2.142 -2.138 -2.130 -2.121 -2.117 -2.109 -2.104
Nmáx -0.996 -0.993 -0.988 -0.986 -0.981 -0.976 -0.973 -0.968 -0.966
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.188 m 0.563 m 0.750 m 1.125 m 1.500 m 1.688 m 2.063 m 2.250 m
N10/N22 Acero laminado Nmín -3.102 -3.099 -3.094 -3.092 -3.087 -3.082 -3.080 -3.075 -3.072
Nmáx -1.435 -1.433 -1.430 -1.429 -1.426 -1.423 -1.422 -1.419 -1.417
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.191 m 0.382 m 0.764 m 0.955 m 1.146 m 1.528 m 1.719 m 1.910 m
N11/N23 Acero laminado Nmín -4.635 -4.633 -4.630 -4.625 -4.623 -4.621 -4.616 -4.613 -4.611
Nmáx -2.146 -2.144 -2.143 -2.140 -2.138 -2.137 -2.134 -2.133 -2.131
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Listados
ITLA Fecha: 05/12/13
Página 66

75. Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.191 m 0.382 m 0.764 m 0.955 m 1.146 m 1.528 m 1.719 m 1.910 m
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.183 m 0.365 m 0.547 m 0.730 m 0.912 m 1.095 m 1.277 m 1.460 m
N12/N24 Acero laminado Nmín -7.566 -7.564 -7.561 -7.559 -7.557 -7.554 -7.552 -7.549 -7.547
Nmáx -3.509 -3.508 -3.506 -3.505 -3.504 -3.502 -3.501 -3.499 -3.498
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.225 m 0.450 m 0.675 m 0.900 m
N13/N25 Acero laminado Nmín -13.415 -13.410 -13.404 -13.398 -13.392
Nmáx -6.243 -6.239 -6.236 -6.232 -6.229
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín -0.388 -0.388 -0.388 -0.388 -0.388
Vzmáx -0.180 -0.180 -0.180 -0.180 -0.180
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín -0.127 -0.039 0.022 0.062 0.103
Mymáx -0.059 -0.019 0.048 0.135 0.223
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.190 m 0.379 m 0.759 m 0.949 m 1.138 m 1.518 m 1.707 m 1.897 m
N2/N14 Acero laminado Nmín 7.346 7.347 7.349 7.351 7.353 7.354 7.357 7.358 7.360
Nmáx 15.784 15.787 15.789 15.794 15.796 15.799 15.803 15.806 15.808
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín -0.022 -0.017 -0.013 -0.004 0.000 0.003 0.008 0.010 0.013
Vzmáx -0.013 -0.010 -0.008 -0.003 0.000 0.004 0.013 0.017 0.022
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.000 0.002 0.004 0.006 0.006 0.006 0.004 0.002 0.000
Mymáx 0.000 0.004 0.007 0.010 0.010 0.010 0.007 0.004 0.000
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.185 m 0.555 m 0.739 m 1.109 m 1.479 m 1.664 m 2.033 m 2.218 m
N3/N15 Acero laminado Nmín 3.462 3.464 3.467 3.469 3.473 3.477 3.479 3.482 3.484
Nmáx 7.440 7.443 7.449 7.453 7.459 7.465 7.468 7.475 7.478
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín -0.022 -0.018 -0.011 -0.007 0.000 0.004 0.006 0.011 0.013
Listados
ITLA Fecha: 05/12/13
Página 67

76. Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.185 m 0.555 m 0.739 m 1.109 m 1.479 m 1.664 m 2.033 m 2.218 m
Vzmáx -0.013 -0.011 -0.006 -0.004 0.000 0.007 0.011 0.018 0.022
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.000 0.002 0.005 0.006 0.007 0.006 0.005 0.002 0.000
Mymáx 0.000 0.004 0.009 0.011 0.012 0.011 0.009 0.004 0.000
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.211 m 0.633 m 0.844 m 1.265 m 1.687 m 1.898 m 2.320 m 2.531 m
N4/N16 Acero laminado Nmín 1.958 1.959 1.960 1.961 1.962 1.964 1.964 1.966 1.966
Nmáx 4.206 4.207 4.209 4.211 4.213 4.215 4.216 4.219 4.220
Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmín -0.006 -0.005 -0.003 -0.002 0.000 0.001 0.002 0.003 0.004
Vzmáx -0.004 -0.003 -0.002 -0.001 0.000 0.002 0.003 0.005 0.006
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 0.001 0.000
Mymáx 0.000 0.001 0.003 0.003 0.004 0.003 0.003 0.001 0.000
Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.400 m 0.801 m 1.001 m 1.401 m 1.801 m 2.202 m 2.402 m 2.802 m
N5/N17 Acero laminado Nmín 1.328 1.330 1.331 1.332 1.333 1.335 1.336 1.337 1.338
Nmáx 2.849 2.851 2.853 2.854 2.857 2.859 2.862 2.863 2.865
Vymín -0.006 -0.004 -0.003 -0.002 0.000 0.001 0.002 0.003 0.004
Vymáx -0.004 -0.003 -0.002 -0.001 0.000 0.002 0.003 0.004 0.006
Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmín 0.000 0.001 0.002 0.002 0.003 0.002 0.002 0.001 0.000
Mzmáx 0.000 0.002 0.003 0.004 0.004 0.004 0.003 0.002 0.000
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.427 m 0.854 m 1.068 m 1.495 m 1.922 m 2.349 m 2.563 m 2.990 m
N6/N18 Acero laminado Nmín 0.716 0.717 0.719 0.719 0.721 0.723 0.724 0.725 0.726
Nmáx 1.535 1.537 1.540 1.541 1.544 1.546 1.549 1.550 1.553
Vymín -0.006 -0.004 -0.003 -0.002 0.000 0.001 0.002 0.003 0.004
Vymáx -0.004 -0.003 -0.002 -0.001 0.000 0.002 0.003 0.004 0.006
Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Mzmín 0.000 0.001 0.002 0.002 0.003 0.002 0.002 0.001 0.000
Mzmáx 0.000 0.002 0.004 0.004 0.005 0.004 0.003 0.002 0.000
Listados
ITLA Fecha: 05/12/13
Página 68