TRANSFERENCIA DE MASA II
Métodos para calcular parámetros de
separación en sistemas binarios
María del Rosario Caicedo Rea...
Método de Ponchon - Savarit
Característica
Riguroso, pero requiere de información detallada sobre las
entalpías
Desarrollo de método de Ponchon - Savarit
Zona de enriquecimiento (condensador total)
Balance global de materia
Vn++1 = Ln...
A partir de las ecuaciones (3) y (4):
Vn+1 HVn+1 - Ln HL n = D Q’ (5) (D Q’ cte)
Sustituyendo el valor de D de la ecuación...
Representación gráfica de la zona de enriquecimiento
Evaluando la ec. (6) y la ec.(1) en n = 0:
L0 / V1 = (yD - y1) / (yD ...
Zona de despojamiento (rehervidor parcial)
Balance global de materia
LN-3 = VN-2 + W
(11)
Balance del componente más
livia...
A partir de las ecuaciones (13) y (14) se obtiene:
LN-3 HLN-3 - VN-2 HVn-2 = W Q’’ (15) (W Q’’
cte)
Sustituyendo el valor ...
Aplicación del método P-S a la columna de destilación
completa (condensador total y rehervidor parcial)
Balance global de ...
La ec. (4) representa una línea recta en el diagrama Hxy la cual pasa
por los puntos (zF, HF), (xW, Q’’) y (yD, Q’), y la ...
Número mínimo de etapas (Nm) y relación de reflujo
mínimo (Rm)
Número mínimo de etapas a reflujo total Relación de reflujo...
Actividad
Revisar el ejemplo No. 9.8 de Treybal
Métodos aproximados para el diseño de
columnas de destilación
multicomponentes
1. Método de Smith - Brinkley (SB)
2. Métod...
Ejercicio
Sistema acetona - metanol
zF = 0.4
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Pf = 1 atm (suponemos presión constante)
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  1. 1. TRANSFERENCIA DE MASA II Métodos para calcular parámetros de separación en sistemas binarios María del Rosario Caicedo Realpe, Ing. Química, M. Sc. e-mail: rcaicedo@udea.edu.co, Of. 18 - 411
  2. 2. Método de Ponchon - Savarit Característica Riguroso, pero requiere de información detallada sobre las entalpías
  3. 3. Desarrollo de método de Ponchon - Savarit Zona de enriquecimiento (condensador total) Balance global de materia Vn++1 = Ln + D (1) Balance del componente más liviano yn+1 Vn+1 = xn Ln + yD D (2) Balance de entalpía global Vn+1 HVn+1 = Ln HL n + D HD + QD (3) (Considerando pérdidas despreciables) Sea Q’ = (D HD + QD) / D (4) D, yD Lo, x0 1 2 n V1, y1 L1, x1 L2, x2 Ln , xn V2, y2 Vn, yn Vn+1, yn+1 QD
  4. 4. A partir de las ecuaciones (3) y (4): Vn+1 HVn+1 - Ln HL n = D Q’ (5) (D Q’ cte) Sustituyendo el valor de D de la ecuación (1) en (2) y (5), y despejando Ln / Vn+1 (relación de reflujo interno) se tiene: Ln / Vn+1 = (yD - yn+1) / (yD - xn) = (Q’ - Hvn+1) / (Q’ - HLn) (6) La ecuación (6) representa una línea recta en el diagrama entalpía- composición, Hxy. La línea recta pasará por los puntos (xn, HLn), (yn+1, Hvn+1) y (yD, Q’). El punto (yD, Q’) se denomina punto de diferencia y se simboliza con ∆D. En el diagrama x,y la ec. (6) permite graficar la curva de operación para la zona de enriquecimiento
  5. 5. Representación gráfica de la zona de enriquecimiento Evaluando la ec. (6) y la ec.(1) en n = 0: L0 / V1 = (yD - y1) / (yD - x0) = (Q’ - Hv1) / (Q’ - HLo) (7) V1 =Lo + D (8) Sustituyendo (8) en (7): Lo / D = (Q’ - Hv1) / (Hv1 - HLo) (9) entonces, R = (Q’ - Hv1) / (Hv1 - HLo) (10) H x, y Hv vs..y HL vs. x x y 12 3 ∆D Pendiente Ln / Vn+1 Q’ yD = x0
  6. 6. Zona de despojamiento (rehervidor parcial) Balance global de materia LN-3 = VN-2 + W (11) Balance del componente más liviano xN-3 LN-3 = yN-2 VN-2 + xW W (12) Balance de entalpía global LN-3 HLN-3 + QW = VN-2 HVn-2 + W HW (13) (Considerando pérdidas despreciables) Sea Q’’ = (W H - Q ) / W (14) W, xW LN-3 , xN-3 N-2 N-1 N VN-2, yN-2 LN-2, xN-2 LN-1, xN-1 LN , xN VN-1, yN-1 VN, yN Vn+1, yn+1 QW
  7. 7. A partir de las ecuaciones (13) y (14) se obtiene: LN-3 HLN-3 - VN-2 HVn-2 = W Q’’ (15) (W Q’’ cte) Sustituyendo el valor de W de la ecuación (11) en (12) y (15), y despejando LN-3 / VN-2 (relación de reflujo interno) se tiene: LN-3 / VN-2 = (yN-2 - xW) / (xN-3 - xW) = (HVN-2 - Q’’) / (HLN-3 - Q’’) (16) La ecuación (16) representa una línea recta en el diagrama entalpía- composición, Hxy. La línea recta pasará por los puntos (xN-3, HLN-3), (yN-2, HvN-2) y (xW, Q’’). El punto (xW, Q’’) se denomina punto de diferencia y se simboliza con ∆W. La ec. (16) permite graficar la curva
  8. 8. Aplicación del método P-S a la columna de destilación completa (condensador total y rehervidor parcial) Balance global de materia F = D + W (1) Balance global por componente zF F = yD D + xW W (2) Balance global de entalpía F HF = D Q’ + W Q’’ (3) Despejando F de (1) y sustituyéndola en (2) y (3): D / W = (zF - xW) / (yD - zF) = (HF - Q’’) / (Q’ - HF) (4)
  9. 9. La ec. (4) representa una línea recta en el diagrama Hxy la cual pasa por los puntos (zF, HF), (xW, Q’’) y (yD, Q’), y la construcción para los platos de toda la columna será la siguiente: Hv vs. y HL vs. x yD = x0xW F D ∆D W zF ∆W
  10. 10. Número mínimo de etapas (Nm) y relación de reflujo mínimo (Rm) Número mínimo de etapas a reflujo total Relación de reflujo mínimo Hv vs. y HL vs. x yD = x0xW F D ∆D W zF ∆W Hv vs. y HL vs. x yDxW ∆Dm
  11. 11. Actividad Revisar el ejemplo No. 9.8 de Treybal
  12. 12. Métodos aproximados para el diseño de columnas de destilación multicomponentes 1. Método de Smith - Brinkley (SB) 2. Método de Fenske - Underwood - Gilliland (FUG) 3. Método de Grupo de Kremser (Leer del Manual del Ingeniero Químico pág. 13.36-13.43.
  13. 13. Ejercicio Sistema acetona - metanol zF = 0.4 yD = 0.9 xW = 0.1 Tf = 80C Pf = 1 atm (suponemos presión constante) Volatilidad relativa de la acetona la suponemos constante e igual a 1.2.

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