Se ha denunciado esta presentación.
Utilizamos tu perfil de LinkedIn y tus datos de actividad para personalizar los anuncios y mostrarte publicidad más relevante. Puedes cambiar tus preferencias de publicidad en cualquier momento.

Diseno de una subestacion

  1. 1. DISEÑO DE UNA SUBESTACION EN 138 Kv SANTIAGO JARAMILLO V. 8vo ELÉCTRICA JUNIO 2010
  2. 2. RELES DIFERENCIALES CARACTERISTICAS DE LA SUBESTACION “SEP II” DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. La subestación “SEP II” está diseñada como subestación de seccionamiento y transformación. Los equipos en 138 Kv son aislados en aire, la parte de 4 kV es el voltaje de generación que a su vez se deriva para el servicio de estación por un transformador de 300 Kva de 4.0/ 0,40 v de donde se contiene en cabinas tipo interior con interruptores de vacío. Los transformadores de potencia son de 10/12 MVA enfriado por aire forzado por aire (FA). OBJETIVOS DEL DISEÑO El objetivo es proporcionar máxima confiabilidad, flexibilidad continuidad del servicio , alta seguridad operacional y durabilidad de manera que satisfagan las necesidades del sistema.
  3. 3. RELES DIFERENCIALES DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. CONSIDERACIONES DEL DISEÑO Depende de Factores como: - nivel de voltaje - capacidad de carga - consideraciones ambientales - limitaciones de espacio en el terreno. a) Aspectos económicos b) Importancia de la subestación en el sistema eléctrico de potencia al que está sirviendo. c) Confiabilidad o sea alta probabilidad de ejecutar todas las funciones previstas. d) Costos bajos en la operación y en el mantenimiento. Para el sistema de barras de una subestación, se la debe configurar tomando en cuenta :
  4. 4. RELES DIFERENCIALES DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. ESTUDIO DE LA COORDINACION DEL AISLAMIENTO Comprende la selección de la soportabilidad o resistencia eléctrica de un equipo y su aplicación en relación con las tensiones que pueden aparecer en el sistema en el cual el equipo será utilizado, teniendo en cuenta las características de los dispositivos de protección disponibles, La selección de niveles de aislamiento afecta el costo en forma considerable . El descenso de un nivel básico de aislamiento (BIL) puede reducir el costo del equipo electrico en importantes miles de dolares COORDINACION DEL AISLAMIENTO
  5. 5. RELES DIFERENCIALES DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. Nivel 1: También llamado nivel alto. Se utiliza en los aislamientos internos,(sin contacto con el aire Nivel 2: También llamado medio o de seguridad, que están en contacto con el aire. Este nivel se adecua de acuerdo con la altura sobre el nivel del mar de la instalación y se utiliza en todos los aisladores de aparatos, barrajes y pasamuros de la subestación que están en contacto con el aire. Nivel 3: También llamado bajo o de protección. Esta constituido por el nivel de operación de los explosores de los pararrayos de protección. COORDINACION DEL AISLAMIENTO niveles de sobretensión considerados en la coordinación de aislamiento
  6. 6. RELES DIFERENCIALES DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. ESTUDIO DE LA COORDINACION DEL AISLAMIENTO El voltaje máximo del Sistema Nacional de transmisión, por regulación del CONELEC, no puede ser superior al 5% del valor nominal , para el caso de 138 kv, el valor máximo será de 145 Kv La norma IEC 60071-1 establece que solamente dos clases de sobretensiones son suficientes para caracterizar el nivel de aislamiento del equipo cuando está en el rango de 1 a 250 Kv . En la misma norma se asignan los valores de 450 – 550 y 650 kV pico para equipo de 145 kV, se ha elegido 550 kV pico como nivel de impulso que los equipos deben resistir en el sitio de instalación. La norma IEC 60071-2 establece la siguiente expresión para corregir el valor de tensión de impulso por altura:       − = 8150 1000H m a eK
  7. 7. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. DETERMINACION DEL AISLAMIENTO       − = 8150 1000H m a eK Ka = el factor de corrección m = 1,0 para impulso y frecuencia industrial H = altura de la instalación sobre el nivel del mar (m) Ka = 1,222902332 para 2.640 m Los equipos deberán resistir 1,222902332 x 550 kv pico 662.03 kv pico a nivel del mar para soportar 550 kVpico en la altura de instalación y hasta los 3500 msnm aproximadamente.
  8. 8. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. El valor normalizado más próximo es 750 Kv pico para el impulso y la correspondiente onda de frecuencia industrial de corta duración será 325 kVrms. DETERMINACION DEL AISLAMIENTO Tabla 5: niveles de aislamiento normalizado por IEC.
  9. 9. SELECCIÓN DE LA DISTANCIA DE FUGA Pruebas de un aislador en un laboratorio de alta tensión
  10. 10. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. SELECCIÓN DE LA DISTANCIA DE FUGA Tabla 6: distancias mínimas entre partes energizadas F-F normalizado por IEC. Según la norma IEC 60071-2 establece las distancias mínimas entre partes energizadas y partes conectadas al potencial de tierra;
  11. 11. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. SELECCIÓN DE LA DISTANCIA DE FUGA Así, para 750 kVpico una distancia de seguridad de 155 cm es suficiente tanto para un arreglo estructura-conductor o para estructura-varilla tanto para fase- neutro como para fase-fase. Distancias mínimas fase-tierra y fase-fase En el diseño de la subestación, el arreglo de equipo no solo mantiene una distancia superior a la de norma sino que permite la circulación de equipo motorizado necesario para las labores de montaje, mantenimiento y eventuales retiros.
  12. 12. RELES DIFERENCIALES DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. La subestación está ubicada en un sitio que no es densamente poblado, pero a futuro se ha considerado la construcción de una carretera en donde el polvo, el smog de la maquinaria, ensuciará los aisladores disminuyendo su capacidad de aislamiento y aumentando la probabilidad de que se produzcan corrientes de fuga. SELECCIÓN DE LA DISTANCIA DE FUGA Según la norma IEC 60815 que establece 2,50 cm/kV, tomando el máximo voltaje fase-fase Así se tiene que para 138 kV la distancia será 345 cm (2.5 x 138 kv) y 10 cm para 4 kV. min 345 cm
  13. 13. RELES DIFERENCIALES DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. Se entiende como distancia mínima de seguridad aquellos espacios que se deben conservar en las subestaciones para que el personal pueda circular y efectuar maniobras sin que exista riesgo para sus vidas. DISTANCIAS DE SEGURIDAD Las distancias mínimas de seguridad se pueden expresar con las siguientes relaciones: D = d + 0.9 H = d + 2.25 D, distancia horizontal en metros que se debe respetar en todas las zonas de circulación. H, distancia vertical en metros que debe respetarse en todas las zonas de circulación. Nunca debe ser menor de 3 metros. d, es la distancia mínima de fase a tierra correspondiente al BIL de la zona
  14. 14. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. DISTANCIAS DE SEGURIDAD DISTANCIA MINIMA PARA VEHICULOS D = (d+0.7) + 0.9 = (2.5+0.7) + 0.9 = 4.1m H =(d+0.7) + 2.25 =(2.5+0.7) + 2.25 = 5.15m DISTANCIA MINIMA PARA AREA DE TRABAJO D = (d+1.75) + 0.9 = (2.5+1.75) + 0.9 = 5.15m H =(d+1.25) + 2.25 =(2.5+1.25) + 2.25 = 6 m
  15. 15. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. DISTANCIAS DE DISEÑO Se refiere al dimensionamiento de las distancias entre partes vivas que se requieren en instalaciones convencionales. La determinación de estas dimensiones se efectúa mediante el calculo de las distancias dieléctricas entre las partes vivas del equipo y entre estas y las estructuras, muros, rejas y el suelo. 1 Altura de los equipos sobre el nivel del suelo. 2 Altura de las barras colectoras sobre el suelo. 3 Altura de remate de las líneas de transmisión que llegan a la subestación.
  16. 16. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. ALTURA DE LOS EQUIPOS SOBRE EL NIVEL DEL SUELO hs = 2.5 + 0.0105*Um hs = 2.30 + 0.0105*138kV = 3.749 m La altura mínima hs, de las partes vivas sobre el nivel del suelo en ningún caso debe ser inferior a 3 metros, si no se encuentran aisladas por barreras de protección. La altura mínima de la base de los aisladores que soportan partes vivas no debe ser menor de 2.25 metros. La altura mínima de las partes vivas de cualquier equipo se calcula de acuerdo con la siguiente expresión: hs
  17. 17. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. La expresión que proporciona la altura de las barras colectoras (he), considerando la sensación de campo eléctrico es la siguiente: he= 5.0 + 0.0125 x Um he = 5.0 + 0.0125 x 138kV he = 6.72 m La altura de las barras sobre el nivel del suelo debe considerar la posibilidad de que al pasar una persona por debajo de las barras, esta reciba la sensación del campo eléctrico. ALTURA DE LAS BARRAS COLECTORAS SOBRE EL NIVEL DEL SUELO he
  18. 18. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. he= 5.0 + 0.006 x Um he = 5.0 + 0.006 x 138kV he = 5.82 m Los conductores de las líneas de transmisión que llegan o salen de una subestación no deben rematar a una altura hi inferior a 6m. Dicha altura se puede obtener de la relación: ALTURA DE REMATE DE LAS LINEAS DE TRANSMISION he he
  19. 19. RELES DIFERENCIALES CONSTRUCCION DE LA MALLA A TIERRA
  20. 20. RELES DIFERENCIALES DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. La malla de tierra de una subestación permite brindar seguridad al personal ante la eventualidad de una falla fase a tierra además de preservar la integridad de los equipos y de proporcionar la referencia de potencial cero para toda la instalación. Introducción.- La seguridad de personal, especialmente durante el desarrollo de fallas a tierra, se obtiene al asegurar que las diferencias de potencial a las que se someta al cuerpo humano, al caminar en la subestación o al tocar un elemento metálico, sean sustancialmente menores que aquellas que se consideran peligrosas para la vida.
  21. 21. U.P.S.U.P.S. • Tensión Permisible de Paso. • Tensión Permisible de contacto. • Configuración de la malla. • Resistividad del terreno • Tiempo máximo de despeje de la falla. • Conductor de la malla. • Profundidad de instalación de la malla. DISEÑO DE UNA MALLA DE PUESTA A TIERRA El diseño de una malla a tierra está afectado por las siguientes variables: DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACION
  22. 22. U.P.S.U.P.S. • Tensión Permisible de Paso. • Tensión Permisible de contacto. L I KKE isP ρ ..= PE Tensión de paso real en voltios Ks Coeficiente que tiene en cuenta la influencia combinada de la profundidad y del espaciamiento de la malla Ki Coeficiente de irregularidad del terreno ρ Resistividad del suelo (Ω-m) I Corriente máxima de falla (Amp) L Longitud del conductor (m) L I KKE imt ρ ..= tE Tensión de contacto en voltios Km Coeficiente que tiene en cuenta las características de la malla DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACION
  23. 23. U.P.S.U.P.S. • Configuración de la malla. Determinación de los coeficientes Km , Ki, Ks Para la determinación de los coeficientes es necesario tener en cuenta las siguientes definiciones A B A longitud de la malla B ancho de la malla L longitud total del conductor n número de conductores en paralelo de long A m número de conductores en paralelo de long B D espaciamiento entre conductores (m) h profundidad del enterramiento (m) d diametro del conductor (m) La longitud del conductor esta dada por L = n * A + m * B DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACION
  24. 24. U.P.S.U.P.S.       +      = .......... 8 7 . 6 5 . 4 3 ln 1 16 ln 2 1 2 ππ hd D Km Determinación de Km n-2 términos       +++ + += .......... 3 1 2 11 2 11 DDhDh Ks π Ki = 0,65 + 0,172 n n ≤ 7Determinación de Ki Determinación de Ks Resistividad del terreno Se lo puede realizar por el método de Laurent y Niemann         += LA R 11 443,0 γ ρ R resistencia en ohmios Aγγγγ area de la malla de puesta a tierra en m2 ρ resistividad del suelo (Ω-m) L longitud del conductor (m) DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACION
  25. 25. RELES DIFERENCIALES DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. CALCULO DE MALLA A TIERRA El cálculo de la malla de tierra se hará siguiendo las recomendaciones de la norma IEEE 80 “IEEE Guide for Safety in AC Substation Grounding”. Resistividad del suelo (ρ): 25 m Área del terreno(A) 32000 m2 Tiempo de duración de una falla a tierra (tf) 1 s Profundidad a la que se entierra el conductor (h) 0,6 m Resistividad de la grava (ρs) 2500 m Altura de la capa de grava (hs) 0,15 m Máxima corriente de cortocircuito fase-tierra(3I0) 15000 A Factor de división de corriente (Sf) 0,6 Datos de entrada
  26. 26. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. CALCULO DE MALLA A TIERRA [ ]//165 1 165,0 165,0 mAI I t I K K K = = = ( ) ( )[ ] [ ]//75,1687 1 157,0 250065,061000 157,0 61000 VE E t CE paso paso sspaso = ⋅⋅⋅+= ⋅⋅⋅+= ρ ( ) ( )[ ] [ ]//6875,539 1 157,0 250065,05,11000 157,0 5,11000 VE E t CE toque toque sstoque = ⋅⋅⋅+= ⋅⋅⋅+= ρ [ ]//9000 1150006,0 AI I DISI G G fffG = ⋅⋅= ⋅⋅= [ ]//2055,0 32000206,01 1 1 3200020 1 2023 1 25 201 1 1 20 11 Ω=               ⋅+ + ⋅ +⋅=             + ++⋅= g g g R R AhAL R ρ [ ] [ ]//23,7635,1849 90002055,0 VVGPR GPR IRGPR Gg >= ⋅= ⋅= ( ) ( ) //6818785,0 192 1 2 1 19 22 =→ ⋅ =→= iiii n ii KK n K I. DE CORTOCIRCUITO TENSION DE PASO TENSION DE TOQUE I. MALLA RESISTENCIA DE MALLA EN FUNCION DE LA RESISTIVIDAD ELEVACION DEL POTENCIAL DEL SUELO COEFICIENTE DE IRREGULARIDAD DEL TERRENO
  27. 27. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. CALCULO DE MALLA A TIERRA ( ) ( ) ( ) ( ) //6675,0 1192 8 ln 4936691,1 6818785,0 0105,04 6,0 0105,048 6,024 0105,06,016 4 ln 2 1 12 8 ln 48 2 16 ln 2 1 22 22 =               −⋅⋅ +        ⋅ − ⋅⋅ ⋅+ + ⋅⋅⋅ =         − +        − + + ⋅ = m m h ii m K K nK K d h Dd hD hd D K ππ ππ ( ) ( ) ( ) ( ) //4951495,2 423,0119ln 1192 1 423,01ln 12 1 = −−+ −⋅ = −−+ − = W W n n W //5330137,0 4951495,2 4 1 6,04 1 6,02 11 11 2 11 =       ⋅+ + + ⋅ ⋅=       + + += s s s K K W DhDh K π π [ ]//240608,240 2023 236,36675,0900025 VE E L KKI E m m imG m = ⋅⋅⋅ = ⋅⋅⋅ = ρ [ ]//8375062,191 2023 236,35330137,0900025 VE E L KKI E s s isG s = ⋅⋅⋅ = ⋅⋅⋅ = ρ COEFICIENTE QUE TIENE EN CUENTA LAS CARACTERIZTICAS DE LA MALLA COEFICIENTE QUE TIENE EN CUENTA LA INFLUENCIA DE LA PROFUNDIDAD DE LA MALLA POTENCIAL DE MALLA DE TIERRA
  28. 28. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. CALCULO DE MALLA A TIERRA [ ]//240608,240 2023 236,36675,0900025 VE E L KKI E m m imG m = ⋅⋅⋅ = ⋅⋅⋅ = ρ [ ]//8375062,191 2023 236,35330137,0900025 VE E L KKI E s s isG s = ⋅⋅⋅ = ⋅⋅⋅ = ρ POTENCIAL DE MALLA DE TIERRA En resumen, la malla principal de la subestación se construirá con cable de cobre 2/0 AWG, enterrado 0,6m, formando cuadriculas de aproximadamente 4 m. La longitud mínima aceptable total sera de 2023 m.
  29. 29. APANTALLAMIENTO DE LA SUBESTACION
  30. 30. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. OBJETIVO APANTALLAMIENTO DE LA SUBESTACION El apantallamiento tiene por objeto evitar que ocurran descargas atmosféricas directas sobre las barras o sobre el equipo de la subestación. El apantallamiento es un sistema compuesto por cables denominados de guardia y mástiles metálicos, ambos conectados directamente a la malla de tierra.
  31. 31. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. CONFIGURACION DEL APANTALLAMIENTO Las estructuras metálicas de los pórticos de la subestación terminan en mástil. Utilizando el método descrito por la norma DIN VDE 0101, Se determina que las barras, para estar protegidas por el apantallamiento, deberían estar como máximo a 13.50 m de altura.
  32. 32. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. CONFIGURACION DEL APANTALLAMIENTO √5 H M 3H H L h El ángulo entre el punto M y el punto de altura h que esta a 7.0 m desde el eje del mástil se calcula como: L = 39.13 m-7.0 m = 32.13 m sen α = 32.13/52,5 = 0.616 La altura hasta la que el apantallamiento cubre a una distancia de 7.0 m del eje del mástil es: h = 0.2091 x 52.5 m = 10.98 m α = 37.73°°°° cos α = 0.7908 cos-1 α = 0.2091 La distancia hasta la cual el apantallamiento cubre una altura de 6,00 m es de 14.75 m. H = altura del mástil = 17,50 m √5 x 17,5 = 39.13 m 3H = 52.5 m
  33. 33. RELES DIFERENCIALES DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. De acuerdo al detalle de cargas a servir, consideraciones de crecimiento de la demanda y reserva, se instalará dos transformadores que se derivan desde el primario del transformador de potencia. TRANSFORMADORES PARA SERVICIOS AUXILIARES 4000/440 V La estimación de carga de los sistemas auxiliares es de 71.9 KVA - La demanda eléctrica para las servicios auxiliares del transformador de potencia a instalarse y futuro, es de 16.64 KVA - La estimación de carga de la subestación para calentadores, motores, iluminación y tomas de equipos y alumbrado interior y exterior de la sala de control es de 47.53 KVA - Finalmente, la alimentación redundante a dos cargadores de baterías tiene una demanda de 8.75 KVA. CARGA TOTAL 16.64+ 47.53 + 8.75 = 72.92 KVA 75 kVA
  34. 34. RELES DIFERENCIALES DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. BANCO DE BATERIAS Como respaldo, habrá un banco de baterías con baterías de plomo-acido que suministrará corriente continua de 125 Vcc a los circuitos de control y motores de equipos de protección y seccionamiento en caso de falla de la alimentación a los cargadores de baterías. Se ha definido un solo banco que satisfaga la demanda de los servicios auxiliares de la casa de máquinas y de la subestación. Comprende la provisión de : - Un (1) banco de baterías plomo-acido, de 125 V, 200 Ah, 8 hs. - Dos (2) rectificadores autoregulados, dimensionados para 35 A. La fabricación y funcionamiento se regirá a las normas IEC 623 o 896-1. Se aplicará siempre la última versión vigente de la norma ESPECIFICACIONES TECNICAS PARA BATERIAS Y CARGADORES
  35. 35. ESQUEMAS UNIFILARES DE LA SUBESTACION “SEP II ”
  36. 36. S 1 S 2 S 3 S 4 L / T 1 L / T 2 BARRA 2 BARRA 1 4.2 kv 480 v 75 KVA Y 10 / 12 MVA G 1 138 /4.2 kv Y 138/4.2 kv 10 / 12 MVA G 2 Y 75KVA 4 .2kv480 v Y SERVICIO DE ESTACION B SERVICIO DE ESTACION A DIAGRAMA UNIFILAR
  37. 37. BARRA 1 138 KV SERVICIO DE ESTACION B BARRA 2 138 KV Y G TRANSF. 4/138 Kv 10/12 MVA DY1 52-2 89-2 Y TRANSF. 4/ 0,44Kv 75 KVA DY1 152-2 152-B Y G TRANSF. 4/138 Kv 10/12 MVA DY1 52-189-1 Y TRANSF. 4/ 0,44Kv 75 KVA DY1 152-1152-A SERVICIO DE ESTACION A D-1 D-2 S-14 S-18 S-24 S-28 L-1 D-3 D-4 S-34 S-38 S-44 S-48 L-1 87 G 87 T 87G 87T 51 51 PT x 3 138 / 0,01Kv DIAGRAMA UNIFILAR
  38. 38. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. SIMULACION DE LA SUBESTACION EN “POWERWORLD”
  39. 39. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. ( ) [ ]//44,190 10100 10138 6 23 2 Ω= ⋅ ⋅ = = BASE BASE BASE BASE BASE Z Z S V Z [ ]//...1732051,0 103,0 52 52 52 upZo Zo XXZo CL Ω= ⋅= ⋅= − − − [ ]//9851756,32 44,1901732051,0 52 52 Ω= ⋅= − − Zo Zo ( ) [ ]//3502692,577 9851756,32 10138 52 23 52 52 2 52 MVASIL SIL Zo V SIL FF = ⋅ = = − − − − //%5 100 3502692,577 8675135,28 100 52 52 = ⋅= ⋅= − − n n SIL S n * CALCULO DEL RENDIMIENTO Z CARACTERISTICA DE LA LINEA 2-5 RENDIMEINTO DE LA LINEA 2-5
  40. 40. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S.* CALCULO DEL RENDIMIENTO [ ]//...1732051,0 103,0 53 53 53 upZo Zo XXZo CL Ω= ⋅= ⋅= − − − [ ]//9851756,32 44,1901732051,0 53 53 Ω= ⋅= − − Zo Zo ( ) [ ]//3502692,577 9851756,32 10138 53 23 53 53 2 53 MVASIL SIL Zo V SIL FF = ⋅ = = − − − − //%5 100 3502692,577 8675135,28 100 53 53 = ⋅= ⋅= − − n n SIL S n * Z CARACTERISTICA DE LA LINEA 3-5 RENDIMEINTO DE LA LINEA 3-5 [ ]//...1732051,0 103,0 62 62 62 upZo Zo XXZo CL Ω= ⋅= ⋅= − − − [ ]//9851756,32 44,1901732051,0 62 62 Ω= ⋅= − − Zo Zo Z CARACTERISTICA DE LA LINEA 2-6
  41. 41. DISEÑO DE UNA SUBESTACIONDISEÑO DE UNA SUBESTACIONU.P.S.U.P.S. ( ) [ ]//3502692,577 9851756,32 10138 62 23 62 62 2 62 MVASIL SIL Zo V SIL FF = ⋅ = = − − − − //%6 100 3502692,577 6410162,34 100 62 62 = ⋅= ⋅= − − n n SIL S n * [ ]//...1732051,0 103,0 63 63 63 upZo Zo XXZo CL Ω= ⋅= ⋅= − − − [ ]//9851756,32 44,1901732051,0 63 63 Ω= ⋅= − − Zo Zo ( ) [ ]//3502692,577 9851756,32 10138 63 23 63 63 2 63 MVASIL SIL Zo V SIL FF = ⋅ = = − − − − //%6 100 3502692,577 6410162,34 100 63 63 = ⋅= ⋅= − − n n SIL S n CALCULO DEL RENDIMIENTO Z CARACTERISTICA DE LA LINEA 3-6 RENDIMEINTO DE LA LINEA 2-6 RENDIMEINTO DE LA LINEA 3-6
  42. 42. GRACIAS POR SU ATENCION
  • AxelBenitez

    Oct. 6, 2017
  • AjAlf

    Jan. 12, 2017
  • herverify

    Jan. 19, 2016
  • luisanieto946

    Jan. 3, 2016
  • Jhonnyrudas24

    Dec. 17, 2015
  • SebastinFagndezVillalba

    Oct. 14, 2015
  • jorge131987

    Jul. 29, 2015
  • romaanperz

    Jul. 22, 2015
  • JorgeLuisErdosayOjen

    Feb. 19, 2015
  • El_Blog_De_La_Energia

    Sep. 19, 2013

Vistas

Total de vistas

15.006

En Slideshare

0

De embebidos

0

Número de embebidos

274

Acciones

Descargas

1.630

Compartidos

0

Comentarios

0

Me gusta

10

×