DISEÑO SÍSMICO DE MUROS DE ADOBE
   REFORZADOS CON GEOMALLAS
Introducción
A pesar de ser la tierra en sus diversas
formas de utilización el material de
construcción más usado en el mundo, desde
el...
Refuerzo Interior de Caña
Mallas electrosoldadas con tarrajeo de cemento.




                           Manual de construcción
Malla natural




         Caña vertical y
         soga horizontal
                    RM-NM
SOLERA EXTERIOR DE MADERA




Figura 5.12. - COMBINACIÓN DE REFUERZOS DE MADERA Y REFUERZOS METÁLICOS
                    ...
5.6 – UBICACIÓN DEL REFUERZO VERTICAL Y HORIZONTAL
EN LOS MUROS DE ADOBE. F HORIZONTALESE. Ki b
    GSAP: ZUNCHOS t L     ...
REFUERZO VERTICAL



   SOPORTE DE MADERA                                      SOPORTE DE MADERA


MURO DE ADOBE




     ...
ESTAS TÉCNICAS DE REFUERZO AÚN
                  REFUERZO,
CUANDO MEJORAN EL DESEMPEÑO SÍSMICO
TIENEN EN COMÚN QUE NO SE P...
Las geomallas como refuerzo en
   construcciones de adobe.
       t    i     d d b
El material de refuerzo propuesto posee propiedades
estándar de resistencia y rigidez, siendo fabricado de
mantas de polím...
La resistencia por metro de ancho es 14kN
en la dirección longitudinal y 19.2 kN en la
dirección t
di    ió transversal.l
Comprobación experimental de
 la eficacia de las geomallas
ENSAYOS DE SIMULACIÓN SISMICA
    EN MÓDULOS DE ADOBE
 REFORZADOS CON GEOMALLAS
EFFECT OF PLASTER




                                           Non plastered side




             Plastered side




Po...
ENSAYOS CUASI ESTÁTICOS
Resistencia a la fuerza cortante en
        el plano del muro.
CYCLIC SHEAR TEST – PLAIN WALL
CYCLIC SHEAR TEST – PLAIN WALL
REINFORCED AND NON PLASTERED WALL
REINFORCED AND NON PLASTERED WALL
REINFORCED AND PLASTERED WALL




 Pontificia Universidad Católica del Perú
 Departamento de Ingeniería
REINFORCED AND PLASTERED WALL

                                                     60

                                  ...
0.045




             0.04




                                                                       Geomalla con tarraj...
Observaciones de los ensayos
(1) Valor Máximo del Esfuerzo Cortante = 0.4kg/cm2.

(2) Distorsión Angular Máxima = 2.5%. (a...
LA “FLUENCIA “ DEL ADOBE REFORZADO
        EN CORTE COPLANAR

Para distorsiones angulares mayores a 2.5%, el
esfuerzo cort...
Después de la etapa elástica, el refuerzo debe
    tomar todo el corte hasta una fuerza máxima por
    unidad de longitud ...
Resistencia a la flexión fuera del plano
FLEXIÓN EN MUROS VERTICALES
OUT OF PLANE BENDING TESTS
OUT OF PLANE BENDING TESTS




                                              1ra fase

                                12
...
1ra fase

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        10

         8



V(kN)
         6

         4

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             0   10  ...
2da fase

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V(kN)
         6

         4

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             0   10  ...
2da fase

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V(kN)
         6

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             0   10  ...
3ra fase

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        10

         8



V(kN)
         6

         4

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         0
             0   10  ...
3ra fase

        12

        10

         8



V(kN)
         6

         4

         2

         0
             0   10  ...
4ta fase

        12

        10

         8



V(kN)
         6

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         0
             0   10  ...
4ta fase

        12

        10

         8



V(kN)
         6

         4

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         0
             0   10  ...
5ta fase

        12

        10

         8



V(kN)
         6

         4

         2

         0
             0   10  ...
5ta fase

        12

        10

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V(kN)
         6

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         0
             0   10  ...
6ta fase

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V(kN)
         6

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             0   10  ...
6ta fase

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V(kN)
         6

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         0
             0   10  ...
OUT OF PLANE BENDING TESTS
                    COMPARATIVE CURVES




                  Reinforced with geogrid - Non rein...
BENDING TEST OF WALL WITH
SAND/CEMENT MORTAR PLASTER
COMPARATIVE EVOLVEMENT CURVES
CEMENT PLASTER, MUD PLASTER AND PLAIN WALL
       PLASTER
FLEXIÓN EN MUROS HORIZONTALES
Curva Fuerza-Desplazamiento en la viga ensayada a la rotura.
                p                   g      y
De acuerdo al resultado del ensayo, en el momento de rotura:

La distancia “a” es mínima

El brazo del par K = da (espesor...
Por tanto la resistencia nominal última Mn se puede determinar
con la siguiente fórmula:

                         Mn = (f...
Base conceptual para el diseño
 sísmico de muros d adobe
  í i d            de d b
  reforzados con geomallas
            ...
Las hipótesis que se deben cumplir son las siguientes:

1.Los muros están completamente reforzados con geomallas por ambas...
Criterio de diseño por corte coplanar


En base al comportamiento observado en el ensayo de
corte coplanar se puede afirma...
La resistencia requerida del refuerzo (fg) por unidad de
longitud se calcula con la siguiente expresión:

               f...
Criterio de diseño por flexión.

Las siguientes conclusiones se basan en la observación y
resultados experimentales de los...
La resistencia a flexión por unidad de longitud Mr se determina
multiplicando la resistencia nominal Mn por un factor de
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Análisis í i de las
A áli i sísmico d l
edificaciones de adobe
       reforzado
¿Masa concentrada o masa distribuida?


 ¿
 ¿Diafragma rígido o flexible?
        g     g


¿Análisis manual o automatizad...
CARACTERÍSTICAS DINÁMICAS DEL ADOBE
          CON GEOMALLAS

El comportamiento dinámico de las construcciones
de adobe ref...
ESTO TRAE COMO CONSECUENCIA LO SIGUIENTE:

Amplificación de la respuesta estructural que no se producía
con otros tipos de...
Determinación del cortante basal.

Particularidades de la NTE 080

1. Factor de reducción de fuerza sísmica implícito equi...
En conclusión, en el caso de construcciones de
adobe reforzadas con geomallas se pueden tomar
las siguientes consideracion...
Procedimiento de diseño
                 diseño.
PROCEDIMIENTO DE DISEÑO
1.Con la fuerza cortante en el plano de cada muro determinar
el nivel de esfuerzo cortante dividie...
4. Si el esfuerzo cortante es mayor de 0.04MPa el muro
entrará en el rango inelástico con deterioro significativo del
muro...
Ejemplo de diseño.
Sea un modulo de adobe de 4.00m de ancho por 6.00
m. de largo y 3.00 m. de altura. Los muros tienen un
         g
espesor ...
Calculo de la fuerza sísmica horizontal
Según la NTE 080:
  g




          Donde:
          S: Factor de suelo.
         ...
P: Peso de la edificación:
Entonces:

H= 1.2x1.0x0.2 P = 0.24 P

La difi
L edificación se modela en el programa SAP
      ...
Diafragma flexible
  Se encierran las zonas en las que el esfuerzo cortante
  excede el 0.02 MPa. El máximo esfuerzo corta...
Diafragma rígido
Se encierran las zonas en las que el esfuerzo cortante
excede el 0.02 MPa. El máximo esfuerzo cortante es...
Diafragma flexible
  El color azul indica las zonas en las que el esfuerzo
 cortante coplanar excedió el límite de 0.02MPa...
Diafragma rígido
 El color azul indica las zonas en las que el esfuerzo
cortante coplanar excede el límite de 0.02MPa. El ...
De acuerdo entonces al criterio de diseño y aplicando la
ecuación 1 tenemos que la fuerza de tracción mínima en la
       ...
Diseño por Momento Flector

Para obtener l momentos fl t
P      bt      los        t flectores más d f
                   ...
Envolvente de
Momentos
Máximos
Según la ecuación 2, el momento resistente usando la
resistencia necesaria por corte es:

Mr = (Φ) (fg) (d) = (0.9) (11.44...
FIN
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"Diseño sísmico de muros de adobe reforzados con geomalla"

Presentación del Profesor Daniel Torrealva (Decano Facultad de Ingeniería de la Pontifica Universidad Católica del Perú) del día 10.04.2010 en el ciclo de conferencias "Tecnología para la Reconstrucción", organizado por la Escuela de la Arquitectura de la Universidad de Talca.

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  1. 1. DISEÑO SÍSMICO DE MUROS DE ADOBE REFORZADOS CON GEOMALLAS
  2. 2. Introducción
  3. 3. A pesar de ser la tierra en sus diversas formas de utilización el material de construcción más usado en el mundo, desde el punto de vista técnico esta clasificado p como un material “no ingenieril”.
  4. 4. Refuerzo Interior de Caña
  5. 5. Mallas electrosoldadas con tarrajeo de cemento. Manual de construcción
  6. 6. Malla natural Caña vertical y soga horizontal RM-NM
  7. 7. SOLERA EXTERIOR DE MADERA Figura 5.12. - COMBINACIÓN DE REFUERZOS DE MADERA Y REFUERZOS METÁLICOS Fuente: Julio Kuroiwa
  8. 8. 5.6 – UBICACIÓN DEL REFUERZO VERTICAL Y HORIZONTAL EN LOS MUROS DE ADOBE. F HORIZONTALESE. Ki b GSAP: ZUNCHOS t L Tolles, Ed EY VERTICALES ll ADOBE Fuente: Leroy T ll Edna Kimbro, Willi William S. G S Gell.
  9. 9. REFUERZO VERTICAL SOPORTE DE MADERA SOPORTE DE MADERA MURO DE ADOBE MURO DE ADOBE PERFORACIONES HASTA LA CIMENTACION, EN EL INTERIOR VA REFUERZOS HORIZONTALES EL REFUERZO (NYLON) a) DETALLE DEL REFUERZO VERTICAL b) DETALLE DEL REFUERZO VERTICAL EN EL SOBRE ELMURO DE ADOBE INTERIOR DEL MURO DE ADOBE Figura 5.7 – DETALLE DEL REFUERZO VERTICAL EN CENTRAL CORE GSAP: ZUNCHOS VERTICALES Y LOS MUROS DE ADOBE 57 Fuente: Leroy Tolles, Edna E. Kimbro, William S. Gell.
  10. 10. ESTAS TÉCNICAS DE REFUERZO AÚN REFUERZO, CUANDO MEJORAN EL DESEMPEÑO SÍSMICO TIENEN EN COMÚN QUE NO SE PUEDEN ESTABLECER EXPRESIONES MATEMÁTICAS PARA DETERMINAR SU RESISTENCIA O DISEÑAR EL REFUERZO.
  11. 11. Las geomallas como refuerzo en construcciones de adobe. t i d d b
  12. 12. El material de refuerzo propuesto posee propiedades estándar de resistencia y rigidez, siendo fabricado de mantas de polímero de alta densidad, las cuales son perforadas a i f d intervalos regulares y l l l luego estiradas en i d ambas direcciones a temperatura y fuerza controlada, a fin de obtener una malla biaxial con aberturas rectangulares, nudos rígidos y costillas flexibles
  13. 13. La resistencia por metro de ancho es 14kN en la dirección longitudinal y 19.2 kN en la dirección t di ió transversal.l
  14. 14. Comprobación experimental de la eficacia de las geomallas
  15. 15. ENSAYOS DE SIMULACIÓN SISMICA EN MÓDULOS DE ADOBE REFORZADOS CON GEOMALLAS
  16. 16. EFFECT OF PLASTER Non plastered side Plastered side Pontificia Universidad Católica del Perú Departamento de Ingeniería
  17. 17. ENSAYOS CUASI ESTÁTICOS
  18. 18. Resistencia a la fuerza cortante en el plano del muro.
  19. 19. CYCLIC SHEAR TEST – PLAIN WALL
  20. 20. CYCLIC SHEAR TEST – PLAIN WALL
  21. 21. REINFORCED AND NON PLASTERED WALL
  22. 22. REINFORCED AND NON PLASTERED WALL
  23. 23. REINFORCED AND PLASTERED WALL Pontificia Universidad Católica del Perú Departamento de Ingeniería
  24. 24. REINFORCED AND PLASTERED WALL 60 50 40 30 Shear Force (kN) 20 ( 10 0 -100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 -10 S -20 -30 -40 -50 Displacement (mm)
  25. 25. 0.045 0.04 Geomalla con tarrajeo 0.035 0.03 0.025 Geomalla sin tarrajeo 0.02 0.015 Sin Geomalla 0.01 0.005 ANTE RZO ESFUER CORTA M Pa 0 0 0.005 0.01 0.015 0.02 0.025 0.03 0.035 0.04 0.045 0.05 Distorsión Angular d/H
  26. 26. Observaciones de los ensayos (1) Valor Máximo del Esfuerzo Cortante = 0.4kg/cm2. (2) Distorsión Angular Máxima = 2.5%. (asociada a 1) (3) Esfuerzo Cortante Máximo etapa elástica = 0.2kg/cm2
  27. 27. LA “FLUENCIA “ DEL ADOBE REFORZADO EN CORTE COPLANAR Para distorsiones angulares mayores a 2.5%, el esfuerzo cortante comienza a disminuir producto del desprendimiento del tarrajeo y el consecuente deterioro interno del muro de adobe el cual comienza a fracturarse pero se mantiene en posición por el efecto de confinamiento que l produce l malla d fi i t le d la ll de refuerzo.
  28. 28. Después de la etapa elástica, el refuerzo debe tomar todo el corte hasta una fuerza máxima por unidad de longitud equivalente a 0.04MPa por el espesor bruto de la sección. Con ll la C ello, l resistencia nominal d l malla se i t i i l de la ll calcula como : Fg(nominal) = (vu) (b) (1/N) F ( i l) ( fg = Resistencia última de la malla por unidad de longitud g p g b = Espesor bruto del muro incluyendo el tarrajeo. vu = = 0.04MPa (0.4kg/cm2) N = Numero de capas de malla en el muro en ambas caras.
  29. 29. Resistencia a la flexión fuera del plano
  30. 30. FLEXIÓN EN MUROS VERTICALES
  31. 31. OUT OF PLANE BENDING TESTS
  32. 32. OUT OF PLANE BENDING TESTS 1ra fase 12 10 8 V(kN) 6 4 2 0 0 10 20 30 40 50 D1 (mm)
  33. 33. 1ra fase 12 10 8 V(kN) 6 4 2 0 0 10 20 30 40 50 D1 (mm)
  34. 34. 2da fase 12 10 8 V(kN) 6 4 2 0 0 10 20 30 40 50 D1 (mm)
  35. 35. 2da fase 12 10 8 V(kN) 6 4 2 0 0 10 20 30 40 50 D1 (mm)
  36. 36. 3ra fase 12 10 8 V(kN) 6 4 2 0 0 10 20 30 40 50 D1 (mm)
  37. 37. 3ra fase 12 10 8 V(kN) 6 4 2 0 0 10 20 30 40 50 D1 (mm)
  38. 38. 4ta fase 12 10 8 V(kN) 6 4 2 0 0 10 20 30 40 50 D1 (mm)
  39. 39. 4ta fase 12 10 8 V(kN) 6 4 2 0 0 10 20 30 40 50 D1 (mm)
  40. 40. 5ta fase 12 10 8 V(kN) 6 4 2 0 0 10 20 30 40 50 D1 (mm)
  41. 41. 5ta fase 12 10 8 V(kN) 6 4 2 0 0 10 20 30 40 50 D1 (mm)
  42. 42. 6ta fase 12 10 8 V(kN) 6 4 2 0 0 10 20 30 40 50 D1 (mm) ( )
  43. 43. 6ta fase 12 10 8 V(kN) 6 4 2 0 0 10 20 30 40 50 D1 (mm)
  44. 44. OUT OF PLANE BENDING TESTS COMPARATIVE CURVES Reinforced with geogrid - Non reinforced 12 10 8 V(kN) 6 4 2 0 0 10 20 30 40 50 D1 (mm)
  45. 45. BENDING TEST OF WALL WITH SAND/CEMENT MORTAR PLASTER
  46. 46. COMPARATIVE EVOLVEMENT CURVES CEMENT PLASTER, MUD PLASTER AND PLAIN WALL PLASTER
  47. 47. FLEXIÓN EN MUROS HORIZONTALES
  48. 48. Curva Fuerza-Desplazamiento en la viga ensayada a la rotura. p g y
  49. 49. De acuerdo al resultado del ensayo, en el momento de rotura: La distancia “a” es mínima El brazo del par K = da (espesor neto del muro) El valor de fa no es relevante por el efecto del confinamiento
  50. 50. Por tanto la resistencia nominal última Mn se puede determinar con la siguiente fórmula: Mn = (fg) (d) Donde: fg = Resistencia última a tracción de la geomalla por unidad de longitud. d = Distancia de la fibra extrema en compresión del muro, sin considerar el mortero de tarrajeo, al centroide del refuerzo en tensión. (d es igual al espesor neto del muro).
  51. 51. Base conceptual para el diseño sísmico de muros d adobe í i d de d b reforzados con geomallas g
  52. 52. Las hipótesis que se deben cumplir son las siguientes: 1.Los muros están completamente reforzados con geomallas por ambas caras. 2.Las geomallas de ambas caras están conectadas entre si y a través del muro cada 30cm aproximadamente horizontal y verticalmente. 3.Los muros se tarrajean con barro con paja embebiendo en ello a las geomallas. 4.Los muros así reforzados son los suficientemente esbeltos para generar un comportamiento predominantemente de flexión para fuerzas transversales al plano, l cual se estima que se consigue para una t l l l lo l ti i esbeltez mayor a 4. 5.Los esfuerzos de compresión por el efecto combinado de la carga vertical y el momento flector coplanar no son relevantes debido a la poca altura de las edificaciones de adobe en áreas sísmicas.
  53. 53. Criterio de diseño por corte coplanar En base al comportamiento observado en el ensayo de corte coplanar se puede afirmar que existe un valor t l d fi i t l máximo del esfuerzo cortante que puede soportar un muro de adobe que corresponde al valor de 0.4kg/cm2 el q p g mismo que esta asociado a una distorsión angular de 2.5%. En los tres muros ensayados se aprecia también que el valor máximo del esfuerzo cortante en etapa elástica es de 0.2kg/cm2.
  54. 54. La resistencia requerida del refuerzo (fg) por unidad de longitud se calcula con la siguiente expresión: fg = (S) (vu) (b) (1/N) (1) Donde: fg = Resistencia de la malla por unidad de longitud al 5% de elongación. S = Factor que asegura el comportamiento inelástico debido a que la geomalla es linealmente elástica hasta la rotura (S= 1.3). b = Espesor bruto del muro incluyendo el tarrajeo. vu = Esfuerzo cortante último que resiste un muro de adobe reforzado con geomalla ( para muros tarrajeados con barro = 0.04MPa o 0.4kg/cm2). N = Numero de capas de malla en el muro en ambas caras.
  55. 55. Criterio de diseño por flexión. Las siguientes conclusiones se basan en la observación y resultados experimentales de los ensayos de flexión en secciones de muros de adobe reforzados con geomallas: •La resistencia a flexión de la sección está gobernada por la resistencia última a tracción del refuerzo. •Las grietas de tracción por flexión del muro se originan y propagan a través de las juntas entre mortero y unidad de adobe. •La falla por compresión de los adobes no es influyente debido al confinamiento producido por la geomalla.
  56. 56. La resistencia a flexión por unidad de longitud Mr se determina multiplicando la resistencia nominal Mn por un factor de reducción Φ con l siguiente fó d ió la i i t fórmula:l Mr = Φ Mn = (Φ) (fg) (d) ( ) ( g) ( ) ( ) (2) Donde: Φ = Factor de reducción de la resistencia a flexión (Φ = 0 9) 0.9) fg = Resistencia última a tracción de la geomalla por unidad de longitud. d = Di t Distancia d l fib extrema en compresión d l muro, sin i de la fibra t ió del i considerar el mortero de tarrajeo, al centroide del refuerzo en tensión. Usualmente d es igual al espesor neto del muro. g p
  57. 57. Análisis í i de las A áli i sísmico d l edificaciones de adobe reforzado
  58. 58. ¿Masa concentrada o masa distribuida? ¿ ¿Diafragma rígido o flexible? g g ¿Análisis manual o automatizado? A áli i l t ti d ?
  59. 59. CARACTERÍSTICAS DINÁMICAS DEL ADOBE CON GEOMALLAS El comportamiento dinámico de las construcciones de adobe reforzado con geomallas es diferente de cualquier otro refuerzo ensayado anteriormente. Tiene un comportamiento elástico no lineal con iguales niveles de resistencia en tracción y compresión. compresión Asimismo tiene una capacidad de disipar energía basada en el deterioro interno del muro, sin perder capacidad portante a carga vertical y horizontal.
  60. 60. ESTO TRAE COMO CONSECUENCIA LO SIGUIENTE: Amplificación de la respuesta estructural que no se producía con otros tipos de refuerzo. Capacidad de disipación de energía que justifica el uso de un factor de reducción R en forma similar a otros materiales convencionales. Amortiguamiento en etapa pos elástica, que en el caso del adobe o tierra en general es mas alto que en los materiales convencionales.
  61. 61. Determinación del cortante basal. Particularidades de la NTE 080 1. Factor de reducción de fuerza sísmica implícito equivalente a 2. 2. Factor de amplificación de la respuesta estructural respecto de la aceleración del suelo igual a 1 basado en el casi nulo rango elástico del material.
  62. 62. En conclusión, en el caso de construcciones de adobe reforzadas con geomallas se pueden tomar las siguientes consideraciones para el análisis sísmico: 1. Considerar un modelo de masas distribuidas. 2. Considerar diafragma rígido en los entrepisos y techos. 3. Realizar de preferencia un análisis por elementos finitos finitos. 4. Aplicar la norma NT E080 para el cálculo del cortante basal.
  63. 63. Procedimiento de diseño diseño.
  64. 64. PROCEDIMIENTO DE DISEÑO 1.Con la fuerza cortante en el plano de cada muro determinar el nivel de esfuerzo cortante dividiendo entre la sección transversal neta del muro restando las aberturas de puertas muro, y/o ventanas si las hubiera. 2.Si el esfuerzo cortante es menor que 0.02MPa entonces el muro se comportará elásticamente y el refuerzo aplicado t á lá ti t l f li d puede tener condición de refuerzo mínimo. 3.Si el esfuerzo cortante está entre 0.02 y 0.04MPa quiere q decir que se ha sobrepasado el límite elástico inicial y el refuerzo de geomalla debe tomar conservadoramente el corte máximo que puede soportar el muro reforzado para lo cual se usa en forma conservadora la expresión (1)
  65. 65. 4. Si el esfuerzo cortante es mayor de 0.04MPa el muro entrará en el rango inelástico con deterioro significativo del muro de adobe lo cual se asegura usando el refuerzo estipulado en la misma expresión (1). 5. Una vez definida la resistencia a tracción del refuerzo, se determina el momento resistente de la sección por unidad de longitud según la expresión (2) y se verifica que sea g g p ( ) q mayor que los momentos generados por las aceleraciones perpendiculares al plano del muro. 6. Si los momentos flectores actuantes por efecto de la fuerza fuera del plano son mayores al momento resistente, se puede colocara capas de malla adicional u otro tipo de malla mas resistente en las zonas que lo requieran.
  66. 66. Ejemplo de diseño.
  67. 67. Sea un modulo de adobe de 4.00m de ancho por 6.00 m. de largo y 3.00 m. de altura. Los muros tienen un g espesor de 0.40m y un peso especifico de 18000 N/m3. Se considera un techo ligero de 2000 N/m2 de peso.
  68. 68. Calculo de la fuerza sísmica horizontal Según la NTE 080: g Donde: S: Factor de suelo. suelo
  69. 69. P: Peso de la edificación: Entonces: H= 1.2x1.0x0.2 P = 0.24 P La difi L edificación se modela en el programa SAP ió d l l con elementos finitos considerando 2 hipótesis p para el sistema de techo. El techo se considera como un diafragma flexible. flexible El techo se considera como un diafragma rígido. Se S analizan ambas opciones y se consideran l li b i id los resultados más desfavorables.
  70. 70. Diafragma flexible Se encierran las zonas en las que el esfuerzo cortante excede el 0.02 MPa. El máximo esfuerzo cortante es de 0.025 MPa. Distribución de esfuerzos cortantes en muro longitudinal
  71. 71. Diafragma rígido Se encierran las zonas en las que el esfuerzo cortante excede el 0.02 MPa. El máximo esfuerzo cortante es f de 0.038 MPa. Distribución de esfuerzos cortantes en muro longitudinal
  72. 72. Diafragma flexible El color azul indica las zonas en las que el esfuerzo cortante coplanar excedió el límite de 0.02MPa. El máximo esfuerzo cortante es de 0.03MPa. Distribución de esfuerzos cortantes en muro transversal
  73. 73. Diafragma rígido El color azul indica las zonas en las que el esfuerzo cortante coplanar excede el límite de 0.02MPa. El máximo esfuerzo cortante es de 0.03MPa. Distribución de esfuerzos cortantes en muro transversal
  74. 74. De acuerdo entonces al criterio de diseño y aplicando la ecuación 1 tenemos que la fuerza de tracción mínima en la 1, malla de refuerzo (fg) por unidad de longitud debe ser: fg = (S) (vu ) (b) (1/N) = (1.3) (0.04Mpa) (0.44m) (1/2) fg = 11.44 kN/m g / Se ha considerado 2cm adicionales por cada lado debido al tarrajeo. tarrajeo
  75. 75. Diseño por Momento Flector Para obtener l momentos fl t P bt los t flectores más d f á desfavorables bl se evalúa la edificación para los modelos de techo rígido y techo flexible considerando en ambos casos las siguientes hipótesis de carga: •Para los muros longitudinales: 100% H en la dirección Para longitudinal mas 30% H en la dirección transversal. •Para los muros t P l transversales: 100% H en l di l la dirección ió transversal mas 30% H en la dirección longitudinal.
  76. 76. Envolvente de Momentos Máximos
  77. 77. Según la ecuación 2, el momento resistente usando la resistencia necesaria por corte es: Mr = (Φ) (fg) (d) = (0.9) (11.44 kN/m) (0.4m) = 4.12 kN-m/m Mr = 4.12 kN-m/m Se demuestra que el momento resistente es mayor que los momentos actuantes por lo que la malla sugerida cubre tanto los esfuerzos de corte hasta el rango inelástico y los esfuerzos de flexión fuera del plano.
  78. 78. FIN

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