Zotero avancé - support de formation doctorants SHS 2024
SBA1 - EC2 - Chap 6 - Flexion simple ELS
1. Chapitre VI
Poutre en flexion simple – Etat Limite
de Service (ELS)
1. Hypothèses
2. Section rectangulaire
Marwan SADEK 1
2. Section rectangulaire
3. Section en T
4. Ouverture de fissures
2. Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
INTRODUCTION (SECTION 7 – EC2-1-1)
Limitation des contraintes (Acier et Béton)
Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 2
Limitation des flèches (SBA2)
3. H1) Principe de Navier-Bernoulli : au cours des déformations, les sections
droites restent planes (Champ de déformation linéaire dans la section)
H2) La résistance du béton tendu est négligée
H3) un groupe de barres disposées en plusieurs lits est équivalent à une barre
unique située au C.D.G du groupe
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
HYPOTHÈSES
Marwan SADEK 3
H4) Pas de glissement relatif entre acier et béton - Adhérence parfaite entre
l’acier et le béton
H5) Les matériaux ont des comportement élastiques linéaires : = E.
Coefficient d’équivalence e
4. Coefficient d'équivalence effectif
(noté n dans les précédentes règles françaises)
La valeur généralement obtenue est bien supérieure à celle des anciennes
règles françaises (BAEL, n=15)
Coefficient d’équivalence (EC2 / Règles professionnelles)
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 4
La France (recommandations
professionnelles) propose de
minorer e sous comb. ELS carac.
5. Note 1 :
Sous action de courte durée uniquement, on retient un coefficient e= Es/Ecm
Note 2 :
La maîtrise de fissuration est généralement réalisée en combinaison
Quasi-permanente pour les bâtiments
fréquente pour les ponts (selon ANF NF EN 1992-2-NA)
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 5
fréquente pour les ponts (selon ANF NF EN 1992-2-NA)
Si une grande précision n’est pas
nécessaire, on pourra retenir
e= 15
Note 3 :
6. Limitation des contraintes (Acier et Béton)
Béton Acier
ELS Caractéristique c 0,6.fck (pertinent) s 0,8.fck
ELS quasi permanent c 0,45.fck , sinon fluage non linéaire Maîtrise de fissuration
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 6
7. Combinaison Caractéristique
"il peut être pertinent" de limiter les contraintes de compression
c 0.6 fck , pour les Classes XD, XF et XS
Note 1: ce n’est pas une obligation comme en BAEL
Note 2 : Aucune limitation pour les classes X0, XC
Contrainte de compression dans le béton c
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 7
Note 2 : Aucune limitation pour les classes X0, XC
Combinaison quasi-permanente (surtout précontrainte)
si c 0.45 fck fluage linéaire
Sinon fluage non-linéaire
8. sous combinaisons Caractéristique
s 0.8 fyk
Contrainte de traction dans l’acier
Afin d’éviter des déformations inélastiques, une fissuration ou des flèches
inacceptables
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 8
Note : s 1fyk si la contrainte est provoquée par une déformation imposée
9. Section rectangulaire – Calcul ELS
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 9
(e=n )
10. Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 10
Inertie équivalente – section homogénéisée
I = b.x3/3 + n As′ (x–d′)² + n As (d–x)²
Note : On néglige l’inertie des aciers par rapport à leur propre CDG
11. Contraintes sous M
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 11
Contraintes sous Mser
c = K.x Béton comprimé
s= n.K. (d – x) Acier tendu As
Acier comprimé A’s ’s= n.K. (x – d’)
(K=Mser / I)
12. Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 12
Forces internes
Béton comprimé Fc = c.b.x/2 = K.b.x²/2
Acier tendu As Fs=As.s= n.K. As .(d – x)
Acier comprimé A’c F’s=A’s.’s= n.K. A’s(x – d’)
13. Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 13
Equilibre des forces :
Position de l’axe neutre x=?
b x² / 2 + n.(As + A’s ).x – n (As.d + A’s .d’)=0
14. Cas particulier – sans armature comprimée
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 14
I = b.x3/3 + n As (d–x)²
15. 1) Problème 1: As, A’s connues Vérification des contraintes
Position de l’axe neutre x
Inertie de la section homogénéisée
Calcul détaillé :
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 15
Inertie de la section homogénéisée
Calcul des contraintes dans le béton et l’acier
Comparaison avec les valeurs limites
16. Vérification rapide en utilisant les tableaux (Thonier 2012)
(Sans armature comprimée A’s=0)
Valeurs limite c correspondant à une contrainte limite du béton c = 0.6 fck
Valeurs limite s correspondant à une contrainte limite dans l’acier s = 0.8 fyk
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 16
Des tableaux de vérification et de dimensionnement rapides sont également fournis dans Perchat (2013)
17. 2) Problème 2 :
Contrainte de compression dans le béton vérifiée c c
Contrainte de traction dans l’acier dépassée s s
Détermination de la nouvelle valeur de As = ? (A’s = 0 )
On fait travailler la nouvelle section à s
Inconnus : As, x, c
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 17
Inconnus : As, x, c
18. Eq 1 - Equilibre des forces
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 18
Fc = c.b.x/2 = Fs = As .s
Eq 1 - Equilibre des forces
Eq 2 - Equilibre des moments
Mser = Fc .(d-x/3) = c.b.x/2 .(d-x/3)
Eq 3 - Diagramme de contraintes (linéaire)
c / x = (s / n ) / (d-x)
19. = Mser / (b.d²)
= x / d
3 équations à trois inconnus
On obtient une équation de 3ème degré en
On pose
Résolution par itérations successives
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 19
Résolution par itérations successives
20. Utilisation de tableaux (Thonier 2012)
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 20
21. 3) Problème 3 :
La contrainte de compression dans le béton est dépassée c c
2 possibilités :
a) Changer les dimensions de la section du béton
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 21
ou
b) Introduire des armatures comprimées
22. 3a) Changer les dimensions de la section du béton b, h
On fait travailler les 2 matériaux à leurs limites maximales c et s
La position de l’axe neutre est connue
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 22
Pourc = 0.6 fck , on obtient :
23. 3b) introduction de A’s,
?? Inconnus : As, A’s, ??
On fait travailler les 2 matériaux à leurs limites maximales c et s
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 23
24. 3b) Introduction de A’s
2 sections fictives
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 24
Le moment repris par le béton comprimé (c = 0.6 fck) :
25. 3b) introduction de A’s,
Le moment repris par A’s (ou A2) :
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 25
26. 3b) introduction de A’s,
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 26
27. Section en T – Calcul ELS
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 27
28. Axe neutre
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 28
Inertie homogénéisée
c = K.x
s= n.K. (d – x)
K= Mser / I
29. Note :
En principe, si on trouve x<hf , l’axe neutre est dans la table, on est
amené au calcul d’une section rectangulaire
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 29
En général , on néglige la résistance du béton situé entre 0.8 x et x,
on pourra donc considérer que l’axe neutre est dans la table lorsque
x 1.25 hf (Thonier 2012)
30. Section en T – Calcul de l’armature
Si la contrainte dans l’acier est dépassée, il faudra recalculer la section
d’armature As. Si l’axe neutre est dans la nervure, le calcul est relativement
complexe. On pourra calculer As en prenant une formule approchée
conservatrice pour le bras de levier
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 30
Dans cette formule on suppose que le béton est suffisant pour
reprendre l’effort de compression, ce qui est généralement le cas (A’s = 0)
31. MAÎTRISE DE LA FISSURATION
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 31
33. Limites des ouvertures admises par l’Eurocode 2 (ELS quasi-permanent)
Modifications apportées par l’Annexe nationale française
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 33
34. Maîtrise de fissuration- sans calcul direct (ELS quasi-permanent)
- Les éléments dont les fissures sont dues principalement aux charges et
respectant les dispositions du Tableau 7.2N ou 7.3N peuvent être dispensées de
calcul direct (tableau 7.2 N uniquement en cas de fissures dues à des déformations
gênées)
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 34
ou
Les conditions données par ces tableaux sont très défavorables pour le
dimensionnement. Il est recommandé d’avoir recours au calcul de fissures.
35. Maîtrise de fissuration- sans calcul direct (ELS quasi-permanent)
Terme correcteur des diamètres proposés en fonction des enrobages
a) si la fissuration est due à une flexion
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 35
b) si la fissuration est due à une traction
kc = 0.4 (en flexion simple)
hcr: hauteur de la zone tendue avant la fissuration, comme approximation
on pourra retenir hcr = 0.5 h en flexion simple
36. Dans le cas des dalles en béton armé ou précontraint dans les bâtiments, sollicitées
à la flexion sans traction axiale significative, aucune disposition particulière n'est
nécessaire pour la maîtrise de la fissuration lorsque l'épaisseur totale de la dalle
n'excède pas 200 mm et que les spécifications de 9.3 sont respectées (dispositions
constructives relatives aux dalles pleines)
Maîtrise de fissuration- sans calcul direct
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 36
37. Maîtrise de fissuration- sans calcul direct (ANF Ponts NF EN 1992-2-NA)
En remplacement des valeurs tabulées très pénalisantes définies ci-dessus, la
France propose dans son Annexe Nationale sur les ponts la méthode suivante :
1. l’espacement des armatures est inférieur à 5 (c + /2) ;
2. la contrainte σs dans les aciers passifs ne dépasse pas 1000.wk sous la
combinaison d’Action fréquente pour des éléments ou parties d’éléments
Eléments en flexion (face comprimée et face tendue)
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 37
combinaison d’Action fréquente pour des éléments ou parties d’éléments
fléchis.
(Méthode testée par le SETRA, Paillé 2009)
σs ≤ 1000.wk (σs est exprimée en MPa et wk en mm)
38. Maîtrise de fissuration - sans calcul direct (ANF Ponts)
la deuxième condition (2.) devient :
σs ≤ 600.wk (au lieu de 1000.wk)
Cas des sections soumises à une traction
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 38
pour des éléments ou parties d’éléments entièrement tendus
(combinaison fréquente)
39. Armature minimale (maîtrise de fissuration)
Act : aire du béton tendu juste avant formation de la première fissure
Act = 0,5.b.h (pour une section rectangulaire bh)
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 39
fct,eff = fctm
k = 1 pour les âmes de hauteur h 300 mm ou les membrures de largeur au
plus égale à 300 mm
k = 0.65 pour les âmes de hauteur h 800 mm ou les membrures de largeur au
moins égale à 800 mm
40. Armature minimale (maîtrise de fissuration)
Pour les sections rectangulaires et les âmes des poutres en T ou en caisson
k1 = 1 en flexion simple
h* = Min[h,1m]
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 40
h* = Min[h,1m]
c : contrainte moyenne du béton s’exerçant sur la partie de section considérée
c = Ned/Ac (=0 en flexion simple)
kc=0.4 (en flexion simple)
Note : pour une section rectangulaire en flexion simple, le pourcentage minimale pour la maîtrise de
fissuration est moins exigent que celui de la non fragilité. On peut donc se dispenser de le vérifier.
41. Armature de peau (maîtrise de fissuration)
Cas des poutres de hauteur > 1 m
L’eurocode 2 impose de disposer des armatures de peau sur le parement de la poutre, à
l’intérieur des cadres , dans la partie tendue (en dessous de l’axe neutre)
k =0.4 en flexion simple, 1 en traction pure ; k=0.5 ; = f
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 41
peau = As / Act = 0.2 fctm / fyk en flexion
peau = As / Act = 0.5 fctm / fyk en traction pure
kc=0.4 en flexion simple, 1 en traction pure ; k=0.5 ; s = fyk
Diamètres et espacements sont à disposer selon les tableaux 7.2N et 7.3N (ci-
avant), avec une contrainte de traction de l’acier égale à la moitié de celle
estimée pour les aciers de flexion
42. Armature de peau (maîtrise de fissuration)
Note 1 : Cas de gros diamètres ( 32 mm)
l’Eurocode prévoit de mettre des armatures longitudinales
de peau dans la zone tendue en dehors des cadres.
Ces armatures sont soumises aux Annexes nationales,
et n’ont pas été retenus par la France.
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 42
Note 2 : Cas de ponts
Comme l’Eurocode ne dit rien sur les poutres de hauteur > 1 m, la France impose,
dans l’Annexe nationale de la partie Ponts, de disposer dans les poutres de
grande hauteur des armatures de peau une section minimale dans le sens de la
fibre moyenne, d’au moins 3 cm² par mètre de paroi perpendiculaire à la direction
de ces armatures sans pouvoir être inférieure à 0,10 % de la section droite de la
poutre.
Pour les poutres situées en classe d’exposition XD et XS il y a lieu de disposer au
moins 5 cm² par mètre de paroi perpendiculaire à la direction de ces armatures.
43. Largeur de fissures
‘Tirant’ BA de section droite Ac ou zone de béton
entourant les armatures d’une poutre fléchie
assimilable à un tirant
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 43
Etat homogène non fissuré :
44. Aspect théorique
L’ouverture moyenne wm d’une fissure peut être déterminé en calculant l’allongement
moyen d’une armature par rapport à l’allongement du béton sur la longueur comprise
entre deux fissures :
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Largeur de fissures
Marwan SADEK 44
Note : Le lecteur pourra consulter l’ouvrage de Paillé 2009, ou Perchat 2013 pour
plus de détails sur l’aspect théorique de l’ouverture de fissures.
45. Calcul de l’ouverture des fissures wk
Aspect réglementaire
a) Espacement des barres adhérentes < 5(c+/2) [cas de poutres en général]
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Largeur de fissures
Marwan SADEK 45
k1 = 0,8 pour la barres HA, 1,6 pour des aciers effectivement lisses
k2 = 0,5 en flexion, 1 en traction pure
k3 = 3,4 Cette valeur a été invalidée par la France pour les
enrobages forts Prendre 3,4*(25/c)2/3 si c > 25 mm (AN, M. Cortade)
46. hc,eff =Min[2,5.(h – d) ; h/2 ;(h – x)/3]
x : distance de la fibre supérieure à l’axe neutre
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 46
: diamètre des barres (à remplacer par eq si plusieurs diamètres)
47. Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 47
s : contrainte dans les aciers sous combinaison quasi-permanente (G + 0,3Q) en supposant la
section fissurée
kt = 0,4 pour un chargement de longue durée, 0,6 pour une courte durée
48. b) Espacement des barres adhérentes > 5(c+/2) [cas de dalles en général]
Introduction / Hypothèses 2. Section rectangulaire 3. Section en T 4. Maîtrise de la fissuration
Marwan SADEK 48
Max des 2 valeurs
49. Exercices
Section rectangulaire sans armature comprimée :
Calcul As ELU
Vérification ELS
Section rectangulaire avec armature comprimée :
Calcul As ELU
49
M. SADEK
Calcul As ELU
Vérification ELS
Maîtrise de la fissuration
Utilisation des tableaux
Méthode utilisée pour les ponts
Calcul de l’ouverture des fissures