02. diseño de losas estructurales en dos direcciones. ing. jose-izquierdo.

DISEÑODELOSASESTRUCTURALESEN
DOSDIRECCIONES
Ing.JoséMiguelIzquierdoEncarnación,BSCE,MCE,FACI
PORTICUS,Presidente
ACIInternacional,Presidente2003-2004
ColegiodeIngenierosyAgrimensoresdePR,Presidente1994-1996
LOSASENDOSDIRECCIONES1

LOSASENDOSDIRECCIONES
•ANALISISYDISEÑOSIMPLIFICADO,INCLUYENDO
HOJADEEXCEL
•MÉTODOEMPÍRICOPORELACI318
–ANÁLISISYDISEÑO
•USODEMÉTODODEELEMENTOSFINITOSPARA
ANÁLISIS
•DEFORMACIONES

TIPOSDESISTEMASENDOSDIRECCIONES

ANÁLISISYDISEÑOSIMPLIFICADO

Lapublicacióndelos
Requisitosesencialespara
edificacionesdeconcreto
reforzadoeselresultadodeun
acuerdodecooperaciónentre
elAmericanConcreteInstitute
ydosinstituciones
colombianas:el
InstitutoColombianode
NormasTécnicasyCertificación
ylaAsociaciónColombianade
Ingeniería
Sísmica.
5LOSASENDOSDIRECCIONES

Alcance
Elpropósitodeeldocumentoesdiseñary
construiredificacionesdeconcretoreforzado
paraedificiosdebajaaltura,deocupación,
númerodepisosyárealimitados.

Propósito
•Estructurasdebajaaltura
•Seutilizanreconocidosmodelossimplificadosde
resistenciaydedimensionesmínimas.
•Materialesyconstrucciónestánorientadosalusode
acerosdegradosderesistenciamínimayconcretosde
resistenciamedia.
•Eldocumentoesautónomo;porelloincluyecargasy
procesossimplificadosdeanálisisasícomolos
requisitosdeexploracióngeotécnicaparaladefinición
delacapacidadportantedelterreno.

Propósito
•Laresistenciasísmicasebasaenelempleodemuros
estructuralesdeconcreto(murosdecorte).
•CumplimientoautomáticoconlosCódigos.
•Múltiplestablasydiagramas.
•Losrequisitossepresentanenelordenquese
necesitanamedidaqueseavanzaeneldiseño.
•¡Todoenunsólodocumento!

1.3-Limitaciones
•Númeromáximodepisos=5
•Númeromáximodesótanos=1
•Áreamáximaporpiso=1000m2.
•Alturamáximadeentrepiso=4m.
•Luzmáxima=10m.
•Diferenciamáximaentreluces=20%
•Númeromínimodeluces=2
•Máximalongituddevoladizos=1/3longitudvanoanterior
•Pendientemáximaparalosas,vigasyviguetas=15°
•Pendientemáximadelterreno=unaelevaciónequivalentea
laalturadelprimerpiso,sinexceder30°.

CAP7-LOSASMACIZASSOBREVIGASMAESTRAS,VIGAS,
VIGUETASOMUROSDECONCRETOREFORZADO
•Definicióndecargasdediseño
•Detallesgeneralesderefuerzo
•Losasentreviguetas
•Voladizosenlosas
•Losasmacizasenunadireccióndeunaluz
•Losasmacizasenunadireccióndedosomás
luces
•Losasendosdirecciones

7.3.3-Refuerzoporretracciónytemperatura

7.3.4-Refuerzoaflexión

…7.3.4-Refuerzoaflexión
synsysyΜΑfdΜΑfd
Resistencianominalaflexión

7.3.4.3-Áreamáximaderefuerzoatensión
porflexión.

7.3.8.2-Refuerzoinferiordeesquina.

7.6.3.4-Refuerzodevoladizosendos
direcciones.

7.9-LOSASMACIZASENDOSDIRECCIONESSOBRE
VIGASMAESTRAS,VIGASOMUROS
•Debehaberdosomásluces.
•Losvanossonaproximadamenteiguales,yelmenor
dedosvanosadyacentesnodebesermenordel80
porcientodelvanomáslargo(véase1.3).
•Lasvigasovigasmaestrasdeapoyoseconstruyen
monolíticamenteconlalosaydebenteneruna
alturanomenoratresveceselespesordelalosa
•Lascargasestándistribuidasuniformemente.
•Lacargavivaunitaria,q",noexcedetresvecesla
cargamuertaunitaria,qd.

7.9.1-Requisitosdimensionales

7.9.2-Resistenciarequeridaaflexión

…7.9.2-Resistenciarequeridaaflexión

7.Losasmacizasendosdirecciones
PanelInterior

Paneldeborde,
"aparalelo
alborde

Paneldeborde,
"bparalelo
alborde

Paneldeesquina

7.9.3.2-Refuerzoaflexión

7.9.4-Verificaciónderesistenciaacortante

ACENGINEERING
SOFTWAREPROGRAMMEDFOR
TWOWAY
CONCRETESLAB
DESIGNPORTICUS
FORSLABBOUNDARYCONDITIONINPUTCASE
INPUTDATATYPE,FOREXAMPLE4
SLABBOUNDARYCONDITIONS=4
LENGTHOFSHORTSIDE,=19.25FT
LENGTHOFLONGSIDE,=30.25FT
THICKNESSOFSLAB,=8.00IN
DISTRIBUTEDLIVELOAD,=60.0PSF
DISTRIBUTEDADDITIONALDEADLOAD,=65.0PSF
OUTPUTDATA-ULTIMATEVALUES-BARSPACING
NEGATIVEMOMENTSHORTSIDE=10.62KIP-FT5@10.3IN.
NEGATIVEMOMENTLONGSIDE=4.24KIP-FT5@24.1IN.
POSITIVEMOMENTSHORTSIDE=6.71KIP-FT5@16.6IN.
POSITIVEMOMENTLONGSIDE=2.80KIP-FT5@27.0IN.
REACTIONSHORTSIDE=0.70KIP/FTMIN=(1.55283)
REACTIONLONGSIDE=2.76KIP/FT
MIN
SHORTBEAMREACTIONSERVICETOTALLOAD=0.47334KIP/FT1.44375KIP/FT
SHORTBEAMREACTIONSERVICEDEADLOAD=0.34712KIP/FT1.05875KIP/FT
SHORTBEAMREACTIONSERVICELIVELOAD=0.12623KIP/FT0.38500KIP/FT
LONGBEAMREACTIONSERVICETOTALLOAD=1.86441KIP/FT
LONGBEAMREACTIONSERVICEDEADLOAD=1.36723KIP/FT
LONGBEAMREACTIONSERVICELIVELOAD=0.49718KIP/FT

ACENGINEERING
SOFTWAREPROGRAMMEDFOR
TWOWAY
CONCRETESLAB
DESIGNPORTICUS
FORSLABBOUNDARYCONDITIONINPUTCASE
INPUTDATATYPE,FOREXAMPLE4
SLABBOUNDARYCONDITIONS=4
LENGTHOFSHORTSIDE,=19.25FT
LENGTHOFLONGSIDE,=30.25FT
THICKNESSOFSLAB,=8.00IN
DISTRIBUTEDLIVELOAD,=60.0PSF
DISTRIBUTEDADDITIONALDEAD
LOAD,=65.0PSF
OUTPUTDATA-ULTIMATEVALUES-BARSPACING
NEGATIVEMOMENTSHORTSIDE=10.62KIP-FT5@10.3IN.
NEGATIVEMOMENTLONGSIDE=4.24KIP-FT5@24.1IN.
POSITIVEMOMENTSHORTSIDE=6.71KIP-FT5@16.6IN.
POSITIVEMOMENTLONGSIDE=2.80KIP-FT5@27.0IN.
REACTIONSHORTSIDE=0.70KIP/FTMIN=(1.55283)
REACTIONLONGSIDE=2.76KIP/FT

MIN
SHORTBEAMREACTIONSERVICETOTALLOAD=0.47334KIP/FT1.44375KIP/FT
SHORTBEAMREACTIONSERVICEDEADLOAD=0.34712KIP/FT1.05875KIP/FT
SHORTBEAMREACTIONSERVICELIVELOAD=0.12623KIP/FT0.38500KIP/FT
LONGBEAMREACTIONSERVICETOTALLOAD=1.86441KIP/FT
LONGBEAMREACTIONSERVICEDEADLOAD=1.36723KIP/FT
LONGBEAMREACTIONSERVICELIVELOAD=0.49718KIP/FT

CASE1
.....................................
::
:SHORTSIDE:
:^:
:|:
:|:
:|:
:-------->:
:LONGSIDE:
::
:...................................:
.DENOTESSIMPLYSUPPORTED
*DENOTESCONTINUOUSENDS

CASE2
*******************
**
*SHORTSIDE*
*^*
*|*
*|*
*|*
*-------->*
*LONGSIDE*
**
********************
*DENOTESCONTINUOUS
ENDS

CASE4
.....................................
*:
*SHORTSIDE:
*^:
*|:
*|:
*|:
*-------->:
*LONGSIDE:
*:
********************
*DENOTESCONTINUOUSENDS

9.1GENERAL
9.2DEFINICIÓNDELASCARGASDEDISEÑO
9.3REQUISITOSDIMENSIONALES
9.4DETALLESDELREFUERZO
9.5RESISTENCIAACORTANTEENLOSASDELSISTEMALOSA-COLUMNA
9.6ESPESORMÍNIMODELOSAREQUERIDOPORPUNZONAMIENTO
9.7ESPESORMÍNIMODELOSAREQUERIDOPORCORTANTESIMPLE
9.8REQUISITOSAFLEXIÓN
9.9CÁLCULODELAREACCIÓNENLOSAPOYOS
CAPÍTULO9-SISTEMAS
LOSA-COLUMNA

9.2.1-Cargasaincluir
•Cargasmuertas:pesopropiodelaslosas,elementosno
estructurales(horizontalesyverticales)yequiposfijos
siloshay.
•Cargasvivas.
•Silalosaespartedelsistemadecubierta,sedeben
emplearlosvaloresapropiadosdecargavivaen
cubiertas,cargasporlluviaynieve.

9.3.2-Franjadecolumnas
9.3.3-Franjacentral

9.3.8-Requisitosespeciales
•Debehaberunmínimodetreslucescontinuasencadadirección.
•Lospanelesdebenserrectangulares,conunarelaciónmáximaentrelado
mayoryladomenorde2,medidaentreloscentrosdelosapoyosdelpanel.
•Lalongituddevanossucesivosnodebesermenordel80porcientodela
luzadyacentemayor,medidaentrecentrosdelosapoyos
•Sepermiteeldesplazamientodecolumnasconrespectoasuejehastaun
máximodel10porcientodelalongituddelvanoenladireccióndel
desplazamiento.
•Todaslascargasempleadassedebenúnicamentealagravedadyestán
uniformementedistribuidassobretodoelpanel.
•Lacargavivaunitarianomayorada,q",nodebeexcederdosveceslacarga
muertaunitarianomayorada,qd.

9.3.9.3-Aberturasenfranjasdecolumnas.

9.4-DETALLESDELREFUERZO
•Eláreadelrefuerzodelalosaencadadirecciónenlossistemaslosa-
columnaseobtieneparalosmomentosenlasseccionescríticas,perono
debesermenorqueelrequeridoporretraccióndefraguadoytemperatura
en7.3.3.
•Elrefuerzoaflexióndebecumplirconlosrequisitosde7.3.
•Paralalosasuperiorlocalizadasobrelasceldasenlossistemasdelosa
aligeradaendosdirecciones(reticularcelulado),elrefuerzodebecumplir
conlosrequisitosde7.5.
•Lasviguetasenelsistemadereticularceluladodebencumplirconlos
requisitosgeneralesderefuerzoaflexiónde8.4yrefuerzotransversalde
8.5.
•Elrefuerzoenlasviguetasdelsistemareticularceluladodebecumplirlos
requisitosde8.6.5paraviguetasenlafranjacentralyde8.7.5paraviguetas
enlafranjadecolumnas.
•Elrefuerzoenelreticularceluladononecesitacumplirconlosrequisitosde
9.4.2a9.4.4.

9.4.3.6-Puntosdesuspensión.

9.5.4.3-Resistenciadediseñoacortanteendos
direcciones(punzonamiento).

9.5.5-Cortantesimple

9.6-ESPESORMÍNIMODELOSAREQUERIDO
PORPUNZONAMIENTO

9.6.2-Espesormínimodelosapor
punzonamiento
Paracolumnasinteriores
Paracolumnasdebordeconhc
paraleloalborde
Paracolumnasdebordeconbc
paraleloalbordeParacolumnasdeesquina

9.7.3-Espesormínimodelosarequeridopor
cortantesimple

9.8.1-Resistenciarequeridaaflexión
•Lalosasedivideenambasdireccionesenfranjasdediseño.
•Cadafranjaincluyeunejedecolumnaoapoyoyestádelimitadaporuneje
centraldepanelacadalado.
•Cuandolafranjaesadyacenteyparalelaaunborde,debeincluirelejedela
columnaoapoyodebordeyestádelimitadaporelbordedelalosaenun
ladoyelejedelpanelalotrolado.
•Paratodoslosvanos,entodaslasfranjasenambasdirecciones,el
momentoestáticototalmayoradosedebeevaluarusando.8.1.2.
•Paracadavano,elmomentoestáticototalmayoradosedebedistribuir
entremomentopositivoymomentonegativoempleandolosrequisitosde
9.8.1.3.
•Losmomentospositivosynegativosobtenidosen9.8.1.3sedeben
distribuirenlafranjadecolumnasusandolosrequisitosde9.8.1.4yenlas
dosmitadeslateralesdefranjascentralesusandolosrequisitosde9.8.1.5.

9.8.1.2-Momentoestáticototalmayorado
paraunaluz.
•Dondelaslucestransversalesdelospanelesacadaladodelejedecolumnas
seandiferentes,"2enlaEcuación(9-10)sedebetomarcomoelpromedio
delaslucesadyacentes.
•Cuandolaluzesadyacenteyparalelaaunborde,ladistanciadesdeelborde
hastaelcentrodelpaneldebesersustituidapor"2enlaEcuación(9-10).
•Laluzlibre"ncorrespondealadistanciaentrecarasdecolumnas,capiteles
omuros.
•Elvalorde"nusadoenlaEcuación(9-10)nodebesermenorque0.65"1.
•Losapoyoscircularesoconformadepolígonoregulardebensertratados
comoapoyosrectangularesdelamismaárea.
•Sepermiteunaredistribucióndenomásdel10porcientodelosmomentos
mayoradospositivosynegativossiempreycuandolasumapermanezcaigual.

9.8.1.8-Transferenciadelmomentono
balanceadoatravésdelalosahastael
apoyo.
•Latransferenciadelmomentonobalanceadoporflexiónse
desarrolladentrodeunanchoefectivodelosacomprendidoentre
laslíneasqueestánaunaymediaveceselespesordelalosao
capitel(1.5h)pordelascaraslateralesdelacolumnaocapitel.
•Pararesistirelmomentoeneseanchoefectivodelosasepuede
usarelrefuerzonegativodelafranjadecolumnaconcentrándolo
mediantemenorseparaciónocolocandorefuerzoadicional.
•Lacuantíadelrefuerzonegativoρenlazonadetransferenciano
debeexceder3/4delacuantíamáximaρmaxdadaen7.3.4.3.
•Elaumentodeenlafuerzacortantedepunzonamientoqueactúaen
lalosasedebeevaluarempleandoelprocedimientode9.5.4.4.

ACI318-08
EMPIRICALMETHODS

EffectiveBeamSection

Reinforcementnotes
•Accordingto13.3.6,topandbottomreinforcementmust
beprovidedattheexteriorcornersofslabssupported
byedgewallsorwhereoneormoreedgebeamshavea
valueofαfgreaterthan1.0.Thecornerreinforcementin
bothtopandbottomofslabmustbedesignedfora
momentequaltothelargestpositivemomentperunit
widthintheslabpanel,andmustbeplacedinaband
paralleltothediagonalinthetopoftheslabandaband
perpendiculartothediagonalinthebottomoftheslab
(Fig.18-7(a));alternatively,itmaybeplacedintwolayers
paralleltotheedgesoftheslabinboththetopand
bottomoftheslab(Fig.18-7(b)).Additionally,thecorner
reinforcementmustextendatleastone-fifthofthe
longerspanineachdirectionfromthecorner.

…Reinforcementnotes
•Inslabswithoutbeams,allbottombarsinthe
columnstripshallbecontinuousorsplicedwith
classAsplicesorwithmechanicalorweldedsplices
satisfying12.14.3(13.3.8.5)toprovidesome
capacityfortheslabtospantoanadjacentsupport
intheeventasinglesupportisdamaged.
Additionally,atleasttwoofthesecontinuous
bottombarsshallpassthroughtheregionbounded
bythelongitudinalreinforcementofthecolumn
andmustbeanchoredatexteriorsupports.

…Reinforcementnotes
•Inlift-slabconstructionandslabswith
shearheadreinforcement,clearancemaybe
inadequateanditmaynotbepracticaltopass
thecolumnstripbottomreinforcingbars
throughthecolumn.Inthesecases,two
continuousbondedbottombarsineach
directionshallpassasclosetothecolumnas
possiblethroughholesintheshearheadarmsor,
inthecaseoflift-slabconstruction,withinthe
liftingcollar(13.3.8.6)

13.4OPENINGSINSLABSYSTEMS
•Thecodepermitsopeningsofanysizeinanyslabsystem,
providedthatananalysisisperformedthatdemonstratesthat
bothstrengthandserviceabilityrequirementsaresatisfied
(13.4.1).
•Forslabswithoutbeams;theanalysisof13.4.1iswaivedwhen
theprovisionsof13.4.2.1through13.4.2.4aremet:
1.Intheareacommontointersectingmiddlestrips,openingsofany
sizearepermitted(13.4.2.1).
2.Intheareacommontointersectingcolumnstrips,maximum
permittedopeningsizeisone-eighththewidthofthecolumn
stripineitherspan(13.4.2.2).
3.Intheareacommontoonecolumnstripandonemiddlestrip,
maximumpermittedopeningsizeislimitedsuchthatonlya
maximumofone-quarterofslabreinforcementineitherstrip
maybeinterrupted(13.4.2.3).

OpeningsinSlab

Limitations
•Bothmethodsareforanalysisundergravityloads
only,andarelimitedinapplicationtobuildingswith
columnsand/orwallslaidoutonabasically
orthogonalgrid,i.e.,wherecolumnlinestaken
longitudinallyandtransverselythroughthebuilding
aremutuallyperpendicular.Bothmethodsare
applicabletoslabswithorwithoutbeamsbetween
supports.Notethatneithermethodappliestoslab
systemswithbeamsspanningbetweenother
beams;thebeamsmustbelocatedalongcolumn
linesandbesupportedbycolumnsorother
essentiallynondeflectingsupportsatthecornersof
theslabpanels.

CriticalSheartransfer

MAXIMUNCOMPUTEDDEFLECTION

MinumumThickness

MinimumslabThickness

DropPanel

DESIGNSTRIPS

DIRECTDESIGNMETHOD

DirectDesignMethod(Simple)
•Inthesimpleframemethod,eachdesignstripis
analyzedindependentlyfromtherestoftheslab
systemusinganapproximateplaneframemodel.
Thestiffnessesoftheslabandcolumnsarebased
strictlyontheircross-sectionalgeometry.
•Tosimplifytheplaneframeanalysis,two
approximationscanbeusediftheactualsupports
arenotcolinear.
–Actualframecanbemodeledasaplaneframewithspan
lengthsequaltothecenterlinedistancebetween
supports.
–Tributarywidthsthatvarywithinthespancanbe
conservativelyapproximatedwithconstantwidths.

R13.6—Directdesignmethod
•Thedirectdesignmethodconsistsofasetofrulesfor
distributingmomentstoslabandbeamsectionstosatisfy
safetyrequirementsandmostserviceabilityrequirements
simultaneously.Threefundamentalstepsareinvolvedas
follows:
1.Determinationofthetotalfactoredstaticmoment(see
13.6.2);
2.Distributionofthetotalfactoredstaticmomenttonegative
andpositivesections(see13.6.3);
3.Distributionofthenegativeandpositivefactoredmoments
tothecolumnandmiddlestripsandtothebeams,ifany
(see13.6.4through13.6.6).Thedistributionofmomentsto
columnandmiddlestripsisalsousedintheequivalent
framemethod(see13.7).

DirectDesignMethodLimitations
1.Theremustbethreeormorecontinuousspansineachdirection;
2.Slabpanelsmustberectangularwitharatiooflongertoshorter
span(centerline-to-centerlineofsupports)notgreaterthan2;
3.Successivespanlengths(centerline-to-centerlineofsupports)ineach
directionmustnotdifferbymorethan1/3ofthelongerspan;
4.Columnsmustnotbeoffsetmorethan10%ofthespan(indirection
ofoffset)fromeitheraxisbetweencenterlinesofsuccessivecolumns;
5.Loadsmustbeuniformlydistributed,withtheunfactoredorservice
liveloadnotmorethan2timestheunfactoredorservicedeadload
(L/D≤2);
6.Fortwo-waybeam-supportedslabs,relativestiffnessofbeamsin
twoperpendiculardirectionsmustsatisfytheminimumand
maximumrequirementsgivenin13.6.1.6;and
7.Redistributionofnegativemomentsby8.4isnotpermitted.

EQUIVALENTFRAMEMETHOD

EquivalentFrameMethod
•Theequivalentframemethodisbasedonessentiallythe
sameconceptasthesimpleframemethod,withone
significantdifference.UsinganACI318recommended
procedure,therelativestiffnessbetweenthecolumn
andtheslabismodifiedtosimulatethetwo-wayaction
ofacolumnsupportedslabthatisotherwiselostinthe
planeframemodeling.Theequivalentframemethod
generallyresultsinreducedsupportmoments,atthe
expenseofanincreaseinmidspanvalues,when
comparedtothesimpleframemethod.Thisisagreat
advantageinpost-tensionedslabs,whereequalmoment
capacitiesaregenerallyavailableoverthesupportsandat
midspanasaresultofthecontinuoustendons.Thiscan
leadtomoreeconomicaldesigns.

R13.7.2—Equivalentframe
•Applicationoftheequivalentframetoaregular
structureisillustratedinFig.R13.7.2.Thethree-
dimensionalbuildingisdividedintoaseriesof
two-dimensionalframebents(equivalentframes)
centeredoncolumnorsupportCenterlineswith
eachframeextendingthefullheightofthebuilding.
•Thewidthofeachequivalentframeisboundedby
thecenterlinesoftheadjacentpanels.The
completeanalysisofaslabsystemforabuilding
consistsofanalyzingaseriesofequivalent(interior
andexterior)framesspanninglongitudinallyand
transverselythroughthebuilding.

…R13.7.2—Equivalentframe
•Theequivalentframecomprisesthreeparts:
1.thehorizontalslabstrip,includinganybeams
spanninginthedirectionoftheframe,
2.thecolumnsorotherverticalsupportingmembers,
extendingaboveandbelowtheslab,and
3.theelementsofthestructurethatprovidemoment
transferbetweenthehorizontalandvertical
members.

…R13.7.2—Equivalentframe

USEOFFINITEELEMENTMODELS

FEA
•Theadventofcomputersandautomationhashada
majorimpactonthewayengineersdesignbuildings
andprepareconstructiondocuments.Becausethey
aremuchsimplertomodel,materialsusedin
skeletalframingsystems,especiallysteel,haveseen
thegreatestbenefitfromautomateddesign
software.Amajorobstacletosimilarautomated
designofconcretebuildingsisthestructural
modelingandtreatmentoffloorslabs.This
problemisexacerbatedbytheintroductionofpost-
tensioning,especiallywhenbeamlessfloorsystems
(flatslabs)areused.

…FEA
•Inthefiniteelementmethod,thefloorsystemis
subdividedintodiscreteelements.Unlikethe
framemethods,theentirefloorisanalyzedatone
timetoobtainanoverallsolution.However,justlike
intheframemethods,thetotalforcesmustbe
obtainedforthedesignstripsanddesignsectionsso
thatcoderequirementsforstrengthand
serviceabilitycanbecheckedandthereinforcement
canbeproperlydistributed.However,thedesign
stripsdonotneedtobeselecteduntilafterthe
analysisiscompleted.

StiffnessReduction

4X8-MX

4X8-MY

SUB1-MY

SUB1-MX

SUB2-MY

SUB2-MX

APARTAMENTO

APARTAMENTO-MY

APARTAMENTO-MX

APARTAMENTO-DEFORMACIONES

APARTAMENTO2

APARTAMENTO2-MX

APARTAMENTO2-MY

APARTAMENTO2-DEFORMACIONES

PopularPrograms
•SAFE
–Computers&Structures,
http://www.csiberkeley.com/SAFE
•RISAFLOOR
–http://www.risatech.com/p_risafloor.html
•PCASLAB
–http://www.structurepoint.org/soft

METHODCOMPARISONS
•Muchofthedesignprocedureisthesame
regardlessofwhetherfiniteelementorframe
methodsareused.Thefinalgoalofdetermining
thereinforcementnecessarydependsonthe
determinationoftheproperdesignvaluesfor
eachdesignsectionalongtheloadpath.Inthe
framemethods,thesevaluesareobtained
directly.Inthefiniteelementmethod,thereis
generallymuchmoreinformationproducedthan
isstrictlynecessaryfordesign.

…METHODCOMPARISONS
•Theprocessingofthislargeamountofinformation
toobtainthedesignforcesisoneofthechallenges
ofusingthismethod.However,itdoeshavethe
advantagethatgreatereconomyindesignis
achievedwhenthecalculateddesignvaluesare
closertotheelasticresponseofthefloorslab.
Whenthesupportlayoutofafloorsystemis
irregular,finiteelementanalysishasthepotentialof
leadingtoamoreeconomicaldesignandmore
appropriatestructuraldetailingbecauseitallows
theloadpathstobeselectedaftertheflowof
forcescanbevisualized.

…METHODCOMPARISONS
•Thegreatest,butnotyetfullytapped,potential
forthefiniteelementmethodistofully
automatethedesignofconcretefloorslabs.For
conventionallyreinforcedfloors,currentstate-
of-the-artsoftwareisclosetofullauto-mation.
Forpost-tensionedfloorsystems,however,full
automationisfurtheraway.Asnotedpreviously,
thereasonliesintheneedforadditionalinput
informationfromthedesignerpriortothe
initiationoftheanalysis.

FIN

02. diseño de losas estructurales en dos direcciones. ing. jose-izquierdo.

Recomendados

Recomendados

Más contenido relacionado

Destacado

Destacado (20)

02. diseño de losas estructurales en dos direcciones. ing. jose-izquierdo.