PROYECTO DE INSTALACION DE MODULOS SOLARES-CASAS DE RO

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PROY. INSTALACION DE MODULOS FOTOVOLTAICOS EN SUELO REALIZADO POR: D.BENITO MARTIN BARBERO,
ING.TECNICO INDUSTRIAL, COLEGIADO Nº 414- OFIC:C/JUAN BRAVO S/N,09006-BURGOS, Tno/Fax:947 219 558

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BURGOS
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PROYECTO: INSTALACION DE MODULOS FOTOVOLTAIC0S

SOBRE SUELO CON UNA POTENCIA DE 7 KWP, PARA

SUMINISTRO A 2 CASAS EN AISLADA

PROPIEDAD: AYUNTAMIENTO DEL VALLE DE MENA

SITUACIÓN: CASAS DE RO
POLIGONO 538, Parcelas 2512 y 14.006
PEDANIA SANTA CRUZ
VALLE DE MENA
BURGOS

REALIZADO: D. BENITO MARTÍN BARBERO
INGENIERO TÉCNICO INDUSTRIAL
- COLEGIADO Nº 414

Mayo de 2011
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS
TÉCNICOS INDUSTRIALES DE
BURGOS
Nº.Colegiado: 414
MARTIN BARBERO, BENITO

FECHA: 16/05/2011 NºVISADO: BU110717VD

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INDICE

MEMORIA

1.- Antecedentes
1.1.- Titular de la Instalación
1.2.- Situación
3.- Objeto del Proyecto
3.1.- Normativa Aplicable
4.- Descripción de la Instalación
5.- Sujeción de los módulos solares
6.- Cuarto ubicación del inversor
7.- Configuración del Sistema
8.- Módulos Solares
9.- Inversor
10.- Protecciones y Tomas de Tierra
11.- Conductores
12.- Instalación Generadora de B.T.
12.1.- Dispositivos generales de Protección en B.T.
12.3.- Interconexión entre B.T. y Caseta del C.T.
13.- Tierras
14.- Pruebas y Receptores de las Instalaciones
14.1.- Mantenimiento y Garantías
15.- Pruebas y Recepción de las Instalaciones

** CALCULOS

** PLIEGO DE CONDICIONES

** PRESUPUESTO

** PLANOS

ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD

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MEMORIA BURGOS
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1.- Antecedentes

El fin del presente proyecto, es describir las instalaciones eléctricas necesarias para la
colocación de paneles fotovoltaicos, de captación de energía solar, con su posterior conversión en
energía eléctrica y conexión al cuadro de Baja Tensión de cada una de las 2 casas.
La potencia eléctrica instalada de captación que se requiere con la presentación del presente
proyecto va a ser de 3,50Kw, por cada instalación, dando un total de 7 kw.
El ayuntamiento del VALLE DE MENA, dentro del plan de electrificación de las casas situadas en
pedanías aisladas como, solicita la confección del presente proyecto.

Por lo que pretendemos realizar 2 instalaciones con 20 paneles fotovoltaicos fijos,
sobre soportes metálicos sujetos a una viga riostra colocada sobre el suelo.
Los paneles fotovoltaicos, nos proporcionan un tensión continúa, que por medio de un
inversor, la normalizamos a 230 V y una frecuencia de unos 50 Hz, en corriente alterna, la cual
conectaremos al cuadro de B.T de cada una de las dos casas.

2.- Titular de la Instalación

Las 2 plantas de módulos fotovoltaicos y sus instalaciones serán propiedad del
ayuntamiento del VALLE DE MENA., y domicilio social en el C/ Eladio Bustamante, 1 E-095890-
VILLASANA DE MENA - BURGOS-

2.1.- Situación

Las 2 instalaciones donde se van a ubicar los módulos de las presentes
instalaciones, se encuentran ubicadas en:
Instalación 1: Propiedad: D. Adolfo Saiz Maza
CASAS DE RO
POLIGONO 538, Parcela 14.006
PEDANIA SANTA CRUZ
VALLE DE MENA
BURGOS
Instalación 2: Propiedad: D. Pedro Gutiérrez Saiz Maza
CASAS DE RO
POLIGONO 538, Parcela 14.006
PEDANIA SANTA CRUZ
VALLE DE MENA – BURGOS

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EMPLAZAMIENTO DE LA INSTALACION 1 BU110717VD

EMPLAZAMIENTO DE LA INSTALACION 2

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3.- Objeto del Proyecto BURGOS
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El objeto del presente proyecto es el de exponer ante los Organismos Oficiales
Competentes, que la instalación que nos ocupa, reúne las condiciones y garantías de seguridad
mínimas exigidas, por la reglamentación vigente, con el fin de obtener las Autorizaciones
Administrativas para la ejecución de la instalación, así como servir de base para la ejecución de las
obras.

Este tipo de instalaciones además de utilizar, fuentes de energía limpia, ayudan a la
reducción de la emisión de gases contaminantes a la atmósfera.

CASA Nº 1

CASA Nº2

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3.1.- Normativa Aplicable BURGOS
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Las presentes instalaciones se adecuarán a la normativa aplicable a estas instalaciones
tanto en sus materiales como los cálculos necesarios para la ejecución de las obras, cumpliendo
las siguientes disposiciones.
Estas son las disposiciones legales que se han tenido en cuenta para la redacción del
presente proyecto y que deberán respetarse en la ejecución de la instalación.

Real Decreto 1578/2008, de 26 de septiembre, de retribución de la actividad de producción
de energía eléctrica mediante tecnología solar fotovoltaica para instalaciones posteriores a la fecha
límite de mantenimiento de la retribución del Real Decreto 661/2007, de 25 de mayo, para dicha
tecnología.

** Orden FOM/1079/2006, de 9 de junio, por el que se aprueba la instrucción técnica
urbanística relativa a las condiciones generales de instalación y autorización de
infraestructuras de producción de energía eléctrica de origen fotovoltaico.

** Resolución de31 de mayo de 2001 por el que establece de contrato tipo y modelo de
factura para las instalaciones fotovoltaicas conectadas a la red de baja tensión.

Real Decreto 1.663/2000 de 29 de septiembre que trata específicamente sobre la conexión
de instalaciones fotovoltaicas a la red de baja tensión

* Real Decreto 1955/2000, de 1 de diciembre, por el que se regulan las actividades de
transporte, distribución, comercialización, suministro y procedimientos de autorización de las
instalaciones de energía eléctrica.

** R.D. 1565/2010, de 19 noviembre por el que se regula y se modifican determinados
artículos relativos a la actividad de producción de energía eléctrica en régimen especial.
• Ley 54/1997, de 27 de noviembre, del Sector Eléctrico.
• RD 661/2007, de 25 de mayo, sobre producción de energía eléctrica por recursos o fuentes de
energías renovables, residuos y cogeneración.
RD 1556/2005, de 23 de diciembre, por el que se establece la tarifa eléctrica para el 2006.
R.D 842 /2002 de 2 de agosto 2002 por el que se aprueba el Reglamento Electrotécnico de Baja
Tensión y sus Instrucciones Técnicas Complementarias.
R.D 1110/2007, de 24 de agosto, por el que se aprueba el Reglamento unificado de puntos de
medida del sistema eléctrico.
R.D 2818/1998, de 23 de diciembre, sobre producción de energía eléctrica por instalaciones
abastecidas por recursos o fuentes de energías renovables, residuos y cogeneración.
Código Técnico de la Edificación.
Normas técnicas de construcción y montaje de la compañía eléctrica distribuidora.
REAL DECRETO 314/2006, DE 17 DE MARZO, POR EL QUE SE APRUEBA EL CÓDIGO
TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN

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SEGURIDAD LABORAL BU110717VD

OG.SHT Orden 9 marzo.71 Ordenanza General de Seguridad e B.O.E 7
Ministerio de Higiene en el Trabajo. marzo 1.971
trabajo

R.D 485/97 14 DE Disposiciones mínimas en materia de
ABRIL 1997 señalización de seguridad y salud en el
trabajo

R.D 486/97 14 DE Disposiciones mínimas de seguridad y
ABRIL 1997 salud en los lugares de trabajo

R.D 487/97 14 de Disposiciones mínimas de seguridad y
ABRIL salud relativas a la manipulación de
mercancías.

Lprl Ley 99/95, 27 Oct. Prevención de Riegos Laborales.
95. Congreso de
los Diputados.

PTFRER R.D. 1316/89. 27 Protección de los trabajadores frente al B.O.E
Oct. .89 riesgo derivado de la Exposición al ruido. 2 Novi.89

- LEY 31/1995, de 8 de noviembre de prevención de riesgos laborales. (Incluye las
modificaciones introducidas por la LEY 54/2003, de 12 de diciembre, de reforma del marco
normativo de la prevención de riesgos laborales).

- Real Decreto 39/1997, de 17 de enero, por el que se aprueba el Reglamento de los Servicios de
Prevención (Incluye las modificaciones introducidas por el Real Decreto 780/1998 y Real Decreto
604/2006)

- Orden de 27 de junio de 1997 por la que se desarrolla el Real Decreto 39/1997, de 17 de enero,
por el que se aprueba el Reglamento de los Servicios de Prevención, en relación con las
condiciones de acreditación de las entidades especializadas como servicios de prevención ajenos a
las empresas, de autorización de las personas o entidades especializadas que pretendan
desarrollar la actividad de auditoria del sistema de prevención de las empresas y de autorización de
las entidades públicas o privadas para desarrollar y certificar actividades formativas en materia de
prevención de riesgos laborales.

- Real Decreto 1215/1997, de 18 de julio, por el que se establecen las disposiciones mínimas de
seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo.

- Real Decreto 1627/1997, de 24 de octubre, por el que se establecen disposiciones mínimas de
seguridad y salud en las obras de construcción.

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- Real Decreto 171/2004, de 30 de enero, por el que se desarrolla el artículo 24 de la Ley 31/1995,
de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales, en materia de coordinación de BURGOS
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actividades empresariales.

Reglamento de Verificaciones Eléctricas y Regularidad en el Suministro de Energía
Eléctrica.

Normas UNE y recomendaciones UNESA que sean de aplicación.

• Normas de la compañía IBERDROLA DISTRIBUCIÓN ELECTRICA S.L Unipersonal para
instalaciones de enlace.
•

4.- Descripción de la Instalación

Las presentes instalaciones estarán compuestas por 2 recintos compuestos de 20 módulos
fotovoltaicos cada uno, marca MITSUBISHI , Mod: PV-TD 175MF5, de 175 wp/ud. Colocados
directamente sobre la estructura metálica colocada en el suelo de las parcelas existentes , la cual
es descrita y calculada en el presente proyecto.
Se coloca una estructura metálica apoyada y sujeta en 2 vigas riostras colocadas en el suelo .
Estos módulos fotovoltaicos captan la radiación solar, que generan energía eléctrica en
corriente continúa, que acumularemos en unas baterías y que la transformaremos en corriente
alterna, con la colocación de un inversor.

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5.- Sujeción de los módulos fotovoltaicos. BURGOS
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Para la colocación y sujeción de los módulos se realizará de la siguiente forma:

1.- Se procederá al replanteo, colocación y anclaje al terreno existente de las vigas riostras, con la
correspondiente colocación de las placas de anclaje.
2.- Seguidamente se procederá a la colocación de los pilares, dinteles y correas de la estructura
metálica que sujetará los módulos solares.

3.- Los citados módulos Fotovoltaicos se colocan encima de la cubierta metálica, tal como se
demuestra en el plano nº 6 que se adjunta.
La estructura se encuentra orientado al sur, formado por una inclinación de 0º, con relación al
azimut,
En el plano horizontal los paneles tienen una inclinación de 30º, con lo que se aprovecha al máximo
la captación de la radiación solar.

La estructura metálica, se conectará a tierra, tal y como se indica en el REBT.

Se tendrá especial atención, en la sujeción de los módulos con la perfilería y estructura, con
la dilatación de los mismos, para que no transmitan cargas que puedan dañar el conjunto.

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6.- UBICACIÓN DEL INVERSOR, BATERIAS Y CUADRO DE MANDOS

Como se ha comentado anteriormente, estas instalaciones requieren elementos de
protección para B.T., baterías de acumulación, así con el inversor, que se ubicarán en un cuarto
situado en la planta baja de cada casa,. El cuarto tiene unas dimensiones mínimas de 1,98 x 1,66
mm o similar. Disponiendo de rejillas de ventilación natural de 10*10 cm de ventilación y puerta de
acceso.

El conjunto del edificio, nos garantiza un IP23.

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7.- Configuración del Sistema BURGOS
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Teniendo en cuenta el Real Decreto 1578/2008, de 26 de septiembre, sobre el
procedimiento administrativo aplicable a las instalaciones de energía solar fotovoltaica, la
configuración del sistema con inversor, será inferior a 40 kw

Cada campo fotovoltaico estará formado por 20 módulos de 175 wp, , generando una
potencia aproximada de unos 4.690 Kw
Los módulos se agruparán en 10 ramas unidas en paralelo, que conectaremos a un inversor.
En cada rama los módulos van unidos en serie, teniendo cada rama 2 módulos fotovoltaicos.

Datos de radiación y producción teórica

Seguidamente detallamos los datos de radiación solar media mensual, así como la
producción teórica. Los datos se miden en kj/m2 (S.I). El cálculo de la energía generada se
realizará en kwh/m2. Siendo la conversión de las unidades en otros realizados en base a la relación
1 kw/j _ 3,6 MS.
Localización: LATITUD 43°6'13" Norte, 3°13' 58" Oeste, Elevación: 460 metros sobre
nivel del mar,
Ciudad más Villasana de Mena (España), España (6 distancia en km)

Potencia nominal del sistema de FV: 1.0 kW (silicio cristalino)
Inclinación de los módulos: 30°
Orientación (acimutal) de los módulos: 0.0°
Pérdidas estimadas debido a la temperatura: 8.6% (utilizando los datos locales de la
temperatura ambiente)
Pérdidas estimadas debido a efectos angulares de reflectancia: 2.8%
Otras pérdidas (cables, inversor, etc.): 4.0%
Pérdidas combinadas del sistema FV: 10.5%

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Este gráfico y la tabla muestran la cantidad estimada de electricidad que puede esperar BURGOS
cada mes d
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sistema fotovoltaico con los parámetros elegidos (con una inclinación y orientación óptimas, si a
pidió).Muestra también la expectativa de producción media diaria y anual.
Como datos de partida, cogemos la base de datos climatológicos de la Junta de Castilla y León, pa
zona de Medina de Pomar -Burgos.
En la siguiente tabla se reflejan los datos de radiación solar para una orientación sur de 0º y 30
inclinación.

Inclinación
de los Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio
paneles
30 2,29 3,23 4,40 4,86 5,47 5,98
Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre
30 6,25 5,93 5,09 3,62 2,71 1,94

En la tabla anterior mostramos las HOS (Horas pico solar) por cada día del mes.
Para obtener la producción teórica hemos de multiplicar las horas pico diarias por el nº de días del m
por la potencia de la instalación, también hemos de tener en cuenta unas pérdidas de producción
aprox. El 20% por los conceptos siguientes:
- Perdidas por rendimientos de máquinas
- Perdidas por la caída de tensión.
- Perdidas por el polvo que puedan tener los paneles.
- Perdidas por aumento de la temperatura de la células de las placas.
- Disminución del rendimiento de las células según garantía del fabricante.

Enero 3,5 2,29 31 248 37 211
Febrero 3,5 3,23 28 317 47 269
Marzo 3,5 4,40 31 477 72 406
Abril 3,5 4,86 30 510 77 434
Mayo 3,5 5,47 31 593 89 504
Junio 3,5 5,98 30 628 94 534
Julio 3,5 6,25 31 678 102 576
Agosto 3,5 5,93 31 643 97 547
Septiembre 3,5 5,09 30 534 80 454
Octubre 3,5 3,62 31 393 59 334
Noviembre 3,5 2,71 30 285 43 242
Diciembre 3,5 1,94 31 210 32 179

TOTAL: 828 4.690 Kw

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8.- Paneles Solares BURGOS
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Los paneles previstos a colocar son 20 módulos fotovoltaicos (En cada instalación), marca
MITSUBISHI , Mod: PV-TD 175MFS, de 175 wp/ud montados sobre un perfil metálico UPN-100 de
acero pintado a 2 manos, resistente a la oxidación y esfuerzos mecánicos, de las siguientes
características:

La conexión entre paneles, será en serie y/o paralelo. La conexión en serie, hará que la
tensión de la unión sea la suma de las tensiones de cada panel, siendo la intensidad la
correspondiente a uno de los módulos.
Mediante la conexión en paralelo la tensión se corresponderá con la de un panel, siendo su
intensidad la suma de las intensidades de los paneles de este grupo (cada uno)

Las características Eléctricas son las siguientes:

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9.- BATERIAS DE ACUMULACIÓN BURGOS
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Se dispondrá de una serie de baterías de acumulación de la corriente producida en los módulos
fotovoltaicos compuesta por 2 vasos de 2V y de 760Ah, en los cuales almacenaremos la
electricidad producida y de la cual dispondrá el inversor cuando se le demande energía por parte
de la vivienda.
CARACTERISCAS

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10.- Inversor BURGOS
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Los paneles solares, nos proporcionan energía en corriente continúa, que es necesaria
transformar en corriente alterna para suministrar a la vivienda. El equipo que realiza esa
conversión, es el inversor, que nos proporcionará una corriente sinuosidad, a la tensión de 230 V y
será de las siguientes características:

El inversor cumplirá todas las directivas establecidas en el R.D. 1663/2000, la directiva 73/23/CEE,
la directiva 89/336/CEE de compatibilidad electromagnética y directiva 93/68/CEE denominación
CE, así como todos los requisitos técnicos.

CARACTERISTICAS

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11.- Protecciones y Tomas de Tierra BURGOS
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Se instalará una caja de conexión con fusibles en paralelo de 10 A tanto en el positivo
como en el negativo, esta caja de conexión pueden agrupar de 8 a 16 grupos de módulos
fotovoltaicos.
En nuestro proyecto colocaremos 2 grupos de módulos fotovoltaicos que agrupan a 5 ramas en
paralelo , y cada rama reúne a 2 módulos fotovoltaicos en serie.

- Se realizará una toma de tierra en las estructuras, marcos metálicos de los módulos
fotovoltaicos e inversor.

Su valor será menor a 12 .. Para ello, se realizará un anillo de cobre desnudo de 10 mm2, y
tantas picas de Cu de 1,5 m, como sean necesarias, hasta alcanzar el valor requerido.

El inversor dispondrá de las protecciones de desconexión por tensión y/o frecuencia superior
o inferior a la requerida, así como el aislamiento galvánico.

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12.- Conductores BURGOS
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Los conductores y cables eléctricos a emplear, serán de cobre aislado, de tensión nominal
0,6/1 kv, con aislamiento de dieléctrico seco tipo RVK. De sección a determinar, pero nunca inferior
a los 6 mm2 en canalización enterrada y de 4 mm2 en tramos aéreos, ni tampoco que su caída de
tensión sea superior al 1,5 %

La instalación del cableado, se realizará según lo indicado en la Instrucción ITC-BT-20 y 21.
Siendo estas canalizaciones al aire, los que se realizan entre paneles, para la unión de estos entre
si, hasta finalizar cada una de las 2 módulos, de este grupo de módulos salen un + y un – que van
hasta la caja de conexión. De esta caja de conexión la cual agrupa a 5 ramas , sale un + y un – que
va al regulador.
Todas las canalizaciones de los cables se realizarán sobre canaleta estanca a colocar por debajo
de la estructura. Desde la estructura hasta el local donde va el, regulador, baterías e inversor se
realizara con tubo subterráneo.
. La instalación enterrada, será conforme a la ITC-BT-07, la canalización irá bajo tubo a una
profundidad mínima de 0,4 m bajo la cota del terreno. Los tubos serán conforme a la UNE-EN-
50086-2-4 de doble capa, de 63 mm Ø mínimo, no se instalará mas de un circuito por tubo, y
cumpliendo la tabla 9, ITC-BT-21. Se colocará una cinta de señalización que indique la existencia
de cables eléctricos.
En nuestro caso se realizará una zanja subterránea que unirá la estructura con el regulador,
baterías, inversor y con el cuadro de baja tensión, esta zanja tendrá una profundidad de 80 cm
mínimo y una longitud de 20 m, por ella discurrirá 1 tubos de Ø110 y un cable de 2*10 mm2 RZ1-K
0,6/1 Kv Al.

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13.- Instalación Generadora de Baja Tensión BURGOS
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Las instalaciones generadoras de B.T, como es esta a la que nos referimos, en la que
transformamos en energía eléctrica, procedente de otro tipo de energía no eléctrica. Tal y como se
indica en la instrucción ITC-BT-40, que atendiendo a su funcionamiento la clasificamos en el tipo
“C”.

13.1.- Dispositivos Generales de Protección en Baja Tensión

Los elementos de protección en el inicio de la instalación alterna de B.T., se instalarán en un
cuadro, ubicado en la caseta de instalaciones, dispondrá de los elementos indicados en el
documento de planos, que son los mismos componentes mencionados en apartados anteriores
(apartado 10)

El interruptor automático general de la instalación, encabezará esta instalación cumplirá la
norma UNE-EN 60947-2.

La protección contra las personas o contactos indirectos, se colocará un interruptor
diferencial de 300 mA, de sensibilidad según UNE-EN 60947-2, junto con su toma de tierra.

También se instalará un limitador de sobretensiones en C.A.

Estos componentes se encontrarán en un armario o cuadro de protección IP40, que
cumplirán la UNE-EN 50298, en cierre con llave. El aparellaje se fijará sobre guías o paneles
especificas, con canales o perfiles para la conexión entre componentes con sus conductores.

13.3.- Interconexión entre B.T. y cuadro de B.T del usuario.

La interconexión entre el cuadro de B.T. a la salida del inversor, y el cuadro de B.T. para la
conexión a la red del usuario de baja tensión, estará compuesto por una línea formada por
conductor eléctrico tipo RZ1-K, a la tensión de 0,6/1 kv, bajo tubo corrugado, en canalización aérea
, según ITC-BT-07

Siendo la sección de este conductor de cobre de 2x10+T mm2, con una caída de tensión
inferior al 1%.

BURGOS, mayo de 2011

EL INGENIERO TÉCNICO INDUSTRIAL
Fdo: BENITO MARTÍN BARBERO
Colegiado Nº 414 COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS
BURGOS
Nº.Colegiado: 414


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14.- Tierras BURGOS
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Mediante la instalación de puesta a tierra se deberá conseguir que el conjunto de
instalaciones, edificio y superficies próximos del terreno, no aparezcan diferencias de potencia
peligrosa y que al mismo tiempo, permita el paso a tierra de las corrientes de defecto o las
descargas de origen atmosférico.

El circuito de puesta a tierra, observará en términos generales la Instrucción ITC-BT-18. Las
partes metálicas no activas de los receptores, canalizaciones y masas metálicas, se unirán a la red
de puesta a tierra, mediante conductores de protección. Los citados conductores se ajustarán a lo
especificado en la tabla 2, o por cálculo según UNE 20460-5-4. Siendo los conductores utilizados
como los electrodos de cobre, que se unirán mediante piezas de apriete adecuados, tantas picas
de tierra como sean necesarios, hasta alcanzar el valor de resistencia deseado.

Estas picas de tierra serán de acero recubiertos de cobre de 14 mm Ø y 2m de longitud,
enterrado a una profundidad mínima de 0,5 m.

Próximo al cuadro de protección general, se colocará un borne principal de tierra, que debe
ser desmontable por medio de inútil y que permita mediar la resistencia de tierra.

También se realizará una conexión equipolencia de las partes metálicas no activas (tuberías,
masas metálicas, etc) con la línea de tierra.

En nuestro caso la estructura que soporta los paneles dispondrá de una conexión
equipotencial por conductor de cobre aislado de 16 mm2

El valor de tierra será inferior a los 12

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15.- Pruebas y Recepción de las Instalaciones

Una vez finalizada las obras se procederá a la comprobación de las instalaciones en todas
sus partes, tanto mecánicas como eléctricas.

- Tensión de circuito abierto de cada uno de los grupos de placas fotovoltaicas
- Tensión de trabajo a la entrada de cada inversor
- Verificación de la compensación entre fases
- Verificación del paro del inversor, ante radiación nula, para evitar consumos innecesarios.

15.1.- Mantenimiento y Garantías

Se realizará un contrato de mantenimiento por años, a partir del certificado final de obra.

Que obligará a realizar visitas mensuales mínimos, además de los obligatorios por aviso o
averías, en los que se plasmará en papel las siguientes partidas:

- Verificación del funcionamiento general
- Verificación del cableado, caídos de tensión y conexiones
- Comprobación del estado de los paneles fotovoltaicos.
- Comprobación de la estructura y soportes
- Verificación del funcionamiento de indicadores y alarma de los equipos y componentes
- Comprobación de la tensión a la entrada del inversor
- Prueba de corte de entrada de energía ante el fallo de suministro eléctrico
- Comprobación del paro de los inversores, ante radiación nula, para evitar consumos
innecesarios.

Todas estas revisiones se harán constar en un libro de mantenimiento, con su fecha y firma del
revisor.

Mantenimiento correctivo: Se realizarán todas las tareas de sustitución o separación
necesaria para asegurar el correcto funcionamiento de la instalación.

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CALCULOS

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Ing.Téc. B. Martín Barbero C/JUAN BRAVO S/N Tno/Fax:947.219.558

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CALCULOS ELECTRICOS
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INSTALACION EN SUELO DE MODULOS SOLARES PARA
UNA POTENCIA TOTAL DE 3,50 Kwp.
AYUNTAMIENTO DEL VALLE
EMPRESA : DE MENA
Emplazamiento: CASAS DE RO
Polígono 538, Parcelas 2512 y 14006

Pedanía Santa Cruz

Valle de Mena

Burgos

INDICE

1 DATOS GENERALES

2 DATOS DE LA PLACA FOTOVOLTACICA

3 CALCULO DEL Nº DE PANELES

4 CALCULO DE LAS SECCIONES Y CAÍDA DE TENSIÓN

5 CALCULO DE LA PRODUCCIÓN.

CALCULOS DEL Nº DE PANELES PARA UNA INSTALACION DE 3.680 w Página 1


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BURGOS
1.- DATOS DEL INVERSOR BU110717VD

Marca y modelo: XANTREX XW / XW4024-230-50
Datos de entrada
Potencia permanente a 25º (VA) 4 Kwp
Servicio de alimentación 19,5-48 V cc
Potencia máx. instantanea 3760 w
Máxima corriente de entrada 178 A

Datos de salida

Máxima potencia de salida FV 3760 Kw.
Tensión de red nominal 3NPEx230 Vac, 50/60 Hz

Corriente de salida nominal 35 A

Frecuencia nominal 50/60 +/- 0,2
Hz
Coeficiente de distorsión no lineal <3 %

Factor de potencia 1
Nº DE INVERSORES 1

2.- DATOS DEL MODULO FOTOVOLTACICA

Medidas: 1658 834 46

Peso 17 kg

Potencia 175 wp
Tensión con Pmáx.(Vmp) 23,4 V
Tensión en circuito
abierto.(Voc) 30,2 V

Intensidad Impp 7,32 A
Rendimiento: 12,7 %

Modelo: PV-TD 175MF5

Fabricante : Mitshbishi Electric



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3.- CALCULO DEL Nº DE PANELES BU110717VD

3.1.- Nº DE PANELES EN SERIE

Tomando una tensión de entrada al inversor: 48 V

nº de paneles; 48 23,4 2,05
Por lo tanto elegimos grupos de 2 paneles en serie que nos da una tensión total de :.

46,8 v

La cual es menor a los 48 V que admite el inversor.

3.2- CALCULO DEL Nº DE MODULOS EN PARALELO

Potencia MEDIA.del inversor: 3760 kw

Nº de modulos en serie 2
Potencia del módulo 175 wp
nº de modulos a colocar: 4000/ 23,4 = 22,86
Por lo que colocamos : 20 paneles

Nº de modulos en paralelo: 10,00
Por lo tanto colocamos : 10

Nº de módulos totales: 20 paneles fotovoltaicos
( Nº de módulos en serie * Nº de mmódulo en paralelo).

Nº DE INVERSORES : 1

Cantidad total de módulos : 20

Que se reparten en : 20 módulos de : 175 wp

Potencia total instalada: 3500 w



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4.- CALCULO DE LAS SECCIONES Y CAÍDA DE TENSIÓN
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A continuación demostraremos que las líneas diseñadas cumplen sobradamente la ITC-BT-19
del Reglamento Electrotécnico de B.T en cuanto a Intensidad máxima, caída de tensión y a límite térmico.

TABLA DE LOS CÁLCULOS ELÉCTRICOS

CAÍDA
DE
TENSIÓ
LÍNEA POTENCIA TENSIÓN COS. INTENSIDAD LONGITUD SECCIÓN N
(w) (V) (A) (m) mm2 (V) %

ENLACE 3.500 230 1,00 9 2 10 0,05 0,02

INVERSOR - 3.500 230 1,00 9 2 10,00 0,09 0,04
C.GENERAL

BATERIAS- 3.500 48 1,00 73 2 10,00 0,42 0,87
INVERSOR
Regulador 60A-
Grupo Baterias
C.C
47 47 1 1 24 6 0,11
0,24

RAMA Nº 1 MAS 47 47 1 1 29 6 0,14 0,30
DESFAVORABLE

47 47 1 1 34 6 0,16 0,35

RAMA Nº 5 MAS
DESFAVORABLE



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5.- CÁLCULO DE LA PRODUCCIÓN SOLAR ANUAL DE LA INSTALACION

PRODUCCI
ÓN PÉRDIDAS PRODUCCIÓN
MES POTENCIA NOMINAL (Kw) HPS DIAS
TEÓRICA (15%) REAL EN Kwh
EN Kwh
Enero 3,5 2,29 31 248 37 211
Febrero 3,5 3,23 28 317 47 269
Marzo 3,5 4,40 31 477 72 406
Abril 3,5 4,86 30 510 77 434
Mayo 3,5 5,47 31 593 89 504
Junio 3,5 5,98 30 628 94 534
Julio 3,5 6,25 31 678 102 576
Agosto 3,5 5,93 31 643 97 547
Septiembre 3,5 5,09 30 534 80 454
Octubre 3,5 3,62 31 393 59 334
Noviembre 3,5 2,71 30 285 43 242
Diciembre 3,5 1,94 31 210 32 179

TOTAL: 828 4.690 Kwh


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BURGOS
Nº.Colegiado: 414


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Colegiado Nº 414

BURGOS
Nº.Colegiado: 414


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CALCULOS DE LA ESTRUCTURA BURGOS
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PROYECTO DE NAVE INDUSTRIAL

1.- EXPEDIENTE Y AUTOR DEL ENCARGO

1.1.- EXPEDIENTE

Referencia: P43302011
Descripción: INST.MODULOS FOTOLVAICOS
Fecha: 11/05/11
Dirección: CASAS DE RO
Localidad: VILLASANA DE MENA
Proyectado por: BENITO MARTIN BARBERO

1.2.- AUTOR DEL ENCARGO

Propietario:AYUNT.VALLE DE MENA
CIF: P09422006
Dirección:
Localidad: VILLASANA DE MENA
Código postal: 09580

2.- CARACTERÍSTICAS

Este proyecto describe una nave industrial aporticada con cubierta a un agua.

Se considera para los pilares extremos que el pandeo en el sentido longitudinal de la nave está impedido, ya
sea por medio de un cerramiento resistente, o bien por un entramado lateral.

A efectos del DB SE-AE, el porcentaje de huecos en la edificación es: Menos 30%.

3.- DIMENSIONES

Luz de los pórticos: 2,900 m.
Altura de pilares: 0,45 m.
Pendiente de cubierta: 30,000 grados.
Distancia entre correas: 1,620 m.
Distancia correa-cumbrera: 0,200 m.
Distancia entre pórticos: 2,750 m.
Número de pórticos: 4
Número de tirantillas: 1

4.- SITUACIÓN GEOGRÁFICA

Según DB SE-AE la nave está situada en la Zona C eólica y en la Zona 1 de nieve, a una altitud de 450
metros sobre nivel del mar. El entorno a efectos del viento es de Grado III.

5.- MATERIALES

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Material de cubrición: Panel aislado esp.60 de peso 10,6 kg/m2.
BURGOS
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Correas tipo UPN y acero S235 JR.
Pilares tipo IPE y acero S275 JR.
Entramado tipo IPN y acero S275 JR.
Dintel tipo IPE y acero S275 JR.
Hormigón HA-25 en las zapatas de cimentación.

6.- CÁLCULO DE CORREAS

Se ha elegido para las correas un perfil UPN-100 cuyas características son las siguientes:

Peso por unidad de longitud: 8,64 kg/m.
Momento de inercia eje x (Ix): 106,00 cm4.
Momento de inercia eje y (Iy): 19,40 cm4.
Módulo resistente eje x (Wx): 26,50 cm3.
Módulo resistente eje y (Wy): 6,36 cm3.

Las correas se han calculado suponiéndolas vigas simplemente apoyadas en los pórticos y que son continuas
de al menos 3 vanos, es decir que si esto no se cumple se deben soldar los perfiles entre sí para darles
continuidad.

6.1.- ESTIMACIÓN DE CARGAS PARA EL CÁLCULO DE CORREAS

Carga permanente debida al peso propio de la correa más el peso de la cubierta 0,24 kN/m.

Sobrecargas por mantenimiento (Situada en el centro de cada correa): 1,50 kN/m.

Sobrecargas por nieve (DB SE-AE) 0,60 kN/m2. en proyección horizontal. Teniendo en cuenta la inclinación
de la cubierta y repartiéndola linealmente sobre la correa toma el valor de 0,87 kN/m.

Sobrecargas por viento (DB SE_AE):

Para el cálculo de las sobrecargas de viento en la cubierta se han considerado los coeficientes eólicos del
Anejo D del DB SE-AE, considerando que la cubierta es a un agua con una inclinación igual o superior a 5
grados. Las presiones resultantes sobre los faldones son:

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• Hipótesis A: -0,670 kN/m² BURGOS
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• Hipótesis B: 0,380 kM/m²

Teniendo en cuenta la distancia entre correas alcanza los siguientes valores en la dirección perpendicular al
faldón:

• Hipótesis A: -0,971 kN/m
• Hipótesis B: 0,551 kN/m

6.2.- ESFUERZOS RESULTANTES SOBRE LAS CORREAS

Se utiliza un sistema de referencia en el que el eje X es perpendicular a la cubierta, y el eje Y va en la
dirección del faldón. Los coeficientes de ponderación corresponden a los definidos en el DB SE. Las acciones
ponderadas más desfavorables para las combinaciones reglamentarias son:

Qx* = 1,91 kN/m
Qy* = 0,81 kN/m

Los momentos ponderados más desfavorables para las combinaciones reglamentarias son:

Mx* = 2,00 kN·m
My* = 0,32 kN·m

De las acciones anteriores se producen las siguientes flechas:
• Combinaciones ELS características:
fx = 0,32 cm
fy = 0,05 cm
• Combinaciones ELS frecuentes:
fx = 0,17 cm
fy = 0,03 cm

6.3.- COMPROBACIÓN DEL PERFIL ELEGIDO

La máxima tensión producida en las correas, para la combinación pésima de agotamiento (ELU Per 401) es
inferior a la resistencia de cálculo del acero:

σ* = (Mx*/Wx) + (My*/Wy) = 125,39 N/mm2 ≤ 223,81 N/mm2 = σf/γ0

Las flechas resultantes son inferiores a las permitidas según el tipo de combinación:

• Combinaciones ELS características (1/300,00):
ft = √ (fx2 + fy2) = 0,33 cm ≤ 0,92 cm.
• Combinaciones ELS frecuentes (1/350,00):
ft = √ (fx2 + fy2) = 0,17 cm ≤ 0,79 cm.

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7.- CÁLCULO DE PÓRTICOS

Se ha elegido para los pilares un perfil tipo IPE-100 con las siguientes características:

Área transversal del perfil: 10,30 cm2.
Momento de inercia eje x (Ix): 171,00 cm4.

Se ha seleccionado para el dintel un perfil tipo IPE-100 con los siguientes valores estáticos:

Área transversal del perfil: 10,30 cm2.
Momento de inercia eje x (Ix): 171 cm4.

7.1.- CARGAS APLICADAS A LOS PÓRTICOS

Consideraremos 6 hipótesis de carga:

HIPOTESIS 1: Cargas permanentes con dirección vertical aplicadas en los puntos del dintel donde se apoyan
las correas.

Peso de correas: 8,64 kg/m.
Peso del material de cubrición: 10,6 kg/m2.
Carga puntual aplicada al pórtico: 0,66 kN.

HIPOTESIS 2: Sobrecargas por mantenimiento y reparaciones. Se consideran cargas verticales situadas en el
dintel en el punto en que se apoya cada correa. El valor corresponde a la reacción de apoyo de la correa
debido a la sobrecarga de uso definida en los datos de partida considerando el espaciamiento entre correas.

Sobrecarga mantenimiento: 0,4 kN/m² .
Carga puntual aplicada al pórtico: 1,60 kN

HIPOTESIS 3: Sobrecargas por nieve aplicadas en los puntos del dintel donde se apoyan las correas.

Sobrecargas por nieve (según DB SE-AE): 0,60 kN/m2.
Carga puntual aplicada al pórtico: 2,39 kN.

HIPOTESIS 4: Sobrecargas por viento según la primera hipótesis de la norma DB SE-AE.

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Cargas sobre las paredes. Son de dirección horizontal y su sentido está determinado por la hipótesis más
desfavorable para el cálculo de los faldones de cubierta. Están aplicadas de forma continua en ambos pilares y
BURGOS
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serán de sentido positivo para presión o negativo para la succión:

Carga aplicada pilar pared Barlovento: 1,82 kN/m.
Carga aplicada pilar pared Sotavento: -1,04 kN/m.

Cargas sobre los dinteles. Se consideran perpendiculares al faldón y con sentido positivo si significan presión,
y negativo para la succión. Están aplicadas en los puntos del dintel donde se apoyan las correas y su valor
depende del espaciamiento entre estas:

Carga de Viento (DB SE-AE Hip. A Barlovento): -0,670 kN/m2.
Carga de Viento (DB SE-AE Hip. A Sotavento): -0,670 kN/m2.
Carga puntual aplicada dintel Barlovento: -2,67 kN.
Carga puntual aplicada dintel Sotavento: -2,67 kN.

HIPOTESIS 5: Sobrecargas por viento según la segunda hipótesis de la norma DB SE-AE. Tanto las cargas
aplicadas a las paredes como los sentidos y lugares de aplicación de las cargas sobre los faldones son idénticos
a la hipótesis anterior:

Carga de Viento (DB SE-AE Hip. B Barlovento): 0,380 kN/m2.
Carga de Viento (DB SE-AE Hip. B Sotavento): 0,380 kN/m2.
Carga puntual aplicada dintel Barlovento: 1,51 kN.
Carga puntual aplicada dintel Sotavento: 1,51 kN.

HIPOTESIS 6: No se considera la hipótesis sísmica.

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7.2.- COMBINACION DE HIPOTESIS BURGOS
BU110717VD

Tendremos en cuenta las combinaciones reglamentarias de las hipótesis anteriores que se enumeran en el
Anexo de cálculo número 3.

7.3.- DESPLAZAMIENTOS Y ESFUERZOS RESULTANTES EN EL PÓRTICO

Para el cálculo matricial del pórtico se ha tomado un sistema de barras en el que los nudos coinciden con los
puntos de inicio y fin de cada pilar, el vértice superior y los puntos de cambio de perfil. Las cartelas se
calculan como barras de sección variable simuladas cada una por cuatro tramos de sección constante.

En el Anexo número 1 se detallan las coordenadas de cada nudo, de cada correa y la definición de las barras y
sus características más importantes.

La numeración de los nudos se realiza de izquierda a derecha, y el origen de coordenadas se toma en la base
del pilar izquierdo.

En el Anexo número 2 se listan las distintas cargas que actúan sobre el pórtico.

El Anexo número 3 de esta memoria contiene tablas con los desplazamientos en los nudos y los esfuerzos
resultantes en cada uno de los extremos de las barras.

En el cálculo se ha considerado la geometría de la estructura real por medio de un sistema de fuerzas externas
equivalentes a las imperfecciones globales iniciales (DB SE-A) realizando, además, un análisis elástico lineal
en segundo orden para tener en cuenta la influencia de los desplazamientos de los nudos en los esfuerzos de
las barras.

7.4.- COMPROBACIÓN DEL DINTEL

7.4.1.- FLECHA

La flecha más desfavorable se alcanza en el nudo 3 cuando se aplica la combinación de hipótesis ELS Ppb
1101 y tiene un valor de:

f = 0,66 cm ≤ 0,97 cm = L/300,00 = fmáx.

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7.4.2.- CORTANTE BURGOS
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La máxima tensión de cortante τ*v a la que está sometido el material se produce en la barra 3-4 , a una
distancia 1,7 m de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis ELU Per 401. Alcanza el
valor de:

τ*v = V*/Acor = 38 N/mm2 ≤ 151 N/mm2 = σf/(γ0√3)

Donde V* es el cortante ponderado y Acor es el área efectiva a cortante de la sección descrita anteriormente.

Como el cortante de cálculo no supera el 50 % del cortante resistente de la sección, no se tendrá en cuenta su
influencia en la comprobación de agotamiento.

7.4.3.- AGOTAMIENTO

La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce en la barra 3-4 , a una distancia 1,7 m
de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis ELU Per 401. Alcanza el valor de:

σ* = (P*/A) + (M*/W) = 170 N/mm2 ≤ 262 N/mm2 = σf/γ0

Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados.

El módulo de sección W utilizado en la comprobación corresponde al módulo plástico por ser esta de clase
plástica o compacta, reducido en caso necesario para considerar la influencia del cortante según la
comprobación anterior.

7.5.- COMPROBACIÓN DE LOS PILARES

7.5.1.- CORTANTE

La máxima tensión de cortante τ*v a la que está sometido el material se produce en la barra 1-2 , a una
distancia 0,0 m de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis ELU Per 501. Alcanza el
valor de:

τ*v = V*/Acor = 19 N/mm2 ≤ 151 N/mm2 = σf/(γ0√3)

Donde V* es el cortante ponderado y Acor es el área efectiva a cortante de la sección descrita anteriormente.

Como el cortante de cálculo no supera el 50 % del cortante resistente de la sección, no se tendrá en cuenta su
influencia en la comprobación de agotamiento.

7.5.2.- AGOTAMIENTO

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La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce en la barra 1-2 , a una distancia 0,0 de
su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis ELU Per 501. Alcanza el valor de: BURGOS
BU110717VD

σ* = (P*/A) + (M*/W) = 146 N/mm2 ≤ 262 N/mm2 = σf /γ0

Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados.

El módulo de sección W utilizado en la comprobación corresponde al módulo plástico por ser esta de clase
plástica o compacta, reducido en caso necesario para considerar la influencia del cortante según la
comprobación anterior.

7.5.3.- PANDEO

En la comprobación de pandeo de los pilares no se ha considerado el pandeo en la dirección transversal al
plano del pórtico.

La longitud de pandeo en el plano del pórtico de la barra 1-2 toma un valor de:

lk = β*h = 2,20 m.

Donde se ha tomado β = 2,00.

Así, la esbeltez relativa de los pilares toma el valor λ = 0,50 y el coeficiente de pandeo correspondiente al
plano del pórtico (según DB SE-A) es:

χ = 0,88

La tensión máxima a comprobar es calculada según:

σ* = (P*/χ∗A)+(kx*Mx*/Wx)

y toma el valor más desfavorable en la combinación de hipótesis ELU Per 501 con un valor de 147 N/mm2,
correspondiente a la sección situada a 0,0 m comprobándose que:

σ* = 147 N/mm2 ≤ 262 N/mm2 = σf

7.5.4.- DEFORMACIÓN HORIZONTAL

El mayor desplazamiento horizontal se alcanza en el nudo 4 cuando se aplica la combinación de hipótesis
ELS Ppb 1205 y tiene un valor de:

f = 0,34 cm ≤ 1,11 cm = L/ 250 = fmáx.

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8.- REACCIONES EN LOS APOYOS
BURGOS
BU110717VD
Los máximos esfuerzos resultantes en los apoyos sin ponderar tienen los siguientes valores:

Hipótesis de carga vertical máxima:

Reacción vertical: 0,964 Tn.
Reacción horizontal: 0,371 Tn.
Momento flector: 0,339 Tn·m.

Hipótesis de máxima excentricidad de cargas:


Hipótesis de momento máximo:


9.- APARATOS DE APOYO

Para el cálculo de los aparatos de apoyo se ha partido de la hipótesis de considerar que la base es rígida. Las
presiones de compresión sobre el hormigón se distribuyen uniformemente en una zona efectiva alrededor del
perímetro del perfil de la barra, cuya extensión depende del espesor de la placa base y de la relación entre las
tensiones máximas admisibles del material de la placa y del hormigón sobre el que apoya. La tracción es
absorbida únicamente por los pernos de anclaje y la resistencia a la flexión que producen las fuerzas de
extracción de los pernos en la seccion de la base correspondiente a la cara exterior del pilar se encargará a las
cartelas.

Se elige una placa de asiento de dimensiones: a=240 mm., b=180 mm. y espesor t=10 mm. El acero de la
placa es S275 JR

Se utilizarán 2 anclajes por lado de diámetro 16 mm. fabricados con acero de grado 4.6 y extremo curvado
según planos.

9.1.- COMPROBACIÓN DEL HORMIGÓN

Para ser consecuentes con la hipótesis de cálculo, el hormigón utilizado en la base deberá ser como mínimo de
tipo HA-25 y la superficie de asiento de la placa sobre el hormigón deberá tener como mínimo unas
dimensiones superiores en al menos 1,5 veces el espesor de la placa base a cada lado de esta lo cual define una
resistencia efectiva a compresión del material de la base: σh = 12,729 N/mm2.

Para la comprobación del hormigón se comprueban todas las combinaciones de cargas correspondientes a
Estados Límites Últimos y se obtiene la hipótesis más desfavorable para la cual las presiones de compresión
son máximas.

Para el cálculo de las presiones de compresión se tenido en cuenta dos alternativas posibles, las cuales son:

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• Compresión fundamental en la base: La base no está sometida a momentos flectores importantesBURGOS
BU110717VD
por lo que no aparecen fuerzas de tracción en ninguno de sus anclajes. El área de reparto es el total
correspondiente a la zona efectiva descrita anteriormente y el brazo del par de fuerzas encargado
de contrarrestar el momento flector, si existe, es igual al canto del perfil del pilar menos el espesor
de una de sus alas. Las tensiones cumplen una ley de reparto uniforme entre la zona efectiva y el
hormigón. La expresión de cálculo es:
σb* = Aa / Aeff + Ma* / [(H-e1)·Aeff] en N/mm2.

• Flexión fundamental en la base: La base está sometida a momentos flectores importantes por lo
que aparecen fuerzas de tracción en algunos de sus anclajes. El área de reparto en este caso es el
correspondiente a la zona efectiva del ala del pilar opuesto a la fila de anclajes traccionados,
despreciándose por tanto el área efectiva del alma y del ala en tracción. El brazo del par de fuerzas
encargado de contrarrestar el momento flector es igual al canto del perfil del pilar menos la mitad
del espesor de una de sus alas mas la distancia entre el eje de los anclajes y la cara exterior del
perfil en la zona traccionada. Las tensiones cumplen una ley de reparto uniforme entre la zona
efectiva del ala en compresión y el hormigón. La expresión de cálculo en este caso es:
σb* = Aa / A'eff + Ma* / [(H-0.5·e1+m)·A'eff] en N/mm2.

Donde m es la distancia del eje de los tornillos a la cara exterior del pilar en la zona de tracción, que se ha
tomado igual a 34 mm.

Axil máximo ponderado Aa* = 11 kN.
Momento máximo ponderado Ma* = 4 kN·m.
Área efectiva total Aeff = 16880 mm2.
Área efectiva del ala en compresión A'eff = 6844 mm2.
Canto total del perfil del pilar H = 120 mm.
Espesor del ala del perfil del pilar e1 = 6,3 mm.

La presión calculada que debe soportar el hormigón es:

σb* = 5,892 N/mm2.

Cumpliéndose que σb* = 5,892 N/mm2 ≤ σh = 12,729 N/mm2.

9.2.- COMPROBACIÓN DEL ESPESOR DE LA PLACA DE ASIENTO

El espesor de la placa de asiento se evalúa tomando una rebanada de 1 cm de ancho y calculándola como una
viga apoyada en las cartelas con los extremos volados.

M*vol = σb*·1 cm ·(c - 0.5·e)2 / 2 = 13,0 kN·mm.

M*vano = σb*·1 cm ·d2 / 8 - M*vol = 27,3 kN·mm.

La tensión en el material será σ* = 6·Mv* / (1cm. · t2)

Donde:

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Mv* = máximo( Mvol*, Mvano*);
BURGOS
d = 74 mm es la separación entre ejes de cartelas; BU110717VD
c = 26 mm es el ancho de la banda efectiva en compresión
a cada lado del ala y;
e = 10 mm es el espesor de las cartelas.

De donde se obtiene que σ * = 164,0 N/mm2 ≤ 261,9 N/mm2 = σf /γ0

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9.3.- COMPROBACIÓN DE LOS ANCLAJES BURGOS
BU110717VD

Para los anclajes la combinación de cargas más desfavorable resulta ser aquella en la que las fuerzas de
tracción y de cizallamiento son máximas. Según la hipótesis de flexión fundamental en la base, el valor de la
tracción máxima en un perno es:

Z* = 0.5·A*t / n + M* t / [(H-0.5·e1+m) ·n] = 19 kN.

Axil máximo de tracción ponderado A* t = 7 kN.
Momento máximo ponderado M*v = 5 kN·m.
H, e1 y m las dimensiones ya explicadas en el apartado de comprobación del hormigón.

Utilizando n=2 anclajes por lado de diámetro d=16 mm, cuya área resistente de la rosca es Ar = 157,0 mm2,
de acero grado 4.6, resistencia a rotura σt = 400 N/mm2, y un coeficiente de seguridad del material γM2 = 1.25
se comprueba que:

σ * = Z* / (Ar) = 119,1 N/mm2 ≤ 0'9·σt /γM2 = 288,0 N/mm2

La comprobación a cortante de la base del pilar determinó que los pernos de anclaje estarían sometidos a
cortante. La comprobación a cortante se realizó con la condición:

τ* = Q* / (Ar) = 10,3 N/mm2 ≤ σt /γM2 = 288,0 N/mm2
Donde:
Q* = 1,6 cortante actuante en un perno en kN.

9.4.- COMPROBACIÓN DE LA LONGITUD DE ANCLAJE

Se calcula la longitud del anclaje mínima necesaria según el Artículo 66.5 de la instrucción EHE.

La longitud de anclaje básica lb es la mayor de las dos siguientes:

l1 = ta·d²
l2 = fyk·d / 20
Donde:
fky = 240,0 N/mm², límite elástico del acero de grado 4.6
d = Diámetro de las barras en cm.
ta = 12 según la tabla 66.5.2.a de la EHE.
l1 y l2 en cm.

La longitud neta será:

ln = lb·An/Ar
Donde:
An = Sección de anclajes estrictamente necesaria por cálculo.

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Ar = Sección total de los anclajes reales seleccionados.
BURGOS
BU110717VD
La mínima longitud de anclaje será: l = 0,7·ln ya que las barras están en posición vertical, sometidas a tracción
y con el extremo curvado.

Así la longitud mínima será l = 200,0 mm tomándose una longitud de anclaje igual a l = 220 mm.

9.5.- CARTELAS

Para garantizar la rigidez de la base frente a los esfuerzos de flexión y cortante producidos por los momentos
flectores actuantes que tienden a levantar la zona de tracciones de la base, se proyectan cartelas de alturas Ch
= 63 mm, Ch2 = 27 mm, anchura Cb = 60 mm y espesor 10 mm.

10.- NUDOS DE ESQUINA

Los esfuerzos ponderados en la sección crítica del nudo de esquina más solicitado (Nudo 4) correspondientes
a la combinación de hipótesis pésima (ELU Per 401) son:

Cabeza del pilar:
Ap = 11,0 kN.
Qp = 1,2 kN.
Mp = 3,7 kN·m.

Extremos del dintel:
Ad = 4,5 kN.
Qd = 10,1 kN.
Md = 3,7 kN·m.

Considerando que los momentos flectores serán resistidos solamente por las alas de los perfiles del pilar y el
dintel, las fuerzas que tienden a comprimir o traccionar diagonalmente el alma de estos elementos en la
sección critica del nudo se obtienen de la combinación de las resultantes de descomponer los momentos en un
par de fuerzas, con las correspondientes a los cortantes y axiles en las barras. El estado tensional plano del
alma en la zona de la sección crítica del nudo estaría definido por las fuerzas de corte:

T1 = 39,1 kN. (En la dirección del ala exterior del dintel)
T2 = 39,1 kN. (En la dirección del ala interior del dintel)
T3 = 34,7 kN. (En la dirección del ala exterior del pilar)
T4 = 33,3 kN. (En la dirección del ala interior del pilar)

La sección resistente sin considerar el aporte de rigidizadores corresponde en cada caso a:

En el pilar Srp = hp·ep = 6,1 cm2.
En el dintel Srd = hd·ed = 3,5 cm2.

Siendo hp la longitud del rigidizador en el pilar situado en prolongación de las alas del dintel y hd la longitud
del rigidizador en el dintel en prolongación de las alas del pilar. Los valores de ep y ed corresponden a los
espesores de las almas del pilar y dintel respectivamente.

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BU110717VD
Por tanto se deberá cumplir:

T1/Srd = 111,5 N/mm2 ≤ 151,2 N/mm2 = σf / (γ0√3)
T2/Srd = 111,5 N/mm2 ≤ 151,2 N/mm2 = σf / (γ √3) 0

T3/Srp = 56,9 N/mm2 ≤ 151,2 N/mm2 = σf / (γ0√3)
T4/Srp = 54,6 N/mm2 ≤ 151,2 N/mm2 = σf / (γ √3) 0

11.- ARRIOSTRAMIENTO DE LA CUBIERTA Y ENTRAMADO LATERAL

En todos los tramos entre pórticos se sitúan 1 tirantes de redondos de 16φ.

Se utilizarán arriostramientos en cruz de S. Andrés en los tramos extremos, cuyas diagonales estarán
constituidas por redondos de 16 φ cada 2 correas. Se dispondrán tensores adecuados en cada diagonal.

La nave va arriostrada en sus laterales por un entramado de vigas longitudinales de perfil IPN-080 y en los
tramos extremos se utilizan arriostramientos en K usando perfiles IPN-080.


Colegiado Nº 414

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Nº.Colegiado: 414


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Instalaciones de Energía Solar Fotovoltaica

Pliego de Condiciones Técnicas de Instalaciones

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Índice BU110717VD

1 Objeto 24
2 Generalidades 25
3 Definiciones
3.1 Radiación solar 98
3.2 Instalación 98
3.3 módulos……… 100
3.4 Integración arquitectónica………….. 101
4 Diseño
4.1 Diseño del generador fotovoltaico……… 102
4.2 Diseño del sistema de monitorización .103
4.3 Integración arquitectónica… 104
5 Componentes y materiales
5.1 Generalidades…… 104
5.2 Sistemas generadores fotovoltaicos…… 106
5.3 Estructura soporte…… 107
5.4 Inversores…… 109
5.5 Cableado… 111
5.6 Conexión a red… 111
5.7 Medidas… 112
5.8 Protecciones 112
5.9 Puesta a tierra de las instalaciones fotovoltaicas… 112
5.10 Armónicos y compatibilidad electromagnética… 113
6 Recepción y pruebas 113
7 Cálculo de la producción anual esperada 115
8 Requerimientos técnicos del contrato de mantenimiento
8.1 Generalidades 116
8.2 Programa de mantenimiento… 118
8.3 Garantías……… 120
Anexo 1: Medida de la potencia instalada 121
Anexo II: Cálculo de las pérdidas por orientación e inclinación del generador

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1 Objeto BU110717VD

1. 1 Fijar las condiciones técnicas mínimas que deben cumplir las instalaciones solares
fotovoltaicas, que por sus características estén comprendidas en el apartado segundo de este
Pliego. Pretende servir de guía para instaladores y fabricantes de equipos, definiendo las
especificaciones mínimas que debe cumplir una instalación para asegurar su calidad, en beneficio
del usuario y del propio desarrollo de esta tecnología.

1.2 Se valorará la calidad final de la instalación en cuanto a su rendimiento, producción e
integración.

1.3 El ámbito de aplicación de este Pliego de Condiciones Técnicas (en lo que sigue, PCT) se
extiende a todos los sistemas mecánicos, eléctricos y electrónicos que forman parte de las
instalaciones.

1.4 En determinados supuestos, para los proyectos se podrán adoptar, por la propia naturaleza de
los mismos o del desarrollo tecnológico, soluciones diferentes a las exigidas en este PCT, siempre
que quede suficientemente justificada su necesidad y que so impliquen una disminución de las
exigencias mínimas de calidad especificadas en el mismo.

1.5 Este Pliego de Condiciones Técnicas se encuentra asociado a las líneas de ayudas para la
promoción de instalaciones de energía solar fotovoltaica en el ámbito del Plan de Fomento de
Energías Renovables. Determinados apartados hacen referencia a su inclusión en la Memoria a
presentar con la solicitud de la ayuda, o en la Memoria de Diseño o Proyecto a presentar
previamente a la verificación técnica.

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PROYECTO DE INSTALACION DE MODULOS SOLARES-CASAS DE RO

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