Расчет многоэтажных зданий в ПК Мономах-САПР

Изм. Лист № докум. Подпись Дата
Лист
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1. За условную отметку ±0,000 принят уровень чистого пола 1-го этажа
Степень огнестойкости здания II
Конструктивная схема здания – каркасносвязевая с поперечными и
продольными несущими монолитными ж.б. диафрагмами.
2. Строительные конструкции рассчитаны для следующих условий:
- расчетная зимняя температура -36ºС
- нормативная снеговая нагрузка –1,26кПа (126 кг/м2)
- нормативный скоростной напор ветра – 0,23 кПа (23 кг/м2)
Сейсмичность – 6 баллов (СНиП 11-7-81)
3. Нормативные нагрузки (СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия» )
для расчетов конструкций здания административно-общественного
назначения в г. Москва.
Служебные помещения административного назначения 2,0 (200) р, кПа
(кгс/м2)
Кабинеты и лаборатории учреждений здравоохранения, технические
этажи, подвальные помещения 2,0 (200) р ,кПа (кгс/м2)
Вестибюли, фойе, коридоры, лестницы (с относящимися к ним
проходами) примыкающие к помещениям указанным в позициях:
а) 1,2 и 3 (по СНиП 2.01.07-85*) 3,0 ( 300 )
Снеговая нагрузка 1,26 ( 126 )
Ветровая нагрузка 0,23 ( 23 )
Сейсмичность 6 баллов
4. Принятые в дипломном проекте конструктивные решения
обеспечивают конструктивную надежность сооружения,
пожаробезопасность в соответствии со:
 СНиП 2.01.07–85* «Нагрузки и воздействия»;
 СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции.
Основные положения»;
 СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без
предварительного напряжения арматуры»;
 СП 52-103-2007 «Железобетонные монолитные конструкции зданий»;
 СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»;
 СП 50-101-2004 «Проектирование и устройство оснований и
фундаментов зданий и сооружений»;
Лист

Лист
2. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
2.1. Геометрические характеристики здания
Здание в плане имеет сложную многоугольную форму, размеры 114,2 х 23,6
м, высота 23,65 м в верхней точке. Здание включает подвальный этаж
высотой 2,8 м и 7 этажей высотой 4,2 и 3,3 м
2.2. Несущая система здания
1. В качестве основной несущей системы здания принят монолитный
железобетонный остов, состоящий из несущих стен, колонн и перекрытий,
жестко сопряженных между собой и образующих единую пространственную
конструкцию. Здание имеет 4 ядра жесткости, выполненных с помощью стен
толщиной 200 мм вокруг лестничных клеток и лифтов.
Принят бетон класса В30, W4, F100.
Пространственная жесткость каркаса здания, устойчивость обеспечивается
жестким соединением стен и колонн с фундаментной плитой, жесткостью
самих стен и колонн, жесткостью дисков перекрытий здания жестко
сопряженных со стенами и колоннами.
2. Толщина перекрытий принята 250 мм.
Несущие стены остова приняты толщиной 200 мм.
3. Колонны приняты трех типов: квадратного сечения □400х400 , □500х500,
прямоугольного []400х500 мм, []500х600мм и круглого сечения диаметром
700 мм.
4. Фундамент плитный, толщиной 700 мм. Бетон класса B30, W8, F100.
Защитный слой арматуры – 40 мм. Глубина заложения фундаментной плиты
– 3,55 м.
5. Лифтовые шахты приняты монолитные железобетонные по
индивидуальному проекту.
6. Лестницы запроектированы монолитными, ж/бетонными.
7. Арматурная сталь принята проектом согласно главе 5.2 СП 52-101-2003
"Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения
арматуры" для классов А400 (А-III) (сталь марки 25Г2С, ГОСТ 5781-82*
"Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций.
Технические условия"), А240 (А-I)
8. Толщина защитного слоя бетона для рабочей арматуры не менее 25 мм.
Для обеспечения толщины защитного слоя необходима установка
соответствующих фиксаторов, обеспечивающих проектное положение
арматуры.

Лист
3. РАСЧЕТ МОДЕЛИ В ПК "МОНОМАХ"
3.1. Описание расчетных моделей
В расчётах используется версия ПК "Мономах" 4.5 R1
Рис. 1 Общий вид здания
Рис. 2 Общий вид здания

Лист
Рис. 3 Схема расположения несущих элементов каркаса
Рис. 4 Общий вид расчетной модели

Лист
Рис. 5 Общий вид расчетной модели с учетом деформаций
Шаг разбиения на конечные элементы принят равным 0,5 м.
3.2. Исходные данные для расчета
Характеристики здания
Отметка планировки -0.95 м
Отметка низа колонн -2.8 м
Отметка подошвы фундамента -3.5 м
Схема распределения горизонтальных нагрузок при
расчете всего здания
Рамносвязевая
Характеристики грунта
Объемный вес 1.8 т/м3
Угол внутреннего трения 22 °
Сцепление 2 тс/м2
Модуль деформации 1000 тс/м2
Коэффициент Пуассона 0.4
Дополнительные параметры расчета жесткости упругого основания грунта
Lyambda 0.5

Лист
Материалы
Название Тип Модуль
упругости,
тс/м2
Коэф.
Пуасссо
на
Объемный
вес, т/м3
Детали
1. Железобетон Железобетон 3e+006 0.2 2.5 B30, A400,
A400
Коэффициенты нагрузок
Нагрузки/Коэ
ффициенты
Постоянная Длительная Кратко-
временная
Ветровая Сейсмическа
я
Надежности 1.1 1.2 1.2 1.4 1
1-е основное
сочетание
1 1 1 1 0
2-е основное
сочетание
1 0.95 0.9 0.9 0
3-е особое
сочетание
0.9 0.8 0.5 0 1
Надежности
по
ответственнос
ти
1
Ветер
Направление Коэффициент
Ветер 1 30° 1
Ветровой район I
Тип местности C
Модуль упругости элементов принят равным значению начального модуля
деформаций бетона при продолжительном действии нагрузки, определяемого
по п. 5.1.13 СП 52-101-2003
Рис. 6 Диаграмма σ−ε для бетона B30 при относительной влажности воздуха окружающей среды 40-75%

Лист
В модели произведен переход к напряжениям вдоль заданного направления
для пластин по следующей схеме: для вертикальных пластин – вдоль оси Z
общей системы координат, для горизонтальных пластин - вдоль оси X общей
системы координат.
3.3. Нагрузки и воздействия
Нагрузки и воздействия на здание определены согласно СНиП 2.01.07-85*. В
расчётном комплексе ПК "Мономах" прикладываются полные расчётные
нагрузки. С помощью комбинации загружений и модуля РСУ учитывается
система коэффициентов для расчета по I и II группам ПС. Значения
принятых нагрузок и коэффициентов представлены в таблице.
Сбор нагрузок
№
п/п
Нагрузка
Нормативная Коэф.
перегр.
Расчет
нагрузкакгс/м² кН/м²
Постоянная
1 Паркет
δ=12мм γ=1000кг/м³
(1000·0,012)
12,0 0,12 1,35 0,162
2 Фанера влагостойкая
δ=12мм γ=700кг/м³
(700·0,012)
8,4 0,084 1,35 0,108
3 Цементно-песчаная стяжка
δ=50мм γ=2200кг/м³ , М150
(2200·0,05)
110 1,1 1,35 1,485
4 Перегородки из ГКЛ
( δ=125мм γ=900кг/м³
(900·0,125)
112,5 1,125 1,35 1,519
5 Монолитная
железобетонная плита
( δ=250мм γ=2500кг/м³
(2500·0,25)
625 6,25 1,35 8,016
Итого: 794 11,29
Нормативная от
перекрытия
0,95 10,73
Временная
Полезная 200 2,0 1,2 2,4
Снеговая 126 1,26 1,4 1.764
Ветровая 23 0,23 1,1 0.253

Лист
Примечание: Нагрузка от собственного веса железобетонных конструкций в
программном комплексе "Мономах" определяется автоматически.
Нагрузка от ветра
Нагрузки от ветра определялись самой программой амтоматически.
Ветровой район – I. Тип местности - С (городские районы с застройкой
зданиями высотой более 25м.
Значения представлены в таблице.
Этаж Ветер 1, Период колебаний = 2.14 с,
Нормативное ускорение = 0.360 м/с2
Стат. сост.,
тс
Пульс. сост.,
тс
Сумма, тс
9 0.68 1.413 2.094
8 2.999 5.702 8.701
7 2.93 4.967 7.897
6 2.697 4.048 6.745
5 2.443 3.187 5.63
4 2.189 2.355 4.544
3 2.054 1.634 3.688
2 2.334 1.132 3.466
1 1.898 0.17 2.068
3.4. Основные результаты расчета
Расчетом по I группе предельных состояний проверены:
- все конструкции здания для предотвращения разрушения при действии
силовых воздействий в процессе строительства и расчетного срока
эксплуатации.
Расчетом по II группе предельных состояний проверены:
- пригодность всех конструкций здания к нормальной эксплуатации в
процессе строительства и расчетного срока эксплуатации.
Средняя осадка здания составляет 6 мм. Максимальная осадка здания
составляет 11 мм (согласно СП 50-101-2004 допустимое значение - 150 мм).

Лист
Относительная разность осадок составляет 0,0004 (согласно СП 50-101-2004
допустимое значение – 0,003).
Крен фундаментной плиты отсутствует.
Прогибы междуэтажных плит перекрытий и покрытия (с учётом
пониженного модуля упругости бетона) составляют не более 25 мм, что не
превышает допустимых значений (для пролёта l=7500 мм: l/200 = 37,5 мм).
Прогиб верха здания с учетом податливости основания при совместном
воздействии вертикальных и горизонтальных нагрузок не превышают f = 8
мм (f < h/500 =47,3 мм).
Крен здания при действии постоянных и длительных нагрузок отсутствует.
Ускорение колебаний верхних этажей согласно СНиП 2.01.07-85* для зданий
высотой меньше 40м допускается не определять.
Коэффициент запаса устойчивости системы k=7,4
Перекосы этажей
N Высота(м) Загружение Форма/
комбинация
Перекос 1 / Перекос
Этаж №1, H=2.8 м, отм. верха 0.000
1 2.8 Постоянная 0.000189 5.28e+003
Длительная 7.41e-005 1.35e+004
Кр. времен. 3.45e-005 2.9e+004
Ветер 1 0.000137 7.29e+003
Сочетание 1 0.000162 6.16e+003
Сочетание 2 0.000344 2.91e+003
Этаж №2, H=4.2 м, отм. верха +4.200
2 4.2 Постоянная 0.000233 4.29e+003
Кр. времен. 3e-005 3.34e+004
Ветер 1 0.000167 6e+003
Сочетание 1 0.000179 5.6e+003
Сочетание 2 0.000343 2.92e+003
Этаж №3, H=3.3 м, отм. верха +7.500
3 3.3 Постоянная 0.000242 4.14e+003
Кр. времен. 3.06e-005 3.26e+004
Ветер 1 0.000162 6.16e+003
Сочетание 1 0.000142 7.07e+003
Сочетание 2 0.000331 3.02e+003
Этаж №4, H=3.3 м, отм. верха +10.800
4 3.3 Постоянная 0.000209 4.79e+003
Кр. времен. 3.14e-005 3.19e+004

Лист
N Высота(м) Загружение Форма/
комбинация
Перекос 1 / Перекос
Ветер 1 0.000165 6.07e+003
Сочетание 1 0.000135 7.42e+003
Сочетание 2 0.000332 3.02e+003
Этаж №5, H=3.3 м, отм. верха +14.100
5 3.3 Постоянная 0.000186 5.38e+003
Кр. времен. 3.2e-005 3.12e+004
Ветер 1 0.000164 6.08e+003
Сочетание 1 0.000126 7.92e+003
Сочетание 2 0.00034 2.94e+003
Этаж №6, H=3.3 м, отм. верха +17.400
6 3.3 Постоянная 0.000184 5.44e+003
Кр. времен. 3.27e-005 3.06e+004
Ветер 1 0.000163 6.15e+003
Сочетание 1 0.000113 8.81e+003
Сочетание 2 0.000349 2.87e+003
Этаж №7, H=3.3 м, отм. верха +20.700
7 3.3 Постоянная 0.000192 5.22e+003
Кр. времен. 3.29e-005 3.04e+004
Ветер 1 0.00016 6.25e+003
Сочетание 1 0.00012 8.35e+003
Сочетание 2 0.000355 2.82e+003
Этаж №8, H=3.3 м, отм. верха +24.000
8 3.3 Постоянная 0.000125 8.02e+003
Кр. времен. 3.38e-005 2.96e+004
Ветер 1 0.00015 6.68e+003
Сочетание 1 0.000131 7.61e+003
Сочетание 2 0.000358 2.79e+003
Этаж №9, H=3 м, отм. верха +27.000
9 3 Постоянная 9.24e-005 1.08e+004
Кр. времен. 3.15e-005 3.17e+004
Ветер 1 0.000141 7.09e+003
Сочетание 1 6.93e-005 1.44e+004
Сочетание 2 0.000366 2.73e+003

Лист
Характеристики материалов
БЕТОН
Класс бетона: B30
Начальный модуль упругости, т/(м*м): Eb = 3250000.0
Расчетное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rb = 1700.0
Расчетное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbt = 115.0
Нормативное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rbn = 2200.0
Нормативное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbtn= 175.0
Потери предварительного напряжения арматуры от усадки бетона, т/(м*м):
3931.0
АРМАТУРА
Класс арматуры: A400С
Модуль упругости, т/(м*м): Es = 20000000.0
Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры, т/(м*м): Rs =
37500.0
Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры, т/(м*м): Rsw=
30000.0
Расчетное сопротивление сжатию, т/(м*м): Rsc= 37500.0
Нормативное сопротивление растяжению, т/(м*м): Rs,ser= 40000.0
23000.0
18000.0

Лист
Рис. 7 Нагрузки на несущие элементы 1 этажа
Рис. 8 Нагрузки на несущие элементы типового этажа

Лист

Лист
Рис. 9 Изополя перемещений по оси Z

Лист
Рис. 10 Изополя напряжений по Му

Лист
Рис. 11 Изополя напряжений по Мх

Лист
Рис. 12 Изополя напряжений по Qx

Лист
Рис. 13 Изополя напряжений по Qy

Лист
Суммарные вертикальные нагрузки
Постоянная, тс Длительная, тс Кр. времен., тс
Нагрузки на отметке низа стен и колонн 1-го этажа
16266.687 2999.989 1504.757
Собственный вес фундаментных плит и дополнительные нагрузки на
них
3599.306 0 0
Сочетания загружений
1) 1.1*По+1.2*Дл+1.2*Кр+1.4*Ве1
где, По – постоянная нагрузка
Дл – длительная;
Кр – кратковременная;
Ве - ветровая
4. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
4.1. Расчет фундаментной плиты
Характеристики материалов
Класс бетона B30
Вид бетона
Расчетное сопротивление бетона на сжатие 17
Модуль упругости бетона 32500
Класс продольной арматуры (вдоль Х) A400
Расчетное сопротивление продольной арматуры
на растяжение
355
Модуль упругости арматуры 200000
Класс продольной арматуры (вдоль Y) A400
Расчетное сопротивление продольной арматуры
355
Класс поперечной арматуры A400
Расчетное сопротивление поперечной арматуры
285
Объемный вес 2.5
Жесткость упругого основания грунта на сжатие: 200
Жесткость упругого основания грунта на сдвиг: 2000
Расстояние до центров тяжести арматуры:
от нижней грани 3
от верхней грани 3

Лист
b - толщина фундаментной плиты
S - площадь фундаментной плиты
Для фундаментных плит, смоделированных конечными элементами с
жесткостью, включающей параметры упругого основания:
C1Min - минимальное значение жесткости упругого основания грунта на
сжатие
C1Max - максимальное значение жесткости упругого основания грунта на
сжатие
C1Ave - усредненное значение жесткости упругого основания грунта на
сжатие
C2Min - минимальное значение жесткости упругого основания грунта на
сдвиг
C2Max - максимальное значение жесткости упругого основания грунта на
сдвиг
C2Ave - усредненное значение жесткости упругого основания грунта на
сдвиг
Обознач
ение
Размер Описание Положительный знак нагрузки
определяет
N тс Вертикальная сила Действие против оси Z
Mx тс * м Изгибающий момент относительно
оси, сонаправленой с осью X и
проходящей через центр тяжести
фунд.плиты
Действие по часовой стрелки, если
смотреть с конца оси X
My тс * м Изгибающий момент относительно
оси, сонаправленой с осью Y и
проходящей через центр тяжести
фунд.плиты
Действие по часовой стрелки, если
смотреть с конца оси Y
Px тс Горизонтальная сила вдоль оси X Действие против оси X
Py тс Горизонтальная сила вдоль оси Y Действие против оси Y

Лист
N Загружение Форма/
комбинац
ия
N(тс) Mx(тс*м) My(тс*м) Px(тс) Py(тс)
Этаж N1 Фундаментная плита N1 b=0.7м, S=765.12м2, 1. Железобетон,
C1Min=200тс/м3, C1Max=200тс/м3, C1Ave=199.997тс/м3, C2Min=2000тс/м2,
C2Max=2000тс/м2, C2Ave=1999.915тс/м2
1_1 Постоянная 7697.648 -1614.748 -634.638 9.077 -80.649
Длительная 1187.314 -488.912 -186.615 -3.046 -10.781
Кр. времен. 595.279 -235.299 -87.977 -1.404 -5.48
Ветер 1 -15.986 254.23 26.011 -15.776 -13.793
Сочетание 1 10584.146 -2289.354 -991.197 -17.442 -127.536
Сочетание 2 10628.905 -3001.198 -1064.027 26.731 -88.917
C2Max=2000тс/м2, C2Ave=1999.997тс/м2
1_2 Постоянная 3256.524 2160.698 1148.884 25.397 88.721
Длительная 485.666 127.348 66.542 2.333 11.274
Кр. времен. 243.716 71.604 37.167 1.152 5.772
Ветер 1 12.137 102.481 -3.324 -7.509 -0.313
Сочетание 1 4474.427 2758.985 1383.57 21.606 117.61
Сочетание 2 4440.443 2472.037 1392.876 42.631 118.486
C2Max=2000тс/м2, C2Ave=2000.105тс/м2
1_3 Постоянная 8911.817 -1438.828 2850.553 -34.474 -8.072
Длительная 1327.008 -460.906 122.419 0.713 -0.493
Кр. времен. 665.762 -217.296 65.65 0.252 -0.292
Ветер 1 3.849 56.891 -219.034 -15.529 -8.322
Сочетание 1 12199.71 -2316.905 3054.644 -58.503 -21.472
Сочетание 2 12188.935 -2476.201 3667.939 -15.023 1.829

Лист
Рис. 15
Рис. 14 Маркировка фундаментных плит

Лист
Изополя моментов Мх фундаментной плиты 1_1
Рис. 16 Изополя моментов Мх фундаментной плиты 1_2
Рис. 17 Изополя моментов Мх фундаментной плиты 1_3

Лист
Рис. 18 Изополя моментов Му фундаментной плиты 1_1

Лист

Лист
Подбор сечения арматуры в фундаментной плите
Максимальный пролетный момент между колоннами:
Максимальный опорный момент над колоннами:
Защитный слой а1=45мм = 4,5 см

Лист
Подбор сечения арматуры в в нижней зоне под колоннами
Определяем коэффициент А0 при b=1м
По табл. 18" Руководства по проектированию ж.б конструкций" определяем
А0 =0,066 => =0,966
Определяем необходимую площадь сечения арматуры:
Принимаем основную в нижней зоне армирования из ø16 А400С с шагом
200мм (Аs=10,05 см2
)
Принимаем дополнительную арматуру ø22 А400С с шагом 200 мм (Аs=19,0
см2
)
Подбор сечения арматуры в верхней зоне в пролетах
Определяем коэффициент А0 при b=1м
По табл. 18" Руководства по проектированию ж.б конструкций" определяем
А0 =0,054 => =0,97
Определяем необходимую площадь сечения арматуры:
Принимаем основную в нижней зоне армирования из ø16 А400С с шагом
200мм (Аs=10,05 см2
)
Принимаем дополнительную арматуру ø20 А400С с шагом 200 мм (Аs=15,71
см2
)

Лист
Результаты армирования фундаментной плиты
Рис. 21 Верхнее армирование Ах фун.плиты 1_1

Лист

Лист
Рис. 24 Нижнее армирование Ах фун.плиты 1_1

Лист
Рис. 27 Верхнее армирование Ау фун.плиты 1_1

Лист

Лист
Рис. 30 Нижнее армирование Ау фун.плиты 1_1

Лист
4.2. Расчет колонны
Данный расчет выполнен для колонны №78 расположенной по оси 10 в осях
Б-В

Лист
Нормативный документ
СНиП 52-01-2003
Исходные данные
Размеры элемента
- Колонна круглого сечения ø 700мм
Размеры, мм: b 700
Площадь, см2 3848.45
-
Обознач
ение
Размер Описание Положительный знак усилия
определяет :
N тс Осевое усилие Растяжение
My тс * м Изгибающий момент относительно
оси Y1
Растяжение нижнего
(относительно оси Z1) волокна
Qz тс Перерезывающая сила вдоль оси
Z1
Направление оси Z1 для сечения,
принадлежащего 2-й части
Mz тс * м Изгибающий момент относительно
оси Z1
Растяжение верхнего
(относительно оси Y1) волокна
Qy тс Перерезывающая сила вдоль оси
Y1
Направление оси Y1 для сечения,
принадлежащего 2-й части

Лист
Рис. 33 Суммарные нагрузки на колонну
Коэффициенты условия работы:
- Коэффициент условия работы бетона gb2 = 0,9 ;
Толщина защитного слоя:
- Расстояние от равнодействующей усилий в арматуре S до грани сечения
a = 3,5 см = 3,5 / 100 = 0,035 м;
Характеристики арматуры:
Модуль упругости, т/(м*м): Es = 20000000.0 = 200000 Н/мм2
37500.0
30000.0

Лист
23000.0
18000.0
Характеристики бетона В30:
- Начальный модуль упругости, т/(м*м): Eb = 3250000.0=32500H/мм2
- Расчетное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rb = 1700.0=17МПа
- Расчетное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbt = 115.0
- Нормативное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rbn = 2200.0
- Нормативное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbtn= 175.0
- Потери предварительного напряжения арматуры от усадки бетона, т/(м*м):
3931.0
Нагрузки
Результаты МКЭ расчета
N, тс Mx,
тс*м
My,
тс*м
Qx, тс Qy, тс T, тс*м сеч
Постоянная 474 21.1 2.57 0.757 8.49 0 1
472 -2.63 0.449 0.757 8.49 0 2
Длительная 93 3.67 0.457 0.137 1.4 0 1
93 -0.261 0.0733 0.137 1.4 0 2
Кр. временная 46.5 1.83 0.223 0.0659 0.699 0 1
46.5 -0.129 0.039 0.0659 0.699 0 2
Ветровая 1 0.107 0.57 -1.89 -0.84 0.25 0 1
0.107 -0.131 0.466 -0.84 0.25 0 2

Лист
Коэффициенты
Надежности по ответственности 1
Пост. Длит. Кр.вр. Ветр. Сейсм.
Надежности 1.1 1.2 1.2 1.4 1
Длительности 1 1 0.35 0 0
Продолжительности 1 1 1 0 0
Снижающий для кр. врем. нагрузки 1
Учитывать в расчете:
автоматически сформированные РСН
РСН, сформированные для случаев а, б
Коэффициенты расчетных сочетаний нагрузок (РСН)
Пост. Длит. Кр.вр. Ветр. Сейсм.
1-е, основное 1 1 1 1 0
2-е, основное 1 0.95 0.9 0.9 0
3-е, особое 0.9 0.8 0.5 0 1
Учитывать при автоматическом формировании РСН:
знакопеременность ветровой и сейсмической нагрузки
Расчетные сочетания нагрузок. Сокращенный список
N, тс Mx,
тс*м
My,
тс*м
Qx, тс Qy, тс T, тс*м
Случай б (все нагрузки). Сокращенный список
ПО+ДЛ+КР+В1_сеч1 678 30.1 1.21 0.00168 12 0
длит. часть 646 28.1 3.43 1.01 11.2 0
Sнс, Sвс, Nс, Ty
ПО+ДЛ+КР-В1_сеч1 678 28.7 5.97 2.12 11.4 0
длит. часть 646 28.1 3.43 1.01 11.2 0
Sлс
ПО+ДЛ+КР-В1_сеч2 675 -3.17 0.0321 2.12 11.4 0
длит. часть 643 -3.24 0.592 1.01 11.2 0
Sпс
Случай а (продолжит.). Сокращенный список
ПО+ДЛ+КР_сеч1 678 29.4 3.59 1.06 11.7 0
длит. часть 646 28.1 3.43 1.01 11.2 0
Sнс, Sвс, Sлс, Nс, Ty
ПО+ДЛ+КР_сеч2 675 -3.33 0.619 1.06 11.7 0
длит. часть 643 -3.24 0.592 1.01 11.2 0
Sпс

Лист
Рис. 34 Эпюра N, тс
Рис. 35 Эпюра Му, тс*м

Лист
Рис. 36 Эпюра Qz, тс
Рис. 37 Эпюра Мz, тс*м

Лист
Рис. 38 Эпюра Qy, тс
Расчет колонны цокольного этажа
Расчетная длина
Коэффициенты расчетной длины:
m X 0.7
m Y 0.7
Расчетная длина, мм:
Lo X L0= 2800 * 0.7 = 1960
Lo Y L0= 2800 * 0.7 = 1960
Гибкость:
Lo/i Y 11.20

Лист
Отметки
Высота цокольного этажа, мм 2800
Высота перекрытия, мм 250
Отметки, м:
низа колонны -2,800
верха перекрытия 0,000
Вычисляем площадь круглого сечения:
Радиус инерции сечения:
Гибкость элемента:
Следовательно расчет производим без учета влияния прогиба элемента.
Определяем rs:
M=30,66 тм - изгибающие моменты от всех нагрузок
- продольные силы от постоянных и длительных нагрузок
N = 689.5т - продольные силы от всех нагрузок
Здесь
Так как , принимаем
Моменты инерции бетонного основания:
В первом приближении принимаем

Лист
Откуда:
Определяем
Значение коэффициента
Определяем по графику черт.41Пособия по проектированию к СНиП
2.03.01-84
Отсюда находим
Определяем
Принимаем: 12 стержней ø20

Расчет многоэтажных зданий в ПК Мономах-САПР

Recomendados

Recomendados

Más contenido relacionado

La actualidad más candente

La actualidad más candente (20)

Similar a Расчет многоэтажных зданий в ПК Мономах-САПР

Similar a Расчет многоэтажных зданий в ПК Мономах-САПР (20)

Расчет многоэтажных зданий в ПК Мономах-САПР