Presentacion propuesta reciclado, manufactura y construccion viviendas bloque plastico tipo lego pamplona

HABITAT SOSTENIBLE & AMBIENTAL SAS ONG TECNOLOGIA SIGLO XXI
NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
Av. 18E#7N–20 Apto 801D Torres Picabia-Cúcuta. Celular: 317 7033655 EMail: ongtecnologiasiglo21@gmail.com
ANTEPROYECTO
Presentado por:
SERVICIO PROFESIONAL DE INGENIERIA
ALVARO ENRIQUE PARADA VILLAMIZAR
MP No 54515 00284 NTS
Gerente Consultor UFPS Cúcuta
LUIS ALFREDO DUGARTE PEÑA
MP No 54202 36545 NTS
Ingeniero Civil UFPS Cúcuta
LEONARDO JAIMES JIMENEZ
MP No A35042014-1094264693 NTS
Arquitecto UniPamplona

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
San José de Cúcuta, abril de 2020.
Señores:
ALCALDÍA MUNICIPAL DE PAMPLONA
HUMBERTO PISCCIOTI - ALCALDE 2020-2023
EMPOPAMPLONA SA – ESP
KLAUS FABER MOGOLLÓN - GERENTE
CONSEJO MUNICIPAL DE PAMPLONA
JUAN SEBASTIAN SUAREZ JAUREGUI (PONENTE)
Ref.: ANTEPROYECTO
RECICLADO, MANUFACTURA Y CONSTRUCCIÓN VIVIENDAS
EN BLOQUE PLÁSTICO TIPO LEGO MUNICIPIO DE PAMPLONA
Cordial saludo
Tengo el gusto de presentar a ustedes el anteproyecto RECICLADO, MANUFACTURA Y
CONSTRUCCIÓN VIVIENDAS EN BLOQUE PLÁSTICO TIPO LEGO MUNICIPIO DE
PAMPLONA, el cual buscará mediante convenio de cooperación entre la Administración Municipal, la
Empresa de Servicios Públicos y la Cooperativa de Recicladores, establecer asesoría en políticas de
implementación en educación ambiental para el reciclaje en casa a la comunidad pamplonesa, la capacitación
a la cooperativa de reciclaje actual, la gestión y creación de una empresa que manufacture bloques tipo lego
para incentivar la autoconstrucción de viviendas de interés social para personas vulnerables, víctimas del
conflicto y población subsidiaria del Estado, en los sectores urbano y rural; en concurso con la recién
creada empresa HABITAT SOSTENIBLE & AMBIENTAL SAS y continuar la experiencia de 20 años de la
ONG TECNOLOGÍA SIGLO XXI como entidad sin ánimo de lucro al servicio de comunidades vulnerables.
Sin otro particular.
Atentamente,
ALVARO ENRIQUE PARADA VILLAMIZAR
MP No 54515 00284 NDS
Gerente

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1. SINTESIS CONCEPTUAL
PROCESO DE RECICLADO Y TRANSFORMACIÓN
En la actualidad, algunas ciudades disponen de los residuos plásticos urbanos, trasladando a
una planta de tratamiento donde, aproximadamente, la mitad se recupera para un nuevo uso.
De esta fracción que se reutiliza, una parte es tratada mediante reciclado mecánico y la otra
se valoriza energéticamente (por ejemplo, a través de la incineración con recuperación de
energía), casos hipotéticos para implementar sistemáticamente en la ciudad de Pamplona a
través del tiempo. Respecto al reciclado mecánico, logrando reciclar desde “CASA”, se
colectará y almacenará materiales plásticos que serán clasificados, lavados y TRITURADOS
para posteriormente ser fundidos en mezcla con un aglomerante (químico o cemento) y
generar otro material REUTILIZABLE, lo que conlleva a una serie de retos: uno de ellos es la
necesidad de que la corriente de plástico sea bastante pura, es decir, que no esté
contaminada con otras fracciones de plásticos u otros materiales. Otro, es que el ciclo de
aprovechamiento del plástico no posibilita que el reciclado mecánico se pueda llevar a cabo
indefinidamente, ya que el nuevo producto que se obtiene pierde propiedades. Como
alterrnativa de reciclado mecánico es el reciclado químico, un proceso más complejo y
costoso pero que permite obtener un plástico prácticamente puro, a través de distintos
procesos químicos, es posible romper las cadenas del polímero para volver al monómero
inicial o a otras sustancias que pueden aprovecharse para producir nuevo plástico.

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1.1 OPCION UNO: RECICLADO QUÍMICO DEL PET
El poli (tereftalato de etileno), conocido por el acrónimo de PET, es un poliéster saturado utilizado generalmente
en la elaboración de botellas de plástico descartables. Actualmente, los desechos de estas botellas constituyen
un problema medioambiental debido a la gran cantidad acumulada ya que, a pesar de no ser un material nocivo,
poseen gran resistencia a la degradación. Debido a esto, son importantes los métodos para el reciclaje de este
material, entre los cuales se encuentran el reciclaje mecánico y el químico. El reciclaje químico es una
alternativa viable para el tratamiento de desechos de PET, este método presenta la ventaja que hace posible la
obtención de materias primas orgánicas que posteriormente podrían ser usadas para producir nuevamente PET
apto para estar en contacto con el medio ambiente, pero esto dependerá del grado de pureza que presenten los
monómeros obtenidos. Cabe destacar que previo a todo proceso de reciclaje químico le precede un reciclaje
mecánico para la obtención de escamas de PET. El tamaño de las escamas puede variar entre 2 (o menos) a
10 mm. Una granulometría más fina significa una disminución en el tiempo del proceso debido a un incremento
en la velocidad reacción por el aumento de la superficie de contacto. De los procesos químicos para la
despolimerización de PET, la metanólisis, la hidrólisis y sobre todo la glicólisis, son los procesos más utilizados.
Sin embargo, la metanólisis e hidrólisis se llevan a cabo a condiciones de presión y temperatura mayores que
en el caso de la glicólisis, y además, debido a las condiciones ácidas o básicas de la hidrólisis, esta puede
generar mayores problemas ambientales. Contrario a lo que se podría pensar y a pesar de las múltiples
alternativas que existen para reciclar el PET, esta práctica constituye menos del 5% del consumo anual del
polímero mundial.
PROCESOS DE DESPOLIMERIZACIÓN
Metanólisis. La despolimerización del PET a través de la metanólisis se lleva a cabo por medio del tratamiento
del polímero con altas cantidades de metanol en presencia de un catalizador (trisopropóxido de aluminio o
acetato de zinc y sales de ácido arilsulfónico) a altas presiones (20-25 Kg/cm3) y a temperatura (180-280ºC).
Este proceso incluye un alto número de operaciones unitarias, como la filtración (centrífuga), cristalización
multietapa, destilación al vacío, etc. En la metanólisis se descompone el PET en sus moléculas básicas, dimetil
tereftalato y etilenglicol que pueden ser nuevamente polimerizados para la obtención de PET virgen. Se obtiene
un producto de DMT de muy buena calidad y los resultados son bastante consistentes. Este proceso también
puede ser usado para PET coloreado y con contenidos de otros polímeros contaminantes (PE, PVC, polímeros
termoestables). El metanol recuperado es reutilizado. Las experiencias llevadas a cabo por empresas como
DuPont y Hoerscht Celanese han demostrado que los monómeros resultantes del reciclado químico son lo
suficientemente puros para ser reutilizados en la fabricación de nuevas botellas de PET para gaseosas.
Hidrólisis. Se llama hidrólisis a una reacción ácido-base entre una sustancia, típicamente una sal, y el agua.
Esta reacción es importante por el gran número de contextos en los que el agua actúa como disolvente.
También se aplica a algunas reacciones ácido-base en las que participa el agua y se rompe un enlace
covalente, como se ilustra en la figura.
Al ser disueltos en agua, los iones constituyentes de una sal se combinan con los iones hidronio, H3O
+
o bien
con los iones hidroxilo, OH
-
, o ambos. Dichos iones proceden de la disociación del agua. Esto produce un
desplazamiento del equilibrio de disociación del agua y como consecuencia se modifica el valor del pH.
Los iones A
-
, BH
+
procedentes de ácidos débiles AH o bases débiles B se hidrolizan por acción del agua,
dependiendo el grado de la reacción de la debilidad del ácido o de la base; los iones procedentes de ácidos o

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bases fuertes no se hidrolizan apreciablemente. El equilibrio de la reacción se puede desplazar mediante la
adición de un ácido o una base al medio de reacción. La hidrólisis del PET produce AT puro y EG para su
posterior reutilización en la producción de polímero virgen. El proceso de hidrólisis es clasificado en tres
categorías diferentes, así: hidrólisis neutra con agua o vapor, hidrólisis ácida e hidrólisis alcalina o
saponificación.
Hidrólisis neutra. Es llevada a cabo con agua o vapor a altas presiones, para obtener AT puro. El rango de
temperatura de la reacción va desde 180ºC hasta 275ºC. Los rangos típicos para la reacción de hidrólisis
presurizada son de 180 a 220ºC en exceso de agua, con una relación en peso PET-agua de 1:6 a 1:12 y
presiones de 1 a 4 MPa. El tiempo de reacción dependerá de cantidad de reactivos, presión y temperatura
utilizados).
Hidrólisis ácida. La hidrólisis ácida del PET implica el uso de un ácido inorgánico fuerte, como el ácido nítrico
o ácido sulfúrico, para despolimerizar el PET en un pH de 2 a 6. El producto de la reacción es, entre otros, el AT
crudo, que se debe purificar por medio de la formación de su sal de sodio. Comúnmente en esta reacción se
usa el ácido sulfúrico, con una con concentración no menor al 87 wt%, para llevar a cabo el proceso en tiempos
cortos a bajas temperaturas de 85-95ºC. El uso de ácido sulfúrico diluido (menor al 67 wt%) necesita
temperaturas de reacción más altas (cerca de 150°C) y altas presiones. Esta técnica es fácil de realizar a nivel
laboratorio pero a escala industrial es un proceso que involucra gran cantidad de costos sobre todo en la fase
de separación, ya que demanda muchas materias primas que aumentan significativamente el costo de
producción y por ende se crea un sobrecosto de los productos muy por encima de los precios del mercado.
Además, la hidrólisis ácida incrementa la disolución de impurezas, las que ocasionan procesos posteriores de
purificación de los monómeros obtenidos.
Hidrólisis alcalina. Este proceso es llevado a cabo con el uso de una solución acuosa de hidróxido de sodio,
con una concentración del 4 al 20%, a una temperatura entre 180 y 250ºC bajo presiones de 1.4 a 2 MPa. La
reacción procede lentamente, se puede tomar entre 3 y 6 horas, dependiendo de la temperatura, presión y
cantidad de reactivos utilizados. El PET triturado se introduce en un reactor e hidroliza con una solución de
NaOH en presencia de bromuro de tributilhexadecil fosfonio (3Bu6Dpb: QBr) como catalizador en una atmósfera
inerte de nitrógeno y agitación constante, produciéndose la sal de NaTPA (tereftalato disódico), bromuro de
sodio (NaBr) y etilenglicol (EG). Existen procesos en los cuales se prescinde del uso de QBr.
Reacciones:
Concentraciones:

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Transcurrido el tiempo estipulado el reactor es enfriado y posteriormente se separa la fase líquida del PET que
no reaccionó. La fase líquida es tratada con ácido clorhídrico a fin de precipitar el ácido tereftálico para el
posterior filtrado. El ácido tereftálico, retenido en el filtro, es sometido a un proceso de secado / cristalizado en
un horno de microondas, para posteriormente ser almacenado en silos para la venta. La fase líquida restante
se somete a un proceso de destilación para la recuperación del etilenglicol y del catalizador.
Rendimientos
Según datos experimentales de hidrólisis básica (sin uso de catalizador QBr), realizados con PET virgen, los
máximos rendimientos son obtenidos a 150ºC, relación PET/NaOH 1:2.4, diámetro de escamas de PET 1-
0.5. (Fuente: Cartif). Caracterización del ácido tereftálico obtenido a partir de PET post-consumo por valoración
ácido-base y DSC (calorimetría de barrido). El grado de pureza es del 85%. (Fuente: Cartif)
Glicólisis. Cuando el PET es disuelto en exceso de EG a altas temperaturas, la reacción de condensación es
reversada, esto es lo que se conoce como glicólisis. Los productos de dicha reacción son el bis-
hidroxietilentereftalato (BHET) y algunos oligómeros de bajo peso molecular.
El BHET se usa en la poliesterificación del PET, la cual es la etapa previa para la policondensación del PET
nuevamente.
Método 1: La reacción de glicólisis es catalizada por acetatos de Zn, Mn, Co, Pb, etc. en presencia de
carbonato de sodio y sulfato de potasio. El proceso de despolimerización se lleva a cabo a 190ºC, con una
relación molar EG/PET de 4:1, en un tiempo de aproximadamente 8 horas (dependiendo de cantidad de
reactivos y parámetros de temperatura y presión utilizados). Esta reacción es acelerada a altas presiones. A
través de los años, la glicólisis se ha convertido en el proceso más viable en el reciclado químico, debido a que
puede ser operado de modo batch o continuo, a pequeña o gran escala con relativamente bajas inversiones de
capital. Estas características le dan muchas ventajas sobre sus similares en el reciclado químico, la metanólisis
y la hidrólisis, pues éstas necesitan ser operadas en plantas con capacidades mínimas de 50.000 toneladas por
año para ser comercialmente viables. Es el proceso de despolimerización más viable técnica y
económicamente para realizar a escala industrial. En este proceso no se obtienen las materias primas para
volver a polimerizar el PET sino una mezcla de oligómeros que puede utilizarse para la fabricación de
poliésteres insaturados, lo que puede presentar un beneficio económico. Recientes publicaciones han descrito
el uso de xileno como medio de reacción en la glicólisis y radiaciones microondas como fuente energética.
 Resinas de poliéster no saturado. Las resinas de poliéster insaturado son líquidos muy viscosos que tienen la
característica de poder entrecruzar sus cadenas mediante la adición de un monómero vinílico obteniéndose de este
modo productos sólidos termoestables. Para la obtención de resinas de poliéster insaturado, se sintetiza un poliéster
lineal de bajo peso molecular que contiene insaturaciones (dobles enlaces carbono-carbono). El anhídrido maleico es el
monómero mas utilizado para introducir la insaturación a la cadena debido a su alta reactividad. La reacción también se
lleva a cabo con etilenglicol y acido adípico, el cual permite aumentar la separación de las insaturaciones y por lo tanto
disminuir la fragilidad del producto final. Posteriormente a la síntesis del poliéster insaturado, el curado de la resina

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produce el entrecruzamiento de los dobles enlaces del poliéster lineal con la ayuda de un monómero vinílico (estireno).
En esta etapa, además, es necesaria la adición de un catalizador y un iniciador que permita la reacción de
entrecruzamiento.
 Síntesis del poliéster insaturado. La síntesis del poliéster insaturado puede llevarse a cabo mediante una reacción
con el producto de la despolimerización de PET, el BHET, anhídrido maleico (AM) y etilenglicol bajo atmósfera de
nitrógeno y agitación constante a una temperatura de 190ºC. La relación entre hidroxilo/carboxilo (OH/COOH) es de
1,2/1 y se utilizan acetato de calcio y oxido de antimonio (III) como catalizadores. El agua producida por condensación de
los reactivos y el etilenglicol en exceso se elimina por destilación.
Método 2: Este otro método presenta pequeñas variaciones respecto al método 1. En el se modifican algunos
parámetros de temperatura y tiempos de reacción como, así también, las concentraciones de los reactivos
involucrados. Este método prescinde del carbonato de sodio y del sulfato de potasio. Luego de la molienda de
las botellas post-consumo, las escamas (de 2 mm) son introducidas en el reactor donde se añade etilenglicol y
acetato de zinc (catalizador). La reacción se lleva a cabo en una atmósfera inerte de nitrógeno a una
temperatura de entre 195 y 220ºC. Luego se realiza una extracción con agua y posterior filtrado para
eliminación de impurezas y PET que no reaccionó. El sobrenadante se introduce en un cristalizador. El posterior
filtrado permite obtener BHET sólido y etilenglicol en solución. El etilenglicol puede ser recuperado por
destilación al vacío y reutilizado en el proceso.
Proporción de los reactivos: Según datos experimentales, los mejores rendimientos se obtuvieron a: (Fuente: Cartif)
Relación EG/PET: 6:1 (masa en masa) Relación: catalizador/PET: 1% (masa en masa) Tiempo de reacción: 2hs30minutos a
3hs30minutos (el tiempo dependerá de la cantidad de reactivos, temperatura, etc.) Temperatura de reacción: 195ºC a 220ºC
Rendimientos de la glicólisis. Para mejorar la economía del proceso se reutiliza el etilenglicol
 El rendimiento a BHET con EG reciclado es 81%
 El rendimiento a BHET con el PET residual es 80% (datos experimentales den un rendimiento del 90% con PET virgen).
Los impropios del PET residual quedan en el reactor sin reaccionar. La reacción de glicólisis da un poliol
reciclado y un glicol (subproducto) en dos fases inmiscibles. Los mejores resultados obtenidos para
concentraciones de disolventes en procesos experimentales fueron de relaciones de 6:1 EG/PET con 1% de
catalizador de acetato de zinc. (Fuente: Cartif). El uso de etilenglicol proveniente del mismo proceso de
glicólisis disminuye el rendimiento con respecto al uso de etilenglicol virgen, pero disminuye el costo de materia
prima. (Fuente: Cartif). En cuanto a la caracterización del BHET obtenido de botellas post-consumo presenta
un grado de contaminación mayor respecto del PET virgen, por lo que se necesita evaluar metódicamente su
uso para elaboración de resina virgen para elaboración de productos en contacto con alimentos. (Fuente:
Cartif).

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OTROS PROCESOS PARA EL RECICLAJE QUÍMICO
Aminólisis. Esta reacción lleva al PET a la formación de las correspondientes diamidas de AT y EG. El
proceso es llevado a cabo en una solución acuosa de aminas primarias, como metilamina o etilamina a
temperaturas de entre 20 y 100ºC. El PET debe estar en forma de polvo o de fibras, para garantizar una alta
superficie de reacción que permita una rápida despolimerización en estado sólido. Los productos de reacción,
es decir las diamidas pueden ser usadas como compuestos intermedios o monómeros para la producción de
poliésteres de amidas o poliureas por medio de algunas reacciones subsecuentes con isocianatos.
Pirólisis: es el craqueo de las moléculas por calentamiento en el vacío. Este proceso genera hidrocarburos
líquidos o sólidos que pueden ser luego procesados en refinerías para la obtención de combustible sintético
para motores de ciclo diésel. Es utilizado en plásticos compuestos únicamente de carbono e hidrógeno (por
ejemplo: PE y PP). Pero con este método también puede ser obtenido carbón activado a partir de PET
(utilizado, entre otros usos, en la purificación de agua) mediante pirólisis extrema. Este es un método de poco
uso.
Gasificación: mezclas de plásticos son calentados con aire o con oxígeno. Así se obtienen los siguientes
gases de síntesis: monóxido de carbono e hidrógeno, que pueden ser utilizados para la producción de metanol
o amoníaco o incluso como agentes para la producción de acero en hornos de venteo. Presenta la ventaja,
frente a otros procedimientos de reciclado químico, de poder admitir como alimentación toda la corriente de
residuos municipales, sin necesidad de separar previamente los plásticos. Son muchas las compañías que
están investigando esta opción de reciclado, entre ellas Shell Oil, pero es Thermoselec, S.A. (Locarno. Suiza)
quien lidera esta tecnología en su planta piloto instalada en Verbania (Italia) se tratan 4,2 tn/hr de residuos
sólidos municipales, que producen (50kg de gas de síntesis, 220 kg de escoria, 23kg de metales y 18 kg de
sales por cada residuo tratado. En el proceso, los residuos, previamente compactados y desgasificados, se
pirolizan a 600ºC y alimentan al gasificador a 2.000ºC. El gas de síntesis obtenido, una vez limpio, se quema en
una turbina de gas para producir 300Kw de electricidad. Está prevista la puesta en marcha, en Alemania, de
una planta de 20 tn/hr.
Nota: Tanto los parámetros de reacción como los reactivos involucrados en los diferentes métodos de
despolimerización del PET de la presente publicación son sólo a modo de referencia, tomados de métodos
experimentales de reciclado químico, puesto que dichos parámetros y reactivos se pueden ver modificados, a
nivel industrial, dependiendo tanto de factores de rendimiento como de factores económicos. Si bien existen
empresas dedicadas a procesos de reciclado químico con basta experiencia en el mercado, se trata de métodos
que aún se encuentran en desarrollo, pudiendo tener variaciones en los procesos realizados por una u otra
empresa.

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1.2 OPCIÓN DOS: RECICLADO MECÁNICO DEL PET
El reciclaje mecánico se basa en el tratamiento de los residuos plásticos mediante
métodos físicos de purificación y la reducción de los mismos a escamas o flakes
de PET, los cuales pueden ser extrudidos y granulados en forma de pellets,
mediante la trituración y/o pulverizado del material reciclado plástico, donde el
tamaño de las escamas puede variar entre 20 a 10 mm. Este material procesado,
previamente clasificado y exento de material orgánico, podrá transformarse
empleando un medio aglutinador que permita moldearse y convertir un elemento
de plástico en un material constructivo armable y ajustado a la necesidad de
diseño específico que se requiera para la fabricación de bloques en una edificación
para vivienda unifamiliar, que de acuerdo a investigaciones previas, puede
emplearse CEMENTO TIPO PORTLAND en una relación 60-40 en % de volumen
para cada módulo constructivo para armar y desarmar - tipo LEGO, cumpliendo
con los estándares de calidad y ajustándose durante el proceso de diseño a los
elementos estructurales y no estructurales solicitados en las Normas Sismo
Resistentes emanadas en la NSR10 para el territorio Colombiano para
edificaciones hasta de dos (2) plantas. Todo lo anterior ajustado por los
profesionales idóneos que acompañan la presente propuesta.
BLOQUE TIPO LEGO ESTÁNDAR . CONCEPTOS PLÁSTICOS SAS

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2. ANTECEDENTES EMPRESARIALES
La ONG TECNOLOGÍA SIGLO XXI como Organización No Gubernamental sin ánimo de
lucro, presta servicios profesionales de ingeniería en áreas de geotecnia o estudio de suelos,
topografía o medición de terrenos, diseños de urbanismo e implementación de redes de
acueducto, alcantarillado sanitario y pluvial, diseño de vías y pavimentos, diseño
estructurales de edificaciones para vivienda unifamiliar y multifamiliar hasta sesis (6) plantas,
con la experiencia profesional del ingeniero civil LUIS ALFREDO DUGARTE PEÑA y el
arquitecto pamplonés JORGE LEONARDO JAIMES JIMENEZ, éste último asesor de la firma
CONCEPTOS PLÁSTICOS SAS, contratista mundial de la UNICEF en el continente africano
de viviendas unifamiliares para habitantes en condiciones de vulnerabilidad, contratista de
aulas institucionales con el Gobierno Nacional Colombiano y Constructor en el sector privado
de cabañas campestres en Colombia, queremos presentar a ustedes el anteproyecto
RECICLADO, MANUFACTURA Y CONSTRUCCIÓN DE VIVIENDAS EN BLOQUE
PLÁSTICO TIPO LEGO MUNICIPIO DE PAMPLONA.
A continuación un breve catálogo de la experiencia profesional personal y organizacional en
el desarrollo empresarial generado en la prestación de servicios de ingeniería.

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
CABAÑA PRIVADA – PALESTINA CALDAS 2019
A
C
B
D
E
F
G
H
I
J
L
M
N
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
3.00 3.00
0.533.003.003.001.523.001.761.272.50
3.002.010.921.76
2.01
2.501.023.00
2.012.501.27
1.27
20.27
6.21
6.06
6.80
2.90 0.77 1.52 1.76
1.760.523.002.010.920.922.010.960.522.96
16.298.50
AREA DE CONSTRUCION: 174 M2
K

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
ISOMETRICOS ARQUITECTÓNICOS

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
ISOMETRICOS ARQUITECTÓNICOS
PLATINA BASE COLUMNA
COLUMNA
4 X 7 X 1
16"
CORREA
4 X 8 X 1
16"
CERCHA
4 X 10 X 1
16"

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
IMÁGENES DE AVANCE DE OBRA 2020

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
VIVIENDA UNIFAMILIAR DOS PLANTAS – MESITAS CUNDINAMARCA 2020
A1. PREDIMENSIONAMIENTO CON BASE AL DISEÑO ARQUITECTONICO - PLANTA PRIMER PISO

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
A1. PREDIMENSIONAMIENTO CON BASE AL DISEÑO ARQUITECTONICO - PLANTA SEGUNDO PISO

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MASA DE LA ESTRUCTURA Y CARGAS
De acuerdo al pre dimensionamiento se obtiene una masa de la estructura aproximada es de 320 KN/m2
distribuidos de acuerdo a los valores estimados en la NSR10 con las siguientes cargas.
PROYECTO: CABAÑA LOS MOCHUELOS DOS PLANTAS - VEREDA SANTA CRUZ
LOCALIZACION: MUNICIPIO MESITAS DEL COLEGIO - CUNDINAMARCA
SOLICITANTE: SR. FABIO CASTRO - ING. LUIS ALFREDO DUGARTE PEÑA
CARGA
KN/m3 m3
CONCRETO ESTRUCTURAL (KN) 2,40 38,82 93,16
93,16
CARGA AREA e H
KN/m2 m2 mm m
BALDOSA CERÁMICA 0,80 25 20,00
ESTRUCTURA CUBIERTA 0,60 144,00 86,40
106,40
CARGA AREA e H
KN/m2 m2 mm m
MURO BLOQUE PLÁSTICO 0,98 80,00 78,40
ENCHAPE CERÁMICO 0,015 4,0 0,06
CARPINTERIA METÁLICA ALUMINIO + VIDRIO0,45 50 22,50
100,96
300,52
CARGA AREA e H
KN/m2 m2 mm m
SALONES Y CORREDORES 2,00 10 20,00
20,00
300,52
20,00
320,52
TOTAL CARGAS VIVAS - PL (KN)
TOTAL CARGAS PD + PL (KN)
CARGAS VIVAS MINIMAS UNIFORMEMENTE DISTRIBUIDAS
COMPONENTE TOTAL
TOTAL CARGA VIVA (KN)
TOTAL CARGAS MUERTAS - PD (KN)
COMPONENTE TOTAL
TOTAL CARGA MUERTA NO ESTRUCTURAL VERTICAL (KN)
TOTAL CARGA MUERTA (KN)
CARGAS MUERTAS MINIMAS DE ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES HORIZONTALES
COMPONENTE TOTAL
TOTAL CARGA MUERTA NO ESTRUCTURAL HORIZONTAL (KN)
CARGAS MUERTAS MINIMAS DE ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES VERTICALES
ANALISIS DE CARGAS
CARGAS MUERTAS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE CONCRETO
COMPONENTE
VOLUMEN
TOTAL
TOTAL CARGA MUERTA ESTRUCTURAL HORIZONTAL (KN)

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AREA PERIMETRO ALTURA ANCHO No VOLUMEN
m2 m m m U m3
LOSA 144 0,1 14,40
VIGA AÉREA 0,09 73,8 6,64
COLUMNAS 0,09 2,3 6 1,24
VIGA CIMIENTO 0,09 36,3 3,27
PEDESTAL 0,09 1 6 0,54
PANTALLA 15 2,3 0,1 3,45
ZAPATA 1,44 0,4 6 3,46
MEJORAMIENTO PANTALLA 15 0,5 0,2 1,50
MEJORAMIENTO ZAPATA 1,44 0,5 6 4,32
38,82
ESTRUCTURA
Posición de columnas

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OBTENCION DEL NIVEL DE AMENAZA SISMICA Y MOVIMIENTOS SISMICOS DE DISEÑO
CABAÑALOSMOCHUELOSDOSPLANTAS-VEREDASANTACRUZ
MUNICIPIOMESITASDELCOLEGIO-CUNDINAMARCA
SR.FABIOCASTRO-ING.LUISALFREDODUGARTEPEÑA
WPISOLxLy/VWWKNXYWXWY
W1131,43,783,781,50,75,672,646
W217,51,46,36,33,750,723,6254,41
W3191,42,12,14,50,79,451,47
W4135,715,2615,261,53,5522,8954,173
W517,55,725,4225,423,753,5595,32590,241
W6195,78,488,484,53,5538,1630,104
W7135,715,2615,261,56,422,8997,664
W817,55,725,4225,423,756,495,325162,688
W9195,78,488,484,56,438,1654,272
W10131,43,783,781,57,15,6726,838
W1117,51,46,36,33,757,123,62544,73
W12191,42,12,14,57,19,4514,91
VIGAejeA19,60.30x0.300,8640000,8649,61,48,29441,2096
VIGAejeB19,60.30x0.300,8640000,8649,67,18,29446,1344
VIGAejeC19,60.30x0.300,8640000,8649,612,88,294411,0592
VIGAeje11150.30x0.301,3500001,35015020,25
VIGAeje21150.30x0.301,3500001,353154,0520,25
VIGAeje31150.30x0.301,3500001,354,5156,07520,25
129,322425,2482663,2992
Elcentrodegravedaddelentrepisobasedelaedificaciónestáa:
Xcg=3,29
Ycg=5,13
SOLICITANTE:
PROYECTO:
LOCALIZACION:
CENTRODEMASALOSAENTREPISOS
Centrodemasa-Placa

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
De acuerdo a la característica de sismicidad de la zona, toda la región Central de Colombia que comprende el
departamento de Cundinamarca, tiene GRADO DE ACTIVIDAD SÍSMICA INTERMEDIA para el municipio
de Mesitas del Colegio.
El municipio de Mesitas del Colegio se encuentra catalogadas como Zona de Amenaza Sísmica Intermedia, con
coeficientes de aceleración Aa = 0.15 y Ad = 0.06.

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
FUERZA DEL VIENTO - Región 2 MESITAS DEL COLEGIO: 22 m/s o 80 Km/h

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
CABAÑA LOS MOCHUELOS DOS PLANTAS - VEREDA SANTA CRUZ
MUNICIPIO MESITAS DEL COLEGIO - CUNDINAMARCA
SR. FABIO CASTRO - ING. LUIS ALFREDO DUGARTE PEÑA
Aa Av Fa Fv I Da Dp Dr Ro n Cu Ta
0,15 0,06 1,2 2,80 1,00 0,90 0,80 1,00 7,00 3,00 1,55 0,13
T Sa Sv FS E D R
0,05 4,03 0,05 1,00 0,88 320,52 5,04
To 0,09 2,16 0,07 PERIODO CORTO 1,50 1,18
0,10 2,02 0,07 2,00 1,48
0,20 1,01 0,10 2,50 1,78
Tmax 0,21 0,97 0,10 PERIODO INTERMEDIO 3,00 2,07
0,30 0,67 0,12 3,50 2,37
0,40 0,50 0,15 4,00 2,67
Tc 0,45 0,45 0,17 PERIODO LARGO 4,50 2,97
0,50 0,40 0,18 5,00 3,26
0,60 0,34 0,21 5,50 3,56
0,70 0,29 0,24 6,00 3,86
0,80 0,25 0,26 6,50 4,16
0,90 0,22 0,29 7,00 4,46
1,00 0,20 0,32 7,50 4,75
1,10 0,18 0,35
Tmax 1,20 0,17 0,38 PERIODO AJUSTADO
NSR10 1,30 0,16 0,40
1,40 0,14 0,43
1,50 0,13 0,46
1,60 0,13 0,49
1,70 0,12 0,52
1,80 0,11 0,54
1,90 0,11 0,57
2,00 0,10 0,60
2,10 0,10 0,31 Sv
2,20 0,09 0,66
2,30 0,09 0,69
2,40 0,08 0,71
2,50 0,08 0,74
3,00 0,07 0,88
3,50 0,06 1,02
4,00 0,05 1,16
4,50 0,04 1,30
5,00 0,04 1,44
5,50 0,04 1,58
6,00 0,03 1,72
6,50 0,03 1,86
TL 6,72 0,03 1,93
ESPECTROS ACELERACION Y VELOCIDAD FUERZA SISMICA REDUCIDA
EN PERIODOS DE VIBRACION DISEÑO NSR10 TITULO B
ESPECTRO ELASTICO DE ACELERACIONES
PROYECTO:
LOCALIZACION:
SOLICITANTE:
0,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
0,00 0,25 0,50 0,75 1,00 1,25 1,50 1,75 2,00
ACELERACION EN PERIODOS DE VIBRACION

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
RECONOCIMIENTO TOPOGRÁFICO
De acuerdo al plano de levantamiento topográfico suministrado por el propietario, junto con la Geotecnia
realizada, se procede a definir el movimiento de tierras, la cimentación requerida, la distribución de espacios
arquitectónicos y los demás elementos ingenieriles de diseño de la Consultoría contratada.
Chequeo Topográfico de niveles para el proyecto Construcción Cabaña Los Mochuelos
Mesitas del Colegio – Cundinamarca

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
HILOSCENTECIMALSEXAGESIMALCOORDENADAS
PAPVH.SH.MH.IHorizontalVerticalHorizontalVerticalD.HZD.VTNORTEESTEA.ICOTA
A996463,870958869,2641,5051168,000
10,7610,6000,439148,23296,920133,40987,22832,1251,555996441,794958892,6021170,460
21,3681,2001,032129,830100,695116,84790,62633,596-0,367996448,698958899,2391167,938
31,0921,0000,908121,912102,078109,72191,87018,380-0,600996457,668958886,5661167,905
40,6870,6000,513156,07096,795140,46387,11617,3560,875996450,485958880,3121169,780
50,7780,7000,622158,57596,205142,71786,58515,5450,928996451,502958878,6801169,733
61,5831,5001,417120,595102,705108,53592,43516,570-0,704996458,603958884,9751167,301
71,8251,8001,77545,945107,93541,35097,1424,923-0,617996467,565958872,5161167,088
80,6240,6000,576242,98099,975218,68289,9784,8000,002996460,123958866,2641168,907
90,7280,7000,672266,272100,575239,64590,5185,600-0,051996461,040958864,4321168,754
101,6251,6001,57519,385110,19017,44699,1714,873-0,787996468,519958870,7251167,118
110,3880,3000,212355,742108,995320,16898,09617,251-2,454996477,117958858,2141166,751
120,6910,6000,509320,877103,835288,78993,45218,134-1,094996469,711958852,0961167,811
CHEQUEODENIVELESCABAÑASVEREDAVERACRUZ-MESITASDELCOLEGIOCUNDINAMARCA

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
De acuerdo a las características topográficas del terreno para el proyecto de cabañas Los Mochuelos
en el municipio de Mesitas del Colegio, se sugiere realizar un movimiento de tierras para acondicionar
la construcción de las mismas, cortando con maquinaria pesada el talud arcillo limoso y emplear los
medios necesarios para fracturar ciertas rocas areniscas grandes que afloran en el lote.
15.0
2.0
15.0
2.0
6.5
3.04.0
5.0
15.0
9.6
LONGITUD ABSCISA
0 0
15 15
17 32
2 34
15 49
LONGITUD ABSCISA
0 0
15 15
17 32
2 34
15 49
MATERIAL SOBRANTE 9,30 m3
PERFIL E 13,27 172,43 224,15 373,26
287,12 373,26
PERFIL C 11,05 93,93 122,10 122,10
PERFIL D 9,72 20,77 27,00 149,10
PERFIL A
PERFIL B
CORTE
LLENOS VOLUMEN
AREA IN SITU SUELTO 30 % ACUMULADO
VOLUMEN
382,56294,28
SUELTO 30 %
51,29
117,68
20,93
192,66
90,53
16,10
148,20
51,29
168,97
189,90
382,5610,19
AREA
PERFIL A
PERFIL B
PERFIL C
PERFIL D
PERFIL E
1,14
4,12
6,53
9,57
IN SITU ACUMULADO
39,45

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
6.5
9.6
CORTES MOVIMIENTO DE TIERRAS
1169.30
2.0
2.0
8.0
2.1
5.3
8.5
6.0
3.0
6.0
4.0
4.0
4.0
LINEA DE CORTE
A 6M DEL PERIMETRO
MURO DE CONTENCIÓN
PIEDRA RAJONA
16.9
45.81169.30
1169.30
1169.30
1169.30
1169.30
El cálculo sugiere una vía de acceso en la cota 167,00, al mismo nivel de los parqueaderos de las
cabañas proyectadas, arrojando un volumen de 382 metros cúbicos sueltos aproximadamente, para
mover con maquinaria pesada, los cuales, en la parte inferior del predio, podrán compensarse con el
lleno producto del corte en un volumen aproximado de 373 m3 y contenidos con malla gavión de dos
metros de altura, producto del rajoneamiento de las rocas encontradas, con un sobrante de material
de corte de 9 m3 aproximadamente.
PERFIL E – E´
2.30

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PERFIL D – D´
2.30
PERFIL C – C´
2.30
PERFIL B – B´
2.30
2.30
PERFIL A – A´
2.30
2.30

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REGISTRO FOTOGRÁFICO

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
RECONOCIMIENTO GEOLÓGICO
El área de la Sabana de Bogota, está ubicada en la cordillera Oriental abarca la zona axial y el inicio de sus
flancos oriental y occidental; las planchas publicadas por INGEOMINAS escala 1:100.000 que cubren esta zona
son: 209 Zipaquirá (Montoya y Reyes, 2003), 208 Villeta (Acosta y Ulloa, 1996), 227 La Mesa (Acosta y Ulloa,
1997), 246 Fusagasugá (Acosta y Ulloa, 1998) y 245 Girardot (Acosta et al., 2000), en donde la secuencia
sedimentaria abarca rocas de edad desde Cretáceo inferior hasta el Cuaternario.
CRETACEO
Las rocas del Cretácico inferior (Formaciones Trinchera, Socotá, Capotes, Hilo), afloran en el flanco occidental
de la cordillera Oriental haciendo parte de la cuenca baja del río Bogotá y las rocas del Cretácico superior
afloran tanto en los flancos oriental y occidental como también en la parte central y corresponden a las
Formaciones Simijaca, La Frontera, Grupo Olini, Conejo y Grupo Guadalupe; sin embargo el Grupo Olini solo
aflora en el sector más occidental (cuenca baja del río Bogota).

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Formación Trincheras. Etayo (1979) define formalmente esta formación, está constituida por calizas ricas en
bivalvos y arcillolitas. Acosta y Ulloa (1997), la dividen en dos miembros, el inferior, compuesto por lodolitas
negras intercaladas con calizas y arcillolitas que terminan en un paquete de areniscas y el miembro superior
conformado por arcillolitas laminadas de color gris oscuro a café y que Etayo (1979) llamó unidad
indenominada.
Formación Socotá. Para Etayo (1979), esta unidad está conformada por dos miembros, uno inferior Socotá y
el superior Capotes; el primero está constituido por areniscas, areniscas y limolitas calcáreas y el superior, son
shales grises, arcillolitas con concreciones calcáreas y yeso. Acosta y Ulloa (1997), elevan a rango de
formación al miembro Socotá de Etayo (1979), el cual está constituido por lodolitas calcáreas negras con
intercalaciones de capas delgadas de limolitas y areniscas, le siguen areniscas con lodolitas y finalmente
lodolitas calcáreas.
Formación Capotes. Acosta y Ulloa (1997) definen como Formación Capotes al miembro Capotes de Etayo
(1979), la cual está representada por lodolitas calcáreas, de color negro, con arcillolitas, hacia la parte superior
son shales negros no calcáreos, son comunes concreciones micríticas.
Formación Hiló. Según Etayo (1979), esta unidad está constituida por una alternancia de liditas con shales
negros y grises. Para Acosta y Ulloa (1997), la unidad empieza con liditas y lodolitas silíceas calcáreas, le sigue
intercalaciones de lodolitas calcáreas, chert y calizas y termina con lodolitas calcáreas y capas de caliza.
Formación Simijaca. Acosta y Ulloa (1997) llaman Formación Simijaca a lo que Etayo (1979) consideró unidad
indenominada en la región del Tequendama. Se caracteriza por ser una sucesión de lodolitas y limolitas grises
oscuras con intercalaciones de areniscas.
Formación La Frontera. En la región de Apulo, Cáceres y Etayo-Serna (1969), llaman Formación La Frontera a
la unidad que consiste en una alternancia de shales oscuros con concreciones calcáreas y limolitas silíceas;
hacia el techo son intercalaciones de porcelanitas, chert y shales con concreciones calcáreas. Grupo Olini. Esta
unidad aflora en el flanco occidental de la cordillera Oriental, está constituida de base a techo por la Lidita
inferior, Nivel de lutitas y areniscas y la Lidita superior. La Lidita inferior es una alternancia de chert
porcelaníticos y chert carbonosos con lutitas y shales negros; el Nivel de lutitas, en general son lutitas, está
compuesto por lutitas grises localmente arenosas con capas de chert en el medio, La Lidita superior, son capas
de chert que alternan con lutitas y shales (De Porta 1965).
Formación Conejo. Definida en el norte de la Sabana de Bogotá, en la región de Villa de Leyva por Renzoni
(1981) y Etayo (1968); Montoya y Reyes (2003), describen en la Sabana de Bogotá la siguiente sucesión: la
parte inferior está constituida por arcillolitas negras que parten en shales y un nivel calcáreo; la parte media está
representada por un intervalo de arcillolitas grises, seguida por un nivel silíceo y la parte superior es una
alternancia de capas de areniscas y lodolitas que parten en shales.
Grupo Guadalupe. Fue definido por Pérez y Salazar (1978) y está constituido por cuatro formaciones, Arenisca
Dura, Formación Plaeners, Areniscas de Labor y Arenisca Tierna. La Formación Arenisca Dura es subdividida
en ocho conjuntos constituidos por areniscas en su mayor parte y limolitas, arcillolitas y liditas en menor
proporción.
La Formación Plaeners está constituida por arcillolitas, liditas, limolitas y en menor proporción areniscas de
grano muy fino. Formación Arenisca de Labor, se subdivide en tres segmentos: el inferior son capas muy
gruesas de areniscas arcillosas separadas por capas delgadas de arcillolitas; el segmento medio está
representado por intercalaciones de bancos de areniscas, paquetes de lodolitas y arcillolitas y el superior por
areniscas arcillosas separadas por capas delgadas de arcillolitas. Formación Arenisca Tierna se diferencia de la
Labor por presentar capas muy gruesas de areniscas de tamaño más grueso (Pérez y Salazar, 1978)
Formación Guaduas. Para Sarmiento (1994), es una unidad de rocas blandas, constituida por arcillolitas,
limolitas y areniscas, con mantos de carbón. La parte inferior está conformada por conjuntos de arcillolitas,
lodolitas y areniscas con mantos de carbón para terminar en un nivel arenítico, llamado Arenisca La Guía. En la
parte media se observan sucesivamente varios mantos de carbón, estos están intercalados dentro de una
secuencia de lodolitas, limolitas y esporádicas capas de areniscas; en la parte más superior, las lodolitas son de
color gris oscuro, grises azul, verdosa y rojizas, se intercalan con éstas, algunos niveles carbonosos o carbón
arcilloso. La parte superior es un conjunto de areniscas intercaladas con lodolitas, limolitas y mantos de carbón;
sobre este, se presentan lodolitas verdosas y rojizas en donde los niveles carbonosos están dispersos, para
terminar en limolitas y arcillolitas de colores rojizos, verdosos y azulosos.

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
PALEÓGENO Y NEÓGENO
En la cuenca baja del río Bogotá afloran las rocas de la Formación Barzaloza (paleógena) y el Grupo Honda
(neógena) y en la cuenca alta afloran las formaciones Cacho, Bogotá, Regadera y Usme (paleógenas) y Tilatá
(neógena).
Formación Barzaloza. Esta formación aflora en la cuenca baja del río Bogotá, Acosta et al., (2000); la dividen
en tres unidades, la inferior constituida por conglomerados, la del medio por arcillolitas y limolitas rojas con
esporádicas capas de areniscas y el conjunto superior por arenitas medias a conglomeráticas con
intercalaciones de lodolitas rojas.
Formación Cacho. Para Hoorn et. al., (1987), la parte inferior presenta intercalaciones de areniscas
ferruginosas consolidadas de color amarillo café con arcillolitas multicoloreadas y la parte superior arcillolitas
coloreadas con intercalaciones de areniscas. Hacia el norte del área de estudio es común observar areniscas
conglomeráticas. Formación Bogotá. Julivert (1963), define a esta formación y la caracteriza por ser una
sucesión en donde se alternan en la parte inferior bancos de arcillolitas rojas, azules, violáceas con capas
gruesas y bancos de areniscas y en la parte superior se presentan estas mismas intercalaciones pero en las
areniscas es común la estratificación cruzada.
Formación Regadera. Julivert (1963) formaliza la Formación Regadera en el sinclinal de Usme. En el sinclinal
de Sisga, Montoya y Reyes (2003), diferencian varios segmentos, el inferior, compuesto por capas de areniscas
friables, blancas y naranjas, con estructuras internas como estratificación cruzada y gradada y algunas capas
de conglomerados. Le sigue un segmento blando y luego un segmento constituido por areniscas
conglomeráticas y conglomerados. Por último el segmento superior está conformado por lodolitas arenosas de
variados colores; areniscas rojizas y naranjas en ocasiones conglomeráticas y hacia el techo presenta
intercalaciones de conglomerados.
Grupo Honda. Aflora en la cuenca baja del río Bogotá, De Porta (1965), la divide en la Formación San Antonio,
constituida por bancos de gravas que alternan con bancos de arenas y lutitas rojas y una parte superior,
Formación Los Limones, conformada por sedimentos más finos, lutitas y arenas de color rojo, las arenas son
conspicuas en la base y hacia el techo las lutitas. Formación Tilatá. Nombre utilizado por varios autores para los
sedimentos de la Sabana de Bogota, a continuación se hace una descripción de Montoya y Reyes (2003),
quienes reportan un espesor de 83 m en la región de Chocontá y diferencian dos segmentos: el inferior
constituido por arenas de grano medio y grueso intercaladas con capas esporádicas de gravas y en la parte
superior por intercalaciones de arenas de grano fino, dispuestas en capas medias con estratificación cruzada y
lentes de gravas. El superior está constituido por gravas, en donde se observa variaciones en tamaños de
clastos, en la naturaleza de la matriz es común observar lentes de arcillas y en ocasiones se presentan
intercalaciones de capas delgadas cuneiformes de arenas. Formación Usme. Julivert (1963), distingue dos
niveles, inferior y superior y Hoor et al., (1987), la subdividen en el miembro Usme inferior y Miembro Usme
superior; el inferior consiste en arcillolitas cafés y grises y el Usme superior son areniscas amarillosas y
arcillolitas limosas, multicoloreadas.
DEPÓSITOS CUATERNARIOS
Comprenden todos aquellos depósitos recientes de origen fluvial y lacustre, que se fueron homogenizando y
cubriendo unidades más antiguas; se destacan los de la Sabana de Bogotá y su composición de niveles de
terrazas lacustres y los abanicos de piedemonte, coluviones y abanicos diluviales localizados en la Calera,
Embalse del Neusa y sectores de Sesquilé, Chía, Cota, Facatativa, Funza, Mosquera, Madrid y Tenjo, entre
otros
Depósitos piroclásticos y cenizas Se incluyen entre éstos, pequeños sectores cubiertos por las cenizas
volcánicas en los niveles altos de las terrazas y depósitos lacustres de la Sabana de Bogotá y en los cerros de
La Calera, embalse de Tominé, Bojacá, Villapinzón y Fómeque. Dichos depósitos provienen de las principales
fases de la actividad de los volcanes del complejo Ruiz-Santa Isabel-Tolima, localizados sobre el eje de la
Cordillera Central. Estos depósitos de ceniza constituyen el material parental a partir del cual se han originado
los suelos de los páramos y algunas de las depresiones fluvio-lacustres localizadas sobre la cordillera Oriental,
han sido datados por métodos de huellas de fisión en circón, fragmentos de vidrio y potasio-argón. La última
depositación de cenizas corresponde a la erupción del volcán Arenas del Nevado del Ruiz, ocurrida en
noviembre de 1985.

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
La falla geológica que atraviesa la región del Tequendama intensifica la actividad tectónica y ha causado
procesos de erosión, desestabilización y deslizamientos en el municipio, especialmente en la cabecera
municipal.

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RECONOCIMIENTO GEOTÉCNICO
El proyecto de la referencia en la vereda Santa Cruz del municipio de Mesitas del Colegio, muestra una
topografía ondulada por depósitos sedimentarios, caracterizado por desarrollar suelos superficiales de
excelentes condiciones físicas y moderadamente fértiles. Desde el punto de vista geológico y geotécnico en el
proyecto de la referencia se presentan en el sector unidades de suelo conformados por depósitos coluviales,
provenientes del intemperismo de unidades de edad cretácea de la Formación Simijaca Kss, caracterizada por
ser una sucesión de lodolitas y limolitas grises oscuras con intercalaciones de areniscas. El trabajo de
exploración de subsuelo se llevó a cabo sobre el lote, donde se estableció la localización de un (1) apique, el
cual se realizó con herramienta menor, hasta una profundidad media de 1.50 metros, esta perforación permitió
muestrear el suelo para realizar los ensayos de laboratorio y registrar el perfil de suelo localmente.
PERFIL ESTRATIGRAFICO TIPO
ENSAYOS DE CAMPO. Se realizaron ensayos de campo de penetración para el depósito arcillo limoso, con el
objeto de determinar la resistencia a la penetración del suelo, bajo las condiciones de humedad y densidad
presentes in situ. Este ensayo permite obtener un perfil de resistencia del suelo al metro de profundidad,
obteniendo una media de 1.25 Kg/cm2 como capacidad portante del suelo in situ.
RESULTADOS DEL ENSAYO DE PENETRACION MANUAL
ESTRATO PROFUNDIDAD Qu (Kg/cm2)
Horizonte arcillo limoso
( A1-M1 ) 1.50 m 1,25 Kg/cm2
ENSAYOS DE LABORATORIO. Los ensayos de laboratorio realizados con las muestras alteradas e
inalteradas obtenidas del apique 1 muestreo 1, presenta los siguientes resultados:
RESULTADOS DEL ENSAYO DE LABORATORIO
Muestra
Prof.
(m)
W.N
%
L.L
%
I.P
%
%
Grava
%
Arena
%
Finos USC AASHO
A1-M1 1.50 11.65 22.23 10.56 0.00 14.65 85.35 CL A-6
Con estos resultados obtenidos se busca determinar los parámetros físicos que permitan definir el
comportamiento del suelo y dar las recomendaciones necesarias para el diseño de la estructura de cimentación
sugerida, donde se implantará ZAPATAS AISLADAS para soportar la estructura de vivienda unifamiliar rural de
dos (2) plantas, apoyada sobre columnas y una placa en metaldeck.
ESTRATO ESPESOR DESCRIPCION PERFIL
Horizonte arcillo limoso
( A1-M1 )
> 1.50 m Material arcilloso de color pardo claro (café),
consistencia moderada, seco y medianamente
plástico.

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
PROYECTO:CABAÑASLOSMOCHUELOSVEREDASANTACRUZ-SRFABIOCASTRO
LOCALIZACION:MUNICIPIOMESITASDELCOLEGIO-CUNDINAMARCAMUESTRA:A1-M1
DESCRIPCION:COLUVIONARCILLOLIMOSOFECHA:ENERODE2020
TamizNoDiámetro(mm)PesoRet.%RetenidoAcumulado%PasaDiámetro%Pasa
3"75,0000,000,000,00100,0075,000100,00
2"50,0000,000,000,00100,0050,000100,00
1"25,0000,000,000,00100,0025,000100,00
3/4"19,0000,000,000,00100,0019,000100,00
3/8"9,5000,000,000,00100,009,500100,00
No44,7500,000,000,00100,004,750100,00
No82,3600,000,000,00100,002,360100,00
No102,0000,000,000,00100,002,000100,00
No200,8500,000,000,00100,000,850100,00
No300,6000,000,000,00100,000,600100,00
No400,4250,000,000,00100,000,425100,00
No1000,150181,307,397,3992,610,15092,61
No2000,075178,107,2614,6585,350,07585,35
Fondo<0.0752093,6085,35100,000,000,010,00
TOTAL2453,00100,00
LIMITELIQUIDO
LataNo123
Pesodelsuelohúmedo+lata159,40127,40160,20
Pesodelsueloseco+lata135,30105,10129,70
Pesodelalata2,002,002,00
Pesodelsueloseco133,30103,10127,70
Pesodelagua24,1022,3030,50
ContenidodehumedadW(%)18,0821,6323,88
NúmerodegolpesN302723
LIMITEPLASTICO
LataNo45
Pesodelsuelohúmedo+lata198,40175,10
Pesodelsueloseco+lata179,30155,80
Pesodelalata2,002,00NW(%)
Pesodelsueloseco177,30153,803018,08USC:CLINVIAS:E-213/123
Pesodelagua19,1019,302522,23ICONTEC174
ContenidodehumedadW(%)10,7712,552721,63AASHTO:A-6ASTM:C-136
2323,88AASHTO:T-27
HUMEDAD
LataNo6LIMITELIQUIDO22,23%INDICEDELIQUIDEZ0,00%
Pesodelsuelohúmedo+lata1761,50LIMITEPLASTICO11,66%ACTIVIDAD0,13%
Pesodelsueloseco+lata1590,30INDICEPLASTICO10,56%INDICECOMPRESIBILIDAD0,11%
Pesodelalata120,50INDICECONSISTENCIA1,00%
Pesodelsueloseco1469,80GRAVAS0,00%
Pesodelagua171,20ARENASGRUESAS0,00%
ContenidodehumedadW(%)11,65ARENASFINAS14,65%
LIMOSYARCILLAS85,35%
100,00
CLASIFICACIONNORMA
ENSAYODEGRANULOMETRIA-LIMITESDEATTERBERGyHUMEDAD
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
00110100
Porcentajequepasa
Tamicesstandard
Análisisgranulométrico
18,0
19,0
20,0
21,0
22,0
23,0
24,0
10100
%dehumedadW%
NodeGolpesN
LímiteLíquido

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LOCALIZACION:MUNICIPIOMESITASDELCOLEGIO-CUNDINAMARCA
DESCRIPCION:COLUVIONARCILLOLIMOSO
SOLICITANTE:SR.FABIOCASTRO-ING.LUISALFREDODUGARTEPEÑA
FECHA:ENERODE2020MUESTRA:A1-M1
t~€SueloValor
PSI(Kg/cm2)PSI(Kg/cm2)Kg/cm2Kg/cm2Arcillarígida0,25
0,0900,5570,0900,5570,560,56Arcillasemirigida0,10
0,0950,5880,0950,5880,590,59Arcillablanda0,01
0,1600,9890,0950,5880,990,59Arcillaarenosa0,05
0,1801,1130,1000,6181,110,62Limorígido0,02
0,1951,2060,1050,6491,210,65
0,2001,2370,1100,6801,240,68
0,1701,0510,1050,6491,050,65SueloConsistenciaFricciónP.Especif.
ArenagruesaCompacta402250
HumedadDensidadCohesióntan-1AngulodeArenacongravaSuelta351450
%húmedaKPaFricciónCompacta402080
11,6511,5000,010,18210,42Suelta301450
ArenalimosafinaCompacta302080
LimoarenosoSuelta251365
Compacta302160
Suelta251365
Arcilla-LimoSuaveamedia201440-1920
ArcillalimosaSuaveamedia151440-1920
ArcillaSuaveamedia0.11440-1920
Arenamedia
Limouniforme
ANGULOSDEFRICCION
ENSAYOSDECORTEDIRECTO
COHESION(Kg/cm2)
ESFUERZONORMALESFUERZOCORTANTE
0,50
0,75
0,500,751,001,251,50
ESFUERZOCORTANTE
(Kg/cm2)
ESFUERZONORMAL
(Kg/cm2)

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LOCALIZACION:MUNICIPIOMESITASDELCOLEGIO-CUNDINAMARCA
DESCRIPCION:COLUVIONARCILLOLIMOSO
CARACTERIZACION:COLUVIONARCILLOLIMOSOMEJORAMIENTOCONCRETOCICLOPEO
CapacidadAdmisible(qa)1,24Kg/cm2CapacidadAdmisible(qa)3,50Kg/cm2
Densidadseca1,44Mg/m3
Densidadhúmeda1,74Mg/m3
Relacióndevacíos1,14
Angulodefricción10,42°
Cohesión0,01KPa
CBR11,50kg/m3
RelacióndePoisson0,30
CaracterísticasUnd
Rangomin.Rangomax.Rangomin.Rangomax.Rangomin.Rangomax.Rangomin.Rangomax.
Densidadseca1,5901,8600,6800,9201,0801,8000,004Mg/m3
Densidadhúmeda1,9802,1601,4301,5701,3402,1301,040Mg/m3
Relacióndevacíos0,4300,6701,9003,0000,6001,67014
Porosidad30406675336082%
CBR2050320320Kg/cm3
MóduloSubrasante(K)5,51246,506,505
Humedad1625%
CargaAdmisibleKg/cm221014Kg/cm2
0,150,400,300,350,100,50
Angulodefricción355027340,1020
Cohesión000,020,020,050,25
Fc=0,45F´c
PSIMpaKgf/cm2KN/m3Kgf/cm3Mpa
Reforzado500035,235223139237172345212426502424008,615,84
Reforzado450031,631621923224722222052299072424009,114,22
Reforzado400028,128120674211912095382168022424009,712,65
Reforzado350024,6246193431982719605520285124240010,311,07
Reforzado300021,1211179151836318157318786724240011,29,50
Reforzado250017,6176163611677116583117158024240012,27,92
Reforzado200014,1141146441501114842915357424240013,76,35
PSIMpaKgf/cm2
Baja340002402400pulg.cmmm2Kg/mmm
Mediana50000350350021/4"0,64320,24820,0
Alta60000420420033/8"0,95710,55930,0
Mod.Elasticidad(Es)200000204000041/2"1,271290,99440,0
55/8"1,591991,55250,0
63/4"1,912842,23560,0
77/8"2,223873,04270,0
81"2,545103,97380,0
91-1/8"2,546455,06090,0
101-1/4"2,548196,403101,3
DATOSREFUERZO-Acero
Resistencia
ResistenciaalaFluenciaFy
#Varilla
DIAMETROAREAMASAPERIMETRO
DATOSCONCRETOREFORZADO
Concreto
ResistenciaalaCompresiónF´cMódulodeElasticidadEcPESO
n=Es/Ec
RangosMpaRangosKgf/cm2
RelacióndePoisson
ARENASLIMOSARCILLASORGANICOS
DATOSGEOTECNICOS

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CARACTERIZACION GEOTECNICA. En la zona correspondiente al área de estudio, se encontró
superficialmente predominio de suelos de origen residual, estos suelos están conformados por material
volcánico o flujo de lodos erosionados en depósitos coluviones arcillo limosos de plasticidad media denominado
como CL-ML según el sistema unificado de clasificación de suelos y como A-6 según el sistema de clasificación
AASHO. Los valores de resistencia medidos con el penetrómetro presentan resultados de 1.25 Kg/cm2.
SUELOS FINOS
El símbolo de cada grupo está formado por tres letras mayúsculas, que son las iniciales de los nombres ingleses de los
suelos más típicos de ese grupo.
 Limos Inorgánicos Símbolo genéricoM
 Arcilla Inorgánicas (Clay) Símbolo genéricoC
 Limos y Arcillas Orgánicas Símbolo genéricoO
Cada uno de estos tres tipos de suelos se subdivide en, según su límite líquido, en dos grupos. Si este es menor de 50%,
es decir si son suelos de compresibilidad baja o media, se añade al símbolo genérico la letra L (low compressibility),
obteniéndose por combinación los grupos ML, CL y OL. Los suelos finos con límite líquido mayor de 50%, o sea de alta
compresibilidad, llevan la letra H (high compressibility), teniéndose así los grupos MH, CH y OH.
Grupo MH corresponde a los limos típicos inorgánicos y limos arcillosos, están comprendidos en la zona bajo la Línea A,
definidas por un límite líquido mayor al 50%.
Los suelos finos que caen sobre la Línea A y con índice de plasticidad entre 4 a 7 y mayores a 7 se consideran como el
grupo CL que corresponde a arcillas inorgánicas y está comprendida en la zona sobre la Línea A, definidas por un límite
líquido menor al 50%.
El grupo CH corresponde a arcillas inorgánicas y está comprendida en la zona arriba de la Línea A, definidas por un límite
líquido mayor al 50%. Arcillas formadas por descomposición química de cenizas volcánicas, tal como la bentonita, alcanzan
límites líquidos de hasta 500%.
El grupo ML corresponde a los limos típicos inorgánicos, depósitos eólicos y polvo de roca, están comprendidos en la zona
bajo la Línea A, definidas por un límite líquido menor al 50% y el índice de plasticidad menor a 4.
El caso de frontera, asignándoles signos dobles CL-ML.
Los grupos OL y OH corresponden a limos orgánicos y arcillas limosas próximos a la Línea A.
ARCILLAS
Gravedad Específica 2.65
Porosidad (n) 37 %
Relación de Vacíos (e) 0.60
Contenido de Humedad 22%
Densidad seca (Mg/m3) 1.69
Densidad saturada (Mg/m3) 2.06
ENSAYO DE CORTE DIRECTO. El ensayo más común para obtener la resistencia de los suelos en los
estudios de deslizamientos es el ensayo de corte directo, el cual es simple y económico de realizar pero
presenta los inconvenientes del poco control que se tiene sobre las condiciones de drenaje, la dificultad para
medir presiones de poro y algunos problemas inherentes a los mecanismos de las máquinas que realizan los
ensayos. Este método describe y regula el método de ensayo para la determinación de la resistencia al corte
de una muestra de suelo, sometida previamente a un proceso de consolidación, cuando se le aplica un esfuerzo
de cizalladura o corte directo mientras se permite un drenaje completo de ella. El ensayo se lleva a cabo
deformando una muestra a velocidad controlada, cerca de un plano de cizalladura determinado por la

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configuración del aparato de corte. Generalmente se ensayan tres o más especímenes, cada uno bajo una
carga normal diferente para determinar su efecto sobre la resistencia al corte y al desplazamiento y las
propiedades de resistencia a partir de las envolventes de resistencia de Mohr. Las condiciones del ensayo,
incluyendo los esfuerzos normales y la humedad, son seleccionadas para representar las condiciones decampo
que se investigan. Las ventajas de los ensayos de corte directo son su facilidad de ejecución, la cual permite la
realización de una cantidad grande de pruebas en poco tiempo y la posibilidad de realizar ensayos sobre
superficies de discontinuidad. El ensayo de corte directo es de obligatorio uso cuando se trabaja a niveles bajos
de esfuerzos o si se desea obtener la resistencia a lo largo de las discontinuidades. En este ensayo la
resistencia al cortante puede medirse en un plano predeterminado, cortando la muestra con una determinada
orientación. La superficie de falla es predefinida y no depende de las propiedades del suelo, y por esta razón los
valores de resistencia obtenidos tienden a ser mayores que en los ensayos triaxiales. Como parámetros de
resistencia al ensayo de corte directo, los valores del ángulo de fricción efectivo para suelos granulares basados
en las normas británicas y los estudios de TERZAGHI y PECK, se comparan con la tabla siguiente:
VALORES DE ANGULO DE FRICCION PARA SUELOS
Tipo de Suelo Angulo de Fricción (Grados)
Suelto Denso
Limo
Arena Limosa
Arena Uniforme
Arena bien gradada
Grava arenosa
Arcillas
27 – 30
27 – 33
28
33
35
0,1
30 – 34
30 – 35
34
45
50
20
Los parámetros de resistencia al corte no drenada para los suelos encontrados en el área a edificar, se
correlacionaron con base en los ensayos ejecutados en campo, arrojando los siguientes valores:
VALORES DE ANGULO DE FRICCION y COHESION OBTENIDOS
Suelo Angulo de Fricción Interna Cohesión (kg/cm2)
Horizonte arcilloso limosos 10.42 0,01
RELACION ENTRE CLASIFICACION DEL SUELO Y VALORES DE CBR Y K

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RECOMENDACIONES GENERALES. Con el fin de considerar los efectos sísmicos locales debido al tipo de
suelo, se deberán tener las siguientes recomendaciones de acuerdo a la Norma Sismo Resistente (NSR10):
Tipo de Suelo = S1
De acuerdo a la característica de sismicidad de la zona, toda la región Central de Colombia que comprende el
departamento de Cundinamarca, tiene GRADO DE ACTIVIDAD SÍSMICA INTERMEDIA para el municipio
de Mesitas del Colegio.

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La NSR10 define la edificación proyectada, según el capítulo A.2.5.1.4 como grupo I - Estructura de ocupación
normal para un valor de coeficiente de importancia de I = 1,00.
RECOMENDACIONES GENERALES. De acuerdo a los ensayos realizados con muestras alteradas de dicho
estrato arcilloso, este posee una mediana capacidad de soporte al contacto con cargas. No obstante, se
recomienda excavar y reemplazar material superficial (1.50 metros) hasta el nivel de cimentación sugerido
respecto al nivel de cota de piso en los 1165,50 metros definidos para la edificación de dos plantas y para tal
fin, se debe mejorar mediante un ciclópeo de concreto para apoyar las zapatas aisladas (0.50 metros) y el muro
pantalla, donde posteriormente se pueda fundir las vigas cimiento, levantar columnas hasta la placa en
metaldeck a 2.30 metros de altura del nivel piso en la cota 1167.000; sobre esta losa de concreto reforzada se
construirá la edificación unifamiliar rural de en bloque plástico y estructura aporticada metálica.
Se recomienda en zonas blandas o zonas verdes cerca de las estructuras de cimentación, aislarlas con zonas
duras (andenes en concreto) de al menos 1,0 m de ancho, para controlar las filtraciones de aguas hacia el
subsuelo. Los rellenos por encima de la cimentación podrán conformarse con material proveniente de la misma
excavación sólo en estado seco y sin presencia de material orgánico o escombros. Se recomienda conformar
los rellenos en capas de 15 cm máximo debidamente compactadas con placa vibratoria o equipo manual hasta
alcanzar una densidad seca óptima. Se recomienda proyectar la empradización de zonas descubiertas, para
evitar la erosión del suelo y hacer énfasis en el manejo y disposición de las aguas lluvias. Las tuberías
sanitarias deberán enterrarse a una profundidad mínima de 0.70 m con respecto al nivel de terreno natural y
con respecto a su cota clave. Las fosas o tanques sépticos deben disponerse en las partes inferiores del lote.
Se deberán tener en cuenta todos los aspectos contemplados en las Normas Sismo Resistente Colombiana
(NSR 10) y toda la normatividad legal del Ministerio del Medio Ambiente (R.A.S. 2017), además de los aspectos
complementarios referentes a la supervisión técnica de la obra.
CONCLUSIONES. El tipo de suelo de acuerdo a la NSR 10 para análisis sísmico se clasifica en Tipo D y
consiste para perfiles de suelos rígidos que cumplan con el criterio de velocidad de la onda de cortante.
360 m/s > Vs ≥ 180m/s y
Perfiles de suelos rígidos que cumplan con cualquiera de las dos condiciones:
50 > N ≥ 15,0
100 kPa (≈ 1 kgf/cm2) > Su ≥ 50 kPa (≈ 0.5 kgf/cm2)
Por correlación con el tipo de suelo y las condiciones de densidad encontrada, se tienen como parámetros de
resistencia al corte en condición crítica los siguientes:
Cohesión c = 0,01 ton/m2
Ángulo de fricción Φ = 10,42º

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Por presentar el suelo características arcillosas se tendrá un comportamiento de los asentamientos
predominantemente de tipo elástico, presentándose en forma progresiva a través del tiempo por el peso de la
construcción. Para el cálculo de asentamientos se tienen para este tipo de suelo, los siguientes parámetros en
el estrato sobre el cual se propone desplantar la estructura sobre un concreto ciclópeo de 0.50 metros de
espesor.
Módulo de Elasticidad E = 10000 ton/m2 - Relación de Poisson  = 0.35
El tipo de cimentación recomendado corresponde a zapatas aisladas y muro pantalla en concreto reforzado que
soportaran la losa de metaldeck, donde se apoyará el APORTICADO ESTRUCTURAL METÁLICO y los bloques
plásticos de muros.
CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA. Para el desarrollo de este diseño se analiza según el reglamento SISMO
RESISTENTE NSR-10, correspondiente a una estructura regular compuesta por 2 plantas en la ciudad de El
Colegio, con sistema estructural tipo aporticado de planta rectangular para el primer piso con zapatas aisladas,
pantalla estructural, vigas y columnas de concreto reforzado de 3000 PSI para resistir cargas verticales y
laterales (sísmicas y presión de tierras) para sostener la placa de entrepiso aligerada de especificación lámina
metaldeck No 20 armada en dos direcciones de 12 cm de espesor, donde se apoyará la estructura metálica
aporticada, muros en bloque plástico, cerchas metálicas y cubierta en policarbonato térmica.
RELLENO EN MATERIAL
COMUN SECO Y BIEN
COMPACTADO
VIGA DE AMARRE
FLEJES Ø 3/8" E.S.P 0.125 máx. 0.075 min
ESPESOR ZAPATA
H = 0.40 m
SOLADO EN CCTO POBRE
(0,05 m)
COLUMNA
MATERIAL MEJORAMIENTO
CONCRETO CICLOPEO
H = 0.50 m
Ø No 5 E.S.P 0.12 máx.
EN DOS SENTIDOS
PEDESTAL
DE ACUERDO A LA GEOTECNIA IN SITU
LAS ZAPATAS EN EL PROYECTO TIENE
UNA ALTURA DE PEDESTAL DE 0.60 m.
PROFUNDIDAD CIMENTACION
H = 1.50 m
CIMENTACIÓN ZAPATAS
0.6
0.4
0.5

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PROYECTO: CABAÑAS LOS MOCHUELOS VEREDA SANTA CRUZ - SR FABIO CASTRO
SOLICITANTES: SR. FABIO CASTRO - ING. LUIS ALFREDO DUGARTE PEÑA
Zapata Otros Suelo Acero
f ' c = 246 kg/cm² S/C = 550 kg/m² g 2 = 1,74 kg/m³ f y = 4200 kg/cm²
Columna PD = 50,09 Tn qa = 1,24 kg/cm²
f ' c = 246 kg/cm² PL = 3,33 Tn
b = 30 cm Df = 1,00 m
t = 30 cm db = 1,27 cm
Lv = 0,40 cm
MD,ML
DIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA PD, PL
Cálculo del peralte de la zapata (hc )
Ld = 34,01 cm
ht
Tomar Ld = 34,01 cm Df Lv
Øb ( 5/8") = 1,59 cm
r.e. = 5,00 cm (recubrimiento) hc
hc = 40,60 cm
Tomar hc = 40,00 cm hc = Ld + r.e + Øb T
ht = Df - hc
ht = 60,00 cm
Cálculo de la presión neta del suelo ( qm )
B
qm = 1,09 kg/cm²
T
Cálculo del área de la zapata ( Az )
Azap = cm² Donde:
T = cm P = Carga de servicio
B = cm Lv = Volados iguales sin
excentricidad
T = cm
B = cm
DETERMINACIÓN DE LA REACCIÓN AMPLIFICADA ( qmu )
Donde:
kg/cm2 Pu = Carga Ultima1,55
DISEÑO ZAPATA AISLADA SUELO ARCILLOSO Z1 1 DE 2
49.009,30
221,00
221,00
221
221
b
t
Reemplazo los valores que tenemos:
= 1.4 x PD + 1.7 x PL
T x B
=
cf’
.0.08.
=Ld
Fd yb
Azap
P
qm
T= Az
t1-t2
2
S Az
t1-t2
2


 
( )
( )
qm qa ht chc-s/c  g g
Wnu
Pu
Azap


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Por Flexión:
Lv = cm
r.e = 7,50 cm
Øb ( 5/8") = 1,59 cm (Suponiendo varillas Ø5/8")
d = cm ( d = hc - Øb - r.e. )
Vdu = kg
Ø = 0,90 (Coef. De reduccion por corte)
Vc = kg
ØVc = kg
ØVc > Vdu OK!
Por Punzonamiento:
Vu = kg
= 2m +2n
bo =
Vc = 0.27 * 2 + 4 * f 'c^.5 * bo * d = 1.06 * f 'c^.5 * bo * d
b c
Vc = kg Vc= Kg
ØVc = kg ØVc= Kg
ØVc > Vdu OK!
b c = lado mayor columna ( t ) 1
lado menor columna ( b )
m = t + d m =
n = t + b n =
bo = 2*m + 2*n
Vu = Øvc OK ! Vu =
Øvc =
Dirección Mayor:
Lv = cm ree = 7,50
Mu = kg-cm Øb ( 5/8") = 2,00
B = T
d =
a = 3,89 (Valor Asumido)
As = Aøb ( 5/8" ) =
As mín = 0.0018 * B * d a = 1,30 10
As > As mín OK !! Espaciam =
As = 10 Ø 1/2" @
Aøb
# Varilla ( n ) = As Aøb ( 5/8" ) =
Aøb 10
Espaciam = B - 2*r.e - Øb Espaciam =
n -1 As mín = 10 Ø 1/2" @
As > As mín OK !!
1,3
# Varilla ( n ) =
22,67
11,93 22,67
30,91
14,28 1,3
# Varilla ( n ) =
22,67
13,67 22,67
106.437,07
CALCULO DEL REFUERZO LONGITUDINAL ( Ø = 0.90 )
95,50
1.563.817,22
221 221
60,91
60,91
Vu = 1.1 x f'c x bo x d
125.220,08
bo = 2 x ( t + d ) + 2 x ( b + d )
243,65
(perimetro plano falla)
191.374,08 125.220,08
162.667,97 106.437,06
30,91
22.149,18
56.789,73
48.271,27
70.030,74
VERIFICACION POR CORTE ( Ø = 0.90 )
DISEÑO ZAPATAS Z1 2 DE 2
95,50
d/2
d/2
m = t+d
n=b+d
t
b
T
B
bc =
cm
kg
kg
cm
cm2
cm
cm2
cm
cm2
cm2
cm²
cm
Lv
T t
2
Vdu=(WnuxB)(Lv-d)
Vc=0.53 f'cbd
ØVc Vdu



Vu=Pu-Wnu x mn Vc=0.27 2+
4
f cb d
Dmayor
Dmenor
2 Vc=1.06 f c b d
Vu ØVc; Ø=0.85
c
o
c c o
b
b b








  

'
, '
Mu=
(Wnu x B)L v
2
As=
Mu
ØFy(d-
a
2
a
As.Fy
0.85f'c b
2
)

cm2

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
SOLICITANTES: SR. FABIO CASTRO - ING. LUIS ALFREDO DUGARTE PEÑA
Zapata Otros Suelo Acero
f ' c = 246 kg/cm² S/C = 550 kg/m² g 2 = 1,74 kg/m³ f y = 4200 kg/cm²
Columna PD = 50,09 Tn qa = 3,50 kg/cm²
f ' c = 246 kg/cm² PL = 3,33 Tn
b = 30 cm Df = 1,00 m
t = 30 cm db = 1,27 cm
Lv = 0,40 cm
MD,ML
DIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA PD, PL
Cálculo del peralte de la zapata (hc )
Ld = 34,01 cm
ht
Tomar Ld = 34,01 cm Df Lv
Øb ( 5/8") = 1,59 cm
r.e. = 5,00 cm (recubrimiento) hc
hc = 40,60 cm
Tomar hc = 40,00 cm hc = Ld + r.e + Øb T
ht = Df - hc
ht = 60,00 cm
Cálculo de la presión neta del suelo ( qm )
B
qm = 3,35 kg/cm²
T
Cálculo del área de la zapata ( Az )
Azap = cm² Donde:
T = cm P = Carga de servicio
B = cm Lv = Volados iguales sin
excentricidad
T = cm
B = cm
DETERMINACIÓN DE LA REACCIÓN AMPLIFICADA ( qmu )
Donde:
kg/cm2 Pu = Carga Ultima
DISEÑO ZAPATA AISLADA CON MEJORAMIENTO CICLOPEO 1 DE 2
15.946,31
126,00
126,00
126
126
4,77
b
t
Reemplazo los valores que tenemos:
= 1.4 x PD + 1.7 x PL
T x B
=
cf’
.0.08.
=Ld
Fd yb
Azap
P
qm
T= Az
t1-t2
2
S Az
t1-t2
2


 
( )
( )
qm qa ht chc-s/c  g g
Wnu
Pu
Azap


NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
Por Flexión:
Lv = cm
r.e = 7,50 cm
Øb ( 5/8") = 1,59 cm (Suponiendo varillas Ø5/8")
d = cm ( d = hc - Øb - r.e. )
Vdu = kg
Ø = 0,90 (Coef. De reduccion por corte)
Vc = kg
ØVc = kg
ØVc > Vdu OK!
Por Punzonamiento:
Vu = kg
= 2m +2n
bo =
Vc = 0.27 * 2 + 4 * f 'c^.5 * bo * d = 1.06 * f 'c^.5 * bo * d
b c
Vc = kg Vc= Kg
ØVc = kg ØVc= Kg
ØVc > Vdu OK!
b c = lado mayor columna ( t ) 1
lado menor columna ( b )
m = t + d m =
n = t + b n =
bo = 2*m + 2*n
Vu = Øvc OK ! Vu =
Øvc =
Dirección Mayor:
Lv = cm ree = 7,50
Mu = kg-cm Øb ( 5/8") = 2,00
B = T
d =
a = 3,89 (Valor Asumido)
As = Aøb ( 5/8" ) =
As mín = 0.0018 * B * d a = 1,01 6
As > As mín OK !! Espaciam =
As = 6 Ø 1/2" @
Aøb
# Varilla ( n ) = As Aøb ( 5/8" ) =
Aøb 6
Espaciam = B - 2*r.e - Øb Espaciam =
n -1 As mín = 6 Ø 1/2" @
As > As mínASUMIR As mín !!
6,03 21,80
1,3
# Varilla ( n ) =
21,80
6,8 21,80
692.920,56
126 126
30,91
6,33 1,3
60,91
60,91
Vu = 1.1 x f'c x bo x d
125.220,08
106.437,07
VERIFICACION POR CORTE ( Ø = 0.90 )
DISEÑO ZAPATAS Z1 2 DE 2
48,00
30,91
10.278,02
32.377,86
27.521,18
58.075,96
bo = 2 x ( t + d ) + 2 x ( b + d )
243,65
(perimetro plano falla)
191.374,08 125.220,08
162.667,97 106.437,06
CALCULO DEL REFUERZO LONGITUDINAL ( Ø = 0.90 )
48,00
# Varilla ( n ) =
21,80
d/2
d/2
m = t+d
n=b+d
t
b
T
B
bc =
cm
kg
kg
cm
cm2
cm
cm2
cm
cm2
cm2
cm²
cm
Lv
T t
2
Vdu=(WnuxB)(Lv-d)
Vc=0.53 f'cbd
ØVc Vdu



Vu=Pu-Wnu x mn Vc=0.27 2+
4
f cb d
Dmayor
Dmenor
2 Vc=1.06 f c b d
Vu ØVc; Ø=0.85
c
o
c c o
b
b b








  

'
, '
Mu=
(Wnu x B)L v
2
As=
Mu
ØFy(d-
a
2
a
As.Fy
0.85f'c b
2
)

cm2

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
DISEÑO DE CONTENCIÓN TALUD - VIVIENDA UNIFAMILIAR DOS PLANTAS
0.30
0.30
6#4
Viga Pantalla Contención terreno
#4 C/0.20
0.15
PANTALLA DE CONTENCIÓN
0.30
#4 C/0.20
0.15
0.30
2.30
ISOMÉTRICO - VIVIENDA UNIFAMILIAR DOS PLANTAS
0,30 m

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
6 0.300.30
CUADRO DE COLUMNAS y PEDESTALES
C1
TIPO CANT
DIMENSIONES REFUERZO
SECCION DESPIECE FLEJE
Largo
L (m)
Ancho
B (m)
CUADRO DE VIGA CIMIENTO Y ENTREPISO
TIPO
DIMENSIONES REFUERZO
SECCION DESPIECE FLEJE
Largo
L (m)
Alto
H (m)
0.300.30V Cim.
#3 L= 1.00 c/0.1 m8 #4
#3 L= 1.00 c/0.1 m6 #4
0.300.30V Aérea
#3 L= 1.00 c/0.1 m8 #4
0.300.20V Aux.
#3 L= 0.80 c/0.1 m4 #4

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
LOCALIZACION:
PROPIETARIO:
CARGA MUERTA CARGA VIVA Fc´ Fy´ R
Pd (Ton) Pl (Ton) Kg/cm2 Kg/cm2 % e min e max
50,09 3,33 246 4200 0,01 1,50 3,00
75,13 5,00
150,26 10,00
Ag (m2) 0,006
Pn (KN.m) 223,73
PU (Ton) 75,79
b (cm) t (cm) AREA P
30 30 900 5,34
22,37
M
8,01
16,03
cm mm2 cm2
8 1/2" 1,27 129 10,16
5/8" 1,59 199 0
3/4" 1,91 284
7/8" 2,22 387
1" 2,54 510
10,16
DISEÑO DE COLUMNA C1 1 DE 2
Excentricidad (cm)
MOMENTO min
VARILLA
DIAMETRO AREA TOTAL
MOMENTO max
AREA MIN. SECCION ACERO
FUERZA AXIAL MAYORADA
FACTOR CARGAS
AREA CONCRETO (cm2)
DIMENSIONES COLUMNA
AREA ACERO DE REFUERZO
As 10,16
RELACION ACERO LONGITUDINAL
No Varillas
Longitud en direccion X (m) 0,30
Longitud en direccion Y (m) 0,30
# Varillas en direcion X 3
# Varillas en direcion Y 3
Recubrimiento (m) 0,05
Diametro del Refuerzo (pulg) 1/2"
Area de refuerzo (cm²) 10,16
ρ (%) 1,129 Cumple
Espaciamiento Horizontal (cm) 8,10 Cumple
Espaciamiento Vertical (cm) 8,10 Cumple
f'c (kg/cm²) 246
β 0,85
Fy (kg/cm²) 4200
REFUERZO DE LA SECCION
GEOMETRIA DE LA SECCION
MATERIALES
-0,03
0,02
0,07
0,12
0,17
0,22
0,27
0,32
0 0,1 0,2 0,3 0,4
SECCION 0,3m x 0,3m

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
LOCALIZACION:
PROPIETARIO:
DISEÑO DE COLUMNA C1 2 DE 2
Punto c a Pn Mn ΦPn ΦMn Punto c a Pn Mn ΦPn ΦMn
# (cm) (cm) (Tn) (Tn.m) (Tn) (Tn.m) # (cm) (cm) (Tn) (Tn.m) (Tn) (Tn.m)
1 15,31 13,01 82,87 9,55 0,7 58,01 6,69 1 5,86 4,98 5,45 5,49 0,85 4,64 4,67
2 16,29 13,85 91,69 9,48 0,7 64,18 6,63 2 6,42 5,46 10,36 5,96 0,81 8,39 4,83
3 17,27 14,68 100,1 9,38 0,7 70,07 6,56 3 6,98 5,93 14,95 6,39 0,76 11,36 4,86
4 18,25 15,51 108,17 9,25 0,7 75,72 6,47 4 7,55 6,42 19,39 6,79 0,72 13,96 4,89
5 19,23 16,35 115,79 9,07 0,7 81,05 6,35 5 8,12 6,9 23,62 7,15 0,7 16,54 5,01
6 20,21 17,18 122,99 8,85 0,7 86,09 6,19 6 8,68 7,38 27,63 7,48 0,7 19,34 5,24
7 21,19 18,01 130,01 8,59 0,7 91,01 6,01 7 9,24 7,85 32,68 7,79 0,7 22,88 5,45
8 22,16 18,84 136,81 8,31 0,7 95,77 5,82 8 9,81 8,34 37,97 8,07 0,7 26,58 5,65
9 23,14 19,67 143,54 7,99 0,7 100,48 5,59 9 10,38 8,82 43,01 8,34 0,7 30,11 5,84
10 24,12 20,5 150,14 7,63 0,7 105,1 5,34 10 10,94 9,3 47,76 8,57 0,7 33,43 6
11 25,1 21,34 156,64 7,23 0,7 109,65 5,06 11 11,5 9,78 52,34 8,79 0,7 36,64 6,15
12 26,08 22,17 163,04 6,8 0,7 114,13 4,76 12 12,07 10,26 56,84 8,99 0,7 39,79 6,29
13 27,06 23 169,36 6,33 0,7 118,55 4,43 13 12,63 10,74 61,14 9,17 0,7 42,8 6,42
14 28,04 23,83 175,6 5,83 0,7 122,92 4,08 14 13,2 11,22 65,4 9,33 0,7 45,78 6,53
15 29,02 24,67 181,77 5,28 0,7 127,24 3,7 15 13,76 11,7 69,49 9,48 0,7 48,64 6,63
ZONA DE FALLA DUCTIL
Φ
ZONA DE FALLA FRAGIL
Φ

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
BLOQUE CRITICO fy = 1,27 MPa Resistencia a la fluencia especificada.
ß = 1,29 Relación luz libre, larga a corta de losa en 2 direcciones
ßs = 0,50 Relación longitud bordes continuos a perimetro tablero de losa
αm= 1,97 Valor promedio α para vigas en bordes de tablero
ln = 5,40 Longitud claro libre en dirección larga, cara a cara de vigas que soporta losa
h = 0,16 m losa alivianada
L/S = 1,27
h = 0,09 m losa maciza
Pero no menor que:
Y no necesita ser mayor que:
0,30
DISEÑO DE PLACA ARMADA ENTREPISO
4,50
0,30
5,70
Espesor minimo de losa alivianada
Altura minima de losas o elementos en dos direcciones con
relación L/S < 2.
12
A
C
b

330
ln
h
  




















b
bb
1
115.0500036000
1.5
fy
800ln
sm
h
 s
h
bb 








1500036000
1.5
fy
800ln
36000
1.5
fy
800ln 






h

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
PLACA COLABORANTE ACERO DECK: AD - 600
Parámetros de lámina Acero-Deck: AD 600. (De Tabla Nº 01)
Gage = 20
e = 0,09 cm : Espesor de la lámina
ltsd = 144,00 cm : Longitud de la plancha / por el el Ancho Total
Assd = 12,96 cm2
: Área de acero de la lamina de Acero-Deck
Isd = 70,73 cm4
: Inercia
Spsd = 21,73 cm3
: Módulo de Sección Superior
Snsd = 27,68 cm3
: Módulo de Sección Inferior
Wssd = 10,88 kgf/m : Peso por unidad de longitud de la lámina de acero
Es = 2.000.000 kgf/cm2
: Modulo de Elasticidad del acero
W 1= 86,40 kg/m2
: Peso por cielo raso
W 2 = 78,40 kg/m3
: peso por tabiqueria
t = 12 cm
Aconsd = 0,074 m2
/m : Area del concreto
f'c = 246 kg/cm2
: Resistencia del concreto a la compresión
γcon = 2.400 kg/m3
: Peso especifico del concreto
Wl = 20,00 kg/m : Carga Viva
Peso Propio de la Losa:
Wconsd = Aconsd x (γcon) : Peso de concreto por unidad de longitud (kgf/m).
Wconsd = 135,72 kg/m : Carga Muerta
Wdsd = Wconsd + Wssd + W1 + W2 : Carga muerta por unidad de longitud (kgf/m).
Wdsd = 320,52 kg/m
DETERMINACIÓN DE LA DEFLEXIÓN DE LA LÁMINA ACERO-DECK, ACTUANDO COMO ENCOFRADO.
Cálculo de la deformación admisible: δadm
ó 1.9cm (el valor que sea menor)
Lsd = 1,43 m Luz libre de la losa
δadm = 0,79 cm
DISEÑO DE LOSA CON PLACA COLABORANTE
ó LOSA COMPUESTA
CABAÑAS LOS MOCHUELOS VEREDA SANTA CRUZ - SR FABIO CASTRO
180
100xLsd
adm
sdsd exltAs 

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
Deformación Calculada: δcal
Condición de tres ó más tramos
b : 100 cm Ancho de análisis
δcal = 0,06 cm
Verificar :
0,06 ≤ 0,79 Ok
ESFUERZOS DE TRACCIÓN POR FLEXIÓN EN EL SISTEMA NO COMPUESTO:
Datos:
P sd = 75 Kgf
W wsd = 100 Kgf
fy = 4.200 Kgf/cm2
Para tres tramos:
Cálculo de Momentos
El mayor de:
Msd
+
= Momento positivo en la lámina no compuesta (kgf-m)
Msd
+
= 82,56 Kg-m
ó
Msd
+
= 81,98 Kg-m Ok
y
Msd
-
= Momento negativo en la lámina no compuesta (kgf-m)
Msd
-
= 99,91 Kg-m Ok
Cálculo de Esfuerzos
f +
= Esfuerzo positivo en la lámina (kgf/cm2)
f +
= 377,25 kgf/cm2
xbxIE
xLxxWd
cal
sds
sdsd
4
)100(0069.0

admcal  
sdsdsdsdsd xLxWdxLxPM 2
094.020.0 

sdwsdsdsd xLWWdxM 2
)(096.0 

100x
Sp
M
f
sd
sd



100x
Sp
M
f
sd
sd



yxff 60.0
sdwsdsdsd xLWWdxM 2
)(117.0 


NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
f -
= Esfuerzo negativo en la lámina (kgf/cm2)
f -
= 360,94 kgf/cm2
Entonces, verificar que:
f +
≤ 2.520,00 kgf/cm2
f -
≤ 2.520,00 kgf/cm2
Luego: 377,25 ≤ 2.520,00 Ok
360,94 ≤ 2.520,00 Ok
CÁLCULO DE ESFUERZOS ADMISIBLES EN EL SISTEMA COMPUESTO
Cálculo del momento de inercia de la sección transformada fisurada: Ic (cm4
)
5 cm
Ycs
6 cm
Ycg
PLACA COLABORANTE: AD600
6
14
92 cm.
5 cm.
CENTROIDE
d
yCG
MALLA ELECTROSOLDADA
CRESTA
VALLE
t
dd=6 cm.
9
17
yxff 60.0

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
Cálculo del Centroide ( Ycg):
Sacando la figura del Trapecio, por formula se tiene que:
Donde: B = 9 cm
A = 17 cm
H =dd = 6 cm
t = 12 cm
Ycg = 3,31 cm
d = 8,69 cm
tc = 5,00 cm
n f’c (kgf/cm2)
6 420 o más.
7 320 a 420
8 250 a 320
9 210 a 250
n = 9
Cálculos: .-
ρ = 0,01491
Ycc 1 = 3,49 cm
Ycs = 5,21 cm
Ic = 5.210,26 cm4
Cálculo del momento de inercia de la sección transformada no fisurada: I u (cm4)
Ratio elasticidad del acero
y elasticidad concreto
11 cm
6 cm
17 cm
bxd
Assd

Ec
Es
n 
sdcssd
cc
c nxIxYnxAs
bxY
I 
2
3
1
3
xnxnxnxdxYcc   2
1 )(2
1cccs YdY 
cgYtd 
)
2
(
3 AB
ABH
Ycg




NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
Datos: t = 12,00 cm Para AD-600
d = 8,69 cm
Cs = 23,00 cm
Wr = 10,00 cm
tc = 5,00 cm
hr = 6,00 cm
Fórmulas:
Cálculos:
Y cc2 = 5,28 cm
Y cs = 3,41 cm
I u = 11.293,22 cm4
Cálculo del Momento de Inercia Efectivo : I e (cm4)
I e = 8.251,74 cm4
Cálculo del Yprom. :
Y prom = 4,38 cm
Cálculo del Módulo de Sección Inferior del sistema compuesto: Sic (cm3
)
S ic = 1083,31 cm3
)(
)5.0(/)(5.0 2
2
rSr
S
sd
rSrrSsd
cc
wCxxh
C
b
nxAsbxt
htxCbxhwCxdnxAsxbxt
Y



2cccs YdY 
 

















2
2
2
22
2
3
5.0
12
)5.0(
12
rcc
r
rr
S
CSsdsdcccc
c
u xhYt
h
xhw
c
b
xYnxAsnxIxtYxtb
bxt
I
2
cu
e
II
I


2
21 cccc
prom
YY
Y


prom
e
ic
Yt
I
S



NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
Cálculo de Momentos positivos producidos por la carga muerta y viva sin mayorar en condición de apoyo simple
Cálculo del Momento producido en la losa por las cargas muertas: Mdsd (kgf-m).
Ψ : Factor de reducción de carga según apuntalamiento.
1 : Apuntalamiento es total
0,73 : Apuntalamiento temporal en los tercios de la luz durante el vaciado.
0,63 : Apuntalamiento temporal el centro de la luz durante el vaciado.
0 : No existe apuntalamiento.
Ψ = 0,73
Mdsd = 59,39 kgf-m
Cálculo del Momento producido en la losa por las cargas vivas: Mlsd (kgf-m).
Ml sd = 5,08 kgf-m
Verificación:
5,95 2.520,00 OK
CONDICIÓN DE MOMENTO ÚLTIMO O RESISTENCIA A LA FLEXIÓN
Cálculo de la Cuantía Balanceada: ρb
β1 = 0,85 Para concretos con f’c menores a 280 kgf/cm2
ρb = 0,01718
y
ic
sdsd
xfx
S
MIMd
6.0100

8
2
sdsd
sd
xLxWd
Md


8
2
sdsd
sd
xLWl
Ml 
xd
E
F
htx
x
F
xfx
s
y
r
y
c
b









003.0
(003.085.0 )
'
1b

b 

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
Cálculo del Momento nominal
Se reconocerá como losas sub-reforzadas a aquellas que presenten una cuantía, menor que la cuantía balanceada
si:
Luego: 0,01491 ≤ 0,01718 Ok
a = 2,60316 cm
Mn = 402.292 Kg-cm
Mn = 4.023 Kg-m
Cálculo del Momento del Diseño, para falla de Flexión sub-reforzada
Φ = 0,90 Coefeciente de Reducción del Momento
Md = 362.063 Kg-cm
ó
Md = 3.620,63 Kg-m
Nota: Es obvio que la falla que esperamos tener es la de una losa sub-reforzada, dado que el concreto es un material frágil,
y si la losa fuera sobre-reforzada, podríamos enfrentarnos a una falla tipo colapso.
DISEÑO POR CORTANTE
El área de concreto (Ac) a considerar que contribuye a tomar el cortante es igual
al área formada por las áreas sombreadas en la siguiente figura:
Cálculo del Cortante Nominal
A c = 542,67 cm2
V n = 4511,07 kgf







2
a
dxxfAsM ysdn
xbxf
xfAs
a
c
ysd
'
85.0

nd xMM 

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
Cálculo del Cortante ültimo a considerar cerca a los apoyos:
V u = 180,96 kgf
Verificación por Cortante:
Φ = 0,85 Coeficiente de reducción por corte.
Φ x Vn = 3834,41 kgf
Luego: 180,96 ≤ 3834,41 Ok
ESFUERZO ADMISIBLE A COMPRESIÓN EN EL CONCRETO
S adm : Es el esfuerzo admisible
S cc : Módulo elástico de sección superior para la sección compuesta (cm3)
0.45xf'c = 110,70 Kgf/cm2
Scc = 1882,73 cm3
Mdsd + Mlsd = 0,38 Kgf/cm2
Scc x n
Luego : 0,38 ≤ 110,70 Ok
DEFLEXIÓN DEL SISTEMA COMPUESTO
Cálculo de las deflexiones inmediatas debido a cargas propias y cargas vivas
E c = 235.266 Kgf/cm2
∆´ST = 0,01
ccn xAfxV
'
53.0
nu xVV 
22
sdsdsdsd
u
xLWlxLxWd
V 

'45.0100 cadm
cc
sdsd
xfSx
xnS
MlMd


.
.
prom
prom
cc
Y
I
S 
'15000 cc fxE 
6
4
'
10
)(
384
5
x
xIE
xLWlWd
x
ec
sdsdsd
st



NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
Cálculo de las deformaciones diferidas o deformaciones a largo plazo
A s ´ = Acero de flexión negativa en los apoyos(A comp) + el Acero de temperatura(Atemp)
A comp = En 1m de ancho de losa entran 6 varillas de 8mm
A comp = 2,51 cm2
Atemp. = Se considera malla electrosoldada de 1/4" (15x15)
En 1m de ancho de losa entran 7 varillas de 1/4"
Atemp. = 2,22 cm2
h = 5,00 cm
Atemp. = 1,00 cm2
De acuerdo a la Norma
Luego:
A s ´ = 4,73 cm2
∆ LT = 0,01 cm
Verificar que la deformación total no exceda la deformación admisible:
∆ adm = 0,40 cm
∆ total = 0,02 cm
Luego: 0,02 ≤ 0,40 Cumple







sd
s
stLT
As
A
xx
'
2.12'
admtotal 100
360
x
Lsd
adm  stLTtotal
'

xbxhAtemp 002.0
comptemps AAA 
'

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
PLACA COLABORANTE AD-600
Nº20 Nº22 Nº18
0,9 0.75 mm 1.20 mm
60
920
900
galvanizado
A medida
2000000
PROPIEDADES DE LA SECCIÓN DE ACERO: AD-600
Calibre Wssd I Ssup Sinf
(gage) (kg/m2) (cm4/m) (cm3/m) (cm3/m)
22 9,12 59,74 18,32 23,3
20 10,88 70,73 21,73 27,68
PROPIEDADES DEL CONCRETO (f’c = 210 kg/cm2) : AD-600
Altura de losa Volumen de
Concreto
Carga
Muerta Aconsd
t (cm) M3
/m2 Kg/m2 M2
/m
10 0,07 177,60 0,07
11 0,07 177,60 0,07
12 0,08 201,60 0,08
13 0,09 225,60 0,09
14 0,10 249,60 0,10
15 0,11 273,60 0,11
16 0,12 297,60 0,12
Acabado
Longitud
Mod. Elasticidad
CARACTERISTICAS TECNICAS DE PLACA COLABORANTE: AD - 600
Calibre. (Gage)
Espesor (mm)
Peralte (mm)
Ancho total (mm)
Ancho útil

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
1
2
3
8
7
6
5
4
9
10
11
14
13
12
15
16
PERFIL METALICO ESTRUCTURAL 10 x 10VIGA AUXILIAR 20 x 30

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
0.12
Nivel de Concreto Malla Electrosoldada Separadores
ANCHO UTIL GEOMETRIA METALDECK 2"
Separador en varilla
amarrado a malla
Malla de
Retracción
Guardero o
Testero de losa
METALDECK
Tapas METALDECK
Acero de refuerzo
VIGA de AMARRE
DETALLE DE PLACA

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
INSTALACION PLACA METALDECK FUNDIENDO EN DOS ETAPAS
Según especificaciones técnicas del fabricante: ACESCO, su instalación requiere apuntalamiento temporal y
fijación lateral antes de realizar las acometidas eléctricas, hidráulicas y sanitarias.
Instale el acero de retracción una vez realizada la acometida de tubería embebida en el concreto de terminación
de fundición de viga y losa.

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
INSTALACION PLACA METALDECK FUNDIDA MONOLITICAMENTE CON VIGAS
Apoye el METALDECK sobre los testeros de la viga con un recubrimiento de al menos 2.5 cm para que sirva
como apoyo, su instalación requiere apuntalamiento temporal y fijación lateral antes de realizar las acometidas
eléctricas, hidráulicas y sanitarias. Instale el acero de retracción una vez realizada la acometida de tubería
embebida y funda el concreto en vigas y posteriormente en losa.

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
CANTIDADES DE OBRA
LAMINAS METALDECK
CANTIDAD LONGITUD EJES
16 6,6 A-B-C y 1-2-3

NIT 901.377.994-2 NIT 807.001.408-1
Propiedades perfil angular = 1-1/4" x 1-1/4" x 1/8"
Peso cercha = 25 Kg/m
Carga cercha = 870 Kg
Deriva máxima Dmax = 8,0 cm
Máx. Desplazamiento dHz = 0,17 cm
Luz máx. entre cerchas 8,00 m
Deflexión admisible Aymax = 2,22 cm
Deflexión máx. Cercha Aymax = 1,22 cm
Propiedades perfil angular = 2" x 2" x 3/16"
Propiedades perfil varilla lisa = 1"

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