curso de antesisminca

1. 1.1. DISEÑO DE CIMENTACION DE CºAº
1.1.1. PARAMETROS DE DIMENCIONAMIENTO DE CIMENTACION
TERRENO: γS = 1765 kg/m3 Coef. Balasto: Ks = 8.00 kg/cm3
σADM= 4.01 kg/cm2
CARGA MUERTA: WD = (γS)*(h) = (1765
kg/m3)*(1.00) = 1765
kg/m2
CARGA VIVA: El valor de Carga Viva empleada es
de 250 kg/m2 (garajes), 500 kg/m2 (comercio), 200
kg/m2 (vivienda) y 500 kg/m2 (escaleras,
corredores) (según Ítem 2.1.).
Se determinan las dimensiones mínimas de cada
zapata y cimiento que no excedan el asentamiento y
la resistencia admisible del terreno
CONFIGURACION EN PLANTA:
Program Name Versión ProgLevel
SAFE Nonlinear 12.3.1 Advanced

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→ Estado de Carga Muerta “CM”: cargas transmitidas por la Súper-estructura
(importación ETABS a SAFE)
ESTADO DE CARGA MUERTA:

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→ Estado de Carga Viva “LIVE”: cargas trasmitidas por la Súper-estructura
(importación ETABS a SAFE)
ESTADO DE CARGA VIVA:
→ Estado de Carga Muerta.
“CM”: cargas trasmitidas por la Súper-
estructura (importación ETABS a
SAFE)

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ESTADOS DE CARGA DE SISMO:
→ Estado de Carga Viva.
“LIVE”: cargas trasmitidas por la
Súper-estructura (importación ETABS
a SAFE)

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→ Estado de Carga de Sismo en la
dirección X “SX” (Máxima respuesta del
Análisis Dinámico): cargas trasmitidas
por la Súper-estructura (Importación
ETABS a SAFE)
→ Estado de Carga de Sismo en la
dirección Y “SY” (Máxima respuesta del
Análisis Dinámico): cargas trasmitidas por la
Súper-estructura (Importación ETABS a
SAFE)

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1.1.2. COMBINACIÓN DE CARGAS
Combinación de carga para predimensionamiento de zapatas.
Combinación de cargas para diseño de refuerzo.
1.1.3. VERIFICACION DE ESFUERZO Y ASENTAMIENTO DEL TERRENO:

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1.1.4. VERIFICACION POR CORTANTE
→ Diagrama de Asentamientos en el terreno, bajo estado
de Cargas “en Servicio sin considerar Sismo” (cm).
→ ɗMAX= 0.047 cm
→ Diagrama de Presiones en el Terreno, bajo estado de
Cargas “en Servicio considerando Sismo”(en kg/cm2)
→ σ= 4.01 kg/cm2

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Para elementos no preesforzados, se permite diseñar las secciones localizadas a una distancia menor
a d, medida desde la cara del apoyo, para la fuerza cortante Vu calculada a la distancia d de la cara
del apoyo.
La resistencia del concreto estar dada por:
𝑉𝑐 = 0.53 ∗ √𝑓′𝑐 ∗ 𝑏𝑤 ∗ 𝑑
𝜙𝑉𝑐 = 0.75 ∗ 0.53 ∗ √210 ∗ 𝑏𝑤 ∗ 60 = 0.288 ∗ 𝑏𝑤 𝑡𝑛
Al contar con zapatas variables, se hace la verificación para los casos más críticos, a continuación,
se muestra los esfuerzos cortantes en las zapatas:
Donde le máximo esfuerzo es de Vu= 13.5 tn/m, y por unidad de metro será 13.5 tn
De la formula anterior se tiene que
𝜙𝑉𝑐 = 0.75 ∗ 0.53 ∗ √210 ∗ 100 ∗ 60 = 34.56 𝑡𝑛
Siendo que 𝜙𝑉𝑐 > 𝑉𝑢 , superándose ampliamente.
1.1.5. VERIFICACION POR PUNZONAMIENTO
La cimentación está conformada por zapatas conectadas con vigas de cimentación, al estar conectada
con vigas de cimentación no requiere la verificación por punzonamiento, ya que el contacto de la
columna - zapata no es directa.
1.1.6. VERIFICACION DE CONEXIÓN COLUMNA ZAPATA

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Las cargas que se trasmiten a través de las columnas y muros deben ser adecuadamente transferidas a
la cimentación. Esta transferencia se efectúa a través del concreto y en caso de ser necesario haciendo
uso de refuerzo.
Para la transferencia de fuerzas, el concreto trabaja a compresión pura. El aplastamiento en la superficie
de contacto entre columna y cimiento no deberá exceder la resistencia dada por la siguiente expresión:
𝜙𝑃𝑛 = 𝜙 ∗ 0.75 ∗ 𝑓′
𝑐 ∗ √
𝐴2
𝐴1
∗ 𝐴1
Donde 𝜙 es igual a 0.65 pues se está analizando aplastamiento en el concreto y√
𝐴2
𝐴1
≤ 2. Si la carga
última aplicada excede la resistencia determinada entonces es necesario hacer uso de refuerzo vertical
para resistir la fuerza adicional. Este acero debe ser capaz de transmitir la compresión que excede la
resistencia del concreto y trabaja al esfuerzo de fluencia.
A continuación, se realiza la verificación de conexión zapata columna para los casos más críticos:
Zapata Pu (tn) A1 (cm2) A2 (cm2) ØPn (tn)
Condición
𝜙𝑃𝑛 ≥ 𝑃𝑢
Z-1 270.09 3019.07 57600 1350.01 ok
Las cargas últimas no exceden a la resistencia determinada para la transferencia de fuerzas, por tanto
no requieren refuerzo adicional.
1.1.7. DISEÑO DE REFUERZO DE ZAPATAS.
Diseño de refuerzo longitudinal en zapatas y cimientos corridos.
→ Nota: La distribución del refuerzo determinada por el software es referencia.
La distribución más óptima y definitiva es la indicada en los respectivos Planos del
proyecto.

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1.1.8. DISEÑO DE REFUERZO DE VIGAS DE CIMENTACIÓN.
Diseño de refuerzo longitudinal y transversal en vigas de cimentación.

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II. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
2.1. CONCLUSIONES
 En esta memoria, se cumple con las especificaciones del Reglamento nacional de construcciones del
año 2006 y sus respectivas Normas Complementarias, tanto para las condiciones de servicio como de
carga última.
 Según la norma E060 se permite diseñar las secciones por corte en elementos sometidos a flexión,
para la fuerza cortante Vu calculada a una distancia “d” medida desde la cara del apoyo, en tal sentido
el programa empleado para el cálculo (ETABS) diseña estos elementos sin tener en cuenta esta
consideración, limitándose solo a los brazos rígidos, es por ello que en el modelo se muestra errores
por corte y torsión, las cuales fueron revisados con esta consideración, con resultados óptimos y
aceptables por la norma.
 Todos los muros deben estar confinados por columnetas y o columnas para evitar rajaduras posteriores
según los planos.
 Se recomiendo respetar los planos, de ser necesarios realizar los cambios previos coordinación con la
supervisión.
 Las jutas de dilatación entre bloques se deberán respetar según los planos cuyo espaciamiento mínimo
será de 1”.
2.2. RECOMENDACIONES
Aunque los factores de Seguridad de los diseños del Proyecto original pueden cubrir en un amplio margen
alguna distorsión o alteración en el comportamiento real de la Estructura respecto al Proyecto, es
recomendable los reajustes al Proyecto contemplado en los Ítems anteriores, a fin de evitar sobre
reforzamientos que puedan alterar perjudicialmente el comportamiento real de la Estructura.