PROTECCION DE CABLES EN BAJA TENSION

2. Normas de Referencia :
Su aplicación se da en:
IEC 898 En instalaciones domésticas y similares < 1Kv.
IEC 947- 2 En Instalaciones industriales < 1 Kv.
VDE 0102 Parte 2 Instalaciones diversas < 1Kv
Principales puntos de IEC 947 – 2
- Aplicación : Interruptores Automáticos (aplicación industrial)
- Tensión nominal: Alterno: no superior a 1000 voltios entre fases.
Continua: no superior a 1500 v.
- Categoría: A y B
- Diseño: Abierto Caja Moldeada
- Instalación: - Fijo, Endosable y Extraíble

3. Se clasifican según el umbral de interacción magnético.
Curva A: Entre 2.4 – 3.6 In
B: Entre 3 – 5 In
C: Entre 5 – 10 In
D: Entre 10 – 20 In
CURVAS DE OPERACION
NORMA IEC 898
8

4. PROTECCIÓN DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS
1) Elección según las características de la carga:
IB = Corriente de carga máximo
IN = Corriente nominal de protección
Iz = Corriente máximo admisible por el conductor
IN
SIEMPRE DEBE
CUMPLISE
IB < IN < IZ

5. 2) Elección según las características de corto circuito:
ICN = Poder de ruptura límite
ICC = Corriente de cortocircuito

6. CÁLCULO DEL CORTO CIRCUITO
Los parámetros del transformador
son los siguientes:
2
3
1000
N
I
Pcu
RT 
Reactancia del transformador:
T
R
ZT
XT
2
2


S
V
Vcc
Z N
T
100
%. 2

TRAFO
Impedancia del transformador:
Resistencia del transformador:
F1

7. CÁLCULO DEL CORTO CIRCUITO
Resistencia de la línea
RL = r.L
Reactancia de la línea
XL = X.L
Impedancia de corto circuito en
el punto de falla F1 es :
   2
2
XL
XT
RL
RT
Zcc 



Corriente de corto circuito
estimada:
xZcc
Vn
Icc
3

L ( m )
F1
TRAFO

8. La Energía específica de corto circuito que pueden soportar
los cables en función de los Icc.
3) Utilizando las características I²t :

9. Utilizamos las características I2 t
Icc ( A )

10. Las curvas de Energía especificada para los cables
están dadas en función de su aislamiento.
Para seleccionar la protección se tiene que tener en
cuenta:
• Selectividad.
• Sensibilidad.
• Confiabilidad .
• Simplicidad.

12. Arranque Directo: Coordinación tipo I
30 HP, 440 Voltios
38 Amp. 1765 RPM
Nota: Los conductores dentro del
tablero serán los mismos.

13. 30 HP, 440 Voltios , 60
Hz 1765 Rpm
In = 38 Amp., If = 22 Amp.
17 - 25
27.7
18.24
Arranque estrella – triangulo : Coordinación tipo I

14. Arranque estrella – triangulo : Coordinación tipo I
200 - 300

15. Arranque estrella – triangulo : Coordinación tipo II

16. REPRESENTACION
SIMPLIFICADA DE
ESTACIONES DE
ENTREGA Y
SUB ESTACIONES

17. REPRESENTACION SIMPLIFICADA DE ESTACIONES
DE ENTREGA Y SUB ESTACIONES

18. COMPORTAMIENTO DEL FACTOR DE SIMULTANEIDAD
( FS ) EN UNA RED ELCTRICA DE DISTRIBUCION

19. COMPORTAMIENTO DEL FACTOR DE SIMULTANEIDAD
( FS ) EN UNA RED ELCTRICA DE DISTRIBUCION

20. EVOLUCION TEMPORAL DEL
PROCESO DE DESCONEXION

21. EVOLUCION TEMPORAL DEL PROCESO DE DESCONEXION

22. DIAGRAMA DE ESCALONAMIENTO CON CARACTERISTICAS DE
DISPARO DE LOS INTERRUPTORES 1 Y 2.

23. DIAGRAMA DE ESCALONAMIENTO CON CARACTERISTICAS
DE DISPARO DE LOS INTERRUPTORES 1 Y 2.

24. ESCALONAMIENTO DE TIEMPO DE VARIOS INTERRUPTORES
DE POTENCIA 1, 2 Y 3.

25. ESCALONAMIENTO DE TIEMPO DE VARIOS
INTERRUPTORES DE POTENCIA 1, 2 Y 3.

26. COMBINACION
DE FUSIBLE E
INTERRUPTOR
DE POTENCIA

27. COMBINACION DE FUSIBLE E INTERRUPTOR DE POTENCIA

28. SELECTIVIDAD TEMPORAL DE TRES INTERRUPTORESDE
POTENCIA EN SERIE

29. SELECTIVIDAD TEMPORAL DE TRES INTERRUPTORESDE
POTENCIA EN SERIE

30. SELECTIVIDAD DE INTENSIDADES DE DOS INTERRUPTORES DE POTENCIA EN
SERIE PARA DISTINTAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO DE ALTA INTENSIDAD

31. SELECTIVIDAD DE INTENSIDADES DE DOS INTERRUPTORES
DE POTENCIA EN SERIE PARA DISTINTAS CORRIENTES DE
CORTOCIRCUITO DE ALTA INTENSIDAD

32. SELECTIVIDAD ENTRE INTERRUPTORES DE POTENCIA CON DISPARADORES
an Y FUSIBLES POSTCONECTADOS EN LA REGION DE SOBRECARGA

33. SELECTIVIDAD ENTRE INTERRUPTORES DE POTENCIA CON
DISPARADORES an Y FUSIBLES POSTCONECTADOS EN LA
REGION DE SOBRECARGA

34. SELECTIVIDAD EN CASO DE ALIMENTACION SIMULTANEA
DE DOS TRANSFORMADORES DE IGUAL POTENCIA

35. SELECTIVIDAD EN CASO DE ALIMENTACION SIMULTANEA
DE DOS TRANSFORMADORES DE IGUAL POTENCIA