1. Diseño y construcción de cargador
de baterías usando un Generador
Síncrono de Imanes Permanentes
acoplado a una bicicleta
TRABAJO PRESENTADO POR:
JAIME PANDO ACEDO
TRABAJO TUTORIZADO POR:
MARÍA ISABEL MILANÉS MONTERO
Trabajo para optar al título de Grado en Ingeniería Eléctrica (Rama Industrial)
2. Índice
1. Descripción del proyecto
2. Modelo elaborado para simulación
3. Aplicación de la MSIP al sistema
4. Control del sistema
5. Simulación con rectificador síncrono
6. Diseño del prototipo
7. Conclusiones
8. Aplicación de la MSIP al sistema
T
(N·m)
Ω
(rad/s)
Ω
(rad/s)
P
(W)
𝑃 = 𝑇𝛺
𝛺1
𝛺1
𝑇1
𝑃1
𝑇2
𝛺2
𝛺2
𝑃2
𝛺 𝑚
𝛺 𝑚
𝑇 𝑚
𝑃𝑚
9. Aplicación de la MSIP al sistema
Perturbación y observación MPPT
(Maximum Power Point Tracker)
Ω
(rad/s)
P
(W)
𝛺1
𝑃1
𝑃1 + ∆𝑃
𝛺1 + ∆𝛺
𝑃2
𝑃2 − ∆𝑃
𝛺2 𝛺2 + ∆𝛺𝛺3𝛺3 − ∆𝛺
𝑃3 − ∆𝑃
𝑃3
10. Aplicación de la MSIP al sistema
Variables de salida:
• Velocidad de referencia
Variables de entrada:
• Velocidad medida
• 𝑃𝑖𝑛 = 𝑃𝑢 + 𝑃𝐽 + 𝑃𝑚𝑒𝑐
11. Aplicación de la MSIP al sistema
Potencia generada (W) Velocidad (km/h) Velocidad (rad/s) Par
158 44.3 39.56770275 3.993155756
200 43.9 39.2104323 5.100683371
267 41.4 36.97749196 7.220608696
295 37.7 33.67274026 8.760795756
296 31.1 27.77777778 10.656
0
2
4
6
8
10
12
0 10 20 30 40
Par(N·m)
Velocidad (rad/s)
Relación Par-Velocidad
Par
12. Aplicación de la MSIP al sistema
0
5
10
15
20
25
0 10 20 30 40
Par(N·m)
Velocidad (rad/s)
Relación Par-Velocidad
Par Par estimada
0
5
10
15
20
25
0
100
200
300
400
0 10 20 30 40 50
Par(N·m)
Potencia(W)
Velocidad (rad/s)
Curva potencia-par/velocidad estimada
Potencia Par
𝑇𝑖 = 3.5 (40 − 𝛺 𝑚𝑒𝑑)
13. Control del sistema (FOC + MPPT)
Variables de entrada:
• Ángulo eléctrico
• Velocidad del rotor
• Corrientes trifásicas
• Potencia de entrada
Variables de salida:
• Tensiones de
referencia
15. Control del sistema (FOC + MPPT)
Variable Valor del parámetro
Ti 12.62 N·m
Ω 27 rad/s
Pin 340.74 W
Te 12.6118055 N·m
Vq 76.636463 V
Vd 0.26529802 V
iq 2.94187206 A
id 0 A
Pmec 0.2212515 W
Peléc 340.518749 W
Pj 2.33674502 W
Pu 338.182003 W
Símbolo Descripción Unidad Valor
Rs
Resistencia interna del estator por
fase
Ω 0.18
Ls
Coeficiente de autoinducción del
eje directo
H 0.000835
Lq
Coeficiente de autoinducción del
eje en cuadratura
H 0.000835
Fr Constante de rozamiento
𝑁 · 𝑚 · 𝑠
𝑟𝑎𝑑
0.000303
5
P Numero de pares de polos - 4
J Momento de inercia del rotor 𝐾𝑔 · 𝑚2 0.00062
ψ
Enlaces de flujo creados por los
imanes
𝑉 · 𝑠
𝑟𝑎𝑑
0.7145
20. Simulación con rectificador síncrono
Variables de entrada:
• Tensiones trifásicas de
referencia
• Corrientes trifásicas
medidas
Variables de salida:
• Tensiones trifásicas
• Corriente del bus de
continua
Datos rectificador
• 𝑓𝑐 = 10 kHz
• 𝑓𝑡 = 5 kHz
• 𝑉𝑑𝑐 = 125 V
25. Diseño del prototipo
• BMD65 (500 W, 3000 rpm) o
BMD82 (940 W, 3000 rpm) de la
marca Bonfiglioli.
• PGS 060F (350W, 4500 rpm)
o PGS 080F (330W, 4500
rpm) de la casa Heinzmann.
27. Conclusiones
1. Se ha elaborado un modelo funcional de una MSIP, que presenta algunas ventajas con
respecto al proporcionado en las librerías de Matlab/Simulink.
2. Se ha desarrollado un algoritmo MPPT que cumple satisfactoriamente con su objetivo,
corroborado con diferentes curvas modelando diferentes ciclistas. Una posible mejora
sería la obtención de la potencia generada por medio de la corriente 𝑖 𝑞 para evitar tener
que medir tensiones.
3. La introducción de la curva par-velocidad ha permitido simular el comportamiento de
una persona pedaleando. Se propone como mejora contar con ensayos de distintas
personas y con más datos, para evitar extrapolación.
28. Conclusiones
4. Se ha probado con éxito el control FOC implementado. Como mejora del mismo se
plantea la modelización de la planta para un mejor ajuste de los controladores, así
como la inclusión de controles antiwindup en una posible fase experimental.
5. Se ha implementado con éxito el modelo del inversor, obteniéndose los resultados
esperados. Sin embargo, una nueva variable de control (tensión del bus de continua)
sería necesaria en un prototipo experimental.
6. En la fase experimental se hace necesario el diseño del convertidor dc/dc para ajustar la
tensión de salida del rectificador síncrono a la tensión de conexión USB.
Con el permiso del tribunal se va a proceder a la defensa del trabajo fin de grado titulado – para optar al título blabla
No hablar de dspace
Ld igual lq cuando rotor cilindrico (simplificacion), o porque id igual a cero
Hice el modelo para entenderlo mejor, no como funciones de transferencia. Esta mas cercano a un esquema electrico, no es un modelo que tenga variables de entrada y salida, necesito un bloque que se comporte como una planta, con función de transferencia.
Perturbacion observacion
Se probaron distintas estrategias de control. (dP/dV)
FOC (Field Oriented Control), id igual a 0 porque es la estrategia que hemos utilizado, para minimizar perdidas.
Antiwindup
Se ha simulado con otra curva
Grupo de Investigación en Sistemas Eléctricos y Electrónicos de Potencia (PE&ES) de la Uex. La tensión del bus de continua tiene que ser superior al doble del valor de pico de la tensión alterna generada
Se ha añadido un filtro inductivo en serie para eliminar el rizado. En un pricipio se pensó que con los bobinados de la máquina sería suficiente
Dos sensores de corriente, dos sensores de corriente, no es preciso de posición ya que lo trae el motor.
Y con esto concluyo mi presentacion, y quedo a la disposicion del tribunal para cualquier pregunta que estime oportuna.