Estudio de la licuefacción del suelo

1. UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA
Facultad de Ingeniería Civil
Sección de Postgrado
EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE
EVALUACIÓN
LICUACIÓN DE SUELOS
LICUACIÓN SUELOS
Dr. Jorge E. Alva Hurtado

2. ASENTAMIENTO E INCLINACIÓN
DE EDIFICIO OCASIONADO POR
LICUACIÓN DE SUELOS. SISMO
DE NIIGATA, JAPÓN. 16 DE
JUNIO DE 1964

3. DESPLAZAMIENTO LATERAL DEBIDO A LICUACIÓN DE SUELOS. OCASIONÓ EL HUNDIMIENTO DE 1.2 – 2.00 METROS
DE LA SUPERFICIE DEL PAVIMENTO Y FLUJO LOCAL. SISMO DE KOBE, 1995

4. EL 27 DE MARZO DE 1964, UN GRAN TERREMOTO DE MAGNITUD M=9.2 GOLPEÓ PRINCE WILLIAM SOUND EN
ALASKA Y CAUSÓ SEVEROS DAÑOS EN FORMA DE DESPRENDIMIENTO DE TIERRA Y LICUACIÓN

5. PROCESO DE LICUACIÓN DE SUELOS
ESQUEMA DE UN PAQUETE DE GRANOS DE ARENA SATURADA. LA DEFORMACIÓN POR CORTE
ESTÁ INDICADA POR LAS FLECHAS HORIZONTALES. ÉSTA OCASIONA EL COLAPSO DE LA
PARTÍCULA SEÑALADA POR LA FLECHA INDICADA. (YOUD, 1992)

6. OSCILACIÓN DEL TERRENO
Estado inicial
Nivel freático
Estado final
Licuación
DIAGRAMA DE OSCILACIÓN POR LICUACIÓN EN LA ZONA ACHURADA. ÉSTA OCASIONA EL
DESACOPLE DE LAS CAPAS DE SUELO. LA CAPA DESACOPLADA OSCILA DE MODO DIFERENTE
AL SUELO VECINO, CAUSANDO AGRIETAMIENTOS. (YOUD, 1992)

7. LINEA DE VOLCANES DE ARENA Y
FISURAS EN EL TERRENO CAUSADOS
POR LA LICUACIÓN DE SUELOS
DURANTE EL SISMO DE NIIGATA, EL
16 DE JUNIO DE 1964

8. DESPLAZAMIENTO LATERAL
Nivel Freático
Sección Inicial
Sección deformada
ESQUEMA DE LO QUE OCURRE CON UN DESPLAZAMIENTO O CORRIMIENTO LATERAL.
(YOUD, 1992)

9. DESPLAZAMIENTO LATERAL DEL MURO DE RETENCIÓN DEBIDO A LICUACIÓN DE SUELOS DURANTE EL SISMO DE
KOBE DE 1995. DEBIDO A QUE EL MURO DE RETENCIÓN FUE MOVIDO HACIA AFUERA, LA SUPERFICIE DEL
TERRENO SE HUNDIÓ

10. COLAPSO DE UN TRAMO DEL PUENTE NISHIHOMIYA, DEBIDO AL DESPLAZAMIENTO LATERAL DE LOS MUROS DE
APOYO DURANTE EL SISMO DE KOBE, 1995

11. FISURAS ORIGINADAS POR
DESPLAZAMIENTO LATERAL A
CAUSA DE LA LICUACIÓN DE
SUELOS, SISMO DE BORAH PEAK,
IDAHO, 1983

12. FALLA POR FLUJO
Estado Inicial
Estado Final
DIAGRAMA DE UN DESLIZAMIENTO CAUSADO POR LICUACIÓN DE SUELOS EN UNA
PENDIENTE PRONUNCIADA. LA PÉRDIDA DE RESISTENCIA OCASIONA INESTABILIDAD Y EL
DESLIZAMIENTO POR LA LADERA. (YOUD, 1992)

13. DESLIZAMIENTO POR FLUJO DE LA PRESA SAN FERNANDO. CAUSADO POR EL SISMO DE SAN FERNANDO DEL 9
DE FEBRERO DE 1971. LA PRINCIPAL FALLA POR FLUJO ESTÁ LOCALIZADA AL ESTE DE LA PRESA

14. LA PRESA SHEFFIELD SUFRIÓ UNA FALLA POR FLUJO PROVOCADO POR EL TERREMOTO DE SANTA BÁRBARA
EN 1925. UNA SECCIÓN DE 90 METROS (DE LOS 220 METROS DE LONGITUD DE LA PRESA) SE DESPLAZÓ MÁS
DE 30 METROS. LA PRESA CONSISTÍA PRINCIPALMENTE DE ARENAS LIMOSAS Y LIMOS ARENOSOS
COMPACTADOS SOBRE EL RELLENO

15. DESLIZAMIENTO EN TURNAGAIN HEIGHTS EN ANCHORAGE, DEBIDO A LICUACIÓN DE SUELOS OCASIONADA
POR EL SISMO DE ALASKA DE 1964

16. PERDIDA DE CAPACIDAD PORTANTE
Estado Inicial
Nivel Freático
Estado Final
Flujo de agua hacia arriba
DIAGRAMA DE UNA ESTRUCTURA INCLINADA COMO CONSECUENCIA DE LA PÉRDIDA DE
CAPACIDAD PORTANTE. LA LICUACIÓN DEBILITA AL SUELO, REDUCE SU CAPACIDAD DE
SOPORTE Y PERMITE QUE LAS ESTRUCTURAS SE ASIENTEN E INCLINEN. (YOUD, 1992)

17. EFECTOS DE LICUACIÓN DE SUELOS DESPUÉS DEL SISMO DE NIIGATA EN 1964

18. VISTA DEL FONDO DEL EDIFICIO DE DEPARTAMENTOS KAWAGISHI-CHO LOCALIZADO EN NIIGATA,
JAPÓN. EL EDIFICIO SUFRIÓ FALLA POR CAPACIDAD DE CARGA INDUCIDA POR LA LICUACIÓN DURANTE
EL SISMO DE NIIGATA DEL 16 DE JUNIO DE 1964

19. COLAPSO DEL PUENTE SHOWA
DURANTE EL SISMO DE NIIGATA,
1964. APARENTEMENTE LA
LICUACIÓN DE SUELOS OCASIONÓ
EL MOVIMIENTO LATERAL DE LA
BASE DE LOS PILARES LO QUE
ORIGINÓ LA PÉRDIDA DE CARGA Y
EL COLAPSO

20. MÉTODOS PARA EVALUAR EL POTENCIAL DE LICUACIÓN
DE UN DEPÓSITO DE SUELO
MÉTODOS SIMPLIFICADOS ANÁLISIS DE RESPUESTA MÉTODOS BASADOS EN
Los esfuerzos cortantes cíclicos Métodos donde los esfuerzos COMPORTAMIENTO PASADO
inducidos en un depósito de suelo cíclicos inducidos en un depósito Métodos empíricos basado en la
y el número de ciclos de suelo se calculan mediante el comparación de lugares donde
significativos y su distribución con análisis de respuesta del terreno. haya ocurrido o no la licuación en
el tiempo se calculan con terremotos pasados.
métodos simplificados.
Datos de ensayos de laboratorio
sobre los esfuerzos cíclicos Valores de N in-situ.
requeridos para desarrollar
τ/σ´o
licuación o deformaciones cíclicas
significativas en muestras
representativas de suelos in-situ.
log N

21. MÉTODOS PARA EVALUAR EL POTENCIAL DE LICUACIÓN EN BASE
AL COMPORTAMIENTO PASADO DURANTE TERREMOTOS
τav
Esfuerzo cortante horizontal
uniforme dinámico
Licuación M
equivalente (promedio)
τ av
σ ´0
σ´o
τ/σ´o
Esfuerzo efectivo de
sobrecarga.
No Licuación
Resistencia a la Penetración Modificada
Densidad relativa

22. PROCEDIMIENTOS SIMPLIFICADOS PARA DETERMINAR
EL POTENCIAL DE LICUACIÓN INCORPORANDO
CONCEPTOS DE CICLO UNIFORME
Cálculo de Compare con Resultados
τav = 0.65 . γ h . amax . rd de Laboratorio
τ/σ´o
Cálculo de Número de
log N
Ciclos Promedio N

23. MÉTODOS SIMPLIFICADOS DE EVALUACIÓN DEL POTENCIAL
DE LICUACIÓN DE SUELOS
• Método de Seed - Idriss
• Método de Tokimatsu - Yoshimi
• Método de Iwasaki - Tatsuoka

24. EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN
- Métodos Simplificados, en base a ensayos SPT, CPT y Vs.
- Correcciones para tomar en consideraciones efectos de
sobrecarga, nivel del terreno y magnitud sísmica Kσ , Kα
y Km

25. MÉTODO SIMPLIFICADO DE SEED-IDRISS
FACTOR DE SEGURIDAD A LA LICUACIÓN
(τ l / σ o )
FL =
(τ d / σ o )
Si FL > 1 no se producirá licuación
Si FL ≤ 1 se producirá licuación

26. MÉTODO SIMPLIFICADO DE SEED-IDRISS
ESFUERZO CORTANTE APLICADO
τd a σ
= 0.65 max o rd
σo g σo
τd = esfuerzo cortante promedio inducido
amax = aceleración máxima en superficie
g = aceleración de la gravedad
σo = esfuerzo total vertical
σo = esfuerzo efectivo vertical
rd = factor de reducción
1,0 ------ en la superficie
0.9 ------ a 10m de prof.

27. MÉTODO SIMPLIFICADO DE SEED-IDRISS
ESFUERZO CORTANTE RESISTENTE
τl Del gráfico para Ms = 7.5
σ 0 y distinto contenido de finos
(N1)60 Valor de N corregido a una sobrecarga
de 1 kg/cm2 y 60% de eficiencia.
(N1)60 = CN (N)60
1
CN Factor de corrección = < 2, σo en kg/ cm2
σo

28. RELACIÓN ENTRE VALORES DE ESFUERZO QUE CAUSAN LICUACIÓN
Y VALORES DE N1 PARA SISMOS DE M= 7.5 (Ref. Seed et al., 1984)
0.6
37
25
Porcentaje de finos ≥ 35 15 <5
0.5
10
0.4
20
τl 31
σO
0.3 20
12
17
20
20
10 11
10
0.2 48 10
20 26 12
10
20
Nota: DATOS MODERADOS PARA SITIOS
25 12 CON > 5% FINOS SE HA OMITIDO
20
30 POR CLARIDAD DE DATOS CON < 5%
12
22
75 12
75 30
0.
1 20 PROPUESTOS DEL CODIGO CHINO MODIFICADO
30
27
(Contenido de arcilla 5%)
LICUACION
LICUACION MARGINAL SIN LICUACION
31
DATOS PANAMERICANOS
DATOS JAPONESES
DATOS CHINOS
0
0 10 20 30 40 50
(N1)60

29. MÉTODO DE TOKIMATSU Y YOSHIMI
Esfuerzo cíclico inducido por el terremoto
τd a σo r
σo =
0.1*(M -1) max
σo
d
g
τd = esfuerzo cortante promedio inducido
σ
M = magnitud del sismo
amax = aceleración máxima en la superficie
g = aceleración de la gravedad
σo = esfuerzo total vertical
σο = esfuerzo efectivo vertical
rd = factor de reducción = 1-0.015z, z en metros

30. MÉTODO DE TOKIMATSU Y YOSHIMI
Relación de esfuerzos cíclicos resistentes
τl Del gráfico con Nc y porcentaje de
σo deformación cortante
Nc = N1 + ΔNf = Valor de N corregido a una sobrecarga
de 1 kg/cm2 y por contenido de finos
N1 = CN N
1 = C ( Factor de corrección ) <2 σo en kg/cm2
σo
N

31. MÉTODO DE TOKIMATSU Y YOSHIMI
Relación entre la resistencia Relación entre valores N
a la licuación y valores adicionales y
de N corregidos contenido de finos
0.6
( relación de esfuerzos de corte τl / σv )
γ : 10%
Relación de la resistencia a la licuación
5% 2%
12
Valores N Adicionales ( ΔNf )
0.5
10
0.4
8
6
0.3
4
0.2
2
0.1 0
γ : DEFORMACION 0 10 20 30 40 50
POR CORTE
0
Contenido de Finos (%)
0 10 20 30 40 50
Valores N Corregidos NC NC = N1 + Δ Nf

32. MÉTODO DE IWASAKI Y TATSUOKA
A) Relación de Esfuerzos Cíclicos Actuantes (RECA)
σv rd
RECA = amax * * __
g σv
σ v = esfuerzo total vertical a la profundidad considerada
Donde :
σ v = esfuerzo efectivo vertical a la prof. considerada
rd = 1 - 0.015 * z , z en metros.
B) Relación de Esfuerzos Cíclicos Resistentes (RECR)
τl N
RECR = __ = 0.0882 * __ + 0.225 log (0.35 / D50), 0.02mm ≤ D50 ≤ 0.6mm
σv σ v + 0.7
τl N
RECR = __ = 0.0882 * __ + 0.225 log (0.35 / D50), 0.6mm ≤ D50 ≤ 2mm
σv σ v + 0.7

33. CORRECCIONES PARA LA
EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE
LICUACIÓN

34. CORRECIÓN DE VALORES DE N-SPT PARA ESTUDIOS DINÁMICOS
Número de Operación por Operación por Operación por Efecto Corrección por
Efecto de Longitud N1
Golpes Nm Efecto de de Muestreador Sobrecarga
Energía de Varilla
Diámetro Muestreador sin N1 = CN N”60
Constante Revestimiento
N60 = Nm (Erm/60) Mat. Suelto
N”60 = 1.1 N´60
N”60 = N´60
1
Mat. Denso CN = < 2 ( σ ´o Kg / cm 2 )
N”60 = 1.25 N´60 σ ´o
L<3m L>3m
N´60 = 0.75 N60 N´60 = N60

35. FACTORES DE CORRECCIÓN PARA TERREMOTOS
DE DIFERENTES MAGNITUDES
Magnitud Factores de Corrección
Km
8 1/2 0.89
7 1/2 1.00
6 3/4 1.13
6 1.32
5 1/4 1.50

36. NÚMERO DE CICLOS REPRESENTATIVOS DE TERREMOTOS
DE DIFERENTES MAGNITUDES
Magnitud Número de ciclos representativos
en 0.65 τmax
8 1/2 26
7 1/2 15
6 3/4 10
6 5-6
5 1/4 2-3

37. CORRECCIÓN POR MAGNITUD
(SEED E IDRISS, 1982)
1.0
M = 6 3/4
M = 7 1/2
M = 8 1/2
M=6
0.8
τ 0.6
τ 1
0.4
1.32
1.13
1.00
0.89
0.2
1 6 10 15 26 100
Número de ciclos para ru= 100% y + 5% de deformación

38. RELACIÓN ENTRE ESFUERZO EFECTIVO VERTICAL (σO) Y K σ
1.2
1.0
0.8
Kσ
0.6 FAIRMONT DAM
LAKE ARROWHEAD DAM
SHEFFIELD DAM SHELL
UPPER SAN LEANDRO DAM SHELL
LOWER SAN FERNANDO DAM SHELL
UPPER SAN FERNANDO DAM SHELL
0.4 LOS ANGELES DAM SHELL
PERRIS DAM SHELL, RC: 95, 100%
SARDIS DAM SHELL
SARDIS DAM SHELL
THERMALITO AFTERBAY DAM FOUNDATION
THERMALITO FOREBAY DAM FOUNDATION
ANTELOPE DAM IMPERVIOUS MATERIAL
0.2
FORT PECK DAM SHELL
SACRAMENTO RIVER SAND, Dr = 38, 60, 78, 100%
MONTERREY O SAND, Dr= 50%
REID BEDFORD SAND, Dr= 40, 60%
0 NEW JERSEY BACKFILL, FPI RC= 95%
1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0
ESFUERZO EFECTIVO DE CONFINAMIENTO (ton/pie2) ó (kg/cm2)

39. CORRECCIÓN POR SOBRECARGA
SEED Y HARDER, 1990
1.0
0.8 NCEER (1996)
0.6
Kσ
Seed & Harder (1990)
0.4
0.2
0
0 500 1000 1500
Esfuerzo Efectivo de Confinamiento (KPa)

40. 2.0
Dr= 55 - 70% σo ’
τhv
1.5
⎡ τhv ⎤
Kα 1.0
α =⎢ ⎥
Dr = 45 - 50% ⎣ σo' ⎦
0.5
Dr= 35%
σ’o < 3 ton/pie2
0
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
α
RELACIÓN ENTRE α Y Kα Ref. (Seed y Harder, 1990)

41. CORRECCIÓN POR ESFUERZO CORTANTE
BOULANGER ET AL., 1991
2.0
Dr= 55 - 70 %
1.5
Kα
1.0
Dr= 45 -50 %
0.5 Dr = 35 %
σ' < 3 tsf
vo
0.0
0 0.1 0.2 0.3 0.4
α = ( τs / σ’ )
vo

42. CRITERIOS PARA EVALUAR LOS
DAÑO
EFECTOS DEL DAÑO INDUCIDO
POR LICUACIÓN EN EL TERRENO
LICUACIÓN

43. • Índice del Potencial de Licuación (Iwasaki y
Tokimatsu, 1982)
• Espesor del Estrato Licuable (Ishihara, 1985)

44. CRITERIO : ÍNDICE DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN (PL)
• Cuantifica el grado de peligro que existe al ocurrir licuación.
• Se define como :
20
PL = ∫0
F(z).W(z).dz (I)
Donde :
z = profundidad en metros
F(z) = 1 - FL(z) , para FL(z) 1.0
F(z) = 0 , para FL(z) 1.0
Además :
W(z) = 10 - 0.5z , para z 20 m
W(z) = 0 , para z > 20 m
FL(z) = Factor de Resistencia a la Licuación

45. FACTOR DE RELACIÓN FACTOR DE
DE LICUACIÓN PROFUNDIDAD
1.00 FL(z) W(z) 10
0 0
RESULTADOS
Z1
PL = 0 ----> SUELOS NO LICUABLES.
0 < PL ≤ 5 ----> NO HAY EFECTOS DE LICUACIÓN.
5 < PL ≤ 15 ----> PUEDE EXISTIR EFECTOS SEVEROS DE
LICUACIÓN.
Z2 15 < PL <100 ----> EFECTOS SEVEROS DE LICUACIÓN
PL = 100 ----> SUELOS ALTAMENTE LICUABLES
Z3
Z4
20 m
Z (m) Z (m)
Z2 Z4
PL =
∫Z1
[1- FL(z)] . W(z) . dz +
∫
Z3
[1- FL(z)] . W(z) . dz

46. CRITERIO: ESPESOR DEL ESTRATO LICUABLE, (H2)
Compara el espesor del estrato licuable con el espesor del estrato no licuable
9
Aceleración
8
ESPESOR DEL ESTRATO
Daños en el terreno
Max. 200 gal
DE ARENA LICUABLE
Suelo no licuable H1
por licuación
7
inducidos
Suelo licuable H2
6 Aceleración
H2(m)
Max. 300 gal Aceleración
5 Max. 400-500 gal
4
3
No licua, arena no saturada H1
2
Licua, arena (N≤10) H2
1
1 2 3 4 5 6 7 8 9
No licua, CL,CH,MH,relleno,grava ESPESOR DEL ESTRATO
H1 SUPERFICIAL, H1(m)
Suelo no licuable
Arena (N ≤10) H2 Si en la gráfica, el punto (H1, H2)
se encuentra POR ENCIMA de la curva
Suelo no licuable
Arena
H1 correspondiente a la aceleración del sismo de diseño,
Arena (N ≤10) H2 entonces EXISTIRÁ DAÑO POR LICUACIÓN

47. LICUACIÓN DE SUELOS
LICUACIÓN
EN CHIMBOTE

48. 81° 79° 77° 75° 73° 71° 69°
0°
E C U A D O R C O L O M B I A
2°
1953
PTO. PIZARRO
1970
BOCAPAN
1970
4°
1970
1970
LA HUACA QUERECOTILLO
1857
PIURA
1912
MOYOBAMBA
6°
1972
JUANJUI
B R A S I L
8° PATAZ
MAPA DE ÁREAS DE LICUACIÓN
P
TRUJILLO 1619
AO C
DE SUELOS EN EL PERÚ
C É
1970
CHIMBOTE 1970
I A
CASMA
1970
F N
PTO.
CASMA
1970
ALVA, 1983
I C
10°
O
OA
P
HUACHO 1974
CC
ANCON 1974
E F
12°
Í
LIMA 1974
AI C
NO
1948
1974
CAÑETE
TAMBO 1974 1950 CUSCO
DE MORA
PISCO OROPESA
1974
14° 1958
1664 OLAECHEA
1813
ICA 1746
R. VESECAS
MAPA DE ÁREAS DE LICUACIÓN DE SUELOS
J.E. ALVA HURTADO (1983)
16°
AREQUIPA
LEGEND
LEYENDA 1528
CAMANA
ISLAY
1982
SOIL LIQUEFACTIONDE SUELOS
ÁREA DE LICUACIÓN AREA
PROBABLE SOIL DE LICUACIÓN DE SUELOS
ÁREA PROBABLE LIQUEFACTION AREA
18°
SCALE : 1 : 5'000,000
ARICA
100 80 60 40 20 0 100 100 km. CHILE

49. ASENTAMIENTOS Y FISURAMIENTOS DE CARRETERA ASFALTADA EN EL OESTE DE CHIMBOTE, DEBIDO A LICUACIÓN
Y DESPLAZAMIENTO LATERAL DE DEPÓSITOS LAGUNARES Y DE PLAYA. SISMO DEL 31 DE MAYO DE 1970

50. CASA DE BLOQUES DE CONCRETO AFECTADA POR COMPACTACIÓN DIFERENCIAL Y DESPLAZAMIENTO LATERAL DE
ARENAS DE PLAYA LICUADAS. SISMO DEL 31 DE MAYO DE 1970

51. INUNDACIÓN DE ÁREA RESIDENCIAL EN EL SURESTE DE CHIMBOTE DEBIDO AL ASENTAMIENTO Y COMPACTACIÓN
DEL TERRENO. SISMO DEL 31 DE MAYO DE 1970

52. ZONA INDUSTRIAL SAN ANTONIO
PROGRAMA ENACE
URB. BELLA MAR
UNIVERSIDAD NAC. DEL SANTA
PENSACOLA
HOSPITAL
SAN PEDRO REGIONAL
URB. LOS
ALAMOS
YO
E MA
SD
DO IA
T OR
VIC
LA
MERCADO
VIV
ER MAYORISTA
OF
OR
EST
AL ZONA PANTANOSA
RIL
S ZONA DE
RE
E AB
LO REUBICACION
AF JO
MIR BA MIRAFLORES SAN JUAN URB. LAS
27 D
MAGDALENA
MIRAFLORES 3° ZONA ALTO URB. BUENOS AIRES CASUARINAS
TO
AL
RE AR
LIB AM MIRAFLORES 2° ZONA A LIMA
LO MIR
EB
PU CARRETERA PANAMERICANA
O
AJ P.J. VILLA MARIA
RB FLORIDA BAJA
MA FLORIDA
IRA
AV. PORTUARIA
M ALTA 27 DE OCTUBRE
LA LIBERTAD EL TRAPECIO ZONA PANTANOSA
RU
PROGRAMA ENACE
SIDER PE
O PACIFICO
O C E AN
PERU
a no
Urb
sco
ENAPU
Ca
LA CALETA
GRIETAS CON SENTIDO DE DESPLAZAMIENTO
DIRECCION DE ESFUERZOS HORIZONTALES
GRIETAS INFERIDAS
ABOVEDAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
FIGURA N°1 EFECTOS DE LICUACION DE SUELOS EN CHIMBOTE DEBIDO AL SISMO
EFUSION DE LODOS Y ARENAS DEL 31 DE MAYO DE 1970
PARRA Y ALVA , 1983

53. B2 B1
A'
D1
D2
E
E E
C3
C4
B3
A C2
A E
D1
F C1
C1 OCEANO PACIFICO
A : ROCA BASAL
A' : ROCA BASAL CUBIERTA CON ARENAS EOLICAS ANTIGUAS
B1 : DEPOSITOS ALUVIALES DEL RIO LACRAMARCA
B2 : REMANENTES DE DEPOSITOS ALUVIALES ANTIGUOS
B3 : LLANURAS DE INUNDACION
C1 : LINEAS DE PLAYA RECIENTES
C 2,C3,C4 : LINEAS DE PLAYA ANTIGUAS
D1 : ARENAS EOLICAS RECIENTES
D2 : ARENAS EOLICAS ANTIGUAS
E : PANTANOS
F : TERRENOS DE BAJO NIVEL DIVIDIENDO EL ALUVION
FIGURE N°2 MAPA GEOLOGICO DE CHIMBOTE
PARRA Y ALVA , 1983

54. III
I
II
II
IV
I
IV
IV
A NO PACIFICO
O CE
ZONA I
SUBSUELO DE GRAVA O ROCA CON AGUA SUBTERRANEA A CERCA DE
10 m. POCAS POSIBILIDADES DE ASENTAMIENTOS. MAYOR EFECTO
SISMICO DEBIDO A INTERACCION SUELO-ESTRUCTURA
ZONA II
ZONA CUBIERTA POR ARENA SUELTA A SEMIDENSA DE VARIOS METROS
DE ESPESOR EN LA MAYOR PARTE EL AGUA A 5 m. SE ESPERAN
ASENTAMIENTOS EN LOS BORDES DE LAS DUNAS. DEBERA USARSE
PILOTES PARA EDIFICIOS DE MAS DE DOS PISOS
ZONA III
SUELO ARENOSO CUBIERTO POR TIERRA AGRICOLA. GRAVAS A 10 m.
NIVEL FREATICO A POCA PROFUNDIDAD. POSIBLE PRECAUCIONES
ESPECIALES
ZONA IV
ZONA CON NIVEL FREATICO SUPERFICIAL. PANTANOSA. ARENAS CON
LIMOS SUPERFICIALES. ASENTAMIENTOS INEVITABLES.
FIGURA N°3 MICROZONIFICACION SISMICA DE CHIMBOTE
PARRA Y ALVA , 1983

55. OCEANO PACIFICO
SONDAJES SPT
SONDAJES CPT
CALICATAS
FIGURA N°4 MAPA DE UBICACION DE EXPLORACIONES EN CHIMBOTE
PARRA Y ALVA , 1983

56. ZONA INDUSTRIAL SAN ANTONIO
PROGRAMA ENACE
URB. BELLA MAR
UNIVERSIDAD NAC. DEL SANTA
PENSACOLA
HOSPITAL
SAN PEDRO REGIONAL
URB. LOS
ALAMOS
YO
E MA
SD
DO IA
R
TO
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LA
MERCADO
VIV
ER MAYORISTA
OF
OR
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AL ZONA PANTANOSA
RIL
S ZONA DE
RE
E AB
LO REUBICACION
AF JO
MIR BA MIRAFLORES SAN JUAN URB. LAS
27 D
MAGDALENA
MIRAFLORES 3° ZONA ALTO URB. BUENOS AIRES CASUARINAS
T O
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LIB AM MIRAFLORES 2° ZONA A LIMA
LO MIR
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PU CARRETERA PANAMERICANA
O
AJ P.J. VILLA MARIA
A RB FLORIDA BAJA FLORIDA
AM
AV. PORTUARIA
MIR ALTA 27 DE OCTUBRE
LA LIBERTAD EL TRAPECIO ZONA PANTANOSA
RU
PROGRAMA ENACE
SIDER PE
O PACIFICO
OCEAN
PERU
o
an
Urb
sco
ENAPU
Ca
LA CALETA
DAÑO POTENCIAL DE LICUACION
DE SUELOS CON SISMO DE 0.30 g.
DE ACELERACION MAXIMA.
FIGURA N°5 MAPA DE POTENCIAL DE LICUACION DE SUELOS EN CHIMBOTE
PARRA Y ALVA , 1983