1. UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA
FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL
SECCIÓN DE POST GRADO
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE
TALUDES
Dr. Jorge E. Alva Hurtado

2. ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES
* CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE VARIOS TIPOS DE
PROBLEMAS DE ESTABILIDAD DE TALUDES
* PROCEDIMIENTOS DE INVESTIGACIÓN Y DISEÑO DE TALUDES
* ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD
* MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES

3. EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO UU
(NO CONSOLIDADO - NO DRENADO)
a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO RÁPIDAMENTE SOBRE UN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA
τ f f = Su insitu
τf f
b ) PRESA DE TIERRA GRANDE CONSTRUIDA RÁPIDAMENTE SIN CAMBIO EN EL CONTENIDO
DE HUMEDAD DEL NÚCLEO DE ARCILLA
τf f
τ f f = Su del núcleo de
arcilla compactada
c ) ZAPATA CONTINUA COLOCADA RÁPIDAMENTE EN DEPÓSITO DE ARCILLA
qu
qu = 5.7 Su + γt D
D
de la fórmula de capacidad de carga de
B Terzaghi con φ = 0

4. EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CD
(CONSOLIDADO - DRENADO)
a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO MUY LENTAMENTE POR CAPAS SOBRE
UN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA
τf f = S d resistencia cortante drenada insitu
τf f
b ) PRESA DE TIERRA CON ESTADO DE INFILTRACIÓN CONSTANTE
τ f f = Sd del núcleo de arcilla
τf f
c ) ZAPATA CONTINUA EN DEPÓSITO DE ARCILLA A LARGO PLAZO
DESPUÉS DE LA CONSTRUCCIÓN
qu
qu = c N c + 1 γ B N γ + γ D N q
D
2
B donde Nc, N γ y Nq son función de φ

5. EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CU
(CONSOLIDADO - NO DRENADO)
a ) TERRAPLÉN ELEVADO DESPUÉS DE CONSOLIDARSE BAJO ALTURA INICIAL
2
1
τ f f = S u insitu después de
consolidación bajo capa 1
τf f
b ) DESEMBALSE RÁPIDO AGUAS ARRIBA. SIN DRENAJE DEL NÚCLEO
τ f f = S u del núcleo correspondiente a
consolidación bajo infiltración
constante antes del desembalse
τf f
c ) CONSTRUCCIÓN RÁPIDA DE TERRAPLÉN EN TALUD NATURAL
τ f f = S u insitu de arcilla en el talud
natural antes de construcción
τf f

6. ARCILLA NORMALMENTE CONSOLIDADA
SDL
(OCR = 1)
Kf
ea
Lín
da
na
re
SU
D
ga
S DU
q
ar
-C
No
P
ES
ES Us
ES
P
Dr
P
D P-
S
e
re D
na
T
na e s
da
da ca
r ga
P,P
ARCILLA SOBRECONSOLIDADA
SU
(OCR > 4) S DL
Kf
ea
Lín
q
S DU
P
S
T
Us
P,P
RESISTENCIA CORTANTE DRENADA Y NO DRENADA

7. CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE
VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD
DE TALUDES
1) Terraplenes Granulares Construidos en Suelo Firme o Roca
2) Terraplenes Cohesivos Construidos en Suelo Firme o Roca
- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)
- A Largo Plazo
- Desembalse Rápido o Similar
3) Terraplenes en Terreno Blando
- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)
- A Largo Plazo
- Desembalse Rápido o Similar

8. CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE
VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD
DE TALUDES
4) Taludes en Excavaciones
- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)
- A Largo Plazo
- Desembalse Rápido o Similar
5) Laderas Naturales
6) Taludes Con Problemas Especiales
- Arcillas Duras Fisuradas y Lutitas
- Loess
- Suelos Residuales
- Arcillas Altamente Sensibles

9. PROCEDIMIENTOS DE INVESTIGACIÓN Y
DISEÑO DE TALUDES
- Observación de Campo
- Uso de Ábacos
- Análisis Detallado

10. 125
MAS EMPINADO QUE 20° MAS TENDIDO QUE 20°
100 DESLIZAMIENTO EN SUELO
DESLIZAMIENTO EN ROCA METEORIZADA
DESLIZAMIENTO EN RELLENO
ALTURA DEL TALUD - H (Pies)
75
1
x
50
25
0
0 1 2 3 4 5 6 7
COTANGENTE DEL TALUD - X
EVALUACIÓN DE LA ESTABILIDAD DEL TALUD POR MEDIO DE DATOS DE
CAMPO

11. Superficie de
Infiltración
H β
X β
β T
Infiltración paralela al talud
γ = Peso unitario total del suelo
γw = Peso unitario de agua X γw
ru = cos 2 β
c' = Cohesión Esfuerzo T γ
Efectivo
φ' = Angulo de fricción
u
ru = Relación de presión de poro = γ H
u = Presión de poro en la profundidad H
θ
Pasos
1. Determine ru de valores de presión
β
de poros medidos ó fórmulas
Infiltración emergiendo del talud
2. Determine A y B de los ábacos
γw 1
tgφ ′ c′ ru =
3. Calcule F = A
tg β
+B
γH γ 1+ tg β tg θ
ru = 0 10
1.0
0.9 0.1 9
8
0.8 0.2
0.7 7
0.3
Parámetro A
0.6
Parámetro B
6
0.5 0.4
5
0.4 0.5 4
0.3 0.6 3
0.2 2
0.1 1
0
0 0 1 2 3 4 5 6
1 2 3 4 5 6
Relación de talud b = cotg β Relación de talud b = cotg β
ÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA TALUDES INFINITOS

12. γ H + q - γw Hw
Pd = uq uw ut
11
Factor de Seguridad F = N 0 c
10 Círculos pie
Pd
Círculos base
Círculos talud CIRCULO
D TALUD
d=
9 H
Número de estabilidad, No
H
β
0
8
d=
Base Firme D = dH
0.1
/////////////////////////////////////
0.2
γ = Peso unitario total del suelo CIRCULO
0.3
BASE
7
1 0
0 .5
1.
2 .5
6
3
5.53 d=∞
5 PIE
LO
CU
CIR
4
3.83
cotg β
0.25 0.50 0.75 1.0 1.5 2 3 4 6 10 ∞
0
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
Angulo del talud – b (grados)
NUMERO DE ESTABILIDAD
4
5
Xo
Abscisa del centro - xo
Centro Crítico
Ordenada del centro - yo
3
4
Yo
H Y0 = y 0 H
β
2 /////////////////////////////
X0 = x 0 H
d = 0.5 3 d = 3.0
d=0
Círcu
2.5
1
2.0
los pu
E 0.3
AS 2 1.5
YB CIR
nto m
CU
PIE LO
OS PIE 1.0
e
0 UL
dio
RC
CI
0
cot β 1
-1 0.25 0.50 1.0 1.5 2 3 4 6 10 ∞ cot β
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
0.25 0.50 1.0 1.5 2 3 4 6 10 ∞
Angulo del talud – b (grados) 0
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
Angulo del talud – b (grados)
COORDENADAS DEL CENTRO PARA EL CÍRCULO CRÍTICO
ÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA SUELOS CON φ = 0 Ref. (Janbu, 1968)

13. 100 3.0
300
Para c = 0 : 50
200
P
F = e b tan φ 30
Pd
100 20 y0
15
Número crítico de Estabilidad, Ncf
λCφ = 100
10 2.0 20
0
Coordenadas Unitarias X e Y
50 8 10
6
5 100
4 2
0
0 20
20 2
10
5
1 x0 2
10 1.0
λ Cφ = 0
0
5
Valores de λc φ
F = Ncf c
2 Pd 0 Coordenadas
P tan φ
e
λ cφ =
c
1 X 0 = x0 H
0 1 2 3 4 5
Relación de Talud b = cot β Y 0 = y0 H
-1.0
q 0 1 2 3 4 5
b γ H + q − γ wH w
Pd = μq μ w μ t Relación de talud b
1
H Ht
Hw H'
w COORDENADAS DEL CENTRO DEL
β Pe =
γ H + q − γw H w '
CIRCULO CRITICO
μ q μ'w
( En la fórmula de Pe tomar q = 0, μq = 1 para condición no consolidada )
GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA SUELOS CON φ>0
Ref. (Janbu, 1968)

14. FACTORES DE REDUCCIÓN POR CARGA FACTORES DE REDUCCIÓN POR SUMERGENCIA (μw)
ADICIONADA E INFILTRACIÓN (μ′w)
β = 0° β = 0°
1.0 1.0
30°
LEYENDA
Factor mw y
30° 60°
Factor μb
0.9 0.9 90°
60°
m'w
H
LEYENDA Hw
0.8 0.8 Círculo por el pie
Círculo por el pie 90° β
q Base Firme D=dH
0 0.5 1.0
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 ////////////////////////////////////////////////////
(c) Relación Hw/H y H'w/H
(a) Relación q γ/H
H d=∞
β
d=∞ 1.0 1.0
Factor μw y μ'w
1.0 Base Firme D=dH
1.0 ////////////////////////////////////////////////////
0.5 H' w H
0.9 Hw
0.5
0
0.9
Factor μb
0 D=dH
Base Firme
0.8 Círculo por la base /////////////////////////////////////////////////////////////
0.8 Círculo por la base 0 0.5 1.0
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 (d) Relación Hw/H y H'w/H
(b)
Relación q γ/H
FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE
TALUDES, SUELOS CON φ = 0 Y φ > 0
Ref. (Janbu, 1968)

15. FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓN FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓN
SIN PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA CON PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA
β = 0° β = 0°
1.0 1.0
30° 30°
0.9 0.9
60°
Factor μt
60°
Factor μt
0.8 0.8
90°
0.7 0.7 90°
LEYENDA
0.6 Círculo por el pie 0.6 Círculo por el pie
LEYENDA
0.5 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 Grieta de Tracción 0.5
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 Grieta de Tracción
Relación Ht / H Ht
(a) H
(c) Relación Ht / H Ht
H
d=∞ β
d=∞ β
1.0 1.0 D=dH
1.0 1.0
0.5 Base Firme
////////////////////////////////////////////////////////////////////// D=dH Base Firme
0.5 /////////////////////////////////////////////////////////////////
0.9
Factor μt
0 0.9
Factor μt
0
0.8 0.8
0.7 0.7
0.6 Círculo por la base
Círculo por la base
0.6 Círculo por la base
0.5 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.5
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
Relación Ht / H
(b) (d) Relación Ht / H
FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES,
SUELOS CON f = 0 Y f > 0
Ref. (Janbu, 1968)

16. HO
Cu = RESISTENCIA NO-DRENADA
φU = 0
H
β Cb
PASOS
1 EXTRAPOLE EL PERFIL DE RESISTENCIA HACIA ARRIBA, PARA DETERMINAR HO
2 CALCULE M = HO/H
3 DETERMINE EL NUMERO DE ESTABILIDAD N DEL GRAFICO INFERIOR
4 DETERMINE Cb = RESISTENCIA EN LA BASE DEL TALUD
Cb
5 CALCULE F=N
γ (H + HO )
34
32
30
28
da
NUMERO DE ESTABILIDAD, N
26
un
rof
24
lla p
Use γ = γb PARA TALUD SUMERGIDO
22
Fa
Use γ = γm PARA NO EXISTENCIA DE AGUA FUERA 20 l
cia
DEL TALUD 18 e rfi
p
16 su
lla 00
Use γ PROMEDIO, PARA TALUD PARCIALMENTE Fa 2 . 5
14 = .7
SUMERGIDO M 1 50
1. 25
12 1. 00
1. 75
10 0. .50
0 25
8 0.
0
6
4
2
0
90 60 30 0
β (GRADOS)
GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA φ = 0 Y RESISTENCIA AUMENTANDO
CON PROFUNDIDAD. (Hunter y Schuster, 1968)

17. ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD
- Método de Dovelas
- Método de la Cuña Deslizante
- Conclusiones

18. Ra
dio
-1
Capa γ (lb/pie3) c (lb/pie2) φ (grados) 00
pie
s
A 110 60 35
B 105 100 30
C 110 750 5
10 A
20 9
Elevación - pies
10 8
5 6 7 B
4
0
1 2 3
-10
C
-20
EJEMPLO DEL MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS

19. FUERZAS QUE ACTUAN EN DOVELA
Δ xi
Wi
Ei + 1
Ei Xi
Xi + 1
Ur
b i Ui
Ti
θi ai Ni
Ui = ui Δ l i
Δ li

20. FACTOR DE SEGURIDAD
MR
F=
MA
n n
M R = r ∑ ( c + σ i tg φ ) Δl i = r ( cL + tg φ ∑ N i )
i =1 i =1
n
M A = r ∑ Wi sen θ i
i =1
n
cL + tg φ ∑ N i
F= n i =1
∑ W sen θ i
i =1 i
EQUILIBRIO DE FUERZAS Y MOMENTOS
ECUACIONES INCÓGNITAS
N-1 FUERZAS HORIZONTALES
N Σ Fv
N-1 FUERZAS VERTICALES
N Σ FH N-1 LOC. F. HORIZONTALES
N FUERZAS NORM. BASE
N Σ FM N LOC. F. NORM.
N FUERZAS NORM. BASE
3N TOTAL I F.S.
5N-2 TOTAL
SISTEMA INDETERMINADO

21. MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS
(FELLENIUS)
ASUME QUE LA RESULTANTE DE FUERZAS LATERALES
ACTUA PARALELA A LA BASE DE CADA DOVELA
RESUELVE LAS FUERZAS NORMALES PERPENDICULARES
A LA BASE ELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES
n
cL + tg φ ∑ (Wi cos θ − u Δ l )
i =1 i i i
F= n
∑ Wi sen θ
i =1 i
SATISFACE : EQ. TOTAL DE MOMENTOS
NO SATISFACE : EQ. FH
: EQ. FV
: EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOS
1 ECUACIÓN 1 INCÓGNITA

22. MÉTODO SIMPLIFICADO DE BISHOP
ASUME QUE LAS FUERZAS VERTICALES EN LAS
DOVELAS SON CERO
RESUELVE LAS FUERZAS EN LA DIRECCIÓN VERTICAL
ELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES
∑ [c Δ x + (Wi − ui Δxi ) tg φ ] [1 / M i (θ )]
n
i
F= i
n
∑W senθ
i =1
i i
tg θ i tg φ
M i (θ ) = cosθ i (1 + )
F
SATISFACE : EQ. TOTAL DE MOMENTOS
EQ. FV
NO SATISFACE : EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOS
EQ. FH
N + 1 ECUACIONES N + 1 INCÓGNITAS

23. METODO DE LOWE Y KARAFIATH
ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES ES EL
PROMEDIO DEL TALUD Y LA SUPERFICIE DE FALLA
SATISFACE : Σ Fv
Σ FH
NO SATISFACE : ΣM
2 N ECUACIONES 2 N INCÓGNITAS

24. MÉTODO MORGENSTERN - PRICE
ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES SIGUE
UNA FORMA DETERMINADA
θ=λ f (x)
θ
θ
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 N ECUACIONES 3 N INCÓGNITAS

25. MÉTODO DE JANBU (GPS)
ASUME LA POSICIÓN DE LA FUERZA HORIZONTAL
Asumido
Asumido
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3N ECUACIONES 3N INCÓGNITAS

26. MÉTODO DE SPENCER
ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LA FUERZA LATERAL
RESULTANTE (q) ES LA MISMA PARA CADA DOVELA
θ
θ
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3N ECUACIONES 3N INCÓGNITAS

27. MÉTODO DE LA CUÑA DESLIZANTE
Suelo B
θ3
Suelo A
θ1 θ2
φm ⎫
θ1 ≈ 45 − A ⎪ φm = Ángulo de fricción
2 ⎪ A
⎪ movilizado en suelo A
⎪
φm ⎪
θ 2 ≈ 45 + A
⎬
2 ⎪
⎪ φmB = Ángulo de fricción
φm ⎪ movilizado en suelo B
θ 3 ≈ 45 + B ⎪
2 ⎪
⎭
SATISFACE EQUILIBRIO DE FUERZAS
ASUME INCLINACIÓN FUERZA HORIZONTAL

28. MÉTODO DE ESPIRAL LOGARÍTMICA
ASUME QUE LA SUPERFICIE DE FALLA ES UNA ESPIRAL LOGARÍTMICA
r0
θ
θ tg φ
r = r0 e
φm
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 ECUACIONES 3 INCÓGNITAS

29. CONDICIÓN DE EQUILIBRIO SATISFECHA FORMA DE APLICABLE A
ECUACIONES
LA SUPER-
PROCEDIMIENTO E Cálculos
MOMENTO MOMENTO FICIE DE Cálculos
VERT. HOR. INCÓGNITAS Computadora
TOTAL DOVELA IND. FALLA Manuales
MÉTODO ORDINARIO DE
Si No No No 1 Si Si
DOVELAS Circular
MÉTODO DE BISHOP
MODIFICADO Si No Si No N+1 Si Si
Circular
MÉTODO DE JANBU
PROCEDIMIENTO GENERA- Si Si Si Si 3 N Si Si
Cualquiera
LIZADO DE DOVELAS
MÉTODOS DE SPENCER Y Si Si Si Si 3 N No Si
MORGENSTERN Y PRICE Cualquiera
MÉTODO DE
No No Si Si 2 N Si Si
LOWE Y KARAFIATH Cualquiera
MÉTODO DE ESPIRAL
Si - Si Si 3 Espiral Si Si
LOGARITMICA
Logarítmica

30. 81° 79° 77° 75° 73° 71° 69°
0°
ECUADOR COLOMBIA
2°
II 4°
I 6°
BRASIL
8°
II
10°
OCÉANO
PACIFICO I II
I 12°
14°
B
COEFICIENTE SÍSMICO PROPUESTO O
PARA PRESAS PEQUEÑAS Y MEDIANAS L
(Ruesta, P., Diaz, J. Y Alva, J., 1988)
I
16°
ZONA
PRESAS PRESAS V
DE TIERRA DE ENROCADO
I
I 0.15 – 0.25 0.10 – 0.20 A
II 0.10 – 0.15 0.05 – 0.10
18°
III 0.05 – 0.10 0.05
CHILE
ZONIFICACIÓN DEL COEFICIENTE SÍSMICO EN EL PERÚ
(Ruesta et al, 1988)

31. CONCLUSIONES SOBRE LOS MÉTODOS DE EQUILIBRIO
LÍMITE
1.- Cualquier método que satisface el Equilibrio de Momentos, da el mismo
factor de seguridad en el análisis de φ = 0 con superficies de falla
circular.
2.- El Método Ordinario de Dovelas (Fellenius), da error en el lado
conservador para el caso de φ > 0. Con presiones de poro pequeñas,
para los análisis en función de esfuerzos totales y de esfuerzos
efectivos, el error es menor de 10%. Para pendientes casi planas con
presiones de poros altas, el error puede ser mayor del 50%.
3.- Para análisis de φ = 0 ó φ > 0 con presiones de poros bajas o altas, el
Método Simplificado de Bishop es adecuado para el análisis de falla
circular. El método es muy estable numéricamente, sólo hay problemas
de convergencia cuando los extremos de la superficie de falla es muy
parada, casi vertical.

32. 4.- En los métodos que satisfacen solamente el equilibrio de fuerzas, el
Factor de Seguridad es muy sensible a la inclinación asumida de las
fuerzas laterales. El método de Lowe y Karafiath es razonable para
análisis de φ > 0, pero no conservador (10-15%) para φ = 0 .
5.- Si todas las condiciones de equilibrio son satisfechas, la magnitud del
error en el Factor de Seguridad es muy pequeña, usualmente ± 5% de la
respuesta correcta.
6.- Los métodos que satisfacen todas las condiciones de equilibrio
presentan ventajas y desventajas.
a) GPS o JANBU : El mejor para el cálculo manual. Pueden existir
inestabilidades numéricas en el computador.
b) SPENCER : El más estable numéricamente, bueno para el
computador, malo para el análisis manual.

33. c) MORGENTERN- : El más flexible. Las fuerzas laterales asumidas
PRICE se pueden cambiar, cambiando f(x). Teóricamente
es atractivo porque f(x) se puede cambiar hasta
encontrar una distribución interna de esfuerzos
razonabe. En la práctica consume mucho tiempo
y es innecesario para el cálculo del Factor de
Seguridad, ya que este valor varía muy poco con
f(x).

34. MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES
Y DESLIZAMIENTOS
- Excavación
- Drenaje
- Contrafuerte de Tierra o Roca (Bermas de Relleno)
- Estructuras de Retención
- Técnicas Especiales

35. MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
ESQUEMA MÉTODO APLICABLE COMENTARIOS
I EXCAVACIÓN
1. Reducir la altura del talud con El área debe ser accesible al equipo
excavacines en la parte superior. de construcción. Se requiere de un
lugar apropiado para colocar el suelo
excavado. Algunas veces se incorpora
drenaje a este método.
2. Tendido el ángulo del talud.
3. Excavar banqueta en la parte
superior del talud.
4. Excavar completamente la masa de
deslizamiento.

36. MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
ESQUEMA MÉTODO APLICABLE COMENTARIOS
II DRENAJE
1. Drenes horizontales de pequeño 1. Más efectivo si llega al acuífero
diámetro. natural. Los drenes son usualmente de flujo
libre.
2. Zanjas de subdrenaje profundas y 2. El fondo de las zanjas deben tener
contínuas. Generalmente a una pendiente para drenar y ser conectado con tubería de
profundidad de 5 a 15 pies. salida. Debe colocarse tubería perforada en el fondo
de las zanjas. La parte superior deberá
Impermeabilizarse.
3. Pozos verticales perforados, 3. Puede ser bombeado o conectado con
generalmente de 18.36 pulgadas una salida de gravedad. Varios pozos en
de diámetro. fila unidas al fondo pueden formar una
galería de drenaje.
4. Mejora en el drenaje superficial a lo 4. Buena práctica para la mayoría de los
largo de la parte superior con cunetas taludes. Dirigir la descarga fuera de la
abiertas o canales pavimentados. masa deslizante.
Sembrar plantas en el talud con raíces
profundas y resistentes a la erosión.

37. MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
ESQUEMA MÉTODO APLICABLE COMENTARIOS
III CONTRAFUERTE DE
TIERRA O ROCA
(O BERMAS DE RELLENO)
1. Excavación de la masa deslizada y 1. Se requiere acceso para el equipo de
reemplazo con relleno compactado o construcción y área de almacenaje. El suelo
contrafuerte de roca triturada. El pie del excavado puede utilizarse como relleno. Se
contrafuerte debe reposar en suelo firme o roca puede requerir calzaduras de estructuras
por debajo del plano de deslizamiento. Se existentes. Si la estabilidad es crítica durante
utiliza manto de drenaje con salida de flujo por la construcción, se puede realizar en secciones
gravedad detrás del talud del contrafuerte. cortas.
2. Se requiere suficiente ancho y espesor
de las bermas de modo que la falla no ocurra
2. Utilización de bermas de relleno por debajo o a través de las bermas.
compactado o roca en el pie y más allá del pie.
Debe proporcionarse drenaje detrás de la
berma.

38. MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
ESQUEMA MÉTODO APLICABLE COMENTARIOS
IV ESTRUCTURAS DE
RETENCIÓN
1. Muro de contención del tipo entramado o 1. Usualmente costoso. Los muros
cantiliver. cantiliver pueden ser anclados.
2. Pilotes verticales vaciados en sitio, con 2. El espaciamiento deberá ser tal que el
la base cimentada por debajo del plano de falla. suelo arquee entre pilotes. Puede utilizarse
Generalmente de diámetro de 18-36 pulgadas y una viga superficial para amarrar los pilotes.
espaciamiento de 4-8 pies. Pilotes de gran diámetro (6 pies) han sido
utilizados en deslizamientos profundos.
3. Pilotes verticales vaciados en sitio 3. El espaciamiento lo suficientemente
anclados o batería de pilotes o bloques de cerca para que el suelo arquee entre pilares.
cimentación. La base de los pilotes por debajo Los pilotes pueden ser amarrados con viga
del plano de falla. Generalmente de diámetro superficial.
de 12-30 pulgadas y espaciamiento de 4-8 pies.
4. Pernos de anclaje en roca y suelo. 4. Pueden ser usados en taludes altos y
en áreas muy limitadas. Debe ser usado un
diseño conservador, especialmente en
soportes permanentes.

39. MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
ESQUEMA MÉTODO APLICABLE COMENTARIOS
V TÉCNICAS ESPECIALES
1. Grouting 1 y 2. Usados satisfactoriamente en varios
casos. En otros casos no fue satisfactorio.La
2. Inyección Química teoría no está completamente desarrollada.
3. Electromosis (en suelos finos) 3. Generalmente costoso.
4. Congelamiento 4 y 5. Métodos especiales que deben ser
específicamente evaluados en cada caso.
5. Calentamiento Puede ser costoso.