CHARLA TECNICA 3.1 CAPTACIÓN A1.pdf

Noviembre de 2021
IDAM ALICANTE I y II
CHARLAS TÉCNICAS 20-21
3.1 BOMBEO DE CAPTACIÓN DE AGUA DE
MAR IDAM A1

Contrato del Servicio de explotación, mantenimiento y conservación de
las plantas desalinizadoras de Alicante I y Alicante II.
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IDAM Alicante I
3.1 Bombeo Captación
Pozos A1

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Pozos A1

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Captación agua de mar
IDAM Alicante I
Promedios 2003 → 2021
• pH: 6,9 →7,2
• Con: 59.550µS/cm → 57.300 µS/cm
• PEntrada OI: 70 bar → 65 bar
Min - Max
• T 18-25 ºC
• SS 1-2 mg/l
• SDI15EB: 0,5-1,7
• Turbidez 0-1 NTU
Pozos A1

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Pozos A1
POZOS DE AGUA DE MAR; METODOLOGÍA
Cada uno de los pozos consta de: bomba
centrífuga, válvula de servicio en la impulsión
a filtración, válvula de descarga al conducto
de salmuera y medida de consumo y
protección PT100 del motor. Cada pozo
constituye una línea independiente.
Funcionamiento remoto
automático de cada pozo
(Deshabilitado)
Dado que cada pozo tendrá una
permeabilidad distinta, no se recomienda
regular por caudal ya que cada bomba
impulsará un caudal diferente según lo que
filtre cada pozo. Se realizará por tanto una
regulación del nivel buscando mantener
un nivel adecuado de consigna en cada pozo
(Inviable el funcionamiento en automático)
Consideraciones técnicas
En la obra inicial de la instalación se diseñó el bombeo de pozos para abastecer a la totalidad de la planta
con 18 pozos (sondeos) de 50 m de profundidad, con la bomba instalada a 40 m, cada uno de ellos
estaba equipado con una bomba vertical Flowserve (Pleuger) modelo 12HH220-3+M10-840-4 con caudal
nominal 432 m3/h a una altura de 40 m.c.a. Cada una de las bombas estaba pilotada por un variador
de frecuencia de Merlin Guerin modelo Altivar 38; 95 kW, con el fin de poder gestionar las revoluciones de
la máquina y así poder controlar la sumergencia de la bomba.

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Pozos A1
Con los 18 pozos iniciales ejecutados e instalados, se consiguen valores de calidad del
agua muy buenos, no presenta apenas materia en suspensión y la materia que aparece es
de tipo coloidal (básicamente arcillas y sílice).
Situación del bombeo, próxima al saladar de Agua Amarga, afectaba en la cantidad de iones
disueltos y el pH, ya que la salinidad era superior al agua de mar. El Saladar de Agua
Amarga, se trata de una primitiva albufera utilizada desde antiguo como salina marítima,
aprovechando para ello la zona más llana y deprimida. Hoy, abandonada la explotación de la
sal desde 1967, se mantiene como una zona inundable y se encuentra incluida como tal en
el Catálogo de Zonas Húmedas de la Comunidad Valenciana. Esto ha provocado que el
subsuelo de toda la zona esté muy salinizado, con lo que las primeras aguas de captación
que se obtuvieron en la puesta en marcha de la planta, tenían una concentración iónica muy
superior al agua de mar.
Con el tiempo el agua de captación ha ido evolucionando hacia la bajada de la concentración iónica,
estabilizándose en unos valores más parecidos al agua de mar, aunque aún siguen siendo algo
superiores. Para establecer una comparación, tengamos en cuenta que la conductividad del agua de mar
en esta zona a 25ªC es de unos 55.000 a 56.000 µS/cm2, mientras que el agua de captación de nuestros
pozos alcanzaba valores de 60.000 µS/cm2. En cuanto al pH el valor era de 6,9 – 7, susceptiblemente
menor que en el agua de mar que alcanza valores de hasta 8,6 en esta zona. La proyección inicial del
proyecto y pruebas de aforo realizadas en obra, establecían un caudal promedio para cada sondeo de
unos 350 m3/h. Con estos valores se hubiesen podido conseguir 151.200 m3/día, que sería cantidad
suficiente para abastecer la totalidad de la producción de planta con 9 bastidores.
Puesta en marcha del sistema de bombeo con los 18 pozos en funcionamiento al unísono, se obtuvieron
valores de caudal muy dispares, de forma que había algunos pozos que si obtenían esos valores, pero
había otros que no llegaban a más de 110 m3/h.
Se observó la interferencia en el nivel dinámico del sistema de bombeo, de forma que los niveles del
vórtice provocado por la succión, generaba la pérdida de sumergencia de alguna de las bombas, y la
subida de aire ocluido en el caudal de alimentación que producía una serie de problemas adicionales en
los filtros de arena.

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Pozos A1
Los caudales máximos que se llegaron a obtener de un agua con
condiciones de garantía para la producción de planta fueron de 4.740
m3/h y un valor promedio de 260 m3/h por pozo. en estas
condiciones apenas se podían mantener 6 bastidores en marcha de los
7 iniciales que se instalaron en la planta, como se puede ver en la
siguiente tabla.
Se decide la construcción de 4 pozos más en el 2004 para poder tener suficiente agua de alimentación a bastidores. A finales de
Julio del 2004 se pusieron en marcha los 4 nuevos sondeos a una profundidad de 100 m, y la bomba instalada a 40 m (19, 20, 21
y 22) con bombas y variadores idénticos a los anteriores.
Se consiguió aportar un caudal adicional de 1.000 m3/h, que sumado al caudal de los 18 pozos iniciales aportaba un total de unos
5.200 m3/h. Con estos valores se consiguió arrancar el 7º bastidor, manteniendo la planta a plena producción hasta las obras de
ampliación en 2005.
En las obras de ampliación se realizaron 11 sondeos más en 2005, se construyeron al tresbolillo en la parte trasera de la costa de
los primeros pozos, hasta un total de 33 perforaciones a 150 m de profundidad y con la bomba instalada a 40 m, sin embargo,
solo se equiparon 8 en total, porque 3 de los pozos iniciales, no daban agua tras la puesta en marcha de todo el bombeo (4, 12 y
18. Más tarde el 23 también se desmonta por la misma circunstancia). Con estos 8 pozos se esperaba conseguir el agua para
abastecer a los 2 nuevos bastidores que se montaron en las obras de ampliación (8 y 9), de forma que la planta pasaría a ser de 9
bastidores y con una producción de 65.000 m3/día. Sin embargo, tras el arranque en enero de 2006, nuevamente se consiguió
obtener menos agua de la esperada, ya que ocurría lo mismo que anteriormente, los pozos conectados hidrodinámicamente en
el subsuelo, se “robaban” el agua entre ellos de forma que los descensos dinámicos de nivel hacían imposible la admisión de
más caudal de impulsión, pero de una forma más acusada, si cabe. Por tanto, solo se pudieron conseguir unos 600 m3/h
adicionales con los nuevos pozos para sumar un total estable de unos 5.800 m3/h, con los que solo se podía abastecer a 8 de
las 9 líneas de producción.
Modificado Nº4 Producción nominal 57.500 m3/día (8 Bastidores+1 Reserva)

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Pozos A1
La baja estabilización del sistema hidrodinámico, desequilibraba el control automático, dando lugar a paradas indeseadas o
ascenso de materia coloidal y aire ocluido en grandes cantidades y de manera descontrolada, además de calentamientos
indeseados en los bobinados de las bombas y mayores consumos por trabajar fuera de los puntos óptimos de rendimiento de las
máquinas. Por lo que se decidió inhabilitar este lazo de control para que la estabilización fuese idónea, de forma que los pozos se
manejan siempre en modo manual.
Esto se debe a la dificultad encontrada, desde su puesta en marcha, para reproducir de forma efectiva el comportamiento dinámico del
sistema de acuíferos tan complejo. Para ello es necesario conocer en profundidad la morfología del sustrato en toda la
extensión de la playa de Agua Amarga, así como realizar pruebas de bombeo conjuntas para todos los sondeos. Estos datos
permitirían calibrar adecuadamente un Modelo Hidrogeológico capaz de simular el descenso del nivel freático teniendo en cuenta la
multitud de interconexiones inherentes a un sistema de pozos tan heterogéneo, en un espacio bastante reducido, con perforaciones a
distintas profundidades y en unidades geológicas diferenciadas. Con ello sería posible explicar los efectos que han sido registrados en
la operación normal de planta en la captación, identificando diferentes zonas de la playa.

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Pozos A1
ESTUDIO DEL SISTEMA HIDRODINÁMICO DE LOS POZOS DE CAPTACIÓN
DE LA IDAM DE ALICANTE I
Entre los años 2005 y 2009 se llevó a cabo un estudio en profundidad del sistema hidrodinámico de pozos que generó una serie de
conclusiones y medidas para optimizar dicho sistema en cuanto a cantidad, calidad de agua y consumo energético de esta
captación. Bajo las restricciones que planteó la operación normal de la planta y la configuración del grupo de sondeos, se pretendió
ampliar el conocimiento del comportamiento dinámico de este sistema lo suficiente para establecer una serie de consignas de
funcionamiento, así como en su caso, mejorar el uso y mantenimiento de los equipos, reducir posibles averías, costes de mantenimiento
y consumos eléctricos. De esta manera, se establece este objetivo de acuerdo con los siguientes criterios:
• Establecer un programa de monitorización del estado de bombas y equipos.
• Optimizar el número y tamaño de las bombas presentes en el sistema. Especificando en cada sondeo el tamaño y tipo de bomba
adecuado para garantizar su funcionamiento en dinámico dentro del conjunto de pozos a máxima producción.
• Establecer bombas y pozos de reserva como respuesta rápida a posibles averías.
• Establecer la capacidad máxima de captación del sistema en su configuración en cada momento, conocer los principales aportes
y monitorizar su evolución en el tiempo.
• Establecer el punto óptimo de trabajo de cada una de las bombas para diferentes escenarios de producción y desarrollar un
protocolo de operación estandarizado.
Lo primero que se hace es equipar con bombas más pequeñas, los pozos que tienen mayores descensos dinámicos de nivel y por
tanto que aportan menos caudal al sistema. Por lo que se equipan algunos sondeos con bombas de 125 m3/h (que llamaremos
pequeñas) y otros con bombas de 160 m3/h (que llamamos intermedias), además de las bombas de 430 m3/h iniciales (que
llamamos grandes) situadas en el resto de pozos.

Contrato del Servicio de explotación, mantenimiento y conservación
de las plantas desalinizadoras de Alicante I y Alicante II.
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Pozos A1
Establecemos el punto de trabajo de cada bomba como un indicador de buen o mal funcionamiento
desde el punto de vista mecánico, con el consecuente riesgo de avería. A partir de especificaciones de los
equipos, rangos de trabajo aceptables mecánicamente y consideraciones aportadas por el suministrador,
se establecen dos criterios de trabajo.
• Criterio de caudal. Más allá de cual sea el punto óptimo de rendimiento energético de la máquina, se
establece un caudal mínimo y máximo para asegurar un funcionamiento adecuado, en relación al tipo
de bomba y fabricante.
• Criterio de curva de funcionamiento. El diseño mecánico de cualquier bomba centrifuga, establece
como la energía mecánica del sistema de impulsores girando a una determinada velocidad, es
transmitida a un determinado fluido incompresible en forma de aumento de presión. La relación entre
el caudal que impulsa y la presión que es capaz de imprimir es inherente al propio diseño mecánico de
la máquina, y por tanto, cualquier desviación de este comportamiento nos indica algún tipo de anomalía
en el propio equipo o en sus condiciones de diseño (como la presencia de aire en el fluido, el
coeficiente de deslizamiento del conjunto bomba-motor y otras). Estas pueden ir desde desequilibrios
provocados por averías de partes móviles o cualquier otra que disminuya las revoluciones de giro de la
bomba, hasta problemas puramente mecánicos en algún impulsor, y problemas en la instalación
eléctrica, que afecten directamente a la velocidad de giro del rotor del motor, y por tanto a la hidráulica.
Dados los distintos tipos de bombas, sus especificaciones, y los datos de presiones caudales y frecuencias se ha elaborado un
pequeño modelo informático para realizar un mapa de los puntos de funcionamiento de todas las bombas en servicio
automáticamente y con ello aportar un diagnóstico rápido del sistema. Esto permite:
• Detectar aquellos equipos que se encuentran trabajando con un alto riesgo de avería ya sea por su mal dimensionamiento,
ubicación o/y operación.
• Detectar aquellos equipos que presenten ya anomalías en su funcionamiento por averías potenciales, problemas de
instalación o características del sondeo.
• Redefinir la ubicación más adecuada de las bombas disponibles y establecer un plan para el montaje adecuado de los
pozos dimensionando los equipos en función de su nivel dinámico a máxima producción.

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Pozos A1
El tipo de instalación es la misma para cada pozo. Una perforación de diámetro 800 mm encamisada
con tubería ó filtro de PVC. Se monta la bomba sumergible a una profundidad de 40 m conectada
con una tubería de impulsión de diámetro 200 mm hasta el colector general de impulsión ó de bypass
a salmuera.
Una vez realizadas las observaciones, toma de datos y modelización del sistema, se obtienen las siguientes conclusiones:
• Los valores máximos de captación de la primera batería de pozos, en torno a 2500 m3/h, no pueden ser alcanzados sin
instalar bombas en los pozos 10 y 15 y la instalación eléctrica asociada. Por tanto, es necesario poner en servicio los sondeos 10 y
15 con bombas de alto caudal. Para ello se utilizan máquinas trabajando en condiciones críticas, pero en buen estado,
liberando la presión y caudal de diseño, pertenecientes a pozos 16 y 18 para montarlas en los pozos de mayor rendimiento y
mayor caudal, pozos 10 y 15.
• los pozos 16 y 25 se montan con una bomba de bajo caudal y alta presión (SP 125-3-AAR Grundfos) adecuada al caudal que
aportan estos sondeos á máxima producción.
• Por el contrario, se decide no montar el sondeo 33 (pozo18). En primer lugar, presenta un nivel freático en torno a 42 m, 20 m
inferior a sondeos muy próximos (16 m pozo 21, 29 m pozo 22). Esto implica un consumo específico mayor y un caudal muy bajo lo
que desaconseja una bomba de gran capacidad como las disponibles. En segundo lugar, al extraer la bomba situada a 55 m de
profundidad (>15 m diseño) se pone en evidencia la existencia de gran cantidad de material arcilloso a la profundidad de
bombeo. Se confirma que se sitúa en la zona norte de baja permeabilidad, así como la confirmación de una posible
fractura en el terreno ya detectada en 2005, en torno a los sondeos 17 y 21.
Cada pozo presenta un montaje de filtros a distintas profundidades, ya se traten de los pozos del proyecto original (1 a 18, 50 m de
profundidad), siguientes 4 (19 a 22, 100 m profundidad) ó de ampliación en 2005 (23-33, 150 m profundidad).

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Pozos A1
• Los datos recogidos en el estudio hidrogeológico realizado, presentan una
segunda batería de pozos de alta permeabilidad. Esto se confirma con el
aumento del caudal registrado en la zona B (pozos 26, 27, 28 y 30) tras
la avería de los pozos 2 y 3. Así, se considera innecesario su montaje ya
que su aforo ya es explotado por el resto de pozos de la zona.
• Al no poder prescindir de ningún sondeo en servicio, se decide no desmontar
los pozos 17 y 24 hasta disponer de bombas adecuadas a su tamaño ó
de datos suficientes que aconsejen su parada ó puesta en marcha junto con el
resto de pozos.
• La baja permeabilidad del sondeo 20 frente a los datos de captación de los sondeos 19 y 21
desaconsejan el montaje de una bomba grande por lo que se tratará de equipar este sondeo con bomba
pequeña.
De estos estudios se recogen una serie de zonas en el sistema de bombeo que
nos servirán, para caracterizar la cantidad de caudal a obtener en cada una de
ellas optimizando continuamente el proceso a medida que se mueven las
condiciones hidrodinámicas a lo largo del tiempo.

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Pozos A1
El área de captación de la primera batería del sistema de pozos presenta dos unidades litológicas diferenciadas.
Una primera unidad formada por calcarenitas de grado medio de alta porosidad hasta una profundidad
de 20-30 m, reflejada en la Figura Alicante-Procesado 2, en color púrpura.
A partir de esta profundidad hasta los 50 m de la perforación de los pozos se presenta una capa de arcillas y calcarenitas arcillosas,
representada en la figura mencionada por un color pardo rojizo.

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Pozos A1
Cabe destacar que el nivel freático (Estático) se sitúa normalmente en la capa de calcarenitas
porosas, 10-20 m, Figura Alicante-Procesado 1.
Esto es de especial relevancia a la hora de analizar el comportamiento en el bombeo de cada pozo una vez que el nivel se sitúe
por debajo de este sustrato de calcarenitas. Por otra parte, este estudio introduce datos para confirmar un cambio brusco en la
morfología del terreno en torno a la altura de los sondeos 16, 17, 18, una posible fractura del terreno que indica la presencia de
una campana subterránea de baja resistividad (saturada), lo que en la práctica, parece corresponderse con el
comportamiento registrado en pozos en la segunda línea de esta franja de terreno.

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Pozos A1
Resistividad del sustrato, Imagen sin procesar. De Izq a Drch, del Sondeo Nulo-2 (próximo a 25) al Sondeo-9. Se vuelve a observar
la campana de fisura junto al sondeo 17 y la zona de baja resistividad cerca de los sondeos 2 a 5.

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Pozos A1
Zonas de captación en el bombeo de Agua Amarga. IDAM Alicante I
Zona A:
Es la referente al proyecto inicial, la primera
batería de pozos. Presenta una profundidad
de perforación de 50 m y filtros roscados de
PVC a partir de los 10-15 m. La naturaleza
de las calcarenitas prensadas que componen
el primer sustrato (de 20 m a 30 m) y las
posibles conexiones preferenciales
formadas tras años de operación, hacen
pensar en la presencia de efectos que hacen
que estos pozos estén altamente
conectados.
Esta zona presenta un nivel freático estático
entre 10 y 20 m, y se alimenta del agua
acumulada en una primera capa de calcarenitas
de grano medio. El estudio de los niveles y la
parada y puesta en marcha de pozos en esta
línea pone de manifiesto dos direcciones
generales de flujo, aporte desde del mar
hacia el interior, de Este a Oeste, y cierto
flujo lateral desde el Sur al Norte desde del
sondeo 1 al 18.

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Pozos A1
Zonas B, C, D y E:
La segunda batería de pozos, tras los
sondeos iniciales en 2003. Su mayor
profundidad (100 m y 150 m) hace
que tengan acceso a sustratos acuíferos
inferiores. Se plantea un sistema
menos afectado por el bombeo
conjunto, al no estar limitado a la capa
de calcarenitas.
Ahora bien, la Zona D se sitúa en un
área de baja permeabilidad y tras la
posible fractura del terreno (detectada
en el estudio geofísico) que parece
confirmase en la práctica con el bajo
caudal de pozos como el 20 y 22, y
con diferencias de nivel dinámico
enormes entre el sondeo 21 (16 m) y
el 33 (42 m con abundante presencia de
arcillas)
Las conclusiones respecto a las direcciones
de flujo y el aforo de cada pozo parecen
confirmarse con los datos de operación,
así como los niveles tomados
manualmente en los distintos ensayos y
pruebas realizados.
Zonas de captación en el bombeo de Agua Amarga. IDAM Alicante I
POSIBLE
FRACTURA

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Pozos A1
A continuación, se presenta una Tabla, en la que se pueden ver tanto las zonas de permeabilidad
mencionadas, como los caudales de operación y niveles de los distintos sondeos.
Zona Sondeo Permeabilidad Q operación N.D* N.E** N.E***
Primera batería de pozos De Sur a Norte
A 1 <5 Baja <100 23
A 2 <5 Baja <100 23 14 10,00
A 3 <5 Baja <100 15 10,30
A 4 <5 Baja <100 15 10,30
A 5 <5 Baja <100 15 10,70
A 6 <5 Baja 100-200 22 18 10,40
A 7 5-10 Media 250-350 24 10,70
A 8 5-10 Media 250-450 21 10,25
A 9 5-10 Media <100 20 9,35
A 10 5-10 Media 250-350 28 26 8,90
A 11 5-10 Media 250-450 25 9,80
A 12 5-10 Media 23
A 13 5-10 Media 250-450 20-30 9,30
A 14 5-10 Media 200-350 21 9,75
A 15 10 Media 250-400 15-25 9,35
A 16 5-10 Media 100-125 20 9,25
A 17 <5 Baja 100 -125 20 9,60
A 18 <5 Baja 13 8,60
Segunda batería de pozos De Sur a Norte
B 30 5-10 Media 125-175 28 17,10
B 29 10-20 Alta 200-350 29 26 16,90
B 28 10-20 Alta 250-450 33 17,20
B 27 10-20 Alta 200-300 30 27 17,00
B 26 10-20 Alta 250-400 29 16,00
C 31 20-30 Alta 200-300 28 15,00
C 19 20-30 Alta >450 21 11,30
C 32 5-10 Media 150-250 25-33 16,65
D 20 <5 Baja 125-175 30 26 16,35
D 21 <5 Baja >450 16 10
D 22 <5 Baja 125-175 29 15,7
D 33 <5 Baja 125-175 42 26 16,30
E 23 <5 Baja 27 17,2
E 24 5-10 Media 100-150 33 28,5 16,9
E 25 5-10 Media 100-150 33 17,9
Permeabilidad, caudal de operación y niveles de cada sondeo. Marzo 2009
* Rango de nivel dinámico en operación normal. ** Nivel del pozo parado en operación normal. *** Nivel estático en equilibrio.

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Pozos A1
50 m
0 m
25 m
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18
1. PRIMERA BATERIA DE POZOS, PROYECTO
INICIAL. ZONA A
Niveles estáticos y dinámicos . Primera batería de pozos. Zona A
Los datos de operación a máxima producción
obtenidos el 19/02/09, así como los datos de
operación desde el 25/02/09 confirman la
presencia de un sistema de pozos
altamente conectado. Cambios en el
caudal de extracción de pozos en la primera
batería afectan rápidamente al nivel
freático y acaban por desestabilizar
significativamente el caudal de otros pozos
de esta misma línea.
Un descenso del nivel freático por debajo de 20-30 m (el rango provocado en algunos casos por la captación en la operación real a
máxima producción) puede traducirse en un descenso drástico de la permeabilidad si esta profundidad en cada pozo determina
depender de la infiltración desde de la capa de arcillas. En la práctica, con el sistema de bombas instalado y con las
perforaciones realizadas, la capacidad de captación en esta zona encontraría entonces un máximo volumétrico determinado
por la acumulación de agua en este primer sustrato poroso. Hasta tal punto que los sondeos 15, 16 y 17 presentan problemas de
aspiración de aire a máxima producción. El descenso general del nivel provocado por una captación alta de los pozos 7, 8, 10 y 11 sitúa
en la capa freática por debajo de un primer sustrato de baja resistencia al flujo. Así se reduce drásticamente el mencionado flujo Sur -
Norte que reciben estos pozos y con ello su aforo.
En esta línea se comprueba el aporte de agua de Sur a Norte y así lo confirma la toma de los niveles estáticos de los pozos
inactivos

21
Pozos A1
En cuanto al comportamiento irregular del grupo de pozos 13, 14 y 15 cabe mencionar varios factores a tener en cuenta. A
saber, su situación como los últimos que reciben el aporte Sur-Norte, la franja de alta permeabilidad en la que se sitúa el pozo 15
que facilita el flujo hacia el interior, y la fractura del terreno adyacente detectada en el estudio geofísico, que explica el nivel
anómalo del sondeo 21. Se ha llegado incluso a registrar el caso en que el descenso del nivel del pozo 15, tras su arranque,
provoque un aumento drástico del caudal del pozo 14, lo que solo podría explicarse por la apertura de algún camino preferencial o
gradientes de presión desde la zona de fractura, que de otra manera quedarían bloqueados hasta el nivel del pozo 15. Esto dejaría el
aporte del pozo 14 reducido al flujo desde el sur (muy limitado dada la alta captación) y al proveniente desde el propio nivel del pozo
15 (limitado al situarse en una franja de alta permeabilidad que facilita el flujo hacia el interior de la playa).
En segundo lugar, la operación de la planta confirma el mapa de permeabilidades desarrollado para esta profundidad de perforación en
2005. Una primera línea desde el pozo 1 al 6 con permeabilidades muy bajas, que ha presentado caudales de captación por
debajo de los críticos, problemas de aspiración de aire y una frecuencia de averías alta. Otra línea de permeabilidades
medias y altas desde el pozo 7 hasta el pozo 15 que aporta la mayor parte del caudal, y de nuevo pozos con bajas
permeabilidades, caudales por debajo del caudal crítico y problemas de aspiración de aire desde el 16 al 18.
Así pues, se considera que el caudal de captación de esta zona se ve limitado a un máximo dadas las perforaciones existentes.
El valor de este máximo se sitúa en torno a 2.400-2.500 m3/h, con las limitaciones mencionadas para la operación en el grupo
compuesto por los sondeos 13, 14, 15, 16 y 17. En caso de aumentar la frecuencia de cada bomba a sus condiciones nominales podría
elevarse en cierta medida este valor, si bien no de forma significativa si se atiende a la morfología del terreno, las profundidades de
perforación, los niveles actuales y la baja permeabilidad del terreno.

22
Pozos A1
2. SEGUNDA BATERIA DE POZOS, AMPLIACIONES DESDE 2005 ZONAS B, C, D Y E
La segunda batería de pozos compuesta por las zonas B, C, D Y E tiene una profundidad de perforación de
100 a 150 m y de acuerdo con las conclusiones del citado estudio geofísico realizado, alcanzan niveles
acuíferos más profundos lo que permite un mayor caudal de captación y más independencia entre los
distintos pozos. Esto es confirmado por las pruebas de bombeo y el mapa de permeabilidades realizado.
En primer lugar, los datos de operación a máxima producción confirman que la capacidad de bombeo de los pozos de la segunda
batería no se ve tan afectada por el régimen de operación del resto. Es más, en función de su situación en una zona de alta o baja
permeabilidad se obtienen caudales máximos que varían desde 500 m3/h en los casos más favorables (pozos 19 o 21 con un nivel
freático muy alto) de promedio 300-400 m3/h en los casos de la zona B con alta permeabilidad, pero un nivel freático mucho más bajo,
hasta los 120-160 m3/h en los casos de los pozos 30, 24 y 25 en zonas de peor permeabilidad.
Los efectos añadidos del bombeo conjunto en este tipo de pozos son por tanto mucho menores, y su capacidad de captación no se ve
limitada en algunos casos por el aporte de agua de los diferentes acuíferos, sino por distintos factores en cada pozo:
150 m
0 m
30 29 28 27 26
Niveles estáticos y
dinámicos . Zona B
ZONA B
Condiciones en máxima producción:
El descenso del nivel freático hasta 30m, determina el caudal máximo de extracción en función de la
bomba utilizada. Bombear un caudal mayor a una profundidad mayor implicaría:
1-Bomba de mayor potencia nominal
2-Mayor consumo eléctrico.
3-Dificultades en el montaje.
Por el contrario, aumentar el nivel dinámico de estos pozos mediante una aportación extra de agua
repercutiría inmediatamente en el aumento del caudal extraído y en un mayor rendimiento.

23
Pozos A1
• Los datos de operación confirman el aumento del nivel freático de esta zona tras la parada de pozos de la línea del 1 al 6:
La misma configuración en los variadores de los pozos 26, 28 y 29 (90%) se registra un aumento de 790 m3/h, hasta 870 m3/h. Esto
supone un incremento de al menos 80 m3/h en el caudal conjunto de estos pozos como consecuencia de la parada del pozo
2 (en torno a 100 m3/h) indicando una recuperación cercana al 80%. Así, se plantea la posibilidad de eliminar la captación de la
zona sur de la playa (pozos 1-6) en su totalidad y reconducir el aporte de agua a la parte de la Zona A de mayor
permeabilidad (Sur a Norte), y a la Zona B (Este a Oeste). Aumentaría el nivel dinámico en estos pozos, obteniendo un
caudal total similar prescindiendo de hasta 6 equipos, con el consiguiente ahorro energético.
• Se plantea un problema de viabilidad. El consumo eléctrico de la instalación en estos pozos se sitúa en valores muy por
encima del esperado por el conjunto bomba-motor. Así, la intensidad que soporta el cableado hasta el motor es superior a la
de diseño y ya podría alcanzar valores próximos al máximo admisible por el material. Esto hace que la magnitud del aumento
del caudal en estos pozos no este solamente limitado, en este momento, por el aporte de agua al sistema, sino por la intensidad
máxima que soporta el cableado actual. Para ello se decide llevar a cabo el montaje del pozo 27, lo que permitirá extraer un caudal
similar con un régimen conjunto de funcionamiento menor. Los datos desde su montaje, ponen de manifiesto que si bien su caudal,
250 m3/h, permite mantener la Zona B con un régimen de funcionamiento inferior y reducir los problemas de calentamiento, el
incremento de la capacidad de captación obtenido no es superior a 125-150 m3/h.
En este sentido se toman las siguientes consideraciones:
31 32
150 m
0 m
19
100 m
dinámicos Zona C
ZONA C
La capacidad de bombeo no se ha visto limitada por la captación en la primera batería de pozos. Se
confirma que su principal fuente de aporte se encuentra en un nivel acuífero inferior, independiente
del nivel de calcarenitas.
Han trabajado consistentemente con caudales hasta 500 m3/h por debajo de su frecuencia nominal.
Esto plantea la posibilidad de aumentar la capacidad de captación de este grupo mediante bombas de
mayor caudal nominal hasta que sea el descenso del nivel dinámico el que limite la extracción de la
bomba, en especial en el sondeo 19 al presentar mayor nivel por estar entre ambas baterías.

24
Pozos A1
Si bien el efecto de la captación en la primera línea no es limitante, si es cierto que el aumento generalizado
del caudal de captación en todos los pozos y el descenso del nivel freático provocado en esta segunda línea
se ha dejado notar en los sondeos más retrasados, caso del sondeo 31.
Los datos de operación una vez que el sistema se ha estabilizado, manteniendo el régimen de funcionamiento de cada variador
constante, manifiestan el efecto de un aumento de captación en la primera línea de 2.000 a 2.500 m3/h, y del pozo 19 de 400 hasta 500
m3/h, en el caudal del pozo 32. Más allá de la fluctuación del valor del caudal, este presenta un descenso significativo, en torno al 20%.
150 m
0 m
20 21 22 33
0 m
dinámicos Zona D
ZONA D
En el caso de la zona D nos encontramos con datos muy heterogéneos. Las conclusiones del estudio
geofísico del proyecto de ampliación determinan una fractura en el terreno y una bolsa
altamente conductora a la altura del pozo 17.
Estos datos parecen confirmarse con los niveles dinámicos obtenidos durante la operación de la
planta. Se presentan diferencias de hasta 15 m en un corto espacio lo que solo puede deberse
a un cambio brusco de la morfología del subsuelo. Así, mientras el pozo 21 presenta un
nivel dinámico de 16 m con un caudal de extracción de 450m3/h, mayor incluso que el
recogido en sus pruebas de bombeo en 2005, el pozo 18 presenta un nivel dinámico de 42m,
junto con la mencionada presencia de arcillas.
La capacidad de bombeo del sondeo 21 no se ha visto limitada por la captación de la primera
línea, lo que descarta su interconexión, ni con el resto de zonas lo que parece indicar que el caudal
de captación de la segunda batería de pozos no es lo suficientemente grande como para provocar un
descenso significativo del nivel freático en pozos de tan alta permeabilidad como el 21. Esto
planteaba, en su día, la posibilidad de aumentar la captación de este sondeo mediante una bomba
de mayor capacidad, o el rediseño de la hidráulica de las bombas disponibles para obtener un mayor
caudal con menos altura.

25
Pozos A1
Cabe mencionar en este punto los indecentes registrados durante la perforación y encamisado de
este sondeo. Durante las obras de los pozos 19, 20, 21 y 22 se observa un consumo de grava en la
fijación del encamisado de la instalación del sondeo 21 hasta 3 veces superior a lo normal.
Esto, junto con un nivel dinámico superior incluso al correspondiente a sondeos de la primera línea hace plausible la creación de una
cántara subterránea en torno al sondeo 21 que podría tener aporte no solo de aguas salobres y de aguas procedentes de
acuíferos profundos, sino también de las procedentes de la franja de alta permeabilidad de los estratos superiores a la
altura del pozo 15. Precisamente por este hecho, hay que considerar que el sondeo 21 es susceptible de sufrir variaciones de
caudal muy importantes con el movimiento del terreno a lo largo de los años y el posible asentamiento del mismo. Como así
ha sucedido con una disminución importantísima de los caudales del sondeo 21 y 19 a partir del año 2015 y 2016
respectivamente.
Caso distinto son los sondeos 20 y 22, cuyo comportamiento se adecua más al que sería normal a la vista de sus permeabilidades
de orden bajo, con valores de caudales de operación en torno a los 100-150 m3/h y 125-175 m3/h respectivamente.
24 25
150 m
0 m
dinámicos . Zona E
ZONA E
Tal y como se deduce de los mapas de permeabilidad disponibles, a partir de la altura del pozo 20 se
presentan valores hasta 30 veces inferiores. Esto parece indicar la presencia de un sustrato
geológico diferente, reduciéndose la permeabilidad hacia el Norte, hasta volver a valores medios en los
pozos 24 y 25. Estos pozos por tanto presentan características distintas al resto de sondeos de la segunda
batería.

26
Pozos A1
Los datos de operación parecen poner de manifiesto que se trata de un aporte independiente, que no se
ve afectado por la captación del resto de pozos.
Una unidad geológica diferenciada e incluso una analítica diferente, con mayor salinidad, hacen pensar que, si bien se trata de
pozos de bajo caudal especifico, su parada no tendría que repercutir de forma inmediata en el aumento del nivel del resto de
pozos.
Por ello, pese a su calidad, se considera necesario su montaje y operación con bombas de un tamaño adecuado que garanticen la
captación de un caudal conjunto en torno a 250 m3/h
FLOWSERVE 12HH-220-3 + M10-840-4
8
7
19
24
28
27
26
13
15
16
17
14
11
20
21
4
1
12
18
0
10
20
30
40
50
60
0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 Q m3/h
H
(m)
0,0
10,0
20,0
30,0
40,0
50,0
60,0
70,0
80,0
90,0
100,0
n
(%)
Vista del mapa de puntos de funcionamientos de las bombas Flowserve 450 m3/h
Se muestra a modo de ejemplo, el mapa de
puntos de funcionamiento creado por el
modelo informático desarrollado en
nuestra planta, de todas las bombas en
servicio en el momento de la toma de datos,
generado automáticamente con el fin de
aportar un diagnóstico rápido del sistema.
Los puntos de control de funcionamiento
del bombeo de agua de mar son,
lógicamente, los que permiten verificar
que los puntos de trabajo de cada bomba
en marcha son los correctos y además para
garantizar:
• Punto de trabajo de los equipos (bombas verticales de agua de mar) adecuado según especificaciones de fabricante y curva
característica.

27
Pozos A1
• Caudal de agua de mar necesario para que los bastidores trabajen según diseño.
Para ello, se verifican en campo las medidas de presión, caudal, revoluciones de las bombas. Además, desde el Sistema de
Control se registran en continuo la mayoría de estas variables, que disponen de sus correspondientes alarmas de seguridad para
que en todo momento el Operador pueda verificar el funcionamiento correcto y su correlación con el sistema establecido en cada
momento de operación.
RECOMENDACIONES Y CONCLUSIONES DEL ESTUDIO.
1. Establecimiento de la siguiente configuración de
bombas y de pozos en servicio.
2. La sustitución de las bombas de los pozos 17 y 24
por bombas de menos caudal y mayor altura como
las disponibles en los pozos 16, 25 y 20.
3. Acometer la reforma de la instalación eléctrica en la
primera batería de pozos, con objeto de reducir la
temperatura del cableado, el consumo de los
motores y con ello aumentar la vida útil de cada
instalación.
4. Estudio de posibilidad de nuevos equipos, o reforma
de los disponibles, con un caudal nominal mayor para
los sondeos 21 y 19, aún con una altura impulsada
menor, sujetos claro está a las restricciones
dimensionales de la instalación.

28
Pozos A1
5. La monitorización del estado de todo el sistema de bombas de captación, en caso de trabajo a
baja producción se monitorizan los pozos en marcha y se arranca el resto para medición de
parametros por tandas, pero es imposible la valoración total del sistema por no alcanzar condiciones de estrés hídrico
(mínimo 15 días de funcionamiento a plena producción) y estabilización de niveles en el sistema.
6. El calibrado de todos los variadores de frecuencia hasta obtener consistencia con los valores aportados por el sistema de control
en el SCADA. Así como la adaptación de las tallas de variador a los 3 tipos de bombas que se montan. Además con el fin de
evitar ruido eléctrico (distorsión armónica), que pueden provocar averías en las baterías de condensadores y calentamientos en los
cables de larga tirada, sobre todo en los pozos más alejados del CCM1, se planea la instalación de filtros inductancias VWA5104
compatibles a la salida entre los variadores y los motores que permiten limitar sobretensiones en los bornes.
7. La verificación y contraste de los caudalímetros de todos los sondeos en funcionamiento, así como la revisión del sistema de
ventosas.
Todas estas medidas se han llevado a cabo durante los años de explotación de planta, siendo continuamente cotejadas con el
fin de optimizar el proceso. Se generan también unos criterios de regulación del sistema de bombeo de agua de mar, claros y precisos:
Subir a 90 19 21 28
Subir a 90 11 15 26 8 14 29 7 13 10 22 4 12
Subir a 99 19 21 28
Subir a 99 11 15 26 8 14 29 7 13 10 22 4 12
Bajar a 95 12 4 22 10 13 7 29 14 8 26 15 11
Bajar a 95 28 21 19
Bajar a 86 12 4 22 10 13 7 29 14 8 26 15 11
Bajar a 86 28 21 19
NO VARIAR SALVO DE FORMA EXCEPCIONAL. CASO DE NO PODER AJUSTAR EL AUMENTO O DISMINUCIÓN DE CAUDAL REQUERIDO.
Subir a *Máximo 30 16 18 17 2 1 24 25 6 27 20 3 5 9
Bajar a 86 9 5 3 20 27 6 25 24 1 2 17 18 16 30
* Mirar en la tabla de caracterización de pozos. En caso de dato ausente: "mantener la frecuencia suficientemente baja para obtener un caudal estable"
ORDEN DE POZOS A UTILIZAR
Subir a 90 19 21 28
Subir a 90 11 15 26 8 14 29 7 13 10 22 4 12
Subir a 99 19 21 28
Subir a 99 11 15 26 8 14 29 7 13 10 22 4 12
Bajar a 95 12 4 22 10 13 7 29 14 8 26 15 11
Bajar a 95 28 21 19
Bajar a 86 12 4 22 10 13 7 29 14 8 26 15 11
Bajar a 86 28 21 19
NO VARIAR SALVO DE FORMA EXCEPCIONAL. CASO DE NO PODER AJUSTAR EL AUMENTO O DISMINUCIÓN DE CAUDAL REQUERIDO.
Subir a *Máximo 30 16 18 17 2 1 24 25 6 27 20 3 5 9
Bajar a 86 9 5 3 20 27 6 25 24 1 2 17 18 16 30
ZONAS DE POZOS A UTILIZAR
Criterios de regulación del sistema de bombeo de pozos IDAM Alicante I

29
Pozos A1
PLAN DE CALIDAD
1. ANTECEDENTES Y POSIBLES SITUACIONES DE EMPEORAMIENTO EN LA CALIDAD DEL AGUA (SOLIDOS EN
SUSPENSIÓN)
En primer lugar, durante la puesta en marcha de la planta en el 2003 y los años inmediatamente siguientes, cuando se pusieron en
funcionamiento los pozos y comenzaron las obras de ampliación a partir del 2005, hubo episodios puntuales de presencia de
sólidos en suspensión. Sobre todo, de materia coloidal de tipo arcilloso que estaba presente en el subsuelo.
Esta materia fina se iba depositando en las cavidades adyacentes al subsuelo de las perforaciones de los pozos de captación, por el
arrastre del agua que succionan las bombas. Dicha materia fina acumulada se podía desprender y subir un “golpe” de suciedad hacia el
pretratamiento, bien sea por interferencia con el nivel dinámico de los pozos en funcionamiento, mientras se realizaban las nuevas
perforaciones en los pozos nuevos que se construyeron en la obra de ampliación (2005), o bien en momentos en los que se producía
una parada súbita del bombeo, sobre todo por cortes eléctricos ajenos a la planta.
En estos casos, se generaba la subida inmediata del nivel dinámico del pozo hasta el nivel estático a bomba parada, provocando
un golpe de presión que arrastraba toda la materia coloidal acumulada en la zona circundante a la perforación, hacia el interior
del pozo.
Tras el arranque de las bombas después de la parada, se producía la impulsión de toda esa materia arcillosa que se acumulaba, de
forma que había que bypasear esas primeras aguas, hacia el colector de salmuera para garantizar que la calidad del agua, en cuanto
a sólidos en suspensión, era la idónea para continuar con las secuencias de arranque sin provocar ensuciamiento por colapso en las
distintas zonas de planta y por supuesto en las membranas. En ese proceso se tardaba un mínimo de 2 horas hasta tener buena
calidad en todos los pozos en un principio.
Con el tiempo los pozos y el terreno adyacente se han ido lavando y desarrollando de forma que en la actualidad, aplicando
además las medidas desarrolladas por nuestra experiencia en protocolos de actuación y operación ante paradas de planta por
cortes eléctricos, se han podido reducir los tiempos iniciales de bypass para limpieza de agua a 5-10 minutos.

30
Pozos A1
En segundo lugar, otra circunstancia puntual y muy excepcional que se puede dar es el aumento súbito
de la materia en suspensión de alguno de los pozos en particular, si se produce un derrumbe de las capas
inferiores y adyacentes a la base de la perforación a 50 metros de profundidad.
Ya que el movimiento del agua va horadando la parte circundante del terreno donde se encuentra ubicada la bomba, que es donde se
produce la succión y depresión por arrastre de finos. En este momento determinado se podría producir un aumento de la materia
arrastrada por este pozo, sin embargo, si este episodio se produce cuando trabajamos en régimen de planta a plena producción,
la contribución por ensuciamiento del agua de este pozo en donde ha ocurrido el derrumbe, es despreciable frente al caudal
sumatorio total de todos los pozos de captación, por lo que las barreras de filtración física (filtros de arena y microfiltración de cartuchos)
son más que suficientes para proteger las membranas de ese pequeño incremento, que en ningún caso superaría el valor de 3 de
SDI del agua de alimentación a las membranas recomendado por el membranero.
En el caso de que este episodio de derrumbe en un pozo concreto, se produzca cuando trabajamos en régimen de planta a baja
producción, la contribución por ensuciamiento del agua de este pozo en donde ha ocurrido el derrumbe frente al total de agua si
es mayor. Por lo que en estos casos las medidas que se proponen son la medición de varios SDI en intervalos más cortos de
tiempo para prever el posible derrumbe espontaneo, de forma que si se detectase un incremento del valor de SDI por encima del límite
establecido por el membranero se produciría la parada inmediata de planta y la investigación pozo por pozo para encontrar el
problema, de forma que se pueda aislar y compensar el agua que sube este pozo con el arranque de otro de los que están fuera de
servicio.
Cabe señalar que esos episodios han dejado de suceder tras el asentamiento de los pozos, por lo que no hemos detectado
ningún caso en los últimos 16 años. Y solamente 2 con anterioridad posteriormente a las obras de ampliación.
Por último, en tercer lugar, hay una última circunstancia especial en la que se puede dar un incremento súbito de los sólidos en
suspensión del agua de captación. Puntualmente podíamos decir que como máximo 1 o 2 veces al año se pueden producir en
Alicante, y más concretamente en la zona del paraje de Agua Amarga donde se encuentra ubicada la planta, lluvias de carácter
torrencial tipo Dana o Gota Fría.
Estas lluvias al producirse de forma súbita con pluviometrías muy elevadas en espacios cortos de tiempo, provocan el arrastre y
escorrentía de lodos arcillosos en todas las torrenteras adyacentes que desembocan en esta parte del litoral, lo que provoca
una mancha arcillosa de decenas de metros de anchura en la línea de costa.

Lo que se hace en estos casos es controlar el SDI15 de forma continua
y en el caso hipotético de que se superasen los valores de 3 a la
entrada a las turbobombas, se ordenaría la parada de planta hasta que
se apreciasen valores que garanticen la calidad suficiente. Si el tiempo
de espera superase los límites establecidos por MCT, se ordenaría el
arranque de planta con dosificación en continuo de coagulante,
cloruro férrico, hasta la desaparición de la mancha y estabilización en
valores de condiciones normales de funcionamiento.
31
Pozos A1
A continuación, aparece una fotografía, de la línea de costa colindante a nuestra batería de pozos, tomada el
14/03/2017 tras un episodio como el que se acaba de comentar, a modo de ejemplo gráfico.
En estos casos puntuales los pozos se ven afectados de forma muy
ligera con aumentos del SDI del agua de captación a valores de 2,0. Ya
que el subsuelo sigue haciendo de filtrante natural sin que la suciedad
llegue por completo al agua de captación. El tiempo de duración de este
tipo de episodios es variable, pero no suele durar más de 2 horas hasta
la completa desaparición de la mancha.
2. CALIDAD DEL AGUA DE ENTRADA (PLAN ANALÍTICO)
El tipo de captación de agua de mar, su ubicación, y las características ambientales del entorno determinan la calidad del agua bruta en
una instalación desalinizadora. En este caso, al tratarse de una toma de pozos, supone que la calidad de la misma no se vea muy
afectada en función de las condiciones meteorológicas y marítimas (viento, oleaje, temperatura, sólidos en suspensión, etc.).
Los parámetros analíticos que resultan de mayor relevancia para la correcta operación de la planta son aquellos relacionados con la
capacidad de ensuciamiento o atascamiento de las membranas de ósmosis inversa (índice de atascamiento SDI e índice de
atascamiento modificado MFI, turbidez, recuento de partículas, carbono orgánico total y disuelto (TOC y DOC), cromatografía líquida
acoplada a detección de carbono orgánico (LC-OCD), absorbencia UV254, absorbencia específica SUVA (UV254/DOC), recuentos de algas y
bacterias, clorofila α) o aquellos que puedan modificar el comportamiento de las membranas en cuanto a rechazo de sales y
permeabilidad (temperatura, salinidad).

32
Pozos A1
A estos parámetros se tendría que añadir las observaciones microscópicas que se realizan mediante el
microscopio óptico de laboratorio.
Estas observaciones se realizan sobre todo cuando se detectan situaciones anómalas en el comportamiento del agua de mar (por
ejemplo, valores de SDI altos que no se corresponden con la observación de un filtro colmatado) o en el caso de haber realizado algún
tratamiento de choque con fines biocidas.
Se pueden diferenciar dos tipos básicos de ensuciamiento en relación a las membranas de ósmosis inversa: mineral y orgánico. A
su vez cada uno de estos se pueden subdividir en tres grupos: ensuciamiento por materia particulada, coloidal y disuelta.
Se debe resaltar que no hay una única herramienta analítica para el control del ensuciamiento, sino que este resultará de
una comunión de diferentes herramientas, y de un conocimiento exhaustivo de los cambios que se den en el agua de entrada.
Uno de los instrumentos más ampliamente utilizados para el control de la materia particulada y coloidal es el SDI. Esta es una medida
indirecta de la presencia de materia particulada o coloidal, el SDI (Silt Density Index o Índice de Atascamiento) es de uso
prácticamente universal en el diseño y operación de las plantas de ósmosis inversa.
El análisis del color de los filtros después del análisis también resulta de gran interés. La siguiente tabla, nos da idea de la relación
que se puede establecer entre su apariencia y el origen del ensuciamiento.

33
Pozos A1
Origen del ensuciamiento en relación a la apariencia de la
membrana de SDI
Como en la IDAM de Alicante I tenemos
una cantidad de sólidos en suspensión
en el agua de captación de los pozos muy
baja, el color que toman los filtros después de un SDI de 15
minutos hace imposible cualquier diferenciación o
caracterización por color, ya que aparecen generalmente
blancos, con alguna excepción en circunstancias especiales.
Por esta razón en esta planta hemos estandarizado la toma de tiempo del SDI15 (T15), continuando el ensayo hasta T60, en
este momento se toma el tiempo y se finaliza la prueba. De esta forma, al tener los filtros durante 1 hora en el ensayo, la cantidad de
solidos retenidos es mucho mayor y podemos diferenciar algún ligero color en el filtro, lo que nos puede dar pistas importantes de
la cantidad, tipo y origen del ensuciamiento.
Diferencia entre filtros 0,45 µm de
SDI 15-60 de la IDAM de Alicante I
Cálculo y dispositivo de SDI
En el caso particular de la Desalinizadora de Alicante I, la
calidad del agua de captación es muy buena, por lo que
varía desde SDI15 inferiores a 1,2 hasta SDI alrededor
de 2 en casos muy excepcionales.
Como ejemplo de estas dos situaciones extremas, en la
tabla se muestran los tiempos y resultado de SDI en
periodos con una situación marítima en calma, y los
resultados en situaciones de temporal marítimo. Cuyos
filtros corresponden a los que se muestran en las fotos.
Como se puede apreciar hay una ligera diferencia en la
coloración, sin embargo los valores de SDI15 son muy
parecidos.

Debido al sistema de captación de la IDAM a base de pozos profundos, el agua sufre una amortiguación de la temperatura, sobre
todo en invierno, ya que el agua de mar puede llegar a unos mínimos de 12ºC de media (marzo) y un máximo de unos 29ºC
(septiembre).
En los pozos hay ciertas variaciones dependiendo de la captación y la zona en la que se encuentra, observando un mínimo de
16,6ºC (pozo 8 mes de marzo) y un máximo de 26,6ºC (pozo 27 mes de agosto). En la arqueta de homogeneización, antes de
la filtración de arena, tenemos valores de unos valores de mínimos en torno a los 17ºC y máximos de 26ºC. Por último a la entrada a
bastidores la horquilla se acorta aún más quedándose en 18,3ºC de mínima y 25,3ºC de máxima.
Observando estas variaciones y el sondeo en que se dan, se pueden caracterizar el sentido de los flujos en el sistema de
captación en función de la época del año. Así mismo hay que aislar convenientemente el aumento de temperatura causado
por el aporte de los motores de cada bomba, ya que, en este tipo de bombas verticales, los motores se refrigeran a partir
del flujo de agua que circula por los impulsores, con lo cual a mayor caudal, mayor temperatura de motor y mayor transferencia de
calor de los motores hacia el fluido refrigerante que es el agua impulsada por la bomba.
34
Pozos A1
3. VARIACIÓN DE TEMPERATURA DEL AGUA DE CAPTACIÓN
4. VARIACIÓN DE CONDUCTIVIDAD DEL AGUA DE CAPTACIÓN
Igualmente, las variaciones de conductividad a lo largo del año en cada sondeo, dependen de la situación y del aporte en cada momento.
Con el fin de tener todos los parámetros controlados se hace un seguimiento de muestreo quincenal (2 veces al mes).
En la siguiente tabla se muestran a modo de ejemplo el seguimiento anual durante el año 2012 de las conductividades y
temperaturas en el bombeo de captación

35
Pozos A1
pozo 1
pozo 2
pozo 3
pozo 4
pozo 5
pozo 6
pozo 7
pozo 8
pozo 9
pozo 10
pozo 11
pozo 12
pozo 13
pozo 14
pozo 15
pozo 16
pozo 17
pozo 18
pozo 19
pozo 20
pozo 21
pozo 22
pozo 23
pozo 24
pozo 25
pozo 26
pozo 27
pozo 28
pozo 29
pozo 30
pozo 31
pozo 32
pozo 33
Temp ºC 19,8ºC 21,6ºC 20,6ºC 23,0ºC 21,9ºC 25,6ºC 22,5ºC 26,6ºC 21,6ºC 26,5ºC 19,7ºC 25,8ºC 18,7ºC 24,2ºC 17,5ºC 23,8ºC 17,0ºC 24,2ºC 16,6ºC 23,3ºC 17,4ºC 22,5ºC 19,5ºC 20,5ºC 16,6ºC 26,6ºC
Horquilla min max min max min max min max min max min max min max min max min max min max min max min max min max
Pozo pozo 13 pozo 19 pozo 13 pozo 33 pozo 30 pozo 8 pozo 20 pozo 8 pozo 3 pozo 27 pozo 3 pozo 29 pozo 7 pozo 28 pozo 10 pozo 28 pozo 15 pozo 28 pozo 8 pozo 24 pozo 8 pozo 25 pozo 8 pozo 7 pozo 8 pozo 8
diciembre-12 noviembre-12 octubre-12 septiembre-12 agosto-12 julio-12 junio-12 mayo-12 abril-12 marzo-12 febrero-12 enero-12 2012
Cond (mS/cm) Cond (mS/cm) Cond (mS/cm) Cond (mS/cm) Cond (mS/cm) Cond (mS/cm) Cond (mS/cm) Cond (mS/cm) Cond (mS/cm) Cond (mS/cm) Cond (mS/cm) Cond (mS/cm) Cond (mS/cm)
0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
0,0 0,0 57,5 58,0 58,1 57,5 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 57,8
0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
57,3 57,5 57,3 57,3 57,7 57,0 55,1 55,0 52,9 55,1 57,4 57,5 56,4
0,0 0,0 57,4 57,3 57,6 57,1 55,2 54,8 53,2 55,7 57,9 57,1 56,3
0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
0,0 0,0 58,0 57,7 58,1 57,3 55,5 55,3 53,9 0,0 0,0 0,0 56,5
0,0 0,0 58,5 58,3 58,9 57,9 55,9 55,7 53,7 56,2 58,1 55,8 56,9
0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 53,8 0,0 0,0 0,0 53,8
58,1 58,2 58,5 58,5 58,7 57,9 55,7 55,5 0,0 56,1 58,5 57,6 57,6
58,2 0,0 58,5 58,6 58,8 57,9 55,6 55,2 53,7 56,3 0,0 58,2 57,1
0,0 0,0 58,6 58,7 58,9 57,9 55,7 55,4 53,7 56,4 58,3 58,1 57,2
0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
0,0 0,0 58,4 58,6 58,6 57,8 0,0 55,9 53,7 56,3 0,0 57,2 57,0
0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
57,6 57,4 57,6 57,6 57,9 56,9 55,1 55,1 53,1 55,3 57,5 57,4 56,5
0,0 0,0 59,4 59,6 59,5 59,3 56,8 53,9 55,6 57,5 59,3 59,1 58,0
57,8 59,2 58,0 58,6 58,0 58,3 56,3 53,0 57,2 55,6 0,0 0,0 57,2
0,0 60,5 59,6 59,8 59,2 59,5 57,3 54,3 59,1 57,2 0,0 0,0 58,5
0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
0,0 0,0 61,1 61,3 59,0 59,9 0,0 54,2 60,1 0,0 0,0 0,0 59,2
0,0 0,0 55,1 54,9 52,4 52,9 0,0 54,0 56,8 55,3 0,0 0,0 54,5
60,1 59,2 58,5 58,4 58,1 57,9 56,4 52,4 57,2 55,4 0,0 0,0 57,4
0,0 0,0 60,7 60,4 60,2 60,6 58,3 55,0 60,3 58,2 0,0 0,0 59,2
0,0 63,5 64,3 64,2 63,2 63,9 61,2 57,7 63,5 61,3 64,7 0,0 62,7
0,0 62,9 62,7 63,4 60,5 64,6 56,7 58,6 63,9 61,3 62,6 0,0 61,7
0,0 63,1 60,4 62,3 61,0 60,0 57,7 53,6 58,1 56,7 60,6 0,0 59,3
0,0 0,0 59,1 59,4 58,7 60,0 56,0 54,6 59,2 57,0 57,8 0,0 58,0
0,0 0,0 58,7 58,8 58,6 58,7 57,1 53,7 58,4 56,3 0,0 0,0 57,5
0,0 63,0 61,6 61,5 60,6 60,8 60,4
59,3 56,2 60,8 58,8 61,8 0,0

36
Pozos A1

37
Pozos A1
5. CONTROL ANALÍTICO (PLAN PREDICTIVO)
Se toman muestras mensuales de los pozos, para control de parámetros específicos tanto en balance iónico como en
microbiología. En periodos de parada prolongada de planta se hacen seguimientos más continuos, aumentando la frecuencia
de muestreo al doble o triple. Si en algún momento se detectase presencia de microorganismos se procede a la desinfección por
choque de hipoclorito sódico y posterior reducción. A modo de ejemplo, se muestra uno de los controles efectuados en el pozo 31
durante un periodo de parada prolongada de planta en 2014. Cabe destacar que no se ha detectado nunca presencia
microbiológica ni de materia orgánica en el agua de alimentación.

38
Pozos A1
PLAN DE MANTENIMIENTO
Las bombas sumergibles tipo lápiz, son por definición de fabricante “Bombas sin mantenimiento”. Por el hecho de estar
situadas a profundidades de 50 m en nuestro caso, las operaciones de extracción de las mismas se hacen complicadas y requieren
la combinación de una grúa giratoria de 70 Tm con más de 50 metros de pluma y una grúa autoportante de 40 Tm. Además de
unos útiles especialmente diseñados y fabricados para nuestra instalación para sujeción y desmontaje de las bombas. Estas operaciones
necesitan la experiencia acumulada por nuestro personal a lo largo de los años, ya que son complejas y requieren destreza y
coordinación con los gruistas. Por estas razones solo se realizan en caso necesario de mantenimientos correctivos por
sustitución de bombas averiadas.
Como ya hemos comentado, siguiendo las recomendaciones del fabricante
y ampliado por nuestro Know How y desarrollo, se establece un programa
de toma de datos de cada bombeo individual y en conjunto, para llevar un
control de funcionamiento de cada bomba con los datos obtenidos, no solo
a nivel energético y de funcionamiento, sino también a modo de
mantenimiento preventivo y proactivo.

39
Pozos A1
Una vez extraídas las bombas que sufren avería se realizan las reparaciones oportunas que requiere
el mantenimiento correctivo de cada bomba en talleres especializados. De los datos obtenidos de las
diferentes reparaciones realizadas históricamente, se han extraído las siguientes conclusiones:
• La mayor parte de las averías ocurren por derivación del motor, en ocasiones por entrada de agua de mar. Las zonas de
resquicio como zonas bajo tornillería, pieza porta-cierre, y pieza porta-cojinete en la base son las que sufren mayores
problemas de Corrosión tipo Crevice, que en los materiales en que están construidos las bombas (aceros de alta aleación
superausteníticos y dúplex como el 904L), producen pérdida de material muy acusada y formación de perforaciones por las que
puede entrar agua de mar a la parte del bobinado. Para evitar estos problemas de corrosión se ha montado un sistema de
protección catódica por corriente impresa en la mayor parte de los pozos, de forma que se mantiene tanto la bomba como la
conducción en potenciales seguros fuera de la zona de corrosión.
• En otras ocasiones las averías en los motores ocurren por la perdida de aislamiento como consecuencia de picos de tensión
en los bobinados. Esto es debido a las tiradas de cable (en los pozos más alejados > 200 m) y las distorsiones armónicas
provocadas por los variadores. Para evitar estos problemas se han instalado Filtros de impedancia a la salida de los
variadores, se han montado sistemas de sujeción de los borneros de calidad para reducción de temperatura por alta
resistencia en los mismos, y se han montado cables apantallados libres de Cl, con las secciones correctas indicadas por
fabricante, para un mejor rendimiento en tensión y disminución de la temperatura en las tiradas largas
• En raras ocasiones se producen daños en la parte rotativa (impulsores).
• La tubería de impulsión de los pozos se comporta de forma extraordinaria frente a la corrosión siempre que se mantenga
perfecta la película de protección (Pintura Epoxidica), para lo cual se hace mantenimiento y repintado de la misma en los
puntos de desgaste en cada extracción.

40
Pozos A1
EJERCICIO DE EXTRAPOLACIÓN
Consideremos que la A1 tuviese capacidad de montar/construir pozos sin restricciones debidas a localización, interferencias y otros
factores desconocidos.
• Capacidad de Producción Total A1 Actual: 57.500 m3/dia → 2.400 m3/h (8 Bastidores de 300 m3/h); Agua de
alimentación necesaria para un Factor de Conversión del 45% → 5.335 m3/h + Agua lavado filtros (unos 85
m3/h; 1 filtro/día) = 5.420 m3/h Agua Bruta; Agua extraída por 25 pozos útiles con un promedio de 216 m3/h.
• Capacidad de Producción Total Extrapolada: 72.360 m3/dia → 3.015 m3/h (9 Bastidores de 335 m3/h); Agua de
alimentación necesaria para un Factor de Conversión del 45% → 6.700 m3/h + Agua lavado filtros (unos 180
m3/h; 2 filtros/día) = 6.880 m3/h Agua Bruta; Agua extraída por 32 pozos útiles con un promedio de 215 m3/h.
Según esta extrapolación “Meramente Utópica” con la construcción de
7 pozos útiles de caudal promedio 215 m3/h se podría abastecer al total de
planta a pleno rendimiento con los 9 bastidores disponibles. Con caudales de
producción individuales de 335 m3/h, para producir un total de:
72.360 m3/día

MUCHAS GRACIAS
sacyr.com
Noviembre de 2021

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