1. sanitarias. PTAR.pdf

MEMORIA DESCRIPTIVA PTAR CHOCCOYO
MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE CHALLHUAHUACHO
PROYECTO: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE Y SANEAMIENTO EN EL CENTRO
POBLADO DE CHOCCOYO Y ANEXOS CATCANTA, SESSECCA, DISTRITO DE CHALLHUAHUACHO - PROVINCIA DE
COTABAMBAS – DEPARTAMENTO DE APURIMAC "
MEMORIA DESCRIPTIVA – PTAR. CHOCCOYO
MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE Y
SANEAMIENTO EN EL CENTRO POBLADO DE CHOCCOYO Y ANEXOS,
CATCANTA Y SESSECCA DEL DISTRITO DE CHALLHUAHUACHO–
COTABAMBAS-APURIMAC.
JULIO 2021
PRESET MVCS | 2407533 | 2022-04-18 09:11:04 2022-04-18 16:30:32 | L2RatH | 1842

INDICE
1. ANTECEDENTES. ................................................................................................................................................. 3
2. OBJETIVOS. ........................................................................................................................................................ 3
2.1 OBJETIVO GENERAL. .................................................................................................................................. 3
2.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS. ........................................................................................................................... 3
3. UBICACIÓN, POBLACIÓN Y ÁREA DE INFLUENCIA. .............................................................................................. 4
3.1 UBICACIÓN ................................................................................................................................................ 4
3.2 POBLACION ............................................................................................................................................... 4
3.3 AREA DE INFLUENCIA DEL ESTUDIO. .......................................................................................................... 4
4. IDENTIFICACION DE LOS PUNTOS DE MUESTREO. .............................................................................................. 5
5. REPORTE DE LOS ANALISIS DE LABORATORIO – CARACTERIZACION DESAGUE. .................................................. 5
5.1 SALIDA DE LA PTAR. .................................................................................................................................. 6
5.2 RÍO CHOCCOYO – CHALLHUAHUACHO. ..................................................................................................... 8
6. ANALISIS E INTERPRETACION DE LA CALIDAD DEL DESAGUE. ............................................................................. 9
7. VALORES MAXIMOS ADMISIBLES DE DESCARGA AL SISTEMA DE ALCANTARILLADO SANITARIO. .................... 10
8. CRITERIOS Y COMPONENTES DEL TREN DE TRATAMIENTO. ............................................................................ 11
8.1 TRATAMIENTO PRELIMINAR. .................................................................................................................. 11
8.2 TRATAMIENTO PRIMARIO. ...................................................................................................................... 11
8.3 TRATAMIENTO SECUNDARIO .................................................................................................................. 11
8.3.1 TRATAMIENTO AEROBIO: ........................................................................................................................ 11
8.3.2 TRATAMIENTO ANAEROBIO: ................................................................................................................... 12
8.4 DESINFECCION
......................................................................................................................................... 13
8.5 PROCESOS AVANZADOS. ......................................................................................................................... 13
9. SISTEMA DE TRATAMIENTO PROPUESTO: ........................................................................................................ 14
9.1 CONDICIONANTES LOCALES EN EL TERRENO DE IMPLANTACION. ........................................................... 14
9.2 COMPONENTES DE LA PTAR: ................................................................................................................... 15
9.3 CALCULO DE LOS CAUDALES DE DESAGUE PARA EL DIMENSIONAMIENTO PTAR:.................................... 15
9.4 ESTIMACION DE LA CAPACIDAD REMOCIONAL DE SOLIDOS SUSPENDIDOS, DBO, DQO, COLIFORMES: ... 17
10.0 DESCRIPICON DE LOS COMPONENTES PTAR. ........................................................................................... 19
10.1 CAMARA DE REJA. ........................................................................................................................................ 19
10.2 DESARENADOR FLUJO HORIZONTAL CON MEDIDOR DE CAUDAL TIPO SUTRO. ............................................ 20
10.3 SEDIMENTADOR FLUJO HORIZONTAL CON LECHO SECADO DE LODOS. ........................................................ 21
10.4 FILTRO ANAEROBIO DE FLUJO ASCENDENTE CON LECHO SECADO DE LODOS FAFA.................................... 22
10.5 CAMARA DE CONTACTO DE CLORO – 30 MINUTOS. ..................................................................................... 23
10.6 CERCO PERIMETRICO Y DEPOSITO DE PRODUCTO QUIMICO. ...................................................................... 24

MEMORIA DESCRIPTIVA – PTAR. CHOCCOYO
1. ANTECEDENTES.
La Municipalidad Distrital de CHALLHUAHUACHO, tiene la misión de organizar y
conducir la gestión pública, local de acuerdo a sus competencias exclusivas, compartidas
y delegadas, en el marco de las políticas nacionales y sectoriales y de acuerdo a la ley
orgánica de Municipalidades para contribuir al desarrollo integral y sostenible de su
población urbana y rural en su ámbito jurisdiccional.
La voluntad política de la actual gestión municipal 2019-2022 de poder realizar una
gestión valiosa de financiamiento para la ejecución de un Proyecto en Agua y
Saneamiento con plantas de tratamiento, que garantice su adecuado uso, tratabilidad y
disposición final de las aguas servidas y mejora del medio ambiente. De esta manera la
gestión municipal desarrollará el expediente técnico “Mejoramiento y ampliación del
Sistema de Agua Potable y Saneamiento en el Centro Poblado de Choccoyo y
anexos, Catcanta y Sessecca del Distrito de Challhuahuacho – Cotabambas -
Apurimac”. Con incidencia en la Obra de la Planta de Tratamiento de Aguas Residuales
– PTAR.
Cabe señalar que el desarrollo del expediente correspondiente a la planta de tratamiento
de aguas residuales, se enmarca en la actual norma OS. 090 del Reglamento Nacional
de Edificaciones del año 2006. Y en las diversas normas que emanan del Ministerio de
Vivienda – MVCS, Dirección General de Salud Ambiental – DIGESA, Autoridad Nacional
del Ambiente - ANA, entre otros.
Un aspecto importante a señalar para el desarrollo del dimensionamiento y diseño
Hidráulico Sanitario ha sido la gestión de la municipalidad Distrital para obtener el terreno
necesario para la implantación de la PTAR. La cual se encuentra localizada en la margen
derecha del río Choccoyo, aguas debajo de la Población beneficiaria.
2. OBJETIVOS.
2.1 OBJETIVO GENERAL.
Dimensionar una planta de tratamiento de aguas residuales doméstica o municipal, que
tenga una adecuada eficiencia de remoción de materia orgánica y otros componentes
físicos, químicos y biológicos. Haciéndola apta para su evacuación a un cuerpo receptor
local.
2.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS.
a. Identificar las características físicas, químicas y microbiológicas del desagüe generado
en la población urbana.
b. Establecer los criterios y componentes del tren de tratamiento de la planta de aguas
residuales.
c. Dimensionamiento y diseño Hidráulico Sanitario de la PTAR, acorde a la configuración
topográfica de la zona y cumplimiento de los Límites Máximos Permisibles vigentes en
la normatividad – ANA. Para descargar a un cuerpo receptor.

3. UBICACIÓN, POBLACIÓN Y ÁREA DE INFLUENCIA.
3.1 UBICACIÓN
El ámbito de desarrollo del proyecto se encuentra ubicado en:
Región : APURIMAC
Provincia : COTABAMBAS
Distrito : CHALLHUAHUACHO
Localidad : CHOCCOYO
3.2 POBLACION
La población de la localidad de Choccoyo en promedio es de 324 habitantes ,
manteniendo por característica propias del desarrollo local y la actividad minero laboral
una tasa de crecimiento anual de 7.09% (información proporcionada por la
Municipalidad Distrital Challhuachuacho 2021), en su mayor parte es población oriunda
asentada muchos años en la localidad. La población estimada proyectada para el año
2042, de 829 habitantes. A esta población se suman las instituciones locales que son
demandantes del servicio de agua potable y generadores de aguas servidas.
3.3 AREA DE INFLUENCIA DEL ESTUDIO.
El área de influencia del proyecto se encuentra ubicada en:
Sistema de coordenadas UTM: WGS 84 – 17M
Norte : 8427739.697
Este : 786387.909
Altitud : 3927.50 msnm
Planta de tratamiento de aguas residuales:
➢ Polígono de la PTAR Área de 0.175 Ha.- Perímetro 170.00 M.
➢ Puntos poligonales PTAR.

Coordenadas UTM referidas al DATUM WGS84.
4. IDENTIFICACION DE LOS PUNTOS DE MUESTREO.
En función al área del proyecto que son contribuyentes de desagüe se identificará los
puntos donde se realizarán los muestreos, pudiendo ser los siguientes:
Toma de muestra en:
• Salida de la PTAR Tambulla – Challhuahuacho. (PTAR. Existente)
• Río Choccoyo – Challhuahuacho.
Cabe señalar que la población del Sector Choccoyo no cuenta con un servicio de planta
de tratamiento, motivo por el cual la municipalidad ha tomado una muestra de desagüe
en la PTAR. Tambulla. Por ser una zona cercana y de similar característica socio cultural.
Referente a la toma de muestra del rio Choccoyo, ha sido realizada aguas arriba de la
localización de la planta de tratamiento - zona de implantación. Distancia estimada de
100m.
5. REPORTE DE LOS ANALISIS DE LABORATORIO – CARACTERIZACION
DESAGUE.
Los reportes de las muestras de desagüe enviadas a un laboratorio acreditado en la
mayoría de sus ensayos corresponden a los siguientes:

5.1 SALIDA DE LA PTAR.
La salida de la PTAR se encuentra en los limites de las comunidades de Choccoyo y Tambulla.

5.2 RÍO CHOCCOYO – CHALLHUAHUACHO.

6. ANALISIS E INTERPRETACION DE LA CALIDAD DEL DESAGUE.
La comparación de las características de la materia orgánica expresada en DBO5, DQO,
SST, Aceites y Grasas, entre otros, de los desagües. Son las siguientes:
a. Muestra Desagüe Salida PTAR. Tambulla – Challhuahuacho.
Los resultados físico, químico y microbiológico corresponden a la característica de
desagüe débil.
b. Muestra Río CHOCCOYO – Challhuahuacho.
Los resultados físico, químico y microbiológico corresponden a la característica de
desagüe débil.
Debido a las características de las muestras de desagüe que están dentro del tipo débil,
según se indica en la tabla 3-16: Composición típica del agua residual domestico bruta
(Municipal, valores típicos).

El dimensionamiento de la planta de tratamiento de aguas residuales será asumiendo un
carácter de desagüe del tipo Concentrado Débil, según se expresa en la tabla 3-16
(Metcalf y Eddy.). Bajo esta condicionante se asumirá parámetros críticos relevantes
reportados en la caracterización del desagüe que ingrese a la PTAR. AL no reportar
parámetros críticos, no se realizara tratabilidad del desagüe mediante ensayo de prueba
de jarras para tratamiento químico.
7. VALORES MAXIMOS ADMISIBLES DE DESCARGA AL SISTEMA DE
ALCANTARILLADO SANITARIO.
Al ser los desagües que se generan en el Sector de Pararani del tipo domestico Débil,
Pero a futuro la Municipalidad y el administrador de la PTAR deberá identificar,
monitorear y controlar las descargas de los desagües que se generan en Choccoyo. El
control Municipal estará dirigido a la exigencia de que las instalaciones comerciales e
industriales cuenten con sus plantas de tratamiento al interior de sus instalaciones. Y que
el vertido de sus aguas residuales al sistema de alcantarillado sanitario se ajuste y
cumpla lo establecido normativamente por el Decreto Supremo N°
021-2009-VIVIENDA.
Este aspecto que recae en la Municipalidad Distrital, tiene relevancia y es condicionante
para que el dimensionamiento, diseño, funcionalidad, operación y mantenimiento de la
nueva Ptar cumpla su objetivo de tratar los desagües de Choccoyo.

8. CRITERIOS Y COMPONENTES DEL TREN DE TRATAMIENTO.
El tratamiento generalmente aplicado a las aguas servidas, consiste en una combinación
de procesos físicos, químicos y microbiológicos para remover especialmente sólidos
suspendidos, materia orgánica y microorganismos preliminar, primario, secundario y
algunas veces, tratamiento terciario o avanzado. La desinfección se utiliza como etapa
final para la inactivación de microorganismos patógenos.
8.1 TRATAMIENTO PRELIMINAR.
El propósito en esta etapa es remover sólidos gruesos y materias de mayor tamaño,
básicamente para proteger los equipos y mejorar la operación de las unidades de
proceso siguientes. Consiste en rejas y unidades para la remoción de arenas y
flotantes, aunque en plantas de pequeño tamaño esta última unidad podría no existir.
8.2 TRATAMIENTO PRIMARIO.
Durante el tratamiento primario se remueve materia orgánica e inorgánica
sedimentable, además de grasas, nitrógeno y fósforo orgánico asociado a los sólidos.
No se remueve materia orgánica disuelta ni en estado coloidal. Esta unidad está
siempre presente en los sistemas de tratamiento convencionales (tamaño medio a
grande), pero está ausente en los sistemas de lodos activados mediante aireación
extendida. Referente a la remoción de Aceites y grasas, esta unidad de tratamiento
antecede a procesos que operan como sedimentadores para el retiro de la turbidez,
materia orgánica y sólidos suspendidos.
En varios países como es el Perú, el tratamiento primario es el mínimo tratamiento
requerido, dependiendo en muchas situaciones de descarga, de la capacidad
remocional en el cuerpo receptor y la legislación vigente.
8.3 TRATAMIENTO SECUNDARIO
8.3.1 TRATAMIENTO AEROBIO:
El objetivo del tratamiento secundario es la remoción de la materia orgánica disuelta y
coloidal presente en el efluente primario. Consiste en un proceso biológico aerobio
mediante el cual, microorganismos metabolizan la materia orgánica en el afluente,
produciendo más microorganismos y algunos subproductos inorgánicos como CO2, NH3
y H2O. Existen diversos sistemas que se diferencian básicamente en la forma en que se
provee el oxígeno y la tasa a la cual los microorganismos metabolizan la materia
orgánica. De este modo se habla de sistemas convencionales o intensivos (lodos
activados, filtros biológicos, biodiscos, etc) y no convencionales o extensivos (lagunas
de estabilización facultativas y aireadas).
En los primeros el oxígeno se provee en forma mecánica, en reactores controlados con
alta concentración de microorganismos, donde la degradación de la materia orgánica
ocurre rápidamente (horas). Dado que el producto de la degradación es material celular
en exceso (microorganismos) existe una clarificación posterior donde se separa el

efluente líquido de los sólidos. En el segundo caso (excepto en las lagunas aireadas) el
oxígeno proviene de la aireación natural y de la actividad de algas durante las horas de
sol; la degradación de la materia orgánica ocurre más lentamente, requiriendo días
para completar el proceso. No existe separación posterior y por lo tanto el contenido de
sólidos en este tipo de efluentes es mayor que en el caso convencional.
8.3.2 TRATAMIENTO ANAEROBIO:
Consiste en una serie de procesos microbiológicos, dentro de un recipiente hermético,
dirigidos a la digestión de la materia orgánica. El proceso se caracteriza por la
conversión de la materia orgánica a metano y CO2, en ausencia de oxígeno y con la
interacción de diferentes poblaciones bacterianas.
Los microorganismos causantes de la descomposición de la materia se dividen en dos
grupos:
Bacterias formadoras de ácidos; estas hidrolizan y fermentan compuestos orgánicos
complejos a ácidos simples, de los cuales las corrientes son el ácido acético y el ácido
propiónico.
Bacterias formadoras de metano; estas convierten los ácidos formados por las bacterias
del primer grupo en gas Metano y CO2 (RODRÍGUEZ).
Ventajas del proceso anaerobio:
No se requiere suministro de oxígeno, la producción de lodos es entre 3 y 20 veces
menor que para el tratamiento aerobio (20-150 vs. 400-600 kg biomasa/m3 COD), la
digestión de materia orgánica da como producto metano, bajo consumo de energía, El
proceso es eficiente para el tratamiento de elevadas cargas de DBO, la actividad
biológica dentro del reactor se mantiene aun cuando el sistema ha sido detenido por
largos periodos de tiempo. El sistema es eficiente para la remoción de algunas
sustancias recalcitrantes como hidrocarburos clorados, co-metabolismo, etc.
Filtro Anaerobio de Flujo Ascendente – FAFA:
Su aplicación ha estado orientada al sector rural, en donde se combina con un tanque
séptico como pretratamiento y permite obtener eficiencias de remoción de
contaminantes superiores al 60%. La función del tanque séptico, así como la utilización
de tanques sedimentadores que cubren el objetivo de retirar solidos suspendidos y
disminuir la Demando Bioquímica de Oxigeno, es principalmente remover o retener la
materia orgánica suspendida, mientras que el filtro anaerobio se encarga de transformar
la materia orgánica soluble presente en el agua residual.
En términos prácticos, el filtro es un sistema de tratamiento de aguas residuales de
película fija, es decir, es un dispositivo en el cual las bacterias encargadas de la
biodegradación requieren una superficie a la cual adherirse y el flujo ascensional

minimiza los posibles taponamientos en el sistema.
El FAFA presenta tres zonas funcionales:
• Zona de entrada; que permite una distribución uniforme del residuo en el medio filtrante.
• Zona empacada; en la que se ubica el medio y se presenta el principal crecimiento
bacterial.
• Zona de salida; debe garantizar una homogénea y uniforme distribución del agua
residual.
Los filtros anaerobios pueden instalarse en todo tipo de clima, siendo una ventaja
comparativa con respecto a los reactores anaerobios de flujo ascendente – RAFA.
Aunque su eficacia es menor en climas más fríos. No son eficientes para la eliminación
de nutrientes ni de patógenos. Sin embargo, dependiendo del material del filtro, puede
lograrse la eliminación total de huevos de helmintos. El Efluente suele requerir
tratamiento adicional. (TILLEY et al. 2018).
8.4 DESINFECCION
La desinfección consiste en la aplicación de producto clorado, ya sea gas o líquido, en
dosis sujeta a la disminución de bacterias coliformes en el efluente, pudiendo ser la dosis
entre 5 a 10 mg/l antes de una cámara de contacto donde se mantiene durante un
período mínimo para permitir la inactivación de microorganismos.
Sistemas con irradiación UV son también utilizados para la desinfección de efluentes
de plantas de tratamiento. El indicador de eficiencia en estas unidades es la reducción
de coliformes fecales (entre 3 y 5 órdenes de magnitud dependiendo de las condiciones
de operación del sistema).
8.5 PROCESOS AVANZADOS.
Los procesos avanzados, entre los que se incluye remoción de nutrientes, procesos de
membrana para la remoción de compuestos inorgánicos disueltos, o procesos de
adsorción u oxidación para la remoción de sabor y olores, se aplican en casos en que
los requerimientos de calidad en el efluente son más estrictos.

9. SISTEMA DE TRATAMIENTO PROPUESTO:
9.1 CONDICIONANTES LOCALES EN EL TERRENO DE IMPLANTACION.
a. Disponibilidad de terreno:
Actualmente se cuenta con un terreno para la implantación de la nueva PTAR. En dicho
espacio se construirá la planta de tratamiento de aguas residuales que ha de funcionar
y cumpla con un efluente en el marco de los límites máximos permisible – LMP., No
debiendo generar rebalse y contaminación ambiental en el entorno.
El área que se dispone, según información de la Municipalidad Distrital de
Challhuahuacho, es de 0.1750 Ha. Y de perímetro 170.00 m.
b. Características topográficas:
Debido a la característica topográfica donde se localiza la planta de tratamiento y la
funcionalidad hidráulica que debe cumplir la PTAR. Es necesario plantear un buzon en
el área de la PTAR., la cual servirá como suavizante del flujo de desagüe que proviene
de la población. Por lo tanto se partirá del ultimo buzón proyectado del sistema de
alcantarillado sanitario bz -111.hacia el nuevo buzón Bz-PTAR, con cota de tapa:
3926.827 y fondo: 3925.327.
Se debe tener presente que al ser una línea emisor de desagüe, esta puede trabajar con
una velocidad mínima de 0.45 m/s. y una fuerza tractiva de 0.60 Pascal, siempre que el
caudal de diseño sea igual o mauyor a 1.5 lt/seg.. De esta manera se garantiza el arrastre
de solidos al interior de la tubería.
La pendiente con que ingresa el desagüe al buzón de la PTAR, es de 51.769 %o. Siendo
una pendiente adecuada que se ajusta a la pendiente natural del terreno en la zona de
implantación de la PTAR.
c. Requerimiento de energía eléctrica e insumos químicos.
El dimensionamiento de la PTAR estará orientado a tratar el desagüe incurriendo en el
menor consumo de energía eléctrica. Ya que la gestión de obtener energía de la empresa
Eléctrica Local en el sector de Choccoyo son sumamente engorrosos. Además, es
condicionante del sistema de la PTAR recurrir al uso de equipo de motobomba para
extraer los lodos en el tratamiento primario y secundario.
d. Cuerpo receptor del desagüe tratado:
En el área de implantación se cuenta con dos posibilidades para la descarga del desagüe
tratado, los cuales son:
❖ Descarga al río Choccoyo que circunda el área de la PTAR.
Este río tiene carácter permanente, y ha sido sujeto de análisis por parte de la Autoridad
Nacional del Agua – ANA, en la provincia de Cotabambas. Habiéndose definido que la
Franja marginal para un periodo de retorno entre los 50 y 100 años, no afecte las
instalaciones de la PTAR.

Al tener el río Pararani un caudal mayor a 100 litros por segundo, el desagüe tratado y
descargado al río Choccoyo se diluye, haciéndola factible de descarga al cuerpo
acuático, ya que se encuentra dentro los LMP sin causar daño ambiental y agotamiento
del oxígeno de mezcla PTAR- río.

❖ Posibilidad de reúso del desagüe tratado:
En la colindancia a la PTAR, aguas abajo y en la margen derecha del rio Choccoyo, se
encuentran zonas de franja marginal, las cuales pueden ser receptoras del desagüe
tratado que cumple el LMP.
Dependiendo la calidad de la calidad del desagüe tratado, esta puede ser utilizada para
plantones de tallo alto, bajo. Cabe señalar que actualmente el país aún no cuenta con
un Programa Nacional de Vigilancia del Tratamiento y Uso de Aguas Residuales,
ya que se trata de actividades vinculadas a diferentes sectores como Saneamiento,
Agricultura, Ambiente y Salud.
Si bien durante muchos años fue la Dirección General de Salud Ambiental (DIGESA) la
que asumió la responsabilidad de vigilar los aspectos de salud vinculados al tratamiento
y disposición de las aguas residuales, ahora es la Autoridad Nacional del Agua (ANA) a
través de sus dependencias locales que autoriza los vertimientos y reúso de estas
aguas, con la opinión técnica de los sectores involucrados, pero su labor de vigilancia
por el momento está limitada a monitorear los cuerpos de agua del país, pero no el
tratamiento y uso de las aguas residuales generadas.
9.2 COMPONENTES DE LA PTAR:
Los componentes propuestos en función de los parámetros de caracterización del
desagüe tipo Débil, y las condicionantes locales en el terreno de implantación de la
PTAR, y la capacidad del cuerpo receptor. Se ha definido los siguientes componentes:
a. Cámara de Rejas con lecho de secado de residuos sólidos.
b. Desarenador de flujo horizontal con caudalimetro Sutro y lecho de secado de arena.
c. Sedimentador de flujo horizontal con lechos de secado de lodos.
d. Filtro anaerobio de Flujo Ascendente – FAFA. Con lecho secado de lodos.
e. Cámara de contacto de cloro, tiempo de retención 30 minutos.
9.3 CALCULO DE LOS CAUDALES DE DESAGUE PARA EL DIMENSIONAMIENTO
PTAR:
A continuación se presenta los caudales de desagüe para el dimensionamiento PTAR,
en función a los parámetros; poblacional, dotación de agua, aportes comercial –
institucional – industrial, contribuciones en la red de alcantarillado, otros.

CALCULO HIDRAULICO DE LOS CAUDALES PARA DISEÑO PTAR
POR EL METODO DE MANING.
HOJA DE CALCULO ELABORADO POR: ING. PERCY GONZALES SANCHEZ - USO PERSONAL
LOCALIDAD : CHOCCOYO
OBRA : PTAR -CHOCCOYO
CODIGO EXPEDIENTE :
INFORMACION DE BASE:
POBLACION ACTUAL 324 HAB.
TASA DE CRECIMIENTO POBLACIONAL 7.09 %
PERIODO DE DISEÑO COLECTOR - EMISOR 22 AÑOS
POBLACION FUTURA (CRECIMIENTO ARITMETICO) 829 HABS.
DOTACION DE AGUA 100 LT/HAB. DIA
COEFICIENTE MAXIMO DIARIO 1.3 COEF.
COEFICIENTE MAXIMO HORARIO 2 COEF.
DEMANDA AGUA INSTITUCIONES - INDUSTRIA, OTROS
VARIOS APORTANTES:
0.227 LT/SEG
CAUDAL PROMEDIO DE AGUA + VARIOS APORTANTES 1.187 LT/SEG.
CAUDAL MAXIMO DIARIO DE AGUA 1.543 LT/SEG.
CAUDAL MAXIMO HORARIO DE AGUA 2.374 LT/SEG.
COEFICIENTE DE APORTE DE DESAGÜE 80 %
CONTRIBUCION PROMEDIO DE DESAGÜE 0.950 LT/SEG.
CONTRIBUCION MAXIMO DIARIO DE DESAGÜE 1.234 LT/SEG.
CONTRIBUCION MAXIMO HORARIO DE DESAGÜE 1.899 LT/SEG.
** OTRAS CONTRIBUCIONES:
POR INFILTRACION EN TUBERIAS COLECTORAS:
LONGITUD DE TUBERIAS EN COLECTORES ML.
LONGITUD DE TUBERIAS EN EMISOR ML.
CONTRIBUCION DE DESAGÜE EN TUBERIAS COLECTORAS 0.0002 LT/SEG*M.
CONTRIBUCION DE DESAGÜE EN TUBERIA EMISOR LT/SEG*M.
POR INFILTRACION EN BUZONES:
NUMERO DE BUZONES EN COLECTORES 249 NUM.
NUMERO DE BUZONES EN EMISOR 0 NUM.
CONTRIBUCION DE DESAGÜE EN BUZON COLECTOR 0.0044 LT/SEG
CONTRIBUCION DE DESAGÜE EN BUZON EMISOR 0 LT/SEG
CONTRIBUCION POR AGUAS PLUVIALES- CONEX.ILEGALES:
VIVIENDAS CONECTADAS CLANDESTINAMENTE 80 NUM.VIVIENDAS
CONTRIBUCION AGUAS PLUVIALES ILEGALES/ VIVIENDA 0.0002 LT/(SEG.*VIV.)
CONTRIBUCION DE ZONAS ALEDAÑAS 0 LT/SEG.
INFORMACION DE DISEÑO:
CAUDALES DE DISEÑO PARA LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE DESAGUE:
CAUDAL PROMEDIO DE DESAGUE (DISEÑO PTAR) 1.474 LT/SEG
CAUDAL MAXIMO DIARIO DE DESAGUE (DISEÑO PTAR) 1.758 LT/SEG
CAUDAL MAXIMO HORARIO DE DESAGUE (DISEÑO PTAR) 2.423 LT/SEG
CAUDAL MAXMO MAXIMORUN DE DESAGUE (DISEÑO PTAR) 2.993 LT/SEG
CAUDAL MINIMO DE DESAGUE (DISEÑO PTAR) 0.737 LT/SEG
CAUDAL MAXIMO HORARIO DE DESAGÜE 1.899 LT/SEG
CONTRIBUCION DE DESAGÜE POR TUBERIAS Y BUZONES 0.375 LT/SEG
CONTRIBUCION DE DESAGÜE POR BUZONES LT/SEG
CONTRIBUCION DE DESAGÜE CONEX. ERRADAS 0.149 LT/SEG
CONTRIBUCION DE DESAGÜE DE ZONAS ALEDAÑAS 0.000 LT/SEG
CONTRIBUCION TOTAL DE DESAGÜE: 2.241 LT/SEG

9.4 ESTIMACION DE LA CAPACIDAD REMOCIONAL DE SOLIDOS SUSPENDIDOS,
DBO, DQO, COLIFORMES:
Para estimar la capacidad remocional del sistema se ha tenido los siguientes criterios,
en función de la tabla N°
2, Eficiencias de Remoción, desarrollada por el Especialista
Jairo Romero Rojas.
El desarenador del sistema, tiene una capacidad de remoción del 3%, para la DBO5.
Para el sedimentador de flujo horizontal, se ha asumido una remoción del 33.39% para
remover la DBO5.
La capacidad de remoción del FAFA, ha sido calculada en función de los siguientes
parámetros:


Por lo tanto el tren de tratamiento propuesto remueve en promedio hasta 13.68 mgr./lt.
de DBO5. Considerando una DBO5 máxima de 55.63 mgr/lt. – valor reportado del
análisis de laboratorio que ingresa a la PTAR.
Así mismo, en todo el proceso de tratamiento, se cumple con un efluente dentro de los
límites máximos permisibles para la PTAR propuesta, según el Decreto Sumpremo N°
003-2010-MINAN.
CAUDAL PROMEDIO DE DESAGUE 1.1688 LT/SEG
100.984 M3/DIA
CAUDAL MAXIMO DIARIO DE DESAGUE 1.36464 LT/SEG
117.90490 M3/DIA
INGRESO DE LA DBO A LA PTAR (INFORMACION DE LABORATORIO/ESPEC.) 52.85 MGR.DBO/LT.
ESTIMACION DE REMOCION DBO POR TREN TRATAMIENTO:
COMPONENTES PTAR. % REMOCION
DBO.
CAMARA DE REJAS 0 52.85 MGR.DBO/LT.
DESARENADOR 3 51.26 MGR.DBO/LT.
DESENGRAZADOR (GRASAS Y ACEITES) 0 51.26 MGR.DBO/LT.
SEDIMENTADOR DE FLUJO HORIZONTAL 34.41 33.62 MGR.DBO/LT.
DBO QUE INGRESA AL FAFA 33.62 MGR.DBO/LT.
0.034 KG.DBO/M3
CALCULO DE LA CARGA CONTAMINANTE QUE INGRESA AL FAFA.:
CARGA ORGANICA (DEBIDO A LA DBO) 3.396 KG. DBO/DIA
TIEMPO DE RESIDENCIA HIDRAULICA TRH= 0.200 DIA
4.803 HORA
ESTIMACION DE LA REMOCION DEL FAFA:
EFICIENCIA DE REMOCION EFREMOC= 60.30 %
CONCENTRACION DE DBO ESPERADA EN EL EFLUENTE:
DBO EN EL EFLUENTE SALIDAD DEL FAFA DBO EFL= 13.35 MGR./LT.

10.0 DESCRIPICON DE LOS COMPONENTES PTAR.
10.1 CAMARA DE REJA.
Este componente se encuentra ubicado a 2.00 metros del BZ. PTAR, manteniendo el
tubo de ingreso de desagüe una pendiente de 8.0 ‰, para tener de esta manera una
velocidad de ingreso de mayor a 0.45 m/seg. Con un caudal promedio de desagüe de
1.474 lt/seg., y un caudal máximo horario de desagüe equivalente a 2.423 lt/seg. y
velocidad de ingreso a tubo lleno de 0.97 m/seg.
La tubería que conecta la caja repartidora y cámara de reja será de material PVC – SAL;
Ø 8”. Debiendo mantenerse la pendiente indicada en los planos, así como los
levantamientos de terreno necesarios para alcanzar los niveles de obra. (Diques de
tierra, otros).

La cámara de reja está compuesta por una parrilla de fierro para que retenga los sólidos
gruesos que se arrastran con el desagüe crudo y no puedan dañar el funcionamiento de
los componentes de la PTAR. Así mismo, tiene un sistema de By - Pass, que funciona
cuando por descuido del operador de planta, este no haya realizado la limpieza diaria.
Los desechos que se retiren de la cámara de rejas deberán ser trasladados a un relleno
sanitario o donde actualmente disponga la Municipalidad Distrital para su confinamiento
en forma segura y sanitaria.
Para el depósito de los residuos sólidos que se retiren de la cámara de reja, se ha
previsto en el diseño la construcción de una caja de material concreto armado con lecho
compuesto de ladrillos, grava y arena. A ello se suma un sistema de percolación para las
aguas que escurran en el proceso de secado al ambiente.
Las dimensiones constructivas se encuentran explicitas en los planos respectivos,
debiendo considerarse una base o solado de 0.10 m. de espesor, y de ser necesario una
consolidación en la base para evitar asentamientos, dependiendo este último de la
calidad del suelo y las características topográficas, siendo esta responsabilidad del ente
ejecutor. Así mismo la estructura será de concreto armado con resistencia de f´c= 210
kg/cm2. y se utilizará acero corrugado grado 60 de Fy= 4200 kg/cm2. En este aspecto
se respetara lo indicado en los planos estructurales.
Se deberá tener una velocidad de pase por la parrilla de acero de 0.75 m/seg., La parrilla
estará compuesta por barras redondas de diámetro 0.50 pulgada, y espaciadas entre
barras de 1 pulgada. La velocidad de pase entre las barras cuando se encuentra sucia
deberá ser como máximo 1.50 m/seg. Y teniendo una pérdida de carga cuando este
sucia al 50%, de 0.12m.
10.2 DESARENADOR FLUJO HORIZONTAL CON MEDIDOR DE CAUDAL TIPO
SUTRO.
Previo al ingreso a la cámara de desarenado se tiene un canal de interconexión de
concreto armado para la conducción del desagüe que ha pasado la cámara de reja. La
velocidad en este canal tiene una velocidad mínima de 0.45 m/seg.
Por las características del desagüe doméstico y su caudal horario de diseño que es de
2.423 lps, está unidad tendrá una zona de aquietamiento y un recorrido por canal con
velocidad baja entre 0.26 a 0.32 m/seg. para facilitar la sedimentación de la arena y el
arrastre de solidos suspendidos hacia el exterior de la unidad. El desarenador trabajar
con dos unidades en paralelo, la cual facilita la alternancia para el retiro de la arena
almacenada. El manejo para el control de ingreso del desagüe será mediante el uso de
compuertas metálicas tipo tarje de espesor ¼”.
Para facilitar la sedimentación y remoción de la arena se utilizara un sistema de medición
de caudal y control de la velocidad constantes denominado Sutro, el cual será de material
metálico y espesor de ¼”. La instalación de estos elementos metálicos deberá ser por
personal técnico especializado para su construcción e instalación en el Sutro. Se buscara
que el sistema de anclaje deba ser del tipo estanco para evitar la filtración de agua.

Las dimensiones constructivas se encuentran explicitas en los planos respectivos,
debiendo considerarse una base o solado de 0.10 m. Así mismo la estructura será de
concreto armado con resistencia de f´c= 210 kg/cm2. y se utilizará acero corrugado grado
60 de Fy= 4200 kg/cm2. Se respetara las indicaciones señaladas en los planos
estructurales.
Cercano al desarenador, se tiene un componente estructural para el depósito de la arena
extraída del desarenador. Esta actividad se realiza en forma manual retirando la arena
hacia esta estructura que está compuesta por bases de ladrillos y base o cama de grava
seleccionada. El agua que escurre por este medio será colectado por una tubería cribada
de PVC UC. SDR 21, DN. 110 mm. NTP-ISO 4422., con perforaciones de diámetro ¾”,
y espaciados cada 0.20 m. Conduciendo el agua colectada hacia un pozo percolador y
de evaporación según se muestra en los planos.
La extracción de la arena acumulada en el desarenador será efectuada en forma
hidráulica, manipulando las válvulas y tuberías de fierro fundido dúctil, indicadas en el
plano respectivo. Así mismo, se empleara un equipo motobomba a combustible para
facilitar la extracción de arena en caso no se pueda extraer hidráulicamente estos
sólidos. La arena extraída podrá ser destinada hacia un relleno sanitario o enterrada
donde indique la municipalidad distrital, en forma sanitaria.
10.3 SEDIMENTADOR FLUJO HORIZONTAL CON LECHO SECADO DE LODOS.
El desagüe proveniente del desarenador será conducido hacia el Sedimentador de flujo
horizontal por un canal de interconexión de concreto armado, el cual tendrá como
propósito aquietar el flujo a una velocidad que facilite la conducción de los sólidos
suspendidos totales que contiene el desagüe doméstico.
Los parámetros que rigen el dimensionamiento del Sedimentador, son los siguientes:
- Caudal promedio de desagüe más infiltración 1.478 lps.
- Caudal máximo diario de desagüe más infiltración 1.758 lps.
- Carga superficial asumida 26.53 m3/m2día.
- Temperatura del desagüe 11.92°
C
- Factor de corrección por temperatura 1.27
- Dimensiones constructivas, 1.20 m. Ancho útil
4.00 m. Largo útil
El dimensionamiento considera la instalación de una pantalla deflectora para controlar la
velocidad de ingreso a las unidades de Sedimentación, siendo de material de
Policarbonato de espesor 10 mm. Esta estructura de Sedimentación también llevara un

sistema de fondo inclinado que facilite la acumulación del lodo decantado y pueda ser
extraído por medio de una succión con equipo de motobomba. Cabe señalar que la
frecuencia de purgado para cada unidad de sedimentación será de 30 días.
La gradiente de velocidad en los orificios de la pantalla difusora de desagüe, tiene un
valor de alrededor de 11.11 seg.^-1. Siendo adecuado para el proceso de sedimentación.
Así mimo se garantiza que no habrá resuspensión de solidos ya que la velocidad
horizontal es de 0.00061 m/seg. para un caudal promedio, y para el caudal máximo diario
es de 0.00073 m/seg. Ambas velocidades son menores a la velocidad crítica de 0.0217
m/seg.
Para el tratamiento de los lodos procedentes de la sedimentación serán también
estructuras de concreto armado, con cama de ladrillos King-kong. Y las juntas entre
ladrillos serán rellenadas de arena de material silíceo. La parte baja llevara una tubería
cribada con material de grava seleccionado, y tendrá perforaciones de diámetro ¾” en la
parte inferior del tubo, siendo el material de la tubería de PVC unión presión, diámetro
4”. (110 mm.).
El desagüe colectado será conducido hacia un pozo percolador de grava seleccionada.
Este pozo será cubierto con material de grava seleccionada en los diámetros indicados
en los planos, no debiéndose compactar el material de relleno. Así mismo se recomienda
dejar en la parte superior de la zanja de lleno de grava un camellón de altura de 10 cm.
para que con el tiempo se asiente y nivele con el terreno. También para remover los
sólidos hidráulicamente, se podrá recurrir al uso de mobomba a combustible para la
extracción de los sólidos.
10.4 FILTRO ANAEROBIO DE FLUJO ASCENDENTE CON LECHO SECADO DE
LODOS - FAFA.
El desagüe que se conduce hidráulicamente a gravedad desde el sedimentador de flujo
horizontal hacia el FAFA. Esta se realizará mediante la utilización de tuberías de fierro
fundido dúctil bridado. Desembocando el desagüe desarenado a un canal repartidor
controlado por compuertas tipo tarjeta metálicos de espesor ¼” de acero LAC. Tal como
se indica en los planos respectivos.
Las dimensiones constructivas de la FAFA se encuentran explicitas en los planos
respectivos, debiendo considerarse una base o solado de 0.10 m. Así mismo la
estructura será de concreto armado con resistencia de f´c= 210 kg/cm2. y se utilizará
acero corrugado grado 60 de Fy= 4200 kg/cm2. Se deberá respetar en el proceso
constructivo las dimensiones que se indiquen en los planos estructurales.
El dimensionamiento hidráulico considera un sistema de repartición del desagüe
mediante compuertas para la puesta en funcionamiento alternado de la dos unidades
del FAFA, la unidad entra en operación y alterna con la otra unidad para tratar un caudal
de desagüe 1.478 lps, que equivale a 127.699 m3/día. Este criterio es para facilitar el

mantenimiento de la unidad del filtro percolador. Así mismo, al existir una alternación de
unidades se garantiza que el sistema trabajara en forma ininterrumpida, ante problemas
que se puedan suscitar en la operación y mantenimiento o por problemas sociales.
El medio filtrante percolador de PVC tipo rosetón de diámetro 4.0 a 6.0 pulgadas, con un
área de contacto efectivo mayor a comparación del uso de grava. Será utilizado con el
propósito de mejorar el tratamiento anaerobio del desagüe y permitir en el medio de
rosetón con mayor área de contacto, la formación de una película microbiana que es la
que hará el proceso de eliminación de los microorganismo y la disminución de los
productos de amoniaco, nitrito y nitratos que contiene el desagüe doméstico.
El purgado de los lodos que se generan en la unidad FAFA, serán retirados mediante el
empleo de una motobomba. Dirigiendo el lodo hacia una estructura de concreto armado
de similares características constructivas y funcionales a las empleadas en el
sedimentador del flujo horizontal. Así mismo, estas estructuras para el secado de lodos
contaran con filtros percoladores para el escurrimiento y evaporación del líquido
percolado.
10.5 CAMARA DE CONTACTO DE CLORO – 30 MINUTOS.
Se ha considerado a la salida del FAFA una rampa hidráulica inclinada para proceder a
la aplicación de un producto químico clorado en solución, pudiéndose utilizar hipoclorito
de calcio tipo granular Para su aplicación se deberá instalar un tanque de
almacenamiento para la preparación del producto químico clorado en los volúmenes y
tiempo que se indican en la memoria de cálculo. El sistema de dosificación deberá contar
con agua a presión para el preparado del producto químico, y tener una altura suficiente
para su aplicación en el canal de rampa hidráulica por goteo, en forma permanente por
24 horas.
El deposito que almacena la solución de producto químico clorado, será del tipo
Rotoplas, anti U.V., y de capacidad de 300 litros de almacenamiento útil. Además deberá
contar con un sistema de tuberías y válvula de diámetro ½” para dosificar el producto
clorado a nivel de goteo o chorro. También se considerará un sistema de vaciado y
excedencias hacia el sistema de cloración – canal.
La construcción y funcionamiento hidráulico sanitario de la cámara de contacto de cloro
deberá cumplir con la norma referente a la descarga en un cuerpo acuático como es el
río Pararani. Para ello se ha considerado una estructura de contacto entre el desagüe y
el producto clorado por el tiempo de 30 minutos, y obtener una contaminación bacteriana
en coliformes fecales o termotolerantes por debajo de 1000 UFC/ 100 ml.
La cámara de contacto de cloro será de material estructural según se indica en los planos
respectivos. Como característica particular de la cámara de contacto, esta trabaja como
canal abierto con un periodo de retención de 30 minutos. De esta manera se obtiene un
recorrido lento que favorece el contacto entre el desagüe y el producto clorado.

Es importante señalar que el desagüe tratado y clorado será descargado hacia una
acequia natural, mediante una tubería de fierro fundido dúctil bridado que llevara una
charnela o válvula clapeta para el control de marea. Esta charnela tiene el propósito de
evitar el retorno de agua/desagüe hacia la cámara de contacto de cloro, y evitar el ingreso
de animales y cuerpos extraños.
El recorrido del desagüe tratado por el canal natural, hacia el rio Pararani podrá utilizarse
en su recorrido para riego de plantas de tallo alto o bajo, pudiendo discurrir por la zona
de franja marginal.
10.6 CERCO PERIMETRICO Y DEPOSITO DE PRODUCTO QUIMICO.
Se ha considerado la construcción de un cerco perimétrico para la protección de los
componentes hidráulico sanitarios de la PTAR, que cumplirá la función de evitar el
ingreso de animales de pastoreo y personas ajenas a la operación y mantenimiento. Esta
estructura estará una cimentación de concreto ciclópeo y paneles tipo malla, con puerta
de ingreso de reja tipo malla y sistema de seguridad. Su proceso constructivo y
dimensiones estarán expuestas en los planos respectivos.
Para el almacenamiento de los productos químicos, hipoclorito de calcio granular. Se
deberá considerar una caseta de material noble con adecuada ventilación. En esta
caseta también se podrá almacenar las herramientas básicas que se emplean en la
operación y mantenimiento.
A continuación se da cuenta de la cantidad de unidades componentes de la PTAR.
COMPONENTES DE LA PTAR - CHOCCOYO
DESCRIPCION CANTIDAD
CAMARA DE REJA CON LECHO SECADO DE RESIDUOS
SOLIDOS.
01 UNID.
DESARENADOR FLUJO HORIZONTAL CON MEDIDOR TIPO
SUTRO, Y LECHO DE SECADO DE ARENAS. SISTEMA DE DOS
UNIDADES DE TRABAJO ALTERNADO.
01 UNID.
SEDIMENTADOR FLUJO HORIZONTAL CON LECHO SECADO
DE LODOS. SISTEMA DE DOS UNIDADES DE TRABAJO
ALTERNADO.
01 UNID.
FILTRO ANAEROBIO DE FLUJO ASCENDENTE CON LECHO
SECADO DE LODOS. SISTEMA DE DOS UNIDADES DE
TRABAJO ALTERNADO.
01 UNID.
CAMARA CONTACTO DE CLORO – 30 MINUTOS 01 UNID.
CERCO PERIMITRICO Y DEPOSITO DE PRODUCTO QUIMICO. 01 UNID.

MEMORIA DE CALCULO PTAR. CHOCCOYO CHALLHUAHUACHO.

MEMORIA DE CALCULO – PTAR. CHOCCOYO
MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE Y
SANEAMIENTO EN EL CENTRO POBLADO DE CHOCCOYO Y ANEXOS,
CATCANTA Y SESSECCA DEL DISTRITO DE CHALLHUAHUACHO–
COTABAMBAS-APURIMAC.
JULIO 2021



INDICE
Contenido Memoria de Calculo PTAR.
1.DIMENCIONAMIENTO DE CAMARA DE REJA Y CANAL BYPAS ........................................................... 3
2.DESARENADOR CONTROLADO POR CAUDALIMETRO SURTO ............................................................ 6
3.SEDIMENTADOR DE FLUJO HORIZONTAL .......................................................................................... 12
4.CALCULO DE LODOS A EXTRAER DEL SEDIMENTADOR PRIMARIO ................................................... 14
5.DIMENCIONAMIENTO DEL SIFON DE LODOS PARA SEDIMENTADOR PRIMARIO ............................ 17
6.DIMENCIONAMIENTO DE UN FILTRO ANAEROBIO DE FLUJO ASENDENTEFAFA ............................ 19
7.DIMENCIONAMIENTO DE UN CANAL RECTANGULAR CON CAMBIO DE PENDIENTE PARA MEZCLA
RAPIDA ................................................................................................................................................... 20
8.DIMENCIONAMIENTO DE LA CAMARA DE CONTACTO DE CLORO TIEMPO 30 MINUTOS .............. 23
9.DETERMINACIÓN DE LA CANTIDAD DE PRODUCTO CLORADO EN EL PUNTO DE APLICACIÓN
RAMPA INCLINADA/VERTEDERO TRIANGULAR ................................................................................... 24
10. CALCULO HIDRAULICO DE LOS CAUDALES PARA EL DISEÑO PTAR POR EL MÉTODO MANING ... 25
11.CALCULO DE LA EVAPORACIÓN – MÉTODO DE MEYER .................................................................. 26




A CALCULO DE LA CAMARA DE REJAS
DESCRIPCION SIMBOLO VALOR UNIDAD
1 CAUDAL TOTAL DE AGUAS RESIDUALES Q 209.347 M3/DIA
2 VELOCIDAD DE PASE ENTRE LAS REJAS VZR 0.75 M/SEG.
3 AREA EN ZONA DE REJAS (AREA UTIL) AZR 0.003 M2.
4 ESPACIO ENTRE LAS BARRAS A 1 PULG
5 ESPESOR DE LA BARRA T 0.5 PULG.
6 RELACION DE "T" Y "A" E 0.67 ADIMENS.
7 AREA AGUAS ARRIBA DE LA ZONA DE REJA AAR 0.005 M2.
CALCULO DE LAS DIMENSIONES DEL CANAL:
** APLICANDO LA FORMULA DE MANING
8 ANCHO DEL CANAL (ASUMIDO) B 0.40 M.
9 ALTURA UTIL DEL CANAL Y 0.01 M.
10 RADIO HIDRAULICO RH 0.01 M.
11 COEFIENTE DE MANING. N 0.015 ADIMENS.
12 PENDIENTE DE FONDO EN EL CANAL S 21.86 M/KM.
PERDIDA DE CARGA EN LAS REJAS:
APLICANDO LA FORMULA DE METCALF-EDDY:
* ASUMIENDO EL 50% DEL AREA DE LA REJA
ESTA SUCIA.
13 VELOCIDAD DE PASE ENTRE LAS REJAS SUCIAS V1 1.50 M/SEG.
14 VELOCIDAD AGUAS ARRIBA DE LA REJA Vo 0.50 M/SEG.
15 PERDIDA DE CARGA EN REJA SUCIA HI 0.12 MT.
APLICANDO LA FORMULA DE KISMER.:
para cuando la reja esta limpia.
16 ANGULO DE INCLINACION DE LAS BARRAS ANG 45 GRADOS
17 FACTOR DE FORMA DE LA BARRA - TIPO RECTANGULAR FM 2.42 ADIMENS.
18 PERDIDA DE CARGA EN LAS BARRAS 0.009 MT.
CALCULO DEL NUMERO DE BARRAS:
19 NUMERO DE BARRAS NBARRA 11 ADIMENS.
VERIFICACION DEL ANCHO DEL CANAL B1 0.43 MTS.
CHOCCOYO- PTAR
DIMENSIONAMIENTO DE LA CAMARA DE REJA Y CANAL BY - PASS.
PARAMETROS DE DISEÑO:
CAUDAL DE AGUAS RESIUDALES:
CAUDAL PROMEDIO DE DESAGÜE 1.474 LT/SEG.
CAUDAL MAXIMO HORARIO DE DESAGÜE 1.717LT/SEG.
CAUDAL TOTAL DE AGUAS RESIDUALES EN LT/SEG. 2.241 LT/SEG.



DETERMINACION DE LONGITUD DE TRANSICION:
DEL TUBO HASTA EL CANAL DISEÑADO
ANCHO DEL CANAL DE APROXIMAC. A LA REJA BB2 0.40 M.
DIAMETRO DEL EMISOR BB1 8 PULG.
LONGITUD DE TRANSICION EMISARIO - CANAL. LTRANS. 0.44 M.
DESNIVEL ENTRE LA SOLERA DEL EMISOR Y
EL FONDO DEL CANAL
PERDIDA DE CARGA POR TRANSICION 0.00001 MT.
DIAMETRO DEL TUBO EMISOR 8 PULG.
PENDIENTE DEL EMISOR 0.005 M/M.
VELOCIDAD DEL DESAGÜE EN EL EMISOR (tubería ) V1 0.6 M/SEG.
COEF. DE MANING PARA LA TUBERIA EMISOR n 0.010 ADIM.
* CALCULANDO LA VELOCIDAD Y TIRANTE EN EL EMISOR:
CAUDAL A TUBO LLENO 31.453 LT/SEG
VELOCIDAD A TUBO LLENO 0.970 M/SEG.
RELACION DE CAUDALES QPARCIAL/Q LLENO 0.080 ADIM.
RELACION TIRANTE/DIAMETRO 0.18 ADIM.
RELACION VELOC.PARC/VELOC.TUBLLENO 0.55 ADIM.
TIRANTE EN EMISOR 0.037 M.
VELOCIDAD DEL DESAGÜE EN EL EMISOR 0.533 M/SEG.
VELOCIDAD EN EL CANAL V0 0.50 M/SEG.
DESNIVEL SOLERA - EMISOR DELTAZ 0.030 M.
DIMENSIONES DEL CANAL LATERAL DE REBOSE:
LONGITUD DEL VERTEDERO RECTANGULAR LVERTD. 0.40 M.
ALTURA EFECTIVA DEL VERTEDERO HVERTD. 0.022 M.
PARA EL CANAL DE INGRESO ANTES DE LA TRANSICION:
0.0024 M3./SEG.
RESOLVIENDO SE OBTIENE DE H.CANALES (SOFTWARE).:
TIRANTE DE AGUA EN EL CANAL DE INGRESO Y TIRANT= 0.0364 M.
VELOCIDAD DEL DESAGUE EN EL CANAL DE INGRESO V INGR = 0.62 M/SEG.
DETERMINANDO LA LONGITUD DE TRANSICION:
DEL CANAL DE INGRESO AL CANAL DE LAS REJAS
ANCHO DEL CANAL RECTANGULAR DE INGRESO CING. = 0.2 M.
ANCHO DEL CANAL RECTANGULAR DE LA REJA BB2.= 0.40 M.
ANGULO DE INGRESO DE INTERCONEXION ENTRE CANALES ANGTRAN= 12.50 GRADOS
CALCULANDO LA LONGITUD DE TRANSICION DEL CANAL LTRANS= 0.45 M.
DIMENSION DEL CANAL DE DESAGUE DE INGRESO (TUB.) CING.= 0.200 M.
PENDIENTE DEL CANAL DE INGRESO S canal= 0.005 M/M.
COEFICIENTE DE RUGOSIDAD DEL CANAL DE INGRESO N CANAL= 0.015 ADIM.
CAUDAL MAXIMO HORARIO QMH = 2.241 LT./SEG.



DETERMINANDO EL DESNIVEL DE INGRESO DEL CANAL Y
EL CANAL DE INGRESO A LA REJA
CALCULANDO LA PERDIDA DEBIDA A LA TRANSICION HFTRANS= 0.0001 M
CALCULANDO EL DESNIVEL EN LA TRANSICION. DESTRNS= 0.031 M.
ENTRE EL INGRESO Y CANAL DE REJAS



PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES
COMPONENTE: DESARENADOR CONTROLADO POR CAUDALIMETRO SUTRO
1 INGRESO DE DATOS:
CAUDAL MAXIMO MAXIMORUM Qmxx = 2.993 LT./SEG
CAUDAL MAXIMO HORARIO Qmh = 2.423 LT./SEG
CAUDAL MAXIMO DIARIO Qmd = 1.758 LT./SEG
CAUDAL PROMEDIO Qp = 1.474 LT./SEG
CAUDAL MINIMO Qmin = 0.737 LT./SEG
TEMPERATURA DEL AGUA TEMP MIN.= 8 ºC Tº = 11.92 ºC.
DIAMETRO DE LA PARTICULA A REMOVER (ARENA, ETC.) Dp = 0.20 MM.
0.02 CM.
DENSIDAD DE LA PARTICULA (ARENA, ETC.) Darena= 2.65 GR./ CM3.
VELOCIDAD HORIZONTAL DEL AGUA EN EL DESARENADOR Vh = 0.30 M./SEG.
30 CM./SEG.
ACELERACION DE LA GRAVEDAD g = 981 CM./SEG2.
2 CALCULOS:
SEGÚN LA TEMPERATURA, DETERMINAMOS LA DENSIDAD DEL AGUA Dagua = 0.99953 GR. MASA/CM3.
SEGÚN LA TEMPERATURA, DETERMINAMOS LA VISCOSIDAD ABSOLUTA μ = 0.01242 GR.MASA/CM.Xseg.
SEGÚN LA TEMPERATURA, DETERMINAMOS LA VISCOSIDAD CINEMATICA v = 0.01243 CM2./SEG.
SEGÚN EL DIAMETRO DE LA PARTICULA A SEDIMENTAR
UTILIZAMOS LA FORMULA CORRESPONDIENTE:
CALCULANDO LA VELOCIDAD DE SEDIMENTACION DE LA PARTICULA:
FORMULA DE NEWTON: Dp = Vs =
FORMULA DE ALLEN. Dp = 0.02 CM. Vs = 2.620 CM./SEG.
FORMULA DE STOKES Dp = Vs =
DETERMINANDO LA LONGITUD TEORICA DEL SEDIMENTADOR:
RAZON ENTRE LA VELOCIDAD HORIZONTAL Y VELOC. SEDIMENTACION
PARA REGIMEN TURBULENTO Vh/Vs =
PARA REGIMEN TRANSICION Vh/Vs = 11.450 ADIMEN.
PARA REGIMEN LAMINAR Vh/Vs =
POR LO TANTO, LA LONGITUD TEORICA ES :
PARA REGIMEN TURBULENTO
PARA REGIMEN TRANSICION Lt = 11.450 M.
PARA REGIMEN LAMINAR
STOKES
LAMINAR
REGIMEN LEY APLICABLE
NEWTON
ALLEN
TURBULENTO
TRANSICION
ARENA GRUESA
0.001 < Ø < 0.010
ARENA FINA
CHOCCOYO - PTAR
MATERIAL DIAMETRO (CM.)
Ø > 1.00
0.015 < Ø < 0.10
GRAVA



POR CONDICION DE LA NORMA OS-090, RECOMIENDA QUE:
* A LA SALIDA Y ENTRADA DEL DESARENADOR SE PREVEA, A CADA LADO,
POR LO MENOS UNA LONGITUD ADICIONAL EQUIVALENTE A 25% DE LA
LONGITUD TEORICA.
DETERMINANDO LA LONGITUD TEORICA INCREMENTADA DEL DESARENADOR:
(QUE ES FUNCION DE LA ALTURA DEL DESARENADOR)
PARA REGIMEN TURBULENTO
PARA REGIMEN TRANSICION Ldes. = 17.17 M.
PARA REGIMEN LAMINAR
3 CALCULANDO LA SECCION DEL DESARENADOR: (SECCION RECTANGULAR)
DETERMINANDO LA ALTURA DEL DESARENADOR:
SE DEBE CUMPLIR.
* LA RELACION ENTRE EL LARGO Y LA ALTURA DEL AGUA DEBE SER
COMO MINIMO 25. (NORMA OS-090)
Lreg.= 25.00
CALCULANDO LA SECCION TRANSVERSAL DEL CANAL DESARENADOR RECTANGULAR:
ALTURA UTIL DEL CANAL (VALOR QUE ES ASUMIDO) H= 0.020 M.
ANCHO DEL CANAL CALCULADO (en funcion al Qmh.) b= 0.404 M.
ASUMIENDO UN ANCHO TRABAJABLE B= 0.400 M.
VERIFICANDO LA VELOCIDAD HORIZONTAL Vhverf = 0.303 MT/SEG. OK ACEPTABLE
(DEBE ESTAR EN EL RANGO DE 0.24 A 0.36 MT./SEG.)
4 DIMENSIONES DE LA SECCION UTIL DEL DESARENADOR RECTANGULAR:
DIMENSION TEORICA DIMENSION DE OBRA
LARGO CALCULADO CON EL INCREMENTO DEL 50% 0.343 MT. 0.35 MT.
LARGO CALCULADO CON EL MINIMO 25 *H 0.500 MT. 0.50 MT.
ALTURA UTIL DEL CANAL 0.020 MT.
ANCHO UTIL DEL CANAL 0.400 MT.
CALCULO DE LA CANTIDAD DE ARENA Y DIMENSIONES DEL DEPOSITO EN CANAL RECTANGULAR:
INGRESO DE INFORMACION:
CANTIDAD DE ARENA QUE INGRESA CON EL DESAGÜE Acantr= 0.015 LT/M3.
LONGITUD TOTAL DEL CANAL DESARENADOR Ldesr= 0.50 mt.
ES LA LONGITUD TECNICA - ECONOMICA
CALCULANDO DIMENSIONES UNITARIAS:
CALCULANDO LA CANTIDAD DE ARENA DEPOSITADA POR DIA VOL arenar= 1.91 LT/DIA
(A PARTIR DEL CAUDAL PROMEDIO)



DIMENSIONANDO LA CAJA DE ARENA, MEDIDA UTIL UNITARIA:
TIPO TRAPEZOIDAL CON PAREDES ANGULO 45º.
BASE MAYOR DE LA CAJA DE ARENA Bmayc= 0.40 MT.
BASE MENOR DE LA CAJA DE ARENA Bmenc= 0.10 MT.
ALTURA DE LA CAJA DE ARENA (DEPOSITO ARENA) Altc= 0.150 mt.
CAPACIDAD DE ALMACENAJE DE ARENA, MAX. ALTURA UTIL :0.15 M. Arena almc= 0.019 M3.
FRECUENCIA DE LIMPIEZA MAXIMA, SERA CADA: Limpmax. 9.82 DIAS
COMPLETANDO EL VOLUMEN DE ALMACENAMIENTO PARA 7 DIAS DE LIMPIA Vcomple= -0.0016 M3.
MINIMA (norma OS-090). (VALOR NEGATIVO, NO REQUIERE AUMENTAR VOL.). Hcomple= -0.008 M.
FRECUENCIA DE LIMPIEZA DE OPERACIÓN ADOPTADA: Flimpia= 9.00 DIAS
(minimo 7 dias, norma OS-090).
CANTIDAD DE ARENA A EXTRAER POR FRECUENCIA LIMPIEZA: Aextraer= 0.017 M3.
LA DIMENSION DE LA CAJA DE ARENA PARA SECADO SERA:
LARGO= 1.000 M.
ANCHO= 1.000 M.
ALTUTIL= 0.017 M.
NOTA:
LAS DIMESION DE LA CAJA DE ARENA PUEDEN MODIFICARSE PARA ADECUARLAS
A LOS ESPACIOS DISPONIBLES EN OBRA.
PARA EL SISTEMA DE PERCOLACION, SE UTILIZARA ARENA CON BASE DE LADRILLO
Y TUBERIA CON PERFORACIONES PARA CONDUCIR EL LIQUIDO PERCOLADO A UN
POZO DE PERCOLACION. VER DETALLE EN OBRA.
DIMENSIONES SECCION CANAL DESARENADOR RECTANGULAR:
0.40 M.
LA ALTURA DE TRANSICION MINIMA SERA DE 0.020 M.
10 CM, PUDIENDO ADOPTAR EL PROYECTISTA CANAL DESARENADOR
MEDIDAS CONSTRUCTIVA DE DISEÑO.
ALT. TRANS.=0.1M
RESPECTO AL VALOR NEGATIVO, ESTA ALTURA -0.008 M.
NO REQUIERE SER INCREMENTADA.
DEPOSITO 0.150 M.
ARENA
0.10 M.



5 CALCULANDO EL VERTEDERO PROPORCIONAL TIPO "SUTRO",
PARA CONTROLAR LA VELOCIDAD EN EL CANAL.
ANCHO DEL CANAL RECTANGULAR B = 0.400 M.
CAUDAL MINIMO DE DESAGUE QMIN DESG = 0.737 LT./SEG.
0.000737 M3./SEG.
ALTURA UTIL DEL CANAL Hcanal = 0.020 M.
CAUDAL MAXIMO MAXIMORUM TOTAL QMMAXTOT = 2.9930 LT/SEG.
0.002993 M3./SEG.
h= 0.02 M.
a = 0.010
B = 0.4 M.
LA FORMULA DEL VERTEDERO SUTRO:
DONDE:
CAUDAL; M3./SEG.
VALOR QUE SE OBTIENE DE LA FORMULA DE VERTEDERO M.
SUTRO, HACIENDO EN Q = Q MIN. DESG. Y "B" ANCHO
DEL CANAL RECTANGULAR.
ANCHO DEL CANAL RECTANGULAR M.
ALTURA DEL CANAL M.
HACIENDO QUE Y= a = h, Y CON EL CAUDAL MINIMO DE DESAGUE, SE TIENE: a = 0.010 M.
ADEMAS, LA FORMA DE LAS PAREDES DEL VERTEDERO ESTAN DADAS
POR LA SIGUIENTE ECUACION:
( )
3
/
*
*
*
74
.
2 5
.
0
a
h
B
a
Q −
=
=
Q
=
a
=
B
=
h
2
1
tan
.
*
2
1 






−
=






a
y
arc
B
X



PARA FACILIDAD DE RESOLUCION DE LA ECUACION, SE TIENE LOS SIGUIENTES VALORES:
0.10 0.805 0.001 0.322 0.1610 0.011 0.0008 OK
0.20 0.732 0.002 0.293 0.1464 0.012 0.0010 OK
0.30 0.681 0.003 0.272 0.1362 0.013 0.0011 OK
0.40 0.641 0.004 0.256 0.1282 0.014 0.0012 OK
0.50 0.608 0.005 0.243 0.1216 0.015 0.0013 OK
0.60 0.58 0.006 0.232 0.1160 0.016 0.0014 OK
0.70 0.556 0.007 0.222 0.1112 0.017 0.0015 OK
0.80 0.536 0.008 0.214 0.1072 0.018 0.0016 OK
0.90 0.517 0.009 0.207 0.1034 0.019 0.0017 OK
1.00 0.500 0.010 0.200 0.1000 0.020 0.0018 OK
1.05 0.392 0.011 0.157 0.0784 0.021 0.0019 OK
1.08 0.333 0.011 0.133 0.0666 0.021 0.0019 OK
1.09 0.295 0.011 0.118 0.0590 0.021 0.00194 OK
1.1 0.268 0.011 0.107 0.0536 0.021 0.00195 OK
1.2 0.247 0.012 0.099 0.0494 0.022 0.0021 OK
1.3 0.23 0.013 0.092 0.0460 0.023 0.0022 OK
1.4 0.216 0.014 0.086 0.0432 0.024 0.0023 OK
1.5 0.205 0.015 0.082 0.0410 0.025 0.0024 OK
1.6 0.195 0.016 0.078 0.0390 0.026 0.0025 OK
VERIFICACION DE LA TASA DE APLICACIÓN SUPERFICIAL:
VALORES RECOMENDADOS POR LA NORMA OS-090
a
a
DETERMINANDO LA SUPERFICIE (HORIZONTAL) DEL DESARENADOR Sdes = 0.20 M2.
CALCULANDO LA TASA DE APLICACIÓN T.A. = 1046.74 M3./M2xDIA
DISMINUIR LARGO UTIL DESARENADOR
NOTA: NOS QUEDAMOS CON LA LONGITUD 0.50 M. DE LARGO UTIL
DEL DESARENADOR. DIMENSION MENOR A LA CALCULADA DIFICULTA
EL PROCESO CONSTRUCTIVO DEL DESARENADOR.
45 M3./M2.xHora 70 M3./M2.xHora
1080 M3./M2.Xdia 1680 M3./M2.Xdia
a
y
B
X y X
2
X h
( )
y
a+
Q



TABLA: DENSIDAD Y VISCOSIDAD DEL AGUA
TEMPERATURA DENSIDAD d VISCOSIDAD
º C Absoluta µ Cinemática v = µ / d
grm/cm3. grms. masa (poises) cm2. / seg (stokes)
cm - seg
0 0.99987 0.01792 0.01792
1 0.99993 0.01732 0.01732
2 0.99997 0.01674 0.01674
3 0.99999 0.01619 0.01619
4 1.00000 0.01568 0.01568
5 0.99999 0.01519 0.01519
6 0.99997 0.01473 0.01473
7 0.99993 0.01429 0.01429
8 0.99988 0.01387 0.01387
9 0.99981 0.01348 0.01348
10 0.99973 0.01310 0.01310
11 0.99963 0.01274 0.01274
12 0.99952 0.01239 0.01240
13 0.99940 0.01206 0.01206
14 0.99927 0.01175 0.01176
15 0.99913 0.01145 0.01146
16 0.99897 0.01116 0.01117
17 0.99880 0.01088 0.01089
18 0.99862 0.01060 0.01061
19 0.99843 0.01034 0.01036
20 0.99823 0.01009 0.01010
21 0.99802 0.00984 0.00986
22 0.99780 0.00961 0.00963
23 0.99757 0.00938 0.00940
24 0.99733 0.00916 0.00919
25 0.99707 0.00895 0.00897
26 0.99681 0.00875 0.00877
27 0.99654 0.00855 0.00858
28 0.99626 0.00836 0.00839
29 0.99597 0.00818 0.00821
30 0.99568 0.00800 0.00804
Fuente: CEPIS - Teoria, Diseño y Control de los procesos de clarificación del agua



COMPONENTE: SEDIMENTADOR DE FLUJO HORIZONTAL
INGRESO DE INFORMACION:
CAUDAL PROMEDIO DE DESAGÜE MAS AGUAS DE INFILTRACION QPM = 1.474 LT/SEG.
127.354 M3/DIA.
CAUDAL MAXIMO DIARIO DE DESAGÜE MAS AGUAS DE INFILTRACION QMD = 1.758 LT/SEG
151.891 M3./DIA
CARGA SUPERFICIAL ASUMIDA CS= 1.50 M3/M2.HORA
36.00 M3/M2. DIA
TEMPERATURA DEL AGUA TEMP. MINIMA AMBIENTAL 8 ºC T= 11.92 ºC
FACTOR DE CORRECCION POR TEMPERATURA PARA AREA SUPERFICIA SEDIMENT. Fc= 1.27 ADIM.
CALCULANDO EL AREA SUPERFICIAL ASUP = 4.50 M2
ASUMIENDO UNA RELACION LARGO/ANCHO DE: LARGO = 4
ANCHO = 1
DETERMINANDO EL LARGO Y ANCHO TEORICO: ANCHO = 1.061 M.
LARGO = 4.244 M.
ASUMINDO DIMENSIONES CONSTRUCTIVAS ANCHO = 1.20 M.
LARGO = 4.00 M.
CALCULANDO LA NUEVA CARGA SUPERFICIAL CSc = 26.53 M3/M2.DIA
ASUMIENDO UNA PROFUNDIDAD PARA EL SEDIMENTADOR H = 2.00 M.
DETERMINANDO EL VOLUMEN UTIL DEL SEDIMENTADOR VOL = 9.6 M3.
CALCULANDO EL TIEMPO DE RETENCION (CON EL QPM.) TR = 1.81 HORAS
CALCULANDO EL TIEMPO DE RETENCION (CON QMD.) TRMD = 1.52 HORAS
VERIFICANDO LA RELACION LARGO/PROFUNDIDAD, ENTRE 5 Y 10 LARGO/H= 2.00 ADIM.
CALCULANDO LA VELOCIDAD DE ARRASTRE (VELOC. CRITICA):
CTE. QUE DEPENDE DEL TIPO DE MATERIAL k = 0.05 ADIM.
PESO ESPECIFICO DE LA PARTICULA s = 1.03
ACELERACION DE LA GRAVEDAD g = 9.81 M/SEG2.
DIAMETRO DE LA PARTICULA d = 100 MICRAS
FACTOR DE FRICCION DE DARCY - WEISBACH f = 0.025 ADIM.
LA VELOCIDAD CRITICA SERA: Vhcrit = 0.0217 M/SEG.
DETERMINANDO LA VELOCIDAD HORIZONTAL (CON QPM.) VH = 0.00061 M/SEG.
DETERMINANDO LA VELOCIDAD HORIZONTAL (CON QMD.) VHMD.= 0.00073 M/SEG.
AL SER LA VELOC. HORIZONTAL (CON QPM) MENOR QUE LA VELOCIDAD CRITICA, NO HAY RESUSPENSION
AL SER LA VELOC. HORIZONTAL (CON QMD) MENOR QUE LA VELOCIDAD CRITICA, NO HAY RESUSPENSION
CHOCCOYO - PTAR



CALCULANDO LA REMOCION DE DBO5 Y LOS SST.:
VALORES DE CTES. EMPIRICAS " a " Y " b ", (CRITES Y TCHOBANOGLOUS, 2000)
a b
0.018 0.020
0.0075 0.014
CAUDAL CAUDAL
PROMEDIO MAX. DIARIO
REMOCION DE DBO5, EN % 33.39 31.38 OK
REMOCION DE SST, EN % 55.11 52.79 OK
DBO5: DEMANDA BIOQUIMICA DEOXIGENO A LOS 5 DIAS
SST.: SOLIDOS SUSPENDIDOS TOTALES
DISEÑO DE LA PANTALLA DIFUSORA (TABIQUE DIFUSOR)
ANCHO DEL SEDIMENTADOR B = 1.20 M.
ASUMIENDO UNA VELOCIDAD DE PASO POR EL ORIFC. DE LA PANTALLA DIFUSORA Vorifpant= 0.066 M./SEG.
CAUDAL PROMEDIO DE DESAGUE QUE PASA POR LA PANTALLA DIFUSORA Qpromd= 0.0015 M3./SEG.
DETERMINANDO EL AREA TOTAL DE LOS ORIFICIOS EN LA PANTALLA DIFUSORA Atotorif = 0.0223 M2.
ASUMIENDO UN DIAMETRO UNITARIO DEL ORIFICIO EN LA PANTALLA DIFUSORA Dorif pant= 1.50 PULG.
0.0375 M.
DETERMINANDO EL AREA DE CADA ORIFICO EN LA PANTALLA DIFUSORA Aorif pant = 0.0011 M2.
CALCULANDO EL NUMERO DE ORIFICIOS PARA LA PANTALLA Norif tot = 20.00 UNID.
VARIABLE
DBO5
SST



COMPONENTE: CALCULO DE LODOS A EXTRAER DEL SEDIMENTADOR PRIMARIO (DECANTADOR)
CAUDAL PROMEDIO DE DESAGÜE FUTURO 1.474 LT/SEG.
TIEMPO DE DETENCION 1.81 HORAS
RENDIMIENTO DE ELIMINACION DE SOLIDOS 55.11 %
EN SUSPENSION
CONCENTRACION DE SOLIDOS EN SUSPENSION (DESG. DEBIL) 32 MG/LT
DETERMINANDO EL PESO DE SOLIDOS SECOS ELIMINADOS:
CAUDAL DE DESAGÜE DIARIO Q desg = 127.354 M3/DIA
PESO DE SOLIDOS SECOS ELIMINADOS Psoliseco = 2.246 KG/DIA
DETERMINANDO EL VOLUMEN DE FANGO PRIMARIO:
PESO ESPECIFICO DEL FANGO O LODO P.E.lodo = 1.02
CONCENTRACION DE SOLIDOS Concsold = 6 %
HUMEDAD DEL LODO HUMElodo = 94 %
DENSIDAD DEL DESAGÜE Densdesg = 1000 KG/M3.
VOLUMEN DEL FANGO PRIMARIO Vfangoprim 0.037 M3./DIA
36.70 LT/DIA
CALCULO DEL LECHO DE SECADO DE LODOS CON ARENA.
DATOS:
KILOGRAMOS DE LODO SECO POR DIA Lodo seco= 2.246 KG LODO/DIA
ASUMIENDO ESPESOR DE LODO A SER SECADO Hlodo = 0.30 M.
DENSIDAD DEL LODO Denslodo= 1020 KG/M3.
CALCULOS EN LA ETAPA DE PERCOLACION DEL LODO:
PORCENTAJE DE SOLIDOS AL COMIENZO DE LA PERCOLACION %Solidperc= 6 %
TIEMPO QUE DEMORA LA PERCOLACION (ESTIMADO) Tperc = 3 DIAS
DETERMINANDO EL CONTENIDO DE SOLIDOS EN LA PERCOLACION Solidperc = 18.00 KG/M2.
(ES EL PESO DE SOLIDOS POR METRO CUADRADO DE MATERIA SECA)
CONCENTRACION DE SOLIDOS EN ESTE TIEMPO DE PERCOLACION,
SE INCREMENTA A : %incsolid= 20 %
EL PESO TOTAL DE LA TORTA HUMEDA POR M2. DE AREA, SERA_ Pestorta= 90 KG/M2.
CALCULOS EN LA ETAPA DE EVAPORACION DEL AGUA DE LODO:
OBTENCION DE UNA TORTA DE LODO, CON UN % DE SOLIDOS MANEJABLE %Soldmanj= 30.00 %
(SOLIDO MANEJABLE PARA LA DISPOSICION FINAL ).
PESO DE LA TORTA HUMEDA POR M2., SERA Pesotorthm= 60.00 KG/M2.
EL AGUA EVAPORADA POR M2. DE AREA DEL LECHO, SERA: Aguaevap = 30.00 KG AGUA/M2.
Aguaevap = 30.00 mm.
CHOCCOYO - PTAR.



MES PRECIPITACION PRECIPIT. EVAPORACION EVAPORAC. DIAS DEL EVAPORAC. DIAS
CORREG. CORREG. MES MEDIA TOTALES
(FACTOR0.57) (FACTOR0.75) 30.00 mm.
(mm:) (mm.) (mm.) (mm.) (días) (día/mm.) (días)
ENERO 226.70 129.22 16.34 12.26 31 2.530 402.76
FEBRERO 204.90 116.79 14.62 10.97 28 2.554 374.85
MARZO 171.00 97.47 14.27 10.70 31 2.897 369.22
ABRIL 59.50 33.92 42.83 32.12 30 0.934 59.69
MAYO 14.80 8.44 37.97 28.48 31 1.089 41.84
JUNIO 3.00 1.71 59.61 44.71 30 0.671 21.28
JULIO 4.90 2.79 82.02 61.52 31 0.504 16.53
AGOSTO 19.10 10.89 76.20 57.15 31 0.542 22.18
SEPTIEMBRE 29.10 16.59 90.92 68.19 30 0.440 20.50
OCTUBRE 75.90 43.26 140.51 105.38 31 0.294 21.55
NOVIEMBRE 75.30 42.92 140.37 105.28 30 0.285 20.78
DICIEMBRE 160.00 91.20 65.79 49.34 31 0.628 76.15
69.61
InformaciónSENHAMI -ESTACIONTARACO, AÑOS 1967-2006.=
TOMANDOELMES QUE REQUIERE MAYORTIEMPONECESARIO TIEMPO 402.76 DIAS
PARA SECARELLODO(DEBIDOA LA EVAPORACIONY LA PRECIPITACION)
DETERMINANDOELAREA REQUERIDA TOTALDELLECHODE SECADO AreaTot= 50.25 M2.
DETERMINANDOHASTA QUE TIEMPOQUE SE PUEDE PURGA LOS LODOS DEL Tmpurga= 410.81 dias
SEDIMENTADORHACIA ELLECHODE SECADO
CONDICIONSECADODELODOS CONCOBERTURA(TECHO):
TOMANDOELMES QUE REQUIERE MENORTIEMPONECESARIOPARA TIEMPO= 16.53 DIAS
SECARELLODO, ENFUNCIONDE LA EVAPORACIONY PRECIPITACION.
(MAYOREVAPORACIONY MENORPRECIPITACION)
DETERMINANDOELAREA MINIMA REQUERIDA TOTALDELLECHODE SECADO Atotalmin. = 2.06 M2.
12.23
57.30
298.24
282.32
31.67
9.18
1.15
1.41
326.87
32.66
20.13
5.91
7.30
12.73
13.20
8.82
86.90
28.02
TIEMPOREQUERIDO
PARAEVAPORARLA
PRECIPITACION
(días) (días)
75.89
76.61
8.55
18.85
TIEMPOREQUERIDO
PARAEVAPORAR
15.12
16.27



METODOLOGIA DE CALCULO LECHO SECADO DE LODOS -CONAGUA.
INGRESO DE DATOS:
PROFUNDIDDDEL LECHO DE LODOS Hlodo = 30 CM.
PORCENTAJE DE SOLIDOS ENEL AFLUENTE So = 10 %
FACTORDE CORRECCIONDE EVAPORACION(0.75) a = 0.75 ADIM.
EVAPORACIONDEL AGUA E = 1.634 C/MES
FACTORDE ABSORCIONDE AGUA POREL LODO (0.57) b = 0.57 ADIM.
PRECIPITACIONDEL MES LLUVIOSO R= 22.67 CM./MES
TIEMPO DE DURACIONDEL DRENADO Td= 3 DIAS
PORCENTAJE DE SOLIDOS DESPUES DE Td DIAS S1= 20 %
CONTENIDO DE SOLIDOS ENEL EFLUENTE S2= 6 %
CALCULANDO EL TIEMPO DESECADO DELODOS: Tseclodo= 34.64 DIAS
EL FLUJO DE LODOS QUE INGRESA AL LECHO DE SECADO Qflujolodo= 36.70 LT/DIA
CALCULANDO EL AREAPARASECADO DELODOS Asuplecho= 45.68 M2.



COMPONENTE: DIMENSIONAMIENTO DEL SIFON DE LODOS PARA SEDIMENTADOR PRIMARIO
INGRESO DE DATOS:
DIAMETRO DEL SIFON DE LODOS D 105.80 MM.
LONGITUD DEL SIFON DE LODOS LONG 7.00 M.
CARGA HIDRAULICA AL EJE DE LA SALIDA DEL SIFON H 2.00 M.
ACELERACION DE LA GRAVEDAD G. 9.81 M/SEG.2.
GENERACION DE LODOS AL DIA EN EL SEDIMENTADOR LODHABIT. 0.037 M3/DIA
DIMENSIONES DEL SEDIMENTADOR (MEDIDAS UTILES):
LARGO UTIL DEL SEDIMENTADOR LUTIL 4.00 M.
ANCHO UTIL DEL SEDIMENTADOR AUTIL 1.20 M.
NUMERO DE TOLVAS DE LODOS NTOLV 2 ADIM.
CALCULOS: DETERMINACIÓN DEL VOLUMEN DE TOLVAS - SEDIMENTADOR FLUJO HORIZONTAL.
DETERMINANDO LA CAPACIDAD DE ALMACENAJE EN UNA TOLVA:
LARGO UNITARIO MAYOR DE UNA TOLVA LMTOLVA= 2.000 M.
ANCHO UNITARIO MENOR DE UNA TOLVA AMENTOV= 1.200 M.
LARGO UNITARIO MENOR DE UNA TOLVA LMENTLV = 0.20 M.
ANCHO UNITARIO MENOR DE UNA TOLVA AMENTLV = 0.20 M.
ANGULO DE INCLINACION DEL LADO MAYOR ANGINCL = 60.000 GRADOS
1.047 RADIANES
ALTURA DEL TRONCO DE PIRAMIDE HTRONCO = 1.559
CAPACIDAD UNITARIA DE ALMAC. DE LODOS EN LAS TOLVAS VLODOTOL 1.43 M3.
TIPO TRONCO PIRAMIDAL PARA EVACUAR LODOS
CAPACIDAD DE ALMACENAJE TOTAL DE LODOS EN TOLVAS (AL 100%) VTOTALOD 2.86 M3.
PORCENTAJE DE LLENADO UTIL DE LAS TOVAS V%TOLVAS= 80.00 %
VOLUMEN UTIL DE LAS TOLVAS DE LODOS VUTILTOLV= 2.29 M3.
FRECUENCIA DE PURGADO DE LODOS EN SEDIMENTADOR PURGA 62.30 DIAS
REDONDEANDO LOS DIAS DE PURGA 30.00 DIAS
VOLUMEN QUE SE EXTRAE SEGÚN FRECUENCIA DE PURGA 1.10 M3.
ESPACIAMIENTO (AREA) EN EL LECHO DE SECADO PARA LODOS:
AREA TOTAL REQUERIDA PARA EL SECADO DE LODOS (AREA MINIMA CON TOLDO) Area Total 50.25 M2.
(PUEDES ASUMIRSE UN VALOR NO MAYOR O IGUAL AL AREA SIN CUBIERTA).
BASE SOPORTE DEL LECHO DE SECADO:
ALTURA DE GRAVA GRADUADA EN LECHO DE SECADO AGRAVA 0.20 M.
LADRILLO KING.KONG. COMO BASE PARA LODO ALADRILLO 0.15 M.
ALTURA MAXIMA DEL LODO EN LECHO DE SECADO ALTLODO 0.30 M.
AREA DE LA SECCION DE LODO POR FRECUENCIA DE PURGA ANLSCDO 3.67 M2.
CHOCCOYO - PTAR.



DIMENSIONANDO EL LECHO DE SECADO (MEDIDA UTIL) ANCHO 2.00 M.
PARA UNA FRECUENCIA DE DIAS DE PURGA: LARGO 1.83 M.
NUMERO DE UNIDADES DE SECADO EN FUNCION DEL AREA TOTAL Posasec 14.00 UNID.
ACOMODAR LAS DIMENSIONES SEGÚN TERRENO Y ALTURA DE LODO
DETERMINANDO LA ALTURA DEL VERTEDERO DE AGUA EN LA SALIDA:
CARGA HIDRAULICA SOBRE EL VERTEDERO CARGAVERT= 150 M3/DIA.ML.
LONGITUD DEL VERTEDERO SIN CONTRACCION LONGVERT= 0.60 M.
CAUDAL POR EL VETEDERO QVERT.= 151.8912 M3/DIA.
0.001758 M3/SEG.
ALTURA DE AGUA EN EL VERTEDERO HVERT= 0.014 M.
VERIFICANDO LA CARGA HIDRAULICA VERIFCAR= 253.15 M3/DIA.ML.



DIMENSIONAMIENTO DE UN FILTRO ANAEROBIO DE FLUJO ASCENDENTE FAFA.
INGRESO DE DATOS:
CAUDAL PROMEDIO DE DESAGUE 1.474 LT/SEG
127.354 M3/DIA
CAUDAL MAXIMO DIARIO DE DESAGUE 1.758 LT/SEG
151.8912 M3/DIA
INGRESO DE LA DBO A LA PTAR (INFORMACION DE LABORATORIO/ESPEC.) 55.63 MGR.DBO/LT.
ESTIMACION DE REMOCION DBO POR TREN TRATAMIENTO:
COMPONENTES PTAR. % REMOCION
DBO.
CAMARA DE REJAS 0 55.63 MGR.DBO/LT.
DESARENADOR 3 53.96 MGR.DBO/LT.
DESENGRAZADOR (GRASAS Y ACEITES) 0 53.96 MGR.DBO/LT.
SEDIMENTADOR DE FLUJO HORIZONTAL 33.39 35.94 MGR.DBO/LT.
DBO QUE INGRESA AL FAFA 35.94 MGR.DBO/LT.
0.036 KG.DBO/M3
CALCULO DE LA CARGA CONTAMINANTE QUE INGRESA AL FAFA.:
CARGA ORGANICA (DEBIDO A LA DBO) 4.578 KG. DBO/DIA
CALCULANDO LA CARGA HIDRAULICA SUPERFICIAL CHS= 8 M3/M2.DIA
(VALOR QUE VARIA DE 6.00 A 15.00 M3/M2.DIA
EL AREA SUPERFICIAL DEL MEDIO FILTRANTE, SERA: ASUPERF= 15.919 M2.
ESTIMANDO LAS DIMENSIONES DE LA FAFA:
LARGO DE LA FAFA (MULTIPLO DE 0.30M) LARGO= 4.5 M.
ANCHO= 3.54 M.
ASUMIENDO DIMENSIONES CONSTRUCTIVAS LARGO UTIL= 4.50 M.
ANCHO UTIL= 3.55 M.
ASUMIENDO UNA CARGA ORGANICA VOLUMETRICA COV = 0.165 KG.DBO/M3.D
(VALOR QUE VARIA DE 0.25 A 0.75 KG.DBO/M3.DIA,)
(VOLUMEN DE LA CAMA DE EMPAQUE))
(VALOR QUE VARIA DE 0.15 A 0.50 KG.DBO/M3.DIA)
(TOMANDO EN CUENTA EL VOLUMEN TOTAL DEL FILTRO).
CHOCCOYO PTAR



CALCULANDO EL VOLUMEN DEL LECHO FILTRANTE:
VOLUMEN DEL LECHO FILTRANTE VLECHO= 27.743 M3
CALCULO DE LA ALTURA DEL LECHO FILTRANTE:
ALTURA DEL LECHO HLECHO= 1.743 M.
CALCULO DE LA ALTURA TOTAL DEL FILTRO:
ALTURA DEL BORDE LIBRE HBORDE= 0.50 M.
ALTURA DEL BAJO DREN HDREN= 0.30 M.
ALTURA DEL LECHO (ALT. UTIL) HLECHO= 1.743 M.
ALTURA SOPORTE DEL LECHO HSOPORT= 0.30 M.
ALTURA TOTAL FILTRO HFILTRO= 2.84 M.
CALCULO DEL VOLUMEN TOTAL DEL FILTRO:
VOLUMEN TOTALDEL FILTRO (MEDIO FILTRANTE) VTOTFILT= 27.74 M3.
VERIFICACION DE LA CARGA ORGANICA VOLUMETRICA:
COV RESPECTO AL MEDIO FILTRANTE COVVERIF= 0.17 KG.DBO/M3.DIA
CALCULANDO EL TIEMPO DE RESIDENCIA HIDRAULICA:
TIEMPO DE RESIDENCIA HIDRAULICA TRH= 0.218 DIA
5.228 HORA
ESTIMACION DE LA REMOCION DEL FAFA:
EFICIENCIA DE REMOCION EFREMOC= 61.95 %
CONCENTRACION DE DBO ESPERADA EN EL EFLUENTE:
DBO EN EL EFLUENTE SALIDAD DEL FAFA DBO EFL= 13.68 MGR./LT.


1 INGRESO DE INFORMACION:
CAUDAL DE DISEÑO (CAUDAL MAX. DIARIO DESG.) Q = 1.758 LT./SEG.
0.00176 M3./SEG
ANCHO DEL CANAL B = 0.40 M.
ACELERACION DE LA GRAVEDAD g = 9.81 M/SEG2.
ALTURA DE CAIDA Eo = 0.30 M.
TEMPERATURA DEL AGUA Tº = 11.92 ºC.
PESO ESPECIFICO DEL AGUA P.E.= 999.5288 KG./M3.
LONGITUD DEL PLANO INCLINADO (EN FORMA HORIZONTAL) X= 1.00 M.
2 CALCULOS:
CALCULO DEL CAUDAL ESPECIFICO O CAUDAL UNITARIO q = 0.004 M3./SEG/M.
ASUMIENDO EL NUMERO DE FROUDE F1 = 4.5 ADIM.
NUMERO DE FROUDE TIPO DE SALTO
F1 = 1 A 1.7 SALTO ONDULADO
F1 = 1.7 A 2.5 SALTO FRANCO
F1 = 2.5 A 4.5 SALTO OSCILANTE
F1 = 4.5 A 9.0 SALTO ESTABLE
F1 > 9.0 SALTO FUERTE
CALCULANDO LA PENDIENTE DEL PLANO INCLINADO Ө = 0.291 RADIANES
º = 16.70 GRADOS SEXAG.
CALCULANDO EL FACTOR DE RESOLUCION DE LA ECUAC. K = 4.412 ADIM.
CALCULANDO OTRO FACTOR DE RESOL. DE LA ECUACION Ф = 1.137 RADIANES
º = 65.134 GRADOS SEXAG.
RELACION DE ALTURAS ANTES Y DESPUES DEL RESALTO A = 6.760 ADIM.
DETERMINANDO LA ALTURA ANTES DEL RESALTO D1 = 0.005 M.
DETERMINANDO LA PROFUNDIDAD ANTES DEL RESALTO H1 = 0.005 M.
CALCULANDO LA PROFUNDIDAD DESPUES DEL RESALTO H2 = 0.031 M.
CALCULANDO LA LONGITUD DEL RESALTO L = 0.158 M.
DETERMINANDO LA PERDIDA DE CARGA POR RESALTO Hp = 0.030 M.
CALCULANDO EL VOLUMEN DEL RESALTO VOL = 0.001 M3.
CALCULANDO EL COEFICIENTE DE VISCOSIDAD DINAMICA μ = 1.266E-04 KG. * SEG/M2.
CALCULANDO EL GRADIENTE DE VELOCIDAD G = 610.79 SEG^ -1
EL TIEMPO DE MEZCLA SERA: T = 0.64 SEG.
VELOCIDAD EN EL PUNTO DE H1 V1 = 0.915 M./SEG.
VELOCIDAD EN EL PUNTO DE H2 V2 = 0.141 M./SEG.
DIMENSIONAMIENTO DE UN CANAL RECTANGULAR CON CAMBIO DE PENDIENTE PARAMEZCLARAPIDA
CHOCCOYO - PTAR



EJE 1 EJE 2
Hp= 0.030
0.30
Eo= V2= 0.141
V1= 0.915 H2= 0.031
Өº = 16.70
H1= 0.005
X= 1.00 L= 0.158



INGRESO DE DATOS:
CAUDAL MAXIMO DIARIO DE DESAGUE - INGRESO A CAMARA CLORO QMDDESG= 1.758 LT/SEG.
0.00175800 M3/SEG
TIEMPO DE RETENCION EN LA CAMARA DE CLORO TRETEN= 30 MINUTOS
VOLUMEN UTIL DE LA CAMARA DE CLORO, SEGÚN TIEMPO DE RETENCION VCCLOR= 3.1644 M3.
ASUMIENDO DIMENSIONES UTILES PARA LA CAMARA DE CLORO:
ALTURA DE LA CAMARA ALT.CAM= 0.80 M.
AREA SUPERFICIAL DE LA CAMARA AREASUP= 3.9555 M.
ANCHO DE LA CAMARA ANCHCAM= 1.00 M.
LARGO DE LA CAMARA LARGCAM= 3.9555 M.
ASUMIENDO DIMENSIONES UTILES CONSTRUCTIVAS:
ALTURA CAMARA CLORO ALT.CAM= 0.80 M.
ANCHO CAMARA CLORO ANCHCAM= 1.00 M.
LARGO CAMARA CLORO LARGCAM= 4.00 M.
DIMENSIONAMIENTO DE LA CAMARA DE CONTACTO DE CLORO - TIEMPO 30 MINUTOS
CHOCCOYO - PTAR.



DETERMINACION DE LA CANTIDAD DE PRODUCTO CLORADO EN EL PUNTO
DE AGITACION; RAMPA INCLINADA / VERTEDERO TRIANGULAR.
ESTIMACION DE LA CONTAMINACION BACTERIANA DEL PROCESO PTAR:
RENDIMIENTO DE DIVERSAS TECNICAS DE TRATAMIENTO
DE LIQUIDOS CLOACALES.
% REDUC.
TAMIS DE MALLA GRUESA 0 a 5
TAMIS DE MALLA FINA 10 a 20
DESARENADORES 10 a 25
SEDIMENTACIO PRIMARIA 25 a 75
SEDIMENTACION QUIMICA 40 a 80
FILTROS PERCOLADORES 90 a 95
LECHO PERCOLADOR (CARGA ALTA) 90 a 95
LECHO PERCOLADOR (CARGA BAJA) 70 a 90
FANGOS ACTIVADOS 90 a 98
LODOS ACTIVADOS (CARGA ALTA) 90 a 98
LODOS ACTIVADOS (CARGA BAJA) 95 a 98
FILTRO ANAEROBIO DE FLUJO ASCENDENTE - FAFA 0
FILTROS DE SUELOS 98 a 99
CLORACION DEL AGUA RESIDUAL TRATADA 98 a 99
Ref.: Meckall & Eddy. 1995
Ref.: Ing. Henning Shiller - AIDIS.
Estimando la contaminación bacteriana (Coliformes fecales)/información de laboratorio. 9.20E+05 C.F./100 ml.
Proceso de eliminación estimada por el proceso del tren de Tratamiento:
Cámara de Rejas 0 % 9.20E+05 C.F./100 ml.
Desarenador 10 % 8.28E+05 C.F./100 ml.
Sedimentación primaria - Flujo horizontal. 40 % 4.97E+05 C.F./100 ml.
Filtro anerobio de flujo ascendente - Fafa 0 % 4.97E+05 C.F./100 ml.
Cloración del agua 0 % 4.97E+05 C.F./100 ml.
Determinando la cantidad de cloro residual, para cumplir los requisitos de Vertido:
Coliformes fecales del efluente, en el último proceso 4.97E+05 C.F./100 ml.
tiempo de contacto 30 minutos
Coliformes fecales al final del proceso de cloración 800 C.F./100 ml.
Determinando el cloro residual: 1.092 mg./lt
Estimando la demanda de cloro total:
Contenido de coliformes
NMP/100 ml.
Efluente del 10^5 - 10^6
FAFA 10^5 - 10^6
10^5 - 10^6
Por lo tanto, la demanda total de cloro será: 9.09 mg./lt
cloro residual 1.092 mg./lt
dosis cloro promedio 8.00 mg./lt
3 a 10 1000
5 a 20 200
10 a 40 23
CHOCCOYO - PTAR.
Dosis cloro promedio Efluente remanante
mg/lt. de C.F. /100 ml.



CAUDAL DE DESAGUE QUE SALE DEL TRATAMIENTO SECUNDARIO QMDagua = 1.474 Lt./seg.
(FILTRO PERCOLADOR - FAFA - LAGUNAS SECUNDARIA, ETC.)
CONCENTRACION DE PROD. QUIMICO HIPOCLORITO DE CALCIO PQ CONC= 60 %
DEMANDA DE CLORO CLORDEM= 9.092 mg/lt.
EL CAUDAL MAXIMO DIARIO QUE SE CONSUME A LO LARGO DEL DIA:
VOLUMEN DE AGUA A SER DESINFECTADO/DIA. VOLAGU= 127353.60 lt./día
127.3536 m3./día
PESO DE CLORO NECESARIO P.Q. NEC. 1929.733 gramos.
1.930 kg.
CALCULO DE SOLUCION CLORADA A APLICARSE EN EL PUNTO DE MEZCLA RAPIDA:
INGRESO DE DATOS:
NUMERO DE TURNOS DE TRABAJO DEL OPERADOR Nturnopr= 3 turnos
HORAS DE TRABAJO POR TURNO DE OPERACIÓN DIARIA HORA turn= 8 horas
CANTIDAD DE PRODUCTO CLORADO A UTILIZARSE POR HORA CLORO cant= 0.08041 KG. P.Q.
VOLUMEN DE LA SOLUCION CLORADA POR TURNO DE TRABAJO VOLsolpq= 300 Lt.
CAUDAL A APLICAR POR TURNO DE TRABAJO Qaplicar= 0.0104 Lt./seg.
CANTIDAD DE PRODUCTO CLORADO A UTILIZAR EN LA SOLUCION P.Q. turno= 0.643 Kg. de P.Q.
VOLUMEN UTIL DE SOLUCION CLORADA POR DIA VOL.UTIL 900 Lt.



CALCULO HIDRAULICO DE LOS CAUDALES PARA DISEÑO PTAR
POR EL METODO DE MANING.
HOJA DE CALCULO ELABORADO POR: ING. PERCY GONZALES SANCHEZ - USO PERSONAL.
LOCALIDAD : CHOCCOYO
OBRA : PTAR -CHOCCOYO
CODIGO EXPEDIENTE :
INFORMACION DE BASE:
POBLACION ACTUAL 324 HAB.
TASA DE CRECIMIENTO POBLACIONAL 7.09 %
PERIODO DE DISEÑO COLECTOR - EMISOR 22 AÑOS
POBLACION FUTURA (CRECIMIENTO ARITMETICO) 829 HABS.
DOTACION DE AGUA 100 LT/HAB. DIA
COEFICIENTE MAXIMO DIARIO 1.3 COEF.
COEFICIENTE MAXIMO HORARIO 2 COEF.
DEMANDA AGUA INSTITUCIONES - INDUSTRIA, OTROS
VARIOS APORTANTES:
0.227 LT/SEG
CAUDAL PROMEDIO DE AGUA + VARIOS APORTANTES 1.187 LT/SEG.
CAUDAL MAXIMO DIARIO DE AGUA 1.543 LT/SEG.
CAUDAL MAXIMO HORARIO DE AGUA 2.374 LT/SEG.
COEFICIENTE DE APORTE DE DESAGÜE 80 %
CONTRIBUCION PROMEDIO DE DESAGÜE 0.950 LT/SEG.
CONTRIBUCION MAXIMO DIARIO DE DESAGÜE 1.234 LT/SEG.
CONTRIBUCION MAXIMO HORARIO DE DESAGÜE 1.899 LT/SEG.
** OTRAS CONTRIBUCIONES:
POR INFILTRACION EN TUBERIAS COLECTORAS:
LONGITUD DE TUBERIAS EN COLECTORES ML.
LONGITUD DE TUBERIAS EN EMISOR ML.
CONTRIBUCION DE DESAGÜE EN TUBERIAS COLECTORAS 0.0002 LT/SEG*M.
CONTRIBUCION DE DESAGÜE EN TUBERIA EMISOR LT/SEG*M.
POR INFILTRACION EN BUZONES:
NUMERO DE BUZONES EN COLECTORES 249 NUM.
NUMERO DE BUZONES EN EMISOR 0 NUM.
CONTRIBUCION DE DESAGÜE EN BUZON COLECTOR 0.0044 LT/SEG
CONTRIBUCION DE DESAGÜE EN BUZON EMISOR 0 LT/SEG
CONTRIBUCION POR AGUAS PLUVIALES- CONEX.ILEGALES:
VIVIENDAS CONECTADAS CLANDESTINAMENTE 80 NUM.VIVIENDAS
CONTRIBUCION AGUAS PLUVIALES ILEGALES/ VIVIENDA 0.0002 LT/(SEG.*VIV.)
CONTRIBUCION DE ZONAS ALEDAÑAS 0 LT/SEG.
INFORMACION DE DISEÑO:
CAUDALES DE DISEÑO PARA LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE DESAGUE:
CAUDAL PROMEDIO DE DESAGUE (DISEÑO PTAR) 1.474 LT/SEG
CAUDAL MAXIMO DIARIO DE DESAGUE (DISEÑO PTAR) 1.758 LT/SEG
CAUDAL MAXIMO HORARIO DE DESAGUE (DISEÑO PTAR) 2.423 LT/SEG
CAUDAL MAXMO MAXIMORUN DE DESAGUE (DISEÑO PTAR) 2.993 LT/SEG
CAUDAL MINIMO DE DESAGUE (DISEÑO PTAR) 0.737 LT/SEG
CAUDAL MAXIMO HORARIO DE DESAGÜE 1.899 LT/SEG
CONTRIBUCION DE DESAGÜE POR TUBERIAS Y BUZONES 0.375 LT/SEG
CONTRIBUCION DE DESAGÜE POR BUZONES LT/SEG
CONTRIBUCION DE DESAGÜE CONEX. ERRADAS 0.149 LT/SEG
CONTRIBUCION DE DESAGÜE DE ZONAS ALEDAÑAS 0.000 LT/SEG
CONTRIBUCION TOTAL DE DESAGÜE: 2.241 LT/SEG



CALCULO DE LA EVAPORACION METODO DE MEYER
MES T°C aire Pvapor a T°C agua Pvapor a Humedad Velocidad Velocidad Pvap * HR. Evaporac.
T°c aire T°c agua Relativa del viento del viento Mensual
mmHg. mmHg. % m/seg. km/hora mm.
Enero 14.1 12.054 12.1 10.578 83 4 14.40 10.004 16.34
Febrero 13.7 11.745 11.7 10.303 82 2 7.20 9.631 14.62
Marzo 13.4 11.518 11.4 10.101 82 2 7.20 9.444 14.27
Abril 13.5 11.593 11.5 10.168 73 3 10.80 8.463 42.83
Mayo 12.8 11.075 10.8 9.707 74 3 10.80 8.196 37.97
Junio 12 10.509 10 9.203 65 3 10.80 6.831 59.61
Julio 11.9 10.440 9.9 9.142 60 4 14.40 6.264 82.02
Agosto 12.5 10.860 10.5 9.515 63 4 14.40 6.842 76.20
Septiembre 13.4 11.518 11.4 10.101 60 4 14.40 6.911 90.92
Octubre 15.7 13.362 13.7 11.745 51 4 14.40 6.815 140.51
Noviembre 16.1 13.708 14.1 12.054 52 4 14.40 7.128 140.37
Diciembre 14.4 12.290 12.4 10.789 69 4 14.40 8.480 65.79

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