CALCULO HIDRAHULICO

1. “MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE DE 36 LOCALIDADES E INSTALACION DE
SANEAMIENTO BASICO EN 8 LOCALIDADES EN ACOBAMBA, POMACOCHA, CAJA Y MARCAS DE LA
MANCOMUNIDAD MUNICIPAL DE QAPAQ ÑAN, ACOBAMBA - HUANCAVELICA”.
INFORME MEMORIA DE CÁLCULO
ÍNDICE
1 INTRODUCCION............................................................................................................2
2 SISTEMA DE AGUA POTABLE.......................................................................................32
2.1 DATOS DE DISEÑO...............................................................................................32
2.1.1.1 CRITERIOS Y PARÁMETROS DE DISEÑO.................................................................32
2.1.1.2 PARAMETROS EN RED DE DISTRIBUCION..............................................................34
2.2 COEFICIENTE DE VARIACIÓN DE CONSUMO..........................................................36
2.3 CAUDALES DE DISEÑO .........................................................................................36
2.4 CÁLCULO DE RESERVORIOS..................................................................................36
2.4.1 DETERMINACIÓN DE LA TUBERÍA DE REBOSE:........................................................43
2.4.2 DETERMINACIÓN DE LA TUBERÍA DE LIMPIEZA DEL RESERVORIO............................44
2.5 CÁLCULO DE LA RED DE DISTRIBUCION.................................................................44
2.6 DISEÑO DE LAS CÁMARAS ROMPE PRESIÓN TIPO VII............................................50

2. “MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE DE 36 LOCALIDADES E INSTALACION DE
SANEAMIENTO BASICO EN 8 LOCALIDADES EN ACOBAMBA, POMACOCHA, CAJA Y MARCAS DE LA
MANCOMUNIDAD MUNICIPAL DE QAPAQ ÑAN, ACOBAMBA - HUANCAVELICA”.
1 INTRODUCCION
El Programa Nacional de Saneamiento Rural – PNSR, como Entidad que financia la ejecución de
Proyectos, priorizados por las autoridadesy poblacióndelaslocalidadesbeneficiariasy en su afán de
dotar y mejorar la infraestructura sanitaria de los diferentes pueblos de su jurisdicción; ha creído por
conveniente considerar dentro su programa de inversiones, financiar la ejecución del Proyecto:
“MEJORAMIENTO DEL SISTEMADE AGUA POTABLE DE 36 LOCALIDADES E
INSTALACION DE SANEAMIENTO BASICO EN 8 LOCALIDADES EN
ACOBAMBA, POMACOCHA, CAJA Y MARCAS DE LA MANCOMUNIDAD
MUNICIPAL DE QAPAQ ÑAN, ACOBAMBA - HUANCAVELICA”.
El Centro Poblado deCHACAPAMPA, pertenecienteala jurisdiccióndel Distritode POMACOCHA,
cuenta con un sistema de agua potable.
Con el presente estudio se ha previsto solucionar el problema sanitariode esta ciudad, dotándole
de un adecuado sistema de agua potable, para lo cual se tendrá que mejorar y ampliar la
infraestructura existente, así como también construir nueva infraestructura.

3. 2 SISTEMADE AGUA POTABLE
2.1 DATOS DE DISEÑO
2.1.1.1 CRITERIOS Y PARÁMETROS DE DISEÑO
El objetivo específico de este capítulo es definir los criterios de diseño básicos para elaborar el
Expediente Técnico del Proyecto: “MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA
POTABLE DE 36 LOCALIDADES E INSTALACION DE SANEAMIENTO BASICO
EN 8 LOCALIDADES EN ACOBAMBA, POMACOCHA, CAJA Y MARCAS DE LA
MANCOMUNIDAD MUNICIPAL DE QAPAQ ÑAN, ACOBAMBA -
HUANCAVELICA”.
Los Criterios y Parámetros de diseño que se presentan a continuación se basan, en las
siguientes normativas:
 Programa Nacional de Saneamiento Rural (PNSR), Anexo B- Guía
Opciones Técnicas para Abastecimiento para Centros Poblados del Ámbito
Rural.
 Reglamento Nacional de Edificaciones.
 Nuevo Reglamento de Elaboración de Proyectos de Agua Potable y
Alcantarillado para Habilitaciones Urbanas de Lima yCallao - SEDAPAL.
 Normas Sanitarias Peruanas
o OS.010 Captación yConducción de Agua para Consumo
Humano
o OS.030 Almacenamiento de Agua para Consumo Humano
o OS.040 Estaciones de Bombeo de Agua para Consumo Humano
o OS.050 Redes de Distribución de Agua para Consumo Humano
 Reglamentaciones yRecomendaciones del CEPIS.
A.- Área de Influencia del Proyecto
El área del Proyecto, se encuentra definida en una sola área de abastecimiento.
En lo referente a la Poblacióndediseñose adoptaronlos valores, tal comose indicaen el
cuadro siguiente, que se refiere a la población servida durante los años de evaluación que
se muestran:

4. POBLACIÓN SERVIDA EN EL TRANSCURSO DE LOS AÑOS
Fuente: Encuesta actual
Elaboración: EMPRESACONSTRUCTORA I&S INGENIEROS S.R.L
Etapa: Expediente Técnico
B.- Horizonte de Diseño / Período de Diseño
El Horizonte del Estudio se ha definido, mediante los Estudios de Población y demanda
siendo este de 20 años.
C.- Nivel de cobertura
En Agua Potable, en el Sector en mención presenta una cobertura para el año 20 es
de100.00%.
D.- Coeficiente de Variación de Consumo
Los coeficientes propuestos son:
a) Coeficientedeldíade mayorconsumo : K1: 1,30
b) Coeficientedelahorade mayor consumo : K2: 2,00
E.- Coeficiente de Almacenamiento
El volumende almacenamientoyregulación,respetalaNormadel ReglamentoNacionalde
Edificaciones.
Se ha adoptadoun volumende regulacióncomoel20%del promedioanualdelademanda
promedia.
Nº AÑO PROY. POBLACIONAL
0 2015 354
1 2016 356
2 2017 359
3 2018 361
4 2019 363
5 2020 366
6 2021 368
7 2022 370
8 2023 372
9 2024 375
10 2025 377
11 2026 379
12 2027 382
13 2028 384
14 2029 386
15 2030 389
16 2031 391
17 2032 393
18 2033 395
19 2034 398
20 2035 400

5. 2.1.1.2 PARAMETROS EN RED DE DISTRIBUCION
En Red de Distribución, los parámetros a usar en los cálculos son:
 Material de la tubería.
 Coeficientes de Fricción.
 Pendientes mínimas.
 Protección contra acumulación de aire en puntos altos.
 Sistema de evacuación de sedimentos en puntos bajos.
Tomandocomodatosbásicosel caudalaconducir,lalongitudde la línea, el desnivel entre
punto de inicio (carga) y el punto de llegada (descarga) se consideran los siguientes
parámetros:
Material de la Tubería
a) Red de Distribución: PVC-Serie 10 a Serie 15, Norma ISO 4422, Norma DIN u otras
aceptadas a nivel internacional
Losaccesoriossegúnelmaterialdelatubería,normasISO uotras normasaceptadasanivel
internacional.
Coeficientes de fricción
Paraelcálculohidráulicodetuberíasseutilizaránloscoeficientesdefricción"C"enlafórmula
de Hazen y Williams,conformealoestablecidoenReglamento Nacional deEdificaciones:
a) Tuberías nuevas - Policloruro de vinilo (PVC) : 150
Protección contra acumulación de aire en puntos altos (Válvula de aire)
Los aparatos de purga de aire se situarán en puntos altos y en cambios de pendiente. De
acuerdo al diámetro del conducto o tubería se colocarán válvulas de aire, alojadas en una
cámara de concreto armado.
DN < 200 mm Ventosa de DN50
DN 250 a DN 300 Ventosa de DN80
DN 350 a DN 450 Ventosa de DN100
Sistema de Evacuación de Sedimentos en puntos bajos (Válvulas de purga)
Su ubicación será en los puntos bajos de las conducciones y en zonas de cambio de
pendiente, estarán alojadas en una cámara de concreto armado:
DN 100 a 350 Válvulas de DN 100
DN 400 a 500 Válvulas de DN 150
Estudio de Demanda y Población. Los cuadros de Estudio de Demanda y Población
mostraran los requerimientos necesarios para el Abastecimiento integral en el periodo de
diseño establecido.

6. Diseño de las Redes de Distribución y Unidades Proyectadas. Se presentaralas
hojasdeCálculodelosDiseñosdelos SistemasProyectadosenloreferente alReservorio y
a las Redes de Distribución Proyectados.
Asimismose evaluaralos SistemasProyectadospara diferentesaños en eltiemposiendoa
considerarenesteproyectolosañoscomo:Año10(2025)yAño 20 (2035);esteúltimocomo
Periodo Optimo de Diseño para el Proyecto Integral en los Sistemas Proyectados.

7. 2.2 COEFICIENTE DE VARIACIÓN DE CONSUMO
A partir delademandapromedionetadeaguacalculadaporcadaaño, secalculanlosconsumosmáximos
diarios yhorarios aplicando factores de consumo representativos al centro poblado.
Los coeficientes establecidos son recomendados en la Guía para la Elaboración de Proyectos de Agua
Potable y Saneamiento del Programa Nacional de Saneamiento Rural (Anexo K1):
 Coeficientediarioquecaracterizaelconsumomáximo anual: K1=1.3
 Coeficiente horario que caracteriza el consumo máximo del día: K2=2.0
2.3 CAUDALES DE DISEÑO
Loscaudalesdediseñoparadimensionarloscomponentesdelsistemadeaguapotableseobtienendelos
consumos proyectados de la población del C.P CHACAPAMPA al año 20. Esta población según las
proyecciones estimadas resulta 431 habitantes al año 20
Con esta población se determinarael caudal promedio, considerando una dotación de 100 lts/hab/viv. A
este caudalde consumoporparte de la poblaciónsele sumaráel consumoporparte de las instituciones
públicas ylas perdidas físicas.
Para la localidad de CHACAPAMPAal año 20 se tendrá los siguientes caudales:
Sistema 1 SánchezMolina
 Caudal de Diseño: 0.67 l/sD
 Caudal Máximo diario: 0.87 l/s
 Caudal Máximo horario: 1.34 l/s
2.4 CÁLCULO DE RESERVORIOS
Las estructuras de almacenamiento tienen como función suministrar agua para consumo
humano a las redes de distribución, con las presiones de servicio adecuadas y en cantidad
necesaria que permita compensar las variaciones de la demanda.
Para determinar el volumen requerido en los reservorios se deberá considerar el 20% de la
demanda promedio diaria (según recomendaciones del Programa Nacional De Saneamiento
Rural). Esto con el fin de regular los consumos de la población durante el día.
Se debe considerartambiénque elreservoriodebe cumplirsufuncióndurante todoelhorizonte
del proyecto,loque implicaelaborarel diseñoconlademandaal final de esteperiodo(año20).
Se tiene:
Por lo tanto, el volumen de almacenamiento para esta localidad será
3
20 12
)
4
.
86
)(
/
67
.
0
%(
20 m
s
L
Qpromaño 

s
L
Qdiseñoaño /
67
.
0
20 

8. DISEÑO ESTRUCTURAL DE RESERVORIO APOYADO CON SAP 2000
VISTA EN 3D DEL RESERVORIO CON SAP 2000 V=12M3
I. GEOMETRÍA DEL RESERVORIO TIPO CIRCULAR
ADOPTADOS REFERENCIAL Volumen: 12.00 m3
Borde libre: 0.30 m 0.60 Mínimo (BORDE LIBRE+ALTURA DE LA CÚPULA)
Altura del agua: 1.70 m 1.30
Diámetro interno (D): 3.00 m 3.40
Altura ingreso de tubería 0.20 m
Peralte viga circunferencial 0.20 m
Altura total del Reservorio (H): 2.40 m
Diámetro tub. Llegada: 3 ''
Altura de cúpula: 0.40 m
Altura total la pared: 1.90 m
Esbeltez 1.76 m OK¡¡¡
Volumen Final 12.02 m OK¡¡¡
P.e. del concreto (γc): 2.40 Tn/m3
Gravedad: 9.81 m/s2
Resistencia del concreto:
Módulo de Elasticidad:
Módulo de Poisson: 0.20
f'c= 210.00 Kg/cm2
E= 218819.79 Kg/cm2
b
h
D
H

10. a) Diseño de la Pared del Reservorio
-) DISEÑO ESTRUCTURAL POR FUERZA ANULAR - CARA INTERNA
T= 3.26 Tn/m
Pmin= 0.002
As= 1.72 cm²
b= 100.00 cm
t= 0.15 m re= 2.5 cm
d= 12.50 cm
Ash mínimo= 2.50 cm2
CONSIDERANDO Ø= 3/8
→ Ab = 0.71 cm² S=100xAb/As
S= 25.00 cm
25.00 cm.
- ESPACIAMIENTO DEL ACERO ANULAR INTERNO
Usaremos 1 Ø 3/8 @
-) DISEÑO ESTRUCTURAL POR MOMENTO FLEXIONANTE CARA INTERNA
d = 12.50 cm.
recubrimi = 2.50 cm. DECRIP. FLEXION
Ø = 0.90 Mu (-) = 0.20 Tn/m
b = 100.00 cm. W = 0.00683
d = 12.50 cm. ρ = 0.00034 OK!
f´c = 210 Kg/cm² ρb= 0.0216
fy = 4200 Kg/cm² ρmin = 0.00200 ACI - 318-11
ρmax= 0.01620
Mr máx = 6.97 Tn/m As (+)= 2.50 cm2
DIAM. 3/8
Abarra 0.71 cm2
Espac. S= 28 cm
As (-) = 3/8 '' @ 30 cm
Ku máx = 49.53 Kg/cm²
Mr máx = Ø K b d^2
Ok, cumple

11. -) DISEÑO ESTRUCTURAL POR MOMENTO FLEXIONANTE CARA EXTERNA
d = 12.50 cm.
recubrimi = 2.50 cm. DECRIP. FLEXION
Ø = 0.90 Mu (+) = 0.13 Tn/m
b = 100.00 cm. W = 0.00452
d = 12.50 cm. ρ = 0.00023 OK!
f´c = 210 Kg/cm² ρb= 0.0216
fy = 4200 Kg/cm² ρrºtº = 0.00200 ACI - 318-11
ρmax= 0.01620
Mr máx = 6.97 Tn/m As (+)= 2.50 cm2
DIAM. 3/8
Abarra 0.71 cm2
Espac. S= 28 cm
As (+) = 3/8 '' @ 30 cm
-) VERIFICACIÓN DEL CORTANTE EN LA PARED DEL RESERVORIO
Cortante Positivo (V): 0.77 Tn/m
Cortante Negativo (V): 0.31 Tn/m
Ø = 0.75
Vc = 7.20 Tn
Vc = 7.20 Tn > Vu. = 0.77 Tn
OK, La sección no necesita refuerzo por corte (Diseño de estribos)
Mr máx = Ø K b d^2
Ku máx = 49.53 Kg/cm²
Vc = Ø 0.53 ((f´c)^(1/2)) b d
Ok, cumple
b) Diseño de la viga anular superior
-) ACERO LONGITUDINAL INTERNO EN VIGA ANULAR
T= 0.57 Tn/m
Pmin= 0.00242
As= 0.30 cm²
b'= 20.00 cm
h'= 0.20 m re= 2.5 cm
d= 17.50 cm
Ash mínimo= 0.85 cm2
As= 0.85 cm²
1 1
ϕ ϕ
3/8 3/8
0.71 cm² 0.71 cm²
OK!
Área total = 1.42 cm²

12. -) ACERO LONGITUDINAL EXTERNO EN VIGA ANULAR
T= 0.54 Tn/m
Pmin= 0.00242
As= 0.29 cm²
b'= 20.00 cm
h'= 0.20 m re= 2.5 cm
d= 17.50 cm
Ash mínimo= 0.85 cm2
As= 0.85 cm²
1 1
ϕ ϕ
3/8 3/8
0.71 cm² 0.71 cm²
OK!
-) ACERO POR CORTANTE EN VIGA ANULAR
Vdu= 0.360 Tn
Vc= 2.688 Tn
Vs= -2.208 Tn
Vs< 10.651 Tn
Usaremos: 3/8
Av= 1.42 cm²
Smáx= 10.00 cm
Smáx= 60.00 cm
S= 10.00 cm
10.00 cm
Área total = 1.42 cm²
No necesita Diseño por corte
Ok
Usaremos Ø de 3/8: Todos ⍁'' @
x bd
Vs=Vn-Vc

13. c) Diseño de la Cúpula
-) DISEÑO POR TENSIÓN ANULAR (fr)
f'c= 210 Kg/cm²
fr= 28.98 Kg/cm²
T= 11.49 Tn/m
A= 0.06 m2
σT=
T= 11.49 Tn/m
Pmin= 0.002
As= 6.08 cm²
b= 100.00 cm
t= 0.08 m re= 2.5 cm
d= 5.00 cm
Ash mínimo= 1.00 cm2
CONSIDERANDO Ø= 3/8
→ Ab = 0.71 cm² S=100xAb/As
S= 10.00 cm
Smáx= 15.00 cm
10.00 cm.
-) DISEÑO ESTRUCTURAL POR MOMENTO
M. Positivo= 0.26 Tn-m
M. Negativo= 0.03 Tn-m
DECRIP. FLEXION
Mu (+) = 0.26 Tn-m
d = 5.00 cm. W = 0.05693
recubrimi = 2.50 cm. ρ = 0.00285 OK!
Ø = 0.90 ρb= 0.0216
b = 100.00 cm. ρrºtº = 0.00200 ACI - 318-11
d = 5.00 cm. ρmax= 0.01620
f´c = 210 Kg/cm² As (+)= 1.42 cm2
fy = 4200 Kg/cm² DIAM. 3/8
Abarra 0.71 cm2
Mr máx = 1.11 Tn/m Espac. S= 15 cm
As (+) = 3/8 '' @ 15 cm
-) VERIFICACIÓN DEL CORTANTE EN LA CÚPULA
Cortante Positivo (V): 2.02 Tn/m Ø = 0.75
Cortante Negativo (V): 0.03 Tn/m
Vc = 2.88 Tn
Vc = 2.88 Tn > Vu. = 2.02 Tn
OK, La sección no necesita refuerzo por corte (Diseño de estribos)
Ok, cumple
Vc = Ø 0.53 ((f´c)^(1/2)) b d
= 289.83 Tn/m²
206.65 Tn/m2
Ok, cumple
- ESPACIAMIENTO DEL ACERO ANULAR
Usaremos 1 Ø 3/8 @
Mr máx = Ø K b d^2
Ku máx = 49.53 Kg/cm²

14. d) Diseñode losade fondo
2.4.1 DETERMINACIÓN DE LA TUBERÍADE REBOSE:
Para determinarel diámetrode latuberíade rebose se utilizalasiguiente expresión (desagüe)
h
g
A
C
Q d *
*
2
*
*

Dónde:
Q: Caudal máximo diario (m3
/s)
Cd : Coeficiente de descarga (0,6)
g : aceleración de la gravedad, 9,81 m/s2
h : carga hidráulica sobre la tubería, se considera un valor de 0,10 m
A: área de la tubería de rebose (m2
)
DISEÑO POR FLEXIÓN
Ø = 0.90
( para f´c y fy indicado )
5.39 Tn - m
DESCR. FLEXION DESCR. FLEXION
Mu (+) = WuL2
/8 1.00 Tn-m OK Mu (-) = WuL2
/12 1.99 Tn-m OK
W = 0.04470 W = 0.09204
ρ = 0.00224 OK ρ = 0.00460 OK
ρb= 0.0216 ρb= 0.0216
ρmin = 0.00180 ACI - 318-11 ρmin = 0.00180 ACI - 318-11
ρmax= 0.01620 ρmax= 0.01620
As (+)= 2.46 cm2 As (+)= 5.06 cm2
DIAM. 3/8 DIAM. 1/2
Abarra 0.71 cm2 Abarra 1.27 cm2
Espac. S= 25.0 cm Espac. S= 30.0 cm
As (+) = 3/8 '' @ 25.0 cm As (-) = 1/2 '' @ 30.0 cm
AREA DE ACERO POR REPARTICION : = 2.20 cm2
Asrp = 2.20 cm^2
3/8
→ Ab = 0.71 cm²
S = 32.27 cm
Consideramos s = 30.00 cm
30.00 cm.
Asrp= 0.0020 b d
CONSIDERANDO Ø=
Usaremos 1 Ø 3/8 @
Ku máx = 49.53 Kg/cm²
Mr máx = Ø K b d^2=

15. Con estos valores se determina el diámetro de la tubería de rebose.
2.4.2 DETERMINACIÓN DE LA TUBERÍADE LIMPIEZA DEL RESERVORIO
Para determinar el diámetro de la tubería de limpieza del depósito se utiliza la siguiente
expresión:
g
T
C
h
S
A
d *
2
*
*
*
*
2
0 
Dónde:
A0= Superficie de la tubería de salida)
S = superficie del reservorio (m2
)
T = tiempo de vaciado adoptado, no debe ser superior a 2 horas (7.200
segundos).
Cd = Coeficiente de descarga (0,6-0,65). Se consideró un valor de 0,6
g = aceleración de la gravedad, 9,81 m/s2
h = carga hidráulicasobre la tubería,coincide con el valor de la láminade agua
en el reservorio (m)
2.5 CÁLCULO DE LA RED DE DISTRIBUCION
Para el cálculo de la red, se utiliza el software Watercad, es un programa que realiza
simulaciones en periodo extendido del comportamiento hidráulico en redes de distribución a
presión. En general, una red consta de tuberías, nudos (conexiones entre tuberías), bombas,
válvulas y reservorios. Watercad determina el caudal que circula por cada una de las
conducciones,lapresiónencadaunode losnudos,el nivel de aguaen el reservorioatravésde
la red durante un determinado periodo de simulación analizado en diferentes intervalos de
tiempo.
Para el diseño de las redes y demás componentes, que en conjunto interactúan en el
modelamiento hidráulico, se han tomado las siguientes consideraciones:
Parámetros Valor del Estudio Comentarios
Presión
Máxima 50 m.c.a.
Mínima 10 m.c.a. 5 m.c.a. en casos particulares
Velocidad
Máxima 3 m/s
Rugosidad
C de Hazen Williams
Tuberías de PVC 150 Valor establecido
Coeficiente de variación de consumo
K1 (Qmd) 1.3 Reglamente Nacional de Edificación
Norma OS.100
K2 (Qmh) 2.0
Fuente: Reglamento Nacional de Edificaciones (Norma OS.100)

16. En el centro poblado de CHACAPAMPA lasredesde distribuciónseránde PVCclase 10, contará
con un sistema de agua.
Para el sistema de acuerdo al Caudal de diseño (Qmh20= 1.34 L/s) se tiene en la simulación de
las redes de agua una presión máxima de 50 mca, con tuberías de diámetros de 1.5”.
La elección del diámetro se encuentra relacionada en forma directa a la velocidad que se
produzca en el conducto. Se ha considerado que las velocidades en la red deben ser
V (m/s) = < 0.60 a 3.00>
En el caso de no alcanzar las velocidades mínimas recomendadas, debido a diámetros
comerciales mínimos y caudales pequeños, se establecerán válvulas de purga.
En el siguiente cuadro se muestra el reporte de la simulación en wáter cad:
MODELACIÓN HIDRAULICA CON WATERCAD

17. VISUALIZACION DE LINEA DE ADUCCION DN 2”
VISUALIZACIÓN DE RED DE DISTRIBUCIÓN

18. VISUALIZACIÓN DE PERFILES DE LINEA GRADIENTE RAP N° 01-J-5
VISUALIZACIÓN DE PERFILES DE LINEA GRADIENTE RAP N°01-J-17

19. VISUALIZACIÓN DE PERFILES DE LINEA GRADIENTE RAP N°01-J-7
VISUALIZACIÓN DE PERFILES DE LINEA GRADIENTE RAP N°01-J-7

20. REPORTE DE WATERCAD TUBERIAS
TUBERIA LONG.(m) N.INICIAL N.FINAL DIAMETRO (pulg) MATERIAL Hazen-Williams C CAUDAL (L/s) VELOCIDAD(m/s)
PERDIDA DE CARGA
(m/km)
P-1 142.63 J-1 J-2 1 PVC 150 0.23137 0.46 10.831
P-2 474.13 J-3 J-4 1 PVC 150 0.06941 0.14 1.165
P-3 285.6 J-4 J-5 1 PVC 150 0.03471 0.07 0.322
P-4 76.77 J-1 J-6 1 PVC 150 0.17353 0.34 6.357
P-5 254.9 J-6 J-7 1 PVC 150 0.12725 0.25 3.579
P-6 15.59 J-1 J-9 2 PVC 150 0.77509 0.38 3.475
P-7 110.74 J-9 J-10 1.5 PVC 150 0.48588 0.43 5.936
P-8 95.76 J-10 J-11 1.5 PVC 150 0.39333 0.34 4.018
P-9 152.73 J-12 J-13 1 PVC 150 0.27764 0.55 15.181
P-10 141.49 J-13 J-14 1 PVC 150 0.23137 0.46 10.832
P-11 174.9 J-14 J-15 1 PVC 150 0.17353 0.34 6.357
P-12 127.95 J-15 J-16 1 PVC 150 0.10412 0.21 2.468
P-13 98.55 J-16 J-17 1 PVC 150 0.03471 0.07 0.323
P-14 157.4 J-9 J-18 2 PVC 150 0.2198 0.11 0.335
P-15 207.11 J-18 J-19 2 PVC 150 0.12725 0.06 0.122
P-16 74.65 J-2 CRP-1 1 PVC 150 0.09255 0.18 1.982
P-17 189.41 CRP-1 J-3 1 PVC 150 0.09255 0.18 1.985
P-18 20.93 J-11 CRP-2 1.5 PVC 150 0.32392 0.28 2.795
P-19 189.18 CRP-2 J-12 1.5 PVC 150 0.32392 0.28 2.802
P-20 211.42 RAP-01 J-1 2 PVC 150 1.17999 0.58 7.565
P-21 239.31 J-19 J-8(PILETA) 2 PVC 150 0.08098 0.04 0.054
REPORTE DE TUBERIA DE ADUCCION Y DISTRIBUCION CHACAPAMPA

21. NOMBRE DEL PROYECTO
REPORTE DE WATERCAD PRESIONES
REPORTE DE WATERCAD CAMARAS ROMPE PRESION TIPO 7
2.6 DISEÑO DE LAS CÁMARAS ROMPE PRESIÓN TIPO VII
Para el diseño y dimensionamiento de la cámara rompe presión (CRP) a instalar en la línea de
conducción se emplearon los criterios y definiciones que se muestran a continuación:
 La velocidad del flujo se define como:
Dónde:
NUDO ELEVACION TERRENO L.GH PRESION H2O
J-1 3,763.75 3,799.93 36.11
J-2 3,754.88 3,798.39 43.42
J-3 3,739.25 3,749.80 10.53
J-4 3,722.96 3,749.25 26.23
J-5 3,722.99 3,749.15 26.11
J-6 3,768.03 3,799.44 31.35
J-7 3,783.94 3,798.53 14.56
J-8(PILETA) 3,796.48 3,799.79 3.3
J-9 3,762.06 3,799.88 37.74
J-10 3,755.83 3,799.22 43.3
J-11 3,749.61 3,798.84 49.13
J-12 3,735.85 3,747.60 11.73
J-13 3,729.04 3,745.28 16.21
J-14 3,722.90 3,743.75 20.81
J-15 3,720.43 3,742.64 22.17
J-16 3,720.81 3,742.32 21.47
J-17 3,722.28 3,742.29 19.98
J-18 3,772.00 3,799.83 27.77
J-19 3,783.74 3,799.80 16.03
REPORTE DE PRESIONES EL LINEA DE ADUCCIÓN Y RED DE
DISTRIBUCIÓN DE CHACAPAMPA
ESTRUCTURA ELEVACION DE TERRENO
DIAMETRO
VALVULA (pulg)
CAUDAL(l/
s)
L.G.H AGUAS
ARRIBA
L.G.H
AGUAS
PERDIDA DE
CARGA (m)
CRP-1 3,750.17 1 0.09255 3,798.24 3,750.17 48.07
CRP-2 3,748.13 1.5 0.32392 3,798.78 3,748.13 50.65
REPORTE DE CAMARA ROMPE PRESION TIPO 7 EN RED DISTRIBUCION EN CHACAPAMPA
2
9735
.
1
D
Q
V



22. NOMBRE DEL PROYECTO
V: Velocidad de flujo (m/s)
Q: Caudal de diseño (m3
/s)
D: Diámetro de la línea de conducción (m)
 La carga hidráulica necesaria para hacer fluir el caudal de diseño será:
Dónde:
H: Carga Hidráulica mínima para la CRP (m)
V: Velocidad en la línea de conducción (0.6 m/s < V < 3.0 m/s)
g: Aceleración de la gravedad igual a 9.81 m/s2
A efectosde diseñolaalturade cargaserácomomínimode 0,50 m, adoptandoel valorsuperior
de ambos casos.
Altura mínima de sedimentación será de 0,10 m, dejando un borde libre de 0,50 m.
La altura total de la Cámara rompe presión se halla mediante la fórmula:
HT = H + A + BL
Dónde:
HT: Altura total de la cámara rompe presión
H: Carga Hidráulica mínima para la CRP (m)
A: Altura mínima de sedimentación (m)
BL: Borde Libre (m)









g
V
H
2
56
.
1 2