instalaciones

1. DISEÑO DE INSTALACIONES
SANITARIAS DE UN SISTEMA DE
ABASTECIMIENTO INDIRECTO.
DOCENTE: MG ING. KAREN V. BASTIDAS SALAZAR
INSTALACIONES
ELÉCTRICAS Y
SANITARIAS
UNIVERSIDAD DE HUÁNUCO

2. El suministro de agua por el sistema indirecto
no trabaja con la presión de la red matriz para suministrar
el agua a los aparatos sanitarios, se tiene que almacenar
agua en una cisterna y un tanque elevado. El servicio al
edificio es por gravedad desde el tanque elevado. Este
sistema se utiliza en edificios a los cuales la presión de la
red de servicio público no alcanza a los aparatos sanitarios.
DEFINICIÓN
01

3. TIPOS DE SISTEMA
INDIRECTO

4. Este sistema abastece
el edificio directamente
al tanque elevado, se
debe comprobar que
con la presión de la
matriz llegue el agua al
tanque elevado con el
100 % de la dotación.
SISTEMA SOLAMENTE
CON TANQUE ELEVADO

5. Cuando la presión en la red pública no es suficiente para dar servicio a los artefactos
sanitarios de los niveles más altos es necesario que la red suministre agua a reservorios
como la cisterna y el taque levado y de este abastecer por gravedad a todo el sistema de
agua.
CISTERNA: depósito de
almacenamiento ubicado en la
parte baja de una edificación.
TANQUE ELEVADO: depósito
de almacenamiento de agua que
da servicio por gravedad.
SISTEMA : CISTERNA –
TANQUE ELEVADO

6. Es un sistema directo e indirecto; con
el sistema directo se puede abastecer
hasta un tercer piso y con el sistema
indirecto los demás pisos.
SISTEMA MIXTO

7. Cuando la presión de la red no es suficiente para dar servicio a los
artefactos sanitarios de los niveles más altos, es necesario que la red
suministre agua a reservorios como la cisterna y el tanque
hidroneumático, y de éste, abastecer por bombeo a todo el sistema.
Este sistema es ideal para usar en viviendas unifamiliares, no obstante,
no es beneficioso para edificios dado que consume bastante energía
eléctrica.
SISTEMA : CISTERNA –
TANQUE HIDRONEUMÁTICO

8. PARTES DEL SISTEMA
INDIRECTO
02

12. Ramal domiciliario o acometida. es el tramo de tubería comprendida entre la
tubería matriz pública y la ubicación del medidor o dispositivo de regulación. el
diámetro de este ramal nos proporciona la empresa concesionaria del agua, una
vez aprobado los planos por
el organismo encargado de dar
licencia de construcción. este
diámetro es por lo general de 5/8’’
o ¾’’ y a lo máximo 1’’.el material
puede ser plástico o fierro fundido.
DEFINICIÓN DE CADA UNA DE SUS
PARTES.

13. MEDIDOR
Definición: es un dispositivo que nos permite aforar la cantidad de agua que se
abastece a un edificio o una casa, para que mediante una tarifa especial se page
por el consumo de agua.

14. CISTERNA
Definición: permiten almacenar agua suficiente para mantener abastecida a
una familia durante un día o mas. Así, en caso de escasez o fallas en el sistema
de tuberías, se podrá continuar con las actividades diarias. Éstas se pueden
construir con la capacidad de almacenamiento que se desee. Sin embargo,
como estos depósitos se mantienen a una altura baja, no pueden alimentar las
tuberías por si solo. Se requiere de la instalación de bombas para hacer fluir el
agua.

15. BOMBA
Definición: las bombas son usadas en los edificios para impulsar el agua de la
red, desde una cisterna a nivel de la calle hasta el tanque elevado ubicado en la
terraza. La ventaja de las bombas es que son compactas y, dependiendo de su
potencia, pueden impulsar el agua hasta una altura de 30 metros. Son ideales
también para espacios pequeños, como cabañas, casas rodantes u hogares
individuales.

16. TANQUE ELEVADO
Definición: son estanques de almacenamiento de agua que se encuentra por
encima del nivel del terreno natural y son soportados por columnas y pilotes o
por paredes. Los tanques elevados cumplen dos propósitos fundamentales:
a) Compensar las variaciones de consumo que se producen durante el día.
b) Mantener las presiones de servicio en la red de distribución.

17. VENTAJAS Y
DESVENTAJAS
03

18. ● La principal ventaja es que el sistema
permite almacenar agua en la cisterna
y en el tanque elevado, en caso que se
produzca un corte de agua por parte de
la administradora o el suministro sea
por horas. Cuando hay corte del
servicio puede abastecer de agua al
edificio para un día o dos días.
VENTAJAS

19. ● El tanque elevado abastece por
gravedad, lo que permite tener una
presión constante en la red, obteniendo
un funcionamiento eficiente en los
aparatos sanitarios, dando confort al
usuario.
● Elimina los sifonales, por la separación
de la red interna de la externa por los
servicios domiciliarios.
VENTAJAS

20. ● Requieren de equipo de bombeo.
● Tiene mayor posibilidad de contaminación
del agua dentro del edificio (cisterna, tanque
elevado); si no se tiene estos
almacenamientos bien resguardados y con un
buen mantenimiento.
● La desventaja del sistema, es muy costosa en
su instalación y su mantenimiento.
DESVENTAJAS
Bomba de agua

21. CONSIDERACIONES PARA EL
DISEÑO DE LAS INSTALACIONES
04

22. Para el cálculo del diámetro de las
tuberías de distribución, la
velocidad mínima será de 0.6 m/s
y la velocidad máxima según la
siguiente tabla.
DIAMETROS COMERCIALES

23. PROCEDIMIENTO PARA EL CÁLCULO DEL
MEDIDOR:
❑ El medidor se selecciona en base al gasto que circula a través de la tubería, debiendo
tenerse en cuenta que la máxima pérdida de carga en el medidor debe ser el 50% de la
pérdida de carga disponible, es decir:
hfm= 50% hf
● RELACIÓN ENTRE LOS PUNTOS DE LA RED PRINCIPAL A LA ENTRADA DE LA CISTERNA:
PM = HT + HF + PS FÓRMULA GENERAL

24. HF = PM – HT – PS
HD= PM – HT - PS
❑ Entonces:
𝐻𝑓𝑚 =
50
100
(𝑃𝑀 − 𝐻𝑇 − 𝑃𝑠)
❑ DÓNDE:
▪ Hfm = pérdida de carga en el medidor.
▪ PM = presión en la matriz o red pública.
▪ Ps = presión de salida.
▪ PS = presión de salida mínima.
▪ Hf = perdida de carga.(por accesorios y tramo recto)
▪ Ht = altura estática entre el nivel del punto de conexión de servicio en la red pública
en la recta y el punto de entrega a la cisterna.
▪ HD = altura disponible.

26. Consideraciones para el calculo de la tubería
Es necesario tomar en cuenta datos como:
a) Presión en la red pública.
b) Altura estática entre la tubería de distribución de red pública y el punto de
entrega a la cisterna.
c) Pérdida de fricción en la tubería y accesorios en la línea de alimentación,
desde la red pública hasta el medidor.
d) Pérdida de carga del medidor (recomendable ser menor al 50% de la carga
disponible).
e) Pérdida de carga desde el medidor hasta la cisterna.
f) Volumen de la cisterna.
g) Presión de salida mínima de agua en la cisterna (2 m.c.a.).
h) El cálculo de la tubería de alimentación debe efectuarse considerando que la
cisterna se llena en horas de mínimo consumo en las que se obtiene la presión
máxima.
TUBERÍA DE ALIMENTACIÓN DE LA RED
PÚBLICAA LA CISTERNA.

27. EDIFICIOS DE POCA ALTURA,
CONSIDERACIONES DE DISEÑO DE
CISTERNAS Y TANQUE ELEVADO
05

28. Toda edificación ubicada en sectores donde el abastecimiento de agua pública no sea
continuo o carezca de presión suficiente, deberá estar provisto obligatoriamente de
depósitos de almacenamiento que permitan el suministro adecuado a todas las
instalaciones previas. Tales depósitos podrán instalarse en la parte baja (cisterna) o
sobre la edificación (tanques elevados).
● Cuando solo exista cisterna, su capacidad será como mínimo igual a la dotación
diaria, con un volumen no menor a 1000 lts.
● Cuando solo exista tanque elevado, su capacidad será como mínimo igual a la
dotación diaria, con un volumen no menor de 1000 lts.
RECOMENDACIONES NORMA
IS. 010(RNE)

29. ● Cuando sólo exista cisterna, su capacidad será como mínimo igual a la
dotación diaria, con un volumen no menor a 1000 L.
● Cuando sólo exista tanque elevado, su capacidad será como mínimo igual a
la dotación diaria, con un volumen no menor de 1000 L.
● Cuando sea necesario emplear una combinación de cisterna, bombas de
elevación y tanque elevado, la capacidad de la primera no será menor de
las 3/4 partes de la dotación diaria y la del segundo no menor de 1/3 de
dicho volumen.
CAPACIDAD DE TANQUES DE
ALMACENAMIENTO (RNE)

30. El control de los niveles de agua en los depósitos, se hará por medio de
interruptores automáticos que permitan:
● Arrancar la bomba cuando el nivel de agua en el tanque elevado descienda
hasta la mitad de la altura útil.
● Parar la bomba cuando el nivel de agua en el tanque elevado ascienda hasta
el nivel máximo previsto.
● Parar la bomba cuando el nivel de agua en la cisterna descienda hasta 0.05 m
por encima de la parte superior de la canastilla de succión.
CONTROL DEL NIVEL DE AGUA
EN LOS DEPÓSITOS

32. TANQUES DE ALMACENAMIENTO

33. PARTES:
A. TUBO DE VENTILACIÓN.
B. TAPA SANITARIA.
C. TUBERÍA DE REBOSE.
D. VÁLVULA DE INGRESO DE
AGUA CON BOYA.
E. TUBERÍA DE SUCCIÓN.
F. CONTROL DE NIVELES DE
AGUA.
DISEÑO DE CISTERNAS PARA EDIFICIOS DE
POCAALTURA

34. CONSIDERACIONES A TENER EN CUENTA:
1. UBICACIÓN
• Deben ubicarse a una distancia mínima de 1 m de muros medianeros y
desagües (RNE).
• En caso de no poder cumplir con la distancia mínima, se diseñará un
sistema de protección que evite la posible contaminación del agua de la
cisterna (RNE).
• Se debe procurar que la cisterna esté en un mismo plano que el tanque
elevado.
• En patios de servicio, en la caja de la escalera, jardines, pasadizo, garaje,
cuartos especiales.

35. 2. RELACIÓN ENTRE EL LARGO Y EL ANCHO
• Se recomienda que la relación A:L sea 1:2 o 1:2 ½.
• La altura libre o altura limpia toma un valor mínimo de 30 cm.
• Altura no mayor de 2.50 m. de concreto armado o prefabricadas.
Vc=3/4*Vcd (RNE)
Vcd= Población*dotación
Nomenclatura:
• HL: Altura libre (Mínimo 0.3 m).
• Hu: Altura útil (Mínimo 0.8 m).
• A: Ancho de la Base.
• L: Largo de la cisterna.
• Vc : Volumen de la cisterna.
• VCD: Volumen de consumo diario.

36. 3. CONEXIONES DE LA CISTERNA
○ Debe tener una válvula de interrupción entre dos uniones universales, esta llave deberá
estar ubicada preferentemente cerca de la cisterna.
○ Válvula de ingreso de agua con boya.
○ Tubería se succión: su diámetro debe ser superior a la de impulsión.
○ Tubo se ventilación: es aconsejable instalar en el techo de la cisterna un tubo de
ventilación que permita la salida o ingreso de aire cuando entra o sale agua. El tubo
será de fierro curvado en forma de U, y debe protegerse el extremo que da al exterior
con malla de alambre, para evitar la entrada de insectos o roedores.

37. 3. CONEXIONES DE LA CISTERNA
○ Tubería de Rebose:
Permite que, en caso de malograrse la válvula flotador, el agua tenga sitio donde ir.
4. TAPA SANITARIA
La tapa debe ser construida de la siguiente forma, a fin de evitar el ingreso de agua
contaminada.

38. 5. ASPECTOS CONSTRUCTIVOS
○ Los encuentros entre paredes, y entre paredes y fondo
sean redondeados para impedir la formación de hongos
en las esquinas.
○ La cisterna debe ser de materiales resistentes e
impermeables y dotados de los dispositivos necesarios
para su correcta operación, mantenimiento y limpieza. Se
recomienda que sea de concreto armado.

39. PARTES
A. TUBO DE ALIMENTACIÓN
B. INGRESO DEL AGUA AL
TANQUE (*)
C. TUBO DE VENTILACIÓN
D. REBOSE
E. SALIDA DEL AGUA
F. CONTROL DE NIVEL DE AGUA
DISEÑO DE TANQUE ELEVADO
PARA EDIFICIOS DE POCAALTURA

40. 1. UBICACIÓN
● Debe asegurar una presión mínima de salida de los aparatos sanitarios de 2 m de columna de
agua (0.020 MPa) salvo en aquellos equipados con válvulas semiautomáticas, automáticas o
equipos especiales en los que la presión estará dada por las recomendaciones de los
fabricantes (RNE).
● Deben ubicarse en la parte más alta del edificio.
● Se instala a una altura mínima de 3 a 4 m. del techo del edificio, para dar la presión necesaria
al punto más desfavorable del último piso.
● Si es posible en la parte céntrica de los servicios a atender.
● De preferencia estar en el mismo plano vertical de la cisterna, para que sea más económico.
● Lo más alejado del frente del edificio por razones de estética.
CONSIDERACIONES A TENER EN CUENTA:

41. 2. DISEÑO
● Prefabricados: que pueden ser de plástico (PVC).
● De concreto armado o albañilería: debe ser de sección cuadrada, debe tener un revestimiento
impermeable.
● Hay de diferentes capacidades desde 250 litros a 2000 litros.

42. 3. CONEXIONES
● Tubería de impulsión a descarga libre debe llevar flotador.
● Tubería de rebose
● Tubería de limpieza.
● Alimentador o alimentadores.
● Interruptor eléctrico.
● Válvula de compuerta.

43. TUBERÍA DE REBOSE
(CISTERNAS Y TANQUES ELEVADOS)
- El diámetro del tubo de rebose, se calculará hidráulicamente, no debiendo ser menor que lo
indicado en la siguiente tabla (RNE).
- La distancia vertical entre los ejes de tubos de rebose y entrada de agua será igual al doble del
diámetro del primero y en ningún caso menor de 0.15 m (RNE).
- La distancia vertical entre los ejes del tubo de rebose y el máximo nivel de agua será igual al
diámetro de aquel y nunca inferior a 0.10 m (RNE).
- La tubería de aducción o de impulsión al tanque de almacenamiento deberá estar a 0.10 m por
lo menos por encima de la parte superior de las correspondientes tuberías de rebose (RNE).
CAPACIDAD DEL DEPÓSITO (L) DIÁMETRO DEL TUBO DE REBOSE
Hasta 5000 50 mm (2’’)
5001 a 12000 75 mm (3’’)
12001 a 30000 100 mm (4’’)
Mayor de 30000 150 mm (6’’)

44. - El agua proveniente del rebose de los depósitos,
deberá disponerse en forma indirecta, mediante
brecha de aire de 0.05 m de altura mínima sobre
el piso, techo u otro sitio de descarga. (RNE)
- La tubería de rebose debe instalarse de
preferencia en el lado opuesto al ingreso del
agua.

45. PROCEDIMIENTO DE
DISEÑO DE LOS
ALIMENTADORES

46. 1. Se debe hacer un esquema en
planta y en elevación de los
alimentadores que bajan del
tanque elevado a las diferentes
unidades de baño.
2. Determinar el punto más
desfavorable (alimentador); que
será aquel que está más alejado en
el plano horizontal y el más
cercano al tanque elevado en el
plano vertical.
3. Calcular los caudales en los
diferentes alimentadores y
derivaciones.

47. 4. Determinar la gradiente hidráulica máxima del terreno:
Considerar una longitud equivalente de accesorios igual al 20% o 30% de la longitud recta total de la
tubería (como primer tanteo).
5. Calcular los diámetros en cada uno de los tramos donde varían los caudales, aplicando la fórmula de
Hazen – Williams:
y teniendo como condición ante la gradiente hidráulica máxima y la velocidad máxima.
6. Mediante un proceso iterativo se asume el diámetro (tanteo) y se calcula la gradiente de pérdida real.
Se detiene el proceso iterativo cuando la gradiente real del tramo es menor que la gradiente máxima y la
velocidad real del tramo es menor que la velocidad máxima.

49. 7. De manera sucesiva se calcula los otros diámetros de alimentador más desfavorable.
8. Si la presión de entrega del último tramo es mayor que la presión de salida se
concluye que el diseño es correcta. Caso contrario tenemos 2 opciones:
Hacer el rediseño cambiando los diámetros de todos los tramos o elevar la altura del
tanque elevado.(*)
9. Hacer un cuadro resumen de los diferentes tramos, indicando su diámetro, longitud
real, longitud equivalente, velocidad y presión de salida en cada punto.

50. EJERCICIOS
1. Capacidades de tanque de almacenamiento.
2. Diseño de la tubería de la red publica hasta la cisterna y el medidor.
3. Cálculo de distribución interna (alimentadores).
4. Cálculo de los diámetros de tubería de impulsión y succión.
5. Cálculo de la potencia de la bomba.

51. 1.Edificio multifamiliar, de 2 departamentos con 3
dormitorios Y 1 departamento con 2 dormitorios.
Calculo las dimensiones de la cisterna y el tanque
elevado.
Solución:
• Según la Norma I.S. 010, la dotación para un
departamento con 3 dormitorios es de:1200 L/D y
para 1 departamento con 2 Dormitorio es de 850 L/D.
Dotación = 2*1200 L/D + 1*850 L/D =3250 L/D
• Vmin (cisterna)=3/4 *dotación
• Vmin (cisterna)=3/4 *(3250 L/D) = 2437.5 L/D
• Elegimos un volumen de 2500 L/D.

52. • Relación de ancho – largo : 2/3 (recomendación).
• Hu>0.8m
• Hu*A*L=2.5 m3
• Hu = 2.5/(2k*3k)
• Hu = 0.4167 /k^2
• 0.4167 /k^2 > 0.8
• 0.72 >k
K = 0.5m
A = 1 m
L = 1.5 m
• Hu= 1.7 m
• HL = 0.45m (dato*)
• Altura total de la cisterna = Hu + HL
= 1.7 + 0.45 = 2.15 m
Cálculo de dimensiones de la cisterna

53. Cálculo de la capacidad del tanque
• Vt = 1/3 * VCD (mínimo)
• Vt = 1/3* 3250 = 1083.34 L/D
• Escogemos una capacidad de 1100 L (PVC – PREFABRICADO).

54. Calculo de diámetro de medidor y alimentación de la cisterna:
• Presión de la red publica (PM) = 12psi = 12*0.703m = 8.436m
• Presión mínima a la salida de la cisterna =2 m
• Desnivel entre la red publica y el punto de entrada a la cisterna = 1m
• Longitud de la tubería desde la red publica hasta la cisterna = 20m
• Periodo de llenado de la cisterna 3 h (hora: 05:00 – 08:00 am)
• Accesorios: 1 válvula de paso, 1 válvula de compuerta, 1 codo de 45° y 2 codos
de 90°
Solución:
1. Calculo del caudal:
Q= volumen de agua en la
cisterna/tiempo de llenado.
Q= 2500 L / (3*3600s) = 0.2315 L/s

55. 2. Calculo de la altura disponible:
Hd = PM – PS – HT
Hd = 8.436 – 2 – 1 = 5.436 m
3. Selección del medidor:
Siendo la máxima perdida de carga por medidor el 50% de la carga disponible, se
tiene:
𝐻𝑓𝑚 =
50
100
(𝑃𝑀 − 𝐻𝑇 − 𝑃𝑠)
𝐻𝑓𝑚 =
50
100
5.436 = 2.718𝑚
En la tabla se tiene:
2.66<2.718<7.5
Diámetro de medidor = ¾”

56. 4. Selección del diámetro de la tubería:
Como el medidor ocasiona una perdida de 3.8psi (2.66m) entonces:
La nueva carga disponible será : H= PM – PSI – HT – Hfm = 8.436 – 2 – 1 – 2.66 = 2.776m
Asumiendo diámetro de ¾” para tubería (red publica – cisterna)
Longitudes equivalentes
- 1 válvula de paso (3/4”) ----------------- 0.1m
- 1 válvula de compuerta (3/4”) ---------- 0.1m
- 1 codo de 45° (3/4”) --------------------- 0.3m
- 2 codos de 90° (3/4”) ------------------- 2*0.61= 1.22m
Suma total = 1.72m
diámetro “s” Longitud total
equivalente
Hf velocidad Altura
disponible
Velocidad
máxima
¾” (0.01905) 0.04392103 20+1.7=21.7 0.95308063m 0.812215 m/s 2.776m 2.2
Hf<altura disponible OK

57. Presión de salida en la cisterna:
PM – Hf – hfm –Ht = 8.436 - 0.953080635 – 2.66 – 1 = 3.829m
3.829> 2 (presión mínima)

58. CARACTERISTICAS DE LA VIVIENDA MULTIFAMILIAR:
- Primer y segundo piso con 2 baños y 1 cocina.
- Tercer piso, 1 baño y una cocina.
- Características del baño: - 1 inodoro con taque, un lavatorio y una ducha.
- Características de la cocina: 1 lavadero
- Presión mínima de servicio: 2.5 m.c.a
Cálculo de los alimentadores
Calculamos las unidades de gasto para
baños y cocina.
Según el anexo 1 (R.N.E.)
Baño: total = 6
UH inodoro con tanque = 3
UH lavatorio = 1
UH ducha = 2
Cocina= 3
UH lavadero = 3

60. GASTO PROBABLE PARA LA APLICACIÓN DEL METODO HUNTER, SEGÚN ANEXO 3:
1. Gasto probable de alimentador
principal
38 UH → 0.88
39 UH → ??
40 UH → 0.91
Entonces:
Gasto probable para 39 UH por
Interpolación sería = 0.895 L/s
2. Gasto probable para el tramos:
• TRAMO EF = 0.38
• TRAMO FG = 0.25
• TRAMO CBE = 0.5
• TRAMO CH = 0.32
• TRAMO HI = 0.25
• TRAMO IJ = 0.12
• TRAMO CDK = 0.38
• TRAMO KL = 0.25

61. 1. Diseño del alimentador más desfavorable: ABCE
2. Datos
N° TRAMO LONGITUD CAUDAL (L/S) CAUDAL
(M3/S)
ALTURA
ESTATICA
1 AC 3 0.895 0.000895 3
2 CBE 4+1.2=5.2 0.5 0.0005 1.2
3. Calculo de la altura disponible:
HD = (HAC +HCBE) – PS
HD = (3 + 1.2) – 2.5 = 1.7m

62. 4. Calculo de la longitud equivalente total
longitud total de tubería = 3+4+1.2 = 8.2m
Longitud equivalente por accesorios = 20% (8.2) =2.05 m
longitud equivalente total = 8.2 + 2.05 = 10.25m
accesorio (perdida) * verificar si cumple < 20%
- 1 válvula de paso ----- TRAMO AC
- 2 codos de 90° --------- TRAMO CBE
5. Calculo del gradiente máximo:
G máx. = HD/L.E.T
G máx = 1.7 / 10.25 =0.165853

63. 6. Calculo de los diámetros del tramo más desfavorable (CBE)
TRAMO AC
Usamos formula de Hazen – Willians:
Material de la tubería : PVC (C=150)
Proceso iterativo, asumimos diámetros:
TANTE
O
DIAM G = S CAUDAL (Q)
(m^3 /s)
V = Q / A LONG LONG.
EQUIV.
Hf Gmáx * V. máx
1 ¾” 0.5384 0.895 3.14 3 3.6 1.93824 0.165853 2.2
2 1” 0.1274 0.895 1.766 3 3.6 0.458 0.165853 2.48
Usando D = ¾” el G > Gmax y V> Vmax entonces NO CUMPLE
Usando D = 1” el G < Gmax y V< Vmax entonces CUMPLE

64. VERIFICACION DE LA LONG EQUIVALENTE DE LOS ACCESORIOS:
Accesorios para diámetro hallado: D = 1”
- 1 válvula de paso ----- 0.18m
Total de longitud equivalente = 3 +0.18 = 3.18 m
0.18 < 20% (3) = 0.6m EL SUSPUESTO ESTUVO CORRECTO.
Nueva altura disponible = 1.7 – 0.458 = 1.242

65. TRAMO CBE
Usamos formula de Hazen – Willians:
Material de la tubería : PVC (C=150)
Proceso iterativo, asumimos diámetros:
TANTE
O
DIAM G = S CAUDAL (Q)
(m^3 /s)
V = Q / A LONG LONG.
EQUIV.
Hf Gmáx V. máx
1 1/2” 1.3239 0.5 3.947 5.2 6.24 8.261 0.165853 1.9
2 3/4” 0.1770 0.5 1.754 5.2 6.24 1.105 0.165853 2.2
Usando D = 1/2” el G > Gmax y V> Vmax entonces NO CUMPLE
Usando D = 3/4” el G < Gmax y V< Vmax entonces CUMPLE

66. VERIFICACION DE LA LONGITUD EQUIVALENTE DE LOS ACCESORIOS:
Accesorios para diámetro hallado: D = 3/4”
- 2 codos de 90° --- 2* 0.61=1.22
Total de longitud equivalente = 1.22m
1.22 < 20% (5.2) = 1.04m el supuesto no estuvo correcto.
Nuevo gradiente = 1.242 / 6.42 = 0.19345793 (gradiente real considerando una
perdida por accesorios en el primer tramo del 20% y a la altura disponible real para el
segundo tramo)
0.177 < 0.19345793 entonces CUMPLE.
Para comprobar la presión de salida debe ser mayor a la mínima (2.5 m.c.a):
Ps = HT – Hfac – Hfbce = 4.2 – 0.458 – 1.137 = 2.605m.c.a
TANTE
O
DIAM G = S CAUDAL (Q)
(m^3 /s)
V = Q / A LONG LONG.
EQUIV.
Hf Gmáx * V. máx
2 3/4” 0.1770 0.5 1.754 5.2 6.42 1.137 0.19345793 2.2

67. CUADRO RESUMEN
TRAMO LONGITUD
(m)
LONG.
EQUIVAL (m)
HF (m.c.a) DIAMETRO
(pulg)
VELOCIDAD
(m/s)
PRESION
(m.c.a)
AC 3 3.6 0.458 1” 1.766 2.542
CBE 5.2 6.42 1.137 ¾” 1.754 2.605
Nota:
La longitud equivalente de los accesorios en el tramo AC fue del 20% de la
longitud de tramo
La longitud equivalente de los accesorios del tramo CBE fue la especificada en
la tabla Crane.
La presión en el punto E corresponde a la presión de salida más desfavorable y
es de 2.605 , cumpliendo con lo mínimo requerido de 2.5 m.c.a.

68. Calculo del diámetro de la tubería de impulsión
La bomba opera por una hora.
1. Calculo del caudal de bombeo:
Qb = VTE / T
VTE = volumen de tanque elevado
T = tiempo de llenado del tanque
Qb = 1100 L / 3600s
Qb = 0.3056 L/s
2. Diámetro según anexo N°5
D = 3/4”
Calculo del diámetro de la tubería de succión:
Es el diámetro inmediato superior del diámetro de la tubería de impulsión,
entonces tendríamos:
D (succión) = 1”

69. Calculo de la potencia de la bomba:
1. Hallamos pendiente hidráulica de la tubería de impulsión
Usamos formula de Hazen – Willians
0.0003056 = 0.2728*150* (0.01905)^2.63 * S^0.54
S= 0.076473
2. Hallamos pendiente hidráulica de la tubería de succión
Usamos formula de Hazen – Willians
0.0003056 = 0.2728*150* (0.02540)^2.63 * S^0.54
S= 0.018837

70. Longitud total de tubería de
impulsión = 16.15

71. Longitud total de tubería
de succión = 3m
0.65m

72. 3. Pérdida de carga por impulsión:
pérdida de carga por accesorios = 10% pérdida de carga longitudinal
Longitud total de la tubería de impulsión = 16.15 m
Long. Total equival. = 110% (16.15) = 17.765 m
Hfi = 17.765*0.076473 = 1.358542845
4. Pérdida de carga por succión:
pérdida de carga por accesorios = 25% pérdida de carga longitudinal
Longitud total de la tubería de succión = 3 m
Long. Total equival. = 125% (3) = 3.75 m
Hfs = 3.75* 0.018837 = 0.07063875
5. Eficiencia n = 60%

73. 6. Altura dinámica total
H = Hs + Hi + hfs + hfi + Ps
H = 2.35 + 13.65 + 0.07063875 + 1.358542845+ 8*Qb^2/(pi^2 *D^4 *g)
H = 2.35 + 13.65 + 0.07063875 + 1.358542845 + 0.05859
H = 17.4877716m
7. Calculo de potencia de la bomba:
H.P = Qb * H/(75*n) = 0. 3056 * 17.4877716/(75 *0.6)
H.P. = 0.1187614
TOMAMOS UNA BOMBA DE POTENCIA 0.5 HP.

74. GRACIAS