259791098-ACI-211-1-91-NORMA.pdf

Describa,
contra el e
jemplos, dos métodos por seleccionar el y ajustar
proporciones
hormigón del para del normal del peso, los ambos contra
y pecan pozzolanic del el del químico de mezclas de las,
y materiales del slag. Un método es basado en un peso
estimado del
volumen de por de solidifique de la unidad del la; el el
otro es basado en cálculos del absoluto
volumen ocupado por los ingredientes conciertos. Los
procedimientos toman en el consideeration
los requisitos para el placeability, consistencia, fuerza,
durabilidad de y.
Se muestran cálculos del ejemplo para ambos métodos,
basados de ajustes de incluso,
en el cheracteristics del cebador lote del ensayo.
Proporcionando de El de la peso pesado concierto para
cosas así propone como radiación
escudando los y pontea estructuras del contrapeso se
describen apéndice de un de en. Esto
el apéndice usa el método del volumen absoluto que
generalmente se acepta el es de y
más conveniente para hormigón del peso pesado.
Heno también un apéndice que proporciona información
el proporcionar del el sobrio
del concierto de la masa. Método de El del volumen
absoluto se usa debido un general del su
aceptación.
Keywords: la absorción del la; el mezclas del las; el
agregados del los; el del de slag del explosión-horno; el
cementitious del el
materiales; el concreta de durabilidad de la; el hormigones
del los; la consistencia del la; la durabilidad del la; la
exposición del la; la multa del la
agregados: la ceniza del la de la mosca del la; el el peso
pesado agrega; el él el avywe ight co nc retes; el la masa
contra el cret e; la mezcla del la
proporcionando; el pozzolans del el; el mando del el de la
calidad; el escuda de que de radiación; el humo del el de
la sílice; el pruebas del las de la depresión del la;
volumen; la proporción del la del agua-cemento; la
proporción de la de agua-cementitious; la laborabilidad
del la.

ACI Comité Informes, Guías, Prácticas Normales, y el
Comentarios se piensa para la guía diseñando, planeando,
el ejecutando, inspeccionando de o, la construcción el y
preparando especificaciones. Referencia un documentos
del estos ningún se hará en los el del de Documentos
Proyecto. Si los artículo encontraran en éstos se desean
documentos ser parte del Proyecto el Documenta ellos
deben ser
idioma de en de phrased de ' el obligatorio el y incorporó
en el Proyecto
Documentos.
reconoce la contribución significante de William L.
Barringer al trabajo del subcomité.
Miembros de t de Subcomité el ONU quién preparó la
1991 revisiones.
Esta norma reemplaza ACI 211.1-89. Fue revisado por los
Apresuraron
Procedimiento del regularización, eficaz de Nov. 1, 1991.
Esta revisión incorpora provisiones
relacionado al uso del humo de la sílice de la mezcla el
hormigón del en mineral. Capítulo 4 sido del ha
extendido para cubrir los efectos del uso del humo del
sílice en detalle en las proporciones de
concretas del mezclas. También se han hecho cambios
editoriales en Capítulos 2 un través de 4,
y Capítulos 6 un través de 8.
Registre la propiedad literaria de 0 1991, el del americano
el Concierto de Instituto.
Todos los derechos reservaron incluso los derechos de la
reproducción la y usan en cualquier forma el por de o
significa del cualquiera, fabricación de la de incluso del
copias por cualquier proceso de la fotografía del la, o por
cualquier electrónico
o dispositivo mecánico, impreso, el escrito, oral de o, el o
grabando para el sonido o visual
reproducción el o para el uso en cualquier conocimiento
el sistema de o de la recuperación del la el dispositivo de
o, un que del menos,
el permiso se obtiene por escrito del los propietarios del
derechos del literaria de propiedad.

VOLÚMENES
Capítulo 1-Scope, pág., 211.1-2
Capítulo 2-Introduction, pág., 211.1-2
Capítulo 3-Basic relación, pág., 211.1-2
Capítulo 4-Effects de mezclas químicas,
pozzolanic,
y otros materiales en proportlons concreto, pág.
211.1-4
Capítulo 5-Backgrou datos, pág., 211.1-7
Capítulo 6-Procedure, pág., 211.1-7
Capítulo 7-Sample cómputos, pág., 211.1-13
Capítulo 8-References, pág., 211.1-18
Apéndice 1-Metric adaptación del sistema
Apéndice 2-Example problema en sistema
métrico
Apéndice 3-Laboratory pruebas
Apéndice 4-Heavyweight hormigón mezcla
proporcionando
Apéndice 5-Mass hormigón mezcla
proporcionando
CAPÍTULO 1 - el ALCANCE
1.1 esta Práctica de la Norma describe métodos para
proporciones seleccionando para hormigón de cemento
hidráulico hecho
con y sin otros materiales del cementitious y químico
mezclas. Este hormigón consiste en normal y/o
highdensity
agregados (como distinguió del peso ligero
agregados) con una laborabilidad conveniente para el
lanzamiento-en-lugar usual
construcción (como distinguió de las mezclas especiales
para
los productos concretos fabrican). También incluido es
una descripción
de métodos usados por seleccionar proporciones para
masa
hormigón. Los cementos hidráulicos se refirieron a en
esta Norma
La práctica es los portland consolidan (ASTM C 150) y
mezclado
cemento (ASTM C 595). La Norma no incluye
proporcionando
con humo de sílice condensado.
1.2 los métodos proporcionan una primera
aproximación de proporciones
pensado ser verificado por lotes del ensayo en el
laboratorio
o campo y ajustó, como necesario, para producir el
características deseadas del hormigón.
1.3 U.S. se usan unidades de costumbre en el cuerpo
principal de
el texto. Adaption para el sistema métrico se proporciona
en
Apéndice 1 y demostró en un problema del ejemplo en
Apéndice 2.
1.4 métodos de la prueba mencionados en el texto se
listan en
Apéndice 3.
CAPÍTULO 2--la INTRODUCCIÓN
2.1 hormigón está principalmente compuesto de
agregados, un
portland o el cemento mezclado, y riega, y puede contener
otros materiales del cementitious y/o mezclas del
químico. It
contenga alguna cantidad de aire atrapado y también
pueda
contenga aire del entrained obtenido por uso de una
mezcla intencionalmente
o aire-entraining el cemento. Las mezclas químicas son
frecuentemente acelere, retarde, mejore laborabilidad,
reduzca mezclando requisitos de agua, fuerza de aumento,
o altere
otras propiedades del hormigón (vea ACI 212.3R).
Dependiendo
en el tipo y suma, cierto cementitious
materiales como ceniza de la mosca, (vea ACI 226.3R)
natural
pozzolans, tierra el explosión-horno granulado (GGBF) el
slag
(vea ACI 226.1R), y puede usarse humo de sílice en
conjunción
con portland o el cemento mezclado para la economía o a
proporcione propiedades específicas como calor temprano
reducido de
hydration, desarrollo de fuerza de tarde-edad mejorado, o
aumentó
resistencia para álcali-agregar reacción y sulfato
ataque, la permeabilidad disminuida, y resistencia a la
intrusión
de soluciones agresivas (Vea ACI 225R y ACI
226.1R).
2.2 la selección de proporciones concretas involucra un
equilibre entre la economía y requisitos para el
placeability,
fuerza, durabilidad, densidad, y apariencia. Los
requirieron
las características son gobernadas por el uso a que el
hormigón
se pondrá y por condiciones esperó ser encontrado a
el tiempo de colocación. Estas características deben
listarse
en las especificaciones del trabajo.
2.3 la habilidad de entallar propiedades concretas a
necesidades del trabajo
refleja desarrollos tecnológicos que han tenido lugar,
por la mayor parte, desde los tempranos 1900s. El uso de
watercement
la proporción como una herramienta por estimar fuerza
fue reconocida
aproximadamente 1918. La mejora notable en durabilidad

siendo el resultado del entrainment de aire se reconoció
en el
temprano 1940s. Estos dos desarrollos significantes en
hormigón
la tecnología ha sido aumentada por investigación extensa
y
desarrollo en muchas áreas relacionadas, incluso el uso de
mezclas para neutralizar posibles deficiencias, desarrolle
propiedades especiales, o logra economía (ACI 212.2R).
Es
más allá del alcance de esta discusión para repasar las
teorías de
hormigón que proporciona eso ha proporcionado el fondo
y base técnica legítima para los métodos relativamente
simples
de esta Práctica de la Norma. La información más
detallada puede ser
obtenido de la lista de referencias en Capítulo 8.
2.4 proporciones calculadas por cualquier método
siempre deben
sido considerado sujeto a la revisión en base a experiencia
con lotes del ensayo. Dependiendo de las circunstancias,
el ensayo,
pueden prepararse mezclas en un laboratorio, o, quizás
preferentemente,
como lotes de campo de lleno-tamaño. El último
procedimiento, cuando
factible, evita posibles trampas de asumir ese datos de
lotes pequeños mezclados en un ambiente del laboratorio
predirán
actuación bajo las condiciones del campo. Al usar
maximumsize
agregados más grande que 2 en., lotes de ensayo de
laboratorio
debe verificarse y debe ajustarse en el campo que usa
mezclas de
el tamaño y teclea para ser usado durante la construcción.
Lote del ensayo
los procedimientos y fondo probando se describen en
Apéndice 3.
2.5 frecuentemente, no existiendo proporciones
concretas
mezclas químicas conteniendo y/o materiales otra cosa
que
el cemento hidráulico es reproportioned para incluir estos
materiales
o un cemento diferente. La actuación del reproportioned
el hormigón debe ser verificado por lotes del ensayo en
el laboratorio o campo.
CAPÍTULO 3--la RELACIÓN BÁSICA
Deben seleccionarse 3.1 proporciones concretas para
proporcionar
PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO
PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-3
placeability necesario, densidad, fuerza, y durabilidad
para
la aplicación particular. Además, cuando amasa hormigón
está proporcionándose, debe darse consideración a la
generación
de calor. Relaciones gobernando bien-establecido
estas propiedades se discuten luego.
3.2 Placeability--Placeability (incluyendo satisfactorio
propiedades acabadas) abarca rasgos flojamente
acumulado
en los términos “la laborabilidad” y “la consistencia.”
Para el propósito
se considera que la laborabilidad es eso de esta discusión,
propiedad de hormigón que determina su capacidad de ser
puesto y consolidó propiamente y para ser terminado sin
segregación dañosa. Incluye tales conceptos como
moldability,
coherencia, y compactability. La laborabilidad es
afectado por: el graduando, forma de la partícula, y
proporciones de
agregado; la cantidad y calidades de cemento y otro
materiales del cementitious; la presencia de aire del
entrained y
mezclas químicas; y la consistencia de la mezcla.
Los procedimientos en esta Norma Practican permiso
estos factores a
se tenido en cuenta para lograr placeability satisfactorio
económicamente.
3.3 Consistencyy--Flojamente definió, la consistencia
es el
movilidad relativa de la mezcla concreta. Es moderado en
términos de depresión--el más alto la depresión el más
móvil el
mezcla--y afecta la facilidad con que el testamento
concreto
fluya durante la colocación. Se relaciona a pero no
sinónimo
con laborabilidad. En hormigón propiamente
proporcionado, la unidad
volumen de agua exigido producir una depresión dada
dependerá
en varios factores. Aumentos de requisito de agua como
agregados
vuélvase textured más angulares y ásperos (pero esto
la desventaja puede ser compensada a través de mejoras
en otras características
como atadura para consolidar pasta). Requerido
mezclando
disminuciones de agua como el tamaño del máximo de
bien-graduó
el agregado se aumenta. También disminuye con el
entrainment
de aire. Los requisitos de agua mezclando normalmente
son
reducido significativamente cierto químico agua-
reduciendo

mezclas.
3.4 fuerza--Aunque la fuerza es un importante
característica de hormigón, otras características como
la durabilidad, permeabilidad, y resistencia de uso son a
menudo
igualmente o más importante. La fuerza a la edad de 28
días es
frecuentemente usado como un parámetro para el plan
estructural,
hormigón proporcionando, y evaluación de hormigón.
Éstos
puede relacionarse a fuerza de una manera general, pero
también es
no afectado por factores significativamente asociado con
fuerza.
En hormigón de masa, las mezclas se proporcionan
generalmente a
proporcione la fuerza del plan a una edad mayor que 28
días.
Sin embargo, proporcionando de hormigón de masa
también deben proporcionar
para fuerza temprana adecuada como puede ser necesario
para
levantamiento de la forma y anclaje de la forma.
3.5 agua-cemento o agua-cementitious la proporción
[w/c o w/(c
+ p)]--Para un juego dado de materiales y condiciones,
hormigón
la fuerza es determinada por la cantidad del precio neto de
agua
usado por la cantidad de la unidad de cemento o
cementitious del total
materiales. El volumen de agua de precio neto excluye
agua absorbida por
los agregados. Diferencias en fuerza para un watercement
dado
w/c de la proporción o agua-cementitious el w/(c de
proporción de materiales
+ p) puede ser el resultado de los cambios en: el tamaño
del máximo de agregado;
graduando, textura de la superficie, forman, fuerza, y
tiesura de partículas agregado; las diferencias en tipos de
cemento
y fuentes; el volumen aéreo; y el uso de mezclas químicas
eso afecta que los hydration de cemento procesan o
desarrollan cementitious
propiedades ellos. A la magnitud que estos efectos
es predecible en el sentido general, ellos se toman en
considere en esta Práctica de la Norma. En vista de su
número
y complejidad, debe ser obvio que las predicciones
exactas
de fuerza debe ser basado en lotes del ensayo o
experimente con los materiales a ser usados.
3.6 durabilidad--el Hormigón debe poder soportar
aquéllos
exposiciones que pueden privarlo de su serviceability--
helando
y deshelando, mojando y seca, calienta y refresca,
químicos, agentes del deicing, y el gusta. Resistencia a
algunos
de éstos puede ser reforzado por uso de ingredientes
especiales: el lowalkali
consolide, pozzolans, slag de GGBF, humo de sílice, o
agregado
seleccionado para prevenir expansión dañosa al
reacción del álcali-agregado que ocurre en algunas áreas
cuando
el hormigón es expuesto en un ambiente húmedo; sulfato-
resistiéndose
consolide, slag de GGBF, humo de sílice, o otro
pozzolans para hormigón
expuesto a seawater o las tierras sulfato-productivas; o
el agregado compuso de minerales duros y libre de
excesivo
partículas suaves donde la resistencia para aparecer
abrasión es
Uso requerido de agua-cemento bajo o materiales del
cementitious
proporción [w/c o w/(c + p)] prolongará la vida de
hormigón por
reduciendo la penetración de líquidos agresivos.
Resistencia a
desgaste severo, helando particularmente y deshelando, y
a
sales usadas para el levantamiento de hielo son mejoradas
grandemente por incorporación
de una distribución apropiada de aire del entrained.
Entrained
debe usarse aire en todo el hormigón expuesto en climas
donde
helando ocurre. (Vea ACI 201.2R para detalles extensos).
3.7 densidad--con toda seguridad las aplicaciones, el
hormigón puede ser
usado principalmente para su característica de peso.
Ejemplos de
las aplicaciones son contrapesos en puentes de
alzamiento, pesos para
tuberías de aceite hundiendo bajo agua, escudando de la
radiación,
y aislamiento del sonido. Usando a los agregados
especiales,
los placeable solidifican de densidades tan alto como 350
lb/ft3 pueden ser
obtenido--vea Apéndice 4.
3.8 generación de calor--UNA preocupación mayor
proporcionando
el hormigón de masa es el tamaño y forma de los
completaron
estructura o divide de eso. Colocaciones concretas grande
bastante para requerir eso mide se tomado para controlar
el

generación de calor y cambio de volumen de resultante
dentro del
la masa requerirá consideración de mando de temperatura
medidas. Como una guía áspera, los hydration de cemento
generarán
un levantamiento de temperatura concreto de 10 a 15 F
por 100 lb de
portland cement/yd3 en 18 a 72 horas. Si la temperatura
el levantamiento de la masa concreta no se sostiene a un
mínimo y el
el calor se permite disipar a una proporción razonable, o
si el
se sujeta hormigón al diferencial de temperatura severo o
pendiente termal, es probable que crujir ocurra.
Temperatura
las medidas del mando pueden incluir un inicial poniendo
relativamente bajo
temperatura, cantidades reducidas de materiales del
cementitious,
circulación de agua enfriada, y, en momentos, aislamiento
de
superficies de hormigón como puede exigirse ajustar para
éstos
varias condiciones concretas y exposiciones. Debe ser
dado énfasis a que ese hormigón de masa necesariamente
no es ningún largeaggregate
concreto y esa preocupación sobre la generación de un
la cantidad excesiva de calor en hormigón no se confina a
211.1-4 ACI COMITÉ INFORME
dique macizo o estructuras de la fundación. Muchos
grande estructural
los elementos pueden ser macizos bastante esa generación
de calor
debe ser considerado, particularmente cuando el
crosssectional mínimo
dimensiones de un acercamiento del miembro concreto
sólido
o excede 2 a 3 ft o cuando consolida volúmenes sobre 600
están usándose lb/yd3.
CAPÍTULO 4--los EFECTOS DE MEZCLAS
QUÍMICAS,
POZZOLANIC, Y OTROS MATERIALES EN
PROPORCIONES de HORMIGÓN
4.1 mezclas--Por definición (ACI 116R), un
la mezcla es “un material otra cosa que riega, agregados,
cemento hidráulico, y el refuerzo de fibra usó como un
ingrediente de hormigón o mortero y agregó al lote
inmediatamente antes de o durante su mezclar.” Por
consiguiente, el
el término abraza un campo sumamente ancho de
materiales y
productos algunos de los cuales se usan ampliamente
mientras otros tienen
aplicación limitada. Debido a esto, esta Práctica de la
Norma
se restringe a los efectos en hormigón que proporciona de
aire-entraining las mezclas, mezclas químicas, cenizas de
la mosca,
pozzolans natural, y tierra el slags del explosión-horno
granulado
(Slag de GGBF).
4.2 aire-entraining la mezcla--Aire-entrained el
hormigón es
casi siempre logrado a través del uso de un aire-entraining
mezcla, ASTM C 260, como opuso a la práctica más
temprana
en que un aire-entraining el aditivo es interground con el
cemento. El uso de un aire-entraining la mezcla da el
productor concreto la flexibilidad para ajustar el aire del
entrained
volumen para compensar para el muchas condiciones que
afectan el
la cantidad de entrained aéreo en hormigón, como: las
características
de los agregados, naturaleza y proporciones de electores
del
las mezclas concretas, tipo y duración de mezclar,
consistencia,
temperatura, fineza de cemento y química, el uso de
otros materiales del cementitious o mezclas del químico,
etc.,
Debido al efecto de la lubricación de las burbujas de aire
de entrained
en la mezcla y debido al tamaño y graduando del
voids aéreo, aire-entrained el hormigón normalmente
contiene a a 10
por ciento menos agua que no-aire-entrained concreto de
igual
depresión. Esta reducción en el volumen de mezclar agua
también
como el volumen de entrained y atrapó el aire debe ser
considerado
proporcionando.
4.3 mezclas químicas--Desde fuerza y otro
calidades concretas importantes como durabilidad,
encogimiento,
y crujiendo se relacionan al volumen de agua total y el
w/c o w/(c + p), agua-reduciendo mezclas se usan a
menudo
para mejorar calidad concreta. Más allá, desde que menos
cemento puede
se usado con volumen de agua reducido para lograr el
mismo w/c
o w/(c + p) o fuerza, agua-reduciendo y juego-
controlando,
se usan mezclas ampliamente por las razones de economía
(ACI
212.2R).
Mezclas químicas que conforman a ASTM C 494, Tipos,
Un a través de G, es de muchas formulaciones y su
propósito
los propósitos para el uso en hormigón son como sigue:

Teclee UN--Agua-reduciendo
Teclee B--Retardando
Teclee C--Acelerando
Teclee D--Agua-reduciendo y retardando
Teclee E--Agua-reduciendo, y acelerando
Teclee F--Agua-reduciendo, alto-rango,
Teclee G--Agua-reduciendo, alto-vaya, y retardando
El fabricante o la literatura de fabricante deben ser
consultado para determinar la proporción de la
dosificación requerida para cada uno
mezcla química específica o combinación de mezclas.
Las mezclas químicas tienen tendencias, cuando usó en
grande
dosis, inducir lado-efectos fuertes como excesivo,
retraso y, posiblemente, el entrainment aéreo aumentado,
en
acuerdo con ASTM C 1017. Tipos UN, B, y D, cuando
usado por ellos, generalmente se usa en dosis pequeñas (2
a
7 oz/100 lb de materiales del cementitious), para que el
agua agregó a
la mezcla en la forma de la propia mezcla puede ser
ignorado. Tipos que C, E, F, y G se usan a menudo en
grande
cantidades (10 a 90 oz/100 lb de materiales del
cementitious) para que
su volumen de agua debe tenerse en cuenta al calcular
el volumen de agua de unidad total y el w/c o w/(c +
p). Cuando Teclea UN, B, y las mezclas de D se usan a
más alto
que la dosificación normal está en combinación o en una
mezcla
sistema con una mezcla acelerando (Tipo C o E), su
el volumen de agua también debe tenerse en cuenta.
Aunque las mezclas químicas son de muchas
formulaciones,
su efecto en la demanda de agua a las dosificaciones
recomendadas es
gobernado por los requisitos de ASTM C 494.
Recomendado
las proporciones de la dosificación normalmente son
establecidas por el fabricante
de la mezcla o por el usuario después de extenso
pruebas. Cuando usó a las proporciones de la dosificación
normales, Teclee UN waterreducing,
Teclee D agua-reduciendo y retardando, y Tipo E
agua-reduciendo y ordinariamente acelerando mezclas
reducen
requisitos de mezclar-agua 5 a 8 por ciento, mientras el
Tipo F
agua-reduciendo, alto-vaya, y Tipo el G agua-reduciendo,
alto-vaya, y retardando mezclas reducen agua
requisitos 12 a 25 por ciento o más. Tipos F y G
agua-reduciendo, mezclas del alto-rango (HRWR) es a
menudo
llamado “el superplasticizers.”
Alto-vaya y agua-reduce mezclas se usa a menudo a
producto el hormigón fluido con depresiones entre
aproximadamente 71/2 o
más sin el aumento en demanda de agua otra cosa que eso
contuvo
en la propia mezcla. Tipos UN, B, o mezclas de D
a las proporciones de la dosificación altas, en
combinación con Tipos C o E (para
aceleración), también puede usarse para producir el
mismo efecto.
Cuando el hormigón fluido se produce así, a veces es
posible aumentar la cantidad de agregado tosco para
tomar
la ventaja de la fluidez del hormigón para fluir en el lugar
en áreas estrechadas de refuerzo pesado. Hormigón fluido
tiene una tendencia a segregar; por consiguiente, el
cuidado debe ser
tomado para lograr un volumen apropiado de mortero en
el hormigón
requerido para cohesión sin hacer el hormigón
indeseablemente
pegajoso.
ASTM C 494 lista siete tipos de mezclas químicas como
a su actuación esperada en hormigón. No hace
clasifique mezclas químicas acerca de su composición.
ACI
212.2R listan cinco clases generales de materiales usadas
a
formule la mayoría agua-reduciendo y juego-controla
químico
mezclas. Este informe, así como ACI 301 y ACI 318,
debe repasarse para determinar cuando las restricciones
deben ser
puesto en el uso de ciertas mezclas para una clase dada
de hormigón. Por ejemplo, mezclas que contienen
intencionalmente
el cloruro del calcio agregado se ha encontrado para
acelerar el
potencial para la tensión-corrosión de imbedded de cables
de tensioned
en hormigón cuando la humedad y oxígeno está
disponible.
4.4 otros materiales del cementitious--los materiales de
Cementitious
otra cosa que se usa a menudo cemento hidráulico en
hormigón en
combinación con portland o el cemento mezclado para la
economía,
la reducción de calor de hydration, laborabilidad
mejorada, mejoró
fuerza y/o mejoró durabilidad bajo los anticiparon
ambiente de servicio. Estos materiales incluyen mosca
ceniza, el pozzolans natural (ASTM C 618), slag de
GGBF (ASTM

C 989), y fune de sílice. No todos estos materiales quieren
proporcione todo los beneficios listados.
Como definió en ASTM C 618, los pozzolans son:
“Siliceous o
siliceous y materiales del aluminous que en ellos
posea pequeño o ningún cementitious valora, pero quiere,
en finamente
forma dividida y en la presencia de humedad,
químicamente,
reaccione con hydroxide del calcio a temperaturas
ordinarias a
compuestos de la forma que poseen propiedades del
cementitious. . . ” La mosca
la ceniza es el “residuo finamente dividido del que es el
resultado el
combustión de tierra o empolvó carbón. . . ' Fly en el que
la ceniza usó
el hormigón es clasificado en dos categorías: la Clase F
que tiene
propiedades del pozzolanic, y Clase C que, además de
propiedades del pozzolanic teniendo, también tiene algún
cemetitious
propiedades en que este material puede estar mismo-
poniendo cuando
mezclado con agua. Clase que C vuelan la ceniza puede
contener cal (CaO)
cantidades más alto que 10 por ciento. El uso de ceniza de
la mosca en
el hormigón se describe más totalmente y se discute en
ACI
226.3R.
El slag del explosión-horno es un derivado de la
producción de
hierro del cerdo. Cuando este slag se apaga rápidamente y
se conecta con tierra, él
posea propiedades del cementitious latentes. Después de
procesar,
el material es conocido como slag de GGBF cuyo las
propiedades hidráulicas
pueda variar y puede separarse en calidades notadas en
ASTM C 989. La clasificación de calidad da guía adelante
el
fuerza relativa potencial de 50 por ciento GGBF slag
morteros
al portland de la referencia consolide a 7 y 28 días. GGBF
las calidades del slag son 80, 100, y 120, en orden de
aumentar,
potencial de fuerza.
Humo de sílice, * como usó en hormigón, es un derivado
siendo el resultado de la reducción del cuarzo de alto-
pureza con carbón
y madera corta en un horno del arco eléctrico durante el
producción de metal de silicón o aleaciones del
ferrosilicon. La sílice
humee que condensa de los gases que escapan del
hornos, tiene un volumen muy alto de silicón amorfo
dióxido y consiste de muy el fiie las partículas esféricas.
Los usos de humo de sílice en otoño de hormigón en tres
general
categorías:
un. Producción de hormigón de permeabilidad bajo con
durabilidad reforzada.
b. Producción de hormigón de alto-fuerza.
c. Como un reemplazo de cemento (La economía actual
de
los costes de cemento contra los costos de humo de sílice
normalmente no hacen
* Otros nombres que se han usado incluyen polvo de
sílice, condensaron o pre-apretaron
humo de sílice y sílice del micro; el más apropiado es
humo de sílice.
haga este un uso viable para el humo de sílice en el U.S.).
El humo de sílice tiene una gravedad específica
típicamente de aproximadamente 2.2.
La gravedad específica más baja de humo de sílice
comparó con eso
de medios de cemento de portland que cuando el
reemplazo es basado
en peso (masa), un volumen más grande de humo de sílice
se agrega
que el volumen de cemento quitó. Así, el volumen de
los cementitious pegan aumentos y hay un bajando
realmente
del agua-cementitious la proporción de los materiales en
una base de volumen.
La distribución del partícula-tamaño de un humo de sílice
típico
muestras que la mayoría de las partículas es más pequeño
que un micrómetro
(1 pm con un medio diámetro de aproximadamente 0.1
pm que son
aproximadamente cien veces más pequeño que el
promedio
partícula de cemento de tamaño).
La fineza extrema y el volumen de sílice alto de sílice
hechura de humo él un material del pozzolanic muy
eficaz. El
el humo de sílice reacciona pozzolanically con el
hydroxide del calcio
producido durante el hydration de cemento para formar el
establo
los cementitious componen, los silicate del calcio hidratan
(CSH).
El humo de sílice ha usado produce con éxito muy
fuerza alta (más de 18,000 psi), la permeabilidad baja, y
hormigones químicamente resistentes. Los tales
hormigones contienen a a
25 humo de sílice de por ciento a través de peso (masa) de
cemento. El uso
de esta cantidad alta de humo de sílice generalmente hace
el hormigón

difícil trabajar. La demanda de agua mezclando de un
dado
mezcla concreta que incorpora aumentos de humo de
sílice con aumentar
cantidades de humo de sílice.
Para aumentar al máximo el potencial fuerza-productor
lleno de
humo de sílice en hormigón, siempre debe usarse con un
mezcla agua-reduciendo, preferentemente un alto-rango,
waterreducing,
(HRWR) la mezcla. la dosificación del HRWR quiere
dependa de los porcentajes de humo de sílice y el tipo de
HRWR usó.
Al proporcionar hormigón que contiene humo de sílice, el
siguiendo deben ser considerados:
un.
b.
C.
Mezclando--La cantidad de mezclar dependerá adelante el
el porcentaje de humo de sílice usó y las condiciones
mezclando.
Mezclando tiempo pueden necesitar ser aumentados a
logre distribución completa al usar grande
las cantidades de humo de sílice con volumen de agua
bajo
hormigón. El uso de HRWR ayuda grandemente en
dispersión uniforme logrando.
Aire-entrainment--La cantidad de aire-entraining
mezcla para producir un volumen requerido de aire en
el hormigón puede aumentar con cantidades crecientes de
humo de sílice debido al área de la superficie muy alta del
el humo de sílice y la presencia de cualquier carbono
dentro de
el humo de sílice. El entrainment de aire normalmente no
se usa
en hormigones de fuerza altos a menos que les esperan
para ser expuesto a helar y deshelar cuando
saturado con agua o a sales del deicing.
Laborabilidad--hormigón Fresco que contiene humo de
sílice
es generalmente más cohesivo y menos prono a
segregación que concreto sin humo de sílice. Esto
aumente en coherencia y reducción a sangrar
pueda proporcionar mejorado bombeando propiedades.
Hormigón
humo de sílice conteniendo más de 10 por ciento por
peso (masa) de los materiales del cementitious pueda
póngase pegajoso. Puede ser necesario aumentar el
caígase 2 a 5 en. para mantener la misma laborabilidad
para
una longitud dada de tiempo.
d. Sangrando--Hormigón que contiene exhibiciones de
humo de sílice
reducido sangrando. Esto reducido sangrando es
principalmente
causado por el área de la superficie alta del humo de sílice
partículas, produciendo agua muy pequeña que queda en,
la mezcla por sangrar. Como el resultado de reducido
sangrando de hormigón que contiene humo de sílice, hay
una tendencia mayor para encogimiento de plástico que
cruje a
ocurra.
Típicamente, se introducen los materiales listados
previamente
en el mezclador concreto separadamente. En algunos
casos, sin embargo,
estos mismos materiales pueden mezclarse con cemento
del portland
en proporciones fijas producir un cemento mezclado,
ASTM C,
595. Como aire-entraining las mezclas agregaron al
hormigón a
el tiempo de batching, la suma de slag de GGBF también
da
la flexibilidad del productor para lograr hormigón
deseado
actuación.
Al proporcionar hormigón que contiene un separadamente
batched, material del cementitious como ceniza de la
mosca, natural
pozzolan, slag de GGBF, o humo de sílice, varios
factores,
debe ser considerado. Éstos incluyen:
un. Actividad química del material del cementitious y
su efecto en la fuerza concreta a varias edades.
b. Efecto en la demanda de mezclar-agua necesitada para
laborabilidad y placeability.
c. Densidad (o la gravedad específica) del material y su
efecto en el volumen de hormigón producido en el
lote.
d. Efecto en la proporción de la dosificación de mezclas
químicas
y/o aire-entraining las mezclas usaron en la mezcla.
e. Efecto de combinaciones de materiales en otro crítico
propiedades del hormigón, como tiempo de juego bajo
la temperatura del ambiente condiciona, calor de
hydration,
proporción de desarrollo de fuerza, y durabilidad.
f. Cantidad de materiales del cementitious y cemento
necesitado reunir los requisitos para el particular
hormigón.
4.4.1 métodos por proporcionar y evaluar
mezclas concretas que contienen estos cementitious
suplementarios
los materiales deben ser basados en mezclas del ensayo
que usan un
rango de proporciones del ingrediente. Evaluando su
efecto adelante
fuerza, requisito de agua, tiempo de juego, y otro
propiedades importantes, la cantidad óptima de
cementitious,

pueden determinarse materiales. En la ausencia de antes
de
información y en el interés de preparar estimado
proporciones para un primer lote del ensayo o una serie de
lotes del ensayo
de acuerdo con ASTM C 192, el general siguiente,
se dan rangos basado en el porcentaje de los ingredientes
por el peso total de material del cementitious usado en el
lote para hormigón estructural:
Clase F vuelan ceniza--15 a 25 por ciento
Clase C vuelan ceniza--15 a 35 por ciento
Pozzolans natural--10 a 20 por ciento
Tierra el slag del explosión-horno granulado--25 a 70 por
ciento
Humo de sílice--5 a 15 por ciento
Para los proyectos especiales, o para proporcionar cierto
especial
propiedades requeridas, la cantidad de los materiales usó
por
yd3 de hormigón pueden ser diferentes de eso mostrado
anteriormente.
En casos donde se requieren fuerzas tempranas altas, el
el peso total de material del cementitious puede ser mayor
que
se necesitaría si el cemento del portland era los únicos
cementitious
material. Donde la fuerza temprana alta no se requiere
frecuentemente se usan porcentajes más altos de ceniza de
la mosca.
A menudo, se encuentra que con el uso de ceniza de la
mosca y GGBF
slag, la cantidad de mezclar agua exigió obtener el
la depresión deseada y laborabilidad de hormigón pueden
ser más bajo que
eso usó en una mezcla de cemento de portland que usa
sólo portland
cemento. Cuando el humo de sílice se usa, el agua
mezclando es
normalmente requerido que al usar sólo cemento del
portland. In
calculando la cantidad de mezclas químicas para distribuir
para un lote dado de hormigón, la dosificación debe ser
generalmente
aplicado a la cantidad total de material del cementitious.
Bajo
estas condiciones la reducción mezclando agua para
convencional
mezclas agua-reduciendo (Tipos UN, D, y E)
deba ser por lo menos 5 por ciento, y por agua-reducir,
highrange
mezclas por lo menos 12 por ciento. Cuando el slag de
GGBF es
usado en mezclas concretas que contienen algún
waterreducing del alto-rango
mezclas, la dosificación de la mezcla puede reducirse
por aproximadamente 25 por ciento comparados a las
mezclas
conteniendo sólo cemento del portland.
4.4.2 debido a las diferencias en sus gravedades
específicas, un
peso dado de un cementitious suplementario el testamento
material
no ocupe el mismo volumen como un peso igual de
portland
cemento. La gravedad específica de cementos mezclados
será menos
que el de cemento del portland. Así, al usar cualquiera
cementos mezclados o los materiales del cementitious
suplementarios,
el rendimiento de la mezcla concreta que usa debe
ajustarse
las gravedades específicas reales de los materiales usaron.
4.4.3 clase C vuelan ceniza, normalmente de
sumamente bajo
volumen del carbono, normalmente tiene pequeño o
ningún efecto en entrained
aire o en el aire-entraining la proporción de dosificación
de mezcla. Muchos
Clase que F vuelan que las cenizas pueden requerir a una
dosificación más alta de airentraining
mezcla para obtener volúmenes aéreos especificados; si
el volumen del carbono es alto, la proporción de la
dosificación puede ser varios tiempos
el de hormigón de ceniza de no-mosca. La dosificación
requerida también puede
sea bastante inconstante. El entrained el volumen aéreo de
hormigón
conteniendo ceniza de mosca de carbono-volumen alta
pueden ser difíciles a
obtenga y mantenga. Otros materiales del cementitious
pueden ser
tratado igual que cemento determinando el apropiado
cantidad de aire-entraining mezclas por yd3 de hormigón
o
por 100 lb de material del cementitious usados.
4.4.4 hormigón que contiene una mezcla propuesta de
consolide, otros materiales del cementitious, y las mezclas
deben
se probado para determinar el tiempo requerido por poner
a
varias temperaturas. El uso de más suplementario
los materiales del cementitious generalmente retardan el
tiempo-de-juego del
solidifique, y este periodo puede prolongarse por más alto
los porcentajes de estos materiales en el cementitious
mezclan,
tiempo frío, y la presencia de mezclas químicas no
formulado sobre todo para la aceleración.
Debido a los posibles efectos adversos en tiempo acabado

y los costos de labor consecuentes, en algunos climas
fríos la proporción
de otros materiales del cementitious en la mezcla pueda
tenga que ser reducido debajo de la cantidad óptima para
fuerza
consideraciones. Algunos Clasifican C vuelan las cenizas
pueden afectar poniendo
tiempo mientras algunos otros materiales del cementitious
pueden tener pequeño
efecto en poner tiempo. Cualquier reducción en cemento
el testamento satisfecho
reduzca generación de calor y normalmente prolongue la
escena
tiempo.
CAPÍTULO 5--los DATOS del FONDO
5.1 a la magnitud posible, selección de proporciones
concretas
debe ser basado en datos de la prueba o debe
experimentarse con el
materiales realmente para ser usado. Donde el tal fondo es
limitado o no disponible, estimaciones cedidas esto
recomendado
la práctica puede emplearse.
5.2 la información siguiente para los materiales
disponibles quiere
sea útil:
5.2.1 análisis del cedazo de multa y los agregados
toscos.
5.2.2 peso de la unidad de agregado tosco.
5.2.3 volumen las gravedades específicas y absorciones
de
agregados.
5.2.4 requisitos de mezclar-agua de hormigón
desarrollado de experiencia con agregados disponibles.
5.2.5 relaciones entre fuerza y
proporción de agua-cemento o proporción de agua-a-
cemento más otro
materiales del cementitious, para combinaciones
disponibles de
cementos, otros materiales del cementitious si consideró,
y
agregados.
5.2.6 gravedades específicas de cemento del portland y
otro
materiales del cementitious, si usó.
5.2.7 combinación óptima de agregados toscos a
encuéntrese el gradings de densidad de máximo para
hormigón de masa como
discutido en Sección 5.3.2.1 de Apéndice 5.
5.3 estimaciones de las Mesas 6.3.3 y 6.3.4,
respectivamente,
puede usarse cuando los artículos en Sección 5.2.4 y
Sección 6.3.5
no está disponible. Como se mostrará, las proporciones
pueden ser
estimado sin el conocimiento de agregado-específico
la gravedad y absorción, Sección 5.2.3.
CAPÍTULO 6--el PROCEDIMIENTO
6.1 el procedimiento para la selección de proporciones
de la mezcla dada
en esta sección es aplicable a hormigón de peso normal.
Aunque pueden usarse los mismos datos básicos y
procedimientos
proporcionando peso pesado y hormigones de masa,
adicional
la información y cómputos de la muestra para estos tipos
de
se da hormigón en Apéndices 4 y 5, respectivamente.
6.2 que estiman los pesos del lote requeridos para el
el hormigón involucra una sucesión de pasos lógicos,
sinceros
qué, en efecto, encaje las características del disponible
materiales en una mezcla conveniente para el trabajo. La
pregunta
de conveniencia frecuentemente no queda al seleccionar
individual
las proporciones. El ma de especificaciones de trabajo y
dictan algunos o
todos lo siguiente:
6.2.1 agua-cemento del máximo o agua-cementitious
proporción material.
6.2.2 volumen de cemento mínimo.
6.2.3 volumen de aire.
6.2.4 depresión.
6.2.5 tamaño del máximo de agregado.
6.2.6 fuerza.
6.2.7 otros requisitos que relacionan a las tales cosas
como
los overdesign de fuerza, mezclas, y los tipos especiales
de cemento,
otros materiales del cementitious, o agregado.
6.3 sin tener en cuenta si las características concretas
es prescrito por las especificaciones o queda al individuo
seleccionando las proporciones, establecimiento de lote,
pesos por yd3 de concreto puede lograrse mejor en el
sucesión siguiente:
6.3.1 paso 1. Opción de depresión--Si la depresión no es
especificado, un valor apropiado para el trabajo puede
seleccionarse
de Mesa 6.3.1. La depresión va mostrado aplique cuando
la vibración
se usa para consolidar el hormigón. Mezclas del
consistencia más tiesa que puede ponerse eficazmente
debe ser
usado.

6.3.2 paso 2. Opción de tamaño del máximo de agregado-
-
El máximo nominal grande clasifica según tamaño de
agregados bien graduados
tenga menos voids que los tamaños más pequeños. De,
hormigones con el
los agregados grande-clasificados según tamaño requieren
menos mortero por volumen de la unidad
de hormigón. Generalmente, el tamaño del máximo
nominal de agregado
deba ser los más grandes que eso está económicamente
disponible
y consistente con dimensiones de la estructura. En ningún
evento
si el tamaño del máximo nominal debe exceder quinto del
dimensión del narrowest entre los lados de formas, uno-
tercero el
profundidad de tablas, ni tres-cuarto del mínimo claro
espaciando entre individuo que refuerza barras, bultos de
barras,
o cuerdas del pretensioning. Estas limitaciones a veces
son
renunció si la laborabilidad y métodos de consolidación
son tales
que el hormigón puede ponerse sin el panal de miel o
nulo.
En áreas congestionadas con reforzar acero, conductos de
poste-tensión,
o canalizaciones, los proportioner deben seleccionar un
máximo nominal
tamaño del agregado tan el hormigón puede ponerse sin
segregación excesiva, bolsillos, o voids. Cuando alto
el hormigón de fuerza se desea, pueden obtenerse
resultados más buenos
con máximo nominal reducido clasifica según tamaño de
agregado desde que
éstos producen fuerzas más altas a una proporción de
agua-cemento dada.
211.14 ACI COlUlMlTTEE INFORME
Mesa 6.3.3 - el agua mezclando Aproximada y los
requisitos satisfechos aéreos para
depresiones diferentes y el máximo nominal
clasifica según tamaño de agregados
Riegue, Ib/yd3 de hormigón para el máximo nominal
indicado clasifican según tamaño de agregado
Caígase, en. %I en. * l/2 en. * 3/4 en. * 1 en. * 14 en. * 2
en. * *+ 3 in.+ *: 6 in.+ *:
No-aire-entrained el hormigón
1 a 2 350 335 315 300 275 260 220 190
3 a 4 385 365 340 325 300 285 245 210
6 a 7 410 385 360 340 315 300 270 -
Más de 7 *
Cantidad aproximada de atrapó--I3 2.5 -2 1.5 r 0.s 03 0.z
airee en no-aire-entrained concreto,
por ciento
Aire-entrained el hormigón
1 a 2 305 295 280 270 250 240 205 180
3 a 4 340 325 305 295 275 265 225 200
6 a 7 365 345 325 310 290 280 260 -
Más de 7 * - - - -_ - - - -
Promedios recomendados ' el aire total
volumen, por ciento para el nivel de
exposición:
Exposición apacible 4.5 4.0 3.5 3.0 2.5 2.0 1.5 ' “~” 1
o***++
Exposición 6.0 5.5 5.0 4.5 4.5 4.0 3.5**,++ 3’0***++
moderada
Exposición severa * * 7.5 7.0 6.0 6.0 5.5 5.0 4.5**~++
4:0***++
Las cantidades de *The de mezclar agua dadas para aire-
entrained el hormigón es basado en aire del total típico los
requisitos satisfechos
como mostrado para “la exposición moderada” en la mesa
anteriormente. Estas cantidades de mezclar agua son para
el uso computando ce -
volúmenes del ment para los lotes del ensayo a 68 a 77 F.
Ellos están a favor máximo de agregados angulares
razonablemente bien-formados graduados
dentro de los límites de especificaciones aceptadas. El
agregado redondeado generalmente requerirá menos agua
a 30 lb para no-aire-entrained
y 25 lb menos para aire-entrained los hormigones. El uso
de agua-reducir mezclas químicas, ASTM C 494, también
pueda re -
duce que mezcla agua a través de 5 por ciento o más. El
volumen de las mezclas líquidas es incluido como parte
del volumen total
del agua mezclando. La depresión valora de más de 7 en.
sólo se obtiene a través del uso de agua-reducir químico
mezcla; ellos están a favor de hormigón que no contiene
al agregado de tamaño de máximo nominal más grande
que 1 en.
+The se caen valores por hormigón que contiene al
agregado más grande que 1 l/2 en. es basado en pruebas
de la depresión hechas después del levantamiento
de partículas más grande que 1% en. húmedo-
protegiendo.

Las cantidades de *These de mezclar agua son para el uso
computando cemento factoriza para los lotes del sendero
cuando 3 en. o 6 en. nom -
el inal máximo tamaño agregado se usa. Ellos están a
favor medio de los agregados toscos razonablemente
bien-formados, bien-graduados de,
tosco a la multa.
“Se dan recomendaciones adicionales para el aire-
volumen y las tolerancias necesarias en el volumen de
aire para el mando en el campo
en varios AC1 documentos, incluyendo AC1 201, 345, 3
18, 301, y 302. ASTM C 94 para listo-mixto también
solidifique
da límites del aire-volumen. Los requisitos en otros
documentos no siempre pueden estar de acuerdo
exactamente, para que proporcionando contra -
debe darse consideración del crete a seleccionar un
volumen aéreo que satisfará las necesidades del trabajo y
también se encontrará el ap -
especificaciones del plicable.
* *For solidifican conteniendo a agregados grandes que se
húmedo-protegerán encima de los 1’9 ~ en. cribe antes de
a probar para t aéreo
volumen, el porcentaje de aire esperó en los 1 l/2 en.
menos el material debe ser como clasificó en el 1 l/z en.
columna.
Sin embargo, inicial que proporciona cálculos debe incluir
el volumen aéreo como un pecent del todo.
++When que usan al agregado grande en factor de
cemento bajo el entrainment concreto, aéreo necesitan no
sea perjudicial a fuerza. In
la mayoría de los casos que mezclan requisito de agua
está suficientemente reducido mejorar la proporción de
agua-cemento y compensar así
para el efecto fuerza-reduciendo de aire-entrained el
hormigón. Por consiguiente, generalmente para estos
tamaños del máximo nominales grandes
de agregado, volúmenes aéreos recomendados para la
exposición extrema deben ser considerados aunque puede
haber pequeño o
ninguna exposición a humedad y helando.
Los valores de *tThese son basado en el criterio que se
necesita 9 aire del por ciento en la fase del mortero del
hormigón. Si el mortero
el volumen será substancialmente diferente de eso
determinado en esto recomendó práctica, puede ser
deseable a la cal -
culate el volumen aéreo necesitado tomando 9 por ciento
del volumen del mortero real.
6.3.3 paso 3. Estimación de mezclar agua y aire
volumen--La cantidad de agua por el volumen de la
unidad de hormigón

exigido producir una depresión dada es dependiente
adelante: el
tamaño del máximo nominal, forma de la partícula, y
graduando del
agregados; la temperatura concreta; la cantidad de en -
aire entrenado; y uso de mezclas químicas. La depresión
no es
muy afectado por la cantidad de cemento o cementitious
materiales dentro de los niveles del uso normales (bajo el
cir favorable -
cumstances el uso de algunos el mineral finamente
dividido mezcla -
los tures pueden bajar requisitos de agua ligeramente--vea
AC1
212.1R). Mesa 6.3.3 proporciona estimaciones de mezclar
requerir
riegue para hormigón hecho con varios tamaños del
máximo de
agregue, con y sin el entrainment aéreo. Dependiendo
adelante
textura agregado y forma y mezcla requisitos de agua
pueda
sea algo anterior o debajo de los valores clasificados, pero
ellos

es suficientemente exacto para la primera estimación. El
las diferencias en demanda de agua necesariamente no se
reflejan en
fuerza desde que pueden ser involucrados otros factores
compensando.
Un redondeado y un agregado tosco angular, ambos bien
y
semejantemente graduado y de calidad buena, puede
esperarse a
produzca hormigón de sobre la misma fuerza del
compressive para
el mismo factor de cemento a pesar de las diferencias en
w/c o w/(c
+ y) siendo el resultado de los requisitos de agua
mezclando diferentes.
La forma de la partícula necesariamente no es un
indicador que un
el agregado o será anterior o debajo de en su
capacidad fuerza-productor.
Mezclas químicas--las mezclas Químicas se usan a
modifique las propiedades de hormigón para hacerlo más
laborable,
durable, y/o barato; aumento o disminuye el tiempo de
ponga; acelere ganancia de fuerza; y/o temperatura del
mando
ganancia. Las mezclas químicas sólo deben usarse
después un
la evaluación apropiada se ha dirigido para mostrar que el
los efectos deseados han sido cumplidos en el particular
solidifique bajo las condiciones de uso intencional. Agua
-
reduciendo y/o juego-controlando mezclas que conforman
al
requisitos de ASTM C 494, cuando usó singularmente o
en
combinación con otras mezclas químicas, reducirá
significativamente la cantidad de agua por volumen de la
unidad de
hormigón. El uso de algunas mezclas químicas, incluso al
misma depresión, mejorará tales calidades como
laborabilidad,
finishability, pumpability, durabilidad, y compressive y
fuerza del flexural. Volumen significante de mezclas
líquidas
debe ser considerado como parte del agua mezclando. El
depresiones mostradas en Mesa 6.3.1, “Recomendó
Depresiones para
Varios Tipos de Construcción,” puede aumentarse cuando
se usan mezclas químicas y proporcionan la mezcla -
el hormigón tratado tiene el mismo o una proporción de
agua-cemento más baja
y no exhibe segregación potencial y excesivo
sangrando. Cuando sólo aumentaba depresión, químico,
las mezclas no pueden mejorar ninguno de las
propiedades del
hormigón.
Mesa 6.3.3 indica la cantidad aproximada de
aire atrapado ser esperado en no-aire-entrained el
hormigón
en la parte superior de la mesa y muestras los
recomendaron
medio volumen de aire para aire-entrained concreto en el
más bajo
parte de la mesa. Si el entrainment aéreo se necesita o se
desea,
se dan tres niveles de volumen de aire para cada tamaño
agregado
dependiendo del propósito del aire del entrained y el
severidad de exposición si se necesita aire del entrained
para durabilidad.
Exposición apacible--Cuando el entrainment aéreo se
desea para un
efecto beneficioso otra cosa que durabilidad, como para
mejorar
laborabilidad o cohesión o en hormigón de factor de
cemento bajo a
mejore fuerza, los volúmenes aéreos bajan que aquéllos
necesitaron para
la durabilidad puede usarse. Esta exposición incluye
interior o
servicio al aire libre en un clima donde el hormigón no
será
expuesto a helar o a agentes del deicing.
Exposición moderada--el Servicio en un clima donde
helando
se espera pero donde el hormigón no será continuamente
expuesto a humedad o el agua libre para el prior de los
periodo largo a
helando y no se expondrá a agentes del deicing o otro
químicos agresivos. Los ejemplos incluyen: las vigas
exteriores,
las columnas, paredes, vigas, o tablas con las que no están
en contacto
moje tierra y se localiza así que ellos no recibirán directo
aplicaciones de sales del deicing.
Exposición severa--Hormigón que se expone al deicing
químicos o otros agentes agresivos o donde el hormigón
puede saturarse favorablemente por contacto continuado
con
humedad o el agua libre antes de a helar. Los ejemplos
incluyen:
pavimentos, el puente engalana, restricciones, canales,
aceras, canal,
forros, o tanques de agua exteriores o sumideros.
El uso de cantidades normales de entrainment aéreo en
solidifique con una fuerza especificada cerca o
aproximadamente 5000 psi
no pueda ser ninguna posible deuda al hecho que cada
uno agregó por ciento

de aire la fuerza del máximo baja asequible con un dado
combinación de materiales. ' En estos casos la exposición
a
riegue, el deicing sala, y las temperaturas heladas deben
ser
cuidadosamente evaluado. Si un miembro no es
‘continuamente húmedo y
no se expondrá a las sales del deicing, valores del aire-
volumen más bajos,
como aquéllos cedidos Mesa 6.3.3 para la exposición
moderada es
apropiado aunque el hormigón se expone al freeziug
y deshelando temperaturas. Sin embargo, para una
condición de la exposición
donde el miembro puede saturarse prior a helar,
el uso de entrainment aéreo no debe sacrificarse para
fuerza. En ciertas aplicaciones, puede encontrarse que el
el volumen de aire del entrained es más bajo que eso
especificó, a pesar de
el uso de niveles normalmente satisfactorios de aire-
entraining la mezcla.
Por ejemplo, esto pasa de vez en cuando cuando muy
los volúmenes de cemento altos están envueltos. En tales
casos, el
el logro de durabilidad requerida puede demostrarse por
resultados satisfactorios de examen de estructura aire-nula
en el
pasta del hormigón endurecido.
Cuando se usan lotes del ensayo para establecer fuerza
relaciones o verifica capacidad fuerza-productor de un
mezcla, la combinación favorable de mezclar agua y
el volumen aéreo debe usarse. El volumen aéreo debe ser
el
el máximo permitió o probablemente para ocurrir, y el
hormigón
debe darse en prenda a la depresión del permissrble más
alta. Esto quiere
evite desarrollar una estimación encima de-optimista de
fuerza adelante
la asunción que el promedio en lugar de las condiciones
extremas
prevalezca en el campo. Si el hormigón obtuviera en el
campo
tiene una depresión más baja y/o el volumen aéreo, las
proporciones de ingredientes,
debe ajustarse para mantener rendimiento requerido. Para
información adicional sobre aire las recomendaciones
satisfechas, vea
ACI 201.2R, 301, y 302.1R.
6.3.4 paso 4. Selección de agua-cemento o
watercementitious
proporción de los materiales--El w/c requerido o w/(c +
p)
no sólo es determinado por requisitos de fuerza pero
también por
factores como durabilidad. Subsecuentemente los
agregados diferentes,
cementos, y los materiales del cementitious generalmente
producen diferente
fuerzas al mismo w/c o w/(c + p), es favorablemente
deseable tener o desarrollar la relación entre
fuerza y w/c o w/(c + p) para los materiales realmente
para ser
usado. En la ausencia de tales datos, aproximado y
relativamente
valores conservadores para hormigón que contiene Tipo
yo el portland
puede tomarse cemento de Mesa 6.3.4(a). Con típico
materiales, los w/c clasificados o w/(c + p) debe producir
el
fuerzas mostradas, basadas en 28-day pruebas de
espécimenes curadas,
bajo las condiciones del laboratorio normales. La media
fuerza
seleccionado deba, por supuesto, exceda la fuerza
específica por un
margen suficiente para guardar el número de pruebas
bajas dentro de
límites específicos--vea ACI 214 y ACI 318.
la Relación entre el watercement o agua-
cementitious la proporción de los materiales y
fuerza del compressive de hormigón
Se estiman *Values las medio fuerzas por hormigón que
no contiene más que 2 aire del por ciento para no-aire-
entrained concreto y 6 por ciento volumen de aire total
para aire-entrained el hormigón. Para un w/c constantes o
w/(c+p), la fuerza de el hormigón está reducido como el
volumen aéreo se aumenta. 28-day valores de fuerza
pueden sea conservador y puede cambiar cuando se usan
varios materiales del cementitious.

La proporción a la que el 28-day trength de s se desarrolla
también puede cambiar.
La fuerza es basado en 6 x 12 en. los cilindros húmedo-
curaron durante 28 días en acuerdo
con las secciones en “Curin g Inicial” y “Curando de
Cilindros para
Verificando la Suficiencia de Proporciones de Mezcla de
Laboratorio para Fuerza o como
la Base para la Aceptación o para el Mando de Calidad”
de método de ASTM C 31 para
Haciendo y Curando Espécimenes Concretos en el
Campo. Éstos son cilindros curados
húmedo un t 73.4 f 3 F (23 f 1.7 C) prior a probar.
La relación en esta mesa asume un máximo nominal el
tamaño agregado de
aproximadamente 3/4 a 1 en. Para una fuente dada de
agregado, la fuerza produjo a un dado
w/c o w/(c+ p) aumentará como tamaño del máximo
nominal de disminuciones agregado:
vea Secciones 3.4 y 6.3.2.
Para las condiciones severas de exposición, el w/c o w/(c
+ p)
la proporción debe guardarse baja aunque los requisitos
de fuerza
puede reunirse con un valor más alto. Mesa 6.3.4(b) da
limitando
valores.
Cuando el pozzolans natural, ceniza de la mosca, slag de
GGBF, y sílice
humee, de ahora en adelante llamado los materiales del
pozzolanic, se usa
en hormigón, un agua-a-cemento más los materiales del
pozzolanic
proporción (o agua-a-consolida más otros materiales del
cementitious
proporción) a través de peso debe ser considerado en
lugar del tradicional
proporción de agua-cemento a través de peso. Hay dos ap
consolide más los materiales del pozzolanic, expresados
como un decimal,
los proaches normalmente usaron determinando el w/(c +
p) la proporción
eso será considerado equivalente al w/c de una mezcla
conteniendo sólo portland consolidan: (1) el peso
equivalente de
materiales del pozzolanic o (2) el volumen absoluto
equivalente de
materiales del pozzolanic en la mezcla. Para el primer
acercamiento,
el equivalency de peso, el peso total de pozzolanic,
los materiales permanecen el mismo [es decir, w/(c + p) =
el w/c
directamente]: pero el volumen absoluto total de cemento
más
los materiales del pozzolanic normalmente serán
ligeramente mayores. Con
el segundo acercamiento, usando el Eq. (6.3.4.2), un
w/(c+ p) por
el peso se calcula que mantiene el mismo volumen
absoluto
relación pero eso reducirá el peso total de cementitious
material desde las gravedades específicas de pozzolanic
los materiales normalmente están menos de eso de
cemento.
Las ecuaciones por convertir una proporción de agua-
cemento designado
el w/c a una proporción de peso de agua para consolidar
más el pozzolanic
w/(c de los materiales + p) por (1) equivalency de peso o
(2) el volumen
los equivalency son como sigue:
Cuando el acercamiento de equivalency de peso se usa, el
porcentaje o el fragmento de materiales del pozzolanic
usó en el el material del cementitious normalmente es
expresado a través de peso. Es decir, Fw, el porcentaje de
materiales de pozzolanic por peso de total,

donde
Fw = el porcentaje de materiales de pozzolanic a través
de peso, expresó
como un factor decimal
p = el peso de materiales del pozzolanic
c = el peso de cemento
(Nota: Si sólo el porcentaje de materiales de pozzolanic
deseado
factorice a través de volumen absoluto Fv, es conocido,
puede convertirse
a Fw como sigue
donde
Fv = el porcentaje de materiales de pozzolanic a través
de volumen absoluto del volumen absoluto total de
cemento más los materiales del pozzolanic expresaron
como un factor decimal
GP = la gravedad específica de materiales del pozzolanic
3.15 = la gravedad específica de cemento del portland
[use valor real si conocido para ser diferente])
Ejemplo 6.3.4.1--el equivalency de Peso
Si una proporción de agua-cemento de 0.60 se requiere y
una ceniza de la mosca el pozzolan será usado como 20
por ciento del cementitous material en la mezcla a través
de peso (Fw = 0.20), entonces el agua-a-cemento
requerido más el pozzolanic la proporción material en
una base de equivalency de peso es
Asumiendo un requisito de mezclar-agua estimado de 270
lb/yd3, entonces el peso requerido de cemento + el
pozzolan es 270 + 0.60 = 450 lb; y el peso de pozzolan es
(0.20)(450) = 90 lb. El peso de cemento es, por
consiguiente, 450 - 90 = 360 lb. Si en lugar de 20 ceniza
de mosca de por ciento a través de peso, 20 por ciento por
el volumen absoluto de cemento más el pozzolan fue
especificado (FV = 0.20), el factor de peso
correspondiente se computa como sigue para una ceniza
de la mosca con una gravedad supuesta de 2.40:
En este caso 20 por ciento a través de volumen absoluto
son 16 por ciento por peso, y el peso de pozzolan en el
lote sería (0.16)(450) = 72 lb, y el peso de cemento 450 -
72 = 378 lb.
Eq. (6.3.4.2)--el equivalency de volumen absoluto
donde
(Nota: Si sólo el porcentaje del pozzolan deseado a través
de peso Fw es conocido, puede convertirse a Fv
como sigue
donde estos símbolos son igual que definió previamente.)
Ejemplo 6.3.4.2--el equivalency de volumen Absoluto

Use los mismos datos básicos como Ejemplo 6.3.4.1, pero
él debe especificarse que el agua-a-cemento equivalente
más la proporción del pozzolan se establecida en base a
absoluto volumen que mantendrá en la mezcla, la misma
proporción de volumen de agua al volumen de material
del cementitious cuando sólo cambiando de cemento para
consolidar más el pozzolan. De nuevo la proporción de
agua-cemento requerida es 0.60, y es supuesto
inicialmente que se deseaba usar 20 por ciento por
absoluto volumen de ceniza de la mosca (Fv = 0.20). La
gravedad específica de la mosca se asume que la ceniza es
2.40 en este ejemplo
Para que la proporción de peso designado mantenga un
volumen absoluto el equivalency es w/(c + p) = 0.63. Si el
agua mezclando es de nuevo 270 lb/y3, entonces el peso
requerido de cemento + el pozzolan es 270 + 0.63 = 429
lb, y, desde el peso correspondiente factor del porcentaje
para F v = 0.20 son F w = 0.16 como calculó en Ejemplo
6.3.4.1, el peso de ceniza de la mosca ser usado es
(O.16)(429) = 69 lb y el peso de cemento son 429 - 69 =
360 lb. El procedimiento de equivalency de volumen
proporciona baje pesos de materiales del cementitious.
Verificando el absoluto volúmenes
ceniza de la mosca = 0.461ft3
cemento = 1.832ft3
total = 0,461 + 1.832 = 2.293ft3
pozzolan del por ciento = 0.461 x 100 = 20 por ciento
a través de volumen 2.293 Si, en lugar de 20 ceniza de
mosca de por ciento a través de volumen (Fv = 0.20), un
el porcentaje de peso de 20 por ciento fue especificado
(Fw = 0.20), podría convertirse a Fv que usa Gp = 2.40 y
el fórmula apropiada
En este caso 20 por ciento a través de peso son casi 25 por
ciento por volumen absoluto. El w/(c equivalente + p) la
proporción a través de volumen tenga que ser recomputed
para esta condición desde F, tiene se cambiado de que
originalmente asumido en este ejemplo
El material del cementitious total sería 270 + 0.64 = 422
lb. De este peso 20 por ciento (F, = 0.20) sería ceniza de
la mosca; (422)(0.20) = 84 lb de ceniza de la mosca y 422
- 84 = 338 lb de cemento.
6.3.5 paso 5. Cálculo de volumen de cemento--El
la cantidad de cemento por el volumen de la unidad de
hormigón es fija por las determinaciones hicieron
anteriormente en Pasos 3 y 4. El el cemento requerido es
igual al mezclar-agua estimada volumen (Paso 3) dividido
por la proporción de agua-cemento (Paso 4).
Si, sin embargo, la especificación incluye un mínimo
separado limite en cemento además de los requisitos para
fuerza y durabilidad, la mezcla debe ser basada en criterio
cualquier primacías a la cantidad más grande de cemento.
El uso de pozzolanic o mezclas del químico afectará
propiedades de ambos el fresco y endureció hormigón.
Vea ACI 212.
6.3.6 paso 6. Estimación de volumen del agregado tosco--
Agregados de esencialmente el mismo tamaño del
máximo nominal y graduando producirán concreto de
laborabilidad satisfactoria cuando un volumen dado de
agregado tosco, en un horno-dryrodded base, se usa por el
volumen de la unidad de hormigón.
Los valores apropiados para este volumen del agregado se
ceden

Mesa 6.3.6. Puede verse que, para la laborabilidad igual,
el el volumen de agregado tosco en un volumen de la
unidad de hormigón es dependiente sólo en su tamaño del
máximo nominal y la multa –
*Volumes son basado en agregados en horno-seco-rodded la condición
como describióen ASTM C 29.
Estos volúmenes se seleccionan de las relaciones empíricas para
producir hormigón con un grado de laborabilidad conveniente para la
construcción reforzada usual. Para menos hormigón laborable, como
requirió para la construcción del pavimento concreta, ellos,
puede aumentarse aproximadamente 10 por ciento. Para hormigón más
laborable vea Sección 6.3.6.1.
Vea ASTM C 1.36 para el cálculo de módulo de fineza.
módulo del ness del agregado fino. Diferencias en el
la cantidad de mortero requirió para la laborabilidad con
diferente agregados, debido a las diferencias en forma de
la partícula y graduando, se compensa automáticamente
para por diferencias en ovendry - rodded el volumen nulo.
El volumen de agregado en ft3, en un horno-seco-rodded
base, para un yd3 de hormigón es igual al valor de la
Mesa
6.3.6 multiplicados por 27. Este volumen se convierte
para secar
el peso de agregado tosco requirió en un yd3 de hormigón
por
multiplicándolo por el horno-seco-rodded el peso por ft3
del
agregado tosco.
6.3.6.1 para hormigón más laborable que es
a veces requirió cuando la colocación está por bomba o
cuando
debe trabajarse hormigón alrededor del acero reforzando
congestionado,
puede ser deseable reducir al agregado tosco estimado
el volumen determinó acostumbrando Mesa 6.3.6 por a a
10 por ciento.
Sin embargo, el cuatela debe ejercerse para asegurar que
el
depresión resultante, agua-cemento o agua-cementitious
proporción de los materiales, y las propiedades de fuerza
del hormigón son
consistente con las recomendaciones en Secciones 6.3.1 y
6.3.4 y reúne requisitos de especificación de proyecto
aplicables.
6.3.7 paso 7. Estimación de volumen de agregado de
multa--A
realización de Paso 6, todos los ingredientes del hormigón
tienen
se estimado excepto el agregado fino. Su cantidad es
determinado por diferencia. Cualquiera de dos
procedimientos puede ser
empleado: el método de peso (Sección 6.3.7.1) o el
método de volumen absoluto (Sección 6.3.7.2).
6.3.7.1 si el peso del hormigón por la unidad
el volumen es supuesto o puede estimarse de experiencia,
el
el peso requerido de agregado fino simplemente es la
diferencia
entre el peso de hormigón fresco y el peso total de
los otros ingredientes. A menudo el peso de la unidad de
hormigón es
conocido con exactitud razonable de experiencia anterior
con los materiales. En la ausencia de tal información,
Mesa
pueden usarse 6.3.7.1 para hacer una primera estimación.
Aun cuando el
estime de peso concreto por yd3 es áspero, mezcla,
las proporciones serán suficientemente exactas permitir
fácil
ajuste en base a los lotes del ensayo como se mostrará en
los ejemplos.
*Values calculado por Eq. (6-l) para el hormigón de riqueza elemento
(550 lb de consolide por yd3) y depresión elemento con agregado la
gravedad específica de 2.7. Agua los requisitos basaron en valores por 3
a 4 en. caígase en Mesa 6.3.3. Si deseó, el peso estimado puede refinarse
como que sigue si la información necesaria es disponible: para cada 10
lb diferencie mezclando agua de la Mesa 6.3.3 valores para 3 a 4 en.
caígase, corrija el peso por yd3 15 lb en la dirección opuesta; para cada
100 lb diferencie en volumen de cemento de 550 lb, corrija el peso por
yd3 15 lb en la misma dirección; para cada 0.1 por que el agregado la
gravedad específica se desvía de 2.7, corrija el peso concreto 100 lb en
la misma dirección. Para aire-entrained concreto el volumen aéreo para

la exposición severa de Mesa 6.3.3 era usado. El peso puede aumentarse
1 por ciento para cada reducción del por ciento en aire
volumen de esa cantidad.
Si un teóricamente el cálculo exacto de hormigón fresco
el peso por yd 3 se desea, la fórmula siguiente puede
usarse
6.3.7.2 un procedimiento más exacto por calcular
la cantidad requerida de agregado fino involucra el uso de
volúmenes cambiados de sitio por los ingredientes. En
este caso, el total
volumen cambiado de sitio por los ingredientes
conocidos--el agua, airee,
materiales del cementitious, y el agregado tosco--se
substrae
del volumen de la unidad de hormigón para obtener los
requirieron
volumen de agregado del fiie. El volumen ocupó en
hormigón
por cualquier ingrediente es igual a su peso dividido por
la densidad
de ese material (el último ser el producto de la unidad
peso de agua y la gravedad específica del material).
6.3.8 paso 8. Ajustes para humedad agregado--
Las cantidades agregado realmente para ser pesado fuera
para el
el hormigón debe permitir humedad en los agregados.
Generalmente,
los agregados estarán húmedos y sus pesos secos
debe ser aumentado por el porcentaje de agua que ellos
contienen,
los dos absorbieron y superficie. El agua mezclando
agregó al
el lote debe ser reducido por una cantidad igual al libre
humedad contribuida por el agregado--i.e., la humedad
total
menos absorción.
6.3.8.1 en algunos casos, puede ser necesario a
lote un agregado en una condición seca. Si la absorción
(normalmente medido empapando un día) es más alto que
aproximadamente uno por ciento, y si la estructura del
poro dentro de
las partículas agregado son tales que un fragmento
significante de
la absorción ocurre durante el prior de tiempo firmar con
iniciales juego,
puede haber un aumento notable en la proporción de
pérdida de la depresión
debido a una disminución eficaz mezclando agua.
También, el
la proporción de agua-cemento eficaz se disminuiría para
cualquiera
agua absorbida por el prior agregado poner; esto, por
supuesto,
asume que ese partículas de cemento no se llevan en el
agregado
poros de la partícula.
6.3.8.2 laboratorio ensayo lote procedimientos
según ASTM C 192 permiten el batching de laboratorio
agregados aire-secados si su absorción está menos de 1.0
por ciento
con una concesión para la cantidad de agua que será
absorbido del hormigón del unset. Es sugerido por ASTM
La gravedad específica agregado usada en cálculos debe ser
consistente con el la condición de humedad asumió en los pesos del
lote agregado básicos--i.e., volumen seco si se declaran pesos
agregado en una base seca, y volumen SSD si los pesos se declaran
adelante un base saturar-superficie-seca.
C 192 que la cantidad absorbió puede asumirse que es 80
el por ciento de la diferencia entre la cantidad real de
riegue en los poros del agregado en su estado aire-seco y
la 24-hr absorción nominal determinada por ASTM C 127
o C 128. Sin embargo, para los agregados de alto-
absorción, ASTM
C 192 exige al preconditioning de agregados satisfacer
absorción con ajustes en peso agregado basado adelante
el volumen de humedad total y ajuste para incluir
superficie
humedad como una parte de la cantidad requerida de
mezclar agua.
6.3.9 paso 9. Ajustes de lote de ensayo--Los calcularon
deben verificarse proporciones de la mezcla por medio del
ensayo
los lotes prepararon y probaron de acuerdo con ASTM C
192 o lleno-clasificó según tamaño lotes del campo. El
agua sólo suficiente debe
se usado para producir la depresión requerida sin tener en
cuenta el
la cantidad asumió seleccionando las proporciones del
ensayo. El
debe verificarse hormigón para el peso de la unidad y
rendimiento (ASTM
C 138) y para el volumen de aire (ASTM C 138, C 173, o
C 231).
También debe observarse cuidadosamente para la
laborabilidad apropiada,

libertad de la segregación, y las propiedades acabadas.
Apropiado
deben constituirse ajustes en las proporciones
lotes subsecuentes de acuerdo con lo siguiente
procedimiento.
6.3.9.1 Re-estiman el mezclando requerido el agua
por yd3 de hormigón multiplicando el precio neto que
mezcla agua
el volumen del lote del ensayo a través de 27 y dividiendo
el producto por
el rendimiento del lote del ensayo en ft3. Si la depresión
del ensayo
el lote no era correcto, aumento o disminuye los re-
estimaron
la cantidad de agua por 10 lb para cada 1 en. aumento
requerido o
disminuya en depresión.
6.3.9.2 si el volumen aéreo deseado (para el
airentrained
concreto) no se logró, re-estime la mezcla
el volumen requirió para el volumen de aire apropiado y
reduce o
aumente el volumen de mezclar-agua de Párrafo 6.3.9.1 a
través de 5
lb para cada 1 por ciento por el que el volumen aéreo es
ser
aumentado o disminuyó de eso del lote del ensayo
anterior.
6.3.9.3 si estimó peso por yd3 de fresco
el hormigón es la base por proporcionar, re-estime eso
peso multiplicando el peso de la unidad en lb/ft3 del
ensayo
lote a través de 27 y reduciendo o aumentando el
resultado por el
aumento del porcentaje anticipado o disminuye en
volumen de aire de
el lote ajustado del primer lote del ensayo.
6.3.9.4 calculan nuevos pesos del lote que empiezan
con
Ande 4 (Párrafo 6.3.4), modificando el volumen de
agregado tosco
de Mesa 6.3.6 si necesario para proporcionar apropiado
laborabilidad.
CAPÍTULO 7--los CÓMPUTOS de la MUESTRA
Se usarán 7.1 dos problemas del ejemplo para ilustrar
aplicación de los procedimientos proporcionando. Lo
siguiente
las condiciones son supuestas:
7.1.1 tipo yo no-aire-entraining el cemento se usará
y se asume que su gravedad específica es 3.15.t
t que Los valores de gravedad específicos no se usan si se
seleccionan proporciones para proporcionar un
el peso de hormigón asumió para ocupar 1 yd '.
7.1.2 agregados toscos y finos en cada caso son de
calidad satisfactoria y generalmente se gradúa dentro de
los límites de
especificaciones aceptadas. Vea ASTM C 33.
7.1.3 el agregado tosco tiene un volumen la gravedad
específica
de 2.68 * y una absorción de 0.5 por ciento.
7.1.4 el agregado fino tiene un volumen la gravedad
específica
de 2.64, * una absorción de 0.7 por ciento, y una fineza
módulo de 2.8.
7.2 ejemplo 1--se requiere Hormigón para una porción
de un
estructure eso estará debajo del nivel de tierra en una
situación donde
no se expondrá a desgaste severo o ataque del sulfato.
Las consideraciones estructurales le exigen que tenga un
promedio
28-day fuerza del compressive de 3500 psi.t en base a
información en Mesa 6.3.1, así como la experiencia
anterior, él,
es determinado que bajo las condiciones de colocación
para ser
empleado, una depresión de 3 a 4 en. debe usarse y que el
disponible No. 4 a M-en. el agregado tosco será
conveniente.
El seco-rodded el peso de agregado tosco se encuentra
para ser
100 lb/ft3. Empleando la sucesión perfilada en Sección 6,
el
se calculan las cantidades de ingredientes por yd3 de
hormigón
como sigue:
7.2.1 paso 1--Como indicó previamente, los desearon
la depresión es 3 a 4 en.
7.2.2 paso 2--El agregado localmente disponible,
graduado de No. 4 a 11/2 en., se ha indicado como
conveniente.
7.2.3 paso 3--desde que la estructura no será
expuesto al desgaste severo, no-aire-entrained el
hormigón
se usará. La cantidad aproximada de mezclar agua a
produzca 3 a 4-in. caígase en no-aire-entrained concreto
con
M-en agregado se encuentra de Mesa 6.3.3 para ser 300
lb&d3.
Se muestra aire atrapado estimado como 1 por ciento.
7.2.4 paso 4--De Mesa 6.3.4(a), el agua-cemento
la proporción necesitó producir una fuerza de 3500 psi en
no-airentrained
se encuentra hormigón para ser aproximadamente 0.62.
7.2.5 paso 5--De la información derivada en Pasos
3 y 4, el volumen de cemento requerido se encuentra para
ser 300/0.62
= 484 lb/‘yd3.
7.2.6 paso 6--La cantidad de agregado tosco es

estimado de Mesa 6.3.6. Para un agregado fino que tiene
un
módulo de fineza de 2.8 y un 11/2 en. tamaño del máximo
nominal
de agregado tosco, la mesa indica que 0.71 ft3 de tosco
agregue, en un seco-rodded la base, puede usarse en cada
ft3 de
hormigón. Para cada yd3, por consiguiente, el testamento
agregado tosco
sea 27 x 0.71 = 19.17 ft3. Desde que pesa 100 lb por ft3,
el
el peso seco de agregado tosco es 1917 lb.
7.2.7 paso 7--Con las cantidades de agua, consolide,
y el agregado tosco estableció, el material restante
comprendiendo los yd3 de hormigón deben consistir en
agregado de la multa
y el aire cualquier se atrapará. El requerido fino
el agregado puede determinarse en base a cualquier peso
o el volumen absoluto como mostrado:
7.2.7.1 base de peso--De Mesa 6.3.7.1, el
el peso de hormigón asumió para ocupar 1 yd '.
t Ésta no es la fuerza especificada usada para el structunl diseñe
pero una figura más alta
esperado ser producido en el promedio. Para el método de
determinar la cantidad
por que la media fuerza debe exceder fuerza del plan, vea ACI 214.
peso de ayd3 de no-aire-entrained el hormigón hizo con
agregate que tiene un tamaño del máximo nominal de
11/2 en. se estima para ser 4070 lb. (Para un primer lote
del ensayo, exacto los ajustes de este valor para las
diferencias usuales en depresión, factor de cemento, y
agregado la gravedad específica no es crítica.) Pesos ya
conocido es: Riegue, precio neto mezclando Cemento
Agregado tosco Total .
El peso de agregado de la multa,
7.2.7.2 base de volumen absoluta--Con el
por consiguiente, se estima para ser 1369 lb (seco) *
cantidades de cemento, riegue, y el agregado tosco
estableció, y el volumen aéreo atrapado aproximado
(como opuesto a intencionalmente entrained airee)
tomado de Mesa 6.3.3,
el
7.2.7.3 pesos del lote por yd3 de hormigón
calculado en las dos bases se compara como sigue:
$La absorción agregado de 0.5 por ciento se desatiende
subsecuentemente su magnitud es unconsequential
en reagrupación a otras aproximaciones.

7.2.8 paso 8--las Pruebas indican humedad total
de 2
por ciento en el agregado tosco y 6 por ciento en la
multa agregado. Si las proporciones de lote de
ensayo basaran adelante supuesto el peso concreto se
usa, los pesos agregado ajustados vuélvase:
El agua absorta no se vuelve parte del agua
mezclando
y debe excluirse del ajuste en agua agregada.
Así, agua de la superficie contribuida por el
agregado tosco cantidades a 2 - 0.5 = 1.5 por ciento;
eso contribuido por el agregado fino a 6 - 0.7 = 5.3
por ciento. Los estimaron el requisito para el agua
agregada, por consiguiente, se vuelve
Los pesos del lote estimados para un yd3 de
hormigón son:
7.2.9.2 con el mezclar aumentar el agua,
se exigirá cemento adicional proporcionar los desearon
proporción de agua-cemento de 0.62. El nuevo volumen
de cemento se vuelve
El agua absorta no se vuelve parte del agua mezclando
Así, agua de la superficie contribuida por el agregado
tosco cantidades a 2 - 0.5 = 1.5 por ciento; eso
contribuido por el agregado fino a 6 - 0.7 = 5.3 por ciento.
Los estimaron el requisito para el agua agregada, por
consiguiente, se vuelve
7.2.9.3 desde que la laborabilidad fue encontrada para
ser
satisfactorio, la cantidad de agregado tosco por volumen
de la unidad de concreto se mantendrá igual que en el lote
del ensayo.
La cantidad de agregado tosco por yd3 se vuelve
7.2.9 paso 9--Para el lote de ensayo de laboratorio, era
encuentre conveniente para reducir los pesos para
producir 0.03 yd3 o 0.81 ft3 de hormigón. Aunque la
cantidad calculada de agua ser agregado era 5.97 lb, la
cantidad realmente usó en un esfuerzo para obtener los
desearon 3 a 4 en. la depresión es 7.00 lb.
El lote como mezcló por consiguiente consiste de:
7.2.9.4 la nueva estimación para el peso de un yd3
de hormigón 149.0 x 27 es = 4023 lb. La cantidad de
requerido es por consiguiente
o
4023 - (342 + 552 + 1880) = 1249 lb SSD
Riegue, para ser agregado 7.00 lb
Consolide 14.52 lb
Agregado tosco, moje 58.65 lb
Agregado fino, moje 43.53 lb
Sume 123.70 lb
El hormigón tiene una depresión moderada de 2 en. y
peso de la unidad
de 149.0 lb por ft3. Se juzga para ser satisfactorio del
punto de vista de laborabilidad y las propiedades
acabadas. Para proporcionar
el rendimiento apropiado y otras características para los
lotes futuros,
los ajustes siguientes se hacen:
7.2.9.1 desde el rendimiento del lote del ensayo eran
Los pesos del lote básicos ajustados por yd3 de hormigón
son:
Riegue, precio neto mezclando
Cemento
Agregado tosco, seco,
Agregado fino, seco,
7.2.10 ajustes de proporciones determinaron adelante
un
la base de volumen absoluta sigue un procedimiento
similar a ese justo perfilado. Los pasos se darán sin la
explicación detallada:
7.2.10.1 cantidades usaron en nominal 0.81 ft3

el lote es:
123.70/149.0 = 0.830 ft3
y el volumen de agua mezclando era 7.00 (agregó) + 0.86
en
agregado tosco + 2.18 en agregado de la multa = 10.04 lb,
el
mezclando agua requerida para un yd3 de hormigón con
el mismo
caígase como el lote del ensayo debe ser
Riegue, agregó
Cemento
Agregado tosco, húmedo,
Agregado fino, húmedo,
Total
Como indicó en Párrafo 6.3.9.1, esta cantidad debe ser
aumentado otro 15 lb para levantar la depresión del
medido 2 en. a los desearon 3 a 4 en. vaya y trae el
Depresión 2 medida en.; el peso de la unidad 149.0 lb/ft ';
el rendimiento
122.08/149.0 = 0.819 ft3, laborabilidad o.k.
7.2.10.2 agua Re-estimada para la misma depresión
como
x 27 = 1908 lb mojaron
0.83
1908 - = 1871 lb secan
1.02
1871 (1.005) = 1880 SSD *
1249/1.007 = 1240 lb secan
342 lb
522 lb
1871 lb
1240 lb
7.00 lb
14.52 lb
58.65 lb
41.91 lb
122.08 lb
lote del ensayo
27(7.00 + 0.86 + 2.09) = 328 lb
0.8 19
Mezclando agua requerida para la depresión de 3 a 4 en.
328 + 15 = 343 lb
7.2.10.3 volumen de cemento ajustado para aumentó
agua
34310.62 = 553 lb
7.2.10.4 requisito agregado tosco ajustado
58.65 x 27
= 1934 lb mojaron
0.819
o
1934/1.02 = 1896 lb secan
7.2.10.5 el volumen de ingredientes otra cosa que
airee en el lote del ensayo original era
Riegue 9.95 = 0.159 ft3
62.4
Consolide 14.52 = 0.074 ft3
3.15 x 62.4
Tosco 57.50 = 0.344 ft3
agregue 2.68 x 62.4
Multe 39.54 = 0.240 ft3
agregue 2.64 x 62.4
Total = 0.817 ft3
Puesto que el rendimiento era 0.819 ft3, el volumen aéreo
era
0.819 - 0.817
0.819
= 0.2 por ciento
Con las proporciones de todos los componentes exceptúe
fino
el agregado estableció, la determinación de ajustó yd3
las cantidades del lote pueden completarse como sigue:
Volumen de = 343 =
riegue 62.4
Volumen de = 553 =
consolide 3.15 x 62.4
Volumen de aire = 0.002 x 27 =
5.50 ft3
2.81 ft3
0.05 ft3
Volumen de
tosco = 1896 = 11.34 ft3
agregue 2.68 x 62.4
Volumen total exclusivo
de agregado de la multa = 19.70 ft3
Volumen de fime
agregado = 27 - 19.70 = 7.30 ft3
requerido
Peso de multa
agregado = 7.30 x 2.64
(base seca) x 62.4 = 1203 lb
son
entonces:
Riegue, precio neto que mezcla 343 lb
Consolide 553 lb
Agregado tosco, seque 1896 lb
Agregado fino, seque 1203 lb
Éstos sólo difieren ligeramente de aquéllos cedidos
Párrafo
7.2.9.4 para el método de peso concreto supuesto. Más
allá
ensayos o experiencia podrían indicar ajustes adicionales
pequeños
para cualquier método.
7.3 ejemplo 2--se requiere Hormigón para un puente
pesado
malecón que se expondrá a agua fresca en un clima
severo.

Un promedio que 28-day fuerza del compressive de 3000
psi será
requerido. La colocación condiciona permiso una
depresión de 1 a 2 en.
y el uso de agregado grande, pero el único
económicamente
el agregado tosco disponible de calidad satisfactoria se
gradúa
de No. 4 a 1 en. y esto se usará. Su seco-rodded
el peso se encuentra para ser 95 lb/ft3. Otras
características son como
indicado en Sección 7.1.
Los cálculos sólo se mostrarán en forma del esqueleto.
Note que esa confusión se evita si todos los pasos de
Sección 6 son
incluso seguido que cuando ellos parecen repetitivos de
especificó
requisitos.
7.3.1 paso 1--La depresión deseada es 1 a 2 en.
7.3.2 paso 2--El agregado localmente disponible,
graduado de No. 4 a 1 en., se usará.
7.3.3 paso 3--desde que la estructura se expondrá a
desgaste severo, aire-entrained el hormigón se usará. El
cantidad aproximada de mezclar agua para producir un 1
a 2-in.
caígase en aire-entrained concreto con l-en. el agregado se
encuentra
de Mesa 6.3.3 para ser 270 lb&d3. El aire recomendado
el volumen es 6 por ciento.
7.3.4 paso 4--De Mesa 6.3.4(a), el agua-cemento
la proporción necesitó producir una fuerza de 3000 psi en
airentrained
se estima hormigón para ser aproximadamente 0.59. Sin
embargo,
referencia a Mesa 6.3.4(b), revela que, para el severo
curando exposición se anticipada, la proporción de agua-
cemento,
no deba exceder 0.50. Esta figura más baja debe gobernar
y
se usará en los cálculos.
7.3.5 paso 5--De la información derivada en Pasos
3 y 4, el volumen de cemento requerido se encuentra para
ser 270/0.50
= 540 lb/‘yd3.
7.3.6 paso 6--La cantidad de agregado tosco es
estimado de Mesa 6.3.6. Con un agregado fino que tiene
un
módulo de fineza de 2.8 y un 1 en. tamaño del máximo
nominal
de agregado tosco, la mesa indica que 0.67 ft3 de tosco
agregue, en un seco-rodded la base, puede usarse en cada
Et3 de
hormigón. Para un ft3, por consiguiente, el testamento
agregado tosco es 27
x 0.67 = 18.09 ft3. Desde que pesa 95 Ib/ft3, el peso seco
de
el agregado tosco es 18.09 x 95 = 1719 lb.
7.3.7 paso 7--Con las cantidades de agua, consolide,
y el agregado tosco estableció, el material restante
comprendiendo los yd3 de hormigón deben consistir en
y aire. El agregado fino requerido puede determinarse
adelante
la base de peso o volumen absoluto como mostrado
debajo de.
7.3.7.1 base de peso--De Mesa 6.3.7.1 el
peso de un yd3 de aire-entrained el hormigón hizo con
agregado
de 1 en. el tamaño del máximo se estima para ser 3850 lb.
(Para un primer lote del ensayo, ajustes exactos de este
valor para
diferencias en depresión, factor de cemento, y agregado
específico
la gravedad no es crítica.) Pesos ya conocido es:
Consolide 540 lb
Sume 2529 lb
El peso de agregado del fiie, por consiguiente, se estima
para ser
3850 - 2529 = 1321 lb (seco)
7.3.7.2 base de volumen absoluta--Con el
cantidades de cemento, riegue, airee, y el agregado tosco
estableció,
el volumen agregado fino puede calcularse como
sigue:
Volumen de = 270
riegue 62.4
Volumen sólido = 540 =
de cemento 3.15 x 62.4
Volumen sólido
de tosco = 1719 =
agregue 2.68 x 62.4
Volumen de aire = 0.06 x 27 =
Volumen total de
los ingredientes exceptúan
agregado fino =
Volumen sólido
de multa = 27-18.98 =
agregado
requerido
4.33 ft3
2.75 ft3
10.28 ft3
1.62 ft3
18.98 ft3
8.02 ft3
Peso requerido
de seco fino = 8.02 x 2.64
x 62.4 agregado = 1321 lb

7.3.7.3 pesos del lote por yd3 de hormigón
calculado en las dos bases se compara como sigue:
Basado adelante Basó adelante
estimado absoluto
volumen concreto de
peso. ingredientes del lb, lb,
Riegue, precio neto que mezcla 270 270
Consolide 540 540
Agregado tosco, seque 1719 1719
Agregado fino, seque 1321 1321
7.3.8 paso 8--las Pruebas indican humedad total de 3
por ciento en el agregado tosco y 5 por ciento en la multa
agregado. Si las proporciones de lote de ensayo basaran
adelante supuesto
el peso concreto se usa, los pesos agregado ajustados
vuélvase:
Agregado tosco, moje 1719(1.03) = 1771 lb
Agregado fino, moje 1321(1.05) = 1387 lb
El agua absorta no se vuelve parte del agua mezclando
Así, agua de la superficie contribuida por el agregado
tosco
cantidades a 3 - 0.5 = 2.5 por ciento; por el agregado 5
fino -
0.7 = 4.3 por ciento. El requisito estimado para agregó
por consiguiente, el agua se vuelve
270 - 1719(0.025) - 1321(0.043) = 170 lb
Los pesos del lote estimados para un yd3 de hormigón
son:
Riegue, para ser agregado 170 lb
Consolide 540 lb
Agregado tosco, moje 1771 lb
Agregado fino, moje 1387 lb
Sume 3868 lb
7.3.9 paso 9--Para el lote de ensayo de laboratorio, el
los pesos se reducen para producir 0.03 yd3 o 0.81 ft3 de
hormigón. Aunque la cantidad calculada de agua sea
agregado era 5.10 lb, la cantidad realmente usó en un
esfuerzo a
obtenga los desearon 1 a 2-in. la depresión es 4.60 lb. El
lote como
por consiguiente, mixto consiste de:
Riegue, agregó
Cemento
Agregado tosco, húmedo,
Agregado fino, húmedo,
Total
4.60 lb
16.20 lb
53.13 lb
41.61 lb
115.54 lb
El hormigón tiene una depresión moderada de 2 en., peso
de la unidad de
141.8 Ib/ft3 y el volumen aéreo de 6.5 por ciento. Se
juzga para ser
ligeramente el oversanded para la condición de la
colocación fácil
involucrado. Para proporcionar rendimiento apropiado y
otras características
los lotes futuros, los ajustes siguientes se constituyen.
7.3.9.1 desde el rendimiento del lote del ensayo eran
115.543/141.8 = 0.815 ft3
y el volumen de agua mezclando era 4.60 (agregó) + 1.29
en
agregado tosco + 1.77 en agregado de la multa = 7.59 lb,
el
mezclando agua requerida para un yd3 de hormigón con
el mismo
caígase como el lote del ensayo debe ser
7-59x27 = 251 lb
0.815
La depresión era satisfactoria, pero desde que el volumen
aéreo también era
alto a través de 0.5 por ciento, más agua se necesitará para
apropiado
depresión cuando el volumen aéreo se corrige. Como
indicó en
Divida en párrafos 6.3.9.2, el agua mezclando debe
aumentarse
bruscamente 5 x 0.5 o aproximadamente 3 lb, trayendo la
nueva estimación a,
254 lb/‘yd3.
7.3.9.2 con el mezclar disminuir el agua, menos,
se exigirá cemento proporcionar el agua-cemento deseado
proporción de 0.5. El nuevo volumen de cemento se
vuelve
254/0.55 = 508 lb
7.3.9.3 desde que el hormigón fue encontrado para ser
oversanded, la cantidad de agregado tosco por volumen
de la unidad,
se aumentará 10 por ciento a 0.74, en un esfuerzo para
corregir
la condición. La cantidad de agregado tosco por yd3
se vuelve
0.74 x 27 x 95 = 1898 lb secan
o
1898 x 1.03 = 1955 húmedo
y
1898 x 1.005 = 1907 lb SSD
7.3.9.4 la nueva estimación para el peso del
solidifique con 0.5 por ciento menos aire es 141.8/0.995 =
142.50
lb/ft3 o 142.50 x 27 = 3848 lb/yd3. El peso de arena,
por consiguiente, es
3848 - (254 + 508 + 1907) = 1179 lb SSD
o
1179/1.007 = 1170 lb secan
son:

Consolide 508 lb
Agregado fino, seque 1170 lb
La dosificación de la mezcla debe reducirse para
proporcionar los desearon
volumen aéreo.
7.3.10 ajustes de proporciones determinaron
en una base de volumen absoluta seguiría el
procedimiento perfilado
en Párrafo 7.2.10 que no se repetirá para esto
ejemplo.
CAPÍTULO 8--las REFERENCIAS
8.1--recomendó referencias
Los documentos de las varias organizaciones norma-
productores
se referido a en este documento se lista debajo
con su designación de serie, incluso año de adopción o
revisión. Los documentos listados eran el último esfuerzo
al
tiempo que este documento fue revisado. Desde que
algunos de estos documentos
frecuentemente se revisa, generalmente en detalle menor
sólo,
el usuario de este documento debe verificar directamente
con el
grupo patrocinando si se deseaba referirse al último
revisión.
Americano el Instituto Concreto
116R-90
201.2R-77
(Reapproved 1982)
207.1R-87
207.2R-90
207.4R-80(86)
212.3R-89
214-77
(Reapproved 1989)
224R-90
225 R-85
226.1 R-87
226.3R-87
301-89
302.1R-89
304R-89
304.3R-89
318-83
Cemento y la Terminología Concreta,
SP-19(90)
Guíe a Hormigón Durable
Hormigón de masa
El efecto de Refrenamiento, Cambio de Volumen,
y Refuerzo en Crujir de Masa
Hormigón
Refrescando y Sistemas Aislantes para Masa
Hormigón
Mezclas químicas para Hormigón
Práctica recomendada para la Evaluación
de Resultados de Prueba de Fuerza de Hormigón
El mando de Agrietamiento en Hormigón
Estructuras
Guíe a la Selección y Uso de
Cementos hidráulicos
Tierra el Explosión-horno Granulado Slag
como un Elector de Cementitious en
Hormigón
El uso de Ceniza de la Mosca en Hormigón
Especificaciones para Hormigón Estructural
para los Edificios
Guíe para el Suelo Concreto y Tabla
Construcción
Guíe por Medir y Mezcla,
Transportando, y Poniendo Hormigón
Hormigón del peso pesado: Midiendo,
Mezclando, Transportando, y Poniendo
Requisitos del Código construyendo para
Hormigón reforzado
345-82
ASTM
C 29-78
31-87a
C 33-86
C 39-86
C 70-79 (1985)
C 78-84
C 94-86b
C 125-86
C 127-84
C 128-84
C 136-84a
C 138-81
C 143-78
C 150-86
C 172-82
C 173-78
C 192-81
C 231-82
C 260-86
C 293-79
C 494-86
C 496-86
Práctica normal para Hormigón
El Puente de la carretera Engalana Construcción
Método de la Prueba normal para Peso de la Unidad
y Voids en Agregado
Método normal de Fabricación y Curando
Espécimenes de la Prueba concretos en el Campo
Especificación normal para Hormigón
Agregados
Método de la Prueba normal para Compressive

Fuerza de Hormigón Cilíndrico
Espécimenes
Método de la Prueba normal para la Superficie
Humedad en Agregado Fino
Método de la Prueba normal para Flexural
Fuerza de Hormigón (Usando Simple
Emita con Tercero-punto que Carga)
Especificación normal para Listo-mixto
Hormigón
Definiciones normales de Términos Relacionar
para Solidificar y los Agregados Concretos
Método de la Prueba normal para Específico
Gravedad y Absorción de Tosco
Agregado
Método de la Prueba normal para Específico
La gravedad y Absorción de Multa
Agregado
Método normal para el Análisis del Cedazo de
Multa y los Agregados Toscos
Método de la Prueba normal para Peso de la Unidad,
Rinda, y el Volumen Aéreo (Gravimetric) de
Hormigón
Método de la Prueba normal para la Depresión de
Portland Cement el Hormigón
Especificación normal para Portland
Cemento
Método normal de Probar Frescamente
Hormigón mezclado
Método de la Prueba normal para el Volumen de Aire
de Frescamente Mixto Concreto por el
Método de Volumetric
Método normal de Fabricación y Curando
Espécimenes de la Prueba concretos en el
Laboratorio
Método de la Prueba normal para el Volumen de Aire
de Frescamente Mixto Concreto por el
Presione Método
Especificación normal para Aire -
Mezclas de Entraining para Hormigón
Método de la Prueba normal para Flexural
Fuerza de Hormigón (Usando Simple
Emita con Centro-punto que Carga)
Especificación normal para el Químico
Mezclas para Hormigón
Método de la Prueba normal por Henderse
Fuerza tensor de Cilíndrico
Espécimenes concretos
C 566-84
C 595-86
C 618-85
C 637-84
C 638-84
C 989-87a
C 1017-85
C 1064-86
D 75-82
D 3665-82
Método de la Prueba normal para el Total
Volumen de humedad de Agregado por
Secando
Especificación normal para Mezclado
Cementos hidráulicos
Especificación normal para la Ceniza de la Mosca y
Crudo o se Calcinó Pozzolan Natural para
Use como una Mezcla Mineral en Portland
Hormigón de cemento
Especificación normal para los Agregados
por Radiación-escudar Hormigón
Nomenclatura Descriptiva normal de
Electores de Agregados para
Hormigón radiación-escudando
Especificación normal para Granulado
Explosión-horno Slag para el Uso en Hormigón
y Morteros
Especificación normal para el Químico
Mezclas para el Uso Produciendo
Hormigón fluido
Método de la Prueba normal para Temperatura
de Frescamente Portland-cemento Mixto
Hormigón
Práctica normal por Probar
Agregados
Práctica normal por el Azar Probar
de Materiales de la Construcción
E 380-84 Normal
Las publicaciones anteriores
organizaciones siguientes:
Americano el Instituto Concreto
P.O. Caja 19150
Detroit, MI 48219-0150,
ASTM
1916 Calle de la raza
Filadelfia, PAPÁ 19103,
8.2--citó referencias
para la Práctica Métrica
puede obtenerse del
1. “El Humo de sílice en Hormigón,” ACI Comité 226
Los preliminares Informan, ACI Materiales Periódico,
Procedimientos V.
84, Mar. - El Abr. 1987, pp. 158-166.
8.3--las referencias adicionales
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Manual No.
EM 1110-2-2000, Oficina, Jefe de Ingenieros, U.S. el
Ejército
Los cuerpos de Ingenieros, Washington, D.C., el 1974 de
junio.
2. Gaynor, Richard D., “El alto-fuerza Aire-Entrained
Solidifique,” la Juntura Investigación Laboratorio
Publicación No. 17,
Arena de Association/National Concreta Mixta Lista
nacional

y Asociación de la Arena gruesa, Primavera Color de
plata, 1968, 19 pp.
3. Mezclas Concretas proporcionando, SP-46, americano,
Instituto concreto, Detroit, 1974, 223 pp.
4. Townsend, Charles L., “El mando de Temperatura
Crujiendo en Hormigón de Masa," las Causas,
Mecanismo, y Mando
de Agrietamiento en Hormigón, SP-20, Instituto de
Hormigón de americano,
Detroit, 1968, pp. 119-139.
5. Townsend, C., L., “El mando de Agrietamiento en
Masa
Estructuras de hormigón,” Diseñando Monografía No. 34,
U.S.
El escritorio de Reclamación, Denver, 1965.
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Leyes de Proporcionar Hormigón,” las Transacciones,
ASCE, V.,
59, Dic. 1907, pp. 67-143.
7. Poderes, Treval C., Las Propiedades de Hormigón
Fresco,
John Wiley & los Hijos, Nueva York, 1968, pp. 246-256.
8. Manual concreto, 8 Edición, U.S. el Escritorio de
Reclamación, Denver, 1975, 627 pp.
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Boletín No. 1, Laboratorio de Investigación de Materiales
estructural,
Lewis Institute, Chicago, 1918, 20 pp.
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Los morteros y Hormigones por Áreas de la Superficie de
Agregados,”
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11. Joven, R. B., “Algunos Estudios Teóricos en
Hormigón proporcionando por el Método de Área de la
Superficie
Agregue,” los Procedimientos, ASTM, V., 19, parta 2,
pág., 1919.
12. Talbot, A., N., “Un Método Propuesto de Estimar
la Densidad y Fuerza de Hormigón y de Proporcionar
los Materiales a través de Consideración Experimental y
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del Voids en Mortero y Solidifica," los Procedimientos,
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13. Weymouth, C., A. G., “Un Estudio de Agregado de la
Multa en
Frescamente los Morteros Mixtos y Hormigones," los
Procedimientos, ASTM,
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14. Dunagan, W., M., "La Aplicación de Algunos del
Más nuevos Conceptos al Plan de Mezclas Concretas,"
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pp. 649-684.
15. Goldbeck, A., T., y Encanece, J. E., “Un Método de
Hormigón proporcionando para Fuerza, Laborabilidad, y
Durabilidad,” el Boletín No. 11, Piedra Aplastada
nacional,
Asociación, Washington, D.C., Dic. 1942, 30 pp. (Revisó
1953 y 1956).
16. Swayze, Myron A., y Gruenwald, Ernst, “el Hormigón
Plan de la mezcla--UNA Modificación de Método
de Módulo de Fineza,”
Periódico de ACI, Procedimientos V. 43, No., 7, Mar.
1947, pp.
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17. Alambrista, Stanton, y Bartel, Fred F., Discusión de
“El Plan de la Mezcla concreto--UNA Modificación de la
Fineza
Método del módulo," por Myron A. Swayze y Ernst
Gruenwald, Periódico de ACI, los Procedimientos V. 43,
parta 2, Dic.
1947, pp. 844-1-844-17.
18. Henrie, James O., “Las propiedades de Escudar
Nuclear
Solidifique,” el Periódico de ACI, Procedimientos V. 56,
No., 1, 1959 de julio,
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19. Mather, Katharine, “la Fuerza Alta, Densidad Alta,
Solidifique,” el Periódico de ACI, Procedimientos V. 62,
No., 8, Ago. 1965,
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20. Clendenning, T., G.; Kellam, B.,; y MacInnis, C.,
“La Evolución de hidrógeno de Ferrophosphorous
Aggregate en
Portland Cement el Hormigón,” el Periódico de ACI,
Procedimientos V. 65,
No. 12, Dic. 1968, pp. 1021-1028.
21. Popovics, Sandor, “Estimando Proporciones para
Mezclas Concretas estructurales,” el Periódico de ACI,
Procedimientos V.
65, No., 2, Feb. 1968, pp. 143-150.
22. Davis, H., S., “Los agregados por el Radiación
Escudar
Solidifique,” los Materiales Investigan y Normas, V., 7,
No., 11,
Nov. 1967, pp. 494-501.
23. Solidifique para los Reactores Nucleares, SP-34,
americano,
Instituto concreto, Detroit, 1972, 1736 pp.
24. Tynes, W., O.," El efecto de Fineza de Continuamente
Agregado Tosco graduado en las Propiedades de
Hormigón,”
Informe técnico No. 6-819, U.S. el Ejército Ingeniero
Waterways
Estación del experimento, Vicksburg, Abr. 1968, 28 pp.
25. Manual para Hormigón y Consolida, CRD-C 3, U.S.
Ejército Ingeniero Estación de Experimento de Canales,
Vicksburg,
1949 (más trimestral suplementos).

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