El objetivo principal del estudio fue establecer una metodología confiable para mejorar las propiedades mecánicas y la durabilidad de las mezclas asfálticas utilizando caucho molido de llantas desechadas. Se evaluaron dos procesos para incorporar el caucho: el proceso húmedo, mezclando el caucho con el ligante, y el proceso seco, mezclando el caucho con los agregados. Se caracterizaron los materiales y se diseñaron y analizaron mezclas asfálticas modificadas con cau

1. 1 ANTECEDENTES
Este proyecto hace parte de un estudio contratado
por El Instituto de Desarrollo Urbano, IDU, con la
Universidad de Los Andes como parte de un pro-
grama de investigación para mejorar el comporta-
miento de las mezclas asfálticas que se colocan en la
ciudad de Bogotá.
2 MARCO TEÓRICO
Algunos estudios iniciales en la década de los cin-
cuenta involucraron la adición de caucho natural con
el objeto de aprovechar su flexibilidad y lograr una
superficie del pavimento eficiente y duradera, obte-
niendo resultados que proporcionaban pequeños o
nulos beneficios en un pavimento asfáltico modifi-
cado con un mayor costo y una vida de servicio más
corta que la de un convencional. Sólo hasta la déca-
da de los sesenta se encontró una formulación satis-
factoria al realizar estudios con caucho sintético.
3 METODOLOGÍA
La investigación abarca desde la caracterización de
los materiales, el diseño y estudio de las propiedades
mecánicas de las mezclas asfálticas mejoradas con
caucho, y la evaluación de las mejoras en la vida útil
del pavimento. En la modificación del ligante se es-
tudiaron las condiciones de incorporación del GCR,
y su posterior uso en mezclas asfálticas en caliente.
Para el mejoramiento de las mezclas asfálticas se es-
tudió la incorporación del GCR como un árido fino,
manteniendo los husos granulométricos convencio-
nales. Las mezclas asfálticas se analizaron bajo una
perspectiva mecánica y volumétrica.
Mezclas asfálticas mejoradas con caucho molido proveniente de llantas
usadas
M. Ocampo, B. Caicedo & D. González
Universidad de Los Andes, Bogotá D.C., Colombia
RESUMEN: El objetivo principal de este estudio fue el de establecer de manera confiable la metodología a
seguir para mejorar las propiedades mecánicas y de durabilidad de las mezclas asfálticas utilizando caucho
molido. Estas eventuales mejoras se deberán traducir en un aumento en la vida útil del pavimento, lo que al
ser complementado con un análisis beneficio-costo permita concluir sobre las bondades en el uso del caucho
molido como mejorador de mezclas asfálticas. El caucho es obtenido de forma económicamente viable usan-
do llantas desechadas las cuales deben ser molidas hasta obtener tamaños apropiados, resolviendo de paso el
problema ambiental que estos generan al finalizar su vida útil; este caucho recibe el nombre de grano de cau-
cho reciclado ó GCR. Este caucho reciclado puede ser adicionado a las mezclas asfálticas mediante dos pro-
cesos, mezclándolo con el ligante o proceso húmedo, y mezclándolo con los agregados o proceso seco.
ABSTRACT: The principal objective of this study was of establishing of reliable way the methodology to be
used to improve the mechanical properties and the permanence of the hot mix asphalt using crumb rubber.
These eventual improvements will have to be reflected in an increase in the lifetime of the pavement, which
complemented on an analysis benefit - cost allows to conclude on the kindnesses in the use of the rubber as
modifier of hot mix asphalt. The rubber is obtained in a economically viable way using waste tire rubber
which must be reduced up to obtaining appropriate sizes, resolving the environmental problem that these gen-
erate when their lifetime is over; this rubber receives the name of crumb rubber modifier, CRM. This recycled
rubber can be introduced into the hot mix asphalt by either blending it into the hot asphalt cement, wet proc-
ess, or by blending it in with the aggregates, dry process.

2. 3.1 Características fisicoquímicas de las llantas
Las principales materias primas utilizadas en la fa-
bricación de llantas son cauchos naturales ó látex, y
sintéticos como el SBS y SBR, acero, textiles y adi-
tivos, entre los que se destacan el negro de humo,
aceites, óxido de zinc activado con cadmio, dióxido
de titanio, sulfuro, sílica, resinas fenólicas y ácidos
grasos.
3.2 Las llantas desechadas
La quema directa de las llantas desechadas provoca
graves problemas medioambientales, ya que produce
emisiones de gases que contienen partículas nocivas
para el entorno. El almacenamiento provoca pro-
blemas de estabilidad por la degradación química
parcial que éstas sufren, ocupan un espacio
considerable, e imposibilitan la compactación de los
vertederos. Las montañas de llantas forman arrecifes
donde la proliferación de roedores, insectos y otros
animales dañinos constituye un problema añadido.
Algunas formas de tratamiento de las llantas usa-
das son: termólisis, pirolisis, incineración, tritura-
ción criogénica, trituración mecánica, entre otras.
3.3 Aplicación del GCR en los pavimentos
El caucho de llantas usadas puede ser incorporado
en las mezclas asfálticas por medio de dos métodos
diferentes denominados proceso húmedo y proceso
seco. En el proceso húmedo, el caucho actúa modifi-
cando el ligante, mientras que en el proceso seco el
caucho es usado como una porción de agregado fino.
Una de las principales características que presen-
ta el cemento asfáltico modificado con GCR es el
aumento en la viscosidad de la mezcla resultante,
haciéndola más flexible a bajas temperaturas y me-
nos plástica a altas. Entre los principales beneficios
en los pavimentos están las mejoras a la deforma-
ción permanente, a la fatiga, y la resistencia al fisu-
ramiento a bajas temperaturas.
En el proceso por vía seca la cantidad requerida
de ligante tiende a aumentar, también se requiere un
proceso especial para adicionar el GCR en planta, y
un mayor tiempo de compactación en obra; el proce-
so por vía húmeda requiere un equipo adicional en
planta para el mezclado y almacenamiento del asfal-
to-caucho, así como cambio de bombas y tuberías,
adicionalmente requiere mayor energía para calentar
la mezcla a mayores temperaturas con tiempos de
reacción prolongados.
El GCR se obtiene por trituración mecánica o
molienda de llantas desechadas, y debe ser de con-
textura fina de tamaños menores a 6.3 mm (1/4”).
Este posee valiosos componentes que pueden con-
tribuir al buen desempeño del asfalto como lo son el
negro de humo que es un antioxidante, las aminas,
los aceites aromáticos, y los elastómeros SBS y SBR
3.3.1 Proceso por vía húmeda
En este proceso el GCR es mezclado con el ligante
para producir una mezcla asfalto-caucho, la cual es
usada de la misma manera que un ligante modifica-
do. La proporción del GCR normalmente se encuen-
tra entre el 14% y el 20%, dependiendo del ligante,
por peso del total de la mezcla asfalto-caucho.
Figura 1. Esquema de fabricación de asfalto modificado con
caucho por la vía húmeda.i
Cuando el cemento asfáltico y GCR son mezcla-
dos, el GCR reacciona con el ligante hinchándose y
ablandándose por la absorción de aceites aromáticos,
no siendo esta una reacción de tipo química. El gra-
do de modificación del ligante depende de muchos
factores, entre los cuales se encuentran el tamaño y
textura del GCR, la proporción y tipo del cemento
asfáltico, el tiempo y temperatura de mezclado, el
grado de agitación mecánica durante la reacción de
la mezcla, el componente aromático del cemento as-
fáltico, y el uso de aditivos.
El cemento asfáltico modificado con GCR me-
diante el proceso húmedo ha sido usado ampliamen-
te como ligante en la reparación de grietas y sello de
juntas, tratamientos superficiales, membranas retar-
dantes de fisuras, y en la elaboración de mezclas as-
fálticas en caliente.ii
El proceso húmedo se llevó a cabo para estudiar
la variación en las propiedades del cemento asfáltico
al ser mezclado con las partículas de caucho y su
posterior comportamiento en las mezclas asfálticas.
Este proceso se realizó siguiendo las Especificacio-
nes típicas del Departamento de Transporte de Cali-
fornia EE.UU., CALTRANS, en el artículo especial
para Granulometría discontinua.

3. Tabla 1. Granulometría de Áridos recomendada por CAL-
TRANS para una granulometría discontinua.
Tamiz Tamaño Máximo Nominal
Normal Alterno ¾” ½”
19.0 mm 3/4” - 100
12.5 mm 1/2” 90-100 90-100
9.5 mm 3/8” 60-68 79-87
4.75 mm No. 4 32-40 32-40
2.38 mm No. 8 18-24 18-24
595 µm No. 30 9-12 9-12
74 µm No. 200 2-7 2-7
La granulometría que se estudió fue la propuesta
para el tamaño máximo nominal de ½”.
Se trabajó con dos tipos de cemento asfáltico, de
Apiay y Barrancabermeja, y porcentajes de adición
de caucho de 15% y 20% para Barrancabermeja, y
10, 13, 15 y 20% para Apiay. Adicionalmente se
trabajó con otras dos variables, el tiempo de reac-
ción y la temperatura de mezclado del asfalto-
caucho.
Las temperaturas de mezclado analizadas fueron
155ºC y 165ºC, y los tiempos de reacción de 45, 50,
55, 60, 70 y 80 minutos. La energía de agitación se
estableció en 100 rpm.
Tabla 2. Granulometría del Caucho utilizada en la modifica-
ción del cemento asfáltico por el proceso húmedo
Tamiz
Normal Alterno
Porcentaje que pasa
595 µm No. 30 100
297 µm No. 50 7.5
74 µm No. 200 1.5
De acuerdo a CALTRANS la viscosidad Brook-
field a 163°C del ligante modificado con GCR debe
encontrarse entre 1500 y 3000 cPs. Verificando la
viscosidad Brookfield a 163°C, y buscando menores
tiempos de reacción y temperaturas de mezclado, se
escogieron las mejores mezclas asfalto-caucho para
cada ligante estudiado.
3.3.2 Proceso por vía seca.
El proceso seco es cualquier método donde el GCR
se adiciona directamente a la mezcla asfáltica calien-
te, y es usado como un agregado fino que usualmen-
te es mezclado con los áridos antes de adicionar el
ligante. A diferencia del proceso húmedo, este pro-
ceso sólo requiere un sistema de alimentación que
proporcione la cantidad adecuada de GCR, y que
pueda agregarlo en el momento indicado para que se
mezcle con los áridos cuando estos alcancen cierta
temperatura; normalmente el GCR es mezclado con
los áridos antes de que el ligante sea adicionado.
El proceso seco puede ser usado para mezclas as-
fálticas en caliente con granulometrías densas, abier-
tas o discontinuas. Por ser un proceso en el que no
se modifica de manera completa el ligante, este no
puede ser usado en otro tipo de aplicaciones como
mezclas en frío, sellos o tratamientos superficiales.
Las dos tecnologías más comunes en Estados
Unidos para el uso del GCR por vía seca son la tec-
nología PlusRide y la Genérica ó sistema TAK;
existe otra tecnología usada en muchos países de-
nominada tecnología convencional, la cual fue des-
arrollada en España.
En esta investigación se trabajó con la tecnología
convencional, la cual emplea granulometrías con-
vencionales que no implican consumos elevados de
ligante, pero que aportan menos cantidad de caucho,
aproximadamente 2% del peso total de los áridos.
Estas mezclas asfálticas han sido evaluadas dinámi-
camente en el laboratorio y colocadas en la vía con
buenos resultados, empleando menos contenido de
ligante que las tecnologías PlusRide y Genérica.
La granulometría de los áridos se escogió como
tipo densa con el fin de adaptar a este diseño las
granulometrías establecidas por el INVIAS en el Ar-
tículo 450-96 para mezcla densa en caliente. Se tra-
bajó con asfalto de Barrancabermeja, habiéndose in-
corporado el caucho en dos proporciones diferentes,
de 1% y 2% del peso total de los áridos. La cantidad
óptima de ligante se determinó mediante el proce-
dimiento Marshall evaluando el contenido de vacíos,
la Estabilidad y el Flujo.
Tabla 3. Granulometría de Áridos para Mezcla Densa en Ca-
liente establecida por el INVIAS según el Artículo 450-96
Tamiz Porcentaje que pasa
Normal Alterno MDC-1 MDC-2
25.0 mm 1” 100 -
19.0 mm 3/4” 80-100 100
12.5 mm 1/2” 67-85 80-100
9.5 mm 3/8” 60-77 70-88
4.75 mm No. 4 43-54 51-68
2.00 mm No. 10 29-45 38-52
425 µm No. 40 14-25 17-28
180 µm No. 80 8-17 8-17
74 µm No. 200 4-8 4-8
El GCR se incorporó remplazando el porcentaje
adicionado por la porción fina correspondiente de
los áridos, con el fin de no alterar la granulometría
establecida por el instituto nacional de vías.
Tabla 4. Granulometría del Caucho propuesta para vía seca
Tamiz
Normal Alterno
Porcentaje que pasa
2.00 mm No. 10 100
425 µm No. 40 21
180 µm No. 80 2
74 µm No. 200 0

4. 4 ENSAYOS
4.1 Cemento asfáltico y asfalto-caucho
La viscosidad aparente Brookfield sirvió de paráme-
tro para la evaluar los ligantes modificados con
GCR, y para determinar la curva reológica.
Sobre el cemento asfáltico no modificado y los
modificados con caucho se realizaron ensayos con-
vencionales como ductilidad, penetración, punto de
ablandamiento y densidad, así como ensayos reoló-
gicos y de envejecimiento incluidos en la metodolo-
gía Superpave. Otra propiedad analizada fue la com-
posición del ligante mediante el ensayo de
cromatografía líquida en columna SARA.
4.1.1 Viscosidad Brookfield
Este ensayo se realizó según la norma ASTM D
4402-87.
Tabla 5. Resultados de viscosidad Brookfield para Apiay
Tiempo [min.] 45 50 55 60 70 80
Código Viscosidad Brookfield [cPs]
A-10-155 800 600 1400 1200 1400 1400
A-10-165 1000 600 1200 1200 1600 600
A-13-155 1400 1200 1600 2000 1200 1200
A-13-165 1667 2000 2400 1600 3400 2800
A-15-155 3800 4000 5200 5200 6667 3867
A-15-165 4867 4667 5267 4000 3867 5467
A-20-155 5200 8400 6000 9400 10267 7600
A-20-165 7933 7800 6000 12200 10600 9200
De acuerdo a estos valores se escogió el diseño A-
13-165-55 que corresponde a un cemento asfáltico
de Apiay con 13% de GCR, en el cual el cemento
asfáltico reaccionó con el caucho a una temperatura
de 165°C por 55 minutos.
Tabla 6. Resultados de viscosidad Brookfield para Barranca-
bermeja
Tiempo [min.] 45 50 55 60 70 80
Código Viscosidad Brookfield [cPs]
B-15-155 2200 2467 2000 2800 2533 1800
B-15-165 2133 1867 1867 2467 1933 2267
B-20-155 5200 8400 6000 9400 10267 7600
B-20-165 7933 7800 6000 12200 10600 9200
Para el ligante de Barrancabermeja se escogió el
diseño B-15-155-50 que corresponde a un cemento
asfáltico de Barrancabermeja con 15% de GCR, en
el cual el cemento asfáltico reaccionó con el caucho
a una temperatura de 155°C por 50 minutos.
4.1.2 Ensayos reológicos
Se realizaron ensayos con el reómetro de corte di-
námico DSR, y con el reómetro de viga a flexión
BBR, con el fin de determinar el grado de desempe-
ño de los ligantes estudiados.
Tabla 7. Resultados del ensayo de viga a flexión en el BBR.
Paráme-
tro
Tempe-
ratura
A B
A-13-
165-55
B-15-
155-50
s(t) - - 63.5 -
m(t)
-6°C
- - 0.314 -
s(t) 171.5 140.0 117.0 131.5
m(t)
-12°C
0.325 0.300 0.290 0.312
s(t) 320.0 486.0 - 249.0
m(t)
-18°C
0.288 0.227 - 0.285
Ensayo realizado en TexPar Energy inc. Claremore EE.UU.
0
1
10
46 52 58 64 70 76 82 88
Temperatura [°C]
MóduloComplejo[kPa]
Apiay Barrancabermeja
A-13-165-55 B-15-155-50
Figura 3. Módulo complejo vs. Temperatura ligantes origina-
les.
55
60
65
70
75
80
85
90
46 52 58 64 70 76 82 88
Temperatura [°C]
Ángulodefase[grados]
Apiay Barrancabermeja
A-13-165-55 B-15-155-50
Figura 4. Ángulo de fase vs. Temperatura ligantes originales.
0
1
10
100
46 52 58 64 70 76 82 88
Temperatura [°C]
MóduloComplejo[kPa]
Apiay Barrancabermeja
A-13-165-55 B-15-155-50
Figura 5. Módulo complejo vs. Temperatura ligantes depuse de
RTFO.

5. 55
60
65
70
75
80
85
90
46 52 58 64 70 76 82 88
Temperatura [°C]
Ángulodefase[grados]
Apiay Barrancabermeja
A-13-165-55 B-15-155-50
Figura 6. Ángulo de fase vs. Temperatura ligantes después de
RTFO.
1000
10000
100000
13 16 19 22 25 28 31 34 37
Temperatura [°C]
MóduloComplejo[kPa]
Apiay Barrancabermeja
A-13-165-55 B-15-155-50
Figura 7. Módulo complejo vs. Temperatura ligantes después
de PAV.
30
35
40
45
50
55
60
65
13 16 19 22 25 28 31 34 37
Temperatura [°C]
Ángulodefase[grados]
Apiay Barrancabermeja
A-13-165-55 B-15-155-50
Figura 8. Ángulo de fase vs. Temperatura ligantes después de
PAV.
4.1.3 Ensayos Convencionales
Tabla 9. Resultados de recuperación elástica en %, a 25°C.
Cemento asfál-
tico
A B
A-13-
165-55
B-15-
155-50
Original 6.25 5.00 42.50 20.00
RTFO - - 72.50 22.50
Ensayo realizado en los laboratorios de TexPar Energy inc.
Claremore EE.UU
Los ensayos de la tabla 9 se realizaron siguiendo
las normas del INVIAS.
Tabla 8. Resultados de ensayos convencionales sobre cemento
asfáltico no modificado y modificado con GCR
Ensayo
Ducti-
lidad
[25ºC]
Penetra-
ción
[25ºC,
100 g,
5 s]
Punto de
ablan-
damien-
to
Densi-
dad
[25ºC]
Pérdida
de masa
Código [cm]
[1/10
mm]
[ºC] g/cm³ [%]
Original
A > 100 65 51.0 1.02 -
B > 100 71 44.8 1.02 -
A-13-165-55 10.25 48 54.9 1.06 -
B-15-155-50 11.50 52 54.7 1.03 -
RTFO
A 48.50 45 51.7 0.97 1.14
B > 100 54 48.8 1.03 1.00
A-13-165-55 13.75 59 70.3 0.97 0.87
B-15-155-50 18.25 55 64.0 1.04 0.58
PAV
A 9.90 38 62.3 0.89 -
B 7.75 18 66.9 0.99 -
A-13-165-55 5.75 28 85.9 1.02 -
B-15-155-50 12.75 40 94.1 1.05 -
4.2 Mezclas asfálticas convencionales y mejoradas
con caucho.
En el proceso seco, una vez determinado el conteni-
do de ligante mediante el diseño Marshall, se proce-
dió a la buscar el porcentaje óptimo de GCR me-
diante evaluación dinámica con deformación
permanente, resistencia a la fatiga y módulos diná-
micos. En el húmedo la valoración del módulo di-
námico a 25°C y 10 Hz sirvió para determinar el
contenido óptimo de ligante modificado con GCR,
complementándolo con el análisis del contenido de
vacíos. Una vez determinado el contenido de ligante
se evaluó la mezcla asfáltica mediante ensayos de
deformación permanente y resistencia a la fatiga.
4.2.1 Diseño Marshall
Tabla 10. Resultados de los diseños Marshall
Ensayo
Vacíos
con aire
Conte-
nido de
ligante
Estabili-
dad
Flujo
Peso
Unitario
[%] [%] [kg] [mm] [g/cm3
]
Norma
INV E-
736
-
INV E-
748
INV E-
748
INV E-
733
Especifica-
ción
4-6 min. 750 2-3.5 -
MDC-1 0% 5.0 4.7 1796 2.5 2.18
MDC-1 1% 5.0 5.7 898 3.1 2.07
MDC-1 2% 5.0 5.8 1012 3.6 2.09
Especifica-
ción
4-6 mín. 750 2-3.5 -
MDC-2 0% 5.0 5.4 1538 2.6 2.18
MDC-2 1% 5.0 6.5 1429 3.0 2.13
MDC-2 2% 5.0 6.6 1077 3.0 2.10

6. 4.2.2 Módulo Dinámico
Este ensayo se realizó dé acuerdo con la norma
INV E-754.
MDC-10%
MDC-11%
MDC-12%
MDC-20%
MDC-21%
MDC-22%
McDonald5.5%
McDonald6.0%
McDonald6.5%
McDonald7.0%
40°C
25°C
5°C
0
50000
100000
150000
200000
250000
MóduloDinámico[kg/cm²]
Mezclas asfálticas
Temperatura
Figura 9. Comparación de los módulos dinámicos de todas las
mezclas asfálticas a una frecuencia de 10 hz.
4.2.3 Contenido óptimo de ligante diseño McDo-
nald
El contenido óptimo de ligante para un contenido
de vacíos con aire de 3% fue de 6.9% con un módu-
lo dinámico de 20500 kg/cm² a 25°C y 10 hz.
4.2.4 Deformación permanente
Este ensayo se realizó dé acuerdo con la norma es-
pañola NLT 173/84.
Tabla 11. Resultados Deformación permanente diseños MDC-
1.
Intervalo
Velocidad de deforma-
ción
Deformación acumula-
da
[min] [µm/min] [mm]
Diseño
MDC-
1 0%
MDC-
1 1%
MDC-
1 2%
MDC-
1 0%
MDC-
1 1%
MDC-
1 2%
30-45 20.00 20.67 56.67 1.63 2.10 3.55
75-90 14.67 8.67 30.00 2.20 2.70 4.60
105-120 14.00 7.33 31.33 2.53 3.06 5.22
Tabla 12. Resultados Deformación permanente diseños MDC-
2.
Intervalo
Velocidad de deforma-
ción
Deformación acumula-
da
[min] [µm/min] [mm]
Diseño
MDC-
2 0%
MDC-
2 1%
MDC-
2 2%
MDC-
2 0%
MDC-
2 1%
MDC-
2 2%
30-45 40.00 32.67 32.67 1.53 2.70 3.80
75-90 12.67 8.67 14.67 2.23 3.28 4.40
105-120 9.33 8.67 16.00 2.50 3.55 4.82
4.2.5 Resistencia a la fatiga
Este ensayo, junto con el carrusel de fatiga se en-
cuentra aún en ejecución.
5 CONCLUSIONES Y OBSERVACIONES
− El cemento asfáltico de Apiay y el ligante modi-
ficado A-13-165-55 presentan cualidades que los
favorecen para controlar mejor mecanismos de
falla como la deformación permanente, la fatiga y
el fisuramiento térmico.
− Con el ligante de Apiay se logran mejores resul-
tados que con el de Barrancabermeja al modifi-
carlos con GCR, también es más susceptible a
aumentar la viscosidad con la adición de GCR.
− El GCR aumenta la rigidez y elasticidad al modi-
ficar el ligante, por lo tanto se puede considerar
como un modificador potencial del ligante.
− El GCR absorbe parte de los maltenos, dejando
un gran contenido de Asfaltenos, lo que hace me-
jor al cemento asfáltico.
− El GCR aumenta la elasticidad y el punto de ab-
landamiento del nuevo ligante modificado, dis-
minuyendo la ductilidad y la penetración.
− Se puede trabajar con granulometrías convencio-
nales en las mezclas asfálticas con GCR.
− Al incorporar GCR a la mezcla asfáltica, la Esta-
bilidad Marshall disminuye, mientras que el Flujo
y los contenidos de vacíos y ligante aumentan.
− La deformación permanente indica que las mez-
clas con caucho son más deformables, lo que se
corresponde con el valor de los módulos, sin em-
bargo las velocidades de deformación en el inter-
valo de 105 a 120 minutos llegan a ser mejores.
− Los módulos señalan menos susceptibilidad tér-
mica de la mezcla asfáltica, lo cual favorece que
no se fisure fácilmente a bajas temperaturas, ni
haya un excesivo riesgo de deformabilidad a ele-
vadas.
6 BIBLIOGRAFÍA
Sousa, J.B. 2000. Proceedings of the Asphalt Rubber 2000
Conference. Braga: Barbosa & Xavier.
Federal Highway Administration 1995. Structural design of
pavements containing CRM materials interim report.
Crumb rubber modifiers in asphalt pavements (FHWA-95-
00035-XX): 88.
Federal Highway Administration. Design and construction of
asphalt paving materials with crumb rubber modifier. State
of the practice (FHWA-92-022): 118.
California Department of Transportation. Gap-graded Asphalt
Rubber. Federal Highway Administration California spe-
cial provision.
i
http://www.rubberizedasphalt.org/how.htm.
ii
Federal Highway Administration. Design and construction of
asphalt paving materials with crumb rubber modifier. State
of the practice (FHWA-92-022): 118.