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WWI PROCAT, S.L.
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CORROSIÓN POR CORRIENTE ALTERNA Y PROTECCIÓN CATÓDICA
(extracto del documento del CEOCOR para estos efectos y algunas aportaciones)
Los nuevos fenómenos de corrosión aparecidos, relacionados con corriente alterna, normalmente
son resultado de voltajes inducidos cuando la conducción sea paralela a la línea eléctrica de alto
voltaje o por trenes electrificados con alterna, bien por inducción o por corrientes erráticas.
La importancia de estas interferencias cada vez es más importante.
Los factores que contribuyen a este aumento son:
S Incremento de la cantidad de líneas de alta voltaje
S La aparición e incremento de los trenes de alta velocidad
S La calidad de los revestimientos, con gran aislamiento, en los modernos revestimientos
de tuberías.
Cuando hayinterferencias con corriente alterna, lossistemastradicionalesde protección catódica
no siempre garantizan una protección adecuada contra la corrosión, y se deben adoptar medidas
de protección especiales.
Desde 1.986, se ha informado de varios casos de corrosión en tuberías de gas debido a AC (16
y 50 Hz).
En todos los casos las medidas de protección catódica, con las técnicas convencionales, eran
satisfactorios para los criterios convencionales.
En los últimos años, en Europa, varios casos de corrosión han sido descubiertos que pueden ser
claramente debidos a la corrosión por corriente alterna. De la información disponible (que
probablemente es solo un pequeño porcentaje de todos los casos), se puede hacer el siguiente
resumen (fuente: A.C. CORROSION ON CATHODICALLY PROTECTED PIPELINES del
CEOCOR):
S Nº de casos de corrosión conocidos en Europa: 23
S Nº de fugas (perforaciones): 4
S Nº de casos de ataques por corrosión observados: 709
Fuentes de Interferencias:
S Líneas aéreas o enterradas de alta tensión
S Paralelismo con líneas de corriente
S Sistemas de tracción de alta velocidad (normalmente alimentados por una línea de
alimentación de 132 V y 25 KV.
Parámetros que afectan a la corrosión por corriente alterna
La corrosión, como en todos los caso de corrosión electroquímica, es causada por el intercambio
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de corriente entre el metal y el electrólito.
La amplitud del voltaje inducido depende varios parámetros:
S Distancia entre los cables de las fases
S Distancia entre los cabes de la línea y las tuberías
S Líneas que operan por encima de las tuberías
S Resistencia del revestimiento de la tubería
La corrosión en alterna es principalmente influida, o asociada, con:
S Densidad de corriente alterna
S Potenciales ON-OFF
S Tamaño de los defectos del revestimiento
S Resistividad del suelo
S Composición química del suelo
S Formación de sales en la fase metal-suelo debido a las reacciones de protección catódica.
ASPECTOS FUNDAMENTALES
Cuando una tubería de acero es interferida por corriente alterna, el voltaje puede medirse entre
la tubería yun electrodode referencia.Conreferencia a lafig.2.1 las siguientes cantidades pueden
ser identificadas:
S Vac, ON es igual al voltaje en alterna que se mide entre la tubería y la tierra remota. Este
voltaje incluye la caída IR existente en el suelo, así como al “verdadero voltaje en alterna”
existente directamente en la superficie de la tubería.
S Vac. OFF. Es el voltaje existente, directamente en la superficie de acero “Verdadero
voltaje o potencial en alterna”, sin la caída IR debida a la resistencia de difusión
(resistencia por las sales acumuladas en la tubería desnuda).
S Ec, OFF es el potencial sin caída IR en la superficie de acero (potencial real)
Modelo eléctrico
La impedancia total suelo-tubería puede ser vista como la suma de la impedancia de
difusión y la de polarización, relacionada con la electroquímica de la interfase tubería-
suelo. La caída IR es debido a la resistencia de difusión y a la caída de potencial entre la
posición del electrodo de referencia y el defecto del revestimiento de la tubería.
Lacapacitanciapuedejugarunpapelimportanteen el comportamiento de lacorrosiónpor
C.A. en el sentido de que si la carga de la doble capa (capa de difusión) alcanza un valor
crítico, con lo que se iniciaría un proceso electroquímico a través de la doble capa.
Las reacciones típicas en la disolución anódica del acero son:
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Fe÷Fe + 22+ e-
2 2 eO + 2 H O + 4 ÷ 40 H-
2 e- 22H O + 2 ÷ 20 H + H-
La disolución del metal puede iniciarse, cuando el potencial supera el potencial de
protección. La reducción del oxígeno da lugar a potenciales menores que el de equilibrio
del electrodo de oxígeno, y la evolución del hidrógeno lleva a potenciales más bajos que
el de equilibrio del hidrógeno.
La resistencia definida por este proceso electroquímico es conocida como resistencia de
polarización (Rp).
La resistencia de polarización no es lineal. Depende de la química del suelo, y de laos
productos adheridos a la superficie del acero y del potencial de la tubería.
La impedancia de polarización puede verse como un acoplamiento de la resistencia de
polarizaciónyla capacitancia de la doble capa. Así esto incluye realmente una impedancia
imaginaria que puede causar un retraso (ángulo de fase) entre el voltaje y la corriente,
como se indica en la figura.
Estas ideas sobre el mecanismo de corrosión por corriente alterna no dirigen a los
siguientes criterios para un inicio sobre el estudio del riesgo de corrosión por corriente
alterna.
EVALUACIÓN DE RIESGO DE CORROSIÓN ALTERNA
Estos pueden ser evaluados de acuerdo a los siguientes enfoques:
CÁLCULO DE LA CORRIENTE ALTERNA INDUCIDA CON LA TUBERÍA
General
Esto es algo que se debe considerar durante el diseño de la línea eléctrica que
puede causar el problema o el de la conducción que puede ser dañada.
Si se prevén voltajes excesivos en las tuberías, debido a las líneas de alta tensión
osistemasde tracción eléctrica concablesaéreos,laconfiguracióndelaestructura
que causará los problemas, yde la que lossufrirá, así como los equipos conectados
han de ser considerados desde un punto de vista eléctrico.
Ello supone:
S El comportamiento de la línea de alta tensión o de tracción (altura,
corriente, tensión, líneas, localización relativa entre fases, etc.)
S El comportamiento eléctrico de la tubería en el medio en que está
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(revestimiento, suelo, puesta a tierra, etc.), y el comportamiento eléctrico
entre las distintas partes de la tubería (uniones equipotenciales, juntas
aislantes.
S Situación geométrica entre la tubería y las líneas de alta tensión o cables
de tracción (longitud de paralelismos, distancia entre ellas, ángulo de
cruce, etc).
Para los cálculos se deben tener en cuenta las peores condiciones (voltajes,
corrientes).
Evaluación de cuando los cálculos de corriente inducida deben ser hechos
Inadmisibles voltajes en tuberías debidos a líneas de tracción y de alto voltaje
pueden esperarse y necesitar mayor examen en los siguientes casos:
S Cuando la distancia entre la línea aérea y la tubería es menos que:
d = 300 . D donde: - d (m) = distancia entre los cables y la½
tubería
- D (ohm x cm) = resistividad del suelo
En medios urbanos, debido a la presencia de otras estructuras metálicas en
el suelo (cables de alimentación en baja tensión y de telecomunicaciones,
tuberías de gas y de agua ), la distancia debe ser menor.
S Cuando la longitud del paralelismo es superior a 2.000 m
Parámetros que se deben considerar
Para los parámetros de las líneas eléctricas de alta tensión y de tracción, como se
menciona más tarde, es importantes para el modelo matemático, describir la
fuente de interferencia, y por lo tanto el propietario de esta fuente debe dar la
siguiente información:
S Corrientes (Amp) yvoltaje (V) de los conductores en condiciones de sobre
carga o cortocircuito.
S La altura sobre el suelo y la posición de los cables de las fases, entre ellas
(m), medidas en las torres de apoyos.
S La localización y características de los sistemas de puesta a tierra de las
torres, y los dispositivos de limitación de voltaje.
Por todo ello los datos de entrada, que se deben tener en cuenta, para los cálculos
matemáticos de las interferencias.
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S Coordenadas de las tuberías y líneas de alta tensión (para calcular las
distancias entre ambos sistemas)
S Longitud de la tubería dentro del área expuesta (km)
S Profundidad de la tubería enterrada (m)
S Diámetro exterior de la tubería (mm)
S Espesor de la pared de la tubería (mm)
S Espesor del revestimiento (mm)
S Resistencia del revestimiento(Ohm/m )2
S Resistividad de la tubería (Ohm x mm)
S Características eléctricas del fluido (si no es gas)
S Resistividad del suelo (Ohm x m)
S Localización ycaracterísticas de las puestas a tierra, limitación del voltaje
por los dispositivos instalados para ello, celdas de polarización, equipos
eléctricos o electrónicos, dispositivos de protección catódica, juntas
aislantes.
Los cálculos considerados en las condiciones normales (voltajes,
corrientes), pueden ser hechos y seguidos por comparación con las
medidas en el campo.
Algoritmos de cálculos y resultados
- Los algoritmos de los cálculos se definen en el volumen III del ITU-T
(CCITT).
- Capacitancia, inducción y conducción de los acoplamientos.
MEDIDAS “IN SITU”
Una primera aproximación o enfoque, como medida preliminar puede realizarse en las
tuberías interferidas.
Dependiendo de los resultados, se pueden llevar a cabo más acciones específicas, como:
S Medidas con probetas
S Medidas específicas
S Inspecciones apropiadas
Medidas preliminares
En lasseccionesde tuberíasdentro del área afectada, las siguientes medidas deben
ser llevadas a cabo:
S Voltaje en alterna tubería-suelo, con un electrodo de referencia en las
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tomas de potencial (medidas instantáneas), la hora de ejecución de cada
medida deberá ser anotada, para proseguir el cálculo de la corriente
inducida, siempre bajo las mismas condiciones durante las medidas.
S Medidas de corriente alterna en los sistemas de puesta a tierra existentes.
S Resistencia a tierra de la tubería.
S Resistividad del suelo en los sitios donde se mide el voltaje tubería-suelo.
S Registros de 24 horas AC en puntos donde se prueben las corrientes
inducidas más altas.
Todas las medidas en tuberías deben llevarse a cabo en las siguientes condiciones:
S Todas las EPC, drenajes y conexiones deben estar en sus condiciones de
funcionamiento normal.
S Todos los sistemas de puesta a tierra deberán conectarse (celdas de
polarización, discriminadores de corriente AC-DC, descarga de corriente
alterna, condensadores, etc.).
S El electrodo de referencia debe colocarse sobre el suelo lo más cerca
posible de la tubería.
Medidas específicas
En los tramos donde los voltajes de alterna sean superiores a 10 V ó donde los
voltajesalolargode latuberíamuestrenvariacionesdisminuyendo,indicandouna
posible descarga, deben tomarse medidas de tratamiento especiales.
No debe tenerse en cuenta, un solo criterio o medida para evaluar el riesgo de
corrosión ya probado.
Algunas técnicas de medidas específicas con criterios asociados se utilizan:
S Potencial tubería-suelo
S Densidad de corriente
S Relación entre corriente alterna y continua
Potencial tubería-suelo (con la utilización de electrodos probeta)
El potencial instantáneo OFFde las probetas debe medirse desconectando
la probeta de la tubería (midiendo el potencial sin caída IR).
Para esto se puede utilizar un sistema de medida automático.
Este sistema de medida consiste en un data-logger, que lee y almacena
periódicamente. El dispositivo mide el potencial cuando la probeta está
conectada a la tubería (E ON), desconecta la probeta de la tubería por
medio de un relé, mide el E OFF, normalmente entre 0,1 y 1 segundo
WWI PROCAT, S.L.
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después de la desconexión y conecta la probeta otra vez a la tubería. Junto
con el potencial E ON se mide la corriente de la probeta y es registrada en
el data-logger.
Debido a la no sincronización del ciclo de medida dentro del periodo de
interferencia de C.A., las medidas deben hacerse durante un tiempo dentro
del que haya interferencias, incluyendo los valores de cresta.
Evaluación del riesgo de corrosión
Empleando esta técnica de medida, se considera que la tubería está
protegida de la corrosión por interferencias de C.A. si el potencial E OFF
es en todo momento más negativo que -850 mV y -950 mV en suelos
anaerobios que contengan bacterias sulfato reductoras.
Densidad de corriente alterna
Método de medida
Se instala una probeta de acero desnuda cuya superficie sea conocida
próxima de la tubería enterrada, y se conecta eléctricamente a ésta.
Se intercala un amperímetro en la conexión, entre el cable de la probeta
y la tubería para medir el valor RMS de la corriente alterna. Deberán
medirse pequeñas corrientes con un shunt de 1 S o menos, o bien se
utilizará un amperímetro de resistencia cero. Entonces, se podrá calcular
la densidad de corriente RMS.
Evaluación del riesgo de corrosión por C.A.
Si la densidad de corriente en alterna es superior a 30 A/m² puede
considerarse que hay cierto riesgo de corrosión. En las normas de NACE
este valor se fija, como severo riesgo de corrosión a 200 A/m².
Densidad de corriente media
Método de medida
Se entierra una probeta de acero desnudo con una superficie conocida,
próxima a la tubería, yse conecta eléctricamente, para conocerla corriente
de P.C y la interferencia de C.A. en la tubería investigada.
Se intercala un amperímetro entre el cable de la probeta y la tubería para
medir la corriente continua y la corriente alterna RMS. Se medirán
pequeñas corrientes, probablemente, con un shunt (1 S o menos), o
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utilizando un amperímetro de resistencia cero.
Con estos valores se calcula la relación Ica/Icc.
Evaluación del riesgo de corrosión:
Con esta técnica de medida, si la relación entre la densidad de corriente
alterna RMS y la continua
S Si es inferior a 3, el riesgo de corrosión pro CA puede considerarse
muy bajo.
S Si esta relación está entre 3 y 10, el riesgo es medio, y el problema
debe ser investigado más.
S si esta relación es superior a 10, el riesgo de corrosión por CAdebe
considerarse alto y deben tomarse medidas de mitigación
inmediatas.
PROBETA, DISEÑO E INSTALACIÓN
Cuando empleamos probetas, se debe tener en cuenta que la resistencia de difusión será
modificada por parámetros físicos (área, resistividad del suelo), así como también por
otros químicos (formación de capas, o formación de sales higroscópicas) causadas por la
corriente de protección catódica.
En las primeras investigaciones realizadas sobre daños de corrosión por C.A. los defectos
de revestimiento tenían aproximadamente 1 cm .2
Por esta razón se recomienda para estas medidas de evaluación de los riesgos de corrosión
por C.A. probetas de 1 cm .2
Los problemas de corrosión por C.A. aparecen principalmente cuando los defectos de
revestimiento son pequeños y las densidades de corriente altas.
Características de las probetas portátiles, e instalación.
Redondos de acero con revestimiento que tengan un defecto de 1 cm , se usan para2
medidas de pequeña duración.
Las medidas con probetas portátiles no contemplanloscambiosquímicosdebidos
a la corriente de protección.
Probetas permanentes, características e instalación
Estas probetas también son conocidas como probetas de corrosión. Se instalan
WWI PROCAT, S.L.
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igual que las portátiles.
Después de cierto tiempo (por ej. 12 meses), la probeta de corrosión puede
descubrir y examinar para observar su corrosión. Si hay señales de corrosión,
pueden esperarse daños de corrosión en la tubería, donde haya defectos de
revestimiento.
Los electrodos de referencia pueden instalarse para largo tiempo, pero puede
fugarse la solución electrolítica del interior e incrementar la demanda de corriente
de protección de la probeta. Esto se soluciona instalando electrodos probeta (la
probeta incrustada en el cuerpo del electrodo) correctamente diseñados y
fabricados.
LOCALIZACIÓN DE LOS DEFECTOS DEL REVESTIMIENTO Y
CARACTERÍSTICAS DEL SUELO
En los tramos interferidos se pueden realizar las siguientes medidas:
S Detección y localización de los defectos del revestimiento, por métodos capaces
de detectar pequeños defectos (menores a 1 cm ).2
S Medida de la resistividad del suelo a la profundidad de la tubería y en los puntos
donde hay defectos.
S Descubrir la tubería en algunos puntos donde haya defectos, donde los cálculos de
corrientes alternas inducidas den valores más altos.
S Registrar Vca durante 24 horas.
Si se encuentra corrosión en pequeños defectos, deben investigarse todos los defectos que
tengan características similares y repararlas
Resistividad del suelo
Resistividades bajas o muy bajas en las proximidades de la tubería pueden incrementar
la corrosión por C.A.
La resistividad del suelo puede determinarse por el método Wenner, directamente sobre
el suelo o con muestras del terreno.
sLa resistencia de difusión R = C/2 d; donde d (cm) = diámetro de la probeta
C (ohm x m) = resistividad del suelo
Esto significa que la resistencia de difusión de la probeta, puede ser vigilada con los
cambios de resistividad en el suelo.
Debe cuidarse:
WWI PROCAT, S.L.
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S La medida de resistividad del suelo sea a la profundidad suficiente (en campo)
S El empleo de muestras del suelo que sean de las proximidades de la tubería
S Medida del PH: los valores de PH próximos a la probeta tienen gran importancia.
El valor debe determinarse inmediatamente después de descubrir la probeta, ya
2que la superficie alcalina de la probeta se neutraliza rápidamente en el CO del
aire.
WWI PROCAT, S.L.
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IDENTIFICACIÓN DE UN CASO DE CORROSIÓN POR C.A.
Cuando aparece la corrosión en una tubería enterrada paralela a líneas de alta tensión de sistemas
de tracción, se debe hacer una cuidadosa verificación del origen de la corrosión.
La presencia de voltajes, de C.A. tubería-suelo, es generalmente un requisito para atribuir la
corrosión a la C.A. pero pueden durante la excavación en los sitios donde se sospecha hay
corrosión por C.A., deben medirse la resistividad yel PH del suelo cerca del punto de excavación.
Deben tomarse conjunto de muestras del producto de corrosión y examinarlas en el laboratorio.
Para reconocer el caso de corrosión por C.A. se debe utilizar el siguiente cuestionario:
Si la mayoría de las respuestas es afirmativa, puede concluirse que muy probablemente de trata
de un caso de corrosión por C.A.
SI NO
Presencia de voltajes de C.A. en las tuberías
Presencia de un defecto de revestimiento (normalmente de pequeño tamaño,
como mucho 1 cm )2
Presencia de corrosión
Las medidas de potenciales de protección catódica no están dentro de un
criterio aceptable
El PH es bajo (normalmente por debajo de 10)
La forma de la picadura por corrosión es redondeada (parecida a un cráter)
La picadura de corrosión es mayor que el defecto de revestimiento
Los productos de corrosión pueden retirarse con facilidad en una pieza
Tras retirar los productos de corrosión, aparece una capa oscura-negra, en la
superficie del acero
Presencia de una capa, lejos del área corroída o dentro de los productos de
corrosión que contiene grandes cantidades de carbonato de calcio
Presencia de magnetita en los productos de corrosión (esto puede ser
confirmado con un imán)
Presencia de piedras en el suelo
MITIGACIÓN DE LA C.A.
Si la salida de corriente del rectificador no puede ajustarse para obtener medidas valores de
protección yse deben probar otras medidas, como evitar o reparar los defectos del revestimiento,
WWI PROCAT, S.L.
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o reducir la densidad de corriente en los defectos del revestimiento.
Las diferentes soluciones que se pueden adoptar son:
S Incrementar la distancia entre la tubería y la línea de alta tensión.
S Optimizar la situación de las fases y de los cables a tierra
S Compensar el voltaje inducido
S Instalación de juntas aislantes
S Reparación de los defectos del revestimiento
S Cambiar el entorno (tipo de tierra) en las proximidades de la tubería
S Utilizar cables de tierra paralelos.
Medida adoptada Ventajas Desventajas
Incremento de la inyección de
corriente de protección catódica
• Costes bajos.
• Sencillo de comprobar
• Solo es sencillo donde las
interferencias son bastante
bajas.
Incremento de las distancia entre la
tubería y la línea de alta tensión o
del tren electrificado
• Solución muy eficaz pero
normalmente veces difícil de
llevar a cabo.
• No es factible en sistemas ya
existentes.
Ajuste de las fases y puesta a tierra
de la línea eléctrica
• Solo es posible para nuevos
diseños de las líneas de alta
tensión.
• La solución puede no ser
aceptada por la compañía
eléctrica.
Puesta a tierra de la tubería Habitualmente es una buena y
barata solución
Puede haber problemas en suelos
con resistividades altas, por la alta
resistencia de la puesta a tierra.
Compensación del voltaje en
alterna
• Difícil de instalar y ajustar.
• Instalación y mantenimiento
bastante costosos
Instalación de juntas aislantes • Posibilidad aceptable para
variar la configuración óptima
por los cálculos y diseño.
• La instalación requiere
interferencias con el
funcionamiento de las tuberías
si ya están instaladas.
Reparación de los defectos del
revestimiento de la tubería
• Requiere adoptar medidas
complementarias.
Cambio de suelo en el entorno de
la tubería
• Discutible estado o calidad del
nuevo relleno con el tiempo
Instalación de cables desnudos
paralelos
• Costes bastante altos y
habitualmente poca eficacia.

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Corrosion en alterna

  • 1. WWI PROCAT, S.L. Página 1 de 12 CORROSIÓN POR CORRIENTE ALTERNA Y PROTECCIÓN CATÓDICA (extracto del documento del CEOCOR para estos efectos y algunas aportaciones) Los nuevos fenómenos de corrosión aparecidos, relacionados con corriente alterna, normalmente son resultado de voltajes inducidos cuando la conducción sea paralela a la línea eléctrica de alto voltaje o por trenes electrificados con alterna, bien por inducción o por corrientes erráticas. La importancia de estas interferencias cada vez es más importante. Los factores que contribuyen a este aumento son: S Incremento de la cantidad de líneas de alta voltaje S La aparición e incremento de los trenes de alta velocidad S La calidad de los revestimientos, con gran aislamiento, en los modernos revestimientos de tuberías. Cuando hayinterferencias con corriente alterna, lossistemastradicionalesde protección catódica no siempre garantizan una protección adecuada contra la corrosión, y se deben adoptar medidas de protección especiales. Desde 1.986, se ha informado de varios casos de corrosión en tuberías de gas debido a AC (16 y 50 Hz). En todos los casos las medidas de protección catódica, con las técnicas convencionales, eran satisfactorios para los criterios convencionales. En los últimos años, en Europa, varios casos de corrosión han sido descubiertos que pueden ser claramente debidos a la corrosión por corriente alterna. De la información disponible (que probablemente es solo un pequeño porcentaje de todos los casos), se puede hacer el siguiente resumen (fuente: A.C. CORROSION ON CATHODICALLY PROTECTED PIPELINES del CEOCOR): S Nº de casos de corrosión conocidos en Europa: 23 S Nº de fugas (perforaciones): 4 S Nº de casos de ataques por corrosión observados: 709 Fuentes de Interferencias: S Líneas aéreas o enterradas de alta tensión S Paralelismo con líneas de corriente S Sistemas de tracción de alta velocidad (normalmente alimentados por una línea de alimentación de 132 V y 25 KV. Parámetros que afectan a la corrosión por corriente alterna La corrosión, como en todos los caso de corrosión electroquímica, es causada por el intercambio
  • 2. WWI PROCAT, S.L. Página 2 de 12 de corriente entre el metal y el electrólito. La amplitud del voltaje inducido depende varios parámetros: S Distancia entre los cables de las fases S Distancia entre los cabes de la línea y las tuberías S Líneas que operan por encima de las tuberías S Resistencia del revestimiento de la tubería La corrosión en alterna es principalmente influida, o asociada, con: S Densidad de corriente alterna S Potenciales ON-OFF S Tamaño de los defectos del revestimiento S Resistividad del suelo S Composición química del suelo S Formación de sales en la fase metal-suelo debido a las reacciones de protección catódica. ASPECTOS FUNDAMENTALES Cuando una tubería de acero es interferida por corriente alterna, el voltaje puede medirse entre la tubería yun electrodode referencia.Conreferencia a lafig.2.1 las siguientes cantidades pueden ser identificadas: S Vac, ON es igual al voltaje en alterna que se mide entre la tubería y la tierra remota. Este voltaje incluye la caída IR existente en el suelo, así como al “verdadero voltaje en alterna” existente directamente en la superficie de la tubería. S Vac. OFF. Es el voltaje existente, directamente en la superficie de acero “Verdadero voltaje o potencial en alterna”, sin la caída IR debida a la resistencia de difusión (resistencia por las sales acumuladas en la tubería desnuda). S Ec, OFF es el potencial sin caída IR en la superficie de acero (potencial real) Modelo eléctrico La impedancia total suelo-tubería puede ser vista como la suma de la impedancia de difusión y la de polarización, relacionada con la electroquímica de la interfase tubería- suelo. La caída IR es debido a la resistencia de difusión y a la caída de potencial entre la posición del electrodo de referencia y el defecto del revestimiento de la tubería. Lacapacitanciapuedejugarunpapelimportanteen el comportamiento de lacorrosiónpor C.A. en el sentido de que si la carga de la doble capa (capa de difusión) alcanza un valor crítico, con lo que se iniciaría un proceso electroquímico a través de la doble capa. Las reacciones típicas en la disolución anódica del acero son:
  • 3. WWI PROCAT, S.L. Página 3 de 12 Fe÷Fe + 22+ e- 2 2 eO + 2 H O + 4 ÷ 40 H- 2 e- 22H O + 2 ÷ 20 H + H- La disolución del metal puede iniciarse, cuando el potencial supera el potencial de protección. La reducción del oxígeno da lugar a potenciales menores que el de equilibrio del electrodo de oxígeno, y la evolución del hidrógeno lleva a potenciales más bajos que el de equilibrio del hidrógeno. La resistencia definida por este proceso electroquímico es conocida como resistencia de polarización (Rp). La resistencia de polarización no es lineal. Depende de la química del suelo, y de laos productos adheridos a la superficie del acero y del potencial de la tubería. La impedancia de polarización puede verse como un acoplamiento de la resistencia de polarizaciónyla capacitancia de la doble capa. Así esto incluye realmente una impedancia imaginaria que puede causar un retraso (ángulo de fase) entre el voltaje y la corriente, como se indica en la figura. Estas ideas sobre el mecanismo de corrosión por corriente alterna no dirigen a los siguientes criterios para un inicio sobre el estudio del riesgo de corrosión por corriente alterna. EVALUACIÓN DE RIESGO DE CORROSIÓN ALTERNA Estos pueden ser evaluados de acuerdo a los siguientes enfoques: CÁLCULO DE LA CORRIENTE ALTERNA INDUCIDA CON LA TUBERÍA General Esto es algo que se debe considerar durante el diseño de la línea eléctrica que puede causar el problema o el de la conducción que puede ser dañada. Si se prevén voltajes excesivos en las tuberías, debido a las líneas de alta tensión osistemasde tracción eléctrica concablesaéreos,laconfiguracióndelaestructura que causará los problemas, yde la que lossufrirá, así como los equipos conectados han de ser considerados desde un punto de vista eléctrico. Ello supone: S El comportamiento de la línea de alta tensión o de tracción (altura, corriente, tensión, líneas, localización relativa entre fases, etc.) S El comportamiento eléctrico de la tubería en el medio en que está
  • 4. WWI PROCAT, S.L. Página 4 de 12 (revestimiento, suelo, puesta a tierra, etc.), y el comportamiento eléctrico entre las distintas partes de la tubería (uniones equipotenciales, juntas aislantes. S Situación geométrica entre la tubería y las líneas de alta tensión o cables de tracción (longitud de paralelismos, distancia entre ellas, ángulo de cruce, etc). Para los cálculos se deben tener en cuenta las peores condiciones (voltajes, corrientes). Evaluación de cuando los cálculos de corriente inducida deben ser hechos Inadmisibles voltajes en tuberías debidos a líneas de tracción y de alto voltaje pueden esperarse y necesitar mayor examen en los siguientes casos: S Cuando la distancia entre la línea aérea y la tubería es menos que: d = 300 . D donde: - d (m) = distancia entre los cables y la½ tubería - D (ohm x cm) = resistividad del suelo En medios urbanos, debido a la presencia de otras estructuras metálicas en el suelo (cables de alimentación en baja tensión y de telecomunicaciones, tuberías de gas y de agua ), la distancia debe ser menor. S Cuando la longitud del paralelismo es superior a 2.000 m Parámetros que se deben considerar Para los parámetros de las líneas eléctricas de alta tensión y de tracción, como se menciona más tarde, es importantes para el modelo matemático, describir la fuente de interferencia, y por lo tanto el propietario de esta fuente debe dar la siguiente información: S Corrientes (Amp) yvoltaje (V) de los conductores en condiciones de sobre carga o cortocircuito. S La altura sobre el suelo y la posición de los cables de las fases, entre ellas (m), medidas en las torres de apoyos. S La localización y características de los sistemas de puesta a tierra de las torres, y los dispositivos de limitación de voltaje. Por todo ello los datos de entrada, que se deben tener en cuenta, para los cálculos matemáticos de las interferencias.
  • 5. WWI PROCAT, S.L. Página 5 de 12 S Coordenadas de las tuberías y líneas de alta tensión (para calcular las distancias entre ambos sistemas) S Longitud de la tubería dentro del área expuesta (km) S Profundidad de la tubería enterrada (m) S Diámetro exterior de la tubería (mm) S Espesor de la pared de la tubería (mm) S Espesor del revestimiento (mm) S Resistencia del revestimiento(Ohm/m )2 S Resistividad de la tubería (Ohm x mm) S Características eléctricas del fluido (si no es gas) S Resistividad del suelo (Ohm x m) S Localización ycaracterísticas de las puestas a tierra, limitación del voltaje por los dispositivos instalados para ello, celdas de polarización, equipos eléctricos o electrónicos, dispositivos de protección catódica, juntas aislantes. Los cálculos considerados en las condiciones normales (voltajes, corrientes), pueden ser hechos y seguidos por comparación con las medidas en el campo. Algoritmos de cálculos y resultados - Los algoritmos de los cálculos se definen en el volumen III del ITU-T (CCITT). - Capacitancia, inducción y conducción de los acoplamientos. MEDIDAS “IN SITU” Una primera aproximación o enfoque, como medida preliminar puede realizarse en las tuberías interferidas. Dependiendo de los resultados, se pueden llevar a cabo más acciones específicas, como: S Medidas con probetas S Medidas específicas S Inspecciones apropiadas Medidas preliminares En lasseccionesde tuberíasdentro del área afectada, las siguientes medidas deben ser llevadas a cabo: S Voltaje en alterna tubería-suelo, con un electrodo de referencia en las
  • 6. WWI PROCAT, S.L. Página 6 de 12 tomas de potencial (medidas instantáneas), la hora de ejecución de cada medida deberá ser anotada, para proseguir el cálculo de la corriente inducida, siempre bajo las mismas condiciones durante las medidas. S Medidas de corriente alterna en los sistemas de puesta a tierra existentes. S Resistencia a tierra de la tubería. S Resistividad del suelo en los sitios donde se mide el voltaje tubería-suelo. S Registros de 24 horas AC en puntos donde se prueben las corrientes inducidas más altas. Todas las medidas en tuberías deben llevarse a cabo en las siguientes condiciones: S Todas las EPC, drenajes y conexiones deben estar en sus condiciones de funcionamiento normal. S Todos los sistemas de puesta a tierra deberán conectarse (celdas de polarización, discriminadores de corriente AC-DC, descarga de corriente alterna, condensadores, etc.). S El electrodo de referencia debe colocarse sobre el suelo lo más cerca posible de la tubería. Medidas específicas En los tramos donde los voltajes de alterna sean superiores a 10 V ó donde los voltajesalolargode latuberíamuestrenvariacionesdisminuyendo,indicandouna posible descarga, deben tomarse medidas de tratamiento especiales. No debe tenerse en cuenta, un solo criterio o medida para evaluar el riesgo de corrosión ya probado. Algunas técnicas de medidas específicas con criterios asociados se utilizan: S Potencial tubería-suelo S Densidad de corriente S Relación entre corriente alterna y continua Potencial tubería-suelo (con la utilización de electrodos probeta) El potencial instantáneo OFFde las probetas debe medirse desconectando la probeta de la tubería (midiendo el potencial sin caída IR). Para esto se puede utilizar un sistema de medida automático. Este sistema de medida consiste en un data-logger, que lee y almacena periódicamente. El dispositivo mide el potencial cuando la probeta está conectada a la tubería (E ON), desconecta la probeta de la tubería por medio de un relé, mide el E OFF, normalmente entre 0,1 y 1 segundo
  • 7. WWI PROCAT, S.L. Página 7 de 12 después de la desconexión y conecta la probeta otra vez a la tubería. Junto con el potencial E ON se mide la corriente de la probeta y es registrada en el data-logger. Debido a la no sincronización del ciclo de medida dentro del periodo de interferencia de C.A., las medidas deben hacerse durante un tiempo dentro del que haya interferencias, incluyendo los valores de cresta. Evaluación del riesgo de corrosión Empleando esta técnica de medida, se considera que la tubería está protegida de la corrosión por interferencias de C.A. si el potencial E OFF es en todo momento más negativo que -850 mV y -950 mV en suelos anaerobios que contengan bacterias sulfato reductoras. Densidad de corriente alterna Método de medida Se instala una probeta de acero desnuda cuya superficie sea conocida próxima de la tubería enterrada, y se conecta eléctricamente a ésta. Se intercala un amperímetro en la conexión, entre el cable de la probeta y la tubería para medir el valor RMS de la corriente alterna. Deberán medirse pequeñas corrientes con un shunt de 1 S o menos, o bien se utilizará un amperímetro de resistencia cero. Entonces, se podrá calcular la densidad de corriente RMS. Evaluación del riesgo de corrosión por C.A. Si la densidad de corriente en alterna es superior a 30 A/m² puede considerarse que hay cierto riesgo de corrosión. En las normas de NACE este valor se fija, como severo riesgo de corrosión a 200 A/m². Densidad de corriente media Método de medida Se entierra una probeta de acero desnudo con una superficie conocida, próxima a la tubería, yse conecta eléctricamente, para conocerla corriente de P.C y la interferencia de C.A. en la tubería investigada. Se intercala un amperímetro entre el cable de la probeta y la tubería para medir la corriente continua y la corriente alterna RMS. Se medirán pequeñas corrientes, probablemente, con un shunt (1 S o menos), o
  • 8. WWI PROCAT, S.L. Página 8 de 12 utilizando un amperímetro de resistencia cero. Con estos valores se calcula la relación Ica/Icc. Evaluación del riesgo de corrosión: Con esta técnica de medida, si la relación entre la densidad de corriente alterna RMS y la continua S Si es inferior a 3, el riesgo de corrosión pro CA puede considerarse muy bajo. S Si esta relación está entre 3 y 10, el riesgo es medio, y el problema debe ser investigado más. S si esta relación es superior a 10, el riesgo de corrosión por CAdebe considerarse alto y deben tomarse medidas de mitigación inmediatas. PROBETA, DISEÑO E INSTALACIÓN Cuando empleamos probetas, se debe tener en cuenta que la resistencia de difusión será modificada por parámetros físicos (área, resistividad del suelo), así como también por otros químicos (formación de capas, o formación de sales higroscópicas) causadas por la corriente de protección catódica. En las primeras investigaciones realizadas sobre daños de corrosión por C.A. los defectos de revestimiento tenían aproximadamente 1 cm .2 Por esta razón se recomienda para estas medidas de evaluación de los riesgos de corrosión por C.A. probetas de 1 cm .2 Los problemas de corrosión por C.A. aparecen principalmente cuando los defectos de revestimiento son pequeños y las densidades de corriente altas. Características de las probetas portátiles, e instalación. Redondos de acero con revestimiento que tengan un defecto de 1 cm , se usan para2 medidas de pequeña duración. Las medidas con probetas portátiles no contemplanloscambiosquímicosdebidos a la corriente de protección. Probetas permanentes, características e instalación Estas probetas también son conocidas como probetas de corrosión. Se instalan
  • 9. WWI PROCAT, S.L. Página 9 de 12 igual que las portátiles. Después de cierto tiempo (por ej. 12 meses), la probeta de corrosión puede descubrir y examinar para observar su corrosión. Si hay señales de corrosión, pueden esperarse daños de corrosión en la tubería, donde haya defectos de revestimiento. Los electrodos de referencia pueden instalarse para largo tiempo, pero puede fugarse la solución electrolítica del interior e incrementar la demanda de corriente de protección de la probeta. Esto se soluciona instalando electrodos probeta (la probeta incrustada en el cuerpo del electrodo) correctamente diseñados y fabricados. LOCALIZACIÓN DE LOS DEFECTOS DEL REVESTIMIENTO Y CARACTERÍSTICAS DEL SUELO En los tramos interferidos se pueden realizar las siguientes medidas: S Detección y localización de los defectos del revestimiento, por métodos capaces de detectar pequeños defectos (menores a 1 cm ).2 S Medida de la resistividad del suelo a la profundidad de la tubería y en los puntos donde hay defectos. S Descubrir la tubería en algunos puntos donde haya defectos, donde los cálculos de corrientes alternas inducidas den valores más altos. S Registrar Vca durante 24 horas. Si se encuentra corrosión en pequeños defectos, deben investigarse todos los defectos que tengan características similares y repararlas Resistividad del suelo Resistividades bajas o muy bajas en las proximidades de la tubería pueden incrementar la corrosión por C.A. La resistividad del suelo puede determinarse por el método Wenner, directamente sobre el suelo o con muestras del terreno. sLa resistencia de difusión R = C/2 d; donde d (cm) = diámetro de la probeta C (ohm x m) = resistividad del suelo Esto significa que la resistencia de difusión de la probeta, puede ser vigilada con los cambios de resistividad en el suelo. Debe cuidarse:
  • 10. WWI PROCAT, S.L. Página 10 de 12 S La medida de resistividad del suelo sea a la profundidad suficiente (en campo) S El empleo de muestras del suelo que sean de las proximidades de la tubería S Medida del PH: los valores de PH próximos a la probeta tienen gran importancia. El valor debe determinarse inmediatamente después de descubrir la probeta, ya 2que la superficie alcalina de la probeta se neutraliza rápidamente en el CO del aire.
  • 11. WWI PROCAT, S.L. Página 11 de 12 IDENTIFICACIÓN DE UN CASO DE CORROSIÓN POR C.A. Cuando aparece la corrosión en una tubería enterrada paralela a líneas de alta tensión de sistemas de tracción, se debe hacer una cuidadosa verificación del origen de la corrosión. La presencia de voltajes, de C.A. tubería-suelo, es generalmente un requisito para atribuir la corrosión a la C.A. pero pueden durante la excavación en los sitios donde se sospecha hay corrosión por C.A., deben medirse la resistividad yel PH del suelo cerca del punto de excavación. Deben tomarse conjunto de muestras del producto de corrosión y examinarlas en el laboratorio. Para reconocer el caso de corrosión por C.A. se debe utilizar el siguiente cuestionario: Si la mayoría de las respuestas es afirmativa, puede concluirse que muy probablemente de trata de un caso de corrosión por C.A. SI NO Presencia de voltajes de C.A. en las tuberías Presencia de un defecto de revestimiento (normalmente de pequeño tamaño, como mucho 1 cm )2 Presencia de corrosión Las medidas de potenciales de protección catódica no están dentro de un criterio aceptable El PH es bajo (normalmente por debajo de 10) La forma de la picadura por corrosión es redondeada (parecida a un cráter) La picadura de corrosión es mayor que el defecto de revestimiento Los productos de corrosión pueden retirarse con facilidad en una pieza Tras retirar los productos de corrosión, aparece una capa oscura-negra, en la superficie del acero Presencia de una capa, lejos del área corroída o dentro de los productos de corrosión que contiene grandes cantidades de carbonato de calcio Presencia de magnetita en los productos de corrosión (esto puede ser confirmado con un imán) Presencia de piedras en el suelo MITIGACIÓN DE LA C.A. Si la salida de corriente del rectificador no puede ajustarse para obtener medidas valores de protección yse deben probar otras medidas, como evitar o reparar los defectos del revestimiento,
  • 12. WWI PROCAT, S.L. Página 12 de 12 o reducir la densidad de corriente en los defectos del revestimiento. Las diferentes soluciones que se pueden adoptar son: S Incrementar la distancia entre la tubería y la línea de alta tensión. S Optimizar la situación de las fases y de los cables a tierra S Compensar el voltaje inducido S Instalación de juntas aislantes S Reparación de los defectos del revestimiento S Cambiar el entorno (tipo de tierra) en las proximidades de la tubería S Utilizar cables de tierra paralelos. Medida adoptada Ventajas Desventajas Incremento de la inyección de corriente de protección catódica • Costes bajos. • Sencillo de comprobar • Solo es sencillo donde las interferencias son bastante bajas. Incremento de las distancia entre la tubería y la línea de alta tensión o del tren electrificado • Solución muy eficaz pero normalmente veces difícil de llevar a cabo. • No es factible en sistemas ya existentes. Ajuste de las fases y puesta a tierra de la línea eléctrica • Solo es posible para nuevos diseños de las líneas de alta tensión. • La solución puede no ser aceptada por la compañía eléctrica. Puesta a tierra de la tubería Habitualmente es una buena y barata solución Puede haber problemas en suelos con resistividades altas, por la alta resistencia de la puesta a tierra. Compensación del voltaje en alterna • Difícil de instalar y ajustar. • Instalación y mantenimiento bastante costosos Instalación de juntas aislantes • Posibilidad aceptable para variar la configuración óptima por los cálculos y diseño. • La instalación requiere interferencias con el funcionamiento de las tuberías si ya están instaladas. Reparación de los defectos del revestimiento de la tubería • Requiere adoptar medidas complementarias. Cambio de suelo en el entorno de la tubería • Discutible estado o calidad del nuevo relleno con el tiempo Instalación de cables desnudos paralelos • Costes bastante altos y habitualmente poca eficacia.