El documento presenta el diseño de una bocatoma fluvial en el río Santa en Perú. Describe los objetivos del proyecto como promover el desarrollo agrícola de la región a través del riego. Luego detalla los estudios hidrológicos realizados, incluyendo el análisis de avenidas para determinar el caudal de diseño de 3,134 m3/s. Finalmente, presenta cálculos hidráulicos para dimensionar la bocatoma, canal derivador y otras estructuras requeridas.

1. UNIVERSIDAD NACIONAL DEL SANTA
E. A. P. INGENIERIA CIVIL
DISEÑO DE UNA OBRA DE CAPTACION:
BOCATOMA FLUVIAL

2. DISEÑO DE BOCATOMA
I. OBJETIVOS
 El objetivo fundamental del diseño de una bocatoma es promover el
desarrollo integral de los Valles de Influencia del Proyecto, elevando el
nivel de vida del poblador rural, a través del aumento de la producción
y productividad agropecuaria.
 Mejoramiento y Ampliación de Áreas Bajo Riego, en los Valles
deficitarios de Nepeña, Casma y Sechín y el manejo racional del agua
en el valle de Santa – Lacra marca.
 Generación y Mejoramiento de Empleo, el Proyecto por su naturaleza,
estaba llamado a generar las mejores oportunidades de insumir mano
de Obra, tanto en su etapa de ejecución de la infraestructura, como
durante el funcionamiento y su operación.

3. II. CONSIDERACIONES DE DISEÑO
A) OPERACIÓN DE PRESAS DE DERIVACIÓN:
 En condiciones de operación más desfavorable, el vertedero de la
presa debe permitir el paso del caudal máximas.
 En condiciones de operación, la captación se obtiene de una ventana
frontal en el muro de encauzamiento. El control del caudal en la
bocatoma y el canal de derivación se efectúa por compuertas y en un
aliviadero lateral en el canal de derivación. Antes de la ventana se
diseña el canal de limpia y un canal de purga luego de la ventana de
captación que permite el control sobre material grueso de arrastre.

4. B) EFICIENCIA DE UNA PRESA DE DERIVACIÓN
 Asegurar la derivación permanente del caudal de diseño (QD).
 Dejar pasar la avenida de diseño (Qmax), que contiene gran
cantidad de sólidos en arrastre y material flotante.
 Captar el mínimo de sólidos y disponer de medios para su
evacuación.
 Estar ubicada en un lugar que presente condiciones favorables
desde el punto de vista constructivo.
 Conservar aguas abajo, suficiente capacidad de transporte para
evitar sedimentación.
C) FACTORES QUE DISMINUYEN LA CAPTACIÓN
 Necesidad de mantener en el río un caudal remanente, lo
suficiente importante como para evitar sedimentación y permitir
el arrastre de sólidos no captados.
 El caudal empleado por medio de un canal de purga para
eliminar el material sólido grueso, inmediatamente luego de su
ingreso.
 El caudal empleado para purgar desarenador (5 a 10% del caudal
derivado).

5. III.- ESTUDIOS REALIZADOS EN LA ZONA
1. ESTUDIOS HIDROLOGICOS
La bocatoma para el Proyecto será construida sobre el río Santa a
una altitud aproximada de 325 msnm, teniendo una cuenca
aportante de 10800 km2.
A) CLIMATOLOGÍA
 La precipitación de la zona donde se construirá la bocatoma
es prácticamente nula. Según los registros de la estación
controlada por SENAMHI la precipitación anual llega a los
11 mm.
 La máxima temperatura media mensual registrada ha ido 32
ºC ocurrida en el mes de febrero y la mínima de 12ºC
ocurrida en agosto.
 Las horas de sol por día varían entre 7.7 para los meses de
diciembre, enero y febrero y 6 horas para los meses de junio
y julio.

6. B) ANÁLISIS DE AVENIDAS
 Para determinar caudales de diseño para la construcción de la
bocatoma se ha realizado el análisis de avenidas del Río Santa en
base al registro de caudales máximos del periodo 1957 – 1984
registrado en la Estación Condorcerro, que se presentan el
siguiente cuadro Nº01.
 Dicha estación esta ubicada a 14 kms. aguas arriba del sitio elegido
para la bocatoma, teniendo prácticamente la misma cuenca
receptora.
 El río Santa medida en al estación CONDORCERRO presente su
periodo de avenidas entre diciembre y abril de cada año
concentrándose en marzo los registros máximos instantáneos.

7. CUADRO Nº 01
Caudales Máximos diarios (CMD) y Máximos
Instantáneos (CMI)
AÑO
CMD
(m3/s)
CMI
(m3/s)
1958 407.9 618.5
1959 787.2 887.5
1960 753.4 1205.0
1961 880.5 1650.0
1962 780.0 1078.0
1993 854.8 1170.0
1964 471.6 607.0
1965 --- ---
1966 395.8 482.0
1967 805.2 925.0
1968 348.5 403.5
1969 598.4 922.0
1970 988.0 1186.0
1971 --- ---
AÑO
CMD
(m3/s)
CMI
(m3/s)
1972 --- 2750
1973 --- ---
1974 --- ---
1975 648.5 900.0
1976 611.4 ---
1977 1019.5 1130.0
1978 301.8 422.0
1979 627.7 730.0
1980 257.9 492.0
1981 --- ---
1982 552.6 736.0
1983 571.0 760.0
1984 792.2 1041.0
(Estación Hidrométrico Condorcerro)

8. 2. ESTUDIOS GEOLOGICOS Y GEOTECNICOS
Los registros de perforación que se presenta en esta zona de la
bocatoma indican lo siguiente:
 Entre los niveles 327 y 324 msnm el material predominante es
una arena limosa (SM) intercala con capas de arcilla de baja
plasticidad (CL) y arena mal graduada (SP).
 Entre los niveles 324 y 320 msnm los materiales predominantes
son las gravas bien graduadas (GW) y gravas mal graduadas
(GP) intercala con estratos de arcilla arenosa de baja plasticidad
(CL), arenas limosas (SM) y arena mal graduada (SP). Entre los
niveles 310 y 303 msnm los materiales predominantes son los
guijarros de 4” a 10” de diámetro de una matriz de grava y arena.
 Debajo del nivel 303 msnm y sobre el margen izquierdo del
cauce principal del río Santa se evidencia la presencia de la roca
básica.
 A la profundidad de 6.30 (cota 319.14 msnm) ha sido encontrado
el nivel freático.

9. IV. DISEÑO HIDRÁULICO

10. CARACTERISTICAS HIDRÁULICAS DEL RÍO:
 Caudal de Máxima Avenidas : 3134,57 m3/s
 Caudal en Época de Estiaje : 24, 25 m3/s
 Talud de márgenes del río (Z) : 0
 Ancho de Cauce B : 252.00 m
 Pendiente del Río So (%) : 0.6 %

11. 1.- CAUDAL DE DISEÑO (Qd)
METODO DE GUMBEL
A. Cálculo el promedio de caudales :
Qm = 20042.4 m3/sg
/s954.4m
21
20042.4
Q 3
m 
B. Cálculo de la desviación estándar de los caudales :
515.13
20
21(954.4)-(4943.24)
σ
22
Q 
C. Cálculo de los coeficientes :
De la tabla , para N = 21años, se tiene:
YN = 0.5252 y N= 1.0696

12. D. Cálculo del caudal máximo: ( T = 50 años )
 50ln-5252.0
0696.1
13.515
-4.954max Q
sgmQ /53.2585 3
max 
E. Cálculo de  :
Para T = 50 años   = 1-1/50 = 0.98
F. Cálculo del intervalo de confianza:
Como  mayor que 0.90, se utiliza la sgte. ecuación:
0696.1
13.515*14.1
Q sgmQ /035.549 3

G. Cálculo del caudal de diseño:
Se tiene, para T = 50 años:
Qd = 2585.53 + 549.035  Qd = 3134.57 m3/s

13. 2. CAUDALA DERIVAR (QD)
Caudal de Demanda:
Qdem. = 4000 ha x 1 lt/seg = 4000 lt/s = 4.00 m3/s
Caudal de Limpia:
Distribuyendo el caudal de limpia
Qdesar. = 1.00 m3 / s
Q desrrip. = 0,5 m3/s
Caudal de Infiltración:
P = 0.0375 x C (Q /V)1/2
P = 0.0375 x 0.10 x (5.5 / 3)½ = 0.0005 m3/km
Considerando desde una captación hacia las zonas de irrigación una
longitud de 11 Kms. Lo que resulta un caudal de 0.0055 m3/s
Caudal a Derivar QD:
Qderiv = Q dem + Qdesar + Q desrrip
Q D = 4 + 1 + 0,5 = 5,50 m3/s

14. 3. CALCULO DEL TIRANTE DEL RIO
Rugosidad del río:
nrio = (no + n1 + n2+ n3+ n4) ( n5)
nrio = (0.028 + 0.005 + 0.005 + 0.00) x 1 = 0.043
Para condición de Máxima Avenida, tenemos que :
f = 252 m
s = 0.006
Qd = 3134.57 m3/s
Z = 0
Aplicando según Maning: Si f = ma
n
Q
SxRA x 1/22/3
 
 
  3/2
2
5/38/3
1
zm
m
1
zzm 







=
3/82/1
.
fs
nQ
a = 3.20 m (Tirante) V = 3.86 m/s

15. 4.- DISEÑO DEL CANAL DERIVADOR
Q = 5 m3/s
n = 0.014
s = 0.005
z = 0
Analizaremos el canal con una sección rectangular y para sección de
máxima eficiencia hidraulica MEH:
z)-z1(2m 2
 m = 2.00
Según Manning
n
Q
SxRA x 1/22/3
 
 
  3/2
2
5/38/3
1
zm
m
1
zzm 







= 3/82/1
.
fS
nQ
a = 0.92 m V = 3 m/s
f b = 0,69 m
f = 1.83m 

16. 5.- DISEÑO DE ALTURA DE BARRAJE

17. PARA CONDICIÓN EN ESTIAJE:
Caudal que pasa por el barraje fijo (Qb):
El caudal en estiaje menos el caudal que se captara por la ventana:
Qb = 24,25 – 5,50 = 18.75 m3/seg
Cota del canal derivador (Zc):
Zc = 327.00 msnm.
 Altura del Barraje (P):
Carga sobre el vertedero:
He = = [18.75/(2.4x168)]2/3 = 0,13 m
Aplicando la Ec. de Energía en el canal de derivación y el río (0):
E rio = E canal + Σh
Zc + Yc + Vc²/ 2g = Zrio + P + He + Σh
327.00 +0.92 + [(3)2/(2x9.81)] = 325 + P + 0.13 + 0.25
P = 3.60 m
3/2
.
.






LCd
dQ

18. 6. DISEÑO DE LA POZA DISIPADORA (BARRAJE FIJO)
PARA CONDICIÓN EN MAXIMAAVENIDA
Carga sobre el vertedero:
He = = [2089.71/(2.4x168)]2/3 = 2.99 m
Hallando Hv , Hd y h0-1
(a).....
81.9x2)60.3Hd(x168
71.2089
22
2

He = Hd + Hv  Hv = 2.99 – Hd …. (b)
De las Ecuaciones a y b obtenemos: Hd = 2.80m Hv = 0.19m
h0-1 = 0.1( V0² / 2g ) = 0.1 Hv = 0.1x 0.19 = 0.019 m
Hv = V0² / 2g  Hv =
3/2
.
.






LCd
dQ

19. - Hallando tirantes conjugados y profundidad de poza
Aplicando la Ec. de Energía entre  y :
Zr + P + He = (Zr - r) + Y1 + V1² / 2g + h0-1
Zr + 3.60 + 2.99 = (Zr - r) + Y1 + (2089.712 /(( 168 y 1)² (2x 9.81)) + 0.019
Y1 + (7.886 / Y1²) - r = 6.571 …. (1)
Tirantes conjugados:
g
YV2
4
Y
2/Y-Y 1
2
11
12  … (2)
Condición de resalto sumergido: Yn + r > Y2
Dando valores a r , si Y n = 3.22 m
1
1
12
Y
54.31
4
Y
2/Y-Y 

20. r Y1 Y2 Condició
n
Yn + r Resalto
0.50 1.15 4.69 > 3.72 Alargado
1.00 1.10 4.83 > 4.22 Alargado
1.50 1.06 4.95 > 4.72 Alargado
2.00 1.02 5.07 < 5.22 Sumergido
Entonces: r = 2.00 m Y1 =1.02 m Y2 = 5.07 m
- Longitud de Poza de Disipación (L):
L = 4.5 (y2 - y1)  L = 4.5 (5.07 - 1.02) = 18.23 = 18.50 m

21. 7. DISEÑO DEL PERFIL DEL BARRAJE FIJO

 - Ecuación de la curva del barraje:
1-
)(- nn
HdKX 
si:
n = 1.85
Hd = 2.80
K = 2.00
YX 1-85.185.1
)80.2(2-  Y798.4-X 85.1

Dando valores a la altura (Y):
X 0 1.60 2.33 2.91 3.40 3.83 4.23 4.59 4.66 4.94 5.26 5.57 5.81 5.90
Y 0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 3.60 4.00 4.50 5.00 5.50 5.60
Pendiente de
cara aguas
arriba
K n
Vertical (0)
3 a 1 (0.33)
3 a 2 (0.66)
3 a 3 (1.00)
2.000
1.939
1.939
1.873
1.850
1.836
1.810
1.776

22. - Forma en la coronación del barraje
1º punto: 0.175 Hd = 0.175x2.80 = 0.49m ; r = 0.50Hd = 0.50x2.80 = 1.40 m
2º punto: 0.282 Hd = 0.282x2.80 = 0.79m ; r = 0.20Hd = 0.20x2.80 = 0.56 m
- Forma de la curva de transición entre el barraje y la poza disipadora
Rmin = 0.5Hd = 0.5 x 2.80 = 1.40 m
Rmax = 2.0Hd = 2.0 x 2.80 = 5.60 m
Asumimos: R = 3.00 m
β = 56.41º (obtenido de gráfica)
Tangente de la curva circular:
T = R Tg (β/2) = 3.00 Tg (56.41/2) = 1.61 m

24. 8. DISEÑO DEL BARRAJE MÓVIL
2
2
2
2

25. Ancho barraje móvil:
B = 84.00 m
b pilar = 1.70 m
nº pilares = 6.00
nº claros = 6
Long. Claro = 12.00 m
Ancho barraje móvil real:
B real = 6 x 12 = 72.00 m Q = 1044.86 m3/ sg
S = 0.6 %
V = 3.86 m/s
Longitud de poza:
Eo = Z rio + Y rio + V 2/ 2g ...(1)
Eo = 325 + 3.22 + (3.86) 2/ 2(9.81)
Eo = 329.00 m
Eo = E1 ...(2)

26. 329.00 = ( 325 – r ) + Y1 + V12/ 2g
Y1 + (7.89 / Y1²) - r = 4.00 …(3)
g
YV2
+
4
Y
+2/Y-=Y 1
2
11
12
Asumiendo valores a r , si Yn = 3.22
r Y1 Y2 Yn + r
0.50 1.66 3.60 3.72
Como la condición es: Yn + r > Y2
3.60 < 3.72
Entonces: r = 0.5 m Y1 =1.67 m Y2 = 3.6 m
- Longitud de Poza de Disipación (L):
L = 4.5 (Y2 - Y1)  L = 4.5 (3.6 - 1.67) = 8.7 = 9.00 m
…(4)

27. 9.- DISEÑO DE CANAL DE LIMPIA
Velocidad de inicio de arrastre:
Vc = 1.5 C D1/2
D = 5 cms = 0.05 m
C = 4.5 (Tabla)
Vc = 1.51 m/s
Pendiente del canal de limpia:
Q = 3134.57 m3/sg
B = 252 m
q = 12.44 m3/sg/m
n = 0.014
Sc = (n2)(g10/9)/(q2/9)
Sc = 1.5 %
Qc = 2Qd = 2 x 5.5 = 11m3/sg
Y = 3.6 m
Por Manning : b = 1.80m V = 1.70 m/sg

28. 10. VENTANA DE CAPTACIÓN
Q = 5,5 m 3/ sg
A) Como Orificio:
Q = Cd x A x √2gxhL
Calculo Cd :
ν
DxV
=Re
V = 1.5 m / sg
D = Mínima dimensión del orificio : 1.5 m
v = Viscosidad cinemática del agua: 1 x 10 -6
6
6
10x25.2
10x1
1.5x1.5
Re _ 

29. Para Re > 1 x 10 5 se tiene.
Cv = 0.99
Cc = 0.605
Cd = 0.60
hLxg2Cd
Q
=A
hL = 1.2 – H / 2

























)2/H9.1(81.9x2Cd
Q
A
3.20 mts
2.00 mts.
1.2

30. Como velocidad máxima de ingreso a la ventana ≤1.5 m/ sg se optara
dimensiones que se aproximen a esta velocidad.
B = 3.00 m
H = 0.76 m = 0.80 m
h L= 0.82 m
V = 2.30 m/sg
B) Como Vertedero:
3/2
)
BxCd
.Q
(=He
He = [5.5/(2.4x3.00)]2/3 He = 0.84 m
Hd = He – Hv = 0.84 – [(2.40)2/(2 x 9.81)]
Hd = 0.55 m
B H hL V
3.00 0.76 0.82 2.40
2.50 1.00 0.70 2.20

31. Perdidas en Ventana:
* Perdidas de entrada :
Pe = ke x Hv Ke = 0.23 (Aristas redondeadas)
Hv = ( 2.42 )/(2 x 9.81) ===> Hv = 0.30 m
Pe = 0.23 x 0.30 ===> Pe = 0.068 m
* Perdidas en rejillas:
Pr = K ( t /b )4/5 x senФ x h v
K = 1.79
Pr = 1.79 ( 0.5 / 2 )4/5 x sen 75 x 0.30
Pr = 0.17
HD1 = 0.55+ (0.068 + 0.17 )
HD1 = 0.79 m
Y = 2.79 ≈ 2.80 m

32. Área Real de la ventana:
T = 0.5 “ = 0.0125 m
B = 2.0 “ = 0.05 m
nº barrotes = 59
B real = 3 + 59 x 0.0125 = 3.75 m
A real = 3.75 x 0.8
A real = 3.00 m2
b
t t
2”½” ½”

33. 11. DISEÑO DEL DESRIPIADOR
Q= 5.5 m3/s
H = 0.8 m
Y1 = 1.5 m
Y2 = 1.0 m
Zo = 0.5 (Asumido)
Z1= 0.1 m
∆H = 0.42 m
Para que sea vertedero sumergido:
Zo/Y2<0.7
0.5/1<0.7
Por lo tanto: ok

34. 1.- Como vertedero Sumergido:
Mo = [0.407 + (0.045H/(H + Y1))][1+0.285 (H/(H + Y1))](√2g)
Reemplazando:
Mo = 1.94 m
Longitud :
Q = Mo x Cd x L x (∆H)3/2
L = Q/(Mo x Cd x (∆H)3/2)
L =4.34m = 4.40m
Ancho:
L = [ (B2-B1)/2Tg 12.5º]
B2 = L (2Tg 12.5º) + B1
B2 = 3.78 = 3.80 m

35. 12. DISEÑO DEL DESARENADOR
Caudal: Q = 5 m3/s
Prof. Útil: h = 3.00 m
Peso Especifico.: γ =1.05 gr/cm3
PASO 1: Diámetro de partículas a eliminar ( Ø mínimo)
Para fines de irrigación se considera:
Ø mín. =0,5 mm.
PASO 2:Calculo de la Velocidad crítica de flujo (Vh)
Para desarenadores de régimen de flujo lento se considera
0.20 < Vh < 0.60 m/s, entonces:
Vh = 0,30m/s

36. Según Camp, la velocidad de partículas está en función del
tamaño de éstas:
Vh = a √d (cm/s)
Vh = 31,11cm/s  Vh = 0,30 m/s.
PASO 3:Cálculo de la Velocidad de Sedimentación (Vs)
Con los siguientes valores entramos al ábaco de SUDRY:
Ø = 0,5mm
γH2O = 1.05gr./cm³
Vs = 6,00cm/s
Según Owens:
 ss (dkV cm/s
K: cte. que varia de acuerdo a forma y naturaleza de granos. Los
valores se muestran en la tabla2.

37. Vs = 8.25 x V 0.0005 (1050 -1)d en metros
Vs = 5,97cm/s
 Vs = 6 cm/s Vs =0,06 m/s
PASO 4:Cálculo de la Longitud del Desarenador:
s
h
V
hxV
L 
Considerar según el tipo de terreno de fundación una profundidad:
h =2,80m
L = 0.30 x 3.0
0,06
L = 15,00m
Considerando efecto de turbulencia: L = 1.2 x 15 =18.00m

38. PASO 5:Cálculo del Tiempo de caída de partícula:
t = h /Vs
t = 300
6,00
t = 50.00 seg
PASO 6:Cálculo del Volumen útil:
Vol = Q x t Q = 5,00 m3/s
Vol = 250,00 m3
PASO 7:Cálculo del ancho B de la nave (Sección Rectangular):
Vol. = BxhxL
B = Vol.
L x h
B = 4.63 m
Verificamos si Vh = 0.30 m/s :
Vh = Q/A = 5 / (3x4.63)
Vh = 0,36 m/s
Si se encuentra en el rango de flujo lento.

39. PASO 8: Cálculo de la longitud de transición de entrada:
LT = B2 - B1 B2= 1.85m (Espejo aguas arriba)
2 tg 12.5 B1= 4.70 m (Espejo del desarenador)
LT = 6.43 mts.
PASO 9: Diseño del Sistema de limpia
Para sistema intermitente: Q = V x A 3 < V < 5 m/seg
Vol./t = V x A Asumir t = 60 segs
60x5.3
250
tV
Vol
A 
A = 1,19 m2 => 1,20m2
Diseño del Canal de limpia:
Consideramos una sección rectangular de máxima eficiencia
hidráulica:
b = 2y …(1)
Por Continuidad:
Q = V A Q = 100 m3/s
Q = V b y V = 4.00 m/s
b y = 0.25 m2 … (2)

40. De la ecuaciones (1) y (2): b = 0.70 m
y = 0.35 m
Pendiente del Canal:
2
3
hLCQ 
2
3
hC
Q
L 
A x V= (L h) V 
n
SxR
V
2/12/3

PASO 10: Cálculo de la longitud de vertedero de salida
2
3/2
)
R
Vn
(S 
La velocidad de salida debe estar en un rango de Vm < V < 1
m/seg,
con el fin de evitar pasar sedimentos hacia el canal; tendremos
las siguientes consideraciones:
…(1)
Sabemos que el agua que pasa por el vertedero es:
VL
Q
h  …(2)

41. Con las (2) ecuaciones hallamos la longitud del vertedero:
V = 1 m/s
L = 4.80 m C = 2 (Creager)
Q = 4 m3/seg
La carga que pasa sobre el vertedero será:
h = 0.60 m
Esquema del Desarenador:
16.80 mts.
B1 = 4.10 mts.
B2 = 5.95 mts.

42. Desarenador:
16.80 mts.
B1 = 4.10 mts.
B2 = 5.95 mts.

43. 13.- MURO DE ENCAUZAMIENTO
PARA CONDICION DE MAXIMA EFICIENCIA
Condiciones Hidráulicas del río:
f = 252 m
I = 0.006
Qd = 3134.57 m3/s
Z = 0
Aplicando según Manning: Si f = ma
an = 3.20 m (Tirante) V = 3.86 m/s
Tirante Critico:
ac = (Q2/ gb2)1/3 = (3134.572/ 9.81x2522)1/3 = 2.50 m
Tipo de circulacion o regimen:
an = 3.20 m > ac = 2.50 m (Régimen Río)
Tirante mayor sobre el barraje:
Y = altura del barraje+ hd
Y = 3.60 + 2.80 = 6.40 m

44. CURVA DE REMANSO
Y
(m)
A
(m2)
V
(m/s)
V2/ 2g
B
(m)
B2-B1 R R2/3 S Sm I-Sm ∆L L
6.40 1612.8 1.943 0.193 6.593 0 6.09 3.335
6.28x1
0-4 0 0 0 0
5.90 1486.8 2.108 0.227 6.123 0.466 5.63 3.167
8.20x1
0-4
7.24x10-
4 5.28x10-3
88.309 88.309
5.40 1360.8 2.303 0.1271 5.671 0.456 5.17 2.993
1.10x1
0-3
9.57x10-
4 5.04x10-4
90.439 178.74
4.90 1324.80 2.539 0.329 5.229 0.442 4.71 2.812
1.51x1
0-3
1.30x10-
3 4.70x10-3
94.044 272.79
4.40 1108.80 2.827 0.408 4.888 0.421 4.25 2.624
2.15x1
0-3
1.83x10-
3 4.17x10-3
100.87 373.66
3.90 982.80 3.189 0.519 4.419 0.389 3.78 2.428
3.19x1
0-3
2.67x10-
3 3.33x10-3
116.68 490.34
3.40 856.8 3.658 0.683 4.083 0.337 3.31 2.221
5.02x1
0-3
4.10x10-
3 1.90x10-3
177.21 667.55
3.20 811.40 3.862 0.760 3.980 0.100 3.13 2.140 6x10-3 5.51x10-
3 4.40x10-4
205.90 873.54

45. Donde:
A = Y x f
V = Q/A
B = V2/2g + Y
R = A/(2Y + f)
S = (V x n / R 2/3)2
Sm = (S1 + S2 ) / 2
∆L = (B2-B1)/(I - Sm)
L = Li + Li+1

46. V. RESUMEN
CARACTERISTICAS DE LA ESTRUCTURA DE CAPTACION
MARGEN IZQUIERDA
1. Captación: Río Santa
2. Caudal de Captación: 7 m3/s
3. Barraje móvil de concreto armado con (6) compuertas deslizantes de 12.00
de ancho por 3.60 mts. alto.
4. Barraje fijo de concreto simple, revestido con piedra, con perfil tipo
Creager y de 168 mts. de longitud.
5. Bocal de captación de concreto armado f’c=210 Kg/cm2 con una puerta
deslizantes de 1.60 de ancho por 1.55 mts, de alto.