Este documento presenta los procedimientos para calcular la máxima demanda eléctrica de una vivienda unifamiliar. Explica cómo estimar las cargas básicas y puntuales más comunes, y cómo determinar la conexión eléctrica, la caja de acometida y el alimentador general según el resultado del cálculo de la máxima demanda. También incluye ejemplos numéricos para ilustrar los pasos del cálculo.

1. Unidad de Aprendizaje No2
Curso :Instalaciones Sanitarias y Electricas
SECCION :CO 823J

2. 12.0 Calculo de la Máxima Demanda
según el CNE (2006)
a)Concepto de a Máxima Demanda
La Demanda Máxima (DM) para una Vivienda Unifamiliar equivale a la máxima potencia eléctrica
activa estimada simultánea que se va a utilizar durante un tiempo de vida útil proyectada para la
vivienda.
Por lo tanto, su unidad de medida es el vatio(W) y generalmente se expresa en kW (kilo vatios o mil
vatios)..
La Potencia Instalada ( PI) para la Vivienda Unifamiliar viene a ser la sumatoria total de las Cargas
de consumo de la vivienda como si todas estas funcionaran a la vez y a su capacidad Nominal.
Su unidad de medida es el vatio(W) y generalmente se expresa en kW (kilo vatios o mil vatios)..
El Factor de Demanda es la relación entre la Potencia Instalada y la Demanda Máxima
F𝑑 =
𝐷𝑀
𝑃𝐼
Fd ≤ 1.0
EJEMPLO DE CURVA DE CONSUMO DE UNA VIVIENDA

3. 0
1
2
3
4
5
6
1 2 3 4 5 6 7 8
0.5 0.5
1.5
3
3.5
4
5.5
3
0.5
0.5
0
1
2
3
4
5
6
0 5 10 15 20 25 30
kW
HORAS
DM(Kw)
DM(Kw)
Ejemplo : Si PI=15 kW y la DM= 5.5 kW
Fd= 𝐷𝑚/𝑃𝐼 Entonces :
𝐹𝑑 =
5.5
15
= 0.366

4. a) PROCEDIMIENTO DE CALCULO
Para realizar este cálculo se debe tomar en cuenta las recomendaciones del CÓDIGO
NACIONAL DE ELECTRICIDAD UTILIZACIÓN en su SECCIÓN 050 denominada
"CARGAS DE CIRCUITOS Y FACTORES DE DEMANDA", específicamente la sección
050-200 referida a "acometidas y alimentadores para viviendas unifamiliares", donde se
establece lo siguiente:
La mínima capacidad de conducción de corriente de los conductores de acometidas o
alimentadores debe ser la mayor que resulte de la aplicación del cuadro siguiente:

5. b) Estimado de Cargas Básicas y Cargas Puntuales más utilizadas en
una Vivienda Unifamiliar
B1) Cargas de alumbrado y Tomacorrientes
 Su determinación es de acuerdo al área total techada de la Vivienda
Aplicando lo indicado en el CNE, Sección 050-200
 Para los primeros 90m2 una carga Básica de 2,500 W
 Por cada siguiente 90 m2 o fracción una carga básica de 1,000 W
 Que se repetirá según el área de la Vivienda.
 Cuando la Fracción de Área sea menor a 90 m2 y su Valor sea menor o igual a 2m2,no se
tomara en cuenta para el cálculo de la DM.
 Su factor de Demanda ( Fd) para todas las Cargas de Alumbrado y Tomacorrientes será de
Fd=1
B2) Cargas de Cocina Electrica
Cualquier carga de cocina eléctrica, como sigue: 6 000 W para cocina única
más 40% de la cantidad en la que la potencia de dicha cocina exceda los
12 kW; Su Fd=1.0.
Es una carga que será considerada con una Conexion Trifasica para estos
valores de Potencia Electrica.
Factor de Potencia (CosΦ=1.0)

11. Evaluación de otros aspectos que no se consideran en el Cálculo de la Demanda Máxima
Si realizara una planificación detallada de los equipos y las lámparas a ser utilizadas en el funcionamiento de la
Instalacion Eléctrica de una Vivienda ,la Sumatoria de las cargas asi como el uso que se les da en forma
simultanea sería tal vez menor y no coincidiría a lo estimado por el CNE y los cuadros de calculo que hemos
puesto de ejemplo..
Estamos en una realidad tecnológica donde los artefactos y equipos son cada vez más eficientes y consumen
menos , especialmente los de iluminación. Las antiguas lámparas incandescentes de 100 vatios, se han
reemplazado por las lámparas ahorradoras (fluorescentes) de 10,15 y 20 vatios. Y, ahora también con las lámparas
con LED de 5,10, 15 W y otras potencias mucho menores.
Los artefactos eléctricos o electrodomésticos también consumen cargas menores debido a su mejor rendimiento y
también a la inclusión de los controles electrónicos de potencia que permiten el ahorro de la energia eléctrica a ser
consumida.
Esta evaluación nos permite aclarar que lo determinado por el CNE para los cálculos tiene una orientación a
proveer de una instalacion segura con factores de servicio muy altos,para garantizar que las instalaciones eléctricas
de la vivienda sufran deterioros peligrosos por sobrecargas que pudieran ocurrir en el funcionamiento de las
mismas.
Estableciendo para ello ratios de consumo que están por encima de lo que realmente se instala y consume en una
vivienda común y corriente
También hay que considerar que los consumidores peruanos no están habituados a usar cocinas eléctricas por su
alto consumo y costo elevado en las tarifas de energia eléctrica., reemplazándolas actualmente por Cocinas a Gas
Natural y Gas Licuado de Petróleo (GLP) que tienen un costo mucho menor en el pago por el consumo.
Si en un Proyecto no se considera la Carga de la Cocina Eléctrica entonces hay que proceder a realizar un
proyecto para la implementación de Gas Natural y/o GLP.
Normalmente lo común en el consumo de una vivienda típica es no superar los 5 -7 kW. En su demanda Máxima
simultanea salvo que la vivienda este equipada con muchas cargas individuales.

12. EJERCICIO 04
(Para resolver por los alumnos)
• Una vivienda unifamiliar tiene dos niveles construidos
existentes de un área Techada :
1er piso :170 m² y Segundo piso de 120 m2.
• El propietario require hacer una ampliación y modificación
de la vivienda en el Tercer nivel con un área techada de
80m2
• Calcular su Máxima Demanda considerando que estará
equipada con una cocina eléctrica de 8,000W en el primer
piso y un Calentador Termo-tanque de 90 lts el cual
reubicara en el tercer piso, una lavadora secadora de 12 kg
de ropa la cual también se reubicara en el tercer piso y una
electrobomba de agua de 3/4HP en el primer nivel.
• Asimismo cuenta con un Intercomunicador de 300W en el
primer nivel.

13. 13.0 SELECCION DE LA CAJA TOMA DE ACOMETIDA
a) Del Ejemplo de Calculo No1
DM= 2.5 KW
Tension de Servicio : 220V
Si DM≤ 10 kW la conexion sera Monofasica
Utilizamos las dimensiones determinadas por el
Concesionario de la Ciudad en este caso Luz del Sur
Lima

14. Del catalogo del Concesionario podemos deducir que la Caja Toma sera una tipo LR de dimensiones
Ancho: 183mm ; Alto : 380 mm y Profundidad : 175mm
Tubo de acometida de 1”Φ PVC-P
b) Del Ejemplo de Calculo No 2
DM= 8.0KW
Tension de Servicio : 220V
Si DM≤ 10 kW la conexion puede ser Monofasica con las dimensiones del 2do ejemplo
Tambien Puede ser tambien Trifasica con las siguientes caracteristicas segun las dimensiones
determinadas por el Concesionario de la Ciudad en este caso Luz del Sur Lima
Caja Tipo LTR de : Ancho 245 mm; Alto 450mm y Profundidad de 200 mm con Tubo de
Acometida de 1”Φ PVC-P

15. c) Del Ejemplo de Calculo No 3
DM= 13.498 KW
Tension de Servicio : 220V
Si DM≥10 kW la conexion tiene que ser necesariamente Trifasica con las dimensiones del 3er
ejemplo
Con las siguientes caracteristicas segun las dimensiones
determinadas por el Concesionario de la Ciudad en este caso Luz del Sur Lima
Caja Tipo LTT de : Ancho 245 mm; Alto 525 mm y Profundidad de 200 mm con Tubo de
Acometida de 2”Φ PVC-P
d) Recomendaciones
• Si la DM≤5 KW la conexion y Caja Toma sera necesariamente Monofasica
• Si la 5.0 <DM ≤ 10 KW la Caja Toma puede ser Monofasica o Trifasica
• Si la DM> 10 KW la Caja Toma sera necesariamente Trifasica

16. 14.0 SELECCION DEL ALIMENTADOR GENERAL ENTRE LA CAJA TOMA Y EL TABLERO
GENERAL DE DISTRIBUCION
Para la Seleccion de Cualquier Tipo de conductor ya sea principal o secundario se tendra
que realizar el siguiente procedimiento
a) Calculo por Capacidad de Corriente (Id)
Para ejecutar este calculo es necesario conocer la Potencia eléctrica activa
Si la conexion es Monofasica
P= 𝑽𝒙 𝑰𝒄 𝒙 𝑪𝒐𝒔∅
Donde : P= Potencia activa en W (Vatios)
V= Voltaje de Servicio en el Lugar del Concesionario(Lima:220V)
Ic = Corriente de Calculo en Amperios
CosΦ= Factor de Potencia sin Unidades (CosΦ=0.8 asumido para viviendas)
Id = Icx 1.25
Id : Corriente de diseno por capacidad de corriente

17. Ejemplo 01 si DM= 2.5 KW
Tension de Servicio : 220V
Ic =
𝑫𝑴
𝑽𝒙𝑪𝒐𝒔Φ
en Amperios
Ic =
𝟐,𝟓𝟎𝟎
𝟐𝟐𝟎𝒙𝟎.𝟖
= 14.20 Amperios
Id = 1.25 Ic = 1.25x 14.2 Amperios =17.75 Amperios
Donde Id sera corriente minima para seleccionar el conduntor electrico
Si la conexion es Trifasica
P= 𝟑𝒙𝑽𝒙 𝑰𝒄 𝒙 𝑪𝒐𝒔∅
Donde : P= Potencia activa en W (Vatios)
V= Voltaje de Servicio en el Lugar del Concesionario(Lima:220V)
Ic = Corriente de Calculo en Amperios
CosΦ= Factor de Potencia sin Unidades (CosΦ=0.8 asumido para
viviendas)
Id = Icx 1.25
Id : Corriente de diseno por capacidad de corriente

18. Ejemplo 03 si DM= 13.498 KW
Tension de Servicio : 220V
Ic =
𝑫𝑴
𝑽𝒙𝑪𝒐𝒔Φ
en Amperios
Ic =
𝟏𝟑,𝟒𝟗𝟖
𝟑𝒙𝟐𝟐𝟎 𝒙𝟎.𝟖
= 44.28 Amperios
Id = 1.25 Ic = 1.25x 44.28 Amperios =55.35 Amperios
Donde Id sera corriente minima para seleccionar el conduntor
electric (Ver tablas No 4,5,5A,5B,5C,5D,5E)
b) CALCULO POR CAÍDA DE TENSION O VOLTAJE (∆𝑽)
La caida de tension o voltaje se produce entre el punto de entrega de la tension y el punto
de recepcion de la Instalacion ,como consecuencia del paso de corriente electrica por los
conductores que tienen una Impedancia electrica de oposicion ,la cual genera la perdida de
voltaje
La formula de calculo sera:
∆𝑽 =
𝑲 𝒙 𝑰𝒄 𝒙 𝑳
𝟏𝟎𝟎𝟎
en Voltios
A mayor consistencia es
mejor o mas importante (?)

19. Donde :
∆𝑽 = 𝑪𝒂𝒊𝒅𝒂 𝒅𝒆 𝒕𝒆𝒏𝒔𝒊𝒐𝒏 𝒆𝒏 𝒗𝒐𝒍𝒕𝒊𝒐𝒔
Ic= Corriente de Calculo en amperios
L= Longitud del conductor en metros
K =Factor de Caida de Tension de acuerdo con la
conexion si es monofasica o trifasica y de
acuerdo al factor de Potencia cosΦ( Voltio-
Amperio/Km) Ver Tablas 11 y 11A
Para determiner si la Caida de Tension cumple con las tolerancias
requeridas se aplicara lo que indica el CNE para estos casos ,por
lo cual se tiene que expresar la caida de tension en porcentaje del
Voltaje Nominal de acuerdo con la siguiente formula
∆𝑽% =
∆𝑽
𝑽𝒏
x100 %
Las maximas caidas de tension se muestran en el siguiente cuadro

21. Aclaraciones sobre la aplicacion de la Caida de tension en Conductores de
Acuerdo al CNE
1) El CNE reglamenta que la Caida de tension del Cable de Acometida
del Concesionario no sea mayor a 1% del Voltaje Nominal de Servicio
• El Voltaje Nominal de Servicio puede ser 220V o 380V+N
Entonces ∆𝑽% ≤ 𝟏%Vn
Si el Vn es 220V entonces ∆V≤ 2.2 Voltios
Si el Vn es 380V entonces ∆V≤ 3.8 Voltios.
2) El CNE reglamenta que el porcentaje de Caida de tension entre la Caja Toma
de Acometida y el Tablero general de distribucion sea:
𝒂) ∆𝑽% ≤ 𝟐. 𝟓 %Vn para 220V será 5.5 Voltios
para 380V sera 8.75 Voltios
Si existieran varios tableros que derivan del Tablero General entonces el
Porcentaje de Caida de tension del 2.5% sera entre la Caja Toma y el ultimo
subtablero pasando por supuesto por el Tablero General

22. Aclaraciones sobre la aplicacion de la Caida de tension en Conductores
de Acuerdo al CNE
1) El CNE reglamenta que la Caida de tension del Cable de Acometida
del Concesionario no sea mayor a 1% del Voltaje Nominal de Servicio
• El Voltaje Nominal de Servicio puede ser 220V o 380V+N
Entonces ∆𝑽% ≤ 𝟏%Vn
Si el Vn es 220V entonces ∆V≤ 2.2 Voltios
Si el Vn es 380V entonces ∆V≤ 3.8 Voltios.
2) El CNE reglamenta que el porcentaje de Caida de tension entre la Caja
Toma de Acometida y el Tablero general de distribucion sea:
𝒂) ∆𝑽% ≤ 𝟐. 𝟓 %Vn para 220V será 5.5 Voltios
para 380V sera 8.75 Voltios
Si existieran varios tableros que derivan del Tablero General entonces
el Porcentaje de Caida de tension del 2.5% sera entre la Caja Toma y el
ultimo subtablero pasando por supuesto por el Tablero General

24. Ejemplos de Calculo de Seleccion de los conductors electricos.
Ejemplo 01 Alimentador de Caja Toma a Tablero general.
1) Para el Calculo de la DM=2,500 W ,Conexion Monofasica.
Voltaje Nominal =220V
Longitud del Alimentador = 20m
Factor de Potencia CosΦ =0.8
a) Calculo por la Capacidad de corriente
Ic =
𝑫𝑴
𝑽𝒙𝑪𝒐𝒔Φ
en Amperios
Ic =
𝟐,𝟓𝟎𝟎
𝟐𝟐𝟎𝒙𝟎.𝟖
= 14.20 Amperios
Id = 1.25 Ic = 1.25x 14.2 Amperios =17.75 Amperios
Tratandose de una Vivienda el Conductor Seleccionado podria ser
uno con aislamiento Termoplastico tipo TW o THW
De la Tablas De Calculo No 4 y No 5
El conductor selecccionado seria TW……… 4 mm2 ………20A
THW……..4mm2………..20A

25. b) Calculo por Caida de Tension.
La formula de calculo sera:
∆𝑽 =
𝑲 𝒙 𝑰𝒄 𝒙 𝑳
𝟏𝟎𝟎𝟎
en Voltios
De la Tabla No11 entonces el Factor de Caida de Tension K en Volt/Amp-Km
para conexion monofasica y cosΦ=0.8
K= 9.113
∆𝑽 =
𝟗.𝟏𝟏𝟑 𝒙 𝟏𝟒.𝟐 𝒙 𝟐𝟎
𝟏𝟎𝟎𝟎
= 2.58 V
∆𝑽% =
𝟐.𝟓𝟖
𝟐𝟐𝟎
x100 % = 1.176% < 2.5 % (Alimentadores CNE) Cumple
Si la Longitud seria diferente L=80m por ejemplo
∆𝑽 =
𝟗.𝟏𝟏𝟑 𝒙 𝟏𝟒.𝟐 𝒙 𝟖𝟎
𝟏𝟎𝟎𝟎
= 10.32 V
∆𝑽% =
𝟏𝟎.𝟑𝟐
𝟐𝟐𝟎
x100 % = 4.69% > 2.5 % (Alimentadores CNE) NO Cumple

26. Para que cumpla el Conductor en el Segundo caso De la Tabla No11 seleccionamos un conductor
de mayor seccion por ejemplo TW o THW de 10 mm2 entonces el Factor de Caida de Tension K
en Volt/Amp-Km para conexion monofasica y cosΦ=0.8
K= 3.696
∆𝑽 =
𝟑.𝟔𝟗𝟔𝒙 𝟏𝟒.𝟐 𝒙 𝟖𝟎
𝟏𝟎𝟎𝟎
= 4.198 V
∆𝑽% =
𝟒.𝟏𝟗𝟖
𝟐𝟐𝟎
x100 % = 1.9 % < 2.5 % (Alimentadores CNE) Cumple
El Conductor seria TW o THW de 10 mm2 y la conexion monofasica
El alimentador seria:
2-1x10 mm2 TW
Para completar su seleccion necesitamos incluir el cable de puesta a tierra el cual lo
seleccionaremos en la Tabla No 6 segun Regla 060-812 del CNE
La seccion del conductor de tierra sera de 10 mm2 tipo TW
Completaremos su calculo seleccionando la tuberia que se necesitara para proteger a estos
conductores de la Tabla No2 se determinara el Tubo ¾”Φ PVC-P (20mm Φ PVC-P)
El alimentador entonces seria:
2-1x10mm²TW + 1x10mm²TW(t) en ¾”Φ o 20 mmΦ PVC-P

27. Ejemplos de Calculo de Seleccion de los conductors electricos.
Ejemplo 02 Alimentador de Caja Toma a Tablero general.
1) Para el Calculo de la DM=13,498 W ,Conexion Trifasica
Voltaje Nominal =220V
Longitud del Alimentador = 20m
Factor de Potencia CosΦ =0.8
a) Calculo por la Capacidad de corriente
Ic =
𝑫𝑴
𝟑𝒙𝟐𝟐𝟎𝒙𝑪𝒐𝒔Φ
en Amperios
Ic =
𝟏𝟑,𝟒𝟗𝟖
𝟑 𝒙 𝟐𝟐𝟎𝒙𝟎.𝟖
= 44.28 Amperios
Id = 1.25 Ic = 1.25x 44.28 Amperios =55.35 Amperios
Tratandose de una Vivienda el Conductor Seleccionado podria ser
uno con aislamiento Termoplastico tipo TW o THW
De la Tablas De Calculo No 4 y No 5
El conductor selecccionado seria TW……… 16mm2 ………55A
THW……..16 mm2………65A

28. .
b) Calculo por Caida de Tension
La formula de calculo sera:
∆𝑽 =
𝑲 𝒙 𝑰𝒄 𝒙 𝑳
𝟏𝟎𝟎𝟎
en Voltios
De la Tabla No11 entonces el Factor de Caida de Tension K en Volt/Amp-Km
para conexion Trifasica y cosΦ=0.8
K= 2.048
∆𝑽 =
𝟐.𝟎𝟒𝟖𝒙 𝟒𝟒.𝟐𝟖 𝒙 𝟐𝟎
𝟏𝟎𝟎𝟎
=1.813 V
∆𝑽% =
𝟏.𝟖𝟏𝟑
𝟐𝟐𝟎
x100 % = 0.824% < 2.5 % (Alimentadores CNE) Cumple
Alimentador :
3-1x16mm2 THW +1x10mm2TW(t) en 11/4”ΦPVC-P(35mmΦPVC-P)
Si la Longitud seria diferente L=80m por ejemplo
∆𝑽 =
𝟐.𝟎𝟒𝟖𝒙 𝟒𝟒.𝟐𝟖𝒙 𝟖𝟎
𝟏𝟎𝟎𝟎
= 7.254 V
∆𝑽% =
𝟕.𝟐𝟓𝟒
𝟐𝟐𝟎
x100 % = 3.29% > 2.5 % (Alimentadores CNE) NO Cumple

29. Para que cumpla el Conductor en el Segundo caso De la Tabla No11 seleccionamos un conductor
de mayor seccion por ejemplo TW o THW de 25 mm2 entonces el Factor de Caida de Tension K
en Volt/Amp-Km para conexion Trifasica y cosΦ=0.8
K= 1.329
∆𝑽 =
𝟏.𝟑𝟐𝟗𝒙 𝟒𝟒.𝟐𝟖𝒙 𝟖𝟎
𝟏𝟎𝟎𝟎
= 4.71 V
∆𝑽% =
𝟒.𝟕𝟏
𝟐𝟐𝟎
x100 % = 2.14 % < 2.5 % (Alimentadores CNE) Cumple
El Conductor seria TW o THW de 25 mm2 y la conexion Trifasica
El alimentador seria:
3-1x25mm2 TW o THW
Para completar su seleccion necesitamos incluir el cable de puesta a tierra el cual lo
seleccionaremos en la Tabla No 6 segun Regla 060-812 del CNE
La seccion del conductor de tierra sera de 10 mm2 tipo TW
Completaremos su calculo seleccionando la tuberia que se necesitara para proteger a estos
conductores de la Tabla No2 se determinara el Tubo 11/2”Φ PVC-P (40mm Φ PVC-P)
El alimentador entonces seria:
3-1x25mm²THW + 1x10mm²TW(t) en 11/2”Φ o 40 mmΦ PVC-P

30. Wh
TG ST1 ST2
L1=30m L2=40m L3=45m
ΔV1
5HP
ΔV3 ΔV4
DATOS: DMTG : 25kW
DMST1 : 15 kW
DMST2 : 8 kW
Δv2
L4=15m
Tension o Voltaje Nominal : 220V
Seleccionar los Alimentadores de los Tableros y de la Carga Puntual que es un Motor electric
Calcular la Caida de tension en cada tramo de los recorridos y que cumpla el CNE
Cual es la DM total para seleccionar la Caja Toma de acometida.
EJERCICIO DE PRACTICA
cosΦ=0.8

31. Solucion:
a) Calcularemos primero las Corrientes de Carga Ic en cada Tramo del recorrido
Ic1=
𝟐𝟓,𝟎𝟎𝟎
𝟑𝒙𝟐𝟐𝟎𝒙𝟎.𝟖
= 82.02 en Amperios
Ic2 =
𝟏𝟓
𝟑𝒙𝟐𝟐𝟎𝒙𝟎.𝟖
= 49.21 en Amperios
Ic3 =
𝟖
𝟑𝒙𝟐𝟐𝟎𝒙𝟎.𝟖
= 26.24 en Amperios
Ic4 =
𝟓𝑿𝟕𝟒𝟔
𝟑𝒙𝟐𝟐𝟎𝒙𝟎.𝟖
= 12.23 en Amperios
b) Calcularemos la Caida de Tension de los
alimentadores de los Tableros
ΔV1 + ΔV2 + Δ V3 ≤ 2.5% Vn en 220 V, 2.5%Vn es 5.5V
ΔV1 + ΔV2 + Δ V3 ≤ 5.5 V
Id1= 102.52 Amp en THW tabla 5 S=35mm2
Id2= 61.65 en THW tabla 5 S=16mm2
Id1= 32.80 en THW tabla 5 S=10 mm2
Id1= 15.29 Ampen THW tabla 5 S=4mm2

32. 𝑲𝟏𝒙 𝑰𝒄𝟏 𝒙 𝑳𝟏
𝟏𝟎𝟎𝟎
+
𝑲𝟐𝒙 𝑰𝒄𝟐 𝒙 𝑳𝟐
𝟏𝟎𝟎𝟎
+
𝑲𝟑𝒙 𝑰𝒄𝟑 𝒙 𝑳𝟑
𝟏𝟎𝟎𝟎
≤ 5.5 Voltios
𝑲𝟏𝒙 𝟖𝟐.𝟎𝟐 𝒙 𝟑𝟎
𝟏𝟎𝟎𝟎
+
𝑲𝟐𝒙𝟒𝟗.𝟐𝟏 𝒙𝟒𝟎
𝟏𝟎𝟎𝟎
+
𝑲𝟑𝒙 𝟐𝟔.𝟐𝟒 𝒙 𝟒𝟓
𝟏𝟎𝟎𝟎
≤ 5.5 Voltios
2.46 k1 + 1.968 k2 +1.18 k3 ≤ 5.5 V
Si aplicamos las secciones de cables seleccionadas por capacidad de corriente tendremos:
k1 = 0.983 Tabla 11 para 35 mm2
K2 = 2.048 Tabla 11 para 16mm2
K3= 3. 201 Tabla 11 para 10 mm2
2.46 (0201.983) + 1.968 (2.048)+1.18 (3.201) ≤ 5.5 V
2.418+ 4.009+3.77= 10.197 ≥ 5.5 V NO CUMPLE
Si aplicamos OTRAS secciones de cables seleccionados por
tendremos:
k1 = 0.55 Tabla 11 para 70 mm2 THW
K2 = 0.755 Tabla 11 para 50mm2 THW
K3= 2.048 Tabla 11 para 16 mm2 THW

33. Para el Tramo de las cargas Derivadas Individuales ΔV≤ 1.5 %Vn =3.3
VOLTIOS
k4 = 7.892 Tabla 11 para 4mm2
ΔV4=
𝐾4 𝑥 𝐼𝑐4 𝑥 𝐿4
1000
=
7.892𝑥 12.23𝑥 15
1000
= 1.448 V< 3.3 Voltios CUMPLE
Calculo para caida de tension de circuitos derivados concatenados
: Alumbrado y Tomacorrientes
Para este ejemplo tomaremos como ejercicio el Circuito C2 del plano
de practica Lo representaremos linealmente con el siguiente
esquema:

36. PTO 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
Dm Unit (W) 176 176 176 176 176 176 176 176 176 176 176 176
∑Dm (W) 2,112 704 352 176 176 352.00 176 880 704 176 176 176
∑CORRIENTE
Ic ( A )
12.00 4.00 2.00 1.00 1.00 2.00 1.00 5.00 4.00 1.00 1.00 1.00
SECCION DEL
CONDUCTOR
(mm2)
2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50
LONGITUD DEL
ALIMENTADOR
(m)
5.35 1.87 2.80 3.20 1.30 3.36 2.02 1.87 1.35 1.35 1.35 1.35
Factor K
(cosØ=0.8)
14.570 14.570 14.570 14.570 14.570 14.570 14.570 14.570 14.570 14.570 14.570 14.570
Δ V (V) 0.935 0.109 0.082 0.047 0.019 0.098 0.029 0.136 0.079 0.020 0.020 0.020
∑ ΔV (V) 0.935 1.044 1.126 1.173 1.063 1.033 1.063 1.072 1.150 1.091 1.091 1.091
∑Δ V %
0.425 0.475 0.512 0.533 0.483 0.470 0.483 0.487 0.523 0.496 0.496 0.496
Conclusion : La mayor Caida de tension ∑ΔV(%) = 0.533%< 1.5 % del CNE
CALCULO DE CAIDA DE TENSION DE CIRCUITOS DERIVADOS (ALUMBRADO C4 )

37. a) Corriente maxima de cada punto segun en CNE
070-3000 Máximo Número de Salidas por Circuito voltaje Nominal: 220V
(1) No deben haber más de 12 salidas en cualquier circuito Dmpto= VxIxCosΦ
derivado de 2 conductores, excepto lo permitido por otras Dmpto= 220x1.0 x0.80=176W
reglas del Código.
(2) Se considera para cada salida un consumo no menor de 1 A,
excepto lo permitido por la Subregla (3).
(3) Cuando la carga de cada salida es conocida, se permite que
el número de salidas sea mayor que 12, en la medida que la K= FACTOR DE POTENCIA PARA
corriente total del circuito no exceda el 80% de la capacidad CONEXIONES MONOFASICAS (COSΦ=0.80)
nominal del dispositivo de sobrecorriente que lo protege. Seccion Minima del conductor :
2.5 mm2 (CNE secc 030-002)
030-002 Sección Mínima de Conductores
Todos los conductores deben ser de cobre y no pueden tener una
sección menor que 2,5 mm2 para los circuitos derivados de fuerza
y alumbrado y 1,5 mm2 para los circuitos de control de alumbrado;
con excepción de cordones flexibles, alambres para equipos; y
alambres o cables para circuitos de control.
ΔV =
𝐾𝑥 𝐼𝑐𝑥𝐿
1000

38. CABLEADO DE CIRCUITOS CONCATENADOS DE ALUMBRADO Y TOMACORRIENTES

39. ESQUEMAS DE PRINCIPIO PARA CABLEADO DE INTERRUPTOR SIMPLE (S)

40. ESQUEMAS DE PRINCIPIO PARA CABLEADO DE INTERRUPTOR UNIPOLAR DOBLE (2S)

41. ESQUEMA DE PRINCIPIO DE INTERRUPTOR UNIPOLAR TRIPLE(3S)

42. ESQUEMA DE PRINCIPIO DE INTERRUPTOR DE
CONMUTACION SIMPLE (S3)

44. ESQUEMA DE PRINCIPIO DE INTERRUPTOR DE
CONMUTACION DOBLE (2S3)

45. ESQUEMA DE PRINCIPIO DE INTERRUPTOR DE
CONMUTACION DE 4 VIAS (S4)

46. ESQUEMA DE PRINCIPIO DE INTERRUPTOR
BIPOLAR (S2)

47. ESQUEMA DE PRINCIPIO DE TOMACORRIENTES

48. a) PROCEDIMIENTO PARA EL CABLEADO PARA CIRCUITOS DE ALUMBRADO
MONOFASICOS
1.- Llévese uno (1) de los conductores vivos a todos los centros de luz
2.- Llévese el otro conductor vivo (1) a todos los interruptores
simples(S),dobles (2S) y triples(3S) así como a uno solo de los interruptores de
conmutación(S3).
3.- Llévese dos (2) conductores guías o mensajeros entre los interruptores
de 3 vías (S3) (conmutación) pasando por los de conmutación de 4 vías (S4) si es
el caso.
4.- Llévese un (1) conductor de control desde cada interruptor (simple, doble o
triple) a la salida o salidas que controla
En el caso de los interruptores de 3 vías (S3 conmutación), este conductor
se tomará desde el interruptor de 3 vías o conmutación (S3) que no se utilizó en el
2do paso.
5.- En el caso de los interruptores bipolares (S2) se llevará los dos
conductores vivos al interruptor bipolar primero y saliendo de allí llévese los dos
conductores de control a la salida o salidas que controlan.

49. a) PROCEDIMIENTO DE CABLEADO PARA CIRCUITOS DE TOMACORRIENTES
MONOFASICOS
1.- Llévese uno (1) de los conductores vivos a todas salidas de tomacorrientes sean
universales o con toma a tierra.
2.- Llévese el otro conductor vivo (1) a todas salidas de tomacorrientes sean
universales o con toma a tierra.
3.- Llévese el conductor de puesta a tierra (1) a a todas salidas de tomacorrientes
que sean con toma a tierra.
a) PROCEDIMIENTO DE CABLEADO PARA CIRCUITOS DE FUERZA O CARGAS
PUNTUALES
1.- Llévese uno (1) de los conductores vivos a la salida de fuerza sea monofásica o
trifásica
2.- Llévese el otro conductor vivo (1) a cada salida de fuerza sea monofásica o
trifásica .
3.- Llévese el tercer conductor vivo (1) a la salida de fuerza que sea trifásica
4.- Llévese el conductor de puesta a tierra (1) a todas salidas de fuerza.

50. INTERRUPTOR SIMPLE INTERRUPTOR SIMPLE

51. INTERRUPTOR DOBLE
INTERRUPTOR TRIPLE

52. INTERRUPTOR DE CONMUTACIION

53. INTERRUPTOR DE CONMUTACION DOBLE

54. INTERRUPTOR DE 4 VIAS (S4)

55. INTERRUPTOR BIPOLAR

64. DIMENSIONAMIENTO DE LAS CAJAS DE PASO DE ALIMENTADORES
1) Las Cajas de paso para los alimentadores se calcularan según las dimensiones
de los tubos que ingresen o salgan de ellas y también de las dimensiones o
secciones de los conductores eléctricos( mayores o iguales a 16mm2) .
También se deberá tener en cuenta las dimensiones reales de las tuberías y
los Conectores a Caja en el caso de las tuberías de PVC-P y PVC-L y los
Bushing (Tuercas) y contratuercas en el caso de las tuberías metálicas.
Para la aplicación de estos cálculos se utilizaran las tablas de clase No 8,No 9 y
No 9A

65. 2) Los cálculos de las cajas de paso se realizaran tomando en cuenta que
su fabricación se realizara en múltiplos de 2” pulgadas y/o 50 mm por lo
cual una vez calculada la dimensión minima se aproximara al valor
inmediato superior que sea múltiplo de las unidades en que se esta
calculando.
Los Casos típicos a analizar y desde donde se derivan todos los demás
casos particulares son:
a) Cajas en Traspaso
Lado A ≥ 8Φn Mayor
Lado B ≥ ∑Φreal
Profundidad P ≥ 1.25 Φreal Mayor
Ejemplo : Lado A≥ 8x 105mm= 840mm
Lado B ≥ 58+129+75=262mm
Profundidad P ≥ 1.25 x129=161.25 mm
850mm
300mm
200mm

66. b) Cajas en Angulo
Lado A =B ≥ 6Φn Mayor + ∑Φreales
Profundidad P ≥ 1.25 Φreal Mayor
Ejemplo : Lado A=B ≥( 6x 105) +129+75+58 mm= 892mm
Profundidad P ≥ 1.25 x129=161.25 mm
1000 mm
200mm

67. c) Cajas en “U”
Lado A ≥ 6Φn Mayor + ∑Φreales
Lado B ≥ 6Φn Mayor + ∑Φreales(si fuera el caso)
Profundidad P ≥ 1.25 Φreal Mayor
Ejemplo : Lado A ≥( 6x 105) +2(129)+2(75)+2(58) mm= 1154 mm
Lado B≥ 6x 105+ 0 = 630 mm
Profundidad P ≥ 1.25 x129=161.25 mm
1200 mm
200mm
650 mm

68. c) Cajas en combinadas en Traspaso Angulo y “U”
Para las cajas que resulten combinadas en aplicaciones simultaneas de los tres casos
anteriores se aplicara los procedimientos de calculus para cada caso y se tomara como
dimension final de la caja las Mayores dimensiones que cumplan con todos los casos
establecidos. Resolver ejercicio en aula