DISEÑO DE MIEMBROS ESTRUCTURALES EN MADERA

1. Diseño de Miembros
Estructurales en Madera
República Bolivariana de Venezuela
I.U.P “Santiago Mariño”
Sede Barcelona
Escuela de Arquitectura
Estructuras 4
Profesor:
Ing. Héctor Márquez
Bachiller:
JAVIER ESCALONA.R
C.I: 24.225.891

2. CONTENIDO:
A) Establezca los criterios más
importantes sobre:
1.- Fundaciones en estructuras
de madera.
2.- Diseño de Columnas
3.- Diseño de Vigas
4.- Diseño de Cerchas
5.- Diseño de Entrepisos
6.- Diseño de Techos
B) Diseño arquitectónico de
Vivienda unifamiliar de dos
niveles (tipo Town House) de
95m²

3. 1- Fundación de viviendas de madera
Una característica saliente de las viviendas de madera es el bajo peso de su estructura,
comparado con los sistemas constructivos tradicionales (albañilería y hormigón), por lo que los
esfuerzos transmitidos al suelo son bastante menores. Esto facilita el uso de “fundaciones
superficiales”, ya que normalmente los estratos superiores del terreno son capaces de soportar las
cargas de la estructura. Si así no ocurriera se deberá recurrir a “fundaciones profundas”
(particularmente pilotes).
Las cimentaciones superficiales son las que
podemos considerar como tradicional, y su base
de asiento se halla a una distancia menor de la
cota0 a cuatro veces la dimensión mínima de la
planta de cimentación. Es conveniente, para evitar
humedades no cimentar a menos de un metro de
profundidad. Las cimentaciones superficiales se
dividen en:
• Aisladas.
• Corridas.
• Losa de cimentación.
• Especiales.
• Mixtas

4. Fundaciones superficiales continuas:
Se extienden a lo largo de los muros y constan al menos de dos elementos:
1) Cimiento: prisma formado por la excavación del pozo de caras paralelas con un ancho y una
altura según cálculo. Recibe las cargas de la vivienda y las transmite al terreno. Profundidad
mínima: 80 cm.
Materiales: hormigón simple, hormigón pobre, hormigón ciclópeo (con cantos rodados de 10 a 15
cm de diámetro)
2) Sobrecimiento: prisma ubicado sobre el cimiento de ancho igual o mayor al del muro. Recibe,
ancla y aísla a los muros portantes, siendo el nexo entre estos y los cimientos. Materiales:
hormigón simple o bloques de hormigón pueden requerir refuerzos de barras de acero según
cálculo
Cimentación
Sobrecimiento
Armado
Terreno
Natural
Polietileno
Para disminuir
ascenso capilar
Sector De Fundación Continua Y Sobrecimiento Armado A Manera De Encadenado

5. Fundaciones superficiales continuas:
Zapata: Elemento estructural de Hº Aº, ubicado bajo el cimiento. Es requerido cuando la
capacidad de carga del terreno es insuficiente . evitan tener que ensanchar todo el cimiento para
lograr distribuir las tensiones en el terreno y tener la capacidad portante necesaria.
Presolera: capa de hormigón pobre, espesor 5 a 10
cm, para nivelar el fondo de la excavación,
entregando una superficie plana y limpia para la
colocación del hormigón del cimiento.

6. Fundaciones superficiales continuas:
Cimentación De Mampostería:
La mampostería es un sistema constructivo que
consiste en la colocación manual o cuatrapeo
de los elementos que la componen, puede ser
un muro seco o colocado con algún aglutinante
para mayor resistencia.
Este sistema es utilizado comúnmente en
construcciones permanentes y no es
recomendable si el peso es excesivo y la fatiga
es baja.
El material más usado es la piedra braza por su
fácil labrado y gran resistencia a la compresión.
Se colocará cuatropeado y con las juntas
perpendiculares a las caras para evitar
desplazamientos y las juntas serán continuas
para no tener cuarteaduras.

7. Fundaciones Superficiales Aisladas:
Pueden ser materializadas mediante pilotes cortos de hormigón armado o de madera (excavación
mínima 40x40x80cm.).
Actúan como “pilotes columna”:
Transmiten la carga básicamente por compresión a través de la punta. Se utiliza en terrenos de
buena resistencia pero “difíciles”:
• Rocosos o muy duros.
• Con mucha pendiente (para nivelar la construcción).
• Con presencia de agua o muy húmedos (para proteger a la vivienda del agua).

8. Fundaciones Superficiales Aisladas:
Pilotes de H° A°:
Los pilotes de carga son necesarios cuando una estructura no puede ser cimentada sobre una
cimentación superficial. Siguiendo los principios de ingeniería, las estructuras altas, por ejemplo,
generalmente requieren cimentaciones profundas. En otros casos, los suelos cercanos a la superficie
pueden no poseer las propiedades mecánicas necesarias como para soportar la estructura. Por lo
tanto, se debe diseñar un sistema de cimentación profunda a fin de transferir las cargas de la
cimentación a través de los pilotes para alcanzar la resistencia de las cargas.

9. Fundaciones Superficiales Aisladas:
Zapata aislada cuadrada.
La zapata aislada comúnmente se utiliza para transportar la carga concentrada de una columna cuya
función principal consiste en aumentar el área de apoyo en ambas direcciones.
En general, su construcción se aconseja cuando la carga de la columna es aproximadamente 75%
mas baja que la capacidad de carga admisible del suelo. Se recomienda que la zapata aislada
deberá emplearse cuando el suelo tenga una capacidad de carga admisible no menor de 10000
kg/m2, con el fin de que sus lados no resulten exageradamente grandes.

10. Fundaciones Superficiales Aisladas:
Pilotes De Madera:
Por su facilidad y rapidez de ejecución y su
economía, los hacen el sistema de fundación más
adecuado para viviendas de madera de uno y dos
pisos. Al cimiento aislado de hormigón se le
incorporan rollizos de madera de 8” a 10” de
diámetro impregnados con una alta concentración
de sales de CCA para evitar los ataques bióticos.
Los pilotes son fundamentalmente de hormigón,
madera y acero. Pilotes cortos y bien hincados
pueden ser la solución más adecuada en terrenos
con un nivel freático alto, o donde el firme se
encuentra bajo un estrato de arena, arcillas blandas
o suelos orgánicos. En terrenos de aluvión
profundos, donde la capacidad del pilote viene
determinada por el rozamiento a lo largo del fuste,
los pilotes de madera son especialmente
adecuados, especialmente los de forma cónica y los
que se empalman.

11. Fundaciones profundas:
Esta fundación se materializa por medio de pilotes cilíndricos o
prismáticos de madera, hormigón o metal hincados en el suelo.
Sobre las cabezas de los pilotes, luego se apoyarán los
encadenados de Hº Aº o vigas maestras de madera, según
corresponda. Cuando los estratos superficiales del suelo no
tienen capacidad portante suficiente, la fundación debe
profundizarse para:
• Transmitir la carga por compresión por Compresión a
estratos profundos.
• Transmitir la carga por fricción entre el cimiento y el terreno.
Las fundaciones profundas surgen por la necesidad de transmitir
las cargas de las estructuras a capas profundas del terreno,
cuando no es posible resolver la cimentación con zapatas, losas
o estructuras superficiales.
En otras palabras, una fundación profunda permite transmitir las
cargas de diferentes estructuras a una capa competente,
atravesando un terreno no apto para soportar dichos esfuerzos.

12. 2- Diseño de Columnas
La columna es el elemento estructural vertical empleado para sostener la carga de la edificación. Es utilizado ampliamente en
arquitectura por la libertad que proporciona para distribuir espacios al tiempo que cumple con la función de soportar el peso de
la construcción; es un elemento fundamental en el esquema de una estructura y la adecuada selección de su tamaño, forma,
espaciamiento y composición influyen de manera directa en su capacidad de carga.
Las columnas de madera
pueden ser de varios tipos:
maciza, ensamblada,
compuesta y laminadas
unidas con pegamento. De
este tipo de columnas la
maciza es la más
empleada, las demás son
formadas por varios
elementos. Método para
predimensionar columna
de madera La ecuación de
análisis se realiza según
los esfuerzos y se expresa
de forma simple tal como
lo indica la ecuación 3.
3
4
5

13. 2-Diseño de Columnas
Determinar las
dimensiones de una
columna con madera tipo
A sometido a las
siguientes cargas:

14. 3- Diseño De Vigas
La viga es el elemento estructural
utilizado para cubrir espacios, capaz
de soportar el peso colocado de forma
perpendicular al elemento y
transportarlo lateralmente a lo largo
del mismo, mediante la resistencia a
las fuerzas internas de flexión y corte.
En tal sentido el predimensionado de
las vigas consiste en determinar las
dimensiones necesarias para que el
elemento sea capaz de resistir la
flexión y el corte, así como también
debe tener dimensiones tales que la
flecha no sea excesiva. Así, el
esquema para cumplir con los
requisitos de una viga consiste en:
Determinar las cargas, cuantificar las
fuerzas de diseño, predimensionar
mediante criterio de resistencia y
comprobar las dimensiones por
rigidez
1 Los efectos que producen las cargas sobre una viga
son de dos tipos: Fuerza Cortante (V) y Momento
Flector (M). La magnitud de estas fuerzas son
variables a lo largo de la longitud de la viga, siendo
así el objetivo principal de determinar la magnitud de
la fuerza cortante y el momento flector máximo
aplicado en la viga (Vmax; Mmax).
Fuerza Cortante Y Momento Flector
Fuerza Cortante
Para mantener el equilibrio sobre el segmento
de la viga en la Figura 1, se debe incluir la
fuerza V, que actúa perpendicular al eje y se
denomina fuerza cortante. La fuerza cortante es
igual a la suma de todas las fuerzas verticales
que actúan en la porción aislada ubicada en el
lado izquierdo. Por otra parte, se observa que la
magnitud de V es variable, ya que, la magnitud
depende del punto donde se realice el corte
imaginario. Por lo tanto esta variabilidad es
conveniente representarla gráficamente por
diagramas. En el caso de la fuerza cortante, el
diagrama se denomina Diagrama de Fuerza
Cortante (DFC)
Momento Flector
Así como la fuerza cortante equilibra las
fuerzas verticales, también se debe
establecer un equilibrio en los momentos
hasta la sección evaluada de las fuerzas
aplicadas sobre la viga en el segmento
analizado. Este momento interno se
denomina momento flector y la magnitud
es igual a la suma de los momentos sobre
la sección de corte, producidos por las
fuerzas aplicadas en la porción de la
izquierda. Así como la fuerza cortante, el
momento flector es variable y se
representa por el Diagrama de Momento
Flector (DMF)

15. 3- Diseño De Vigas
Relación de carga fuerza cortante y momento flector:
La carga se relaciona con la fuerza cortante y el momento flector, las cuales permiten un
método alternativo para dibujar los diagramas. Las relaciones están indicadas en la Ecuación 3
Ec. 3
Predimensionado por flexión para viga de Madera Para
vigas de maderas se emplea directamente la Ecuación 7,
según un análisis elástico y por el método de los esfuerzos
admisibles, cambiando solo σadm por Fb- El valor de Sreq se
busca en las tablas que contienen las dimensiones disponibles
de piezas de madera.
Ec. 7
Esfuerzo Cortante Al hacer una viga formada por varias capas, se
observa que cada capa se desliza con respecto a las contiguas,
siendo la viga menos resistente que el caso de una viga maciza,
porque la viga de la derecha posee mayor deflexión ante la misma
carga que la viga de la izquierda. Esto se debe a que para
compensar la resultante del esfuerzo de flexión se genera un
esfuerzo cortante, solo es posible que se genere en las vigas
macizas, por lo que en las vigas de capas, al no poder formarse el
esfuerzo de corte se deslizan las capas

16. Predimensionado de vigas por
rigidez :
Adicionalmente al diseño de vigas
por resistencia, se debe determinar
la deflexión máxima de una viga
bajo una carga dada, ya que las
especificaciones de diseño incluyen
un valor máximo admisible para la
deflexión y en algunos casos el
diseño de la viga queda
determinado más por rigidez que
por resistencia.
3- Diseño De Vigas
Corte en vigas de madera
Para piezas de madera de
sección rectangular se cumple
que al sustituir los valores
correspondientes a sección
rectangular en los valores de Q
y I, tenemos en el centroide de
la sección:
Predimensionado De Vigas De Madera

17. 4- Diseño De Cerchas
Resolución de las cerchas
Método de los nodos El método de los nodos considera el equilibrio para determinar las fuerzas en los elementos. Como toda
la cercha está en equilibrio, cada nodo también lo está. En cada nodo, las cargas y reacciones junto con las fuerzas de los
elementos, forman un sistema de fuerzas concurrentes que debido a las ecuaciones de equilibrio, permiten estableces las
fuerzas en los elementos. Debido a que la cercha se analiza en un plano, las ecuaciones de equilibrio solo deben satisfacer los
dos ejes por ser un sistema de fuerzas concurrentes.
La Ecuación 1 indica que el equilibrio es en dos ejes, lo
que implica que al establecer el equilibrio en un nodo,
solo se debe determinar las fuerzas en un máximo de
dos barras; dado que la distribución de nodos y barras
en una armadura simple permite encontrar un nodo en
que sólo haya dos fuerzas desconocidas. Al finalizar la
resolución de un nodo, las fuerzas halladas se pueden
trasladar a los nodos adyacentes y tratarse como
cantidades conocidas en dichos nodos. Este
procedimiento puede repetirse hasta que se hallen
todas las fuerzas desconocidas. Para establecer el tipo
de fuerza en la barra (tracción o compresión), según el
sentido de las fuerzas obtenido por el cálculo en los
nodos, la figura indica la relación entre los sentidos de
las fuerzas en el nodo y en la barra.

18. 4- Diseño De Cerchas
Una vez resuelta la cercha, se procede a obtener las dimensiones de los elementos, siguiendo un diseño de tracción y
compresión para el material indicado.

19. 4- Diseño De Cerchas
Una vez resuelta la cercha, se procede a
obtener las dimensiones de los elementos,
siguiendo un diseño de tracción y
compresión para el material indicado.

20. 5- Diseño De Entrepisos
El diseño adoptado responde a la necesidad de generar un
entrepiso de madera de 3.50 m. por 7.00 m aprovechando
la zona de mayor altura de un techo con pendiente. Se
proyectaron vigas principales de 3.50 m. de luz según y,
secundarias de 3.50 m. de luz según x, separadas cada
0.70 m
1- Cálculo del Entablonado
Se adopta un entablonado y se
verifica. Se adoptaron tablones de
12” x 1” de escuadría.
1-2 Análisis de Carga
Peso propio = 0.025 m x 600 Kg/m3 = 15 Kg/m2
Sobrecarga = 150 Kg/m2
Carga Total = qent. = 165 Kg/m2
1-3 Solicitaciones
El entablonado apoya sobre las vigas secundarias
cada 0.70 m., es decir que el esquema de calculo
se corresponde con el de una faja unitaria (de 1 m)
que funciona como viga continua de 0.7 3.5 m 7.00
Lx1 = 3.50 Lx2 = 3.50 m. 12”= 0.30m 2 cinco
tramos, siendo la longitud de cada uno de los
tramos de 0.70 m. Para calcular las solicitaciones
se utilizan las tablas de vigas continuas.
El momento máximo se da en el segundo apoyo,
siendo el mismo según tabla:

21. 5- Diseño De Entrepisos
1-4 Verificación del Entablonado
Considerando que el ancho de cada tabla es de 12” = 0.30 m., el momento solicitante para cada tabla será :
Mmax.Tabla = Mmax. Ent. x 0.30 m = 8.98 Kgm/m x 0.30 m = 2.69 Kgm = 269.5 Kgcm
Siendo la Tensión máxima mucho menor que la admisible, se podría haber aumentado la separación entre vigas secundarias, o bien
disminuir el espesor de las tablas. Pero no es conveniente adoptar separaciones mayores a los 70 cm. entre vigas a efectos de evitar
molestas deformaciones elásticas. En cuanto a las escuadrías de las tablas no se aconseja usar espesores inferiores a 1” para
entrepisos, dado que las maderas pueden tener defectos como nudos, falta de estacionamiento, etc. y además deben ser cepilladas y
lijadas antes de colocarse, lo cual reduce su espesor original. Por otro lado como las tensiones de trabajo son muy bajas no
consideramos necesario verificar las deformaciones.
2-Cálculo de Vigas Secundarias: Se consideran vigas simplemente apoyadas de 3.5 m de longitud, ya que por la dificultad de
obtener vigas enteras de 7.00 m, habría que efectuar empalmes adecuados para darle continuidad a la estructura. 0.70 m 0.70 m0.70 m
0.70 m 0.70 m Diagrama de Momentos 3 2-1Análisis de Carga Las vigas secundarias reciben la carga del entablonado en un ancho de
influencia dado por la separación adoptada para las mismas. ( Ver zona sombreada en el siguiente esquema del entablonado)
Peso Propio de la Viga secundaria (estimado) = 10.0 Kg/m
Acción del Entablonado = qent x 0.70m =165 Kg/m² x 0.70 m = 115.5 Kg/m
q/viga sec. = 125.5 Kg/m

22. 5- Diseño De Entrepisos
2-2 Solicitaciones :
Calculo del Momento.
Las vigas principales en nuestro
ejemplo, donde apoyan las vigas
secundarias, son de perfil doble T
por lo tanto no serán calculadas. Si
las vigas principales fuesen tirantes
de madera el procedimiento de
cálculo para su dimensionado sigue
los mismos pasos que los
desarrollados para calcular la
sección de la viga secundaria

23. 6- Diseño De Techos
La estructura de madera para cubiertas es, por si misma, bastante más ligera que la equivalente en otros materiales o
soluciones constructivas. Además, suele ir acompañada por soluciones de cerramiento ligero o no muy pesado que, con
frecuencia, no supera el valor de referencia de 1 kN/m2.
En la mayor parte de los casos esta ligereza supone una ventaja directa (estructural, sismo, etc.) e indirecta (transporte,
montaje, etc.). Pero en ocasiones conduce a situaciones desfavorables cuando existen esfuerzos de succión debidos al
viento y que deben resolverse mediante el diseño y la comprobación adecuada de los anclajes.
Clase Resistente
Se ha considerado en todos los casos una Clase
Resistente C22.
Esta clase resistente se corresponde con una calidad MEG
(aplicable a secciones con un espesor superior a 70 mm)
de madera aserrada de pino silvestre(Pinus sylvestris L.) o
pino laricio (Pinus nigraArnold.), de acuerdo a la norma de
clasificación visual UNE56544.
En el mercado se puede encontrar una clase resistente
C22 con normalidad, tanto en madera de procedencia
española como europea. También pueden encontrarse
otras clases resistentes basadas en otras especies de
madera maciza (entre C18 y C30) o en otros productos
como la madera laminada (GL24h o superior), madera
maciza empalmada (C24) o dúos y tríos.
Geometría De La Cubierta
Para todos los casos se ha considerado una cubierta
a una o dos aguas, en este caso simétrica, y con una
inclinación de 30o que alcanza en la cumbrera una
altura desde el suelo de hasta 9 metros, lo que
permite edificaciones de una o de dos alturas con
holgura.
Para la forma básica de cubierta a un agua con
parecillos se ha considerado una luz de 4 m en
proyección horizontal y una separación entre ejes de
armaduras de 0,80 m.

24. En los modelos simples de cubierta a dos
aguas de par e hilera o de par y nudillo se
ha tomado una luz de 8 metros entre ejes de
los apoyos, con una separación entre ejes
de los elementos de 0,80 metros.
Las dimensiones citadas son las referidas a
las distancias entre ejes de piezas y ejes de
apoyos, por lo que las figuras y las cotas
son las correspondientes a la representación
alámbrica de cada forma de cubierta.
Las dimensiones de las piezas en este
documento se expresan con carácter
general de la forma 'b x h', en milímetros,
donde la dimensión 'h' expresa la dimensión
de la sección en relación al eje de flexión.
En algunas piezas como los pares las
cargas principales se sitúan en un plano
vertical y el eje de flexión 'y' es horizontal,
por lo que la dimensión 'h‘ representará la
altura de la sección. En otras como los
estribos las cargas principales actúan en un
plano horizontal y el eje de flexión 'y' pasa a
ser vertical, por lo que la dimensión 'h' se
medirá en el plano horizontal.
6- Diseño De Techos
Acciones Consideradas En El Cálculo
Las acciones consideradas en el cálculo se han tomado de manera
simplificada para un caso genérico y representativo de cubiertas ligeras a
una o dos aguas, válidas para viviendas unifamiliares de hasta dos alturas.
Otras situaciones de carga diferentes de las contempladas en este
documento deben ser comprobadas específicamente.
• Carga permanente
Carga permanente (CP), duración permanente:
0,90kN/m2 (gravitatoria). Este valor se corresponde
con el de una cubierta considerada ligera (por
debajo de 1 kN/m2), como es el caso de la mayoría
de este tipo de cubiertas. Puede estar formada por
un panel de cubierta tipo sándwich o constituido in
situ sobre la estructura, con un cerramiento de teja o
pizarra ordinarias.
Considerando la separación
entre ejes de parecillos de
0,80 metros, la carga aplicada
sobre la estructura es la
siguiente.
A este valor se le sumará en cada caso el
correspondiente al peso propio de la
estructura. En las comprobaciones
realizadas se ha incluido un peso propio
de los elementos estructurales de madera
suponiendo a favor de la seguridad una
densidad media de 600 kg/m3,
ligeramente superior a la densidad media
que corresponde a la clase resistente
C22.

25. 6- Diseño De Techos • Nieve
Para calcular la acción de la nieve se ha considerado un valor genérico de 1,0 kN/m2 (sobre metro
cuadrado de proyección horizontal), de corta duración y para una altitud inferior a 1.000 m sobre el
nivel del mar.
Teniendo en cuenta la pendiente de la cubierta (30o) con su factor de forma
correspondiente y que no se prevé la colocación de retenedores de nieve, el valor de
sobrecarga de nieve extendido sobre el metro lineal de los elementos de la cubierta es
el que se representa en la figura
Este valor es válido y generalizable para construcciones
situadas a un altitud de hasta 700 m sobre el nivel del mar
en cualquier parte del territorio nacional, aunque se puede
ajustar para otras localizaciones según los valores de carga
interpolados entre las diferentes zonas climáticas. Así, la
altitud máxima a la que pueden construirse las soluciones
propuestas en cada zona climática como consecuencia de
la carga de nieve, son las siguientes:
• Zona 1. Altitud máxima: 700 m snm.
• Zona 2. Altitud máxima: 700 m snm.
• Zona 3. Altitud máxima: 1.150 snm
• Zona 4. Altitud máxima: 900 m snm
• Zona 5. Altitud máxima: 1.050 m snm
• Zona 6. Altitud máxima: 930 m snm
• Zona 7. Altitud máxima: cualquier altitud
En los valores de sobrecarga de nieve no se ha tenido en
cuenta el efecto del témpano que sería de aplicación en los
aleros.

26. Viento
Para calcular la acción del viento se ha supuesto en todos los casos lo siguiente:
• Presión dinámica del viento qb = 0,5 kN/m2, valor simplificado que se considera
válido para cualquier punto del territorio español.
• Coeficiente de exposición ce = 2,7, válido para edificios de hasta 6 metros de
altura en zonas con un grado de aspereza del entorno I, equivalente a la situación
más expuesta en el borde del mar o frente a una superficie de agua en la
dirección del viento de al menos 5 km de longitud.
• Coeficiente eólico que considera la peor situación de presión o de succión, válido
para cubiertas a un agua o a dos aguas en edificios cerrados o con pocos huecos,
y tomados para un área de influencia mayor o igual a 10 m2.
El viento es considerado en todos los casos como una acción de corta duración.
Con estos supuestos se ha calculado la acción del viento sobre la cubierta tanto
en dirección perpendicular al pórtico como paralelo a la cumbrera (sin parapetos),
simplificando los casos posibles a los más desfavorables de succión o de presión
y válidos para las zonas más representativas de la cubierta.
En los casos propuestos no se incluyen los efectos de la presión o succión interior
debidos a la presencia de huecos importantes en las fachadas, así como tampoco
se considera el posible efecto de marquesina en caso de grandes huecos a
barlovento.
6- Diseño De Techos

27. Cubierta a Un Agua
El caso más desfavorables
de succión tiene lugar bajo la
hipótesis de viento paralelo a
la cumbrera en la zona H. El
caso más desfavorable de
presión tiene lugar bajo la
hipótesis de viento
transversal en las zonas G y
H.
6- Diseño De Techos
Aplicando estos valores
sobre cada elemento de
cubierta se obtienen las
cargas por metro lineal
indicadas en la figura
adjunta.
Cubierta a dos aguas
Tanto en formas sencillas como en cerchas o en
el resto de cubiertas a dos aguas, el caso más
desfavorable de succión tiene lugar en caso de
viento paralelo a la cumbrera o viento
longitudinal, en la zona I. Los valores obtenidos
se expresan en las figuras adjuntas por metro
cuadrado de cubierta y por metro lineal de
elemento estructural.

28. Sobrecarga de uso o mantenimiento
El valor de sobrecarga de uso distribuido
uniformemente en cubiertas ligeras
accesibles sólo para mantenimiento es de
0,40 KN/m2, expresado por metro cuadrado
de proyección horizontal, y se considera de
corta duración. Este valor es inferior al
considerado para la nieve. No se consideran
simultáneas las acciones de la nieve y el
mantenimiento, por lo que se trataría de una
hipótesis redundante que no ha sido incluida
en las comprobaciones.
Por otro lado, se ha tenido en cuenta una
carga puntual concentrada en el punto más
desfavorable de la estructura de 1,00 kN. En
las formas básicas de parecillos, cubierta de
par e hilera o con nudillo, se considera como
punto más desfavorable el centro del vano
de cada pieza.
6- Diseño De Techos
Combinación de acciones
Las hipótesis básicas consideradas, como resumen de los puntos
anteriores, son las siguientes:
• Carga permanente (CP)
• Sobrecarga de nieve (N)
• Peor hipótesis de viento de succión (WS)
• Peor hipótesis de viento de presión (WP)
• Mantenimiento (M)
Dimensiones
Las dimensiones propuestas para cada tipo de cubierta deben considerarse como
nominales y, por tanto, es de aplicación lo referido a dimensiones y tolerancias en
el CTE15. Modificaciones sobre las secciones propuestas en forma de
mecanizados, cajeados o cualquier otra circunstancia que suponga reducción de la
sección resistente neta más allá
En cuanto a las dimensiones propuestas
se ha procurado ajustarse a la gama
dimensional habitual entre las secciones
comerciales. Por razones constructivas o
de otra naturaleza y con carácter general
se podrán disponer secciones mayores a
las especificadas en las propuestas en
este documento siempre que mejore la
capacidad resistente del conjunto,
mientras que secciones menores deberán
ser comprobadas.

29. Reacciones en los apoyos
Las reacciones en los apoyos, expresadas sin
mayorar para cada hipótesis básica de carga y cada
apoyo, y referidas a unos ejes generales, se facilitan
para llevar a cabo la comprobación de la estructura
subyacente y los anclajes de la estructura de
madera. La resolución de estos anclajes dependerá
del tipo de estructura que soporta la cubierta. En
cada caso se representan de acuerdo al esquema
general adjunto en el que se incluye el criterio de
signos de referencia.
Dependiendo del tipo de estructura y de apoyo las
reacciones se pueden expresar como un valor de
carga puntual o un valor de carga lineal repartido
sobre la estructura de soporte.
6- Diseño De Techos Factores limitantes
En los caso que se considere interesante se advierte sobre los
factores limitantes de la comprobación con el objeto de facilitar
información que permita interpretar mejor el comportamiento
estructural y las posibilidades de optimización de modelos
estructurales similares.
Índices de agotamiento
Los índices de agotamiento16 en situación normal y en situación de
incendio, así como las deformaciones obtenidas, se facilitan como
resultado principal de la comprobación realizada.
Las comprobaciones realizadas se refieren a la sección nominal
resistente de cada pieza, e incluyen los efectos de las tensiones
normales y tangenciales en la situación más desfavorable de cada
estructura propuesta.
Otras comprobaciones singulares debidas, por ejemplo, a
concentraciones de esfuerzos, cambios bruscos de sección o cargas
excepcionales deben realizarse de manera específica.
Deformaciones
A los resultados se incorporan los valores de las deformaciones
obtenidos por cálculo en la situación más desfavorable, haciendo
referencia a los valores admisibles expresados en forma de
proporción sobre el vano de las piezas o de la estructura.

30. 6- Diseño De Techos
Ejemplo de una cubierta con
muros de mampostería

31. B.- DISEÑO ARQUITECTÓNICO DE VIVIENDA UNIFAMILIAR DE DOS NIVELES (TIPO TOWN
HOUSE) DE 95M²
PLANTA
BAJA

32. B.- DISEÑO ARQUITECTÓNICO DE VIVIENDA UNIFAMILIAR DE DOS NIVELES (TIPO TOWN
HOUSE) DE 95M²
SEGUNDA
PLANTA