01 correlaciones ensayosfundaciones

Universidad de Los Andes
Facultad de Ingeniería
Departamento de Vías
Investigación del subsuelo
- Tipos de FundaciTipos de Fundacióón yn y
Elementos de la FundaciElementos de la Fundacióónn
Prof. Silvio Rojas
Enero, 2007

III.- MUESTREO CON CALICATAS.
inspección directa del suelo
método de exploración que
normalmente entrega la
información más confiable y
completa.
Exploración efectiva para
muestreo de suelos de fundación y
materiales de construcción
costo relativamente bajo
la profundidad está determinada
por las exigencias de la
investigación

Muestra perturbadas:
. La muestra o el testigo debe ser representativo del suelo o masa rocosa.
. Debe tener los mismos componentes de la masa original.
. De ser posible con la misma humedad.
. Su estructura es totalmente alterada.
. Las muestras deben ser guardadas en recipientes y bolsas, donde se
altere poco la humedad.
Utilidad de estas muestras:
. Descripción del material.
. Si todos sus componentes se están presentes y sin alteración del
tamaño de los mismos, permite obtener la granulometría del suelo.
. Si todos sus componentes están presentes, permiten la determinación
de la plasticidad del suelo.
. Puede ser útil para la determinación de la humedad.º
Existen dos tipos de muestras tomadas en campo: las
perturbadas y las inalteradas

Muestra no perturbadas:
. La muestra o el testigo representativo del suelo o masa rocosa.
. Tiene todos sus componentes de la masa original.
. Tiene la misma humedad del suelo “in situ”.
. Su estructura es lo mínimo alterada.
. Las muestras deben ser guardadas en recipientes, donde se altere la
estructura y libre de vibraciones.
Origen:
. De perforaciones por rotación o perforación con sondas, donde se ha
alterado la estructura del suelo.
. De calicatas, donde el material se ha desmoronado.

Utilidad de estas muestras:
. Descripción del material.
. Obtención de la granulometría del suelo.
. Determinación de la plasticidad del suelo.
. Determinación de la humedad.
. Ensayos especiales: Corte, permeabilidad, consolidación,
compresión simple.
Origen:
. De perforaciones por rotación en suelos que permitan mantener su
estructura compacta.
. De calicatas, donde la obtención de monolitos donde el material no se
desmorone y donde sea posible la penetración de cilindros.

Las fig. 21y 22, presentan la toma de muestra a través de un cilindro
biselado. Se hinca el cilindro y luego se excava alrededor del mismo,
para su extracción.
Fig. 21.- Demuestre en superficie, en
suelos cohesivos sin gravas ni
cantos.
Fig. 22.- Demuestre en superficie en arenas.

-Es útil para la determinación de la densidad relativa (Dr)
en suelos granulares sin cementante.
-Útil para la determinación del CBR de determinada capa en
un pavimento en servicio.
-Se puede usar en suelos granulares finos con arcilla o
limos.
- En suelos granulares que contengan gravas, se puede
dañar el bisel del molde.
Las fig. 23 y 24, muestran la definición de un monolito en una
calicata. Esto solo es posible si el suelo tiene cierto cementante, de
lo contrario la calicata sólo serviría para obtener material y llevar al
laboratorio en un saco, para ser usado en el ensayo granulométrico
y de densidad relativa.

Fig. 23.- Demuestre en superficie
en suelos cohesivos con gravas y cantos.
La calicata también sirve para ubicarse a cierta profundidad por debajo
de la superficie para obtener muestras y hacer ensayos “in situ”.
Fig. 24.- Procedimiento para la obtención
directa de muestras inalteradas in situ.

Fig. 25.- Modelo de registro de una calicata.

g. 4.- Perforación y muestreo con barrena helicoidal
Tubo
muestreador
(shelby) en el
fondo de la
perforación

Fundaciones
Tubo muestreador
(cuchara partida)
penetra por golpes
de martillo en el
fondo de la
perforación.

Fundaciones
Fig. 26.- Corte esquemático del tomamuestras partido normal.
Nota: Penetra la masa de suelo en el fondo de la perforación, a través
de golpes transmitidos a la barra de perforación por medio de un
martillo y cabezal

Fundaciones
Fig. 27.- Cuchara portatestigos para el ensayo normalizado de
penetración.

Fundaciones
Fig. 28.- Corte esquemático del tomamuestras de pared delgada.
L = 75 cm a 90 cm
Fig. 29.- (a) Portatestigos de pequeña sección con tubo Shelby. (b)
Portatestigos de mayor diámetro de pared delgada.
Do
Dm
Penetra el fondo con presión y sin vibración
Dc

Revestimiento Tubo
Normalizado de 2 ½”
Aberturas
Varilla de Sondeo
Tubo normalizado de 1”
Cabeza o Adaptador
De Portatestigos
3/8” prisionero con
Cavidad hexagonal
Tubo de Acero Shelby
De 2”
2.875”
2 1/2”
3”
33”
Varilla
Conducto de Aire
Enganche de
Varillas “N”
Obturador
Cabeza De
Portatestigos
Abrazaderas
Orificios para
llave inglesa
Adaptador
Prisioneros
Guarnición de
Goma
Tubo
Portatestigos
1/2”
3”
5.05”
5.25”
5”
6 3/4”
5 1/2”
15 1/2”
Fig. 29.- (a) Portatestigos de pequeña sección con tubo Shelby. (b)Portatestigos de
mayor diámetro de pared delgada.
(a) (b)
84 cm

Fundaciones
• Recomendaciones de Hvorslev, para los tubos muestreadores con el
fin de obtener muestras inalteradas.
Para controlar la alteración por desplazamiento:
Calibre No. 18 (1/20”) para Ø = 2” (calibre 1.27 mm)
No. 22 (1/8”) para Ø = 5” (calibre 3.18 mm)
Ar ≈ 13% (relación de áreas)
o Relación de Áreas: 1002
22
0
⋅
−
=
m
m
D
DD
Ar
Donde:
D0= Diámetro externo del tubo.
Dm= Diámetro interno del tubo.
Ar<10% máx. 15% para disminuir la alteración del suelo cuando se
desplaza dentro del tubo.
Ar, toma en cuenta disminuir los esfuerzos que obligan al suelo a entrar al
tubo y a desplazarse hacia los lados alrededor del tubo.

Fundaciones
Veamos el valor de Ar para el tubo partido normal:
(muestra alterada totalmente)
•Para disminuir la fricción entre el suelo y las paredes internas del tubo:
Ci grande → expansión excesiva.
Ci pequeña → fricción excesiva.
Donde:
Ci= tolerancia interna
Dc= diámetro en el extremo de la boquilla cortante
Recomendable:
Ci= 0.75 a 1.50% Long. de muestreadores grandes.
Ci≤ 0.50%. Long de muestreadores pequeños.
%56.90100
8.36
8.368.50
2
22
=⋅
−
=Ar
100⋅
−
=
m
cm
i
D
DD
C

Fundaciones
Veamos la tolerancia para el tubo partido normal:
(expansión grande)
También para los tubos muestreadores, sugiere:
Ls = (5 a 10) Dm suelos poco cohesivos, sueltos o densos.
Ls = (10 a 20) Dm suelos firmes, cohesivos o muy blandos.
Valores pequeños para diámetros grandes y valores grandes para diámetros
pequeños.
Los muestreadores de paredes delgadas tienen longitudes entre 75cm y 90cm.
%93.1100
1.36
1.368.36
=⋅
−
=iC

Fundaciones
Tubo de pared delgada con pistón
El empleo de tubos de pared delgada provistos con pistón puede a veces extraer
arenas ligeramente cohesivas, por encima del N.F. y dotadas de cohesión
aparente por capilaridad.

Fundaciones
Vp Vp Vp
cp.
r
Tp
cp.
r
Tp
Pie del
Revestimiento
Tp
(1)
(2)
(3)
r - revestimiento
p – pistón
vp – vástago del pistón
t – testigo
cp – cabeza portatestigo
tp – tubo portatestigo
Fig. 31.- Obtención de testigo por tubo
hincado empleando pistón
estacionario:
(1)Descenso
(2) obtención del testigo
(3) extracción
El pistón se puede operar
de manera de producir el
vacío entre él y la parte
superior de la muestra, lo
que facilita su retención en
el tomamuestra.

Fundaciones
Toma de muestra del pistón:
• Pistón cierra boca del muestreador, cuando se baja al fondo de la
perforación y se fija a ese nivel.
• el tubo muestreador penetra el suelo sin que el pistón se mueva.
• El pistón se puede operar de manera de producir el vacío entre él y
la parte superior de la muestra, lo que facilita su retención en el
tomamuestra.
• También evita que suelos blandos inestables asciendan más rápido
que el descenso del tubo.
• Evita que después que el tubo este parcialmente lleno la adherencia
y la fricción entre el tubo y la muestra se oponga al avance de éste.

Fundaciones
Para extracción de muestras inalteradas en arena:
La fig. 32, presenta el muestreador de Bishop, para este caso. Este
muestreador se entiende así:
• La cámara contiene inicialmente al tubo muestreador el cual esta
rodeado de agua (no existe vacío en la cámara).
• Se introduce el tubo muestreador por presión en el suelo.
• Luego se expulsa el agua que existe en la cámara con aire
comprimido.
• Halar el muestreador y colocarlo dentro de la cámara.
• En el extremo del tubo se producen presiones capilares que
ayudan al sostenimiento de la muestra dentro del tubo (s.r: Se
produce tensión capilar por el contacto entre el agua y el aire, y esto
le dá cierta tensión aparente).

Fundaciones
Fig 32.
Principio del muestreador
Bishop.
4 El cable hala el
muestreador y lo
coloca dentro de la
campana llena de
aire.
2 El muestreador es forzado
dentro de la arena por medio
de las barras de perforación y
el aire comprimido desplaza el
agua de la campana.
1 Inicialmente el tubo muestreador se
encuentra dentro de la cámara rodeado de
agua
3 Se inyecta aire comprimido y se explusa
el agua de la cámra.
5 Al entrar el tubo a
la cámra en el
extremo del tubo se
produce cierta
tensión (presiones
negativas)
Revestimiento

Para suelos duros y compactos, donde no se puede usar tubos
de pared delgada (Fig. 33 y 34):
•Cohesivos duros
•Lutitas blandas
•Arenas ligeramente cohesivas
Tubos concéntricos (similar al tubo single).
El tubo exterior rota y corta el suelo:
•Tubos concéntricos
•Ambos tubos son simultáneamente forzados hacia abajo, dentro del suelo.
•Se obtienen buenas muestras de suelos cohesivos, firmes a duros, incluyendo
lutitas duras.

Fig. 33
Corte esquemático del muestreador rotatorio
de doble tubo, tipo Denison
•Cohesivos duros
•Lutitas blandas
•Arenas ligeramente
cohesivas
Tubos concéntricos
(similar al tubo single).
El tubo exterior rota y
corta el suelo:
s.r Se observa
que hay que
extraer toda la
tubería

2 ½”32 3/8”
2
15/16”
3 9/16”3 ½”NNX
1 5/8”2 3/8”
1
29/32”
2 5/16”2 15/16”2 7/8”BBX
1 3/16”1 7/8”1 5/8”
1
27/32”
2 5/16”2 ¼”AAX
7/8”1 ½”
1
5/16”
1 7/16”1 27/32”1 13/16”EEX
Diámetro
aproximad
o del
testigo.
Diámetro
aproximad
o del
sondeo sin
entubar
Varill
aje
Ø ext.
Corona
Ø ext.
Anillo
cortante del
Revestimient
o
Revestimiento
Ø ext.
Varillaje
Revestimiento
Porta testigos
Tabla Nº7.-Datos de diámetros de las barras de perforación y brocas
Fundaciones
3” 0.56”3” 0.5”
2” 0.94” 2” 0.38” 2” 0.5”
Tubería y broca para la toma de muestras
Tubería y broca de revestimiento

(s.r toma la muestra que corta
la corona del tubo externo )
Fig. 34
Portatestigos Denison.
s.r Se observa
que hay que
extraer toda la
tubería

Tabla #10.
Registros de sondeos
en suelos.
Long. de avance del
muestreo
Ubicación N.F
Descripción del
material
Muestreo y ensayo “in
situ”

Tabla #11.
Registros de sondeo en
roca.

•PENETRÓMETRO (FIG 35 Y 36)
Fig. 35
Corte esquemático
del Cono Holandés
de doble
movimiento.
V.- METODOS ESTATICOS DE SONDEO (CONO
HOLANDES) – ENSAYO DILATOMÉTRICO - ENSAYO DE
PLACAS – ENSAYO DE VELETA.
Velocidad a la cual se empuja
1cm/seg (también 20 a
40cm/min)
-rápidos levantamientos de
depósitos erráticos de arcilla,
limos y turbas blandas, se puede
hacer auscultamientos de 10m en
15min. Registros cada 20 a 25 cm
cono de 60 grados
con un diámetro de
36mm y 10cm2 de
área en la base.

Buje de fricción del mismo diámetro con área superficial de 150cm².
Fig. 36
•Posición 2, el cono penetra 4 cm y se mide resistencia por punta.
•Posición 3, penetración de 4 cm adicionales,
mide resistencia por punta más resistencia por fricción lateral.
Fuerza de penetración del cono
+ funda =
resistencia por punta +
resistencia lateral.
Longitud de funda para medir
resistencia
por fricción

-Consiste básicamente en un cono de 60 grados con un diámetro de 36mm y
10cm2 de área en la base.
-El cono va enroscado a la parte inferior de un vástago.
-Velocidad a la cual se empuja 1cm/seg (también 20 a 40cm/min)
-Útiles en suelos relativamente blandos o ninguna cohesión.
-El aparato holandés original se usa todavía para efectuar rápidos
levantamientos de depósitos erráticos de arcilla, limos y turbas blandas, se
puede hacer auscultamientos de 10m en 15min.
-Las lecturas de manómetros pueden registrarse cada 20 a 25 cm
a medida que profundiza el penetrómetro

- Mide la magnitud y variación de la resistencia a la base del cono.
-Complementa la información obtenida de los muestreos hechos en las
perforaciones.
-Permite identificar la presencia de puntos blandos, ubicados entre perforaciones
previas.
-Mayor precisión en las variaciones de la resistencia a la penetración de un cono
que avanza por presión estática, que las variaciones dinámicas.
- Rápida exploración de depósitos blandos con equipos mecanizados, que puede
llegar hasta 30 metros.
- Manuales hasta 10 metros.
- Mecanizados hasta 30 metros.
Cono: 60 grados.
Φ:35,7mm
Sección transversal = 10cm²

Correlaciones entre la resistencia no drenada y la resistencia a
la penetración por punta del cono.
•Para arcillas normalmente consolidadas (N.C) qc ≤ 20kg/cm² (3)
Cu= qc/15 a qc/18
•Para arcillas blandas donde se prevee una falla local. (4)
Cu=qc/10 a qc/14
•Para arcillas preconsolidadas qc ≥ 25 kg/cm² (5)
Cu=qc/22 a qc/26
•qc=σvo + 2x 1.3 x 5.14 x Cu (otra expresión aproximada) (6)
Mayne y Kemper (1988)

Composición del suelo no cohesivo qc/N
Limos, limos arenosos, mezclas de
limos y arena con algo de cohesión.
2
Arenas limpias finas a medias y arenas
de algo limosas.
3-4
Arenas gruesas y arenas con algo de
grava.
5-6
Gravas y gravas arenosas. 8-10
qc → kg/cm² N → Golpes/pie
Correlación entre el CPT y el SPT

Resultados en gravas son aleatorios
Lancellotta (1993), Jamiolkowski et
al (1985): Para arena normalmente
consolidada.

Piezocono
Sonda de Piezocono

La figura 37. Presenta un
registro obtenido con un cono
de penetración estática, el cual
en este caso adicionalmente
permitió medir la presión de
poros en cada punto de registro
del ensayo. Se observa como las
mayores presiones de poros
ocurrieron en suelos arcillosos,
así como también las menores
resistencias por punta y por
fricción coincidieron a ese nivel
de presiones de poros.
s.r: Suma de la hidrostática más la sobrepresión que
produce el equipo
s.r Probablemente no ha existido el tiempo
necesario para la disipación del exceso de
presión

Figura 38.
Relación entre la resistencia por
punta qc y el ángulo de rozamiento
interno para arenas no cementadas
normalmente consolidadas.
Robertson y Campanella (1983)
1 bar = 1 kgcm2

La figura 39 y 40 es referida al cono dinámico, cuyos resultados
tienen cierta correlación con el ensayo SPT.
Figura 39.- Ensayo de penetración dinámica tipo Borros, dispositivos y puntazas.
Punta
cuadra
da ??
(caras
planas)
Punta
cónica
63.5 kg de peso,
cae libremente 0.50 m
más de 100 golpes
para hincar los 20
cm de tubería se
considera rechazo
registro del número
de golpes NB se
efectúa cada 20 cm

Fundaciones
Ensayo Borros, puede realizarse a profundidades considerables, en
ocasiones superiores a 25 m. La maza, de 63.5 kg de peso, cae libremente
desde una altura de 0.50 m. Las puntazas pueden ser cuadradas o cónicas.
El registro del número de golpes NB se efectúa cada 20 cm. Si son
necesarios más de 100 golpes para hincar los 20 cm de tubería se considera
rechazo y se suspende la prueba.
AplicapleAplicaple unicamenteunicamente a suelos arenososa suelos arenosos
••Log(NB)=0.035N + 0.668Log(NB)=0.035N + 0.668 ±± 0.044 (7)0.044 (7)
••N = 25log(NB)N = 25log(NB) –– 15.1615.16 ±± 1.16 (8)1.16 (8)
Nota: las ecuaciones no están
referidas a la tabla 12
Se puede estimar de forma aproximada
que N = NB, para NB comprendido
entre 8 y 12.
Para valores mayores, NB resulta ser
algo mayor que N. Dhalberg (1974)
propuso dos correlaciones, no
estrictamente equivalentes , aplicables
únicamente a suelos arenosos:

Fundaciones
N.N. DhalbergDhalberg (1974)(1974)
AplicapleAplicaple unicamenteunicamente a suelosa suelos
arenososarenosos
••Log(NB)=0.035N + 0.668Log(NB)=0.035N + 0.668 ±± 0.044 (7)0.044 (7)
••N = 25log(NB)N = 25log(NB) –– 15.1615.16 ±± 1.16 (8)1.16 (8)
Fig. 40.- Conos dinámicos.
Otros tipos de conos
dinámicos

Universidad de Los AndesUniversidad de Los Andes
Facultad de IngenierFacultad de Ingenierííaa
Departamento de VDepartamento de Vííasas
FundacionesFundaciones
TablaTabla #12#12 RelacionRelacion entreentre elel NumeroNumero dede GolpesGolpes y lay la densidaddensidad
relativarelativa dede suelossuelos GranularesGranulares.. PenetracionPenetracion deldel conocono 30cm (30cm (ParcherParcher
y Jeans (1968).y Jeans (1968).
Muy densa>80> 50
Densa50 a 8030 a 50
Mediana25 a 5010 a 30
Suelta<254 a 10
Muy suelta0 a 4
NcN
hcaida=45.7cmhcaida=76.2cm
DrWmartillo=18.1kgWmartillo=63.5kg

Fundaciones
EnsayoEnsayo parapara medirmedir lala resistenciaresistencia deldel suelosuelo a laa la
deformaciondeformacion.
La fig. 41, muestra un esquema del dilatómetro, usados en suelos. La fig. 42 y
43, presenta correlaciones entre los parámetros estimados a partir del ensayo vs
el coeficiente de empuje lateral en reposo y el suelo donde se realiza el
ensayo.
El ensayo permite medir la resistencia del suelo a la deformación, a través del
registro de las siguientes presiones:
-Po: Presión medida para producir esta deformación de despegue de
0,05mm.
-P1: Presión medida para una deflexión de 1.1 mm hacia el suelo.
- P2: Existirá una presión P2, cuando la membrana vuelva a su posición al
liberar cuidadosamente el gas.

Fig. 41.- Dilatómetro de Marchetti
Fig. 42 Correlación entre kD y
ko (para las curvas de
Schmertmann se requiere una
estimación previa de φ).
Po despegue
0.05 mm

Fig. 43.- Correlación entre tipo
de suelo, ID y ED.
00
01
µ−
−
=
P
PP
ID
'0
00
v
D
P
K
σ
µ−
=
( ) 201
1
7,34
ν−
=−= s
D
E
PPE
•σσσσvo’: Presión efectiva
•1 MPa = 1 N/mm2
•1 MPa = 1 000 000 Pa 1kgcm2 = 100 KNm2
•1 MPa = 10 Kg/cm2
TablaTabla dede correlacionescorrelaciones
DefiniciDefinicióón de parn de paráámetros para el ensayometros para el ensayo
Indice del material de depósito
Indice de esfuerzo lateral
Módulo dilatométrico
P1,P0P1,P0 →→MpaMpa
EDED→→MpaMpa

Fundaciones
La fig. 44, 45,46 y 47, hacen referencia al ensayo de placa. La fig. 44 y
46, presenta dos maneras de trasmitir la carga al suelo, donde el
primero es a través de un sistema de reacción de anclajes o pilotes y la
segunda fig. el esfuerzo trasmitido al suelo se logra a través de pesos
colocados sobre vigas las cuales las mantiene el gato al mismo nivel. La
fig. 45, muestra los resultados del ensayo de placa. En la fig. 47, se ve
el efecto que produce la placa sobre el suelo de fundación en relación
con la zapata real fundada a la misma cota.
Ensayo de placa
Fig. 44.- Dispositivos
para el ensayo de placa
de carga

Fig. 45.-
Resultados del
ensayo de
placa de carga.
Fig. 46.- Pruebas de
carga

Fundaciones
Fig. 47.- Zonas relativas de
influencia de la carga, bajo
placa soportante y bajo
asientos de pies de
construcciones.
- La ASTM hace una serie de recomendaciones para el ensayo, sin
embargo, veamos las recomendaciones de Sowers (1961)
- Hacer los incrementos de carga en ¼ presión portante admisible
estimada
-Incrementos de carga ≈ ¼ presión portante admisible estimada
Máxima carga a colocar: Aproximadamente dos veces la presión
portante admisible en arenas y gravas
• Máxima carga a colocar: Aproximadamente 2,5 veces la presión
admisible en arcillas

Fundaciones
•Leer los asentamientos con una precisión de 0,025 mm y
referenciarlos fuera del área afectada por los posibles
asentamientos.
•Después de cada incremento no se vuelve a cargar hasta que la
velocidad del asentamiento sea 0,05 mm/hora.
•El incremento final se dejará aplicado por lo menos por 4 horas
antes de finalizar el ensayo.
•La ASTM dice que después de descargar el suelo, se debe medir
la expansión por un tiempo igual a la de un incremento de carga.

FundacionesEnsayo de veleta
Fig. 48.- Equipo del
ensayo de molinete o
ensayo de veleta.

Fundaciones
Para suelos:
•Arcillas con qu < 1 kg/cm2
•No recomendable si la arcilla tiene capas densas de arena y limo
•Menos recomendable si existen gravas o piedras
•La veleta penetra el suelo de fondo del fondo en forma lenta y
continua, sin alterar apreciablemente el suelo.
•Luego se rota a una velocidad de 6º a 12º por minuto (ver fig 49).
•Se va registrando el par necesario para rotar determinado ángulo.
•El momento torsor requerido para girar las veletas es proporcionado
por la resistencia lateral que se genera en la superficie cilíndrica
generada por las paletas y por la resistencia en las bases.

Fundaciones
Fig. 49.- Ensayo
rotatorio de veleta in
situ.

Fundaciones
2
23
2
222
2
2
⋅





⋅⋅





⋅⋅+





⋅⋅





⋅=
BB
C
B
L
B
CM uuT ππ








⋅





+





⋅⋅⋅=
3
2
22
2
22
BBB
LCM uT π






⋅=
32
2
BB
CM uT π
vuu
T
SC
LB
M
,2
2
==
⋅⋅π
Tomando en cuenta la figura 48 y 49 se plantea la
siguiente ecuación:
Donde:
Cu: Resistencia cohesiva
2π(B/2).L:Area lateral del cilíndro
(B/2): Brazo
π(B/2)²: Area base
(2/B)(B/2): Brazo
2: Ambos lados de la base
No tomando el termino

Fundaciones
La fig. 50, permite obtener el factor de corrección de la resistencia
obtenida con la veleta.
Sµ, v: resistencia obtenida con veleta
P0’: esfuerzo efectivo a la cota a la cual se hizo el ensayo
Sµ, diseño = λ.Sµ,v (16)
Puede diseñar con la figura 50.a o 50.b reinterpretación del gráfico de
Bjerrum por Aas et al. (1986) para incluir efectos de vejez y OCR.
Para la figura 50.b, define con (Ip, Sµ,v) un punto en la zona N.C. o en la
zona O.C., luego baja y busca la curva NC o la curva OC, dependiendo
de la zona superior y determina λ.

Fundaciones
Fig. 50.- (a) Factor de corrección de Bjerrum para el ensayo de
veleta de corte. Según Bjerrum (1972) y Ladd (1977). (b)
Reinterpretación del gráfico de Bjerrum por Aas et al. (1986) para
incluir efectos de vejez y OCR.

Fundaciones
Fig. 51.- Diferentes alturas y anchos de las paletas de la veleta.

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