Es 17080 proyecto casa moreno informe final

Documento No. OM-ES-0-12 Rev. A
31 de Agosto de 2016
Estudio de Mecánica de Suelos con
fines de cimentación para el Proyecto
Casa Moreno – San Martin de Porres –
Lima – Lima
30 de Mayo del 2017
Preparado para
Casa Moreno
Jr. Las Encinas Mz. L Lote 15, urbanización Los Jardines,
San Martín de Porres, Lima 31, Perú
Preparado por
OM Minería y Geotecnia S.A.C.
Av. Mariano Cornejo 734 - 102
Breña, Lima 05, Perú
Teléfono: (511) 333-1253
ES – 17080
Rev. No. Fecha Descripción OM Min y Geot
0 30 de Mayo del 2017 Emitido para Revisión/Aprobación Franco Olivera M.

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Casa Moreno
Estudio de Mecánica de Suelos con fines de cimentación
para el Proyecto Casa Moreno
Tabla de Contenido
1.0 Introducción ......................................................................................................................... 1
1.1 Generalidades............................................................................................................ 1
1.2 Objetivos................................................................................................................... 1
1.3 Alcance de trabajos ................................................................................................... 1
1.4 Descargo de Responsabilidades................................................................................. 2
2.0 Investigación Geotécnica ...................................................................................................... 3
2.1 Generalidades............................................................................................................ 3
2.2 Calicatas ................................................................................................................... 3
2.3 Niveles de agua......................................................................................................... 4
2.4 Sismicidad ................................................................................................................ 4
3.0 Ensayos de Laboratorio......................................................................................................... 6
4.0 Resultados de los Ensayos de Laboratorio............................................................................. 7
4.1 Ensayos de propiedad índice ..................................................................................... 7
4.2 Análisis granulométrico ............................................................................................ 7
4.3 Límites de Atterberg.................................................................................................. 7
4.4 Contenido de Sales, Sulfatos y Cloruros.................................................................... 7
4.5 Corte Directo............................................................................................................. 7
5.0 Caracterización Geológica de la zona de Estudio .................................................................. 8
5.1 Generalidades............................................................................................................ 8
5.2 Depósito Cuaternario (Q) .......................................................................................... 8
5.2.1 Depósito Alivial (Q-al) ............................................................................... 8
6.0 Análisis de Cimentaciones Superficiales ............................................................................... 9
6.1 Metodología de Cálculo ............................................................................................ 9
6.1.1 Parámetros de resistencia y deformación..................................................... 9
6.1.2 Capacidad portante por corte....................................................................... 9

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6.1.3 Cálculo de asentamientos.......................................................................... 10
6.2 Otros Parámetros Geotécnicos................................................................................. 11
6.2.1 Muros de Contención................................................................................ 11
6.2.2 Cortes permanentes en taludes .................................................................. 11
6.2.3 Coeficiente de Balasto .............................................................................. 12
6.2.4 Agresividad química del suelo a la cimentación ........................................ 12
7.0 Conclusiones y Recomendaciones....................................................................................... 13
8.0 Referencias......................................................................................................................... 15

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Lista de Tablas
Tabla Título
Tabla 2.1 Resumen de Calicatas
Tabla 3.1 Resumen de ensayos de laboratorio en suelos
Tabla 6.1 Parámetros Geotécnicos para el Análisis de Cimentaciones
Tabla 6.2 Capacidad Portante y Asentamientos
Lista de Anexos
Anexo Título
Anexo A Perfiles Estratigráficos
Anexo B Cuadros Resúmenes
Anexo C Registro de Ensayos de Laboratorio
Anexo D Memoria de Cálculo
Anexo E Plano
Anexo F Panel Fotográfico

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Casa Moreno
Estudio de Mecánica de Suelos con fines de cimentación
para el Proyecto Casa Moreno
1.0 Introducción
1.1 Generalidades
El señor Miguel Moreno, ha contratado a OM Minería y Geotecnia para llevar a cabo la
elaboración del estudio de mecánica de suelos con fines de cimentación a nivel de Expediente
Técnico para la construcción de Edificio Multiusos, ubicado en el Jr. Las Encinas Mz. L Lt
15, urbanización Los Jardines, en el distrito de San Martín de Porres, Provincia de Lima,
Departamento de Lima, como parte de la ingeniería de detalle del proyecto.
El presente reporte resume las actividades realizadas para desarrollar el estudio de mecánica
de suelos por parte de OM Minería y Geotecnia S.A.C .
1.2 Objetivos
Los objetivos del presente estudio son:
 Caracterización geotécnica del material de fundación.
 Estimar los parámetros de resistencia y deformación del material de fundación.
 Recomendar profundidades mínimas de cimentación para la estructura proyectada.
 Estimar las capacidades admisibles y el cálculo de asentamientos esperados.
1.3 Alcance de trabajos
Para lograr los objetivos mencionados, los siguientes trabajos fueron desarrollados:
 Investigación de campo que incluyó la excavación de 03 calicatas.
 Registro y toma de muestras representativas para la ejecución de ensayos de
laboratorio.
 Ensayos de laboratorio de mecánica de suelos, para determinar las propiedades de
resistencia y deformación de los distintos materiales identificados durante el desarrollo
de la investigación de campo.

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1.4 Descargo de Responsabilidades
Este informe ha sido preparado por OM Minería y Geotecnia exclusivamente para el Proyecto
Casa Moreno. Parte de la información utilizada ha sido proporcionada por el cliente y otra
parte ha sido obtenida de recursos que están fuera del control de OM Minería y Geotecnia.
Aunque se considera que la información, conclusiones y recomendaciones son confiables,
bajo las condiciones y limitaciones aquí establecidas, ninguna tercera parte está facultada a
utilizar este informe sin la aprobación escrita de OM Minería y Geotecnia. El uso de este
informe y la información contenida en él, será de responsabilidad total del usuario,
independientemente de los errores, omisiones o negligencia de OM Minería y Geotecnia.
Este estudio fue realizado de acuerdo con las prácticas aceptadas de ingeniería y están basadas
en el alcance de trabajo mutuamente acordado entre el cliente y OM Minería y Geotecnia. El
contenido de este informe refleja el mejor juicio de OM Minería y Geotecnia a la luz de la
información disponible al momento de la preparación del informe. OM Minería y Geotecnia
no garantiza el desempeño del proyecto en ningún aspecto, solamente que el trabajo de
ingeniería y las recomendaciones realizadas por OM Minería y Geotecnia reúnen las
normativas y prácticas aceptadas por la industria de la ingeniería civil.
El uso de este informe y la información contenida en él, será solamente para las ubicaciones
descritas en este informe. El uso de la información para algún otro propósito o alguna otra
ubicación es a solo riesgo del usuario.
Algunas reproducciones de este informe son no controladas y pueden no ser la más reciente
revisión. Los datos de investigación geotécnica presentada en este informe fueron obtenidos
por OM Minería y Geotecnia, sin embargo, es importante de reconocer que, si los puntos de
investigación geotécnica son cercanos, no es posible cubrir todas las eventualidades en el
diseño. La naturaleza y la extensión de las variaciones de las condiciones del subsuelo así
como la interpretación geológica geotécnica, pueden ponerse de manifiesto durante la
construcción y deberían tomarse en cuenta. Estas variaciones son algunas veces suficientes
para hacer necesaria modificaciones en el diseño. Esto hace necesario, que se deban tomar
decisiones en todas las etapas de diseño y de construcción, y se deban realizar por personal
experimentado y competente.

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2.0 Investigación Geotécnica
2.1 Generalidades
En la presente sección se describen las investigaciones geotécnicas de campo efectuadas en el
área del proyecto con el fin de determinar las características geotécnicas del área de fundación
donde se construirá la Edificación. Estos trabajos consistieron en la revisión de la información
geotécnica disponible y la ejecución de excavación de calicatas y toma de muestras
representativas para ensayos de laboratorio. Para evaluar los parámetros geotécnicos de los
materiales de fundación de las estructuras en cuestión, se tomaron muestras alteradas para
realizar ensayos en el laboratorio geotécnico de la Universidad Ricardo Palma en la ciudad de
Lima.
El programa de investigación geotécnica consistió en la ejecución de 03 excavaciones
manuales a cielo abierto, toma de muestras representativas de suelo y ensayos de laboratorio,
con la finalidad de caracterizar geotécnicamente la fundación donde estará ubicada la
estructura proyectada.
2.2 Calicatas
Para caracterizar los materiales superficiales de las áreas de Estudio se efectuaron 03
calicatas, las cuales fueron ejecutadas manualmente. Las calicatas alcanzaron profundidades
de 3.00 m y 4.00m, en donde no se encontró niveles de agua.
En cada una de las calicatas se realizaron registros detallados de la estratigrafía de los
materiales, se tomaron muestras representativas disturbadas para la ejecución de ensayos de
laboratorio. El registro estratigráfico de las calicatas se muestra en el Anexo A, en la Tabla
2.1 se muestra un resumen y detalles de las calicatas realizadas.
Los materiales encontrados en las excavaciones a cielo abierto presentan homogeneidad a lo
largo del área de estudio, encontrándose en los primeros metros hasta una profundidad
aproximada de 0.50m, rellenos no controlados conformados por suelos granulares finos con
presencia de finos no plásticos principalmente del tipo Arenas mal gradadas, medianamente
densa a suelta, húmeda, marrón claro, presencia de gravas subangulosas a subredondeadas.
Subyaciendo un material fino del tipo arcilla con limos, blanda, marrón claro a beige,
plasticidad baja. Finalmente se encontró un material conformado por suelo granular grueso
del tipo gravas pobremente gradadas, Suelta a muy suelta, húmeda, gris claro, gravas
subredondeadas a redondeadas. Presencia de bolones de TM: 8” hasta alcanzar la profundidad
máxima de excavación.

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2.3 Niveles de agua
En las excavaciones a cielo abierto no se encontraron niveles de agua.
2.4 Sismicidad
El Perú está comprendido entre una de las regiones de más alta actividad sísmica que existe
en el planeta, forma parte del Cinturón Circumpacífico donde se han registrado más del 80%
de sismos ocurridos en el mundo. Generalmente en las zonas de subducción de la corteza
terrestre y especialmente en la interacción de las placas (como es el caso del lado oeste de
Sudamérica), se presentan fallas transformacionales intensas donde se generan
frecuentemente los sismos más fuertes en el mundo.
Dentro del territorio peruano existen diversas zonas con diferentes características de acuerdo a
la menor o mayor presencia de sismos. Esta sismicidad está relacionada principalmente al
proceso de subducción de la Placa de Nazca debajo de la Placa sudamericana, cuya
interacción ha generado la formación de la Cordillera de los Andes y la fosa oceánica Perú-
Chile.
De acuerdo a lo propuesto por la Norma de Diseño Sismo-resistente E-030, del Reglamento
Nacional de Edificaciones del Perú (Febrero 2016), la zonificación propuesta para el Perú se
basa en la distribución espacial de la sismicidad observada, las características generales de los
movimientos sísmicos y la atenuación de estos con la distancia epicentral, así como también
en la información neotéctonica.
En virtud a esta norma, el área del Proyecto Estudio de Mecánica de Suelos se ubica en la
Zona 4, que corresponde a una zona con sismicidad alta, cuyo factor de zona (Z)
correspondiente es 0.45, el cual se interpreta como la aceleración máxima del terreno con una
probabilidad de 10% de ser excedida en 50 años.
El Factor de Suelo depende de las características de los suelos integrantes del perfil
estratigráfico, dentro de la profundidad activa de la cimentación, teniendo en cuenta las
características del sub suelo del terreno investigado, en el presente caso, para efecto de la
cimentación el suelo que se encuentra dentro de la zona activa le corresponde la clasificación
S2, es decir S=1.05.
El Factor de Uso depende de la categoría o importancia de la edificación, la cual para el
presente caso se clasifica en categoría C, Edificaciones Comunes, correspondiéndole un factor
de uso igual a U=1.0.

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Los valores correspondientes al coeficiente de amplificación sísmica, C, al peso de la
estructura, P, y al factor de reducción, R, deberán ser determinados según las características
de las estructuras previstas, dadas por el Ingeniero Proyectista a cargo del Diseño Estructural.

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3.0 Ensayos de Laboratorio
Para las muestras representativas obtenidas durante la investigación geotécnica se propuso un
programa que incluía ensayos de laboratorio de suelos para la determinación de propiedades
índice, clasificación y ensayos especiales para la determinación de parámetros de resistencia y
deformación de suelos, los cuales fueron realizados en el laboratorio de mecánica de suelos y
asfalto de la Universidad Ricardo Palma en la ciudad de Lima.
El resumen de los resultados de los ensayos es mostrado en la Tabla 3.1, los registros de estos
ensayos son presentados en el Anexo C.

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4.0 Resultados de los Ensayos de Laboratorio
4.1 Ensayos de propiedad índice
Durante la etapa de investigación geotécnica, se ha ejecutado 03 ensayos de propiedades
índices con la finalidad de caracterizar los materiales encontrados y de esta manera determinar
su clasificación SUCS (Sistema Unificado de Clasificación de Suelos).
4.2 Análisis granulométrico
El análisis granulométrico en los suelos fue realizado para evaluar la distribución del tamaño
de partículas de los materiales de relleno existente y de los materiales que subyacen y que
serán afectados por el bulbo de presiones generado por las cargas de las estructuras
involucradas. De los resultados de los análisis granulométricos a las muestras alteradas
extraídas se ha determinado que el material de fundación presenta un contenido de arenas
entre 23.45% y 37.14%, limos/arcillas entre 14.54% y 18.64%, gravas entre 44.22% y
62.01%.
4.3 Límites de Atterberg
Los ensayos de límites de Atterberg se realizaron con la finalidad de evaluar características
de plasticidad. Los valores de LL = NP y LP = NP.
4.4 Contenido de Sales, Sulfatos y Cloruros
Se efectuaron ensayos químicos de las muestras alteradas obtenidas de las calicatas. De
acuerdo a los resultados de los ensayos se ha determinado que la agresividad del suelo es
insignificante.
4.5 Corte Directo
Los ensayos de Corte Directo, se realizaron para obtener los parámetros de resistencia de los
materiales que conforman el suelo de fundación que corresponde a las Gravas pobremente
gradadas (GP). Los parámetros de resistente efectivos son 36.71° y 8.83KPa.

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5.0 Caracterización Geológica de la zona de Estudio
5.1 Generalidades
El área metropolitana de Lima y Callao está localizada sobre los abanicos de deyección
cuaternarios de los ríos Rímac y Chillón, enmarcados en rocas sedimentarias del Jurásico
Superior al Cretáceo Inferior, y rocas intrusivas del batolito andino (Cretáceo Superior -
Terciario Inferior). Tectónicamente se trata de una suave estructura anticlinal, fallada por
estructuras orientadas sensiblemente N-S, que condicionan un espesor entre 400 a 600 m de
los depósitos aluviales, de características heterogéneas, rellenando probablemente una fosa
tectónica..
5.2 Depósito Cuaternario (Q)
Los depósitos cuaternarios cubren el 100% del área de estudio. Los materiales cuaternarios
están constituidos principalmente por depósitos de origen aluvial.
5.2.1 Depósito Alivial (Q-al)
Son aquellos depósitos que se acumulan en los flancos de los valles y quebradas tributarias,
también se encuentran formando superficies subhorizontales

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6.0 Análisis de Cimentaciones Superficiales
Los criterios asumidos para estimar los valores de capacidad portante y asentamientos del
suelo de fundación donde se emplazará la estructura proyectada son los siguientes:
 Factor de Seguridad estático igual a 3.
 Tipos de cimentación: zapatas conectadas, zapatas aisladas.
 Criterios de falla local para fundaciones en suelo.
 Cálculo de asentamientos considerando un asentamiento máximo de 25 mm.
 Vida útil de estructuras igual a 50 años.
6.1 Metodología de Cálculo
6.1.1 Parámetros de resistencia y deformación
Los parámetros de resistencia del material de fundación han sido estimados en función al
criterio de rotura de Mohr-Coulomb. Los valores de cohesión c y ángulo de fricción () han
sido obtenidos a partir de ensayos en el laboratorio y correlaciones empíricas de las
auscultaciones dinámicas.
Los parámetros de resistencia y deformación utilizados en el presente análisis se muestran en
la Tabla 6.1
6.1.2 Capacidad portante por corte
El análisis de capacidad de carga admisible por ha sido evaluado en función del criterio de
Meyerhof (1963) mediante la siguiente ecuación:
idsqdqsqfcicdcscult FFFNBFFNDFFFNcq   21 5,0
Dónde:
c : cohesión
 : peso específico del suelo
Df : profundidad de cimentación
B : ancho de la losa
Fcs, Fqs, Fs : factores de forma
Fcd, Fqd, Fd : factores de profundidad
Fci, Fqi, Fi : factores de inclinación de a carga
Nc, Nq, N : factores de capacidad de carga
Las relaciones para los factores de carga fueron obtenidas según Meyerhof (1963), los
factores de forma según De Beer y Hansen (1970) y los factores de profundidad según Hansen
(1970). Para losas de cimentación se considerará los factores de forma Fcs, Fqs y Fs igual a 1.

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Los valores de capacidad de carga admisible se muestran en la Tabla 6.2 y la memoria de
cálculo en el Anexo D.
6.1.3 Cálculo de asentamientos
El análisis de asentamientos inmediatos para las fundaciones cimentadas en la grava
pobremente gradada (GP), fueron estimados en base a la teoría elástica:
Donde:
Df : Profundidad de cimentación
Ec : Módulo de Elasticidad de material de cimiento
Es : Módulo de Elasticidad de material del suelo de fundación
H : Profundidad de bulbo de presiones
K : Constante de incremento, anisotropía del suelo.
Ig : Factor de influencia de para la variación de Es con la profundidad
If : Factor de corrección por rigidez de la cimentación
Ie : Factor de corrección por empotramiento de la cimentación.
Se : Asentamiento elástico
Be : Ancho equivalente
Los valores de asentamientos, así como los resultados con diferentes geometrías y tipos de
cimentación se encuentran detallados en la Tabla 6.2 y la memoria de cálculo en el Anexo D.
6.1.3.1 Asentamientos Diferenciales
En los análisis de cimentación, se distinguen dos clases de asentamientos, asentamientos
totales y diferenciales, de los cuales, estos últimos son los que podrían comprometer la
seguridad de la estructura. La presión admisible por asentamiento, es aquella que al ser
aplicada por una cimentación tamaño específico, produce un asentamiento tolerable por la
estructura. El límite de los asentamientos tolerables en que se deben esperar las primeras
grietas en muros, está dado por la distorsión angular, es decir:
𝛼 =
𝛿
𝐿
=
1
500
Considerando 1.00 cm para luces de 5.00m.
La Norma considera que, para suelos granulares se puede estimar el asentamiento diferencial
como el 75% del asentamiento total. Los asentamientos diferenciales estimados no generan
distorsiones angulares mayores al límite tolerable.
𝑆𝑒 =
𝑞0 𝐵𝑒 𝐼 𝐺 𝐼𝐹 𝐼 𝐸
𝐸0
(1 − 𝜇 𝑆
2)

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6.2 Otros Parámetros Geotécnicos
6.2.1 Muros de Contención
Los coeficientes de presión lateral para rellenos estructurales, que conforman el suelo de
fundación de la estructura, fueron calculados basados en el ángulo de fricción considerado
para el material representativo del relleno. En el Cuadro 6.2 se presenta los parámetros para el
diseño de muros de contención:
Coeficiente de presión pasiva: 



 
2
45tan2 pK
Coeficiente de presión activa: 



 
2
45tan2 aK
Coeficiente de fricción al deslizamiento δ = 1/2 a 2/3 de 
Cuadro 6.2
Parámetros para el diseño de muro de contención con Rellenos Estructurales
Coeficiente de Presión
Pasiva
Coeficiente de Presión
Activa
Coeficiente de fricción al
deslizamiento
3.69 0.27 0.5
Parámetros para el diseño de muro de contención – Suelo Natural
Profundidad
(m)
Coeficiente de
Presión Pasiva
Coeficiente de
Presión Activa
Coeficiente de
fricción al
deslizamiento
0.00m – 1.50m 2.04 0.49 0.5
1.50m – 5.00m 3.97 0.25 0.5
6.2.2 Cortes permanentes en taludes
Para el caso de excavaciones permanentes en el material superficial, se aceptará como
máximo talud de corte, 1H:1V hasta una altura de 5 m. Dependiendo de las condiciones en
campo durante el corte de los taludes, estos podrían variar siendo necesaria la supervisión
durante la construcción y la aprobación de los cortes por parte del ingeniero, recomendando
trabajos de estabilización y/o contención en caso sea necesaria.

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6.2.3 Coeficiente de Balasto
El suelo de apoyo de la cimentación de la estructura corresponde a gravas mal gradadas, el
estrato de mayor influencia sobre la fundación. Por lo tanto, se recomienda utilizar un módulo
de reacción vertical igual a 9.0 kg/cm3
, se ha considerado dos metodologías para la estimación
de este parámetro: De Beer (1970) y Bowles (1982), recomendando el que modela mejor la
interacción suelo estructura. Ya que no todos los suelos admiten una modelización igualmente
satisfactoria.
6.2.4 Agresividad química del suelo a la cimentación
De acuerdo con los resultados de los análisis químicos realizados en la campaña, se ha
determinado que el suelo de fundación presenta una agresividad insignificante a la fundación,
ya que los contenidos de sulfatos solubles (SO4) son insignificantes conforme a la tabla 4.4 de
la Norma E060 del RNE y para el ACI 318-14 los resultados se ubican dentro de la categoría
S y clase S2 conforme a la tabla 19.3.1.1. En cuanto a la exposición de iones de cloruro, los
contenidos obtenidos son menores a los mostrados en la tabla 4.5 de la Norma E060 del RNE
y para el ACI 318-14 verificar la tabla 19.3.1.1 en la cual se observa una clasificación como
categoría C clase C1 y en la tabla 19.3.2.1 la cantidad máxima de iones de cloruro solubles en
agua. En cuanto al contenido de sales solubles, estas presentan una agresividad insignificante.
Por todo lo anterior se recomienda el uso de Cemento Tipo I ASTM 150M con una relación
de agua/cemento como máximo de 0.50 y un mínimo de 𝑓𝑐
´
de 21MPa. Ver el Anexo G Tablas
de referencia.

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7.0 Conclusiones y Recomendaciones
De las investigaciones geotécnicas realizadas en las áreas que comprenden el Edificio
Multiusos Casa Moreno, ubicado en el Jr. Las Encinas Mz. L Lt. 15, Urbanización Los
Jardines, Distrito de San Martín de Porres, Provincia de Lima, Departamento de Lima, las
cuales incluyeron: excavaciones a cielo abierto y ensayos de laboratorio se puede concluir lo
siguiente:
 Los resultados de las investigaciones geotécnicas realizadas con calicatas y ensayos de
laboratorio han permitido realizar la caracterización geotécnica del terreno, del área
donde se emplazará la nueva estructura.
 El material que estará en contacto con el suelo de fundación será humedecido y
compactado hasta lograr un reacomodo de las partículas disminuyendo los
asentamientos instantáneos.
 La cimentación de la estructura es superficial, del tipo zapatas cuadradas con una
profundidad mínima recomendada de desplante de 1.50m, verificar la tabla 6.2 para
ver otras alternativas, a criterio del ingeniero proyectista, medido desde el nivel actual
del terreno.
 El ángulo de fricción utilizado para la estimación de capacidad portante y
asentamientos es de 36.71° y cohesión de 8.83KPa.
 Los valores de capacidad portante considerando zapatas cuadradas para una
profundidad de desplante de 1.50m varía entre 2.96Kg/cm2
y 3.15Kg/cm2
y los
asentamientos se estimaron entre 0.32cm y 0.58cm.
 Los valores de capacidad portante considerado losas de cimentación rectangulares
para una profundidad de desplante de 3.00m varía entre 4.83Kg/cm2
y 4.96Kg/cm2
con
asentamientos entre 1.05cm y 1.26cm.
 Los valores de capacidad portante para cimientos corridos a una profundidad de
desplante de 0.800m, medido desde el nivel actual del terreno, los cuales formarán
parte de cercos perimétricos y muros de tabiquería, varía entre 0.85Kg/cm2
y
0.89Kg/cm2
y los asentamientos se estimaron entre 0.53cm y 0.72cm.
 De acuerdo con los resultados de los análisis químicos realizados en la campaña, se ha
determinado que el suelo de fundación presenta una agresividad insignificante a la

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fundación, ya que los contenidos de sulfatos solubles (SO4) son insignificantes
conforme a la tabla 4.4 de la Norma E060 del RNE y para el ACI 318-14 los
resultados se ubican dentro de la categoría S y clase S2 conforme a la tabla 19.3.1.1.
En cuanto a la exposición de iones de cloruro, los contenidos obtenidos son menores a
los mostrados en la tabla 4.5 de la Norma E060 del RNE y para el ACI 318-14
verificar la tabla 19.3.1.1 en la cual se observa una clasificación como categoría C
clase C1 y en la tabla 19.3.2.1 la cantidad máxima de iones de cloruro solubles en
agua. En cuanto al contenido de sales solubles, estas presentan una agresividad
insignificante. Por todo lo anterior se recomienda el uso de Cemento Tipo I ASTM
150M con una relación de agua/cemento como máximo de 0.50 y un mínimo de 𝑓𝑐
´
de
21MPa. Ver el Anexo G Tablas de referencia.
 En todos los casos que sea necesario alcanzar niveles por medio de rellenos de
ingeniería, se podrá utilizar los materiales propios, provenientes de las profundidades
de 1.50m – 4.00m.
 Para la conformación de los rellenos de ingeniería, se efectuará la compactación del
material seleccionado en capas de espesor no mayor de 0.30m para un grado de
compactación del 95% equivalente al Ensayo Proctor Modificado de laboratorio.
 Debido a las condiciones de humedad que pudieran presentarse, tanto durante el
proceso constructivo cuanto durante la vida útil de la estructura en proyecto, por
efecto de filtraciones de agua provenientes de riego de jardines o tuberías averiadas u
otras fuentes, se hace necesario considerar una adecuada protección al flujo de agua
para evitar pérdida de resistencia y aumento de deformación en el material de apoyo,
por ello será recomendable evitar cualquier aniego en la zona, reparando
inmediatamente cualquier avería durante la construcción, además de que, en todos los
casos, se construyan todas las instalaciones de agua y desagüe lo más antes posibles a
fin de evitar infiltración de agua hacia el suelo de fundación.

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8.0 Referencias
Bowles E., Joseph, (1997) “Foundation Analysis and Design”, Fifth Edition, 1175p.
Coduto, Donald P. (2001), “Foundation Design”, California State Polytechnic
University, Pomona, Second Edition, 883p
Das, B.M., (1999) “Principio de Ingeniería de Cimentaciones”, California State
University, Sacramento, Séptima Edición.
Das, B.M., (1999) “Developments on the Bearing Capacity of shallow Foundations on
Geogrid-Reinforced-Soil – A review”, California State University, Sacramento 19p.
Gonzales de la C.M,(1991) “Ataque Químico al Concreto”. Capítulo Peruano sobre
Corrosión en Estructuras de Concreto, Lima.
Seed, H. Bolton and Idris, I.M. (1970) “Soil Moduli and Damping Factors for
Dynamic Response Analysis”, Report No. UCB/EERC-70/10, Earthquake
Engineering Research Center, University of California, Berkeley, December, 48p.
Seed, H.B., Wong R.T., Idriss, I.M. and Tokimatsu, K. (1986) “Moduli and Damping
Factors for Dynamic Analysis of Cohesionless Soils”, Journal of the Geotechnical
Engineering, ASCE, Vol 112, No. GT11, November, pp 1016-1032.

ANEXO A:
PERFIL ESTRATIGRAFICO

RELLENO NO CONTROLADO CONFORMADO POR SUELOS GRANULARES FINOS
DEL TIPO ARENAS LIMOSAS, MEDIANAMENTE DENSA A SUELTA, HÚMEDA,
MARRÓN CLARO. PRESENCIA DE GRAVAS SUBANGULOSAS A SUBANGULARES,
DE TM 5".
MATERIAL CONFORMADO POR SUELOS FINOS DEL TIPO ARCILLAS CON LIMOS,
BLANDO, HÚMEDAD, PLASTICIDAD BAJA, MARRON CLARO A BEIGE. CON
CONTENIDO DE FINOS IGUAL A 60.50%, CON LÍMITES DE CONSISTENCIA A LL =
25.58% Y LP = 17.31%.
MATERIAL CONFORMADO POR SUELO GRANULAR GRUESO DEL TIPO GRAVAS
MAL GRADADAS, MUY SUELTA, HÚMEDA, GRIS CLARO, SUBREDONDEADAS A
REDONDEADAS. PRESENCIA DE BOLONES DE TM: 8" SUBREDONDEADOS A
REDONDEADOS.
98.0
97.9
97.8
97.7
97.6
97.5
97.4
97.3
97.2
97.1
97.0
96.9
96.8
96.7
96.6
96.5
96.4
96.3
96.2
96.1
96.0
95.9
95.8
95.7
95.6
95.5
95.4
95.3
95.2
95.1
Relleno
CL
GP
3.00
2.00
1.00
0.00
2.90
2.80
2.70
2.60
2.50
2.40
2.30
2.20
2.10
2.00
1.90
1.80
1.70
1.60
1.50
1.40
1.30
1.20
1.10
1.00
0.90
0.80
0.70
0.60
0.50
0.40
0.30
0.20
0.10
0.00
PROF.
(m)
SIMBOLOGIA DESCRIPCION
C-01
275914 8670723
E.S.S. F.O.M.
N.P.
17080-01
1 1
100806040200
Excavación Manual - Calicata
COTA
(msnm)

MARRÓN CLARO. PRESENCIA DE GRAVAS SUBANGULOSAS A SUBANGULARES,
DE TM 5"
25.58% Y LP = 17.31%.
REDONDEADOS.
98.0
97.9
97.8
97.7
97.6
97.5
97.4
97.3
97.2
97.1
97.0
96.9
96.8
96.7
96.6
96.5
96.4
96.3
96.2
96.1
96.0
95.9
95.8
95.7
95.6
95.5
95.4
95.3
95.2
95.1
95.0
94.9
94.8
94.7
94.6
94.5
94.4
94.3
94.2
94.1
Relleno
CL
GP
4.00
3.00
2.00
1.00
0.00
3.90
3.80
3.70
3.60
3.50
3.40
3.30
3.20
3.10
3.00
2.90
2.80
2.70
2.60
2.50
2.40
2.30
2.20
2.10
2.00
1.90
1.80
1.70
1.60
1.50
1.40
1.30
1.20
1.10
1.00
0.90
0.80
0.70
0.60
0.50
0.40
0.30
0.20
0.10
0.00
PROF.
(m)
C-02
275912 8670730
E.S.S. F.O.M.
N.P.
17080-02
1 1
100806040200
COTA
(msnm)

LOSA DE CONCRETO, FALSO PISO
MARRÓN CLARO.
25.58% Y LP = 17.31%.
REDONDEADOS.
98.0
97.9
97.8
97.7
97.6
97.5
97.4
97.3
97.2
97.1
97.0
96.9
96.8
96.7
96.6
96.5
96.4
96.3
96.2
96.1
96.0
95.9
95.8
95.7
95.6
95.5
95.4
95.3
95.2
95.1
95.0
94.9
94.8
94.7
94.6
94.5
Concreto
Relleno
CL
GP
3.00
2.00
1.00
0.00
3.50
3.40
3.30
3.20
3.10
3.00
2.90
2.80
2.70
2.60
2.50
2.40
2.30
2.20
2.10
2.00
1.90
1.80
1.70
1.60
1.50
1.40
1.30
1.20
1.10
1.00
0.90
0.80
0.70
0.60
0.50
0.40
0.30
0.20
0.10
0.00
PROF.
(m)
C-03
275905 8670734
E.S.S. F.O.M.
N.P.
17080-03
1 1
100806040200
COTA
(msnm)

ANEXO B:
CUADROS RESÚMENES
TABLA 2.1 RESUMEN DE CALICATAS
TABLA 6.1 PARÁMETROS GEOTÉCNICOS PARA EL ANÁLISIS
DE CIMENTACIÓN.
TABLA 6.2 CAPACIDAD PORTANTE Y ASENTAMIENTO
ESTIMADO.
TABLA 6.3 AGRESIÓN QUÍMICA DEL SUELO

Total Suelo Roca
(m) (m) (m)
C - 01 CASA MORENO 18 L 8670723 275914 98 24/05/2017 24/05/2017 3.00 3.00 0.00
Paredes inestables de la calicata, consistencia de los
material muy sueltos.
C - 02 CASA MORENO 18 L 8670730 275912 98 24/05/2017 24/05/2017 4.00 4.00 0.00
C - 03 CASA MORENO 18 L 8670734 275905 98 24/05/2017 24/05/2017 3.00 3.00 0.00
TOTAL 10.00 10.00 9.00
ZonaESTRUCTURA
Profundidad
ObservacionesCódigo de Calicata
Elevación
(msnm)
Norte
Coordenadas
Este
Tabla 2.1
Resumen de Calicatas
Fecha de ejecución
De A

Peso
Unitario
Cohesión
Ángulo de
Fricción
Módulo de
Elasticidad
Relación de
Poisson
Nivel de Agua
Aproximado
Profundidad de
Cimentación
Recomendada
g c f E (1)
n (1)
NF(3)
Df
(4)
(kN/m3
) (kPa) (º) (kg/cm2) (m) (m)
Zapata Cuadrada 1.5
Losa 3.0
Cimientos Corridos 0.8
Notas:
(1) Los parámetros de deformación fueron obtenidos del tipo de material y de referencia bibliográficas (Braja M. Das y Bowles)
Tipo de CimentaciónMaterial
Consistencia /
Compacidad
TABLA 6.1
Parámetros geotécnicos para el análisis de cimentación
Ubicación
913.45 0.3 NPPROYECTO CASA MORENO
Grava Pobremente
Gradada (GP)
Medianamente
densa a Suelta
19.02 8.83 36.71

Nivel de Agua
Aproximado
Profundidad de
Cimentación
Recomendada
Ancho de
Cimentación /
Dimensión de la
Cimentación
L/B
Capacidad de Carga
Admisible por corte
Asentamiento
Estimado por
cote
Capacidad de Carga
Admisible por
asentamiento
Capacidad Portante
Asentamiento
Estimado
NF Df
(1)
B (2)
qa(r)
(3)
DH qa(r)
(4)
qa(as)
(5)
DH
(m) (m) (m) (KPa) (mm) (KPa) (Kg/cm2
) (cm)
1.5 1.5 x 1.5 1.0 309.4 3.17 2436.3 3.15 0.32
1.5 2.0 x 2.0 1.0 297.1 3.99 1860.1 3.03 0.40
1.5 2.5 x 2.5 1.0 292.1 4.81 1518.8 2.98 0.48
1.5 3.0 x 3.0 1.0 290.8 5.77 1260.6 2.97 0.58
2.0 1.5 x 1.5 1.0 367.7 3.72 2470.9 3.75 0.37
2.0 2.0 x 2.0 1.0 380.1 5.03 1887.5 3.88 0.50
2.0 2.5 x 2.5 1.0 368.5 5.98 1541.2 3.76 0.60
2.0 3.0 x 3.0 1.0 362.7 7.09 1278.8 3.70 0.71
3.5 1.5 x 1.5 1.0 590.5 5.83 2531.5 6.02 0.58
3.5 2.0 x 2.0 1.0 581.3 7.50 1938.2 5.93 0.75
3.5 2.5 x 2.5 1.0 573.7 9.05 1584.5 5.85 0.91
3.5 3.0 x 3.0 1.0 567.9 10.79 1315.4 5.79 1.08
4.0 1.5 x 1.5 1.0 664.7 6.53 2544.0 6.78 0.65
4.0 2.0 x 2.0 1.0 655.1 8.40 1949.3 6.68 0.84
4.0 2.5 x 2.5 1.0 646.9 10.14 1594.3 6.60 1.01
4.0 3.0 x 3.0 1.0 640.3 12.09 1323.9 6.53 1.21
3.0 3.0 x 3.0 1.0 521.6 10.12 1288.9 5.32 1.01
3.0 3.5 x 3.5 1.0 510.7 10.72 1190.7 5.21 1.07
3.0 4.0 x 4.0 1.0 504.0 11.98 1051.5 5.14 1.20
3.0 3.0 x 4.0 1.3 486.9 10.53 1156.4 4.96 1.05
3.0 3.5 x 4.7 1.3 478.4 11.35 1054.1 4.88 1.13
3.0 4.0 x 5.3 1.3 473.7 12.57 942.5 4.83 1.26
0.8 0.6 x 5.0 8.3 83.3 5.25 396.7 0.85 0.53
0.8 0.8 x 5.0 6.3 87.5 6.19 353.8 0.89 0.62
0.8 1.0 x 5.0 5.0 85.8 6.73 318.6 0.87 0.67
0.8 1.2 x 5.0 4.2 85.3 7.18 297.0 0.87 0.72
Notas:
(1) La profundidad de cimentación está definida a partir del nivel de diseño final.
(2) Dimensiones de cimentaciones asumidas.
(3) El cálculo de capacidad admisible por corte ha sido obtenido en base al criterio de Meyerhoff considerando falla local
(4) El cálculo de capcidad admisible por asentamiento ha sido obtenido en base al criterio de la teoría elástica, como máxima 25mm
(5) El cálculo de capacidad portante y asentamiento han sido obtenidos en base al criterio de la teoría elástica y estimando la carga de las estructuras de la zona de equipamiento.
PROYECTO CASA
MORENO
Grava
pobremente
gradada (GP)
Medianamente
Densa a Suelta
NP
Cimientos
Corridos
Zapata Cuadrada
Losa de
Cimentación
TABLA 6.2
Estructuras
Material /
Clasificación
SUCS
Consistencia /
Compacidad
Tipo de
Cimentación
Capacidad portante y asentamiento estimado

PROYECTO CASA MORENO
Grava Pobremente
Gradada (GP)
Medianamente
Densa a Suelta
300.90 21.97 80.34 7.93 Tipo I
Notas:
(1)
Recomedndacioines en función de la tabla 4.4 de la Norma E060 del RNE y para el ACI 318-14 la tabla 19.3.1.1. Ver Anexo G Tablas de Referencia
TABLA 6.3
Agresión Química del Suelo
Ubicación SST (ppm)
Sufatos
(ppm)
Cloruros (ppm) Ph
Tipo de Cemento
Recomendado ASTM
150M
Material
Consistencia /
Compacidad

ANEXO C:
ENSAYOS DE LABORATORIO
01 Corte Directo
02 Granulometría
03 Químicos Suelos

ENSAYOS : ESTANDAR DE CLASIFICACION
NORMAS : NTP 339.127 - 339.128 - 339.129 - 339.131 - 339.150
TIPO DE EXPLORACION : CALICATA
No DE EXPLORACION : C-1
No DE MUESTRA : M - 1
PROFUNDIDAD DEL NIVEL FREATICO (m) : N.R.
PROFUNDIDAD DEL ESTRATO (m) : 1.00
75.000 3" 100.00
50.000 2" 100.00
37.500 1 1/2" 100.00
25.000 1" 100.00
19.000 3/4" 100.00
9.500 3/8" 99.35
4.750 No 004 98.61
2.000 No 010 97.68
0.850 No 020 95.09
0.425 No 040 87.53
0.250 No 060 78.29
0.150 No 100 70.29
0.075 No 200 60.50
D10 (mm) 0.00 Cu 34.43
D30 (mm) 0.01 Cc 0.49
D60 (mm) 0.07
PESO ESP. RELATIVO DE SOLIDOS (Gs) 2.63
PESO ESPECIFICO NATURAL (g) (gr/cc)
HUMEDAD NATURAL (w) (%) 8.34
LIMITE LIQUIDO (LL) (%) 25.58
LIMITE PLASTICO (LP) (%) 17.31
INDICE PLASTICO (IP) (%) 8.27
LIMITE DE CONTRACCION (LC) (%) -
CLASIFICACIÓN SUC CL
CLASIFICACIÓN AASHTO A-4 (5)
OBSERVACIONES : Muestra e Información proporcionado por solicitante
UNIVERSIDAD RICARDO PALMA
FACULTAD DE INGENIERIA
ESCUELA PROFESIONAL INGENIERIA CIVIL
LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS Y ASFALTO
ANALISISGRANULOMETRICOPORTAMIZADO
%ACUMULADOQUEPASA
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 0.10 1.00 10.00 100.00
%AcumuladoQuePasa
Diámetro de las Partículas (mm)
Curva Granulométrica
Limo y Arcilla Fina
Arena Grava
0.075
Media Gruesa Fina Gruesa
0.425 2.00 4.75 19.00 75.00
0
10
20
30
40
50
60
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110
IndicePlastico(IP)
Límite Líquido (LL)
Carta de Plasticidad
CH-OH
MH-OHCL-OL
ML-OL
CL-ML
24.00
24.30
24.60
24.90
25.20
25.50
25.80
26.10
26.40
26.70
27.00
10 100
ContenidodeHumedad(%)
Número de Golpes
Diagrama de Fluidez
25
Av. Benavides 5440 – Surco – Lima 33 – Perú
Telefonos: 7080000 Anexo: 4212 e-mail: HTTP://www.lab.mecanica. urp.edu.pe
INFORME : ILMS-15093-2017
PROYECTO : CASA MORENO
SOLICITANTE : MIGUEL MORENO
UBICACION : SMP
FECHA : JUNIO 2017

ENSAYOS : ESTANDAR DE CLASIFICACION
NORMAS : NTP 339.127 - 339.128 - 339.129 - 339.131 - 339.150
75.000 3" 100.00
50.000 2" 100.00
37.500 1 1/2" 88.10
25.000 1" 72.98
19.000 3/4" 62.98
9.500 3/8" 46.89
4.750 No 004 38.04
2.000 No 010 29.56
0.850 No 020 21.16
0.425 No 040 12.02
0.250 No 060 6.02
0.150 No 100 2.83
0.075 No 200 1.13
D10 (mm) 0.36 Cu 47.01
D30 (mm) 2.09 Cc 0.74
D60 (mm) 16.71
PESO ESP. RELATIVO DE SOLIDOS (Gs) 2.71
PESO ESPECIFICO NATURAL (g) (gr/cc)
HUMEDAD NATURAL (w) (%) 1.38
LIMITE LIQUIDO (LL) (%) N.P.
LIMITE PLASTICO (LP) (%) N.P.
INDICE PLASTICO (IP) (%) N.P.
LIMITE DE CONTRACCION (LC) (%) -
CLASIFICACIÓN SUC GP
CLASIFICACIÓN AASHTO A-1-a (0)
OBSERVACIONES : Muestra e Información proporcionado por solicitante
ANALISISGRANULOMETRICOPORTAMIZADO
%ACUMULADOQUEPASA
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 0.10 1.00 10.00 100.00
%AcumuladoQuePasa
Diámetro de las Partículas (mm)
Curva Granulométrica
Limo y Arcilla
Fina
Arena Grava
0.075
Media Gruesa Fina Gruesa
0.425 2.00 4.75 19.00 75.00
0
10
20
30
40
50
60
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110
IndicePlastico(IP)
Límite Líquido (LL)
Carta de Plasticidad
CH-OH
MH-OHCL-OL
ML-OL
CL-ML
31.00
31.40
31.80
32.20
32.60
33.00
10 100
ContenidodeHumedad(%)
Número de Golpes
Diagrama de Fluidez
25
Telefonos: 7080000 Anexo: 4212 e-mail: HTTP://www.lab.mecanica. urp.edu.pe
SOLICITANTE : MIGUEL MORENO
UBICACION : SAN MARTIN DE PORRES
FECHA : MAYO 2017

ENSAYO : CORTE DIRECTO
NORMA : ASTM D3080
VELOCIDAD DE ENSAYO (mm/min) : 0.90
ALTURA DE LA MUESTRA (cm) : 2.00
LADO DE LA MUESTRA (cm) : 6.00
ESTADO DE LA MUESTRA : REMOLDEADA
CONDICION DE ENSAYO : HUMEDECIDA
ESFUERZO NORMAL (kg/cm²) 0.50 1.00 2.00 0.00
CONDICIONES INICIALES
Contenido de Humedad (w) (%) 1.38 1.35 1.40 -
Peso Específico (g) (gr/cc) 1.94 1.94 1.94 -
Peso Específico Seco (gd) (gr/cc) 1.92 1.92 1.91 -
Grado de Saturación (Gw) (%) 9.00 8.84 9.13 -
ASENTAMIENTO DESPUES DE LA S/C (%) -2.640 -2.990 -3.505 0.000
CONDICIONES FINALES
PARAMETROS DE RESISTENCIA
ESFUERZO CORTANTE (kg/cm²) 0.49 0.89 1.60 0.00
COHESION (c) (kg/cm²) 0.12
ANGULO DE FRICCION (F) (º) 36.71
SOLICITANTE : MARIO MORENO
FECHA : MAYO 2017

NORMA : ASTM D3080
VELOCIDAD DE ENSAYO (mm/min) : 0.90
ALTURA DE LA MUESTRA (cm) : 2.00
LADO DE LA MUESTRA (cm) : 6.00
ESTADO DE LA MUESTRA : REMOLDEADA
CONDICION DE ENSAYO : HUMEDECIDA
CONDICIONES INICIALES
Peso Específico (g) (gr/cc) 1.94 1.94 1.94 -
Peso Específico Seco (gd) (gr/cc) 1.92 1.92 1.91 -
Grado de Saturación (Gw) (%) 9.00 8.84 9.13 -
ASENTAMIENTO DESPUES DE LA S/C (%) -2.640 -2.990 -3.505 0.000
CONDICIONES FINALES
ESFUERZO CORTANTE (kg/cm²) 0.49 0.89 1.60 0.00
PARAMETROS DE RESISTENCIA RESIDUAL
ESFUERZO CORTANTE (kg/cm²) 0.34 0.66 1.12 -
FECHA : MAYO 2017

NORMA : ASTM D3080
Esfuerzo Cortante Deformación Esfuerzo Deformación Esfuerzo Deformación Esfuerzo Deformación Esfuerzo
Vs Horizontal Cortante Horizontal Cortante Horizontal Cortante Horizontal Cortante
Deformación Horizontal (%) (kg/cm²) (%) (kg/cm²) (%) (kg/cm²) (%) (kg/cm²)
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 - -
0.05 0.02 0.05 0.05 0.05 0.09 - -
0.10 0.05 0.10 0.09 0.10 0.16 - -
0.20 0.08 0.20 0.14 0.20 0.28 - -
0.30 0.12 0.30 0.21 0.30 0.36 - -
0.40 0.15 0.40 0.28 0.40 0.47 - -
0.50 0.19 0.50 0.35 0.50 0.55 - -
0.75 0.25 0.75 0.44 0.75 0.72 - -
1.00 0.31 1.00 0.53 1.00 0.88 - -
1.25 0.34 1.25 0.60 1.25 1.04 - -
1.50 0.39 1.50 0.66 1.50 1.16 - -
1.75 0.41 1.75 0.70 1.75 1.25 - -
2.00 0.44 2.00 0.75 2.00 1.33 - -
2.50 0.47 2.50 0.81 2.50 1.43 - -
3.00 0.49 3.00 0.85 3.00 1.52 - -
3.50 0.49 3.50 0.87 3.50 1.55 - -
4.00 0.49 4.00 0.88 4.00 1.60 - -
4.50 0.49 4.50 0.89 4.50 1.60 - -
5.00 0.48 5.00 0.89 5.00 1.60 - -
6.00 0.44 6.00 0.88 6.00 1.59 - -
7.00 0.40 7.00 0.82 7.00 1.54 - -
8.00 0.38 8.00 0.75 8.00 1.46 - -
9.00 0.36 9.00 0.72 9.00 1.39 - -
10.00 0.36 10.00 0.70 10.00 1.31 - -
11.00 0.36 11.00 0.69 11.00 1.25 - -
12.00 0.36 12.00 0.69 12.00 1.20 - -
13.00 0.36 13.00 0.67 13.00 1.18 - -
14.00 0.36 14.00 0.66 14.00 1.17 - -
15.00 0.35 15.00 0.66 15.00 1.16 - -
16.00 0.34 16.00 0.66 16.00 1.15 - -
17.00 0.34 17.00 0.66 17.00 1.14 - -
18.00 0.34 18.00 0.66 18.00 1.13 - -
19.00 0.34 19.00 0.66 19.00 1.13 - -
20.00 0.34 20.00 0.66 20.00 1.12 - -
FECHA : MAYO 2017

NORMA : ASTM D3080
Deformación Vertical Deformación Deformación Deformación Deformación Deformación Deformación Deformación Deformación
Vs Horizontal Vertical Horizontal Vertical Horizontal Vertical Horizontal Vertical
Deformación Horizontal (%) (%) (%) (%) (%) (%) (%) (%)
0.00 0.000 0.00 0.000 0.00 0.000 - -
0.05 -0.005 0.05 -0.005 0.05 -0.015 - -
0.10 - 0.10 -0.015 0.10 -0.040 - -
0.20 0.005 0.20 -0.025 0.20 -0.050 - -
0.30 0.015 0.30 -0.020 0.30 -0.085 - -
0.40 0.025 0.40 -0.015 0.40 -0.095 - -
0.50 0.035 0.50 -0.010 0.50 -0.120 - -
0.75 0.105 0.75 0.030 0.75 -0.130 - -
1.00 0.220 1.00 0.100 1.00 -0.110 - -
1.25 0.345 1.25 0.190 1.25 -0.090 - -
1.50 0.520 1.50 0.300 1.50 -0.030 - -
1.75 0.685 1.75 0.415 1.75 0.050 - -
2.00 0.920 2.00 0.570 2.00 0.145 - -
2.50 1.285 2.50 0.890 2.50 0.370 - -
3.00 1.720 3.00 1.245 3.00 0.605 - -
3.50 2.085 3.50 1.600 3.50 0.860 - -
4.00 2.485 4.00 1.985 4.00 1.110 - -
4.50 2.820 4.50 2.345 4.50 1.360 - -
5.00 3.085 5.00 2.685 5.00 1.610 - -
6.00 3.515 6.00 3.250 6.00 2.105 - -
7.00 3.725 7.00 3.610 7.00 2.425 - -
8.00 3.795 8.00 3.790 8.00 2.680 - -
9.00 3.815 9.00 3.865 9.00 2.835 - -
10.00 3.840 10.00 3.880 10.00 2.900 - -
11.00 3.840 11.00 3.885 11.00 2.915 - -
12.00 3.875 12.00 3.885 12.00 2.910 - -
13.00 3.840 13.00 3.885 13.00 2.900 - -
14.00 3.810 14.00 3.850 14.00 2.840 - -
15.00 3.825 15.00 3.805 15.00 2.815 - -
16.00 3.785 16.00 3.785 16.00 2.770 - -
17.00 3.775 17.00 3.750 17.00 2.710 - -
18.00 3.745 18.00 3.700 18.00 2.655 - -
19.00 3.720 19.00 3.660 19.00 2.600 - -
20.00 3.705 20.00 3.625 20.00 2.535 - -
FECHA : MAYO 2017

NORMA : ASTM D3080
0.00
0.20
0.40
0.60
0.80
1.00
1.20
1.40
1.60
1.80
0.00 5.00 10.00 15.00 20.00
EsfuerzoCortante(Kg/cm²)
Deformación Horizontal (%)
Esfuerzo Cortante Vs Deformación Horizontal
0.50 kg/cm²
1.00 kg/cm²
2.00 kg/cm²
FECHA : MAYO 2017

NORMA : ASTM D3080
-0.50
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
4.00
4.50
0.00 5.00 10.00 15.00 20.00
DeformaciónVertical(%)
Deformación Horizontal (%)
Defomación Vertical Vs Deformación Horizontal
0.50 kg/cm²
1.00 kg/cm²
2.00 kg/cm²
FECHA : MAYO 2017

NORMA : ASTM D3080
ANGULO DE FRICCION (F) ( ° ) 36.71
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50
EsfuerzoCortante(Kg/cm²)
Esfuerzo Normal (kg/cm²)
Esfuerzo Cortante Vs Esfuerzo Normal
FECHA : MAYO 2017

NORMA : ASTM D3080
PARAMETROS DE RESISTENCIA RESIDUAL
ANGULO DE FRICCION (F) ( ° ) 28.62
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50
EsfuerzoCortante(kg/cm²)
Esfuerzo Normal (kg/cm²)
Esfuerzo Cortante Vs Esfuerzo Normal
FECHA : MAYO 2017

Proyecto Fecha : ABRIL 2017
Solicitado
PROFUNDIDAD CONTENIDO DE SALES CONTENIDO DE SALES
(m) (%) (ppm)
CALICATA C-1 M-1 2.00 0.03 300.90
PROFUNDIDAD CONTENIDO DE SULFATOS CONTENIDO DE SULFATOS
(m) (%) (ppm)
CALICATA C-1 M-1 2.00 0.00 21.97
PROFUNDIDAD CONTENIDO DE CLORUROS CONTENIDO DE CLORUROS
(m) (%) (ppm)
CALICATA C-1 M-1 2.00 0.01 80.34
PROFUNDIDAD
(m)
CALICATA C-1 M-1 2.00 7.93
MUESTRA
CONTENIDO DE SALES SOLUBLES TOTALES (NTP 339.152)
EXPLORACIÓN MUESTRA PH
POTENCIAL DE HIDROGENO PH (ASTM D1293)
EXPLORACIÓN MUESTRA
CONTENIDO DE CLORUROS (NTP 339.177)
EXPLORACIÓN MUESTRA
CONTENIDO DE SULFATOS (NTP 339.178)
EXPLORACIÓN
Telefonos: 70 80000 Anexo: 4212 e-mail: HTTP://www.lab.mecanica. urp.edu.pe
: CASA MORENO
: MIGUEL MORENO
Ubicación : SAN MARTIN DE PORRES

ANEXO D:
MEMORIA DE CÁLCULO
01. CAPACIDAD PORTANTE_SUELO NATURAL
02. CÁLCULO DE ASENTAMIENTOS

Parámetros del Suelo
Tipo de Suelo Grava pobremente gradada (GP)
Prof. de Cimentación (Df) (m)
c (kPa) 8.83
f (°) 36.71
ccorregido (kPa) 5.88
fcorregido (°) 26
g1 (kN/m3
) 16.0
g2 (kN/m3
) 19.0
gw (kN/m3
) 10.0
Nf 2.60
Ecuación general propuesta por Meyerhof:
ZAPATAS
D f > 0.0 m
Nc Nq Ng Fcs Fqs Fgs Fcd Fqd Fgd Fci Fqi Fgi Df B L L/B q ult FS q a
(m) (m) (m) (kPa) (kPa)
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.40 1.31 1.00 1.00 1.00 1.00 1.50 1.50 1.50 1.00 928.18 3.00 309.39
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.30 1.23 1.00 1.00 1.00 1.00 1.50 2.00 2.00 1.00 891.28 3.00 297.09
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.24 1.18 1.00 1.00 1.00 1.00 1.50 2.50 2.50 1.00 876.37 3.00 292.12
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.20 1.15 1.00 1.00 1.00 1.00 1.50 3.00 3.00 1.00 872.44 3.00 290.81
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.37 1.28 1.00 1.00 1.00 1.00 2.00 1.50 1.50 1.00 1103.08 3.00 367.69
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.40 1.31 1.00 1.00 1.00 1.00 2.00 2.00 2.00 1.00 1140.43 3.00 380.14
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.32 1.24 1.00 1.00 1.00 1.00 2.00 2.50 2.50 1.00 1105.42 3.00 368.47
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.27 1.20 1.00 1.00 1.00 1.00 2.00 3.00 3.00 1.00 1088.10 3.00 362.70
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.47 1.36 1.00 1.00 1.00 1.00 3.50 1.50 1.50 1.00 1771.63 3.00 590.54
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.42 1.32 1.00 1.00 1.00 1.00 3.50 2.00 2.00 1.00 1743.78 3.00 581.26
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.38 1.29 1.00 1.00 1.00 1.00 3.50 2.50 2.50 1.00 1721.20 3.00 573.73
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.34 1.26 1.00 1.00 1.00 1.00 3.50 3.00 3.00 1.00 1703.74 3.00 567.91
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.48 1.37 1.00 1.00 1.00 1.00 4.00 1.50 1.50 1.00 1994.01 3.00 664.67
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.44 1.34 1.00 1.00 1.00 1.00 4.00 2.00 2.00 1.00 1965.15 3.00 655.05
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.40 1.31 1.00 1.00 1.00 1.00 4.00 2.50 2.50 1.00 1940.73 3.00 646.91
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.37 1.28 1.00 1.00 1.00 1.00 4.00 3.00 3.00 1.00 1920.80 3.00 640.27
Nota:
c: cohesión
f: ángulo de fricción
g: peso unitario del suelo
B: ancho de la cimentación
L: longitud de la cimentación
Df: profundidad de la cimentación
N f : tan2
(45 + f/2)
Nc , N q, N g : factores de capacidad de carga
F cs , F qs , F g s : factores de forma
F cd , F qd , F g d : factores de profundidad
F ci , F qi , F g i : factores por inclinación de carga
FS: factor de seguridad
q ult : capacidad de carga última
q a : capacidad portante admisible
CAPACIDAD PORTANTE EN SUELO
qult = c * Nc * Fcs * Fcd * Fci + g1 * Df * Nq * Fqs * Fqd * Fqi + 0.5 * g2 * B * Ng * Fgs * Fgd * Fgi
Factores de Carga Factores de Forma Factores de Profundidad Factores por Inclinación de carga Capacidad Portante
B
Df
ZAPATA CUADRADA
SUELO
Df > 0.0 m

c (kPa) 8.83
f (°) 36.71
fcorregido (°) 26
g1 (kN/m3
) 16.0
g2 (kN/m3
) 19.0
gw (kN/m3
) 10.0
Nf 2.60
LOSAS
D f > 0.0 m
(m) (m) (m) (kPa) (kPa)
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.40 1.31 1.00 1.00 1.00 1.00 3.00 3.00 3.00 1.00 1564.93 3.00 521.64
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.34 1.26 1.00 1.00 1.00 1.00 3.00 3.50 3.50 1.00 1532.08 3.00 510.69
22.96 12.41 13.34 1.54 1.50 0.60 1.30 1.23 1.00 1.00 1.00 1.00 3.00 4.00 4.00 1.00 1511.96 3.00 503.99
22.96 12.41 13.34 1.41 1.37 0.70 1.40 1.31 1.00 1.00 1.00 1.00 3.00 3.00 4.00 1.33 1460.70 3.00 486.90
22.96 12.41 13.34 1.41 1.37 0.70 1.34 1.26 1.00 1.00 1.00 1.00 3.00 3.50 4.67 1.33 1435.14 3.00 478.38
22.96 12.41 13.34 1.41 1.37 0.70 1.30 1.23 1.00 1.00 1.00 1.00 3.00 4.00 5.33 1.33 1421.23 3.00 473.74
Nota:
c: cohesión
N f : tan2
(45 + f/2)
B
Df
LOSA DE CIMENTACIÓN
SUELO
Df > 0.0 m

c (kPa) 8.83
f (°) 28.62
fcorregido (°) 20
g1 (kN/m3
) 16.0
g2 (kN/m3
) 19.0
gw (kN/m3
) 10.0
Nf 2.04
CIMIENTOS CORRIDOS
D f > 0.0 m
(m) (m) (m) (kPa) (kPa)
14.83 6.39 5.38 1.05 1.04 0.95 1.37 1.29 1.00 1.00 1.00 1.00 0.80 0.60 5.00 8.33 250.00 3.00 83.33
14.83 6.39 5.38 1.07 1.06 0.94 1.40 1.32 1.00 1.00 1.00 1.00 0.80 0.80 5.00 6.25 262.61 3.00 87.54
14.83 6.39 5.38 1.09 1.07 0.92 1.32 1.25 1.00 1.00 1.00 1.00 0.80 1.00 5.00 5.00 257.32 3.00 85.77
14.83 6.39 5.38 1.10 1.09 0.90 1.27 1.21 1.00 1.00 1.00 1.00 0.80 1.20 5.00 4.17 255.93 3.00 85.31
Nota:
c: cohesión
N f : tan2
(45 + f/2)
B
Df
CIMIENTO CORRIDO
SUELO
Df > 0.0 m

Ec (3)
21316779.0 KN/m2
Es (2)
89578.9 KN/m2
µ 0.3
k 698.7 KN/m2
/m
t 0.5 m
Df (m) B (m) L (m) Be (m) q (Kpa) H/Be β=Eo/KBe Ig (1)
If Ie Se (m) Se (mm) qadm (Kpa)
1.50 1.50 1.50 1.69 309.39 3.5 75.7 0.85 0.787 0.892 0.0032 3.17 2436.3
1.50 2.00 2.00 2.26 297.09 2.7 56.8 0.82 0.790 0.905 0.0040 3.99 1860.1
1.50 2.50 2.50 2.82 292.12 2.1 45.4 0.79 0.795 0.915 0.0048 4.81 1518.8
1.50 3.00 3.00 3.39 290.81 1.8 37.9 0.78 0.801 0.923 0.0058 5.77 1260.6
2.00 1.50 1.50 1.69 367.69 3.5 75.7 0.85 0.787 0.879 0.0037 3.72 2470.9
2.00 2.00 2.00 2.26 380.14 2.7 56.8 0.82 0.790 0.892 0.0050 5.03 1887.5
2.00 2.50 2.50 2.82 368.47 2.1 45.4 0.79 0.795 0.902 0.0060 5.98 1541.2
2.00 3.00 3.00 3.39 362.70 1.8 37.9 0.78 0.801 0.910 0.0071 7.09 1278.8
3.50 1.50 1.50 1.69 590.54 3.5 75.7 0.85 0.787 0.858 0.0058 5.83 2531.5
3.50 2.00 2.00 2.26 581.26 2.7 56.8 0.82 0.790 0.868 0.0075 7.50 1938.2
3.50 2.50 2.50 2.82 573.73 2.1 45.4 0.79 0.795 0.877 0.0091 9.05 1584.5
3.50 3.00 3.00 3.39 567.91 1.8 37.9 0.78 0.801 0.885 0.0108 10.79 1315.4
4.00 1.50 1.50 1.69 664.67 3.5 75.7 0.85 0.787 0.854 0.0065 6.53 2544.0
4.00 2.00 2.00 2.26 655.05 2.7 56.8 0.82 0.790 0.863 0.0084 8.40 1949.3
4.00 2.50 2.50 2.82 646.91 2.1 45.4 0.79 0.795 0.872 0.0101 10.14 1594.3
4.00 3.00 3.00 3.39 640.27 1.8 37.9 0.78 0.801 0.879 0.0121 12.09 1323.9
Ecuación mejorada para el asentamiento elástico
Nota
(1)
Se estimo el valor de Ig a partir de la Figura 5.18 Fundamentos de Ingenieria de Cimentaciones, Braja Das 7ma edición
(2)
Se estimo el valor de Es a partir de la tabla 2-8, Foundation Analysis and Design Joseph E. Bowles 5th edition
(3)
Se calculó a partir de la fórmula de la norma E060 del RNE.
Df Profundidad de cimentación
Ec Módulo de Elasticidad de material de cimiento
Es Módulo de Elasticidad de material del suelo de fundación
H Profundidad de bulbo de presiones
K Constante de incremento, anisotropía del suelo.
Ig Factor de influencia de para la variación de Es con la profundidad
If Factor de corrección por rigidez de la cimentación
Ie Factor de corrección por empotramiento de la cimentación.
Se Asentamiento elástico
Be Ancho equivalente
Cálculo de Asentamientos
Datos:

Ec (3)
21316779.0 KN/m2
Es (2)
89578.9 KN/m2
µ 0.3
k 698.7 KN/m2
/m
t 0.5 m
3.00 3.00 3.00 3.39 521.64 1.8 37.9 0.79 0.801 0.892 0.0101 10.12 1288.9
3.00 3.50 3.50 3.95 510.69 1.5 32.5 0.72 0.809 0.899 0.0107 10.72 1190.7
3.00 4.00 4.00 4.51 503.99 1.3 28.4 0.70 0.819 0.905 0.0120 11.98 1051.5
3.00 3.00 4.00 3.91 486.90 1.5 32.8 0.75 0.808 0.898 0.0105 10.53 1156.4
3.00 3.50 4.67 4.56 478.38 1.3 28.1 0.69 0.820 0.905 0.0113 11.35 1054.1
3.00 4.00 5.33 5.21 473.74 1.2 24.6 0.66 0.833 0.911 0.0126 12.57 942.5
Nota
(1)
(2)
(3)
Datos:

Ec (3)
21316779.0 KN/m2
Es
(2)
17271.6 KN/m
2
µ 0.3
k 346.0 KN/m
2
/m
t 0.5 m
0.80 0.60 5.00 1.95 83.33 3.1 25.5 0.84 0.786 0.927 0.0053 5.25 396.7
0.80 0.80 5.00 2.26 87.54 2.7 22.1 0.81 0.786 0.933 0.0062 6.19 353.8
0.80 1.00 5.00 2.52 85.77 2.4 19.8 0.80 0.787 0.938 0.0067 6.73 318.6
0.80 1.20 5.00 2.76 85.31 2.2 18.1 0.78 0.787 0.942 0.0072 7.18 297.0
Nota
(1)
(2)
(3)
Datos:

APURIMAC
UCAYALI
OCEANOPACIFICO
DEL PERU
MAPA POLITICO
ICA AYACUCHO
HUANCAVELICA
LA LIBERTAD
CAJAMARCA
LAMBAYEQUE
ANCASH
PASCO
HUANUCO
LIMA
JUNIN
SAN MARTIN
ECUADOR
AMAZONAS
PIURA
TUMBES
LORETO
BOLIVIA
LAGO TITICACA
TACNA
MOQUEGUA
AREQUIPA
CHILE
CUZCO
PUNO
MADRE DE DIOS
BRASIL
COLOMBIA
PROYECTO CASA MORENO

PANEL FOTOGRÁFICO
C – 01
Perfil de la calicata C-01 en ella e puede observarel rellenono controlado conformadopor suelos
granulares del tipo garavas arenosas superficial, seguido, se aprecia un suelo granular fino,
areno limoso, suelto, húmedo, marrón oscuro, subyaciendo se observa un suelo fino del tipo
arcillas con limos, blando, húmedo, plasticidad baja, marrón claro a beige, subyaciendo un
material granular grueso del tipo gravas pobremente gradadas, medianamente densa a suelta,
húmeda, gris claro, presencia de bolonería de hasta un tamaño máximo 8”.

C – 02
Perfil de la calicata C-02 en ella se puede observar el relleno no controlado superficial,
compuesto por suelos granulares el tipo arenas limosas y gravas, hasta la profundidad
de 1.50m, finalmente se encontró un material granular grueso del tipo gravas
pobremente gradadas (GP) con presencia de bolonería.

Vista panorámica
Vista abierta del terreno en donde se puede apreciar la ubicación de las excavaciones manuales y el material extraído de las mismas.
C2
C1
C3

TABLAS DE REFERENCIA
ACI 318 - 14

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