Este documento presenta los cálculos para dimensionar el proceso de depuración de aguas residuales para la ciudad de Horta de Sant Joan (Tarragona, España). Incluye cálculos para el pretratamiento, tratamiento biológico secundario, necesidades de oxígeno para la reducción de materia carbonosa y nitrógeno, y dimensionamiento del reactor biológico. El proceso de depuración está diseñado para tratar un caudal máximo de 753,2 m3/día y remover el 94,19% de la DBO5, 86,
El documento describe el diseño de un sistema de riego para áreas verdes de una universidad utilizando aguas tratadas de la planta de tratamiento. El sistema propuesto consta de 3 etapas: recolección del agua tratada mediante una bomba sumergible, almacenamiento en un tanque y distribución a través de aspersores y rociadores controlados por válvulas y bombas. El sistema permitirá recuperar nitrógeno del agua y ahorrar costos en riego, a la vez que reduce la contaminación de cuerpos de agua.
El documento describe el diseño de una planta de tratamiento de aguas residuales para la comuna 4 de Barrancabermeja, Colombia. El objetivo general es diseñar una planta que cumpla con la normatividad y sea efectiva mediante la biodegradación y biosíntesis para remover la materia orgánica y reducir la demanda bioquímica de oxígeno y sólidos suspendidos. El documento también explica qué son lodos activados y proporciona detalles sobre los cálculos y componentes del proceso de lodos activados.
Técnicas novedosas (y disponibles) en tratamiento de aguas industriales en el...Luis Blanco Urgoiti
Este documento describe las técnicas disponibles para el tratamiento de aguas residuales en el sector químico. Se analizan las técnicas integradas en proceso que permiten reducir la generación de contaminantes, así como los pretratamientos y tratamientos finales antes de la descarga. Se establecen las conclusiones sobre las mejores técnicas disponibles para la gestión, monitorización, segregación de corrientes, tratamiento de aguas y gestión de residuos, estableciendo niveles asociados a las emisiones. El documento
Este documento presenta información sobre el tratamiento secundario y biológico de aguas residuales. Introduce los conceptos clave de tratamiento biológico como lodos activados, clasificación de procesos biológicos, principios bioquímicos y consideraciones de diseño como cálculo de volúmenes de reactores, caudales y aireación. También incluye valores típicos y un ejemplo de cálculos para diseñar un sistema convencional de lodos activados para aguas residuales domésticas.
Este documento presenta el diseño de una columna de destilación para separar una mezcla equimolar de metanol, etanol, 1-propanol y 1-butanol. Se describen los cálculos para determinar el número de pisos y el reflujo/reflujo mínimo requerido. El diseño mecánico y los equipos auxiliares también se detallan, junto con consideraciones de seguridad, ubicación en planta y un estudio económico. El proyecto se planifica para completarse en 11 meses.
Este documento presenta los detalles de diseño de una Planta de Tratamiento de Aguas Servidas modelo RTB 8. La planta usa un sistema de lodos activados por aireación extendida para tratar las aguas residuales domésticas de una población de 8 habitantes. El tratamiento consiste en una cámara separadora de grasas, un decantador primario, un estanque de aireación con difusores de burbuja fina, un sedimentador secundario y un sistema de desinfección. El diseño cumple con los estándares chil
Este documento proporciona los datos e información necesarios para diseñar una planta de lodos activos para tratar aguas residuales. Incluye datos sobre el caudal, la carga orgánica, parámetros biocinéticos y criterios de diseño. Se realizan cálculos iterativos para estimar la potencia requerida, el tiempo de residencia, el volumen del reactor y otros parámetros clave del diseño de la planta.
Este documento proporciona los datos e información necesarios para diseñar una planta de lodos activos para tratar aguas residuales. Incluye datos sobre el caudal, la carga orgánica, parámetros biocinéticos y criterios de diseño. Se realiza un cálculo iterativo para estimar el volumen del reactor, la demanda de oxígeno, la potencia de aireación requerida y otros parámetros clave del diseño.
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El documento describe el diseño de una planta de tratamiento de aguas residuales para la comuna 4 de Barrancabermeja, Colombia. El objetivo general es diseñar una planta que cumpla con la normatividad y sea efectiva mediante la biodegradación y biosíntesis para remover la materia orgánica y reducir la demanda bioquímica de oxígeno y sólidos suspendidos. El documento también explica qué son lodos activados y proporciona detalles sobre los cálculos y componentes del proceso de lodos activados.
Técnicas novedosas (y disponibles) en tratamiento de aguas industriales en el...Luis Blanco Urgoiti
Este documento describe las técnicas disponibles para el tratamiento de aguas residuales en el sector químico. Se analizan las técnicas integradas en proceso que permiten reducir la generación de contaminantes, así como los pretratamientos y tratamientos finales antes de la descarga. Se establecen las conclusiones sobre las mejores técnicas disponibles para la gestión, monitorización, segregación de corrientes, tratamiento de aguas y gestión de residuos, estableciendo niveles asociados a las emisiones. El documento
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Este documento presenta el diseño de una columna de destilación para separar una mezcla equimolar de metanol, etanol, 1-propanol y 1-butanol. Se describen los cálculos para determinar el número de pisos y el reflujo/reflujo mínimo requerido. El diseño mecánico y los equipos auxiliares también se detallan, junto con consideraciones de seguridad, ubicación en planta y un estudio económico. El proyecto se planifica para completarse en 11 meses.
Este documento presenta los detalles de diseño de una Planta de Tratamiento de Aguas Servidas modelo RTB 8. La planta usa un sistema de lodos activados por aireación extendida para tratar las aguas residuales domésticas de una población de 8 habitantes. El tratamiento consiste en una cámara separadora de grasas, un decantador primario, un estanque de aireación con difusores de burbuja fina, un sedimentador secundario y un sistema de desinfección. El diseño cumple con los estándares chil
Este documento proporciona los datos e información necesarios para diseñar una planta de lodos activos para tratar aguas residuales. Incluye datos sobre el caudal, la carga orgánica, parámetros biocinéticos y criterios de diseño. Se realizan cálculos iterativos para estimar la potencia requerida, el tiempo de residencia, el volumen del reactor y otros parámetros clave del diseño de la planta.
Este documento proporciona los datos e información necesarios para diseñar una planta de lodos activos para tratar aguas residuales. Incluye datos sobre el caudal, la carga orgánica, parámetros biocinéticos y criterios de diseño. Se realiza un cálculo iterativo para estimar el volumen del reactor, la demanda de oxígeno, la potencia de aireación requerida y otros parámetros clave del diseño.
Side Event IMDEA_David de la Fuente, Gas Fenosa, 14th January, UN Water Confe...water-decade
Este documento trata sobre la reutilización de agua en centrales de ciclo combinado. Explica los principios básicos de los ciclos combinados y describe el origen y tratamiento del agua de aporte, incluyendo proyectos para reducir el consumo de agua. También resume varios proyectos realizados por Gas Natural Fenosa para recuperar agua de los gases de escape y optimizar el tratamiento de agua con el fin de minimizar el uso de este recurso.
El documento proporciona información sobre cálculos eléctricos para instalaciones, incluyendo el número mínimo de circuitos requeridos, la cantidad de tomas de corriente y luminarias necesarias según el tamaño de las habitaciones, y cómo calcular la carga eléctrica total. También presenta un ejemplo numérico de cálculos para una unidad habitacional tipo.
El proyecto de mejoramiento ambiental de San José y su potencial para la prod...GWP Centroamérica
Presentación por Rafael Barboza del Instituto Costarricense de Acueductos y Alcantarillados (AyA) en ocasión del Foro sobre Agua y Energía organiza por GWP CAM, el 21 de marzo del 2014 en San Salvador.
Solucionario del examen del master de hidrologia y gestion de los recursos hi...Marcos Verdugo
Un príncipe saudí planea construir un complejo hotelero de lujo en una isla cercana a Bahrein. La isla carece de recursos hídricos, por lo que se propone extraer agua subterránea mediante un pozo, desalinizar agua de mar, tratar las aguas residuales para su reutilización y almacenar el agua en depósitos. Se presenta un diagrama de flujo que muestra las fuentes de agua, los tratamientos y usos propuestos, así como los cálculos energéticos y de cost
El documento describe el uso de la tecnología de tubería enrollada (coiled tubing) para mejorar la adquisición de datos de herramientas en pozos de alto ángulo y horizontales como el pozo SBL-14. Los objetivos son elaborar un diagnóstico de la dificultad actual, analizar los resultados obtenidos con la aplicación de la tecnología de tubería enrollada e implementarla realizando un análisis técnico-económico.
Este documento presenta los cálculos para diseñar una laguna facultativa para tratar aguas residuales. Primero se calcula la tasa de carga orgánica basada en la temperatura del agua. Luego, se calcula el área de la laguna usando la carga orgánica y la tasa. También se calcula el tiempo de retención usando el volumen y caudal. Finalmente, se calcula el coeficiente cinético y tiempo de retención usando el porcentaje de remoción y factor de dispersión.
Este documento describe un estudio que evaluó la remoción de materia orgánica en muestras de aguas residuales domésticas utilizando diferentes concentraciones de peróxido de hidrógeno. Se realizaron tres experimentos con tres muestras, midiendo la turbidez cada cierto tiempo de exposición al peróxido de hidrógeno. Los resultados mostraron una disminución de la turbidez con el tiempo de exposición y la concentración de peróxido de hidrógeno. Sin embargo, después de 240 minutos la velocidad de desc
El documento describe el diseño y pruebas experimentales de un filtro de mangas para partículas minerales industriales. El filtro fue diseñado para tratar un caudal de 1.52 m3/sg de gas con una concentración de partículas de 1.143 g/m3 a 60°C. Las pruebas experimentales mostraron que el filtro alcanzó una eficiencia de colección del 93% y una eficiencia promedio de recolección del 69%. El filtro cumple con los requisitos de diseño y se recomienda su uso en industri
El documento describe los diferentes tipos de calderas y generadores de vapor, así como los procesos para tratar el agua de alimentación de calderas. Explica cómo medir y controlar los sólidos disueltos totales en el agua de caldera para prevenir incrustaciones y corrosión. También cubre cálculos para determinar flujos de purga y descarga requeridos.
Planta de tratamiento Pampa la concepcion.pptxingaragon333
Este documento describe los aspectos generales y el diseño de una Planta de Tratamiento de Aguas Residuales (PTAR) en Pampa La Concepción. La PTAR consta de una cámara de rejas, un desarenador, dos tanques Imhoff y dos filtros biológicos. El diseño de cada unidad se basa en estimaciones de la población, la calidad de las aguas residuales y los requisitos de tratamiento para cumplir con la normatividad. Diagramas y planos ilustran la estructura y dimensiones de cada componente
FACTIBILIDAD TECNICA DE PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES.pptxAllanCastellanos15
El documento presenta un análisis técnico de viabilidad de un proyecto de saneamiento en Omoa, Honduras. Estimó el caudal de aguas residuales generado y la carga contaminante, y determinó que un alcantarillado simplificado con una planta de tratamiento de aguas residuales (PTAR) que incluye un reactor anaerobio de flujo a pistón y un humedal sería la opción más adecuada. El análisis de costos y la selección del sitio también se presentan. Se concluye que el proyecto
PRODUCCION DE METIL ETIL CETONA A PARTIR DE.pptxssusercaa1c5
Este documento presenta un resumen de un proyecto de diseño para la producción de metil etil cetona (MEK) a partir de alcohol sec-butílico (SBA) utilizando un proceso de deshidrogenación catalítica. El proceso incluye un reactor, columnas de adsorción y destilación, compresores y un intercambiador de calor. El diseño tiene como objetivo producir 12386.7 toneladas métricas de MEK por año con una pureza del 99.94% a partir de 15000 toneladas de SBA como materia
Este documento describe el diseño de una columna de destilación para purificar glicerina producida en la fabricación de biodiesel. El objetivo es eliminar restos de metanol y parte del agua para concentrar la glicerina. Se selecciona un modelo termodinámico y se simula el proceso para seleccionar el número óptimo de etapas. Finalmente, se realiza un análisis de costes y se selecciona el tipo de columna y los perfiles de los platos.
Este documento presenta tres ejemplos de balances de masa para resolver problemas de tratamiento de aguas. El primer ejemplo calcula las masas de sólidos y materia orgánica que ingresan a una planta de tratamiento y los nuevos valores luego de que una industria descargue sus efluentes. El segundo ejemplo calcula la masa de agua eliminada al secar un lodo y su nueva composición. El tercer ejemplo usa balances de masa para calcular el flujo de recirculación en un sistema de separación por membrana.
1) El documento trata sobre balances de masa y energía en sistemas químicos sin reacciones. Incluye ejemplos de balances de masa para procesos de destilación, combustión, lavado y evaporación.
2) Se piden calcular flujos, composiciones y relaciones para diversos procesos industriales como la fabricación de pigmentos, recuperación de acetona y concentración de ácidos.
3) También se incluyen problemas resueltos gráficamente usando triángulos rectángulos y equiláteros para
Este documento describe los criterios para seleccionar una planta evaporadora de película descendente, incluyendo su mayor eficiencia y menor consumo de vapor en comparación con plantas antiguas. Explica conceptos como la capacidad de evaporación, concentración de sólidos, transferencia de calor y principios de evaporación. También cubre el dimensionamiento de componentes clave como bombas, lavadores y ventiladores.
Este documento presenta un cuestionario técnico para el diseño preliminar del sistema de separación trifásica de alta y baja presión de la batería de separación Ixachi. Incluye información general sobre los flujos de entrada y productos, especificaciones de los separadores trifásicos de alta y baja presión, y requisitos para el diseño de los internos y materiales de construcción. El contratista debe proporcionar detalles adicionales sobre el diseño de los internos, dimensiones, pesos y cumplir con los requisitos de ins
Este documento presenta un proyecto de investigación para elaborar un alimento para aves de corral (pollos de engorde) a partir del ripio de yuca en el sector Ostra, Municipio Simón Rodríguez, Estado Anzoátegui, Venezuela. El proyecto incluye objetivos, metodología, diseño de procesos, caracterización de materiales, presupuesto y análisis de factibilidad económica. El proceso propuesto consiste en triturar, moler y pelletizar el ripio de yuca para producir un alimento balanceado para
Este documento presenta los cálculos para dimensionar dos configuraciones típicas de instalaciones internas de gas natural para consumos menores a 300 m3/mes. Realiza cálculos para determinar las distancias máximas y caídas de presión en cada tramo, considerando factores como caudal, diámetro de tubería, accesorios y presión de salida del medidor. Los resultados muestran que las configuraciones cumplen con los límites de presión requeridos.
Catalogo Coleccion Atelier Bathco Distribuidor Oficial Amado Salvador ValenciaAMADO SALVADOR
Explora el catálogo general de la colección Atelier de Bathco, disponible en Amado Salvador, ofrece una exquisita selección de lavabos y sanitarios de alta gama con un enfoque artesanal y exclusivo. Como distribuidor oficial Bathco, Amado Salvador presenta productos Bathco que encarnan la excelencia en calidad y diseño. Este catálogo destaca la colección Atelier, la más exclusiva de Bathco, que combina la artesanía tradicional con la innovación contemporánea.
La colección Atelier de Bathco se distingue por su atención meticulosa a los detalles y la utilización de materiales de primera calidad. Los lavabos y sanitarios de esta colección son verdaderas obras de arte, diseñados para elevar el lujo y la sofisticación en cualquier baño. Cada pieza de la colección Atelier refleja el compromiso de Bathco con la excelencia y la elegancia.
Amado Salvador, distribuidor oficial Bathco en Valencia. Explora este catálogo y sumérgete en el mundo de la colección Atelier de Bathco, donde la artesanía y la elegancia se unen para crear espacios de baño verdaderamente excepcionales.
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El documento describe el uso de la tecnología de tubería enrollada (coiled tubing) para mejorar la adquisición de datos de herramientas en pozos de alto ángulo y horizontales como el pozo SBL-14. Los objetivos son elaborar un diagnóstico de la dificultad actual, analizar los resultados obtenidos con la aplicación de la tecnología de tubería enrollada e implementarla realizando un análisis técnico-económico.
Este documento presenta los cálculos para diseñar una laguna facultativa para tratar aguas residuales. Primero se calcula la tasa de carga orgánica basada en la temperatura del agua. Luego, se calcula el área de la laguna usando la carga orgánica y la tasa. También se calcula el tiempo de retención usando el volumen y caudal. Finalmente, se calcula el coeficiente cinético y tiempo de retención usando el porcentaje de remoción y factor de dispersión.
Este documento describe un estudio que evaluó la remoción de materia orgánica en muestras de aguas residuales domésticas utilizando diferentes concentraciones de peróxido de hidrógeno. Se realizaron tres experimentos con tres muestras, midiendo la turbidez cada cierto tiempo de exposición al peróxido de hidrógeno. Los resultados mostraron una disminución de la turbidez con el tiempo de exposición y la concentración de peróxido de hidrógeno. Sin embargo, después de 240 minutos la velocidad de desc
El documento describe el diseño y pruebas experimentales de un filtro de mangas para partículas minerales industriales. El filtro fue diseñado para tratar un caudal de 1.52 m3/sg de gas con una concentración de partículas de 1.143 g/m3 a 60°C. Las pruebas experimentales mostraron que el filtro alcanzó una eficiencia de colección del 93% y una eficiencia promedio de recolección del 69%. El filtro cumple con los requisitos de diseño y se recomienda su uso en industri
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PRODUCCION DE METIL ETIL CETONA A PARTIR DE.pptxssusercaa1c5
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Este documento describe el diseño de una columna de destilación para purificar glicerina producida en la fabricación de biodiesel. El objetivo es eliminar restos de metanol y parte del agua para concentrar la glicerina. Se selecciona un modelo termodinámico y se simula el proceso para seleccionar el número óptimo de etapas. Finalmente, se realiza un análisis de costes y se selecciona el tipo de columna y los perfiles de los platos.
Este documento presenta tres ejemplos de balances de masa para resolver problemas de tratamiento de aguas. El primer ejemplo calcula las masas de sólidos y materia orgánica que ingresan a una planta de tratamiento y los nuevos valores luego de que una industria descargue sus efluentes. El segundo ejemplo calcula la masa de agua eliminada al secar un lodo y su nueva composición. El tercer ejemplo usa balances de masa para calcular el flujo de recirculación en un sistema de separación por membrana.
1) El documento trata sobre balances de masa y energía en sistemas químicos sin reacciones. Incluye ejemplos de balances de masa para procesos de destilación, combustión, lavado y evaporación.
2) Se piden calcular flujos, composiciones y relaciones para diversos procesos industriales como la fabricación de pigmentos, recuperación de acetona y concentración de ácidos.
3) También se incluyen problemas resueltos gráficamente usando triángulos rectángulos y equiláteros para
Este documento describe los criterios para seleccionar una planta evaporadora de película descendente, incluyendo su mayor eficiencia y menor consumo de vapor en comparación con plantas antiguas. Explica conceptos como la capacidad de evaporación, concentración de sólidos, transferencia de calor y principios de evaporación. También cubre el dimensionamiento de componentes clave como bombas, lavadores y ventiladores.
Este documento presenta un cuestionario técnico para el diseño preliminar del sistema de separación trifásica de alta y baja presión de la batería de separación Ixachi. Incluye información general sobre los flujos de entrada y productos, especificaciones de los separadores trifásicos de alta y baja presión, y requisitos para el diseño de los internos y materiales de construcción. El contratista debe proporcionar detalles adicionales sobre el diseño de los internos, dimensiones, pesos y cumplir con los requisitos de ins
Este documento presenta un proyecto de investigación para elaborar un alimento para aves de corral (pollos de engorde) a partir del ripio de yuca en el sector Ostra, Municipio Simón Rodríguez, Estado Anzoátegui, Venezuela. El proyecto incluye objetivos, metodología, diseño de procesos, caracterización de materiales, presupuesto y análisis de factibilidad económica. El proceso propuesto consiste en triturar, moler y pelletizar el ripio de yuca para producir un alimento balanceado para
Este documento presenta los cálculos para dimensionar dos configuraciones típicas de instalaciones internas de gas natural para consumos menores a 300 m3/mes. Realiza cálculos para determinar las distancias máximas y caídas de presión en cada tramo, considerando factores como caudal, diámetro de tubería, accesorios y presión de salida del medidor. Los resultados muestran que las configuraciones cumplen con los límites de presión requeridos.
Similar a Annex pregunta 5_Horta Sant Joan (1).pdf (20)
Catalogo Coleccion Atelier Bathco Distribuidor Oficial Amado Salvador ValenciaAMADO SALVADOR
Explora el catálogo general de la colección Atelier de Bathco, disponible en Amado Salvador, ofrece una exquisita selección de lavabos y sanitarios de alta gama con un enfoque artesanal y exclusivo. Como distribuidor oficial Bathco, Amado Salvador presenta productos Bathco que encarnan la excelencia en calidad y diseño. Este catálogo destaca la colección Atelier, la más exclusiva de Bathco, que combina la artesanía tradicional con la innovación contemporánea.
La colección Atelier de Bathco se distingue por su atención meticulosa a los detalles y la utilización de materiales de primera calidad. Los lavabos y sanitarios de esta colección son verdaderas obras de arte, diseñados para elevar el lujo y la sofisticación en cualquier baño. Cada pieza de la colección Atelier refleja el compromiso de Bathco con la excelencia y la elegancia.
Amado Salvador, distribuidor oficial Bathco en Valencia. Explora este catálogo y sumérgete en el mundo de la colección Atelier de Bathco, donde la artesanía y la elegancia se unen para crear espacios de baño verdaderamente excepcionales.
Catalogo General Durstone Distribuidor Oficial Amado Salvador ValenciaAMADO SALVADOR
Descubre el catálogo general de Durstone, presentado por Amado Salvador, el distribuidor oficial de cerámica Durstone. Este catálogo incluye una amplia variedad de productos de alta calidad de Durstone, conocidos por su resistencia, durabilidad y diseño innovador. Como distribuidor oficial de cerámica Durstone, Amado Salvador ofrece una selección completa de cerámica Durstone que abarca desde baldosas para interiores y exteriores hasta soluciones personalizadas para proyectos arquitectónicos.
Durstone se destaca por su compromiso con la excelencia y la innovación en el diseño de cerámica. Cada pieza es creada para satisfacer los estándares más altos de calidad, asegurando que cada proyecto se beneficie de productos que no solo son estéticos, sino también extremadamente duraderos.
Explora este catálogo y descubre la cerámica Durstone y encuentra la opción perfecta para cualquier espacio, asegurando la mejor calidad y estilo. Amado Salvador, distribuidor oficial Durstone en Valencia.
El crecimiento urbano de las ciudades latinoamericanas ha sido muy rápido en las últimas décadas, debido a factores como el crecimiento demográfico, la migración del campo a la ciudad, y el desarrollo económico. Este crecimiento ha llevado a la expansión de las ciudades hacia las áreas periféricas, creando problemas como la falta de infraestructura adecuada, la congestión del tráfico, la contaminación ambiental, y la segregación social.
En muchas ciudades latinoamericanas, el crecimiento urbano ha sido desorganizado y ha resultado en la formación de asentamientos informales o barrios marginales, donde las condiciones de vida son precarias y la población carece de servicios básicos como agua potable, electricidad y transporte público.
Además, el crecimiento urbano descontrolado ha llevado a la destrucción de áreas verdes, la deforestación y la pérdida de biodiversidad, lo que tiene un impacto negativo en el medio ambiente y en la calidad de vida de los habitantes de las ciudades.
Para hacer frente a estos desafíos, las ciudades latinoamericanas están implementando políticas de planificación urbana sostenible, promoviendo la densificación urbana, la revitalización de áreas degradadas, la preservación de espacios verdes y la mejora de la infraestructura y los servicios públicos. También se están llevando a cabo programas de vivienda social y de regularización de asentamientos informales, con el objetivo de mejorar la calidad de vida de los habitantes de estas áreas.
Mueble Universal la estantería que se adapta a tu entornoArtevita muebles
mueble universal con ensamblado por pieza individual para adaptarse a múltiples combinaciones y listo para integrarse fácilmente a cualquier nuevo entorno de vida, el nombre UNIVERSAL habla por sí mismo.
Gracias a su Sistema de fácil ensamblado y a su diversidad, se ha adaptado cuidadosamente a las necesidades contemporáneas de la vida moderna y puede estar seguro de que este sistema de estanterías seguirá disponible después de muchos años.
Del caos surge mi perfección.
Soy valen! Siempre en una búsqueda constante en el equilibrio de ambas, donde encuentro mi verdadera yo, apreciando la belleza de la imperfección mientras acepto los desafíos y errores, y desafiando mi caos para alcanzar mi perfección.
Soy una mente inquieta, siempre buscando nuevas
inspiraciones en cada rincón.Encuentro en las calles y en los detalles cotidianos los colores vibrantes y las formas audaces que alimentan mi creatividad y a través de ellos tejo collages en mi imaginación, donde mi energía juega un papel fundamental en cada textura, cada forma, cada color mostrando mi esencia capturada.
Soy una persona que ama desafiar las convenciones establecidas, por eso tomo la moda y el arte como
referentes hacia mi inspiración, permitiéndome expresarme con libertad mi identidad de una manera única.
Soy la búsqueda de la estética, que es mi guía en cada viaje creativo, así creando una imagen única que genere armonía y impacto visual.Sin embargo, no podría lograr esta
singularidad sin el uso de la ironía como aliada en mi búsqueda de la originalidad.
Soy una diseñadora con un proceso creativo
llamado: rompecabezas donde al principio se encuentran miles de piezas desordenadas sobre la mesa para que luego cada pieza encaje perfectamente para crear una imagen
Trazos poligonales para hallar las medidas de los angulos con las distancias establecidas realizadas con la cinta metrica. Empleando fórmulas como la ley de cosenos y senos, para determinar dichos ángulos.Lo que ayudará para la enseñanza estudiantil en el ámbito de la ingeniería.
1. ANEJO Nº 6.- DIMENSIONAMIENTO DEL PROCESO DE DEPURACIÓN
PROYECTO CONSTRUCTIVO DE LOS COLECTORES EN ALTA Y LA ESTACIÓN DEPURADORA DE AGUAS RESIDUALES DE HORTA DE
SANT JOAN (TARRAGONA)
6 de 6
S:An6_Dimension Proceso Depuración
APÉNDICE Nº 2: CÁLCULO DE LAS PRINCIPALES UNIDADES DE PROYECTO
Índice
2. Agua Bruta
DATOS BASICOS DE PROYECTO
Sit Actual Diseño
Año horizonte de explotación 2.005 2.016
Población 1.280 3.766
Dotación , l/hab/día 200 200
Caudales de diseño: Sit Actual Diseño
Caudal m3
/d 256,00 753,20
Caudal m
3
/h 10,67 31,38
Coeficiente estacionalidad 1,00 1,00
Valores del agua residual bruta
DBO5 (mg/l) 430,00 430,00
DQO (mg/l) 874,00 874,00
SST (mg/l) 224,00 224,00
SSV (mg/l) 186,00 186,00
N-NTK (mg/l) 115,00 115,00
P (mg/l) 5,70 5,70
Cargas de diseño:
Kg DBO5/d 110,08 323,88
g DBO5/hab.d 86,00 86,00
Coefte caudal punta 2h 2,00 2,00
Kg DQO/d 223,74 658,30
g DQO/hab.d 174,80 174,80
Coefte caudal punta 2h 2,00 2,00
Kg SST/d 57,34 168,72
g SST/hab.d 44,80 44,80
Coefte caudal punta 2h 2,00 2,00
Kg SSV/d 47,62 140,10
g SSV/hab.d 37,20 37,20
Coefte caudal punta 2h 2,00 2,00
Kg N-NTK/d 29,44 86,62
g N-NTK/hab.d 23,00 23,00
Coefte caudal punta 2h 2,00 2,00
Otros parámetros de diseño
pH agua bruta 8,2 8,2
Temperatura del agua (1)
(ºC) 11 11
(1) Según datos registrados en el mes de marzo de 2006
Página 1
Pretratamiento
OBJETIVOS DEL TRATAMIENTO
Características del efluente depurado Remoción
DBO5 = 25,00 mg/l 94,19%
SS = 30,00 mg/l 86,61%
Nitrógeno = 15,00 mg/l 86,96%
PRETRATAMIENTO
Sistema:Rototamiz
Caudales Sit Actual Diseño
Caudal medio (m
3
/h) 10,67 31,38
Caudal punta (m
3
/h) 47,08 47,08 Qmed x 1,50
Cargas Sit Actual Diseño
Kg DBO5/d 110,08 323,88
Kg SSV/d 47,62 140,10
Kg SST/d 57,34 168,72
Kg DQO/d 223,74 658,30
Kg N-NTK/d 29,44 86,62
Kg P/d 23,00 23,00
Relación DBO5/DQO = 0,49 > de 0,40, luego el efluente es
biodegradable y se pude utilizar un sistema de fangos activos
Cantidad mínima de nutrientes
Relación DBO5/NTK = 3,74 < de 20,00
Relación DBO5/P = 14,08 < de 100,00
El desbaste se efectuará mediante un tamiz filtrante rotativo
Paso de malla 0,50 mm
Materiales: Bastidor y malla, AISI 304
Rendimiento exigidos al tratamiento primario (Metcalf-Eddy pag 554)
Remoción
DBO5 0%
SS 10%
N 0%
El pretratamiento se realizará con un equipo compacto con extracción de arenas y
desenmulsionado de grasas
El sistema de la ciudad tendrá unas estaciones de bombeo, que recogerá las
aguas negras y las aguas pluviales en la red unitaria de Horta de Sant Joan.
El caudal máximo previsto de bombeo es de 157,70 m3/h
Este caudal bombeado se hará pasar a través del pretratamiento
El pretratamiento, para disminuir costes de operación, se realizará con 2 líneas
de tratamiento de caudal unitario 40,00 m3/h y 1 línea de 80 m3/h
A fin de acumular los residuos que se generen se dispondrá de 2 rototamices de desbaste
de finos de 0,55 Kw, con una luz de malla de 2 mm, para un caudal máximo de 160 m
3
/h,
salida directa a canal y accionamiento a par con el bombeo de cabecera.
Dos tornillos-prensa de sólidos horizontal de 1,1 kw, conducirán los residuos hasta un
Página 1
Índice
3. Pretratamiento
contenedor de sólidos.
Para la desemulsión se instalarán unos equipos soplantes formados por 2 electrosoplantes
de 65 Nm3/h, 3 mca y 2,2 Kw.
Con las remociones previstas los datos de caudal y cargas contamientes que
miento biológico son los siguientes
Unidad: Tratamiento secundario
Caudales Situación actual Datos de Diseño
Caudal de diseño (m
3
/h) 10,67 31,38
Caudal medio (m
3
/h) 10,67 31,38 Qmed x 1,00
Concentraciones
mg DBO5/l 430,00
mg SSV/l 167,40
mg SST/l 201,60
mg DQO/l 874,00
mg N-NTK/l 115,00
Cargas Situación actual Datos de Diseño
Kg DBO5/d 110,08 323,88
Kg SSV/d 42,85 126,09
Kg SST/d 51,61 151,85
Kg DQO/d 223,74 658,30
Kg N-NTK/d 29,44 86,62
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Nec O2 Materia Carbonosa
DATOS DE DISEÑO
Unidad: Tratamiento secundario. Aireación prolongada
Caudales Sit Actual Diseño
Caudal medio (m3
/h) 10,67 31,38
Caudal punta (m
3
/h) 47,08 47,08 1,50
Sit Actual Diseño
Población 1.280 3.766
Cargas Sit Actual Diseño Conc. (mg/l)
Kg DBO5/d 110,08 323,88 430,00
Kg SSV/d 42,85 126,09 167,40
Kg SST/d 51,61 151,85 201,60
Kg DQO/d 223,74 658,30 874,00
Kg N-NTK/d 29,44 86,62 115,00
CONSUMO DE OXIGENO PARA LA REDUCCION DE LA MATERIA CARBONOSA
a) Cálculo de las necesidades teóricas
A.- Cálculo de los coeficientes desde los valores de la edad del fango
Necesidades de oxígeno para la síntesis:
Ԧc = 25,00 días
El valor de la edad del fango los tomamos de la ATV-131, como el valor necesario
para realizar la desnitrificación con estabilización aerobia de fangos
A' =0,50 + 0,01 Ԧc 0,75
Este valor será inferior a igual a 0.62.
A' = 0,62 Kg O2 / Kg DBO5
Necesidades de oxígeno para la síntesis:
O.N.s = 200,80 Kg O2 /d
Necesidades de oxígeno para la endogénesis:
B' =0,13 Ԧc/(1+0,16Ԧc) 0,65 Kg O2 / Kg DBO5
O.N.e = 210,52 Kg O2 /d
Oxidación materia carbonosa = 411,32 Kg O2 /d
B.- Cálculo de las necesidades de oxígeno aplicando las tablas, en función de Cm
Carga másica a' b'
1,00 0,500 0,136
0,70 0,500 0,131
0,50 0,500 0,123
0,40 0,530 0,117
0,30 0,555 0,108
0,20 0,590 0,092
0,15 0,621 0,079
0,10 0,652 0,066
0,05 0,660 0,040
Carga másica = 0,05
Valor de carga másica a confirma en el dimensionamiento final
a' = 0,660
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Índice
4. Nec O2 Materia Carbonosa
b' = 0,040
Necesidades de oxígeno para la síntesis:
Rendimiento 95,00 %
Eliminación de DBO5 = 307,68 Kg DBO5/d
203,07 Kg O2 /d
Necesidades de oxígeno para la endogénesis:
Volumen del reactor = 1.600,00 m3
MLSS = 4.066,43 mg/l
6.506,28 Kg MLSS
260,25 Kg O2 /d
Oxidación materia carbonosa = 463,32 Kg O2 /d
C.- Cálculo de las necesidades de oxígeno función edad del fango y temperatura.
Entrada de DBO5 al biológico = 323,88 Kg DBO5/d
C.1.- Condiciones de Invierno
Ԧc = 25,00 días
T = 12 ˚C
Oxidación materia carbonosa = 0,144·Ԧc· 1,072(T-15)
/(1+Ԧc·1,072
(T-15)
)+0,50
1,61 Kg O2 / Kg DBO5
522,70 Kg O2 /d
C.2.- Condiciones de verano
Asumimos una reducción de la edad del fango en un 30%
Ԧc = 25,00 días
T = 20 ˚C
Oxidación materia carbonosa = 1,83 Kg O2 / Kg DBO5
592,76 Kg O2 /d
Página 2
Nec O2 Comp nitrogenados
CAPACIDAD DE DESNITRIFICACION Y CONSUMO DE OXIGENO PARA EL
PROCESO DE NITRIFICACION/DESNITRIFICACION
Para el cálculo de las necesidades de oxigeno para nitrificar/desnitrificar debemos
realizar un balance del nitrógeno a desnitrificar.
Cálculo de la carga de nitrógeno a nitrificar
Influente en el reactor, NTK = 115,00 mg/l
oncentración N orgánico no nitrificable en el efluente= 4,50 mg/l (*)
(*) Dato procedente de la analítica
Concentración NH4
+
y N org nitrificable = 110,50 mg/l
Entradas de NTK en el influente = 86,62 kg/día
Nitrógeno orgánico no nitrificable en salida = 5,08 kg/día
Acumulada en la bacterias por la síntesis de la materia carbonosa, calculada
como un porcentaje de la DBO5 de entrada del 5,0%
Nitrógeno fangos en exceso = 16,19 kg/día
Salidas de nitrógeno en el efluente depurado = 15,00 mg/l
oncentración N orgánico no nitrificable en el efluente= 4,50 mg/l
Salidas de nitrógeno en el efluente como nitratos = 10,50 mg/l
Equivalente a 11,86 kg/día
Carga de nitrógeno a nitrificar = 65,34 kg/día
Carga de nitrógeno a desnitrificar = 53,48 kg/día
Equivalente a 47,33 mg/l
Aplicando la fórmula de partida de la desnitrificación simultánea de la norma ATV-131
Comprobación cumplimiento de bases previas de aplicación de la norma ATV-131
Relación DQO/DBO5 = 2,03 menor de 2,2
Relación NTK/DBO5 = 0,27 inferior a 0,25
Aunque la Relación NTK/DBO5 no cumple estrictamente la damos por buena
para la aplicación de la norma ATV-131
N-NO3D, Concentración de nitratos a desnitrificar= 53,48 kg/día
DBO5,ER = 323,88 kg/día
Relación N-NO3D / DBO5,ER = 0,17
Debido al valor de la relación N-NO 3D / DBO5,ER estamos fuera de normas para la
conseguir la desnitrificación en las condiciones punta de caudal y carga.
Debido a que por el tamaño de la planta la norma no exige un contenido de nitrogeno
en el efluente y a que para este tamaño no parece recomendable la adicción de
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Índice
5. Nec O2 Comp nitrogenados
una fuente externa de carbono, eventualmente metanol, entraremos con el valor
máximo de la relación Vd/Vr según tablas es 0,5, ya que por encima de ese valor
no se mejorará el proceso
Según tablas de la norma ATV - 131, Vd / Vr = 0,50
Dimensionamiento del reactor
Volumen del reactor = 1.600,00 m3
Volumen de la zona aerobia = 800,00 m
3
Volumen de la zona anoxica = 800,00 m3
Dimensionamiento del reactor biológico
Número de líneas 1,00
Volumen unitario 1.600,00 m3
Calado 5,00 m
Superficie del reactor 320,00 m2
Número de canales 2,00
Ancho de los canales 6,00 m
Longitud de los canales 17,00 m
Espesor del muro central 0,30 m
Diámetro de las medias lunas 12,30 m
Superficie de los canales 204,00 m2
Superficie de las medias lunas 118,82 m2
Muros centrales de encauzamiento
Diámetro 6,00 m
Longitud muros 18,85 m
Espesor muros centrales 0,30 m
Superficie muros centrales 5,65 m2
Superficie del reactor 317,17 m2
El movimiento del licor dentro del reactor lo realizaremos mediante un agitador
sumergido fijo para asegurar un flujo constante y homogéneo
Número de agitadores 1,00
Factor de agitación 3,09 w/m3
Potencia agitación 3,00 Kw
Potencia eléctrica equipo 3,71 Kw
Diámetro de la hélice 1.800,00 mm
Ángulo de la hélice 8,3 º
Número de alabes 2
Velocidad de la hélice 56,00 r.p.m
Cálculo de las necesidades de oxígeno de la materia carbonosa en función edad
del fango y de la temperatura.
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Nec O2 Comp nitrogenados
A.- Cálculo de los coeficientes desde los valores de la edad del fango
411,32 Kg O2 /día
B.- Cálculo de las necesidades de oxígeno aplicando las tablas, en función de Cm
463,32 Kg O2 /día
C.1.- Condiciones de Invierno
522,70 Kg O2 /día
C.2.- Condiciones de verano
592,76 Kg O2 /día
D.- Oxígeno necesario para las condiciones de nitrificación
Necesidades de oxígeno para la nitrificación, aplicación de la fórmula simplificada
NTK, influente al reactor a nitrificar 65,34 kg/día
Oxidación NTK 4,60 mg O2/mg NTK
Necesidades para nitrificación, O.N. N = 300,56 Kg O2 /día
E.1- Oxígeno necesario para realizar la nitrificación y desnitrificación
Condiciones de invierno , T = 12,00 ºC
Carga de nitrógeno a desnitrificar (hipotética) = 53,48 Kg /día
Debido a los problemas ya comentados en la desnitrificación, tendremos un valor de
N-NO3D / DBO5,ER = 0,15
El valor de la carga a desnitrificar es 48,58 Kg /día
ecuperación de oxígeno en la desnitrificación, O.N. d = 2,90 Kg O2 /día
Recuperación en la desnitrificación, O.N. d = 140,89 Kg O2 /día
Consumo final 159,68 Kg O2 /día
E.2- Oxígeno necesario para realizar la nitrificación y desnitrificación
Condiciones de verano , T = 20,00 ºC
Carga de nitrógeno a desnitrificar real en invierno= 48,58 Kg /día
Mejora en el rendimiento en la desnitrificación, 1% por cada ºC
Mejora en el rendimiento 1,08
Carga de nitrógeno a desnitrificar real en verano= 52,61 Kg /día
ecuperación de oxígeno en la desnitrificación, O.N. d = 2,90 Kg O2 /día
Recuperación en la desnitrificación, O.N. d = 152,56 Kg O2 /día
Consumo final 148,01 Kg O2 /día
Hipótesis de comprobación según norma
1.- Nitrificación a 12˚C
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Índice
6. Nec O2 Comp nitrogenados
Edad del fango = 25,00 días
Coeficiente de seguridad frente a puntas de:
La materia carbonosa, fc= 1,10
Los compuestos nitrogenados, fn= 1,50
Necesidades de oxígeno 1.025,82 Kg O2 /día
2.- Nitrificación/Desnitrificación a 12 ˚C
Edad del fango = 25,00 días
fc= 1,10
fn= 1,50
Necesidades de oxígeno 814,49 Kg O2 /día
3.- Nitrificación/Desnitrificación a 20 ˚C
Edad del fango = 23,15 días
fc= 1,10
fn= 1,50
Necesidades de oxígeno 874,04 Kg O2 /día
Para el dimensionamiento tomaremos el máximo de estos valores
Necesidades de oxígeno 1.025,82 Kg O2 /día
Comprobación de la alcalinidad
En la nitrificación se consumen 7,14 mg/l de CO3Ca por mg/l de N-NH4 oxidado
En la desnitrificación se recuperan 3,57 mg/l de CO3Ca por mg/l de N-NO3 desnitr
No se realiza la comprobación al registrarse pH de salida superiores en todo
Alcalinidad-HCO3 (mg/l) (*) 659,00 mg/l
Pm (HCO3) = 61,00
(*) Tomamos el valor más bajo proporcionado en la analítica
Carga de nitrogeno a nitrificar 47,33 mg/l
Pérdida de alcalinidad (mg/l por mg/l N-NH 4) 7,14
337,96 mg/l
Alcalinidad tras la nitrificación 321,04 mg/l
Equivalente a 5,26 mmol/l
Recuperación de alcalinidad en la desnitrificación
Carga de nitrogeno a desnitrificar 48,58 Kg /día
Equivalente a 43,00 mg/l
Recuperación de alcalinidad (mg/l por mg/l N-NO 3) 3,57
153,51 mg/l
Alcalinidad tras la desnitrificación 474,55 mg/l
Equivalente a 7,78 mmol/l
Superior al 1,5 mmol/l que se establece en la norma
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Fangos exc y Zona desnitr
CALCULO DE LOS FANGOS EN EXCESO
Aplicando las fórmulas de Ronzano se calcula la producción de fangos en exceso
por gramo de DBO5 eliminada
DBO5 en el biológico 323,88 kg/día
SST en el biológico (1)
151,85 kg/día
(1)
Estos sólidos se calculan desde la analítica. Según datos usuales
están por debajo de lo esperado.
Teniendo en cuenta que sólo se han realizado dos tomas de muestra compuesta,
para el cálculo de los fangos, dimensionaremos con un dato más realista
SST en el biológico 280,00 kg/día
T = 12,00 ºC
Edad del fango = 25,00 días
auxiliar 0,52
Para el cálculo de la Producción de fangos en exceso utilizaremos la fórmula
de la ATV 131
FE= Kg DBO5/d x(0,75+(0,.6 x SS/DBO5 - (1-0,2)x0,17x0,75xԦcxFt/ 1+ 0,17ԦcxFt)
Siendo FE, los Fangos en exceso expresados en Kg SSST/d
Ft es función de la temperatura Ft = 1,072 (T-15)
Ft = 0,81
Fed,C = 260,25 Kg SST/día
Sólidos necesarios en el reactor 6.506,28 Kg SS
Volumen del reactor 1.600,00 m3
Concentración en reactor 4,07 kg/m3
Comprobación de los otros parámetros de operación
Carga másica = 0,050 Kg DBO5/MLSS.d
Carga volumétrica = 0,202 Kg DBO5/m
3.
dia
Estos valores se encuentran dentro del rango de la oxidación prolongada
Carga másica = 0,05 - 0,15 Kg DBO5/Kg MLSS d
Carga volumétrica = 0,16 - 0,4 Kg DBO5/m3
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Índice
7. Nec O2 Cond Operacion
NECESIDADES DE OXIGENO EN LAS CONDICIONES DE OPERACIÓN
Oxígeno real = Oxígeno teórico / Kt
Kt = Kt1. Kt2 . Kt3
Kt1 ,coeficiente que tiene en cuenta el déficit de saturación de O 2
Temperatura en el tanque, 15 ºC
Concentración de Oxígeno en el tanque de aireación, 1,50 mg/l
Con de saturación, de agua clara, a 15 ºC y p atm, Cs 10,15 mg/l
Cálculo de la concentración de saturación, C's
Parámetro ȕ, es el factor de corrección entre la salinidad y la tensión superficial
Salinidad de hasta 3 g/l, adoptamos ȕ = 0,98
Parámetro Cp, tiene en cuenta las variaciones de presión por altitud
Altitud 460 msnm
Cp = 0,95
Parámetro Ca, tiene en cuenta la altura del agua en el tanque de aireación
Supongamos que se realiza mediante un sistema de difusión de aire, entendemos
colocados a una profundidad de 5 m
También se puede calcular el parámetro Ca, mediante una fórmula simplificada
Ca = 1,136
Aplicando los factores de corrección
C's = Cs . ȕ . Cp . Ca
C's = 10,718
Kt1 = 0,908
Coeficiente Kt2, tiene en cuenta la temperatura en la velocidad de difusión del oxígeno
T = 12 ºC
Kt2 = 1,049
Coeficiente Kt3, tiene en cuenta la temperatura en la velocidad de difusión del oxígeno,
según el licor, la entrada de aire se realizará mediante burbujas finas, con lo que este
valor se obtiene de tablas
Aire con burbujas finas con nitrificación, K t3 = 0,65 s/ tablas
Kt = 0,619
Oxígeno real = 1.025,82 Kg O2 /día
Oxígeno real cond. punta= 1.657,17 Kg O2 /día
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Equipos Aereacion
DIMENSIONAMIENTO DE LOS EQUIPOS DE AEREACIÓN.
Se elige, para esta instalación de pequeñas dimensiones un sistema de
aireación mediante difusores por su versatilidad y posibilidad de control
Necesidades de aireación 1.657,17 Kg O2 /día
Volumen de aire necesario
Kg O2 por m
3
de aire 0,28
Eficiencia difusores de burbuja fina 0,10
Necesidades de aire 2.466,03 m3
/h
Equipo suministrador de aire: soplantes
Número de unidades 4,00
Número de unidades en uso 3,00
Capacidad unitaria 822,01 m
3
/h
Se colocarán difusores de oxígeno en los canales rectilíneos.
realizando una zona anoxica del volumen definido
Cálculo de las potencias de los equipos de aireación
P1 = 10,33 m
Profundidad cuba 5,00 m
Pérdidas en el difusor 0,30 m
Pérdidas en el sistema de difusión 2,00 m
P2 = 17,63 m
aux 0,16
Potencia estimada (CV) 96,70 CV
1 CV = 0,745 Kw
72,04 Kw
Potencia unitaria instalada 18,01 Kw
Relación de transferencia 0,96 Kg O2 /Kwh
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Índice
8. Decantad Secundario
DIMENSIONAMIENTO DEL DECANTADOR SECUNDARIO
Carga superficial (m3/m2·h) Carga de sólidos (kg/m2·h)
Metcalf-Eddy pag 669 Media Punta Media Punta
FA en aeración prolongada 0,339-0,678 1,018-1,356 0,97-4,88 6,83
FA en aeración prolongada 0,36 0,90 0,97-4,88 6,83
Altura en la pared del decantador 4 m
Unidad: Decantador secundario.
Caudales Sit Actual Diseño
Caudal medio (m3
/h) 10,67 31,38
Caudal punta (m
3
/h) 47,08 47,08
Sit Actual Diseño
Población 1.280,00 3.766,00
Cargas Sit Actual Diseño Conc. (mg/l)
Kg DBO5/d 110,08 323,88 430,00
Kg SSV/d 42,85 126,09 167,40
Kg SST/d 51,61 151,85 201,60
Kg DQO/d 223,74 658,30 874,00
Kg N-NTK/d 29,44 86,62 115,00
Comprobación del decantador secundario por la carga superficial
según valores de las tablas
A caudal medio 87,18 m2
A caudal punta 52,31 m2
Superficie mínima por carga superficial, S 87,18 m2
Comprobación del decantador secundario por la carga de sólidos
Concentración en el licor de mezcla del reactor, MLSS 4,07 Kg/m3
A caudal medio, MLSS x Q/ S 1,46 kg/m2·h
A caudal punta, MLSS x Q/ S 2,20 kg/m2·h
Comprobación del decantador secundario por la carga sobre vertedero
Número de unidades 1,00
Superficie mínima del decantador 87,18 m2
Decantador circular de diámetro mínimo 10,54 m
Diámetro del decantador elegido s/ cargas 11,00 m
A caudal medio 0,95 m3/h·m menor de 5,7
A caudal punta 1,42 m3/h·m menor de 10,5
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Bombas F Exc & Recirc
DIMENSIONAMIENTO DE BOMBAS DE RECIRCULACIÓN DE FANGOS.
Estas bombas se dimensionan para mantener la cantidad de materia presente
en el decantador constante.
Balance de materia
Concentración del licor en el reactor, X MLSS 4.066,43 mg/l
Concentración de purgas del decantador, Xr 7.000,00 mg/l
Caudal medio, Q 31,38 m
3
/h
Caudal de recirculación, Qr
(Q + Qr) x XMLSS = Xr x Qr
Qr = 43,50 m3
/h
Porcentaje de recirculación 139%
Adoptaremos una disposición de tres bombas, una en reserva de un caudal
unitario Qr accionadas mediante variadores de frecuencia
Caudal unitario 43,50 m3
/h
Altura manométrica = 6,50 mca
Potencia unitaria instalada 5,07 kw
DIMENSIONAMIENTO DE BOMBAS DE FANGOS EN EXCESO.
Fangos en exceso 260,25 Kg fangos/día
Estimaremos una concentración similar a la de las purgas
Concentración fangos 7,00 Kg/m3
Volumen a bombear 37,18 m3
/día
Tiempo de bombeo diario 6,00 horas
6,20 m3
/h
Adoptaremos una disposición de dos bombas, una en reserva de un caudal
unitario de 6 m
3
/h
Caudal unitario 6,00 m
3
/h
Altura manométrica = 8,50 mca
Potencia unitaria instalada 0,75 kw
Página 1
Índice
9. LINEA DE FANGOS
DIMENSIONAMIENTO DEL ESPESADOR DE FANGOS
Se utilizará, para el espesamiento de los fangos en exceso, espesadores
de gravedad
Fangos a espesar 260,25 Kg/día
Concentración de entrada 7,00 Kg/m3
Caudal 37,18 m3
/día
Estas unidades, además del espesamiento, realiza una labor de regulación
entre la producción de fangos y la operación de secado.
Parámetros de diseño:
Adoptaremos los siguientes valores típicos para fangos biológicos
Carga de sólidos: entre 25 y 35 kg/m2
.día
Carga hidráulica: 0,45 m
3
/m
2
.h
Tiempo de retención mínimo 24,00 h
Nº de espesadores 1,00
Volumen espesador 37,18 m3
Tiempo de bombeo diario 6,00 horas
Caudal de entrada 6,20 m
3
/h
Superficie necesaria, A
Carga hidráulica, CH = 0,45 m
3
/m
2
.h
A= QBF / CH = 13,77 m
2
Teniendo en cuenta que existe la posibilidad de implementar una segunda
línea, dimensionaremos el espesador para la ampliación
A ampliación = 27,54 m
2
Diámetro necesario 5,92 m
Diámetro adoptado 6,00 m
Área real 28,27 m2
Altura de calado medio 1,31 m
Calado adoptado 3,00 m
Parámetros de funcionamiento
Kg SS/día = 260,25
Concentración entrada 7,00 Kg/m3
Carga de sólidos 9,20 kg/m
2
.día
Carga hidráulica 0,22 m
3
/m
2
.h
Concentración de salida del fango espesado: entre 2,5 y 3 %
Concentración adoptada 25,00 Kg/m3
DESHIDRATACIÓN DE FANGOS
Producción de fangos 260,25 Kg/día
Concentración de alimentación 25,00 Kg/m
3
Fango a tratar 10,41 m
3
/día
72,87 m3
/semana
1.821,76 Kg/semana
Días de trabajo 5,00 días/semana
Producción por día de trabajo 14,57 m
3
/día
364,35 Kg/día
DIMENSIONAMIENTO DE BOMBAS DE IMPULSION
Tipo de bomba: Bomba tipo helicoidal
Tipo: Bomba de tornillo helicoidal.
Caudal regulable entre 0,5 y 4 m
3
/h a 15 m.c.a.
Potencia: 1,50 kw
Unidades instaladas 1,00
Unidades en stand-by 1,00
Número de horas de trabajo 4,00
Caudal necesario a bombear 3,64 m3
/h
Dimensionamiento de las tuberías de salida
Velocidad máxima 0,60 m/s
Sección mínima 46,34 mm
Diámetro comercial adoptado 150,00 mm
DESHIDRATACIÓN
Sistema de deshidratación: centrífuga
Número de unidades 1,00
Número de unidades en uso 1,00
Número de horas de trabajo 4,00 horas/día
Capacidad centrífuga 3,64 m3
/h
Motor principal 4,00 kw
Accionamiento Variador de frecuencia
Motor generador del sinfín kw
Accionamiento Variador de frecuencia
Sequedad 20,0%
Cálculo de la producción máxima de fangos
Volumen diario tratado max 14,57 m3
/día
Fangos producidos
Concentr de alimentación 25,0%
Fangos producidos 364,35 kg/día, medidos como MS
Lodos producidos 1.821,76 kg/día
Sistema almacenamiento Contenedor retirable mediante camión
Sistema de transporte Cinta con ángulo 10º
Índice
10. ACONDICIONAMIENTO DE FANGOS FLOCULANTE
Reactivo: polielectrolito
Tipo de equipo :preparación en equipo modular
de funcionamiento automático
Consumo de polielectrolito: 8,00 kg/Ton. MS
Reactivo consumido 2,91 kg/día
Nº de horas de trabajo/día 4,00
Dosificación producto seco 0,73 kg/hora
Almacenamiento de polielectrolito
Cap almacenamiento 30,00 días
Almacenamiento 87,44 kg
Equipo de preparación de polielectrolito
Dilución de la preparación 0,50%
Tipo de preparación: en continuo
Número de compartimentos 3,00
Capacidad de producción 582,96 litros/día
Volumen horario 145,74 litros/h
Equipo instalado
Capacidad de producción 120,00 litros/h
DOSIFICACION DE FLOCULANTE
Tipo de bomba: Bomba tipo helicoidal
Caudal regulable entre 0,06 y 0,25 m
3
/h A 1 bar
Potencia: 0,55 kw
Unidades instaladas 2,00
Unidades en uso 1,00
Número de horas de trabajo 4,00
Dilución de la preparación 0,50%
Capacidad de producción 582,96 litros/día
Caudal medio de operación 145,74 litros/h
Caudal medio de bombeo 0,15 m
3
/h
Dimensionamiento de las tuberías de salida
Velocidad máxima 0,60 m/s
Sección mínima 9,27 mm
Diámetro comercial 25,00 mm
Índice
11. PROYECTO CONSTRUCTIVO DE LOS COLECTORES EN ALTA Y LA ESTACIÓN DEPURADORA DE AGUAS RESIDUALES DE HORTA DE
SANT JOAN (TARRAGONA)
S:An10_Explotación de la Planta
ANEJO Nº 10
EXPLOTACIÓN DE LA PLANTA
Índice
12. ANEJO Nº 10.- EXPLOTACIÓN DE LA PLANTA
PROYECTO CONSTRUCTIVO DE LOS COLECTORES EN ALTA Y LA ESTACIÓN DEPURADORA DE AGUAS RESIDUALES DE HORTA DE
SANT JOAN (TARRAGONA)
I
S:An10_Explotación de la Planta
ÍNDICE
10.1 INTRODUCCIÓN ......................................................................... 2
10.2 EXPLOTACIÓN DE LA PLANTA DEPURADORA DE
AGUAS RESIDUALES................................................................ 2
APÉNDICE Nº 1: COSTES DE EXPLOTACIÓN DE
ENERGÍA .....................................................................................2
Índice
13. 10.1 INTRODUCCIÓN
En el presente anejo se detallan los costes estimados durante la fase de explotación de la
estación depuradora de aguas residuales proyectada, así como los costes de energía previstos
en la EDAR proyectada en el municipio de Horta de Sant Joan.
Se distinguen entre gastos fijos y variables. Dentro de los gastos fijos se ha considerado el
personal de la planta, el mantenimiento y conservación de la planta depuradora, los gastos de
administración y los gastos de los consumos de agua y electricidad.
Como gastos variables se han contemplado el consumo de electricidad y reactivos, así como la
evacuación de residuos (tanto los fangos de la centrífuga como los residuos sólidos que se retiran
del pozo de gruesos o los que se separan del pretratamiento). Además, se ha comtemplado una
partida para seguridad y salud e imprevistos que puedan ocasionarseen la planta depuardora
durante la fase de explotación.
Por último, se ha considerado de forma opcional la consideración de una partida de cal para la
dosificación sobre los residuos sólidos separados en el pretratamiento y depositados en
contenedores hasta su retirada, para la atenuación de los olores provenientes de la materia en
descomposición.
La partida de cal se ha considerado como opcional ya que en las visitas que se han realizado a
instalaciones similares en la zona y operadas por la misma Administración no se nos ha indicado
la necesidad de este tratamiento. Entendemos que la inclusión de las depuradoras de este tipo de
prácticas debe verse desde una óptica de política local en cuanto al manejo de residuos.
10.2 EXPLOTACIÓN DE LA PLANTA DEPURADORA DE AGUAS RESIDUALES
Índice
14. EXPLOTACIÓN DE LA PLANTA DEPURADORA DE AGUAS RESIDUALES DE HORTA DE SANT JOAN
1.- GASTOS FIJOS
1.1.- Personal
0,25 Responsable explotación 9.766,45 € / año 3.- TOTAL PRESUPUESTO EJECUCIÓN MATERIAL: 302.800,23 € / año
2 Operador 42.070,84 € / año
4. PRESUPUESTO BASE DE LICITACIÓN:
TOTAL 1.1. 51.837,29 € / año Ejecución material 302.800,23
Gastos generales 13% 39.364,03
1.2.- Mantenimiento y conservación Beneficio industrial 6% 18.168,01
IVA 16% 57.653,16
0,005 Obra civil 10.142,78 € / año
TOTAL BASE DE LICITACIÓN 417.985,43 € / año
0,03 Equipos e instalaciones 9.924,41 € / año
TOTAL 1.2. 20.067,18 € / año
1.3.- Administración y varios
(*) OPCIONAL:
109,89 fijo energia eléctrica 3.362,63 € / año
Cal: 1,8 Tn fangos x 300 kg x 0,1 € / kg-cal = 54 €/día (14,078 €/año)
4.644 Km desplazamiento 1.068,12 € / año
2 Vestuario personal 900,00 € / año
1 Material oficina 900,00 € / año
1 Consumos 3.000,00 € / año
(agua, alumbrado, etc.)
TOTAL 1.3. 9.230,75 € / año
1.4.- TOTAL GASTOS FIJOS: 81.135,22 € / año
2.- GASTOS VARIABLES Caudal 756 m3/d
2.1.-Electricidad
Term. energ. 1.041,28 Kwh/d x 0,08 €/Kwh / 756 m3/d = 0,11 €/m3
2.2.- Reactivos (*)
Poli 2,91 Kg/d x 2,04 €/Kg / 756 m3/d = 0,01 €/m3
TOTAL 2.2. 0,01 €/m3
2.3.- Evacuación de residuos
Fangos 4,86 m3/d 92,12 €/m3 / 756 m3/d = 0,59 €/m3
Residuos sólidos 0,05 m3/d 92,12 €/m3 / 756 m3/d = 0,01 €/m3
TOTAL 2.3. 0,60 €/m3
2.4.- Otros conceptos
1 Partida de imprevistos 18.000,00 €/año
1 Seguridad y Salud 6.000,00 €/año
TOTAL 2.4. 24.000,00 €/año
2.4.- TOTAL GATOS VARIABLES
0,72 €/m3 x 756 m3/d x 365 d/a = 197.665,00 € / año
Otros conceptos 24.000,00 € / año
TOTAL GASTOS VARIABLES 221.665,00 € / año
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15. ANEJO Nº 10.- EXPLOTACIÓN DE LA PLANTA
PROYECTO CONSTRUCTIVO DE LOS COLECTORES EN ALTA Y LA ESTACIÓN DEPURADORA DE AGUAS RESIDUALES DE HORTA DE
SANT JOAN (TARRAGONA)
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S:An10_Explotación de la Planta
APÉNDICE Nº 1: COSTES DE EXPLOTACIÓN DE ENERGÍA
Índice
16. DESCRIPCION Y UTLIZACION DE MOTORES, POTENCIAS Y CONSUMOS Horas/mes 730
Unidades
CAP. Ref. planos En uso Instaladas Descripción de los equipos marca Kw Utilización Kw Kw-h
confirmada % instalada
ESTACIÓN DE BOMBEO
1 2 Bombas impulsión (Q = 62,5m³/h) BOMBAS FLYGT 30,00 50% 30,00 10.950,00
1 1 Compuerta automática NOCHE Y DÍA 0,75 10% 0,75 54,39 1,00 CV
1 1 Reja automática QUILTON 0,37 10% 0,37 27,19 0,50 CV
Potencia Instalada E.B. 31,12 Kw
Energía consumida 11.031,58 Kw-h/mes
ESTACIÓN DEPURADORA DE AGUA RESIDUALES
POTENCIA EQUIPOS
PRETRATAMIENTO
Pozo Gruesos
1 1 Compuerta automática NOCHE Y DÍA 1,12 1% 1,12 8,16 1,50 CV
1 1 Reja automática QUILTON 0,37 1% 0,37 2,72 0,50 CV
1 1 Cuchara bivalva ESTRUAGUA 1,10 5% 1,10 40,15
1 1 Polipasto KOLI 1,58 5% 1,58 57,67
2 2 Bombas Q=40m³/h BOMBAS FLYGT 3,10 25% 6,20 1.131,50
1 2 Bombas Q=80m³/h BOMBAS FLYGT 3,10 15% 3,10 339,45
2 2 Rototamices acero (2mm) COTRAGUA 0,55 15% 1,10 120,45
2 2 Tornillo compactador COTRAGUA 1,10 15% 2,20 240,90
Desarenador-desengrasador
1 1 Clasificador de arenas COTRAGUA 0,55 20% 0,55 80,30
1 1 Concentrador de grasas COTRAGUA 0,37 20% 0,37 54,02
1 1 Pala de grasas COTRAGUA 0,12 20% 0,12 17,52
2 2 Soplantes de 65m³/h COTRAGUA 2,20 20% 4,40 642,40
REACTOR BIOLÓGICO
1 1 Agitador ABS 3,71 100% 3,71 2.708,30
3 4 Soplantes (Q=835m³ ) ABS 18,50 50% 55,50 20.257,50
2 3 Bombas de recirculación de fangos de 43,5m³/h ITUR 5,03 75% 10,06 5.507,85
2 2 Bombas purga de fangos de 6m³/h ITUR 0,75 25% 1,50 273,75
LINEA DE FANGOS
1 2 Bombas MONO de impulsión de fangos ATLAS 1,50 17% 1,50 186,15
1 1 Deshidratadora centrífuga ALFA LAVAL 4,00 17% 4,00 496,40
1 1 Equipo de dosificación de dilución de polielectrolito DOSAPRO 0,99 17% 0,99 122,86
1 2 Bombas MONO impulsión polielectrolito ATLAS 0,55 17% 0,55 68,26
1 1 Tornillo compactador COTRAGUA 0,75 17% 0,75 93,08
1 1 Motor del puente de arrastre del espesador ø6m MAINSER 0,12 25% 0,12 21,90
DECANTADOR SECUNDARIO
1 1 Motor de arrastre MAINSER 0,25 100% 0,25 182,50
1 1 Bomba de flotantes BOMBAS FLYGT 1,50 5% 1,50 54,75
GRUPO DE PRESIÓN
1 1 Grupo presión 5m³/h 91mca ITUR 3,00 5% 3,00 109,50
POTENCIA INSTALACIONES
ILUMINACION
10 10 Puntos de luz ( 0,25kW cada uno) 0,25 2,50 0,00
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17. CASETA INDUSTRIAL
8 11 Iluminación interior ( 0,1kW cada punto) 0,10 0,80 0,00
5 15 Tomas interior ( 0,05kW cada una) 0,05 0,25 0,00
CASETA DE SERVICIOS
5 7 Iluminación interior ( 0,1kW cada punto) 0,10 0,50 0,00
2 5 Tomas interior ( 0,1kW cada una) 0,10 0,20 0,00
Datos principales de la instalación eléctrica de la EDAR de Horta
Energía consumida 31.238,38 Kw-h/mes
Potencia Instalada 109,89 Kw
NOTA: El rendimiento se ajustará en función de las condiciones de operación reales.
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