Este documento presenta un resumen de un proyecto de diseño para la producción de metil etil cetona (MEK) a partir de alcohol sec-butílico (SBA) utilizando un proceso de deshidrogenación catalítica. El proceso incluye un reactor, columnas de adsorción y destilación, compresores y un intercambiador de calor. El diseño tiene como objetivo producir 12386.7 toneladas métricas de MEK por año con una pureza del 99.94% a partir de 15000 toneladas de SBA como materia
Este documento presenta los conceptos fundamentales de la ingeniería de reactores químicos. Explica cómo calcular la conversión de reacciones químicas en reactores batch y de flujo. Luego, describe las ecuaciones diferenciales, algebraica, de deducción e integrales para diseñar reactores CSTR, PFR y PBR. Finalmente, cubre cómo dimensionar reactores para alcanzar una conversión dada y cómo calcular el tiempo espacial para diferentes reacciones químicas en varios tipos de reactores.
Este documento presenta un solucionario de problemas de los capítulos 2 y 3 del libro "Ingeniería de las Reacciones Químicas" de Levenspiel. Contiene soluciones a 19 problemas relacionados con la cinética química de reacciones homogéneas, incluyendo cálculos de órdenes de reacción, energías de activación y constantes de velocidad. Fue realizado por estudiantes de ingeniería química de la Universidad Central del Ecuador.
Este documento describe el método de Mc Cabe-Thiele para diseñar columnas de destilación fraccionada. El método utiliza diagramas de equilibrio de presión-composición y temperatura-composición para determinar el número teórico de platos requeridos para separar los componentes de una mezcla binaria. También explica conceptos teóricos como equilibrio de fases, entalpía, presión de vapor, volatilidad relativa y leyes de Raoult y Trouton que son relevantes para la destilación fraccionada. Finalmente,
Ejercicios de aplicación de humidificación torres de enfriamientoSistemadeEstudiosMed
Este documento presenta dos ejemplos de cálculos relacionados con torres de enfriamiento. El primer ejemplo resuelve un caso de humidificación en una torre de contracorriente, determinando parámetros como el número de unidades de transferencia y la altura de la unidad de transferencia. El segundo ejemplo calcula la altura de relleno requerida para una torre que enfría agua proveniente de un economizador. Ambos ejemplos utilizan diagramas psicrométricos y ecuaciones de diseño de torres de enfriamiento.
El documento describe el calor específico y la capacidad calorífica. El calor específico es la cantidad de calor necesaria para elevar la temperatura de una unidad de masa de una sustancia en un kelvin, mientras que la capacidad calorífica es la cantidad de calor necesaria para elevar la temperatura de toda la masa de una sustancia en un kelvin. El calor específico depende de factores como los grados de libertad, la masa molar y las impurezas de una sustancia.
El documento describe un proceso de cristalización fraccionada para recuperar Na2S2O3 a partir de una solución acuosa. Se realiza un balance de materia del sistema considerando Na2S2O3, H2O e impurezas como componentes. Se determina que el sistema tiene 9 grados de libertad y se resuelven las 9 ecuaciones resultantes. Finalmente, se calcula que el 66,95% del Na2S2O3 de entrada se recupera en los cristales de Na2S2O3.5H2O secos.
Si todos los componentes del sistema se distribuyen entre las fases en el equilibrio, la operación se conoce como destilación fraccionada (o con frecuencia, simplemente como destilación).
Este documento describe un ejercicio de evaporación en un evaporador de doble efecto. La alimentación con un 5% de sólidos se introduce al efecto 2 a 40°C y se concentra hasta un 30% de sólidos. Se calcula el área promedio requerida para los evaporadores, la cantidad de vapor necesaria y la economía de vapor del proceso.
Este documento presenta los conceptos fundamentales de la ingeniería de reactores químicos. Explica cómo calcular la conversión de reacciones químicas en reactores batch y de flujo. Luego, describe las ecuaciones diferenciales, algebraica, de deducción e integrales para diseñar reactores CSTR, PFR y PBR. Finalmente, cubre cómo dimensionar reactores para alcanzar una conversión dada y cómo calcular el tiempo espacial para diferentes reacciones químicas en varios tipos de reactores.
Este documento presenta un solucionario de problemas de los capítulos 2 y 3 del libro "Ingeniería de las Reacciones Químicas" de Levenspiel. Contiene soluciones a 19 problemas relacionados con la cinética química de reacciones homogéneas, incluyendo cálculos de órdenes de reacción, energías de activación y constantes de velocidad. Fue realizado por estudiantes de ingeniería química de la Universidad Central del Ecuador.
Este documento describe el método de Mc Cabe-Thiele para diseñar columnas de destilación fraccionada. El método utiliza diagramas de equilibrio de presión-composición y temperatura-composición para determinar el número teórico de platos requeridos para separar los componentes de una mezcla binaria. También explica conceptos teóricos como equilibrio de fases, entalpía, presión de vapor, volatilidad relativa y leyes de Raoult y Trouton que son relevantes para la destilación fraccionada. Finalmente,
Ejercicios de aplicación de humidificación torres de enfriamientoSistemadeEstudiosMed
Este documento presenta dos ejemplos de cálculos relacionados con torres de enfriamiento. El primer ejemplo resuelve un caso de humidificación en una torre de contracorriente, determinando parámetros como el número de unidades de transferencia y la altura de la unidad de transferencia. El segundo ejemplo calcula la altura de relleno requerida para una torre que enfría agua proveniente de un economizador. Ambos ejemplos utilizan diagramas psicrométricos y ecuaciones de diseño de torres de enfriamiento.
El documento describe el calor específico y la capacidad calorífica. El calor específico es la cantidad de calor necesaria para elevar la temperatura de una unidad de masa de una sustancia en un kelvin, mientras que la capacidad calorífica es la cantidad de calor necesaria para elevar la temperatura de toda la masa de una sustancia en un kelvin. El calor específico depende de factores como los grados de libertad, la masa molar y las impurezas de una sustancia.
El documento describe un proceso de cristalización fraccionada para recuperar Na2S2O3 a partir de una solución acuosa. Se realiza un balance de materia del sistema considerando Na2S2O3, H2O e impurezas como componentes. Se determina que el sistema tiene 9 grados de libertad y se resuelven las 9 ecuaciones resultantes. Finalmente, se calcula que el 66,95% del Na2S2O3 de entrada se recupera en los cristales de Na2S2O3.5H2O secos.
Si todos los componentes del sistema se distribuyen entre las fases en el equilibrio, la operación se conoce como destilación fraccionada (o con frecuencia, simplemente como destilación).
Este documento describe un ejercicio de evaporación en un evaporador de doble efecto. La alimentación con un 5% de sólidos se introduce al efecto 2 a 40°C y se concentra hasta un 30% de sólidos. Se calcula el área promedio requerida para los evaporadores, la cantidad de vapor necesaria y la economía de vapor del proceso.
1) El documento describe los procesos de destilación de mezclas con múltiples componentes.
2) Para separar una mezcla ternaria se requieren dos torres de destilación, mientras que para separar una mezcla binaria se requiere una sola torre.
3) Existen métodos para calcular el punto de ebullición, punto de rocío y destilación instantánea de mezclas con múltiples componentes basados en datos de equilibrio y balances de masa.
Este documento describe la absorción de gases, que es la separación de componentes gaseosos mediante disolución en un líquido. Explica que cuando un gas se absorbe en un líquido, se establece un equilibrio dinámico entre las moléculas que pasan a la disolución y las que retornan a la fase gaseosa. La solubilidad de un gas depende de factores como la temperatura, presión parcial y concentración en el líquido. Se dan ejemplos numéricos para ilustrar el cálculo de equilib
- The document describes an evaporator that concentrates a 20% sodium hydroxide solution to 50% using steam at a temperature of 126.45°C.
- Key calculations include determining vapor and liquid temperatures and enthalpies, solving material and energy balances, and using the heat transfer equation to calculate the required vapor flow.
- Solving the system of equations gives the feed rate F to the evaporator as 11,700 kg/h.
Este documento presenta 14 ejercicios de aplicación sobre procesos de transferencia de materia como flujo molar en sistemas reactivos, absorción, humidificación, destilación, extracción líquido-líquido, extracción sólido-líquido y secado. Cada ejercicio contiene un problema y su desarrollo resuelto. Los ejercicios abarcan diversos temas y sistemas como la eliminación de NH3, N2O y H2S, la recuperación de acetona y el cálculo de parámetros de dise
Este documento describe los conceptos clave de la destilación, incluyendo los tipos de columnas, componentes internos, reflujo, condensadores y rehervidores. También explica conceptos como etapas ideales, límites de operabilidad y factores a considerar en el diseño de columnas de destilación como las características de la alimentación y especificaciones de los productos deseados.
La práctica describe el funcionamiento de una torre de enfriamiento. Se presentan tablas con datos de entrada y salida de aire y agua, y se desarrollan cálculos utilizando dos métodos: el de estados finales y el de la carta psicrométrica. Ambos métodos muestran que la pérdida real de agua medida es menor que la pérdida teórica calculada, cumpliendo el balance de masa y energía en el proceso de enfriamiento.
El documento presenta varios diagramas de equilibrio de fases para diferentes sistemas binarios, incluyendo diagramas de composición-temperatura y composición-entalpía. Los sistemas incluyen acetona-etanol, benceno-tolueno, etanol-agua, metanol-agua y otros compuestos orgánicos.
Este documento describe conceptos relacionados con la conversión en procesos químicos con múltiples etapas y recirculación de reactivos. Define la conversión global como la cantidad neta de reactivo convertido en el proceso completo, y la conversión por etapa como la cantidad convertida en cada reactor. También explica cómo calcular estas conversiones usando balances de materia.
Este documento presenta el tema 4 de introducción a la ingeniería química. Explica los balances de materia, incluyendo la ecuación general de conservación de materia y el método general para resolver problemas de balances. También incluye ejemplos de balances de materia en procesos simples sin o con reacciones químicas.
Este documento presenta los resultados de un experimento para acondicionar el aire de un cultivo de flores. Se calibran los rotámetros de aire y agua y se analiza cómo varía la humedad del aire de salida al variar la temperatura. Los cálculos muestran que para un invernadero de 1000 m3 se requieren 24087,6 kJ de energía para elevar la temperatura del aire de 0°C a 20°C y mantener una humedad del 50,61%.
Este documento describe la conducción unidimensional de calor a través de una pared durante un día de invierno. Se considera que la transferencia de calor ocurre solo en la dirección normal a la superficie de la pared y que las temperaturas interior y exterior permanecen constantes, por lo que el proceso es estacionario. También se describe el cálculo de la resistencia térmica de la pared y cómo se ve afectada por la convección en las superficies.
El documento trata sobre reactores químicos. Explica conceptos como balance de moles, tasa de reacción, ecuaciones para diferentes tipos de reactores como por lotes, de tanque con agitación continua, tubular y de lecho empacado. Incluye ejercicios para calcular volúmenes y tiempos de reacción usando estas ecuaciones.
Este documento presenta varias ecuaciones para calcular coeficientes convectivos en diferentes configuraciones de flujo, incluyendo placas planas, cilindros, esferas y lechos empacados. Para una placa plana horizontal en flujo laminar, el número de Nusselt local se correlaciona con los números de Reynolds y Prandtl. Para flujo mixto laminar y turbulento sobre una placa, se proporciona una ecuación para calcular un coeficiente promedio. Similarmente, se dan ecuaciones para transferencia de masa sobre una placa.
Este documento describe diferentes tipos de columnas utilizadas en procesos de destilación y separación de líquidos y gases. Explica que las columnas de relleno usan materiales porosos para aumentar la superficie de contacto entre fases, mientras que las columnas de platos separan los fluidos en etapas. También compara ventajas y desventajas de ambos tipos de columnas.
Este documento proporciona tablas de conversión de unidades para diferentes categorías como longitud, superficie, volumen, masa, densidad, fuerza, presión, velocidad, potencia, temperatura, energía, capacidad calorífica, conductividad térmica, viscosidad y acústica. Incluye equivalencias entre unidades métricas, inglesas y otras unidades comunes.
Este documento describe el flujo de fluidos a través de lechos porosos formados por partículas sólidas. Explica la ley de Darcy, que establece que la velocidad de flujo es directamente proporcional a la caída de presión e inversamente proporcional a la altura del lecho. También presenta la ecuación de Kozeny-Carman, que relaciona las características del lecho como la porosidad y la superficie específica con la pérdida de carga. Finalmente, define parámetros como
1. El documento describe el proyecto de separación de una mezcla de propano y propileno a través de destilación. Se estudian tres casos diferentes para lograr la separación y obtener propileno de alta pureza.
2. En el Caso I, se analiza el diseño de una columna existente para separar la mezcla. En el Caso II, se propone agregar una segunda columna para aumentar la pureza del propileno obtenido.
3. El Caso III analiza la separación cuando la mezcla contiene pequeñas cantidades de
Este documento trata sobre los principios de la transferencia de masa. Explica que la transferencia de masa ocurre a través de la difusión molecular, donde las moléculas se mueven de manera desordenada de áreas de alta concentración a baja concentración. También cubre la ecuación de Fick, que describe matemáticamente la difusión molecular. Además, discute cómo la difusión molecular se aplica a procesos como la evaporación y la absorción.
Este documento presenta una introducción a la transferencia de calor. Explica que la transferencia de calor ocurre debido a diferencias de temperatura y que puede ocurrir a través de conducción, convección o radiación. Luego describe algunas aplicaciones comunes de la transferencia de calor en ingeniería, como sistemas de calefacción, refrigeración y colectores solares. Finalmente, introduce conceptos clave como flujo de calor, calor latente y calor sensible.
El documento contiene cuatro tablas que proveen información sobre compresores, propiedades termodinámicas de gases y sustancias químicas. La Tabla 1 lista fuentes comunes de ineficiencia y pérdidas por fricción mecánica en diferentes tipos de compresores. Las Tablas 2, 3 y 4 proporcionan datos como temperaturas y presiones críticas, capacidades caloríficas y propiedades termodinámicas para varios gases y sustancias químicas comunes.
1) El documento describe los procesos de destilación de mezclas con múltiples componentes.
2) Para separar una mezcla ternaria se requieren dos torres de destilación, mientras que para separar una mezcla binaria se requiere una sola torre.
3) Existen métodos para calcular el punto de ebullición, punto de rocío y destilación instantánea de mezclas con múltiples componentes basados en datos de equilibrio y balances de masa.
Este documento describe la absorción de gases, que es la separación de componentes gaseosos mediante disolución en un líquido. Explica que cuando un gas se absorbe en un líquido, se establece un equilibrio dinámico entre las moléculas que pasan a la disolución y las que retornan a la fase gaseosa. La solubilidad de un gas depende de factores como la temperatura, presión parcial y concentración en el líquido. Se dan ejemplos numéricos para ilustrar el cálculo de equilib
- The document describes an evaporator that concentrates a 20% sodium hydroxide solution to 50% using steam at a temperature of 126.45°C.
- Key calculations include determining vapor and liquid temperatures and enthalpies, solving material and energy balances, and using the heat transfer equation to calculate the required vapor flow.
- Solving the system of equations gives the feed rate F to the evaporator as 11,700 kg/h.
Este documento presenta 14 ejercicios de aplicación sobre procesos de transferencia de materia como flujo molar en sistemas reactivos, absorción, humidificación, destilación, extracción líquido-líquido, extracción sólido-líquido y secado. Cada ejercicio contiene un problema y su desarrollo resuelto. Los ejercicios abarcan diversos temas y sistemas como la eliminación de NH3, N2O y H2S, la recuperación de acetona y el cálculo de parámetros de dise
Este documento describe los conceptos clave de la destilación, incluyendo los tipos de columnas, componentes internos, reflujo, condensadores y rehervidores. También explica conceptos como etapas ideales, límites de operabilidad y factores a considerar en el diseño de columnas de destilación como las características de la alimentación y especificaciones de los productos deseados.
La práctica describe el funcionamiento de una torre de enfriamiento. Se presentan tablas con datos de entrada y salida de aire y agua, y se desarrollan cálculos utilizando dos métodos: el de estados finales y el de la carta psicrométrica. Ambos métodos muestran que la pérdida real de agua medida es menor que la pérdida teórica calculada, cumpliendo el balance de masa y energía en el proceso de enfriamiento.
El documento presenta varios diagramas de equilibrio de fases para diferentes sistemas binarios, incluyendo diagramas de composición-temperatura y composición-entalpía. Los sistemas incluyen acetona-etanol, benceno-tolueno, etanol-agua, metanol-agua y otros compuestos orgánicos.
Este documento describe conceptos relacionados con la conversión en procesos químicos con múltiples etapas y recirculación de reactivos. Define la conversión global como la cantidad neta de reactivo convertido en el proceso completo, y la conversión por etapa como la cantidad convertida en cada reactor. También explica cómo calcular estas conversiones usando balances de materia.
Este documento presenta el tema 4 de introducción a la ingeniería química. Explica los balances de materia, incluyendo la ecuación general de conservación de materia y el método general para resolver problemas de balances. También incluye ejemplos de balances de materia en procesos simples sin o con reacciones químicas.
Este documento presenta los resultados de un experimento para acondicionar el aire de un cultivo de flores. Se calibran los rotámetros de aire y agua y se analiza cómo varía la humedad del aire de salida al variar la temperatura. Los cálculos muestran que para un invernadero de 1000 m3 se requieren 24087,6 kJ de energía para elevar la temperatura del aire de 0°C a 20°C y mantener una humedad del 50,61%.
Este documento describe la conducción unidimensional de calor a través de una pared durante un día de invierno. Se considera que la transferencia de calor ocurre solo en la dirección normal a la superficie de la pared y que las temperaturas interior y exterior permanecen constantes, por lo que el proceso es estacionario. También se describe el cálculo de la resistencia térmica de la pared y cómo se ve afectada por la convección en las superficies.
El documento trata sobre reactores químicos. Explica conceptos como balance de moles, tasa de reacción, ecuaciones para diferentes tipos de reactores como por lotes, de tanque con agitación continua, tubular y de lecho empacado. Incluye ejercicios para calcular volúmenes y tiempos de reacción usando estas ecuaciones.
Este documento presenta varias ecuaciones para calcular coeficientes convectivos en diferentes configuraciones de flujo, incluyendo placas planas, cilindros, esferas y lechos empacados. Para una placa plana horizontal en flujo laminar, el número de Nusselt local se correlaciona con los números de Reynolds y Prandtl. Para flujo mixto laminar y turbulento sobre una placa, se proporciona una ecuación para calcular un coeficiente promedio. Similarmente, se dan ecuaciones para transferencia de masa sobre una placa.
Este documento describe diferentes tipos de columnas utilizadas en procesos de destilación y separación de líquidos y gases. Explica que las columnas de relleno usan materiales porosos para aumentar la superficie de contacto entre fases, mientras que las columnas de platos separan los fluidos en etapas. También compara ventajas y desventajas de ambos tipos de columnas.
Este documento proporciona tablas de conversión de unidades para diferentes categorías como longitud, superficie, volumen, masa, densidad, fuerza, presión, velocidad, potencia, temperatura, energía, capacidad calorífica, conductividad térmica, viscosidad y acústica. Incluye equivalencias entre unidades métricas, inglesas y otras unidades comunes.
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1. El documento describe el proyecto de separación de una mezcla de propano y propileno a través de destilación. Se estudian tres casos diferentes para lograr la separación y obtener propileno de alta pureza.
2. En el Caso I, se analiza el diseño de una columna existente para separar la mezcla. En el Caso II, se propone agregar una segunda columna para aumentar la pureza del propileno obtenido.
3. El Caso III analiza la separación cuando la mezcla contiene pequeñas cantidades de
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Este documento presenta la simulación de un tren de precalentamiento de crudo de petróleo utilizando el software Hysys. Se describen los objetivos, estrategias y fundamentos teóricos del modelo. Se incluyen tablas con datos de corrientes, composiciones, productos y equipos. Los resultados muestran la fracción de vapor en el separador y la velocidad de flujo de vapor. Se concluye que Hysys permite simular este proceso a pesar de falta de datos completos sobre la composición del crudo.
Este documento describe balances de materia en procesos químicos reactivos. Explica conceptos como conversión total, conversión en un paso, reactivo limitante y estequiometría. Presenta dos ejemplos numéricos que ilustran cómo resolver balances de materia para procesos reactivos considerando estas nociones.
Este informe describe las pruebas realizadas en un laboratorio universitario sobre una bomba de calor mecánica. Se midieron parámetros como caudales, temperaturas, presiones y potencia del compresor bajo diferentes condiciones. Los resultados muestran que el coeficiente de rendimiento varía en función del efecto refrigerante, grado de sobrecalentamiento y subenfriamiento.
Diagrama Entrada Función Salida (DEFS) y Diagrama de Bloques (DB) Planta de R...Javier Jaime
Diagrama Entrada Función Salida (DEFS) y Diagrama de Bloques (DB) del Sistema de Recuperación de Calor de una Planta de Reducción Directa Midrex.
Diagrama elaborado dentro de los pasos de desarrollo de aplicación de la metodología centrado en la Confibilidad, como vía para el aumento de la Disponibilidad y Confiabilidad de los Activos.
Presentación de generación de vapor especializaciónLuisAlfnsMolina
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Annex pregunta 5_Horta Sant Joan (1).pdfjiji599879
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El documento describe el proceso de renovación de la carga en motores de combustión interna alternativos. Este proceso afecta las prestaciones del motor y se caracteriza mediante el rendimiento volumétrico y el trabajo de bombeo. Factores como el régimen de giro, grado de carga, sección y número de válvulas, diagrama de distribución, colectores y geometría del motor influyen en este proceso y sus parámetros.
Este documento describe los diferentes tipos de trampas de vapor, incluyendo termostáticas, mecánicas y termodinámicas. Explica cómo funcionan y clasifica cada tipo. También incluye tablas con la selección adecuada de trampas de vapor dependiendo del diámetro del orificio, presión diferencial y factor de seguridad del equipo. Finalmente, presenta un caso práctico sobre el cálculo de la trampa de vapor adecuada para un condensador.
Este documento presenta los fundamentos teóricos de la destilación a reflujo total y continua. Explica que la destilación es la operación unitaria más utilizada para separar mezclas líquidas y describe los principios de la destilación fraccionada. También describe el método de McCabe-Thiele para determinar el número mínimo de platos requeridos y explica conceptos como la eficiencia y los perfiles de temperatura en una torre de destilación. Finalmente, presenta algunas aplicaciones industriales de la destilación como en la industria petro
Práctica 7 lab.máquinas térmicas, UNAM FI, Turbina de vapor y condensadores Axhel Legazpi
Este documento presenta un reporte sobre una turbina de vapor y condensadores. Incluye cálculos para determinar las eficiencias y pérdidas de la turbina, así como las entalpías y entropías en cada estado del ciclo Rankine. También analiza el comportamiento de un condensador de flujo cruzado e incluye cálculos para determinar las temperaturas en cada punto del condensador.
El documento trata sobre las pérdidas de calor en motores y sistemas de refrigeración. Explica las ecuaciones para calcular la transmisión de calor, el balance térmico de un motor y la localización de las principales pérdidas. También describe los sistemas de refrigeración por agua y por aire, siendo la refrigeración por agua la más común actualmente.
Este documento describe el diseño de una columna de destilación para purificar glicerina producida en la fabricación de biodiesel. El objetivo es eliminar restos de metanol y parte del agua para concentrar la glicerina. Se selecciona un modelo termodinámico y se simula el proceso para seleccionar el número óptimo de etapas. Finalmente, se realiza un análisis de costes y se selecciona el tipo de columna y los perfiles de los platos.
El documento proporciona información sobre la eficiencia energética en calderas. Explica conceptos como combustión adecuada, combustible adecuado y mantenimiento de calderas para lograr mayor eficiencia. Incluye tablas de costos de diferentes combustibles y consumos típicos de calderas. También describe señales de alarma que indican posibles problemas en el funcionamiento de la caldera.
Este documento presenta un cuestionario técnico para el diseño preliminar del sistema de separación trifásica de alta y baja presión de la batería de separación Ixachi. Incluye información general sobre los flujos de entrada y productos, especificaciones de los separadores trifásicos de alta y baja presión, y requisitos para el diseño de los internos y materiales de construcción. El contratista debe proporcionar detalles adicionales sobre el diseño de los internos, dimensiones, pesos y cumplir con los requisitos de ins
Introducción a las Operaciones Unitarias - Parte IISergio San Roman
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Este documento resume los principios y aplicaciones de la voladura de rocas para proyectos mineros. Explica los diferentes tipos de taladros utilizados como pre-corte, piloto, buffer y producción, así como los parámetros de diseño como diámetro, espaciamiento, carga y explosivos. También cubre temas como equipos de perforación, diseños de carga, distribución de taladros, estudios de vibraciones y aplicaciones de la voladura en la construcción de proyectos mineros.
Este documento resume los principios y aplicaciones de la voladura de rocas para proyectos mineros. Explica los diferentes tipos de taladros utilizados como pre-corte, piloto, buffer y producción, así como los parámetros de diseño como diámetro, espaciamiento, carga y explosivos. También cubre temas como equipos de perforación, diseños de carga, distribución de taladros, estudios de vibraciones y aplicaciones de la voladura en la construcción de proyectos mineros.
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mueble universal con ensamblado por pieza individual para adaptarse a múltiples combinaciones y listo para integrarse fácilmente a cualquier nuevo entorno de vida, el nombre UNIVERSAL habla por sí mismo.
Gracias a su Sistema de fácil ensamblado y a su diversidad, se ha adaptado cuidadosamente a las necesidades contemporáneas de la vida moderna y puede estar seguro de que este sistema de estanterías seguirá disponible después de muchos años.
Catalogo Coleccion Atelier Bathco Distribuidor Oficial Amado Salvador ValenciaAMADO SALVADOR
Explora el catálogo general de la colección Atelier de Bathco, disponible en Amado Salvador, ofrece una exquisita selección de lavabos y sanitarios de alta gama con un enfoque artesanal y exclusivo. Como distribuidor oficial Bathco, Amado Salvador presenta productos Bathco que encarnan la excelencia en calidad y diseño. Este catálogo destaca la colección Atelier, la más exclusiva de Bathco, que combina la artesanía tradicional con la innovación contemporánea.
La colección Atelier de Bathco se distingue por su atención meticulosa a los detalles y la utilización de materiales de primera calidad. Los lavabos y sanitarios de esta colección son verdaderas obras de arte, diseñados para elevar el lujo y la sofisticación en cualquier baño. Cada pieza de la colección Atelier refleja el compromiso de Bathco con la excelencia y la elegancia.
Amado Salvador, distribuidor oficial Bathco en Valencia. Explora este catálogo y sumérgete en el mundo de la colección Atelier de Bathco, donde la artesanía y la elegancia se unen para crear espacios de baño verdaderamente excepcionales.
Del caos surge mi perfección.
Soy valen! Siempre en una búsqueda constante en el equilibrio de ambas, donde encuentro mi verdadera yo, apreciando la belleza de la imperfección mientras acepto los desafíos y errores, y desafiando mi caos para alcanzar mi perfección.
Soy una mente inquieta, siempre buscando nuevas
inspiraciones en cada rincón.Encuentro en las calles y en los detalles cotidianos los colores vibrantes y las formas audaces que alimentan mi creatividad y a través de ellos tejo collages en mi imaginación, donde mi energía juega un papel fundamental en cada textura, cada forma, cada color mostrando mi esencia capturada.
Soy una persona que ama desafiar las convenciones establecidas, por eso tomo la moda y el arte como
referentes hacia mi inspiración, permitiéndome expresarme con libertad mi identidad de una manera única.
Soy la búsqueda de la estética, que es mi guía en cada viaje creativo, así creando una imagen única que genere armonía y impacto visual.Sin embargo, no podría lograr esta
singularidad sin el uso de la ironía como aliada en mi búsqueda de la originalidad.
Soy una diseñadora con un proceso creativo
llamado: rompecabezas donde al principio se encuentran miles de piezas desordenadas sobre la mesa para que luego cada pieza encaje perfectamente para crear una imagen
Porfolio livings creados por Carlotta Designpaulacoux1
La sección de porfolio de livings de Carlotta Design es una muestra de la excelencia y la creatividad en el diseño de interiores. Cada proyecto en el porfolio refleja la visión única y el estilo distintivo de Carlotta Design, mostrando la habilidad del equipo para transformar espacios en ambientes acogedores, elegantes y funcionales. Desde salas de estar modernas y contemporáneas hasta espacios más tradicionales y clásicos, la variedad de estilos y diseños en el porfolio demuestra la versatilidad y la capacidad del equipo para adaptarse a las necesidades y gustos de cada cliente.
Las fotografías de alta calidad en el porfolio capturan la atención al detalle, los materiales de alta calidad y la combinación de texturas y colores que hacen que cada sala de estar sea única y especial. Además, la sección de porfolio de livings de Carlotta Design destaca la integración de muebles y accesorios cuidadosamente seleccionados para crear ambientes armoniosos y sofisticados.
En resumen, la sección de porfolio de livings de Carlotta Design es una ventana a la excelencia en el diseño de interiores, mostrando el talento y la dedicación del equipo para crear espacios extraordinarios que reflejan la personalidad y el estilo de cada cliente.
Porfolio de diseños de Comedores de Carlotta Designpaulacoux1
calidad en el porfolio capturan la atención al detalle, la calidad de los materiales y la armonía de colores y texturas en cada diseño. El cuidadoso equilibrio entre muebles, iluminación y elementos decorativos se destaca en cada espacio, creando ambientes acogedores y sofisticados.
En resumen, la sección de porfolio de comedores de Carlotta Design es un reflejo del compromiso del equipo con la excelencia en el diseño de interiores, mostrando su habilidad para crear ambientes únicos y personalizados que sobresalen por su belleza y funcionalidad
El crecimiento urbano de las ciudades latinoamericanas ha sido muy rápido en las últimas décadas, debido a factores como el crecimiento demográfico, la migración del campo a la ciudad, y el desarrollo económico. Este crecimiento ha llevado a la expansión de las ciudades hacia las áreas periféricas, creando problemas como la falta de infraestructura adecuada, la congestión del tráfico, la contaminación ambiental, y la segregación social.
En muchas ciudades latinoamericanas, el crecimiento urbano ha sido desorganizado y ha resultado en la formación de asentamientos informales o barrios marginales, donde las condiciones de vida son precarias y la población carece de servicios básicos como agua potable, electricidad y transporte público.
Además, el crecimiento urbano descontrolado ha llevado a la destrucción de áreas verdes, la deforestación y la pérdida de biodiversidad, lo que tiene un impacto negativo en el medio ambiente y en la calidad de vida de los habitantes de las ciudades.
Para hacer frente a estos desafíos, las ciudades latinoamericanas están implementando políticas de planificación urbana sostenible, promoviendo la densificación urbana, la revitalización de áreas degradadas, la preservación de espacios verdes y la mejora de la infraestructura y los servicios públicos. También se están llevando a cabo programas de vivienda social y de regularización de asentamientos informales, con el objetivo de mejorar la calidad de vida de los habitantes de estas áreas.
1. PRODUCCION DE METIL ETIL
CETONA A PARTIR DE ALCOHOL
SEC-BUTÍLICO
DOCENTES: ING. RAFAEL CHERO/ ING VICTOR LEON
INTEGRANTES:
CASTRO MONTES, JULIO ALEJANDRO
TIMANA BETETA, CESAR GUSTAVO
TORRES REATEGUI, ARMANDO MARTIN
3. INFORMACIÓN GENERAL
Nombre del proceso Producción de MEK a partir de SBA
Localización de la planta Pacasmayo, La Libertad
SISTEMA DE MEDICIÓN
Tipo de sistema Unidades internacionales
PRODUCTO PRINCIPAL
Nombre del producto Metil Etil Cetona
Grado del producto Técnico-Industrial
Tasa de producción (TM/año) 12386.7
Pureza del producto (%wt) 99.94%
Modo de envío Precio FOB 1130 $/TM
NOMBRE DE LA MATERIA PRIMA
Nombre de la Mat.Prima 2-Butanol
Grado de la Mat. Prima Técnico-Industrial
Número CAS 78-92-2
Cantidad disponible (TM/año) 15000
Precio de la Mat. Prima (MM$/TM) 0.55
Impurezas (%wt) Agua 1%
4. INFORMACIÓN DE LA LOCALIDAD
Temperatura Amb. Baja (°C) 15
Temperatura Amb. Alta (°C) 30
Humedad relativa 70%
Altura (m.s.n.m.) 20
INFORMACIÓN DE LOS SERVICIOS
Combustible Gas Natural
Temperatura Ambiente
Presión (psig) 40
Poder calorífico neto (BTU/MMSCF) 980
Costo (US$/MMBTU) 2.848
Vapor Alta Presión Baja Presión
Presión (psig) 250 100
Temperatura (°C) 207.66 185.46
Costo ($/klb) 3.316 3.298
5. INFORMACIÓN DE LOS SERVICIOS
Equipo de Enfriamiento Torre de Enfriamiento
Temperatura de suministro (°C) 25
Máxima temperatura de retorno (°C) 40
Costo (S/./m3) 5.212
Electricidad VAC (alterna) VCC (continua)
Voltaje (V) 480 240
Fase Trifásica --
Frecuencia (Hz) 60 --
Costo (ctv. US$/kW.h) 8.14
Aire Aire Comprimido
Presión (psig) 100
Temperatura Ambiente
Humedad Relativa 0%
6. TECNOLOGÍA DE LA REACCIÓN
La deshidrogenación del alcohol sec butílico (Sec-butyl-alcohol, SAB) o 2-
butanol puede ser en fase líquida o gaseosa. La reacción en fase gaseosa es el
proceso más utilizado, debido a su inversión baja, en este proceso se debe
tener en cuenta, factores como la actividad del catalizador y la selectividad
de la reacción.
Se produce MEK a partir de la oxidación del n-butano en fase líquida,
también, en la oxidación directa con oxígeno.
Otras formas de producir MEK: reacciones como la descomposición pirogénica
de una mezcla de ácido acético y ácido propiónico y la destilación de acetato
de metilo en presencia de ácido sulfúrico.
19. REACTOR
Masa de catalizador por tubo (kg) 5.5 Conversión (%) 81.26
Presión de entrada (atm) 1.5 Presión de salida (kPa) 1.49
Temperatura de entrada (°C) 250 Temperatura de salida (°C) 256.3
Caída de presión (kPa) 0.014 Temp. de medio de calentamiento (°C) 600
Diámetro de tubo (pulgada) 1.5 Número de tubos 1800
Diámetro de partícula (mm) 5 Altura del lecho (m) 8.8
Los 1800 tubos se repartirán en 3 reactores de 600 cada uno.
20. COLUMNA DE ADSORCIÓN
Adsorbente Sílica
Presión de adsorción (atm) 16
Presión de desorción (atm) 1
Temperatura (°C) 170
Retención de agua (%) 99.5
Número de columnas 2
Longitud (m) 4.34
Diámetro (m) 1.09
Espesor (mm) 14.15
22. COLUMNA DE DESTILACIÓN
Relación de flujo mínimo 1.85
Número de platos ideales por Mccabe-thile 27
Número de platos (HYSYS) 30
Relación de Reflujo 4.5
Plato de alimentación 18
Diámetro de plato (m) 0.914
23. INTERCAMBIADOR DE CALOR E-101
En este intercambiador de calor se utilizará con el fin aprovechar la energía de la corriente de
salida del reactor (corriente 7) para llevar a la corriente de alimentación (corriente 3) a su punto
de burbuja antes de su ingreso al vaporizador.
Área de intercambio (m2) 23.7 Coeficiente global corregido
(W/m2.K)
54.92
Diámetro interno de tubo (mm) 16 Diámetro externo de tubo (mm) 20
Diámetro interno de la coraza (mm) 445 Longitud de tubos (m) 2.44
Número de bafles 6 Número de tubos 156
Número de pasos 4 Diámetro bundle (mm) 390
Espaciamiento entre bafles (mm) 445 Espaciamiento entre tubos (mm) 25
Caída de presión en los tubos (kPa) 0.2 Caída de presión en la coraza (kPa) 4.9
24. INTERCAMBIADOR DE CALOR E-102
La corriente de reactantes que sale del intercambiador E-101 requiere ser vaporizada.
Vaporizador termosifón.
Coeficiente global (W/m2.K) 278.81
Área de intercambio (m2) 23.11
Coeficiente global (W/m2.K) 725.4
Área de intercambio (m2) 23.15
Reboiler de la torre de destilación, tipo vaporizador termosifón.
INTERCAMBIADOR DE CALOR E-109
25. INTERCAMBIADOR DE CALOR E-103
Área de intercambio (m2) 2 Coeficiente global corregido
(W/m2.K)
475.6
Diámetro interno de tubo (mm) 20 Diámetro externo de tubo (mm) 25
Diámetro interno de la coraza
(mm)
201 Longitud de tubos (m) 1.83
Número de bafles 9 Número de tubos 15
Número de pasos 1 Diámetro bundle (mm) 151
Espaciamiento entre bafles (mm) 201 Espaciamiento entre tubos (mm) 31
Caída de presión en los tubos
(kPa)
6.84 Caída de presión en la coraza
(kPa)
0.791
Luego de que los gases del reactor pasen por el compresor K-101,
se genera un aumento de su temperatura por lo que es necesario
enfriarlo para que ingrese a un segundo compresor y así conseguir
la presión deseada para la operación de adsorción.
26. INTERCAMBIADOR DE CALOR E-104
Al igual que en el primer compresor, luego del incremento de la presión, también se produce un
aumento de la temperatura, por lo tanto, es necesario enfriar la corriente hasta 170 °C
temperatura a la que se dará la adsorción.
Área de intercambio (m2) 1.402 Coeficiente global corregido
(W/m2.K)
560.84
Diámetro interno de tubo (mm) 20 Diámetro externo de tubo (mm) 25
Diámetro interno de la coraza
(mm)
175 Longitud de tubos (m) 1.83
Número de bafles 10 Número de tubos 10
Número de pasos 1 Diámetro bundle (mm) 125
Espaciamiento entre bafles
(mm)
175 Espaciamiento entre tubos
(mm)
31
Caída de presión en los tubos
(kPa)
4.55 Caída de presión en la coraza
(kPa)
0.742
27. INTERCAMBIADOR DE CALOR E-105
Luego de que la corriente gaseosa pase por el expansor K-103, se produce una disminución de su
temperatura, pero esta no es suficiente para que la corriente esté lista para ingresar al
condensador, por ello es necesario utilizar este intercambiador para disminuir aún más su
temperatura, hasta 88.23 °C
Área de intercambio (m2) 1 Coeficiente global corregido
(W/m2.K)
350.1
Diámetro interno de tubo (mm) 14.8 Diámetro externo de tubo (mm) 19
Diámetro interno de la coraza
(mm)
181.16 Longitud de tubos (m) 0.91
Número de bafles 9 Número de tubos 20
Número de pasos 1 Diámetro bundle (mm) 131.16
Espaciamiento entre bafles (mm) 181 Espaciamiento entre tubos
(mm)
24
Caída de presión en los tubos
(kPa)
17.36 Caída de presión en la coraza
(kPa)
0.058
28. INTERCAMBIADOR DE CALOR E-106
El producto del adsorbedor que ha sido enfriado en el E-105 entra a este intercambiador para
condensarse parcialmente, debido a la presencia de hidrógeno. La temperatura de salida se ha
fijado en 35°C. Este producto pasará por el lado de los tubos. Como medio de enfriamiento se
utilizará agua de enfriamiento.
Área de intercambio (m2) 53.09 Coeficiente global corregido
(W/m2.K)
250.6
Diámetro interno de tubo
(mm)
14.8 Diámetro externo de tubo (mm) 19
Diámetro interno de la coraza
(mm)
509.19 Longitud de tubos (m) 4.9
Número de bafles 9 Número de tubos 184
Número de pasos 8 Diámetro bundle (mm) 459.88
Espaciamiento entre bafles
(mm)
102 Espaciamiento entre tubos (mm) 24
29. INTERCAMBIADOR DE CALOR E-107
Se procede a elevar la temperatura de la corriente líquida proveniente del separador hasta su
punto de burbuja, acondicionándola para ser enviada a la columna de destilación.
Área de intercambio (m2) 1.6 Coeficiente global corregido
(W/m2.K)
518
Diámetro interno de tubo (mm) 16 Diámetro externo de tubo (mm) 20
Diámetro interno de la coraza
(mm)
195 Longitud de tubos (m) 1.83
Número de bafles 89 Número de tubos 16
Número de pasos 4 Diámetro bundle (mm) 144
Espaciamiento entre bafles
(mm)
195 Espaciamiento entre tubos
(mm)
25
Caída de presión en los tubos
(kPa)
6.2 Caída de presión en la coraza
(kPa)
-
30. INTERCAMBIADOR DE CALOR E-108
Se procede a condensar la corriente de vapor proveniente del primer plato de la columna de
destilación hasta su punto de rocío, acondicionándola para ser recirculada a la columna de
destilación.
Área de intercambio (m2) 29.7 Coeficiente global corregido
(W/m2.K)
661.9
Diámetro interno de tubo (mm) 29 Diámetro externo de tubo
(mm)
31.75
Diámetro interno de la coraza
(mm)
530 Longitud de tubos (m) 3.61
Número de bafles 6 Número de tubos 84
Número de pasos 4 Diámetro bundle (mm) 473
Espaciamiento entre bafles
(mm)
110 Espaciamiento entre tubos
(mm)
25
31. INTERCAMBIADOR DE CALOR E-110
Este intercambiador de calor llevara la corriente del producto (destilado) hasta 35 °C para su
almacenaje.
Área de intercambio (m2) 6.1 Coeficiente global corregido
(W/m2.K)
330.7
Diámetro interno de tubo (mm) 14.8 Diámetro externo de tubo
(mm)
19
Diámetro interno de la coraza
(mm)
259.1 Longitud de tubos (m) 2.4
Número de bafles 9 Número de tubos 44
Número de pasos 4 Diámetro bundle (mm) 209.1
Espaciamiento entre bafles
(mm)
259 Espaciamiento entre tubos
(mm)
24
33. BOMBA P-102
i
Pi
manométri
ca (atm)
zi (m)
Velocidad
(m/s)
Reynolds
Factor de
fricción
Carga por
fricción
(m)
Carga de
la bomba
P-102 (m)
3 0.4 0.5 0 0.0
0.03 0.2 13.3
2 1.2 2 0.3 20694
Eficiencia Bomba P-102 0.7
Potencia Bomba P-102
(W) 18.6
P2 absoluta (atm) 1.4
hsp (m) 20.2
hs (m) 0.5
hf (m) 0
Pv (Pa) 141900
hv (m) 20.2
NPSHA 0.5
NPSHRmaximo 0.4
34. BOMBA P-103
i
Pi
manométri
ca (atm)
zi (m)
Velocidad
(m/s)
Reynolds
Factor de
fricción
Carga por
fricción
(m)
Carga de la
bomba P-
103 (m)
4 0.2 1.5 0.0 0
0.02 2.3 18.9
5 0.2 18 1.2 212854
Eficiencia Bomba P-103 0.7
Potencia Bomba P-103 (W) 514.7
P3 absoluta (atm) 1.2
hsp (m) 16.4
hs (m) 1.5
hf (m) 0
Pv (atm)
121600
hv (m) 16.4
NPSHA 1.5
NPSHR máximo 1.4
35. COMPRESOR K-101
Se utilizará un compresor centrífugo con el fin de elevar la presión de los productos de la reacción
antes de entrar al adsorbedor desde una presión de 1.44 atmósferas hasta 4.8 atmósferas.
Relación Cp/Cv 1.104
m 0.125
Temperatura de salida (K) 492.86
Peso molecular aparente (kg/kmol) 40.26
Presión reducida 0.32
Factor de compresibilidad 1
Coeficiente politrópico (n) 1.14
Potencia (kJ/kg) 113.93
Potencia requerida (kJ/Kg) 115.90
Potencia requerida (kW) 91.21
36. COMPRESOR K-102
Se utilizará un segundo compresor centrífugo con el fin de elevar la presión de los productos de la
reacción antes de entrar al adsorbedor desde una presión de 4.73 atmósferas hasta 16 atmósferas.
Relación Cp/Cv 1.1
m 0.125
Temperatura de salida 493.6
Peso molecular aparente 40.26
Temperatura reducida 1.45
Presión reducida 0.32
Factor de compresibilidad 1
Coeficiente politrópico (n) 1.14
Potencia (kJ/kg) 115.2
Potencia requerida (kJ/Kg) 153.6
Potencia requerida (kW) 92.2
37. EXPANSOR K-103
Se utilizará un expansor centrífugo con el fin de disminuir la presión y facilitar la separación por
condensación parcial desde una presión de 15.96 atmósferas hasta 2.3 atmósferas. El diseño es el
mismo que para el compresor K-101.
Relación Cp/Cv 1.1
m 0.074
Temperatura de salida 384.00
Peso molecular aparente 40.68
Temperatura reducida 1.33
Presión reducida 0.32
Factor de compresibilidad 1
Coeficiente politrópico (n) 1.08
Potencia (kJ/kg) 163.5
Potencia requerida (kJ/Kg) 217.9
Potencia requerida (kW) 123.3
38. TANQUE TK-101
Dimensionamiento del TK-102
Flujo Volumétrico (m3/h) 2.23
Tiempo de residencia requerido (h) 24.00
Volumen retenido (m3) 53.58
Volumen ocupado (m3) 0.75
Volumen Total (m3) 71.45
Diametro (m) 3.57
Altura (m) 7.14
Altura del cabezal (m) 1.79
39. TANQUE TK-102
Dimensionamiento del TK-102
Densidad de la mezcla (kg/m3) 809.73
Flujo Volumétrico (m3/h) 1.84
Tiempo de residencia requerido (h) 48.00
Volumen retenido (m3) 88.23
Volumen ocupado (m3) 0.75
Volumen Total (m3) 117.64
Diámetro (m) 4.22
Altura (m) 8.43
Altura del cabezal (m) 2.108
Espesor :3.12mm
40. HORNO H-101
De acuerdo con el simulador HYSYS, se requiere 170.8 kW
para calentar a la corriente de salida del vaporizador E-102
hasta 250°C. Si se asume que la eficiencia del horno es de 65%
(este valor está comprendido entre 60 y 80, de acuerdo a la
referencia (8)), la energía requerida es de 262. 77 kW, que es
equivalente a 0.897MMBTU/h. Dado que la Energía del gas de
combustión es de 980 MMBTU/MMSCF, se obtiene que el flujo
de gas requerido es de 915 SCF/h
42. Equipo Sección a calcular el costo
Número de
secciones
Ce (MU$$ de
Enero 2010)
Ce (MU$$ de
Marzo 2017)
Compresor C-101 Compresor centrífugo 1 880 928
ntercambiador E-101 Intercambiador Cabezal flot. 1 35 37
ntercambiador E-103 Intercambiador Cabezal flot. 1 32 34
Vaporizador Termosifón E-102 Intercambiador Termosifón 1 34 36
ntercambiador E-104 Intercambiador Cabezal flot. 1 32 34
ntercambiador E-105 Intercambiador Cabezal flot. 1 32 34
ntercambiador E-107 Intercambiador Cabezal flot. 1 32 34
Condensador de la torre de destil. E-108 Intercambiador Cabezal flot. 1 36 38
Reboiler Temosifón E-109 Intercambiador Termosifón 1 34 36
Tanque TK-101 Tanque techo de cono 3 495 522
Tanque TK-102 Tanque techo de cono 3 434 458
Columna de destilación Plato sieve 30 15 16
Columna de destilación Tanque vertical cs 1 34 36
Separador Tanque horizontal cs 1 13 14
Reactor Intercambiador Cabezal flot. 3 696 734
ntercambiador E-104 Intercambiador Cabezal flot. 1 32 34
ntercambiador E-106 Intercambiador Cabezal flot. 1 40 42
ntercambiador E-110 Intercambiador Cabezal flot. 1 33 34
Bomba P-101 Bomba centrifuga de una etapa 2 16 17
Bomba P-102 Bomba centrifuga de una etapa 2 16 17
Bomba P-103 Bomba centrifuga de una etapa 2 17 18
Compresor C-102 Compresor centrífugo 1 882 930
Expansor C-103 Compresor centrífugo 1 939 991
Horno H-101 Horno cilíndrico 1 117 124
Columna de adsorción Tanque vertical cs 2 61 64
Tanque TK-103 Tanque vertical cs 1 74 78
43. COSTO DE EQUIPOS E INVERSIÓN EN CAPITAL FIJO
Con los datos de la tabla anterior se obtiene que el costo total de los equipos
es de aproximadamente 5539 MUS$. Considerando que este valor representa
el 17% de la inversión en capital fijo (referencia [14]), se obtiene que dicha
inversión asciende a 32.6 MMUS$.
44. COSTO PROPORCIONAL AL VOLUMEN DE
PRODUCCIÓN Y COSTO DE MANO DE OBRA
COSTO DE ELECTRICIDAD 8.13 c.$/kW.h
EQUIPO kW kW.h/año $/año $/TM
P-101 0 613 49.9 0.00
C-101 91 798912 64951.6 5.24
C-102 92 807672 65663.7 5.30
P-102 0 175 14.2 0.00
P-103 0 3854 313.4 0.03
TOTAL 10.57
COSTO DE AGUA 1.63 $/m3
EQUIPO kg/h m3/año $/año $/TM
E-103 5280 46252.8 28376 2.29
E-104 3910 34251.6 21013 1.70
E-105 1440 12614.4 7739 0.62
E-106 18490 161972.4 99370 8.02
E-108 58750 514650 315736 25.47
E-110 2720 23827.2 14618 1.18
Total 39.27
45. COSTO PROPORCIONAL AL VOLUMEN DE
PRODUCCIÓN Y COSTO DE MANO DE OBRA
COSTO DE VAPOR
BAJA PRESIÓN 3.298 $/klb PROMEDIO
ALTA PRESIÓN 3.316 $/klb 3.307
EQUIPO kg/h klb/año $/año $/TM
E-102 570 10985.04 36327.53 2.93
E-107 132 2543.904 8412.69 0.68
E-109 1791 34516.152 114144.91 9.21
TOTAL 12.82
COSTO DE GAS
NATURAL 2.848 $/MMBTU
EQUIPO kJ/h MMBTU/año $/año $/TM
H-101 946000 7872.61 22421.20 1.81
COSTO DE RELLENO DEL ADSORBEDOR
MATERIAL TM/Equipo No de Equipos $/TM reposición/año $/año $/TM
SILICA GEL 2.357 3 500 2 7071 0.57
Sumando los valores de dólares por tonelada que se requiere por cada servicio, se
obtiene 65.04$/TM de MEK
46. COSTO PROPORCIONAL AL VOLUMEN DE
PRODUCCIÓN Y COSTO DE MANO DE OBRA
COSTO DE MANO DE OBRA 24000 $/año
SECCIÓN # DE OP $/año M$/año
REACTOR 2 48000 48
COLUMNA DEST. 2 48000 48
ADSORBEDOR 2 48000 48
INTERCAM. 4 96000 96
C. CONTROL 5 120000 120
TOTAL 360
56. ASPECTOS MEDIOAMBIENTALES
Se tienen tres emisiones, el gas residual que se obtiene en el adsorbedor
(corriente 13); el vapor del separador (corriente 18) y los humos que se
generan en el horno.
Debido a la poca cantidad de humos generados, estos serán liberados al
ambiente.
Se decide enviar las corrientes de vapor de salida del adsorbedor y separador
a una antorcha.
57. ASPECTOS DE SEGURIDAD
Como salvaguardas de diseño pasivo, se tuvieron consideraciones para la gran
mayoría de equipos, las cuales abarcaron condiciones de temperatura y
presión, añadiendo un margen por cuestiones de seguridad. En cuanto al
diseño activo, se deberá plantear lazos de control, que, mediante la
instrumentación adecuada, permitirán mantener la temperatura, presión y/o
flujo dentro de los límites seguros de operación.
66. ¿Qué pasa si… Consecuencia Protecciones Recomendaciones
….varía el flujo de algunas corrientes?
En el caso de intercambiadores la temperatura
de la corriente de salida varía, generando así
que la operación que se dé en el proceso que le
sigue al intercambiador respectivo puede darse
de una manera inadecuada.
En el caso del reactor la caída de presión
aumenta, pero de manera poco significativa.
Además, la conversión de la reacción varía,
pudiendo no llegarse a la concentración deseada
del producto final.
En el caso del adsorbedor, la saturación del
adsorbente se da en un tiempo distinto al
estimado. Pudiendo aumentar el tiempo de ciclo
de regeneración y por consiguiente el aumento
de la cantidad de adsorbente repuesto en el
año.
En el caso del separador, los flujos de salida y
las composiciones cambia, así como el nivel del
líquido en el separador; pudiendo no darse la
correcta separación de las fases.
En la torre de destilación, los flujos de salida y
las composiciones cambian, así como el líquido
acumulado en la columna, pudiendo generarse la
inundación de la torre perjudicando así el
desempeño de esta misma, disminuyendo la
pureza del destilado.
En los equipos de impulsión, puede que el fluido
no reciba la cantidad necesaria de energía para
vencer las pérdidas de presión y llegar a la
siguiente unidad de proceso, o también entregue
demasiada energía pudiendo perjudicar el
desempeño de alguna unidad de proceso
Se tiene válvulas de control que regulan el flujo
del medio de calentamiento/enfriamiento según
la temperatura del fluido que sale del
intercambiador de calor.
El flujo total ingresado al proceso es regulado al
inicio del mismo, mediante una válvula de
control con el uso de una estrategia feedback.
El nivel de la torre es controlado mediante la
entrada del flujo de vapor al reboiler de la
columna de destilación.
El nivel en el separador es regulado con una
válvula de control en la línea de salida de
líquido
Los compresores tienen un lazo de control que
regula la velocidad de los mismos según la
diferencia de presión.
Regular la automatización de los ciclos de
adsorción desorción para evitar un cambio
drástico en la composición de salida del
adsorbedor.
67. …cambia las composiciones de la materia prima?
La temperatura de la corriente de salida cambia
respecto al set point (debido a la variación de las
propiedades termodinámicas). La operación que se
dé en el proceso que le sigue al intercambiador
respectivo puede darse de una manera inadecuada.
En el caso del adsorbedor, la saturación del
adsorbente se da en un tiempo distinto al
estimado. Pudiendo variar el tiempo de ciclo de
regeneración.
En el caso del reactor la conversión de la reacción
varía, pudiendo no llegarse a la concentración
deseada del producto final.
Se tiene una válvula de control de flujo de vapor,
que controla el mismo de acuerdo a la temperatura
del flujo de salida del intercambiador.
Tener un control exhaustivo del ingreso de materia
prima a la planta.
Regular la automatización de los ciclos de
adsorción desorción para evitar un cambio drástico
en la composición de salida del adsorbedor.
...se detienen los equipos impulsores?
No llega fluido a los equipos, provocando fallas
como por ejemplo aumento de temperatura o
pérdidas de presión, alejándose de las condiciones
óptimas de trabajo; muchos equipos podrían
resultar inutilizables y la producción de MEK se
pararía.
En el caso de bombas, se hace operar la bomba de
respaldo. El cambio se realiza de forma manual.
Constante control y mantenimiento de bombas y
compresores.
Colocar una alarma de paro de planta al detectar
bajo flujo a la entrada del compresor
…fallan las válvulas?
Las caidas de presion de las corrientes se vuelven
mayores y es posibles que la energía entregada al
fluido no sea la suficiente para que llegue a la
siguiente unidad de proceso.
Aumento de presión en las líneas de salida de los
equipos de impulsión por obstrucción o cierre de
alguna válvula
Se han colocado indicadores de presión a la salida
de cada bomba
Mantenimiento periódico de las válvulas
Adicionar alarmas por bajo flujo o muy bajo flujo
…fallan los sistemas de instrumentaciones y
control?
Se pierde el control del proceso y por tanto las
condiciones de operación se alejan de las de
trabajo.
Todas las válvulas de control tiene un bypass que
permite el paso de planta a modo manual
Mantenimiento continuo al sistema de
instrumentación
…cambian las condiciones de presión y temperatura
de las corrientes?
Al cambiar las condiciones de operación de los
equipos es posible que los equipos fallen y no se
logre la composición adecuada del producto de
salida.
En el caso de intercambiadores la temperatura de
la corriente de salida varía, generando así que la
operación que se dé en el proceso que le sigue al
intercambiador respectivo puede darse de una
Se instaló válvulas de alivio y discos de ruptura a
los adsorbedores, la columna de destilación, el
reactor y al separador horizontal para evitar fallos
por aumento de presión.
Se tiene válvulas de control que regulan el flujo
del medio de calentamiento/enfriamiento según la
temperatura del fluido que sale del intercambiador
de calor.
Mantenimiento continúo al sistema de
instrumentación