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CAPÍTULO 10.1
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA

ÍNDICE
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA..................................................................................................1
NOMENCLATURA .......................................................................................................................i
10.1.1 ESTADOS LÍMITES..................................................................................................1
10.1.2 MATERIALES .........................................................................................................27
10.1.2.1 Acero estructural......................................................................................................27
10.1.2.2 Acero Tornillos.........................................................................................................30
10.1.2.3 Soldadura ................................................................................................................30
10.1.3 CONFIGURACIONES GENERALES PARA NAVES.................................................1
10.1.4 ESQUEMA DE CONEXIONES...................................¡Error! Marcador no definido.
10.1.4.1 Elementos principales..............................................................................................11
10.1.5 PLACAS BASE Y ANCLAS.....................................................................................21
10.1.6 LARGUEROS ............................................................¡Error! Marcador no definido.
10.1.7 LÁMINAS ...................................................................¡Error! Marcador no definido.
10.1.8 FACHADAS ...............................................................¡Error! Marcador no definido.

i
NOMENCLATURA
ASTM American Society for Testing and Materials
AWS American Welding Society
E modulo de elasticidad del acero, igual a 2,040,000 kg/cm
2
FY esfuerzo mínimo especificado correspondiente al límite de fluencia del material
FU esfuerzo mínimo especificado de ruptura en tensión
G módulo de elasticidad al esfuerzo cortante del acero, igual a 784,000 kg/cm
2
NMX Normas Mexicanas
α coeficiente de dilatación térmica del acero, iugal a 12 x 10
-6
1/°C

1
10.1.1 INTRODUCCIÓN
Una nave industrial tiene como función cubrir un área para distintos fines:
• Almacenamiento
• Producción
Las estructuras de las naves deben cumplir su función durante su vida útil ante las acciones
que estarán sujetas, tales como:
• Peso propio
• Cargas vivas
• Sismo
• Granizo
• Viento
• Empuje de suelo
• Cargas generadas por maquinaria y grúas viajeras
• Cambios de temperatura
• Asentamientos diferenciales, etc.
El tipo de sistema estructural seleccionado estará en función del destino y de las acciones a las
cuales estará sometido y también de la estética que se quiera lograr.
A continuación se definen los elementos que forman una nave industrial.
10.1.2 TIPOS DE CONFIGURACIONES
La configuración de la nave será función del área por cubrir y de la definición de los claros;
pudiéndose formar con una sola cumbrera o con varias. Por lo que respecta a las estructuras
pueden estar constituidas por armaduras o trabes se sección constante o variable; las columnas
pueden ser por medio de perfiles tubulares del tipo OC o OR (HSS) o bien perfiles de tipo IR o
“H”. La nave deberá tener la capacidad de resistir las acciones de diseño en todas la
direcciones; en la dirección perpendicular a los marcos principales es necesario proporcionar
elementos de rigidización. De esta forma se pueden tener las siguientes configuraciones:
• Marco rígido de sección constante de un solo claro o múltiples.
• Marco rígido de sección variable de un solo claro o múltiples
• Marco con armaduras de peralte variable de un solo claro o múltiples.
• Marco con armaduras de peralte constante de un solo claro o múltiples.
En las fig. 10.1.3 se muestran algunas de las configuraciones utilizadas en Naves Industriales
con uno o varios claros. Se pueden observar las diferentes configuraciones y sistemas
estructurales utilizados.

2
(a) Marco con trabe se sección variable (b) Marco con armadura de sección variable
(c) Marco con trabe y columnas de sección variable (d) Marco con armadura de sección constante
(e) Marco con trabe y columnas de sección variable (f) Marco con trabe se sección variable
(g) Marco con trabe y columnas de sección variable
(h) Marcos con trabe y columna de sección
constante
(i) Marco con trabe y columnas de sección variable (j) Marco con armadura de sección constante
(k) Marco de sección variable con cumbreras múltiples

3
(l) Marco formado por armaduras de sección constante con una sola cumbrera
(m) Marco de sección variable con una sola cumbrera
(n) Marco formado por armaduras de sección constante con una sola cumbrera
(o) Marco formado por armaduras de sección constante con una sola cumbrera
(p) Marco en “diente de sierra”
(q) Marco formado por armaduras de sección constante con dos cumbrera

4
(r) Marco formado por armaduras de sección variable con dos cumbrera
Fig. 10.1.1 Configuración Naves Industriales con uno o varios claros.
Una configuración adecuada corresponde a la pendiente simple o doble (“dos aguas”) debido a
que facilita la salida del agua al tener los desagües en los extremos, lo que evita la existencia
de canalones y desagües internos que puede ocasionar acumulación de agua o granizo y por
ende entrada de agua al interior de la nave ó incluso una falla local de la cubierta por
encharcamiento. La configuración en “diente de sierra” se usa muy poco en la actualidad dado
que tenían como objetivo el proporcionar luminosidad al interior lo que ha sido resuelto por
láminas acrílicas translucidas.
De la fig. 10.1.4 a la fig. 10.1.12 se muestran, de manera general, algunas isométricas de
configuraciones de naves industriales. Se puede observar el sistema de marco principal y el
sistema de arriostramiento lateral perpendicular al marco principal.
Fig. 10.1.2 Nave de varias crujías con una sola cumbrera y formada por armaduras.

5
Fig. 10.1.3 Nave de varias crujías con una sola cumbrera, formada por marcos de sección variable.
Fig. 10.1.4 Nave de una crujía con una cumbrera al centro, formada por un marco de sección variable.

6
Fig. 10.1.5 Nave de dos crujías con una sola cumbrera, formada por armaduras.
Fig. 10.1.6 Nave de una crujía con una cumbrera al centro, formada por un marco de sección variable.

7
Fig. 10.1.7 Nave de dos crujías con una cumbrera al centro, formada por armadura de sección constante.
Fig. 10.1.8 Nave de dos crujías con un valle al centro y formada por un marco de sección variable.

8
Fig. 10.1.9 Nave de dos crujías con la cumbrera al centro y formada por un marco de sección variable.
Fig. 10.1.10 Nave en diente de sierra.
Con respecto a la estructuración transversal a los marcos es necesario proporcionar elementos
para transportar las fuerzas a la cimentación; esto se puede lograr por medio de marcos rígidos
o bien colocando elementos de contraventeos que tomen tensión con elementos horizontales
de resistan las compresiones, de tal forma de poder transmitir las fuerzas horizontales, viento o

9
sismo, a la cimentación. En las fig. 10.1.13 y fig. 10.1.14 se muestran el esquema de fuerzas
ante acciones horizontales, viento o sismo, actuando perpendicular a los marcos principales.
Fig. 10.1.11 Distribución de fuerzas ante acciones horizontales perpendiculares a los marcos principales
de una nave industrial con contraventeos en diagonal.
Fig. 10.1.12 Distribución de fuerzas ante acciones horizontales perpendiculares a los marcos principales
de una nave industrial con contraventeos en “V” invertida.

10
En la fig. 10.1.15 se muestras posibles configuraciones de arriostramiento en “V” invertida para
acciones de viento o sismo perpendiculares a los marcos principales.
(a) Arriostramiento en “V” invertida en algunas de las crujías de los marcos que forman la fachada.
(b) Arriostramiento en “V” invertida en marcos de fachada
(c) Arriostramiento en “V” invertida en fachada interior
(d) Arriostramiento en “V” invertida con elementos horizontales
Fig. 10.1.13 Arriostramientos en “V” invertida, con o sin elementos horizontales, pudiéndose colocar en
marcos interiores y/o en el de fachadas.
Además del arriostramiento en “V” invertida se utilizan otros tipos de sistemas para dar rigidez y
transmitir las acciones horizontales perpendiculares a los marcos principales hasta la
cimentación. En las fig. 10.1.16, fig. 10.1.17 y fig. 10.1.18 se muestran otras opciones de
contraventeos laterales para Naves Industriales de acero.
Fig. 10.1.14 Marco lateral rigidizado por medio de armaduras.

11
Fig. 10.1.15 Marco con contraventeos en diagonal en los ejes de fachadas.
Fig. 10.1.16 Marco rígido colocado en los ejes longitudinales de la nave.
10.1.3 DESCRIPCIÓN DE SUS COMPONENTES
10.1.3.1 Largueros
Los largueros pueden estar formados por perfiles del tipo CF (Monten), perfiles Z o bien “joist”.
En la fig. 10.1.48 se muestran las geometrías.
(a) Sección perfil CF (b) Sección perfil Z
Fig. 10.1.17 Secciones de perfiles doblados en frío.

12
Larguero CF simplemente apoyado Larguero Z colocado de forma continua
Fig. 10.1.18 Configuración de apoyos de largueros doblados en frío.
Fig. 10.1.19 Larguero tipo joist
Fig. 10.1.20 Esquema de largueros con arriostramientos.

13
Fig. 10.1.21 Esquemas de largueros con arriostramientos.
En la siguiente tabla se describen las aplicaciones de cada uno de ellos:
Tabla 10.1.1 Descripción de largueros utilizados en Naves Industriales.
Tipo Características
CF (monten) La instalación es sencilla y su rango de aplicación adecuado, para
cargas convencionales, es de 8 a 12 m. Dada su irregularidad con
respecto al eje vertical es necesario proporcionar elementos de
arriostramiento lateral que eviten la torsión.
Z Su rango de aplicación adecuado, para cargas convencionales, es
de 8 m a 12 m y son fáciles de instalar.
Tienen la gran ventaja que se pueden colocar de manera continua
por medio de un traslape; el momento de diseño para tramos
interior se reduce de wL2
/8 a wL2
/12, lo mismo para la flecha que
se reduce cinco veces de 5/384 wL4
/EI a 1/384 wL4
/EI. Dada su
irregularidad con respecto al eje vertical es necesario proporcionar
elementos de arriostramiento lateral y que eviten la torsión.
Joist Su rango de operación trabajando como larguero puede oscilar
entre 12 a 20 m aportando una rigidez importante al sistema de
cubierta. Dada su baja inercia respecto al eje vertical requieren de
un conjunto de arriostramientos laterales.
10.1.3.2 Lámina
Hay diversos tipos de láminas siendo las más utilizadas las galvanizadas pudiendo estar
electropintadas. Hay distintas geometrías y los pliegues están relacionados con el incremento
de inercia y por ende de la capacidad a flexión. Las más utilizadas en la actualidad son las

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formadas por medio de una roladora en la obra; la lámina es llevada en rollos, la roladora se
monta en la cubierta y los segmentos de lámina se generan de las longitudes requeridas para
cubrir el tramos completo entre el valle y la cumbrera lo que evita las juntas transversales a la
pendiente y en consecuencia los sellos para impedir la entrada del agua; la unión entre tramos
se realiza a través de un engargolado por medio un dispositivo denominado “ratón". Los calibres
de fabricación son en general 22 (0.76 mm), 24 (0.61 mm), 26 (0.45 mm) siendo la más usada
la de calibre 24 que tiene el riesgo que se maltrate al colocarla; la recomendable es la de calibre
22 pero evidentemente es más costosa. En las siguientes figuras se muestran algunas
geometrías:
Fig. 10.1.22 Lamina rolada en obra.
Fig. 10.1.23 Tipos de láminas roladas en la obra.
En las siguientes figuras se muestra algunos detalles de fijación que se realizan con fijas auto
taladrables.
Fig. 10.1.24 Sistemas de fijación de láminas.

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En cuanto al aislamiento de la nave se pueden utilizar cubiertas del tipo paneles que consisten
en una doble lámina con poliuretano entre ambas con espesores que varían de 1”a 6” o bien
una colchoneta de fibra de vidrio con película de vinil cuyo espesor puede varias entre 2” y 6”
dependiendo del aislamiento requerido y de la las condiciones climáticas de la zona.
Por lo que respecta a la luminosidad se coloca un cierto porcentaje de lámina translucida el cual
puede variar entre 2% a 5% dependiendo de la zona climática, del arreglo arquitectónico, de la
orientación de nave y la luminosidad requerida.
10.1.3.3 Fachadas
Las fachadas de las naves pueden estar formadas por los siguientes materiales:
• Lámina apoyada en elementos de acero del tipo monten.
• Una parte formada por lámina apoyada en elementos de acero del tipo monten y otro
segmento a base de muros de mampostería.
• Muro prefabricado de concreto apoyado en elementos de acero del tipo monten.
• Muros prefabricados de concreto de carga (tilt-up).
Las fachadas deben estar diseñadas para resistir las acciones de proyecto, principalmente
viento. En las siguientes figuras se muestras los dos primeros tipos de fachadas.
Fig. 10.1.25 Isométrica fachada formada por lámina
y muro de mampostería.
Fig. 10.1.26 Isométrica fachada formada
exclusivamente por lámina.
10.1.3.4 Conexiones Elementos principales
Existen varios tipos de configuración para los elementos principales. Puede usar con medio de
sujeción tornillos o soldadura dependiendo de costos, facilidades constructivas y disposición de

16
materiales. De la fig. 10.1.19 a la fig. 10.1.36 se muestran varias configuraciones y arreglos de
conexiones para elementos principales.
Fig. 10.1.27 Conexión a momento: Patines
soldados a tope con el alma atornillada o
soldada y con atiesadores en la columna.
soldados a tope con el alma atornillada o
soldada y atiesadores.
Fig. 10.1.29 Conexión a cortante: Patines sin
soldar y el alma atornillada o soldada.
soldados por medio de una placa con el alma
atornillada o soldada y con atiesadores.
Fig. 10.1.31 Conexión a momento: Patines Fig. 10.1.32 Conexión a momento: Patines

17
atornillados a una placa que a su vez está
soldada a la columna; el alma puede
atornillarse o bien soldarse.
soldados por medio de una placa con el alma
atornillada o soldada y con atiesadores.
Fig. 10.1.33 Conexión a momento: Por medio
de una placa atornillada y con una placa
perpendicular de rigidización.
de una placa atornillada en el alma y soldada
en los patines y con dos placas
perpendiculares de rigidización.
de una placa atornillada a la columna.

18
Fig. 10.1.36 Conexión a momento: Incrementando el peralte de la viga por medio de cartelas
para disminuir los esfuerzos en las soldaduras de unión con la columna.
Fig. 10.1.37 Conexión a momento: Incrementando los ancho de las placas de conexión por
medio de cartelas para disminuir los esfuerzos en las soldaduras de unión con la columna
Fig. 10.1.38 Conexión a momento: Por medio de tornillos; se incrementa el ancho de la viga o
de la placa de conexión para disminuir los esfuerzos en las soldaduras de unión con la
columna.

19
Fig. 10.1.39 Conexión a momento: En el primer caso se sueldan los patines y en el segundo se
tiene una placa de conexión soldada a la columna y atornillada a los patines de la trabe. El
almas se conectan por medio de una placa ya sea soldada o atornillada a la viga
Fig. 10.1.40 Configuración de conexiones a momentos: atornilladas a un muñón que a su vez
esta soldado en taller a la columna

20
Fig. 10.1.41 Conexiones atornilladas: para dar continuidad a una viga
Fig. 10.1.42 Conexiones entre columnas y trabes: de marcos rígidos de sección constante o
variable
Fig. 10.1.43 Conexiones entre columnas y trabes: de marcos rígidos de sección constante o
variable

21
Fig. 10.1.44 Conexión a momento entre armaduras y columnas.
10.1.3.5 Conexiones elementos secundarios
Existen varios tipos de configuración para los elementos secundarios, dependiendo del tipo de
elemento. La conexión puede ser a cortante, momento ó solo tensión. De la fig. 10.1.37 a la fig.
10.1.43 se muestran varias configuraciones y arreglos de conexiones para diferente tipo de
elementos secundarios.
Fig. 10.1.45 Conexiones perfiles doblado en frío. Apoyo intermedio vigas solapadas para
transmitir solo cortante (simplemente apoyada) y para transmitir momento (continua).

22
Fig. 10.1.46 Conexiones perfiles doblado en frío. Apoyo extremo viga con conexión atornillada
con y sin atiesador.
Fig. 10.1.47 Conexión perfil doblado en frío.
Larguero de fachada con placa atornillada a
perfil y soldada a columna.
Fig. 10.1.48 Conexión joist. Larguero de
fachada con placa atornillada a perfil y soldada
a columna.
Fig. 10.1.49 Conexiones perfil IR. Entre vigas perpendiculares para trasmitir cortante soldada a
viga principal y atornillada a viga principal.

23
Fig. 10.1.50 Conexiones elementos de contraventeos Fachada. Placa atornillada a columna y
sujetador fijo a columna.
Fig. 10.1.51 Conexiones elementos de contraventeos Techo. Elementos atornillados a placa
soldada a viga.
10.1.3.6 Placas base y anclas
Existen muchas configuraciones geométricas para las placas base las cuales en conjunto con
las anclas deberán transmitir las reacciones de las acciones de diseño. Las placas base
deberán tener una geometría adecuada para la correcta transmisión de las fuerzas a las anclas
y al elementos de cimentación. Por lo que respecta a las anclas deberán desarrollar las fuerzas
de tensión y de cortante generadas por las reacciones. En las fig. 10.1.44 y fig. 10.1.45 se
muestran algunas configuraciones.

25
Fig. 10.1.52 Isométrica configuración y posición de anclas en placas base.
Fig. 10.1.53 Planta placas base con diferentes arreglos de anclas.

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(a) anclaje por adherencia (b) anclaje por dispositivo mecánico
Fig. 10.1.54 Elementos de anclaje utilizados en placas base.
El anclaje se puede realizar por medio de la longitud de desarrollo con una escuadra a 90º, fig.
10.1.46a, o bien por medio de un anclaje mecánico pudiendo ser una placa metálica, fig.
10.1.46b.
Fig. 10.1.55 Elementos que
conforman un anclaje.
La función del sistema de anclaje es transferir los elementos
mecánicos al sistema de cimentación; en la fig. 10.1.47 se
muestran los elementos que forman el anclaje de una placa base
donde se apoya la columna. Los elementos que forman el
sistema son:
Placa base. Deberá tener la rigidez adecuada para transferir los
esfuerzos a las anclas, pudiendo tener cartabones que le
proporcionen la rigidez adecuada.
Tuercas. La tuerca es la forma de unión del ancla con la placa y
deberá ser capaz de trasferir al ancla la tensión generada. Se
coloca una tuerca por la parte de abajo, que generalmente es en
las anclas de las esquinas, y su función es poder nivelar la
columna.
Camisa. La camisa que está formada por un tubo de pared
delgada tiene como función el poder mover la parte superior del
ancla unos cuantos milímetros que servirá de tolerancia para que
pueda colocarse adecuadamente la placa base y por otra parte el
poder transferir adecuadamente los esfuerzos de adherencia
entre el ancla y el concreto al comenzar estos en la masa del
concreto y no en el borde de la superficie.
Mortero de alta resistencia de contracción controlada
(grout). Se utiliza para rellenar el volumen entre la superficie del

27
elemento de concreto y la placa base; su función es dejar un
espacio para poder nivelar la columna y generar una superficie
de contacto uniforme. Es recomendable hacer unas
perforaciones a la placa base para permitir la salida del aire y
garantizar un llenado pleno. Las resistencias a compresión del
mortero pueden estar comprendidas entre 300 kg/cm2
a 500
kg/cm2
.
10.1.4 MATERIALES
10.1.4.1 Acero estructural
La descripción de los aceros estructurales así como los esfuerzos de fluencia, Fy, y de ruptura
en tensión, FU, de estos que se utilizan para la fabricación de naves industriales se presenta en
la tabla 10.1.1. Se presenta la nomenclatura utilizada por las normas mexicanas (NMX) y por la
Sociedad Americana para Pruebas y Materiales (ASTM).
Tabla 10.1.2 Descripción aceros estructurales.
NOMENCLATURA
DESCRIPCIÓN
FY
(3)
(kg/cm2
)
FU
(4)
(kg/cm2
)
NMX(1)
ASTM(2)
B-254 A36 Acero estructural 2,530 4,080
5,620
B-99 A529
Acero estructural con límite de fluencia mínimo de
2950 kg/cm2 2,950
4,220 a
5,975
B-282 A242
Acero estructural de baja aleación y alta
resistencia
2,950 4,430
3,235 4,710
3,515 4,920
B-284 A572
Acero estructural de alta resistencia y baja
aleación al manganeso-vanadio
2,950 4,220
3,515 4,570
4,220 5,270
4,570 5,620
A992
Acero estructural para perfiles H laminados para
uso en edificios
3,515 a
6,330
4,570
B-177 A53 Tubos de acero con o si costura 2,460 4,220
B-199 A500(5)
Tubos de acero al carbono para usos
estructurales, formados en frío, con o sin costura,
de sección circular o de otras formas
3,235 4,360
A500
Grado A
HSS cuadrados y rectangulares 2,740 3,160
A500
Grado B
3,230 4,975
A500
Grado C
3,515 4,350

28
A500
Grado A
HSS circulares 2,320 3,160
A500
Grado B
2,955 4,075
A500
Grado C
3,230 4,350
B-200 A501
Tubos de acero al carbono para usos
estructurales, formados en caliente, con o sin
costura.
2,530 4,080
A588
Acero estructural de alta resistencia y baja
aleación de hasta 100 mm de grueso, con límite
de fluencia mínimo de 3515 kg/cm2
3,515(6)
4,920(6)
A913
Perfiles de acero de alta resistencia y baja
aleación, de calidad estructural, producidos por
un proceso de tratamiento térmico especial
3,515 4,570
4,920(7)
6,330(7)
(1) NMX (Norma Mexicana)
(2) ASTM (American Society for Testing and Materials)
(3) Valor mínimo garantizado del esfuerzo correspondiente al límite inferior de fluencia del material
(4) Esfuerzo mínimo especificado de ruptura en tensión. Cuando se indican dos valores, el segundo
es el máximo admisible.
(5) ASTM especifica varios grados de acero A-500, para tubos circulares y rectangulares.
(6) Para perfiles estructurales; para placas y barras, ASTM especifica varios valores, que dependen
del grueso del material.
(7) Depende del grado; ASTM especifica grados 50, 60, 65 y 70.
En la tabla 10.1.2 se muestran los valores de las propiedades recomendados para el análisis de
estructuras en acero estructural.
Tabla 10.1.3 Propiedades para el análisis de estructuras de acero
Parámetro Valor
Módulo de elasticidad del acero E=2,040,000 kg/cm2
Módulo de elasticidad al esfuerzo cortante del acero G=784,000 kg/cm2
Coeficiente de dilatación térmica α=12 x 10-6
1/o
C
Peso volumétrico del acero 7.8 t/m2
En la fig. 10.1.1 se muestran las curvas de comportamiento de algunos aceros estructurales
utilizados en la construcción de naves industriales de acero donde se indica el punto de
fluencia, FY, y su resistencia a la tensión máxima, FU. En la fig. 10.1.2 se muestra un
acercamiento a la curvas en la zona de fluencia, intervalo plástico, y la determinación del punto
de fluencia para acero de alta resistencia.

29
Fig. 10.1.56 Curva de comportamiento del acero estructural.
Fig. 10.1.57 Curva comportamiento

30
10.1.4.2 Tornillos
En la tabla 10.1.3 se muestran los tipos de tornillos con su descripción y resistencia máxima a la
tensión, FU, utilizados en la industria de la construcción de acero.
Tabla 10.1.4 Descripción tornillos conexiones estructurales.
CLASIFICACIÓN DESCRIPCIÓN Fu (4)
(kg/cm2)
H-118 (ASTM A307)
Sujetadores de acero al carbón
con rosca exterior
4,240
H-124 (ASTM A325)
Tornillos de alta resistencia para
conexiones entre elementos de
acero estructural
8,440 para diámetros de 13 a 25
mm
7,380 para diámetros de 29 y 38
mm
H-123 (ASTM A490)
Tornillos de acero aleado tratado
térmicamente para conexiones
entre elementos de acero
estructural
10,550
10.1.4.3 Metales de aportación y fundentes para soldadura
En la tabla 10.1.4 se muestra la clasificación de los metales de aportación y fundentes para la
soldadura estructural de acuerdo a las normas mexicanas y a la Sociedad Americana de la
Soldadura (AWS), entre paréntesis, con su respectiva descripción.
Tabla 10.1.5 Descripción metales de aportación y fundentes para soldadura.
CLASIFICACIÓN DESCRIPCIÓN
H-77 (AWS A5.1)
Electrodos de acero al carbono, recubiertos, para soldaduras con
arco eléctrico
H-86 (AWS A5.5)
Electrodo de acero de baja aleación. Recubiertos, para soldadura
con arco eléctrico
H-108 (AWS A5.17)
Electrodos desnudos de acero al carbono y fundentes para
soldadura por arco eléctrico sumergido
10.1.4.4 Sobre-resistencia
La sobre resistencia que tenga el material (incremento de su esfuerzo de fluencia) deberá ser
tomada en cuenta en todos aquellos elementos que se ven afectados en su desempeño como
son la conexiones; se hará por medio de un factor de sobre resistencia el cual se define a
continuación:
ACERO
FACTOR DE SOBRE
RESISITENCIA
A-36 (fy=2530 kg/cm2
) 1.5

31
A-572 Grado 42 (fy=2950 kg/cm2
) 1.3
A-572 Grado 50 (fy=3515 kg/cm2
) 1.1
10.1.5 ESTADOS LÍMITES
Las estructuras de las naves deben ser diseñadas para satisfacer los estados límites de
resistencia y de servicio y de esta forma lograr un buen funcionamiento estructural.
Para el diseño de una nave industrial se deberán revisar los estados límite de resistencia y de
servicio.
Los estados límite de resistencia se refieren al agotamiento de la capacidad de carga de la
estructura o de cualquiera de sus componentes, o a la ocurrencia de daños irreversibles o bien
a modos de comportamiento que pongan en peligro la estabilidad de la construcción o una parte
de ella. De manera general se deberán revisar:
• Capacidad de carga del conjunto y de cada elemento, así como de las conexiones
• Estabilidad de conjunto y local
• Efectos de temperatura
• Efectos ocasionados por hundimientos de la cimentación
• Resistencia a fuego
Los estados límite de servicio se refieren a la presentación de condiciones que impiden el
desarrollo adecuado de las funciones para las cuales se proyectó la nave, tales como
desplazamientos, agrietamientos, vibraciones o daños que afecten en correcto funcionamiento
pero que no afecten la capacidad de carga. De manera general se deberán revisar:
• Deformaciones
• Fatiga
• Vibraciones
• Agrietamientos
• Desplazamientos laterales
Adicionalmente se deberá garantizar la durabilidad de la estructura, en particular a la corrosión
del acero.
10.1.6 PLANOS ESTRUCTURALES
Los planos estructurales deben contener la información completa para elaborar los planos de
fabricación y montaje; la cual debe ser representada de manera clara y precisa.
Toda nave industrial deberá contar los siguientes grupos de planos:

32
• Planos geométricos o arquitectónicos.
• Planos estructurales.
• Planos de fabricación.
• Planos de montaje.
En los planos estructurales se deberá incluir un plano índice en donde se definan los
siguientes conceptos:
• Lista del total de planos estructurales.
• Cargas vivas y muertas.
• Parámetros para diseño por viento: Velocidad regional, velocidad de diseño,
presiones y succiones de diseño.
• Parámetros para diseño por sismo: Espectro de diseño (Ta, Tb, r y C), factor de
comportamiento Q, factor de irregularidad, etc.
• Carga por granizo.
• Tipo y esfuerzo de fluencia del acero estructural (Fy).
• Recubrimientos libres de las varillas para los elementos de concreto.
• Resistencia y módulo de elasticidad del concreto (f’ç, Ec) para los distintos elementos.
• Longitudes de anclaje y de traslape de las varillas de refuerzo.
• Especificaciones completas de los tornillos (tipo, resistencia y tensión de apriete).
• Resistencia de la soldadura.
• Capacidad de carga del suelo y profundidad de desplante de la cimentación.
• Recubrimientos libres.
• Procedimiento constructivo de la cimentación.
• Desplome máximo permitido en columnas.
• Separación a colindancias (en caso de ser necesario).
• En caso de existir muros de mampostería: dimensiones de las piezas, resistencia de
las piezas (compresión y tensión diagonal), resistencia y proporcionamiento del
mortero, desplome máximo permitido y resistencia del concreto para castillos y dalas.
En los planos de fabricación (también conocidos como planos de taller o de detalle) se
proporcionará toda la información necesaria para la ejecución de la estructura en el taller, y en
los de montaje se indicará la posición de los diversos elementos que componen la estructura y
se señalarán las juntas de campo entre ellos, con indicaciones precisas para su elaboración.
Los planos de fabricación se prepararán antes de iniciar la fabricación de la estructura.

33
Tanto en los planos de fabricación y de montaje como en los dibujos y esquemas de las
memorias de cálculo deben indicarse las soldaduras por medio de símbolos que representen
claramente, y sin ambigüedades, su posición, dimensiones, características, preparaciones en el
metal base, etc. Cuando sea necesario, esos símbolos se complementarán con notas en el
plano. En todos los casos deben indicarse, con toda claridad, los remaches, tornillos o
soldaduras que se colocarán en el taller y aquellos que deben instalarse en la obra.
10.1.7 REQUERIMIENTOS CONSTRUCTIVOS
10.1.7.1 Desplome
Se considerará que cada una de las piezas que componen una estructura está correctamente
plomeada, nivelada y alineada, si la tangente del ángulo que forma la recta que une los
extremos de la pieza con el eje de proyecto no excede de 1/500. En vigas teóricamente
horizontales es suficiente revisar que las proyecciones vertical y horizontal de su eje satisfacen
la condición anterior.
Deben cumplirse, además las condiciones siguientes:
a) El desplazamiento del eje de columnas adyacentes a cubos de elevadores, medido con
respecto al eje teórico, no es mayor de 25 mm en ningún punto en los primeros 20 pisos.
Arriba de este nivel, el desplazamiento puede aumentar 1 mm por cada piso adicional, hasta
un máximo de 50 mm.
b) El desplazamiento del eje de columnas exteriores, medido con respecto al eje teórico, no es
mayor de 25mm hacia fuera del edificio, ni 50 mm hacia dentro.

34
Los desplazamientos hacia el exterior se tendrán en cuenta al determinar las separaciones
entre edificios colindantes.
Las columnas deben alinearse y plomearse antes de soldar o colocar tornillos en las
conexiones de la superestructura. La soldadura, por el proceso de calentamiento, puede
desplome de la columna por lo que se deberá seleccionar un procedimiento tal que afecte lo
menos posible.
10.1.7.2 Agujeros y tensión de apriete de los tornillos
Los tipos de agujeros serán estándar, sobredimensionados, alargados cortos o alargados
largos. Las dimensiones nominales de los agujeros de cada tipo se indican en la tabla xxx.
Tabla 10.1.6 Tamaños máximos de agujeros para remaches y tornillos
1
Diámetro
nominal del
remache o
tornillo, d
Dimensiones de los Agujeros
Estándar
(Diámetro)
Sobredimen-
sionados 2
(Diámetro)
Alargados Cortos 2
(Ancho × Longitud)
Alargados Largos 2
(Ancho × Longitud)
mm pulg. mm pulg. mm pulg. mm pulg. mm pulg.
12.7 1/2 14.3 9/16 15.9 5/8 14.3 × 17.5 9/16 × 11/16 14.3 × 31.8 9/16 × 1 1/4
15.9 5/8 17.5 11/16 20.6 13/16 17.5 × 22.2 11/16 × 7/8 17.5 × 39.7 11/16 × 1 9/16
19.1 3/4 20.6 13/16 23.8 15/16 20.6 × 25.4 13/16 × 1 20.6 × 47.6 13/16 × 1 7/8
22.2 7/8 23.8 15/16 27.0 1 1/16 23.8 × 28.6 1 5/16 × 1 1/8 23.8 × 55.6 15/16 × 2 3/16
25.4 1 27.0 1 1/16 31.8 1 1/4 27.0 × 33.3 1 1/16 × 1 5/16 27.0 × 63.5 1 1/16 × 2 1/2
≥ 28.6 ≥ 1 1/8 d +1.5 d +1
/16 d +7.9 d +5
/16 (d+1.5)×(d+9.5) (d+1
/16)×(d+3
/8) (d+1.5)×(2.5d) (d+1
/16)×(2.5d)
1
Los tamaños son nominales.
Los agujeros serán estándar, excepto en los casos en que el diseñador apruebe, en conexiones
atornilladas, el uso de agujeros de algún otro tipo.
Los agujeros pueden punzonarse en material de grueso no mayor que el diámetro nominal de
los remaches o tornillos más 3 mm ( 1
/8 pulg.), pero deben taladrarse o punzonarse a un
diámetro menor, y después rimarse, cuando el material es más grueso. El dado para todos los
agujeros subpunzonados, y el taladro para los subtaladrados, debe ser cuando menos 1.5 mm
( 1
/16 pulg.) menor que el diámetro nominal del remache o tornillo.
La tensión mínima de apriete para tornillos A325 y A490 será la indicada en la siguiente tabla:
Tabla 10.1.7 Tensión mínima en tornillos de alta resistencia, (kg)
1
Diámetro del
tornillo, mm
(pulg.)
Tornillos
A325
Tornillos
A490
12.7 (1
/2) (5400) (6800)
15.9 (5
/8) (8600) (10900)
19.1 (3
/4) (12700) (15900)

35
22.2 (7
/8) (17700) (22200)
25.4 (1) 227 (23100) (29000)
28.6 (1 1
/8) 249 (25400) (36300)
31.8 (1 1
/4) 316 (32200) (46300)
34.9 (1 3
/8) 378 (38600) 538 (54900)
38.1 (1 1
/2) 458 (46700) 658 (67100)
1
Igual a 0.7 veces la resistencia mínima de ruptura en tensión de los tornillos, de acuerdo con las
especificaciones ASTM para tornillos A325 y A490.
10.1.7.3 Tolerancias en dimensiones
Las piezas terminadas en taller deben estar libres de torceduras y dobleces locales, y sus
juntas deben quedar acabadas correctamente. En miembros que trabajarán en compresión en
la estructura terminada no se permiten desviaciones, con respecto a la línea recta que une sus
extremos, mayores de un milésimo de la distancia entre puntos que estarán soportados
lateralmente en la estructura terminada.
La distancia máxima, con respecto a la longitud teórica, que se permite en miembros que
tengan sus dos extremos cepillados para trabajar por contacto directo, es un milímetro. En
piezas no cepilladas, de longitud no mayor de diez metros, se permite una discrepancia de 1.5
mm, la que aumenta a 3 mm, cuando la longitud de la pieza es mayor que la indicada.
En los siguientes dibujos se muestran algunas otras tolerancias:
Tolerancias (T) (mm)
Peralte “d” Patín “bf”
Fuera de
paralelismo T+T’
C menos el
peralte nominal d
más 3 menos 3 más 6 menos 4 6 6

36
Tipo Descripción Valor
Deflexión del patín
100
f
b
A =
Ortogonalidad
Descentrado del alma 5.00 mm
Deformación a lo largo
del eje
Para columnas y armaduras:
Para elementos con longitud (L)
menores a 9 m:
3
3
L
mm +
Para elementos con longitudes (L)
entre 9 y 14 m:
10mm
Para elementos con longitudes (L)
mayores a 14 m:
14
10 3
3
L mm
mm mmx
−
+
Para vigas:
3
3
L
mm +

37
Variaciones en el
peralte
900 ; 3
d mm T mm
≤ ≤ ±
900 1800 ; 5
mm d mm T mm
≤ ≤ ≤ ±
1800 ; 8 ; 5
d mm T mm T mm
> ≤ + ≤ − +
Abollamiento
Las partes que se vayan a soldar a tope deben alinearse cuidadosamente, corrigiendo faltas en
el alineamiento mayores que 1/10 del grueso de la parte más delgada, y también las mayores
de 3 mm.
10.1.8 PINTURA
Después de inspeccionadas y aprobadas, y antes de salir del taller, todas las piezas que deben
pintarse se limpiarán cepillándolas vigorosamente, a mano, con cepillo de alambre, o con chorro
de arena, para eliminar escamas de laminado, óxido, escoria de soldadura, basura y, en
general, toda materia extraña. Los depósitos de aceite y grasa se quitarán por medio de
solventes.
Las piezas que no requieran pintura de taller se deben limpiar también, siguiendo
procedimientos análogos a los indicados en el párrafo anterior.
A menos que se especifique otra cosa, las piezas de acero que vayan a quedar cubiertas por
acabados interiores del edificio no necesitan pintarse, y las que vayan a quedar ahogadas en
concreto no deben pintarse. Todo el material restante recibirá en el taller una mano de pintura
anticorrosiva, aplicada cuidadosa y uniformemente sobre superficies secas y limpias, por medio
de brocha, pistola de aire, rodillo o por inmersión.
El objeto de la pintura de taller es proteger el acero durante un período de tiempo corto, y puede
servir como base para la pintura final, que se efectuará en obra.
Las superficies que sean inaccesibles después del armado de las piezas deben pintarse antes.

38
Todas las superficies que se encuentren a no más de 50 mm de distancia de las zonas en que
se depositarán soldaduras de taller o de campo deben estar libres de materiales que dificulten
la obtención de soldaduras sanas o que produzcan humos perjudiciales.
Cuando un elemento estructural esté expuesto a los agentes atmosféricos, todas las partes que
lo componen deben ser accesibles de manera que puedan limpiarse y pintarse.
10.1.9 INSPECCIÓN
Todas las soldaduras, incluyendo los puntos provisionales, serán realizadas por personal
calificado.
Antes de depositar la soldadura deben revisarse los borde de las piezas en los que se colocará,
para cerciorarse de que los biseles, holguras, etc., son correctos y están de acuerdo con los
planos.
Una vez realizadas, las uniones soldadas deben inspeccionarse ocularmente, y se repararán
todas las que presenten defectos aparentes de importancia, tales como tamaño insuficiente,
cráteres o socavaciones del metal base. Toda soldadura agrietada debe rechazarse.
Cuando haya dudas, y en juntas importantes de penetración completa, la revisión se
complementará por medio de ensayes no destructivos. En cada caso se hará un número de
pruebas no destructivas de soldaduras de taller suficiente para abarcar los diferentes tipos que
haya en la estructura y poderse formar una idea general de su calidad. En soldaduras de campo
se aumentará el número de pruebas, y éstas se efectuarán en todas las soldaduras de
penetración en material de más de 20 mm de grueso y en un porcentaje elevado de las
soldaduras efectuadas sobre cabeza.

CAPÍTULO 10.2
CARGAS Y ACCIONES DE DISEÑO

ÍNDICE
CARGAS Y ACCIONES DE DISEÑO.........................................................................................1
NOMENCLATURA .......................................................................................................................i
10.2.1 CARGAS MUERTAS...............................................................................................39
10.2.2 CARGAS VIVAS .....................................................................................................39
10.2.3 ACCIONES POR SISMO ........................................................................................40
10.2.4 ACCIONES POR VIENTO.......................................................................................42
10.2.5 CARGA POR GRANIZO .........................................................................................44
10.2.6 EFECTOS DE TEMPERATURA .............................................................................44
10.2.7 FATIGA...................................................................................................................45
10.2.8 CARGAS POR GRÚAS VIAJERAS.........................................................................46
10.2.9 COMBINACIONES DE ACCIONES ........................................................................48
10.2.10 OTRAS CARGAS....................................................................................................49

i
NOMENCLATURA
AISC American Institute of Steel Construction
AISE Association of Iron and Steel Engineers
ASCE American Society of Civil Engineers
𝑎𝑎𝑜𝑜 Aceleración máxima del terreno
𝑎𝑎𝑜𝑜
𝑟𝑟 Aceleración máxima terreno roca
c Ordenada espectral máxima
CM Carga muerta
CMAA Crane Manufacturers Association of America
CP Coeficiente de presión
Ct Coeficiente de dilatación térmica
CV Carga viva máxima
CVM Carga viva accidental
CVR Carga viva media
E Modulo de elasticidad (para el acero se puede tomar E = 2,040,000 kg/cm2
)
Fd Factor de distancia
Fn Factor de no linealidad
Fr Factor de respuesta
Frz Factor de rugosidad y altura
Fs Factor de sitio
FT Factor de topografía
Fv Factor de velocidad
G Factor de corrección por altura y temperatura
G Carga grúa viajera
Gbs Carga impacto de parachoques debido a grúa viajera
GCM Carga muerta grúa viajera
Gis Carga de impacto debido a una grúa viajera
Gim Carga de impacto debido a múltiples grúas viajeras
Gls Carga de frenado debido a una grúa viajera
Glm Carga de frenado debido a múltiples grúas viajeras
Gss Carga debido a empuje lateral por una grúa viajera
Gsm Carga debido a empuje lateral por múltiples grúas viajeras
Gvs Carga vertical debido a una grúa viajera
Gvm Carga vertical debido a múltiples grúas viajeras
GR Carga debido a granizo
H Carga por hundimiento diferencia, contracción o deformación inicial.
k Parámetro de caída rama descendente del espectro

ii
N Números de ciclos para la carga máxima de diseño
Ni Números de ciclos para la carga i
PZ Presión de diseño por viento
Q Factor de comportamiento sísmico
Q’ Factor de reducción por ductilidad
qZ Presión dinámica de base debido al viento
R Factor de reducción por sobreresistencia
RCDF Reglamento de Construcción del Distrito Federal
SX Acciones debido a sismo en X
Sy Acciones debido a sismo en Y
T Carga debido por cambio de temperatura
Ta y Tb Períodos característicos del espectro de respuesta
VD Velocidad de diseño
VR Velocidad regional
α Exponente ley de variación velocidad del viento con la altura
αi Porcentaje carga i de la carga máxima
δ Altura gradiente velocidad del viento
∆t Incremento de temperatura
τ Temperatura ambiental
υ Relación de poisson (para el acero υ = 0.20)
Ω Presión barométrica
ξ Factor de amortiguamiento

39
En el capitulo C.1.2 se da una descripción y definición detallada de las acciones y sus
combinaciones que deben ser considerada en el análisis y diseño de una estructura. En la
presente sección se hace una breve descripción de las principales acciones que deben ser
consideradas en el diseño y análisis de naves industriales de acero.
10.2.1 CARGAS MUERTAS
Se deben considerar el peso propio de la estructura y sus componentes tales: como láminas,
elementos principales y secundarios e instalaciones, así como también maquinarias y equipos
de operación continua. El peso propio de los elementos estructurales se debe calcular en
función de las dimensiones nominales y de los valores característicos de los pesos específicos.
Los valores para los pesos específicos de cada material pueden ser tomados de la tabla 1.1
Pesos Volumétricos de Materiales Constructivos del inciso C.1.2.5.1.
10.2.2 CARGAS VIVAS
El reglamento del Distrito Federal y los estatales consideran un valor mínimo probable para la
carga viva máxima de diseño en cubiertas y entrepisos, en la tabla 10.2.1 se presentan algunos
valores recomendados para el diseño de Naves Industriales.
Tabla 10.2.1 Cargas vivas para diferentes usos (kg/m
2
)
Uso CVa
CVR
b
CVM
c
COMENTARIO
Área de oficina, despacho y
laboratorios
250 180 100
Área de almacén CV 0.9CV 0.8CV Se determinara atendiendo el
destino del piso y no será
inferior a 350 kg/m2
, además
de la carga viva máxima
uniformemente repartida se
debe Considerar una
distribución de carga no
uniforme.
Techo y cubierta(1)
100 70 15 Pendiente no mayor de 5%
60 30 10 Pendiente del 6 al 10%
40 20 5 Pendiente del 11 al 20%
30 20 5 Pendiente mayor a 20%
a
Carga viva máxima,
b
Carga viva accidental y
c
Carga viva media
(1)
Se deben revisar los elementos de las cubiertas con una carga concentrada de 100 kg en la posición
más crítica.
Además de la carga viva máxima de diseño, se especifica carga viva accidental y carga viva
media. La primera es la carga que debe ser tomada en cuenta en el cálculo de la masa para el
análisis por sismo, en las combinaciones de diseño para las cargas accidentales, como sismo y

40
viento, cuando esta resulte desfavorable ó para la revisión de una distribución no uniforme de la
carga viva. La carga viva media se utilizara para la revisión de los asentamientos en los
cimientos de la estructura.
Los valores especificados no se incluyen pesos de muros divisorios de mampostería o de otros
materiales, así como de inmuebles, equipos u objetos de pesos fuera de lo común. Estas
cargas deben cuantificarse en el diseño en forma independiente de la carga viva especificada y
justificarse en la memoria de cálculo. Estás también deben de ser indicadas en los planos
estructurales.
Además de las cargas vivas mencionadas anteriormente se debe considerar una carga viva
transitoria durante la etapa constructiva producida por el peso de materiales almacenados
temporalmente, el de equipos, colado de plantas superiores apoyadas en la planta que se
analiza y personal operario, grúas viajeras, entre otros.
10.2.3 ACCIONES POR SISMO
En el cálculo de los efectos de sismo sobre las estructura se debe tomar en cuenta la respuesta
del sitio donde se construirá la obra a la excitaciones del tipo sísmica. Se debe tomar en cuenta
la estratigrafía del lugar, por lo que es importante considerar las recomendaciones del estudio
de mecánica de suelos. Las fuerzas inerciales debido a sismo serán evaluadas de acuerdo al
capítulo C.1.3. En el apartado C.1.3.9 se establecen criterios de análisis específico para este
tipo de estructura. En la tabla 10.2.2 se presentan datos y referencias que se deben tomar en
cuenta para la determinación de las acciones por sismo.
Tabla 10.2.2 Datos para análisis por Sismo (ver también capitulo C.1.3)
PARÁMETROS PARA OBTENER ACCIONES POR SISMO
Determinar respuesta dinámica del terreno: Velocidad efectiva del
sitio, Vs, y periodo dominante del sitio, Ts
Inciso C.1.3.1.2
Localización de proyecto Ver mapa México
Clasificación de construcción según su destino Inciso C.1.3.2.2
aceleración máxima del terreno en roca (se determina usando el
programa de computo PRODISI)
𝑎𝑎𝑜𝑜
𝑟𝑟 Inciso C.1.3.1.3.1.1
Factor de distancia Fd Inciso C.1.3.1.3.1.2
Factor de sitio que transforma la aceleración máxima en roca a la
aceleración máxima del terreno en función de la respuesta dinámica
del terreno
Fs Inciso C.1.3.1.3.2.1
Factor de respuesta que permite obtener la ordenada máxima del
espectro en función de la respuesta dinámica del terreno
Fr Inciso C.1.3.1.3.2.2
Factor de no linealidad que toma en cuenta el aumento del
amortiguamiento por efecto de no lineal del suelo
Fn Inciso C.1.3.1.3.3.1

41
PARÁMETROS PARA OBTENER ACCIONES POR SISMO
Factor de velocidad que toma en cuenta la reducción de la velocidad
efectiva del sitio por efecto no lineal del suelo
Fv Inciso C.1.3.1.3.3.2
Aceleración máxima del terreno 𝑎𝑎𝑜𝑜 Inciso C.1.3.1.5.1
Ordenada espectral máxima c Inciso C.1.3.1.5.2
Período característica del espectro que determinan el ancho de la
meseta
Ta y Tb Inciso C.1.3.1.5.3
Parámetro de caída rama descendente espectro k Inciso C.1.3.1.5.4
Factor de amortiguamiento para tomar en cuenta el uso de un
amortiguamiento diferente al 5% ξ Inciso C.1.3.1.5.5
Espectro para diseño sísmico prevención de colapso Inciso C.1.3.1.5
Para estructura del Grupo A multiplicar ordenadas del espectro de
diseño prevención de colapso por 1.5
Inciso C.1.3.1.5.6
Espectro de diseño de servicio: dividir ordenadas de espectro de
diseño de colapso entre 5.5
Inciso C.1.3.1.5.6
Factor de comportamiento sísmico Q inciso C.1.3.2.4
Factor de reducción por ductilidad Q’ Inciso C.1.3.2.5
Factor de reducción por sobreresistencia R Inciso C.1.3.3.3
Especificaciones para Estructuras tipo 1: Estructuras de edificios Sección C.1.3.3
Especificaciones para Interacción suelo-Estructura Sección C.1.3.5
Especificaciones para Estructuras tipo 6: Estructuras Industriales Sección C.1.3.9
Para el cálculo de la masa sísmica se debe considerar el peso propio más la carga permanente
sobre la estructura, así como también la carga viva accidental.
Se deberá adoptar un factor de comportamiento sísmico de Q = 2 para la reducción de las
fuerzas sísmica. Se podrá adoptar un valor de Q mayor siempre que se justifique y se cumplan
con los requisitos para estructuras dúctiles que fijan las Normas Técnicas Complementarias
para el Diseño de Estructuras Metálicas del Distrito Federal (Gobierno del Distrito Federal,
2004b). Para la revisión de los contravientos esbeltos tantos de cubiertas como de fachada se
debe adoptar un Q = 1.0. En la tabla 10.2.3 se dan algunos valores de factor de
comportamiento sísmico recomendado para algunas configuraciones estructurales de naves
industriales.

42
Tabla 10.2.3 Factor de comportamiento sísmico
Configuración estructural Factor Q Descripción
≥2.0(1)
Estructuras con marcos rígidos en las que sus
elementos principales tienen capacidad de
deformación.
1.5
Estructuras con armaduras en la que todos sus
paneles trabajan principalmente en axial.
1.0
Estructuras contraventeadas con diagonales que
trabajan exclusivamente a tensión
(contraventeos esbeltos).
(1)
Quedará a juicio del diseñador, el demostrar que pueden utilizarse valores de Q mayores que 2.
10.2.4 ACCIONES POR VIENTO
Esta se representa mediante presiones y succiones estáticas equivalente sobre la estructura
valuadas de acuerdo con el capitulo C.1.4. Esta carga estará en función de la ubicación, altura
de edificio, geometría del edificio y las características locales de exposición que van a depender
de la topografía y rugosidad local.
De acuerdo al capítulo C.1.4 se debe seguir el siguiente procedimiento para el caso de naves
industriales:
1. Clasificar la estructura según importancia y respuesta.
2. Determinar ubicación, elevación con respecto al nivel medio del mar y temperatura
media del sitio donde se va a construir la estructura.
3. Determinar velocidad regional, VR, para un período de retorno de 50 años de acuerdo a
la ubicación de la obra.
4. Definir categoría del terreno según rugosidad y clase de estructura según tamaño.
5. Calcular factor de rugosidad y altura, Frz, en función de clase de estructura y categoría
del terreno.
6. Definir topografía local del sitio donde se construirá la nave.
7. Obtener factor de topografía, FT, en función de la topografía local del sitio.
8. Calcular velocidad de diseño VD = FT Frz VR
9. Calcular factor de corrección por altura y temperatura en función de temperatura
ambiental (τ) y presión barométrica (Ω), G = 0.392 Ω / (273 + τ).
10. Calcular presión dinámica de base, qz = 0.0048 G VD
2
11. Obtener las presiones de diseño sobre la estructura en función de la dirección de viento
y geometría de esta.
En la tabla 10.2.4 se presentan las referencias para obtener los datos y más detalle sobre el
cálculo de la presión sobre una nave industrial.

43
Tabla 10.2.4 Datos para análisis por viento (ver también capitulo C.1.4)
PARÁMETROS PARA OBTENER LA PRESIÓN NETA DE DISEÑO
Clasificación de la estructura según su importancia Sección C.1.4.3
Clasificación de la estructura según su respuesta ante la acción
del viento
Sección C.1.4.4
Localización del proyecto Ver mapa México
Elevación del sitio Tabla III.1(b) C.III.1.4
Temperatura media Tabla III.1(b) C.III.1.4
Velocidad regional (para un periodo de retorno de 50 años) VR
Tabla III 1(a) o Mapa I.3 inciso
C.1.4.6.2
Categoría del terreno según su rugosidad Inciso C.1.4.6.1, tabla 1.1
Factor que establece la variación de la velocidad con la altura Frz Inciso C.1.4.6.3.2
Exponente de la ley de variación de la velocidad del viento con la
altura; depende de la rugosidad del terreno.
α Tabla 1.4, inciso C.1.4.6.3.2
Altura gradiente por encima de la cual se supone que la velocidad
del viento no varía con la altura
δ Tabla 1.4, inciso C.1.4.6.3.2
Factor que permite considerar las características locales de
topografía
FT Inciso C.1.4.6.4
Velocidad de diseño VD Inciso C.1.4.6
Presión barométrica Ω Tabla I.7, inciso C.1.4.7
Factor de reducción por temperatura y por altura con respecto al
nivel del mar
G Inciso C.1.4.7
Presión dinámica de base promedio qz Inciso C.1.4.7
Para el cálculo de la presión de diseño se debe utilizar la siguiente expresión:
𝑝𝑝𝑧𝑧 = 𝐶𝐶𝑝𝑝𝑞𝑞𝑧𝑧 (10.2)
El valor del coeficiente CP se calcula de acuerdo a la forma estructural especificada a partir del
inciso C.1.4.8.2. Se debe considerar el viento actuando sobre la estructura en dos direcciones
mutuamente perpendiculares (ver fig. 10.2.1).

44
(a) Viento en dirección longitudinal
(b) Viento en dirección transversal
Fig. 10.2.1 Presiones del viento sobre una nave industrial en dos direcciones perpendiculares.
10.2.5 CARGA POR GRANIZO
Para evaluar esta carga debe tomarse en cuenta las normas y códigos locales del sitio o región
donde se va a construir la obra. En los sitios donde exista la probabilidad de la ocurrencia de
granizo se debe considerar una carga con una intensidad máxima uniforme por efecto de este
fenómeno. El reglamento de construcción del Distrito Federal del 2004 (Gobierno del Distrito
Federal, 2004e) considera una carga uniforme de 100 kg/m2
, considerada como accidental y sin
ser simultanea con cargas vivas.
10.2.6 EFECTOS DE TEMPERATURA
Se debe tomar en cuenta en naves con una dimensión mayor a los 45 m en cualquier dirección
y donde existen gradientes de temperatura importante. También debe ser tomada en cuenta
para elementos estructurales individuales expuestos a temperaturas controladas o
excepcionales. Este estado de carga podrá ser ignorado cuando se coloque juntas de
expansión en la estructura de manera que reduzcan las dimensiones de esta. En un miembro
estructural tipo barra los esfuerzos axiales debido a temperatura se pueden calcular como:
𝐸𝐸𝑐𝑐𝑡𝑡∆𝑡𝑡 (10.2.1)

45
Donde E es el modulo de elasticidad del material, ct es su coeficiente de dilatación térmica y ∆t
el valor del incremento de temperatura. Para un elemento estructural tipo placa los esfuerzos en
el plano del elemento se pueden calcular como:
𝐸𝐸𝐸𝐸𝑐𝑐𝑡𝑡Δ𝑡𝑡 (𝐸𝐸 + 𝜐𝜐)
⁄ (10.2.2)
Donde υ es la relación de Poisson del material y las demás variables se definieron antes. En el
apartado C.1.2.6.2.2 se establecen criterios y valores para poder cuantificar esta carga en una
estructura cualquiera. En la tabla 10.2.5 se presentan algunos valores para el coeficiente de
dilatación térmica de los metales más utilizados en la construcción.
Tabla 10.2.5 Coeficiente de expansión para 100 grados = 100ε
Materiales
Coeficiente dilatación
térmica (°C/100ε)
Aluminio forjado 0.00231
Acero bajo en carbono 0.00117
Acero inoxidable 0.00178
Zinc rolado 0.00311
10.2.7 FATIGA
Cuando existan elementos móviles dentro de la estructura, como el caso de grúas viajera o
maquinarias con vibraciones estacionarias, se debe determinar:
1. Los elementos estructurales y conexiones que estarán sometidos a la acción de cargas
variables repetidas, un número elevado de veces durante su vida útil.
2. El intervalo de esfuerzo por fatiga, calculado en el rango elástico lineal usando las
propiedades de la sección bruta sin considerar efectos de concentración de esfuerzo en el
punto o detalle a revisar por fatiga. El intervalo de esfuerzo se define como el cambio en la
magnitud de este debido a la fluctuación de la carga viva de servicio. El intervalo de
esfuerzo que está completamente en compresión no necesita ser revisado por fatiga. No se
debe considerar dentro de la carga de fatiga las debidas a acción del viento, sismo o
impacto.
3. El número de ciclos de carga y descarga o inversión de signo para cada intervalo de
esfuerzo de los elementos estructurales que den soporte a estos equipos. Las definiciones
del registro de carga y del número de ciclos vienen dado para cada caso por las
especificaciones particulares del sistema.
4. Espectro de carga, que se define como la frecuencia para cada porciento de carga durante
un periodo determinado de tiempo, y en base a esto calcular el número de ciclos de carga
completa equivalente de diseño.
Conocido el número de ciclos para cada porcentaje de la máxima carga al que va a estar
sometida la estructura (espectro de carga) se puede establecer un valor estimado del número
de ciclo de carga completa para el diseño de la estructura, de acuerdo a la siguiente ecuación:
𝑁𝑁 = � 𝑁𝑁𝑖𝑖𝛼𝛼𝑖𝑖
3
(10.2.3)

46
donde,
N número de ciclo de la carga máxima de diseño
Ni número de ciclos para el porcentaje de la carga máxima i
αi porcentaje de la carga máxima i (Pi/PTOTAL)
En la tabla 10.2.6 se presenta el número de ciclos estimado de diseño para una amplitud
uniforme de carga completa a la que va a estar sometida la estructura de soporte determinado
de un análisis de ciclos de servicio de la grúa (MacCrimmon, 2004). La clasificación de la
estructura según el tipo de servicio se deriva de la clasificación para grúas viajera establecida
por la Asociación de Fabricantes de Grúas de América (CMAA).
Tabla 10.2.6 Número de ciclo recomendados para diseño de la estructura de soporte de grúas
viajera (MacCrimmon)
Clasificación Servicio
Estructura
Número de ciclos de carga
completa recomendados, N
Servicio de la Grúa
de acuerdo a CMAA
SA 20,000 Mantenimiento
SB 40,000 Ligero
SC 100,000 Mediano
SD 400,000 Pesado
SE 1,000,000 Cíclico
SF > 2,000,000 Continuo
En los manuales CMAA 70 y 74 (CMAA, 2002; CMAA, 2000) se establecen criterios para
clasificar grúas viajeras de acuerdo a la magnitud de la carga en relación a su capacidad y la
frecuencia de está. Es importante señalar que estos ciclos son estimados y por tanto para un
equipo específico los ciclos de carga deben de ser establecidos por el fabricante del equipo y el
propietario de la estructura.
10.2.8 CARGAS POR GRÚAS VIAJERAS
En caso de naves industriales con grúas viajeras se deben considerar las acciones que pueden
provocar estados de cargas sobre la estructura soporte de esta debido a efectos dinámicos.
Entre estos estados de cargas están los debidos a impacto, empuje lateral y frenado. En tabla
10.2.7 se muestran factores de cargas recomendados para el cálculo de las diferentes acciones
sobre las estructuras soportes de grúas viajera según MacCrimmon (2004).

47
Tabla 10.2.7 Porcentaje que debe ser considerado en los caso de carga para grúas viajeras
Tipo de Grúa
Viajeraa
Carga
Vertical
incluyendo
impacto
Carga Lateral Total (ambos lado)- el
mayor de:
Fuerza de
frenadoi
Máxima
carga por
ruedab
Carga
levantadac
Carga
levantadac
más carro de
traslación
Carga
levantadac
más peso
propio grúa
Máxima
carga sobre
rueda de
tracción
Operada por
cabina o radio-
control
125 40d
20e
10d
20
Grúa de
electroimán o de
cuchara bivalvaf
125 100 20 10 20
Grúa de brazo
guía o con
estibador
125 200 40g
15 20
Grúa de
mantenimiento
120 30d
20 10d
20
Grúa de control
colgante
110 20 10 20
Grúa de cadena 105 10 10
Mono-puente 115 10 10
Notas:
(a) Se distingue la clasificación por tipo de grúa viajera presentada aquí del tipo de servicio de la
grúa viajera según la CMAA.
(b) Ocurre con el carro de rodadura en exceso sobre uno de los extremos del puente,
(c) Carga levantada incluye la carga total levantada por la grúa al menos que se indique otra cosa,
no incluye columna, corredera, u otro dispositivo de manipulación del material que sirva de guía
en la dirección vertical durante el izaje.
(d) Grúas viajeras en fábrica de acero (AISE, 2003).
(e) Este criterio ha sido satisfactorio para grúas con servicio de ligero a moderado.
(f) Servicios severos tales como depósitos de chatarra, no incluye levantamiento de productos tales
como bobina y placas en operaciones de almacenamiento.
(g) Carga levantada incluyendo brazo rígido.
(h) Debido a la naturaleza lenta de la operación, las fuerzas dinámicas son menores que para una
grúa de control colgante.
(i) Si el número de ruedas de tracción es desconocido, considerar como fuerza de frenado el 10%
de la carga tota sobre toda las ruedas.

48
10.2.9 COMBINACIONES DE ACCIONES
Se revisará la estructura para distintas combinaciones de carga que tenga una probabilidad
mínima de ocurrir simultáneamente. Los factores de carga a utilizar en cada combinación deben
ser coherentes con el Reglamento utilizado para el cálculo de las resistencias de diseño. A
continuación las combinaciones de las diferentes acciones con su factor de carga que deben
ser consideradas que son coherentes con el Reglamento de Construcción del Distrito Federal
(RCDF) y este manual:
1. 1.4CM + 1.4G+ 1.4CV + T + H Carga Gravitacional.
2. 1.1CM + 1.1G+ 1.1CVR + 0.7T + H Distribución no uniforme de
carga viva más desfavorable
3. 1.1CM + 1.1GCM + 1.1CVR + 1.1SX ó 1.1SY + 0.5T + H Sismo
4. 1.1CM + 1.1GCM + 1.1CVR ± 1.1SX ± 0.33SY + 0.5T + H Sismo en X
5. 1.1CM + 1.1GCM + 1.1CVR ± 0.33SX ± 1.1SY + 0.5T + H Sismo en Y
6. 1.1CM + 1.1GR ó 1.1VX ó 1.1VY +0.5T + H Viento ó granizo
7. 0.9CM + 1.0SX ó SY ó VX ó VY + H Revisión de volteo o estabilidad
de muros en la estructura
Para las combinaciones presentadas se utilizan los siguientes símbolos y notaciones:
CM carga muerta.
CV carga viva máxima.
CVR carga viva accidental.
T carga debido a efectos de temperatura.
SX sismo en dirección X.
SY sismo en dirección Y.
GR carga debido a granizo.
VX viento en la dirección X.
VY viento en la dirección Y.
H acción debida a hundimiento diferenciales más contracción por fraguado más
deformaciones durante el proceso constructivo.
GCM carga muerta grúa viajera, en la posición más desfavorable para efecto de sismo.
G es cualquiera de las combinaciones del G2 a G7 de carga debido a efectos de grúas
viajeras, presentado más adelante.
A continuación se presentan las combinaciones de las acciones debido a la operación de una o
varias grúas viajeras sobre la estructura soporte, sin factor de carga, que deben ser
consideradas: Excepto por la combinación G1 que debe ser revisada siempre como condición
de servicio, la combinación más desfavorable gobierna para considerar los efectos debidos a
grúas viajeras.

49
G1 Gvs + 0.5Gss Fatiga.
G2 Gvs + Gis + Gss + Gls Una grúa viajera en un pasillo único.
G3 Gvm + Gss + Gls Cualquier número de grúas viajeras en uno o
múltiples pasillos.
G4 Gvm + 0.5Gsm + 0.9Glm Dos grúas viajeras en serie en un solo pasillo.
No se necesita considerar más de dos
excepto en circunstancias extraordinarias.
G5 Gvm + 0.5Gsm + Gim + 0.5Glm Una grúa en cada pasillo adyacente.
G6 Gvm + 0.5Gsm Máximo de dos grúas viajera adyacente en
cada pasillo, y empuje lateral de dos grúas
viajera en un solo pasillo. No se necesita
considerar más de dos excepto en
circunstancias extraordinarias.
G7 Gvs + Gis + Gbs Impacto de parachoques.
Donde se considera la siguiente notación:
Gvs carga vertical debido a una grúa viajera.
Gvm carga vertical debido a múltiples grúas viajeras.
Gss empuje lateral debido a una grúa viajera.
Gsm empuje lateral debido a múltiples grúas viajeras.
Gis impacto debido a una grúa viajera.
Gim impacto debido a múltiples grúas viajeras.
Gls frenado debido a una grúa viajera.
Glm frenado debido a múltiples grúas viajeras.
Gbs impacto de parachoques debido a una grúa viajera.
10.2.10 OTRAS CARGAS
Se deben tomar en cuenta otras cargas cuando estas se encuentren presente en la estructura
como son: deformaciones impuestas, vibraciones de maquinaria, nieve y empuje estático de
tierra o líquido. También acciones que puedan ocurrir bajo condiciones extraordinarias tales
como explosiones e incendios. Estás se evaluaron de acuerdo a los criterios establecidos en el
capitulo C.1.2.
En las normas ASCE/SFPE 29-99 y en el apéndice 4 de las especificaciones del AISC 2005
(AISC, 2005) se pueden encontrar más detalle para el cálculo y evaluación de las cargas por
fuego.

CAPÍTULO 10.3
ANÁLISIS ESTRUCTURAL

ÍNDICE
ANÁLISIS ESTRUCTURAL........................................................................................................1
NOMENCLATURA .......................................................................................................................i
10.3.1 MÉTODO DE ANÁLISIS .........................................................................................51
10.3.2 ELEMENTOS DIAGONALES EN TENSIÓN ...........................................................52
10.3.3 MODELACIÓN DE CIMENTACIÓN ........................................................................52
10.3.4 ESTABILIDAD GLOBAL..........................................................................................54
10.3.4.1 Efecto P-δ................................................................................................................55
10.3.4.2 Efecto P-∆................................................................................................................56
10.3.4.3 Momentos de diseño en columnas ..........................................................................56

i
NOMENCLATURA
B Factor de amplificación de momento por deformación de la barra entre los
extremos, efecto P-δ.
1
B Factor de amplificación de momento por desplazamiento relativo de los
extremos, efecto P-∆.
2
F Factor de resistencia, menor o igual a la unidad.
R
I Índice de estabilidad de entrepiso.
KL Longitud efectiva.
K Factor de longitud efectiva
K Módulo de reacción del suelo.
s
L Altura de entrepiso.
M Momento debido a fuerzas con un desplazamiento horizontal despreciable.
ti
M Momento debido a fuerzas con un desplazamiento horizontal considerable.
tp
M Momento total que incluye efectos de segundo orden debido a
desplazamiento relativo de los extremos de la columna.
uo
M*
Momento total que incluye todos los efectos de segundo orden, los debidos
a desplazamiento relativo de los extremos y los debidos a la deformación de
la columna entre los puntos extremos.
uo
P Carga crítica de pandeo elástico.
E
P Carga axial de diseño de una columna.
U
Q Factor de comportamiento sísmico.
r Radio de giro de la sección.
∆ Desplazamiento horizontal relativo en dirección del análisis.
OH
λ Relación de esbeltez.
ΣH Fuerza cortante total última de diseño en dirección del análisis.
ΣP Carga crítica de pandeo elástico total de un entrepiso.
e
ΣP Fuerza vertical total última de un entrepiso.
U

51
Por medio del análisis se determinan los efectos de las acciones, elementos mecánicos y
desplazamiento, sobre la estructura. Los efectos que no son tomados en cuenta en el análisis
deben ser incluidos, de manera indirecta, en las fórmulas de diseño. La facilidad del diseño va a
depender de manera directa de la precisión del análisis.
Para el análisis de los efectos de las acciones sobre la estructura se debe tomar en cuenta los
principios de equilibrio, compatibilidad geométrica de desplazamientos y propiedades
mecánicas de los materiales, de acuerdo al capítulo C.2.1 sobre análisis de estructuras. El
modelo de análisis debe de ser representativo y estar en concordancia con la estructura real.
Además es necesario calibrar los modelos empleados por medio de soluciones conocidas.
10.3.1 MÉTODO DE ANÁLISIS
El método de análisis global se llevará a cabo mediante un modelo matemático representativo
de la estructura real, de acuerdo a hipótesis coherentes con el comportamiento esperado.
Existen dos estados límites mínimos que deben ser estudiados en la estructura: estado límite de
servicio y estado límite de falla. Para la obtención de los efectos de las acciones en el estado
límite de servicio se podrá utilizar modelos elásticos lineales. En la revisión de los efectos de las
acciones frente al estado límite de falla podrá considerarse el método elástico, elástico con
distribución de momento, elasto-plástico y rígido-plástico, siempre que se considere los efectos
de segundo orden y todas las acciones consideradas estén en equilibrio con los esfuerzos
internos de la estructura.
Cuando se empleé cualquiera de los métodos plástico debe cumplirse con las siguientes
condiciones:
1. Debe cumplir con los requisitos para estructuras dúctiles de acero.
2. Todas las secciones de los elementos principales son del tipo 1 (ver sección 10.4.1).
3. Los miembros que intervienen en el mecanismo de colapso no están sometidos a cargas
que puedan producir una falla por fatiga ó frágil.
El modelo de comportamiento de las uniones adoptado debe de ser coherente con el método de
análisis utilizado. Para los diferentes métodos, tenemos que:
a) Cuando se realice un análisis global elástico se considerará el comportamiento de la
unión en función de su rigidez.
b) Cuando se realice un análisis global elastoplástico se debe considerar el
comportamiento de la unión según su resistencia y rigidez.
c) Cuando se realice un análisis global rígido-plástico, habrá que considerar el
comportamiento de la unión únicamente según su resistencia.
Las conexiones deben ser capaces de transmitir las fuerzas obtenidas del análisis en los
miembros que liguen, satisfaciendo, al mismo tiempo, las condiciones de restricción y
continuidad supuestas en el análisis de la estructura.
El análisis de las conexiones de los elementos principales resistente a carga lateral en zonas de
alta sismicidad deberá estar basado en métodos de cálculo por capacidad; utilizando los
máximos esfuerzos considerando sobre-resistencia que les puedan ser transmitidos desde los
elementos que llegan a la conexión, no de los esfuerzos obtenidos en el análisis global. En

52
zona de sismicidad baja o nula basta con considerar 1.25 veces las acciones internas en el
extremo de la viga obtenidas del análisis, sin tener que sobrepasar la capacidad de esta.
10.3.2 ELEMENTOS DIAGONALES EN TENSIÓN
Para elementos diagonales o contraventeos diseñados para trabajar solo a “tensión”, debido a
su alta relación de esbeltez, se debe considerar en la etapa de análisis que los elementos
diagonales que se encuentran sometidos a compresión no aporta rigidez a la estructura
despreciando dicha rigidez. En la tabla 10.3.1 se presenta una clasificación de los elementos
diagonales en función de su relación de esbeltez, λ = KL/r, y grado del acero estructural.
Tabla 10.3.1 Clasificación de diagonales de acuerdo a su relación de
esbeltez, λ = KL/r
CLASIFICACIÓN DE DIAGONALES
1
Esbeltas
λ > 110 para A-36
λ > 130 para A-50
Intermedias
50 < λ < 110 para A-36
60 < λ < 130 para A-50
Robusta
λ < 50 para A-36
λ < 60 para A-50
(1) KL es longitud efectiva del elemento y r es el radio de giro
de la sección transversal del elemento.
(2) Acero A-36 con un esfuerzo a la fluencia de 2,530 kg/cm
(3) Acero A-50 con un esfuerzo a la fluencia de 3,515 kg/cm
2
2
Para lograr esto se puede utilizar un análisis no lineal donde los elementos barras designados
como contraventeos se le asigne una capacidad a compresión igual a cero.
Si se utiliza un análisis lineal elástico se debe asignar la mitad del área a cada diagonal de
manera que solo aporte la mitad de rigidez a la estructura. La fuerza axial así obtenida en la
diagonal a tensión debe de ser multiplicada por dos para obtener el valor de diseño y sumar la
componente vertical del incremento de esta en las columnas que se encuentran en ambos
extremo de la diagonal a tensión.
10.3.3 MODELACIÓN DE CIMENTACIÓN
La interacción entre el suelo y la estructura puede ser, en algunos casos, trascendental para la
respuesta de la estructura. Por ejemplo, un pequeño giro de la cimentación puede abatir el
momento flexionante sobre la columna y por tanto acercarse a una condición de articulación, en
consecuencia se cambia la condición de empotramiento del apoyo incrementando los
desplazamientos laterales.
Uno de los métodos de cálculo más utilizado para modelar la interacción entre estructura de
cimentación y terreno dentro del análisis estructural es el método de Winkler. Este supone el
suelo equivalente a un número infinito de resortes elásticos. Los resortes elásticos resultado de

53
la modelización se caracterizarán por una constante k, que representa la rigidez de estos a la
deformación en su eje, y que se denomina módulo de reacción del suelo.
En la tabla 10.3.2 se presentan algunos valores del módulo de reacción para arcillas blandas en
función del esfuerzo admisible del terreno propuestos por Morrison (1993). Los valores
considerados corresponden a cargas de corta duración.
Tabla 10.3.2 valores del módulo de reacción para arcilla blanda, Ks
Esf Admisible
(Ton/m
, en función del esfuerzo admisible
(Morrison, 1993).
2
)
Ks x 10
3
(Ton/m
3
Esf Admible
(Ton/m
)
2
)
Ks x 10
3
(Ton/m
3
Esf Admisible
(Ton/m
)
2
)
Ks x 10
3
(Ton/m
3
)
2.50 0.65 15.50 3.19 28.00 5.60
3.00 0.78 16.00 3.28 28.50 5.70
3.50 0.91 16.50 3.37 29.00 5.80
4.00 1.04 17.00 3.46 29.50 5.90
4.50 1.17 17.50 3.55 30.00 6.00
5.00 1.30 18.00 3.64 30.50 6.10
5.50 1.39 18.50 3.73 31.00 6.20
6.00 1.48 19.00 3.82 31.50 6.30
6.50 1.57 19.50 3.91 32.00 6.40
7.00 1.66 20.00 4.00 32.50 6.50
7.50 1.75 20.50 4.10 33.00 6.60
8.00 1.84 21.00 4.20 33.50 6.70
8.50 1.93 21.50 4.30 34.00 6.80
9.00 2.02 22.00 4.40 34.50 6.90
9.50 2.11 22.50 4.50 35.00 7.00
10.00 2.20 23.00 4.60 35.50 7.10
10.50 2.29 23.50 4.70 36.00 7.20
11.00 2.38 24.00 4.80 36.50 7.30
11.50 2.47 24.50 4.90 37.00 7.40
12.00 2.56 25.00 5.00 37.50 7.50
12.50 2.65 25.50 5.10 38.00 7.60
13.00 2.74 26.00 5.20 38.50 7.70
13.50 2.83 26.50 5.30 39.00 7.80
14.00 2.92 27.00 5.40 39.50 7.90
14.50 3.01 27.50 5.50 40.00 8.00
15.00 3.10
En la tabla 10.3.3 se muestran valores aproximados del módulo de reacción del suelo que se
pueden tomar como índices representativos para un análisis simplificado de la cimentación.

54
Tabla 10.3.3 Valores del módulo de reacción, Ks
Tipo de suelo
, para diferentes tipos de suelo (Meli, 2001).
Ks x 103
(Ton/m3
)
Suelo fangoso 0.50 a 1.50
Arena seca o húmeda, suelta (Ns 3 a 9) 1.20
(1)(3)
a 3.60
Arena seca o húmeda, sue
lta (Ns 9 a 30)
3.60
(1)(3) a 12.00
Arena seca o húmeda, suelta (Ns 30 a 50) 12.00
(1)(3)
a 24.00
Grava fina con arena fina 8.00
(3)
a 10.00
Grava media con arena fina 10.00
(3)
a 12.00
Grava media con arena gruesa 12.00
(3)
a 15.00
Grava gruesa con arena gruesa 15.00
(3)
a 20.00
Grava gruesa firmemente estratificada 20.00
(3)
a 40.00
Arcilla margosa dura (qu 40 a 100 Ton/m2
) 8.00
(2)
a 21.00
Marga arenosa rígida 21.00 a 44.00
Arena de miga y tosco 22 a 110
Marga 22 a 2,200
Caliza margosa alterada 150 a 220
Caliza sana 885 a 36,000
Granito meteorizado 30 a 9,000
Granito sano 1,700 a 3,600
(1)
NS índica número de golpes en una prueba de penetración estándar.
(2)
qu resistencia del suelo.
(3)
Los terrenos granulares di están sumergidos se tomarán con un Ks igual al de la tabla
multiplicado por 0.60.
10.3.4 ESTABILIDAD GLOBAL
Cuando los desplazamientos laterales sean de importancia deberá utilizarse un método de
análisis que incluya los efectos geométricos de segundo orden. Los dos tipos de
desplazamientos que se deben considerar son debidos al desplazamiento relativo de los
extremos de la columna, efecto P-∆, y los debidos a la deformación de la barra respecto a la
recta que une sus extremos, efecto P-δ. Ambos tipo de desplazamientos se muestran en la fig.
10.3.1.
Se recomienda el uso de métodos de análisis que determinen directamente en los elementos
mecánicos los efectos P-∆ y P-δ, esto facilitará el diseño de los elementos resistentes a carga
lateral.
Para evaluar la importancia de los desplazamientos laterales se recomienda utilizar los
resultados de un primer análisis en régimen elástico lineal y obtener el coeficiente o índice de
estabilidad de entrepiso igual a:

55
𝐼𝐼 =
Σ𝑃𝑃𝑈𝑈𝑄𝑄Δ𝑂𝑂𝑂𝑂
𝐿𝐿(Σ𝐻𝐻)
(10.4.1)
donde,
Σ𝑃𝑃𝑈𝑈 suma total fuerza vertical multiplicada por el factor de carga.
Q factor de comportamiento sísmico.
Δ𝑂𝑂𝑂𝑂 desplazamiento horizontal relativo en dirección de análisis.
Σ𝐻𝐻 fuerza cortante de diseño en dirección de análisis.
L altura de entrepiso.
Si el valor de índice de estabilidad de entrepiso, I, no excede de 0.08 podrán despreciarse los
efectos debido al desplazamiento relativo de los extremos de la columna ó efectos P-∆. El
índice de estabilidad de entrepiso no puede ser mayor de 0.30 en ningún caso.
Fig. 10.3.1 Efecto de segundo orden en columnas.
10.3.4.1 Efecto P-δ
Debido a las deformaciones por flexión de las columnas sometidas a flexocompresión se
generan excentricidades de la fuerza axial en los tramos centrales que generan momentos
adicionales a los obtenidos en un análisis lineal. Este es el llamado efecto de segundo orden P-
δ que se puede tomar en cuenta mediante el factor de amplificación de momento B1. El factor
B1 se puede calcular mediante la siguiente ecuación:
𝐵𝐵1 =
1
1 −
𝑃𝑃𝑢𝑢
𝐹𝐹𝑅𝑅𝑃𝑃𝐸𝐸
≥ 1.0 (10.4.2)
donde,
P fuerza axial de diseño en la columna en consideración
u
F factor de reducción de resistencia, igual a 0.90.
R
P carga crítica de pandeo elástico de la columna que se está diseñando. Se calcula
con un coeficiente K menor o igual que 1.0.
E
t
Pt
P
0
δ
P

56
La carga crítica de pandeo se puede calcular como:
𝑃𝑃𝑒𝑒 =
𝐴𝐴𝑡𝑡𝜋𝜋2
𝐸𝐸
(𝐾𝐾𝐾𝐾 𝑟𝑟
⁄ )2
(10.4.3)
donde,
A área total de la sección transversal de la columna;
t
E módulo de elasticidad del acero;
L longitud no soportada lateralmente en el plano de la flexión;
r radio de giro correspondiente;
K factor de longitud efectiva en el plano de la flexión;
10.3.4.2 Efecto P-∆
Para I > 0.08 se deben considerar los efectos de segundo orden por desplazamiento del
extremo de la columna, P-∆, en el análisis. Como alternativa, se puede tomar en cuenta los
efectos P-∆ de manera aproximada multiplicando los momento obtenidos en un análisis lineal
de primer orden por un factor B2 igual a:
𝐵𝐵2 =
1
1 −
Σ𝑃𝑃𝑈𝑈
Σ𝑃𝑃𝑒𝑒 𝑄𝑄
⁄
(10.4.4)
donde,
ΣP suma de fuerzas axiales de diseño en todas las columnas del entrepiso en
consideración
U
ΣP suma cargas críticas de pandeo elástico de las columnas del entrepiso calculada con K
correspondiente a marcos sin contraventeos y la suma comprende a todas las
columnas del marco.
e
Q factor de comportamiento para diseño por sismo; para diseño por viento se toma Q=1.0
El factor B2 se puede obtener, en función del índice de estabilidad del entrepiso, con la
siguiente ecuación:
𝐵𝐵2 =
1
1 − 𝐼𝐼
(10.4.5)
10.3.4.3 Momentos de diseño en columnas
Los momentos de diseño de las columnas flexocomprimida deben de incluir los efectos
geométricos de segundo orden P-∆ y P-δ . Estos se pueden obtener de manera directa de un
análisis no lineal que incluya estos efectos ó considerando los momentos obtenidos de un
análisis lineal de primer orden amplificado por los factores B1 y B2.
Para tomar en cuenta el efecto P-∆ mediante el factor B2, el momento de diseño en los
extremos de las columnas será igual a:
𝑀𝑀𝑢𝑢𝑢𝑢 = 𝑀𝑀𝑡𝑡𝑡𝑡 + 𝐵𝐵2𝑀𝑀𝑡𝑡𝑡𝑡 (10.4.6)

57
donde,
M momento en el extremo de la columna debido a cargas que no producen
desplazamientos laterales apreciables, generalmente cargas verticales
ti
M momento en el extremo de la columna producido por acciones que ocasionan
desplazamientos importantes, generalmente horizontales.
tp
Para tomar en cuenta el efecto P-δ mediante el factor B1, el momento de diseño para la parte
intermedia de la columna será igual a:
𝑀𝑀𝑢𝑢𝑢𝑢
∗
= 𝐵𝐵1𝑀𝑀𝑢𝑢𝑢𝑢 = 𝐵𝐵1�𝑀𝑀𝑡𝑡𝑡𝑡 + 𝐵𝐵2𝑀𝑀𝑡𝑡𝑡𝑡 � (10.4.7)
Donde,
M momento mayor de los extremos de la columna que incluye el efecto debido al
desplazamiento lateral de la estructura ó efecto P-∆.
uo

CAPÍTULO 10.4
ELEMENTOS PRINCIPALES

ÍNDICE
ELEMENTOS PRINCIPALES.....................................................................................................1
NOMENCLATURA .......................................................................................................................i
10.4.1 CRITERIOS GENERALES DE DISEÑO..................................................................59
10.4.1.1 Tipos de sección......................................................................................................59
10.4.1.2 Relación ancho/grueso máximas.............................................................................60
10.4.1.3 Anchos efectivos de placas de secciones Tipo 4 .....................................................62
10.4.2 ESTADOS LÍMITE DE FALLA.................................................................................67
10.4.2.1 Elementos en tensión ..............................................................................................67
10.4.2.2 Elementos en compresión .......................................................................................67
10.4.2.3 Elementos en flexión ...............................................................................................71
10.4.2.4 Cortante...................................................................................................................76
10.4.2.5 Interacción de esfuerzos..........................................................................................79
10.4.3 ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO...........................................................................82
10.4.3.1 Deformación ............................................................................................................82
10.4.4 Diseño por Fatiga....................................................................................................83
10.4.5 SISTEMA DE TECHO.............................................................................................86
10.4.6 TRABES..................................................................................................................86
10.4.6.1 Cargas concentradas en el alma .............................................................................88
10.4.6.2 Atiesadores..............................................................................................................90
10.4.7 ARMADURAS .........................................................................................................92
10.4.8 COLUMNAS............................................................................................................95
10.4.9 PERFILES DOBLADAS EN FRIO ...........................................................................97
10.4.9.1 Vigas con un ala unida a la lámina de cubierta o fachada........................................99

10.4.9.2 Resistencia a abolladura del alma .........................................................................100
10.4.9.3 Requerimiento de soporte lateral sistema:.............................................................102
10.4.10 SECCIÓN VARIABLE TRAPEZOIDAL..................................................................104
10.4.10.1 Diseño a compresión.............................................................................................104
10.4.10.2 Diseño a flexión .....................................................................................................105
10.4.10.3 Diseño a compresión y flexión combinados ...........................................................106

i
NOMENCLATURA
a Distancia de eje a eje de atiesadores transversales.
a Distancia entre puntos de soporte lateral en perfiles doblados en frio.
2a Longitud de la raíz no soldada en la dirección del espesor de la placa
sometida a tensión.
A Área de sección transversal.
A Área de alma de un miembro.
a
A Área necesaria cuerda en compresión de una armadura.
c
A Área efectiva de sección transversal.
e
A Área del patín en compresión de una trabe.
p
a Cociente de las áreas del alma y del patín comprimido de un perfil IPR.
r
A Área efectiva reducida del atiesador considerando interacción con
elemento plano atiesado.
s
A’ Área efectiva del atiesador como elemento rigidizado comprimido.
s
A Área total de la sección.
t
A Área necesaria cuerda en tensión de una armadura.
t
b Ancho nominal de elemento plano ó placa.
B Factor de transformación de momento para miembro de sección variable
trapezoidal.
b1 y b Anchos efectivos para elementos planos con gradiente de esfuerzo.
2
b Ancho nominal en compresión elementos planos con esfuerzo f
c 2
b
de
tensión.
Ancho efectivo de elemento plano ó placa.
e
b Ancho total elemento plano con atiesador intermedio.
o
C Coeficiente de reducción para el ancho efectivo del elemento plano del
lado opuesto al atiesador de borde.
1
C Coeficiente de reducción que relaciona la inercia dada y la requerida para
un atiesador de borde.
2
C Coeficientes para el cálculo de la resistencia a la abolladura de perfiles
doblado en frío obtenidos experimentalmente.
1,2,3,4,5,6,7,8,9,θ
c Ancho nominal elemento plano ó placa con un borde libre.
C Coeficiente de reducción que relaciona la inercia dada y la requerida para
un atiesador intermedio.
C Factor de transformación de momento.
C Constante de torsión por alabeo
a
C Constante para fatiga que depende de la categoría del detalle en revisión.
f
C Coeficiente para el cálculo del pandeo del alma con desplazamiento lateral
del patín en tensión bajo carga concentrada.
r

ii
C Coeficiente para el cálculo del área necesaria por resistencia para
atiesadores transversales colocado para tomar en cuenta el campo de
tensión diagonal.
v
CV Carga vertical total, incluyendo efectos a largo plazo.
d Peralte total de la trabe ó armadura.
d Ancho nominal del atiesador de borde.
d Altura de la sección de un perfil C
d Altura del extremo más grande de un miembro de sección variable.
L
d Altura del extremo más pequeño de un miembro de sección variable.
o
D Factor que modifica el área requerida por resistencia de los atiesadores
tranversales para tomar en cuenta la forma.
a
d Peralte del alma entre zona críticas de aplicación de carga concentrada en
el alma de una trabe.
c
d Ancho efectivo del atiesador de borde calculada de acuerdo a elemento no
rifgidizado comprimido.
s
d’ Ancho efectivo reducido del atiesador de borde considerando interacción
con elemento atiezado.
s
E Módulo de elasticidad del material, para acero igual a 2,040,000 kg/cm2
f
.
Máximo esfuerzo de compresión en elemento plano.
1
f Máximo esfuerzo de tensión ó mínimo esfuerzo de compresión en
elemento plano.
2
f Esfuerzo de compresión de diseño elemento plano ó placa.
F Esfuerzo crítico de pandeo elástico sección.
e
F Esfuerzo crítico de inestabilidad por flexión alrededor del eje X.
ex
F Esfuerzo crítico de inestabilidad por flexión alrededor del eje Y.
ey
F Esfuerzo crítico de pandeo elástico por torsión alrededor del eje Z.
ez
F Esfuerzo resistente nominal.
N
F Factor de resistencia.
R
f Amplitud constate de esfuerzo de servicio por fatiga para un número de
ciclos determinado.
sr
F Amplitud constante de esfuerzo resistente para un número de ciclo de
carga y una categoría de un detalle en revisión.
SR
F Amplitud constante de esfuerzo límite.
TH
F Esfuerzo de fluencia del material.
Y
G Módulo de elasticidad al esfuerzo cortante, igual a 784,000 kg/cm2
h
.
Altura nominal alma de un elemento plano ó placa.
H Altura de entrepiso en estudio.
h Factor que modifica la rigidez a torsión en el cálculo de la resistencia a
flexión de un miembro de sección variable trapezoidal.
s

iii
h Factor que modifica la rigidez al alabeo en el cálculo de la resistencia a
flexión de un miembro de sección variable trapezoidal
a
I Inercia dada a atiesador considerando ancho efectivo.
a
I Inercia requerida por el atiesador.
s
I Inercia de sección alrededor de su eje centroidal principal en X.
x
I Producto de inercia de la sección total respecto a los ejes centroidales
paralelo y perpendicular al alma.
xy
I Inercia de sección alrededor de su eje centroidal principal en Y.
y
I Momento de inercia de la porción comprimida de una sección repecto al
eje centroidal de la sección total paralelo al alma, utilizando la sección total
no reducida.
yc
J Constante de torsión de Saint Vernant.
k Coeficiente de pandeo por cortante.
k distancia de la cara exterior del patín a la región crítica del alma
K Factor de longitud efectiva de columna.
K Facto de longitud efectiva de columna para pandeo por torsión.
z
k Factor de placa elemento atiesado.
a
k Factor de placa.
p
k Factor de placa atiesador.
u
K Factor de longitud efectiva para miembros de sección variable trapezoidal.
γ
L Longitud total de elemento en estudio.
L Longitud libre para pandeo lateral de una viga ó columna.
L Longitud libre para pandeo por torsión de columna.
z
m Exponente para el cálculo de la amplitud constante de esfuerzo resistente
a fatiga que va a depender de la categoría.
m Coeficiente que toma en cuenta el espesor del alma en el cálculo de la
resistencia a la abolladura de perfiles doblado en frío.
m Distancia entre el centro de torsión y el plano medio del alma.
M Mayor momento en el extremo de tramo no soportado lateralmente en
flexión.
1
M Menor momento en el extremo de tramo no soportado lateralmente en
flexión.
2
M Momento crítico de pandeo lateral elástico por flexotorsión.
Cr
M Momento calculado para un módulo de elasticidad efectivo considerando
un esfuerzo en la fibra extrema igual a F
e
Y
M
.
Momento resistente máximo de la sección sin considerar inestabilidad
lateral por flexotorsión.
max
M Momento resistente nominal de la sección.
N
M Momento máximo entre los apoyos.
ou
M Momento plástico de la sección.
P

iv
M Momento resistente máximo de la sección.
R
M Momento de diseño de una sección transversal.
U
M Momento de fluencia de la sección.
Y
N Número de ciclos para una amplitud constante de esfuerzo durante la vida
útil del elemento.
N Longitud del apoyo o grueso de la placa que aplica la fuerza lineal.
n Número de arriostramiento laterales utilizado por cada viga.
p
P Carga tributaria correspondiente al punto de soporte del arriostramiento
paralela al alma.
P Carga crítica de pandeo lateral por flexión alrededor del eje X.
ex
P Carga crítica de pandeo lateral por flexión alrededor del eje Y.
ey
P Carga lateral de diseño para arriostramiento lateral de perfiles Z ó C
doblados en frío.
L
P Carga concentrada resistente en el alma
R
P Carga axial de diseño sobre el elemento.
U
P Carga axial de fluencia de la sección.
Y
Q Factor de comportamiento sísmico.
r Radio de giro alrededor de eje centroidales principales x ó y del elemento.
R Factor de reducción experimental que depende del tipo de perfil y
condiciones de apoyo.
R Radio interno del plegado en perfiles doblados en frío.
R Resistencia de un elemento en compresión.
C
R Factor de reducción para la amplitud constante de esfuerzo cuando se
revisa una soldadura de penetración parcial o filete que está dentro de la
categoría C.
F
R Carga concentrada resistente nominal de un alma.
N
r Radio polar de giro de la sección transversal respecto al centro de torsión.
o
r Radio de giro respecto al eje mayor del extremo más pequeño de un
miembro de sección variable.
ox
r Radio de giro respecto al eje menor del extremo más pequeño de un
miembro de sección variable.
oy
r Radio de giro de la sección en el extremo más pequeño, considerando
únicamente el patín en compresión más 1/6 del alma, tomado respecto a
un eje en el plano del alma.
To
R Resistencia de un elemento en tensión.
t
R Carga concentrada de diseño.
U
S Módulo de elasticidad de una sección transversal.
S Módulo de elasticidad efectivo de una sección transversal.
e
S Módulo de elasticidad efectivo de una sección transversal para un
esfuerzo nominal F
N
N.

v
t Espesor de elemento.
t Espesor del alma en trabes.
a
t Espesor de placa en tensión.
p
Espesor del patín en trabes.
V Cortante nominal resistente de una sección transversal.
N
V Cortante resistente de una sección transversal.
R
V Cortante de diseño de una sección transversal.
U
w Ancho nominal patín en compresión.
W Carga de diseño total soportada por una viga ó larguero.
x Distancia desde el punto de soporte lateral hasta el punto de aplicación de
una carga concentrada.
x Distancia en x desde el centro de torsión hasta el centroide de la sección
transversal.
o
Y Cociente del esfuerzo de fluencia del acero del alma de una trabe entre el
esfuerzo de fluencia del acero de los atiesadores.
y Distancia en y desde el centro de torsión hasta el centroide de la sección
transversal.
o
z Distancia desde el extremo más pequeño de un miembro de sección
variable.
Z Módulo plástico de una sección
δ Deflexión máxima entre apoyos debido a las cargas transversales y a los
momentos en los extremos de un elemento flexocomprimido.
o
γ Variación del peralte por unidad de longitud de un miembro de sección
variable trapezoidal.
λ Coeficiente de pandeo de elemento plano ó placa.
λ Parámetro de esbeltez de sección.
θ Angulo entre el plano del alma y el plano de la superficie donde se aplica
la carga concentrada.
ρ Factor de reducción por esbeltez de elementos planos.
ψ Relación entre los esfuerzos f1 y f2.

59
Las estructuras de las naves deben ser diseñadas para satisfacer los estados límites de
resistencia y de servicio para lograr un funcionamiento estructural adecuado. Todas las
consideraciones e hipótesis adoptadas durante el proceso de análisis y de diseño se deberán
tomar en cuenta en el proceso de construcción, fabricación, montaje y operación de la nave.
10.4.1 CRITERIOS GENERALES DE DISEÑO
El dimensionamiento de las estructuras y de los elementos que las componen se efectuará de
acuerdo con los criterios relativos a los estados límite de falla y de servicio.
Toda estructura y cada una de sus partes deben diseñarse para cumplir con los dos requisitos
siguientes:
• Tener seguridad adecuada contra la aparición de todo estado límite de falla posible ante
las combinaciones de acciones más desfavorables que puedan presentarse durante su
vida esperada.
• No rebasar ningún estado límite de servicio ante combinaciones de acciones que
correspondan a condiciones normales de operación.
Para todos los estados límite de falla se deberá cumplir la siguiente ecuación:
𝐹𝐹𝐶𝐶(𝑆𝑆𝑆𝑆𝑆𝑆𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖ó𝑛𝑛) ≤ 𝐹𝐹𝑅𝑅(𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅) (10.4.1)
Adicionalmente se deberá considerar la etapa de montaje. Para algunas estructuras la
condición de montaje puede ser crítica.
10.4.1.1 Tipos de sección
Para determinar los estados límite de diseño es necesario establecer el criterio de
clasificaciones de secciones en cuatro tipos de acuerdo a su capacidad de rotación y de
desarrollo del momento plástico (ver fig. 10.4.1). En la tabla 10.4.1 se establecen los tipos de
sección de acuerdo a este criterio.
Tabla 10.4.1 Clasificación tipos de sección.
Tipo Descripción
Tipo 1 (plásticas)
Aquellas secciones que pueden desarrollar el momento plástico Mp
con capacidad de rotación inelástico suficiente para que se puedan
desarrollar articulaciones plásticas en otras secciones.
Tipo 2 (compactas)
Aquellas secciones que pueden alcanzar el momento plástico Mp con
capacidad de rotación limitada.
Tipo 3 (no compactas
ó elásticas)
Aquellas secciones que pueden alcanzar el momento correspondiente
a la iniciación del flujo plástico My sin capacidad de rotación.
Tipo 4 (esbeltas) Aquellas que tienen como estado límite de resistencia el pandeo local.

60
Para definir el tipo de sección se debe utilizar la relación ancho/grueso de los elementos
comprimidos de acuerdo a la sección 10.4.1.2. Como cada elemento comprimido de una
sección puede pertenecer a tipos diferentes, se le asignara a la sección el de mayor tipo.
Fig. 10.4.1 Curva Momento-rotación para diferentes tipos de sección.
10.4.1.2 Relación ancho/grueso máximas
Las relaciones ancho/grueso de los elementos planos de los tres primeros tipos de secciones
no deben exceder los valores de la tabla 10.4.2, lo que asegura que las secciones de los tipos 1
a 3 podrán alcanzar sus estados límite de resistencia sin que se presenten fenómenos
prematuros de pandeo local. Las secciones en las que se exceden los límites correspondientes
a las tipo 3 serán tipo 4.
Tabla 10.4.2 Límites relación ancho/grueso para los diferentes tipos de secciones.
Descripción del elemento
Clasificación de las secciones
Tipo 1 Tipo 2 Tipo 3
Alas de ángulos sencillos y de
ángulos dobles con separadores, en
compresión; elementos comprimidos
soportados a lo largo de uno solo de
los bordes longitudinales.
—— —— 0.45 y
E F
Atiesadores de trabes armadas,
soportados a lo largo de un solo
borde longitudinal
—— —— 0.56 y
E F
Almas de secciones T —— 0.38 y
E F 0.77 y
E F
Patines de secciones I, H o T, en
flexión
0.32 y
E F 0.38 y
E F 0.58 y
E F
Patines de secciones I o H en
compresión pura; placas que
sobresalen de miembros
comprimidos
0.58 y
E F 0.58 y
E F 0.58 y
E F

61
Descripción del elemento
Clasificación de las secciones
Tipo 1 Tipo 2 Tipo 3
Patines de canales —— —— 0.58 y
E F
Patines de secciones en cajón,
laminados o soldados, en flexión;
atiesadores soportados a lo largo de
los dos bordes paralelos a la fuerza
1.12 y
E F 1.12 y
E F 1.47 y
E F
Almas de secciones I o H y placas de
secciones en cajón, en compresión
pura
1.47 y
E F 1.47 y
E F 1.47 y
E F
Almas en flexión 2.45 y
E F 3.71 y
E F 5.6 y
E F
Almas flexocomprimidas 2.45 1 0.4 u
y
y
P
E F
P
 
−
 
 
 
3.75 1 0.6 u
y
y
P
E F
P
 
−
 
 
 
5.6 1 0.74 u
y
y
P
E F
P
 
−
 
 
 
Almas circulares huecas en
compresión axial
0.065 y
E F 0.090 y
E F 0.115 y
E F
Secciones circulares huecas en
flexión
0.045 y
E F 0.071 y
E F 0.309 y
E F
Los anchos de los elementos planos a considerar para cada tipo de sección se muestran en la
fig. 10.4.2.
Fig. 10.4.2 Anchos a considerar para elementos planos que conforman secciones de perfiles de acero.
Las relaciones máximas ancho/grueso de los elementos planos o placa que conforman una
sección tipo 4, por ejemplo perfiles doblados en frío, se establece en la tabla 10.4.3.
b
h
b
b
c
b
b
h
b
t
h
t
h
b

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