El documento describe los pasos para realizar el análisis sísmico y diseño de un edificio de albañilería confinada. Incluye instrucciones para obtener las fuerzas internas bajo carga gravitacional y sísmica, y tablas que muestran los resultados del análisis para los pisos 1 y 2, verificando que la resistencia al corte global sea suficiente y que no ocurra agrietamiento bajo sismo severo.
Este documento presenta el análisis estructural de una nave industrial. Resume los cálculos de cargas muertas, vivas y de viento que actúan sobre la estructura metálica. Explica los códigos y estándares utilizados para el diseño y analiza una viga típica considerando diferentes combinaciones de cargas.
06.00 diseño de pavimentos rigidos aashto 93Juan Soto
1. El documento describe diferentes tipos de pavimentos rígidos de concreto y su diseño según el método AASHTO 93. 2. Los tipos incluyen pavimentos de concreto simple, con refuerzo de acero estructural o no estructural, con refuerzo continuo, pre o postensado, y reforzado con fibras. 3. El método AASHTO 93 determina el espesor requerido de la losa de concreto para soportar el tráfico previsto sin que la serviciabilidad caiga por debajo de cierto valor.
Este documento describe factores que contribuyen al desarrollo de esfuerzos en pavimentos rígidos como cambios de temperatura y humedad, así como cargas de tránsito. Explica por qué se usan juntas en pavimentos de concreto para prevenir fisuración y cómo el diseño de refuerzo con malla y varillas ayuda a controlar movimientos térmicos y transferir cargas entre losas. También cubre cálculos para determinar esfuerzos térmicos y de contracción, así como espaciamiento máximo recomend
El documento describe los procedimientos para realizar pruebas de resistencia a la compresión del concreto, incluida la fabricación de probetas cilíndricas y su rotura en una prensa hidráulica. Explica cómo medir el diámetro y área de la probeta, aplicar la carga hasta la ruptura y calcular la resistencia. También cubre la prueba de slump para medir la consistencia del concreto fresco usando un cono de Abrams. Los resultados de laboratorio para dos probetas se incluyen en una tabla con cál
Este documento analiza el cálculo de diagramas de interacción para columnas de acuerdo con la norma colombiana NSR-10. Explica conceptos como cuantía mínima y máxima de acero, requisitos geométricos, factores de reducción de resistencia y cálculo de la capacidad axial de columnas cortas. Luego presenta un ejemplo completo del cálculo de un diagrama de interacción para una columna rectangular armada con barras de acero.
La Norma Técnica de Edificaciones E.060 Concreto Armado - 2009, ha sido modificado después de 20 años, estos cambios son principalmente en los factores de reducción de resistencia, factores de amplificación de carga, detalles de refuerzo, etc. Mejor lo describe estos cambios el Ingeniero Ottazzi, profesor de Ingeniería sección Civil de la Pontificia Universidad Católica del Perú.
El concreto armado tiene sus orígenes en la antigua Roma, pero su desarrollo moderno comenzó en el siglo XIX. Joseph Monier, en 1867, fabricó macetas de concreto con refuerzo de alambre y es considerado el creador del concreto armado al patentar este método para construcciones. En la segunda mitad del siglo XIX, pioneros como Wayss, Schuster y Hyatt realizaron experimentos y publicaciones que sentaron las bases para el uso estructural del concreto armado, material que se extendió ampliamente en el siglo
El documento presenta dos problemas de diseño estructural para pórticos de concreto armado. El primer problema pide diseñar por flexión y cortante una viga y columnas sujetas a cargas puntuales y distribuidas. El segundo problema pide determinar diagramas de momento y cortante, envolvente de momentos y diseñar por flexión y cortante una viga sujeta a cargas y momentos de sismo.
Este documento presenta el análisis estructural de una nave industrial. Resume los cálculos de cargas muertas, vivas y de viento que actúan sobre la estructura metálica. Explica los códigos y estándares utilizados para el diseño y analiza una viga típica considerando diferentes combinaciones de cargas.
06.00 diseño de pavimentos rigidos aashto 93Juan Soto
1. El documento describe diferentes tipos de pavimentos rígidos de concreto y su diseño según el método AASHTO 93. 2. Los tipos incluyen pavimentos de concreto simple, con refuerzo de acero estructural o no estructural, con refuerzo continuo, pre o postensado, y reforzado con fibras. 3. El método AASHTO 93 determina el espesor requerido de la losa de concreto para soportar el tráfico previsto sin que la serviciabilidad caiga por debajo de cierto valor.
Este documento describe factores que contribuyen al desarrollo de esfuerzos en pavimentos rígidos como cambios de temperatura y humedad, así como cargas de tránsito. Explica por qué se usan juntas en pavimentos de concreto para prevenir fisuración y cómo el diseño de refuerzo con malla y varillas ayuda a controlar movimientos térmicos y transferir cargas entre losas. También cubre cálculos para determinar esfuerzos térmicos y de contracción, así como espaciamiento máximo recomend
El documento describe los procedimientos para realizar pruebas de resistencia a la compresión del concreto, incluida la fabricación de probetas cilíndricas y su rotura en una prensa hidráulica. Explica cómo medir el diámetro y área de la probeta, aplicar la carga hasta la ruptura y calcular la resistencia. También cubre la prueba de slump para medir la consistencia del concreto fresco usando un cono de Abrams. Los resultados de laboratorio para dos probetas se incluyen en una tabla con cál
Este documento analiza el cálculo de diagramas de interacción para columnas de acuerdo con la norma colombiana NSR-10. Explica conceptos como cuantía mínima y máxima de acero, requisitos geométricos, factores de reducción de resistencia y cálculo de la capacidad axial de columnas cortas. Luego presenta un ejemplo completo del cálculo de un diagrama de interacción para una columna rectangular armada con barras de acero.
La Norma Técnica de Edificaciones E.060 Concreto Armado - 2009, ha sido modificado después de 20 años, estos cambios son principalmente en los factores de reducción de resistencia, factores de amplificación de carga, detalles de refuerzo, etc. Mejor lo describe estos cambios el Ingeniero Ottazzi, profesor de Ingeniería sección Civil de la Pontificia Universidad Católica del Perú.
El concreto armado tiene sus orígenes en la antigua Roma, pero su desarrollo moderno comenzó en el siglo XIX. Joseph Monier, en 1867, fabricó macetas de concreto con refuerzo de alambre y es considerado el creador del concreto armado al patentar este método para construcciones. En la segunda mitad del siglo XIX, pioneros como Wayss, Schuster y Hyatt realizaron experimentos y publicaciones que sentaron las bases para el uso estructural del concreto armado, material que se extendió ampliamente en el siglo
El documento presenta dos problemas de diseño estructural para pórticos de concreto armado. El primer problema pide diseñar por flexión y cortante una viga y columnas sujetas a cargas puntuales y distribuidas. El segundo problema pide determinar diagramas de momento y cortante, envolvente de momentos y diseñar por flexión y cortante una viga sujeta a cargas y momentos de sismo.
El documento presenta información sobre el rol del ingeniero estructural y las fases iniciales de un proyecto estructural. Explica que el ingeniero estructural se encarga del diseño, planos y especificaciones estructurales, así como de la inspección de construcciones. Además, describe que la selección inicial de los elementos estructurales como losas, vigas, columnas y cimientos afecta el diseño arquitectónico y los costos, y que una buena selección reduce las iteraciones necesarias en el análisis estructural. Finalmente
El documento presenta el estudio del suelo de cimentación de un edificio de nueve pisos en Piura. El suelo superficial hasta 0.8 m de profundidad está constituido por material de relleno con arena fina y arcilla. Debajo se encuentra una arena limosa marrón claro con finos no plásticos hasta el nivel freático, intercalada con lentes arcillosos de 0.25 a 0.75 m de espesor de color marrón verdoso. Dado que el suelo no es apto para cimentación directa, se analizan pil
Este documento presenta información sobre el diseño y construcción de juntas en pavimentos de hormigón. Explica los tipos de juntas, como las transversales de contracción y construcción, las longitudinales de contracción y construcción, y las de dilatación. Detalla el diseño y disposición de las juntas transversales de contracción, así como métodos para la transferencia de carga entre losas como la trabazón entre agregados y el uso de pasadores de acero. También cubre factores que afectan la fisuración como las características de la me
Tablas para el diseño de encofrados de maderaMiguel Yepez
Este documento proporciona información y tablas para el diseño de encofrados de madera, incluyendo materiales comunes, cargas consideradas, volumen de madera por área, dimensiones de clavos, alambres y tornillos, expresiones para calcular la presión del hormigón, especificaciones de cálculo, y recomendaciones para el desencofrado. El objetivo es facilitar el diseño rápido, seguro y económico de encofrados de madera para la construcción de elementos de hormigón.
Este documento presenta una colección de 70 problemas de hormigón armado para ser utilizados como herramienta de aprendizaje por los estudiantes de ingeniería civil. Incluye problemas de dimensionamiento de secciones, cálculo de esfuerzos y verificación de estados límite para diferentes elementos estructurales como vigas, pilares y dinteles. Los autores esperan que esta publicación resulte útil para el aprendizaje de los estudiantes en asignaturas relacionadas con el hormigón armado.
Este documento presenta un presupuesto para la construcción de un puente carrozable sobre el Río Cachimayo en Perú. Incluye un análisis de precios unitarios para partidas como la construcción de un almacén temporal, carteles de obra, cerco perimétrico provisional, suministro de agua y energía, demolición, seguridad y salud ocupacional, y trazo y replanteo inicial. El presupuesto proporciona detalles sobre mano de obra, materiales, equipos y subcontratos requeridos para cada partida
Este documento presenta la Norma Técnica de Edificación E.020 Cargas, la cual establece los requerimientos para el cálculo de cargas muertas y vivas en edificaciones. Define cargas muertas como el peso de materiales, equipos y tabiques permanentes, y cargas vivas como el peso de ocupantes, equipos móviles y otros elementos variables. Proporciona valores mínimos para diferentes tipos de cargas, como pesos unitarios de materiales, cargas de tabiques, y cargas vivas mínimas repartidas para pisos seg
Este documento presenta un presupuesto para el mejoramiento de pistas, veredas y áreas verdes en la Avenida Fernando León de Arechúa en Ica, Perú. Incluye partidas para la señalización de la obra, la movilización de equipos, la reubicación de postes, la reparación de losas y sardineles dañados, la limpieza general, y medidas de seguridad y salud ocupacional. El presupuesto proporciona detalles sobre los recursos, unidades, cantidades y costos unitarios de cada partida presup
Este documento presenta una tabla con valores del módulo de reacción del suelo (también conocido como coeficiente de balasto o módulo de Winkler) en función de la resistencia admisible del terreno. La tabla resume investigaciones de Terzaghi y otros cinco ingenieros y fue extraída de una tesis de maestría de 1993 sobre la interacción suelo-estructuras.
Este documento contiene anexos con tablas, planos y resultados de ensayos de laboratorio para una constructora especializada en mecánica de suelos, concreto y asfalto. Incluye tablas con factores de zona, clasificación de perfiles de suelo, parámetros sísmicos y elásticos de varios tipos de suelos.
Análisis comparativo de los métodos marshall y superpave (pavimentos)Yohan Tovar
El documento compara los métodos Marshall y Superpave para el diseño de mezclas asfálticas. El método Marshall utiliza especímenes estándar de 2 1/2 pulgadas de alto y 4 pulgadas de diámetro que son calentados, combinados y compactados de acuerdo a un procedimiento. Este método evalúa la densidad, vacíos y estabilidad/flujo de los especímenes, pero no incluye pruebas para agregados o asfaltos. El método Superpave ha mejorado la selección de ligantes asfált
El documento presenta el cálculo y diseño de una losa aligerada de concreto armado de 3.5 m x 3.5 m. Se calculan las cargas actuantes, los momentos flectores y cortantes, y se determina la distribución y dimensiones de las barras de acero requeridas. El diseño cumple con todos los requisitos de resistencia y servicio.
Detallado acero de refuerzo en Vigas de Concreto ArmadoMiguel Sambrano
En la primera parte se presenta los criterios recomendados para la estructuración de un edificio. Se mencionan los tipos de estructuras e irregularidades geométricas señaladas en la COVENIN 1756-01 Edificaciones Sismorresistentes.
Posteriormente se tocan definiciones básicas del detallado del acero de refuerzo como longitud de desarrollo, anclaje y empalmes, entre otros. Posteriormente, se dan los criterios recomendados por la norma para el detallado del acero de refuerzo longitudinal y transversal en vigas de concreto armado, según la norma COVENIN 1753-06.
Por último se anexan cuadros, imágenes y otras informaciones que ayudan al mejor entendimiento de los diversos temas tratados en esta presentación.
Este documento presenta un predimensionamiento de elementos estructurales para una vivienda multifamiliar de 5 pisos y un sótano en Chiclayo, Perú. Incluye datos generales del proyecto, características de los materiales, cargas según la norma, y predimensionamiento preliminar de losas, vigas y columnas utilizando métodos como el área tributaria. El documento contiene tablas y cálculos para dimensionar cada elemento estructural.
Este documento describe los elementos y consideraciones para el diseño de vigas con acero de tracción y compresión. Explica los límites de cuantía para el acero de tracción, y que es recomendable que las vigas fallen por tracción en lugar de compresión. También describe los diferentes tipos de vigas como vigas rectangulares, vigas T y cómo analizar sus comportamientos.
El documento describe diferentes tipos de losas de hormigón, incluyendo losas monolíticas, losas de dos capas y losas clase 9. También discute especificaciones comunes para losas sobre el terreno como espesor, resistencia, juntas y curado. Además, explica pruebas de control comunes realizadas en concreto fresco y endurecido como asentamiento, temperatura, contenido de aire y resistencia a compresión.
Este documento presenta el diseño de pavimento flexible y rígido para la vía Aeropuerto El Eden. Incluye la introducción, objetivos, justificación, alcance y metodología. Describe los estudios geotécnicos realizados, caracterización de la estructura del pavimento, diseño del pavimento flexible usando los métodos AASHTO y racional, y diseño del pavimento rígido usando el método PCA. Finalmente presenta las conclusiones y recomendaciones.
4 MUESTREO
El reglamento antes mencionado nos indica que la cantidad mínima de muestra que se tiene que obtener es 2.5 kg. Además nos da la recomendación siguiente.
Y deja en claro que esto está sujeto al criterio de los encargados. En esta oportunidad hemos obtenido una muestra de aproximadamente 50 kg.
5 CLASIFICACIÓN DEL MATERIAL
De acuerdo la normativa los ensayos a realizar para la debida clasificación de suelo son los siguientes:
5.1 Análisis granulométrico por tamizado MTC E 107, ASTM D 421.
5.2 Humedad Natural MTC E 108, ASTM D 2216 -17.
5.3 Determinación del límite líquido MTC E 110, ASTM D 4318 Y AASHTO T89.
5.4 Determinación del límite plástico MTC E 111, ASTM D 4318 Y AASHTO T90.
5.5 Determinación del límite de contracción (de acuerdo a la cantidad de finos) MTC E 112, ASTM D 427 Y AASHTO T92
5.6 Gravedad específica de los suelos (picnómetro) MTC E 113, ASTM D 854 Y AASHTO T100.
5.7 Proctor modificado MTC E 115, ASTM D 1557 Y AASTHO T180
5.8 CBR de materiales compactados MTC E 132, ASTM D 1883 Y AASHTO T193
6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES:
De acuerdo el RNE la calicata tiene una profundida de 3.00 m. (cota -3.00m.) aproximadamente, pero eso no garantiza que nuestra estructura de fundación esté dentro del rango de 0.00 a -3.00 de profundidad por lo que recomendaremos se haga una prospección más profunda para así tener buenos datos de campo.
7 BIBLIOGRAFÍA Y/O ANEXOS REALIZADOS:
- Ministerio de Transportes y comunicaciones, MTC E 101 2000.
- American Society Testing Materials, ASTM D 420.
Este documento presenta el diseño estructural de un edificio de cinco pisos de albañilería confinada ubicado en Huanuco. Incluye el predimensionamiento de los muros, cálculo de densidad mínima requerida y verificación del esfuerzo axial debido a cargas muertas y vivas. Se determinó que la densidad de muros cumple con los valores mínimos requeridos y que los esfuerzos actuantes son menores a los esfuerzos admisibles en todos los muros.
Este catálogo de productos presenta una amplia variedad de perfiles metálicos, tubería, láminas y otros materiales para construcción. Incluye especificaciones técnicas como medidas, pesos y cantidades por rollo de cada producto. También proporciona información sobre los servicios disponibles como metal desplegado y rejilla metálica. El objetivo es brindar soluciones integrales para proyectos de ingeniería y construcción.
El documento presenta información sobre el rol del ingeniero estructural y las fases iniciales de un proyecto estructural. Explica que el ingeniero estructural se encarga del diseño, planos y especificaciones estructurales, así como de la inspección de construcciones. Además, describe que la selección inicial de los elementos estructurales como losas, vigas, columnas y cimientos afecta el diseño arquitectónico y los costos, y que una buena selección reduce las iteraciones necesarias en el análisis estructural. Finalmente
El documento presenta el estudio del suelo de cimentación de un edificio de nueve pisos en Piura. El suelo superficial hasta 0.8 m de profundidad está constituido por material de relleno con arena fina y arcilla. Debajo se encuentra una arena limosa marrón claro con finos no plásticos hasta el nivel freático, intercalada con lentes arcillosos de 0.25 a 0.75 m de espesor de color marrón verdoso. Dado que el suelo no es apto para cimentación directa, se analizan pil
Este documento presenta información sobre el diseño y construcción de juntas en pavimentos de hormigón. Explica los tipos de juntas, como las transversales de contracción y construcción, las longitudinales de contracción y construcción, y las de dilatación. Detalla el diseño y disposición de las juntas transversales de contracción, así como métodos para la transferencia de carga entre losas como la trabazón entre agregados y el uso de pasadores de acero. También cubre factores que afectan la fisuración como las características de la me
Tablas para el diseño de encofrados de maderaMiguel Yepez
Este documento proporciona información y tablas para el diseño de encofrados de madera, incluyendo materiales comunes, cargas consideradas, volumen de madera por área, dimensiones de clavos, alambres y tornillos, expresiones para calcular la presión del hormigón, especificaciones de cálculo, y recomendaciones para el desencofrado. El objetivo es facilitar el diseño rápido, seguro y económico de encofrados de madera para la construcción de elementos de hormigón.
Este documento presenta una colección de 70 problemas de hormigón armado para ser utilizados como herramienta de aprendizaje por los estudiantes de ingeniería civil. Incluye problemas de dimensionamiento de secciones, cálculo de esfuerzos y verificación de estados límite para diferentes elementos estructurales como vigas, pilares y dinteles. Los autores esperan que esta publicación resulte útil para el aprendizaje de los estudiantes en asignaturas relacionadas con el hormigón armado.
Este documento presenta un presupuesto para la construcción de un puente carrozable sobre el Río Cachimayo en Perú. Incluye un análisis de precios unitarios para partidas como la construcción de un almacén temporal, carteles de obra, cerco perimétrico provisional, suministro de agua y energía, demolición, seguridad y salud ocupacional, y trazo y replanteo inicial. El presupuesto proporciona detalles sobre mano de obra, materiales, equipos y subcontratos requeridos para cada partida
Este documento presenta la Norma Técnica de Edificación E.020 Cargas, la cual establece los requerimientos para el cálculo de cargas muertas y vivas en edificaciones. Define cargas muertas como el peso de materiales, equipos y tabiques permanentes, y cargas vivas como el peso de ocupantes, equipos móviles y otros elementos variables. Proporciona valores mínimos para diferentes tipos de cargas, como pesos unitarios de materiales, cargas de tabiques, y cargas vivas mínimas repartidas para pisos seg
Este documento presenta un presupuesto para el mejoramiento de pistas, veredas y áreas verdes en la Avenida Fernando León de Arechúa en Ica, Perú. Incluye partidas para la señalización de la obra, la movilización de equipos, la reubicación de postes, la reparación de losas y sardineles dañados, la limpieza general, y medidas de seguridad y salud ocupacional. El presupuesto proporciona detalles sobre los recursos, unidades, cantidades y costos unitarios de cada partida presup
Este documento presenta una tabla con valores del módulo de reacción del suelo (también conocido como coeficiente de balasto o módulo de Winkler) en función de la resistencia admisible del terreno. La tabla resume investigaciones de Terzaghi y otros cinco ingenieros y fue extraída de una tesis de maestría de 1993 sobre la interacción suelo-estructuras.
Este documento contiene anexos con tablas, planos y resultados de ensayos de laboratorio para una constructora especializada en mecánica de suelos, concreto y asfalto. Incluye tablas con factores de zona, clasificación de perfiles de suelo, parámetros sísmicos y elásticos de varios tipos de suelos.
Análisis comparativo de los métodos marshall y superpave (pavimentos)Yohan Tovar
El documento compara los métodos Marshall y Superpave para el diseño de mezclas asfálticas. El método Marshall utiliza especímenes estándar de 2 1/2 pulgadas de alto y 4 pulgadas de diámetro que son calentados, combinados y compactados de acuerdo a un procedimiento. Este método evalúa la densidad, vacíos y estabilidad/flujo de los especímenes, pero no incluye pruebas para agregados o asfaltos. El método Superpave ha mejorado la selección de ligantes asfált
El documento presenta el cálculo y diseño de una losa aligerada de concreto armado de 3.5 m x 3.5 m. Se calculan las cargas actuantes, los momentos flectores y cortantes, y se determina la distribución y dimensiones de las barras de acero requeridas. El diseño cumple con todos los requisitos de resistencia y servicio.
Detallado acero de refuerzo en Vigas de Concreto ArmadoMiguel Sambrano
En la primera parte se presenta los criterios recomendados para la estructuración de un edificio. Se mencionan los tipos de estructuras e irregularidades geométricas señaladas en la COVENIN 1756-01 Edificaciones Sismorresistentes.
Posteriormente se tocan definiciones básicas del detallado del acero de refuerzo como longitud de desarrollo, anclaje y empalmes, entre otros. Posteriormente, se dan los criterios recomendados por la norma para el detallado del acero de refuerzo longitudinal y transversal en vigas de concreto armado, según la norma COVENIN 1753-06.
Por último se anexan cuadros, imágenes y otras informaciones que ayudan al mejor entendimiento de los diversos temas tratados en esta presentación.
Este documento presenta un predimensionamiento de elementos estructurales para una vivienda multifamiliar de 5 pisos y un sótano en Chiclayo, Perú. Incluye datos generales del proyecto, características de los materiales, cargas según la norma, y predimensionamiento preliminar de losas, vigas y columnas utilizando métodos como el área tributaria. El documento contiene tablas y cálculos para dimensionar cada elemento estructural.
Este documento describe los elementos y consideraciones para el diseño de vigas con acero de tracción y compresión. Explica los límites de cuantía para el acero de tracción, y que es recomendable que las vigas fallen por tracción en lugar de compresión. También describe los diferentes tipos de vigas como vigas rectangulares, vigas T y cómo analizar sus comportamientos.
El documento describe diferentes tipos de losas de hormigón, incluyendo losas monolíticas, losas de dos capas y losas clase 9. También discute especificaciones comunes para losas sobre el terreno como espesor, resistencia, juntas y curado. Además, explica pruebas de control comunes realizadas en concreto fresco y endurecido como asentamiento, temperatura, contenido de aire y resistencia a compresión.
Este documento presenta el diseño de pavimento flexible y rígido para la vía Aeropuerto El Eden. Incluye la introducción, objetivos, justificación, alcance y metodología. Describe los estudios geotécnicos realizados, caracterización de la estructura del pavimento, diseño del pavimento flexible usando los métodos AASHTO y racional, y diseño del pavimento rígido usando el método PCA. Finalmente presenta las conclusiones y recomendaciones.
4 MUESTREO
El reglamento antes mencionado nos indica que la cantidad mínima de muestra que se tiene que obtener es 2.5 kg. Además nos da la recomendación siguiente.
Y deja en claro que esto está sujeto al criterio de los encargados. En esta oportunidad hemos obtenido una muestra de aproximadamente 50 kg.
5 CLASIFICACIÓN DEL MATERIAL
De acuerdo la normativa los ensayos a realizar para la debida clasificación de suelo son los siguientes:
5.1 Análisis granulométrico por tamizado MTC E 107, ASTM D 421.
5.2 Humedad Natural MTC E 108, ASTM D 2216 -17.
5.3 Determinación del límite líquido MTC E 110, ASTM D 4318 Y AASHTO T89.
5.4 Determinación del límite plástico MTC E 111, ASTM D 4318 Y AASHTO T90.
5.5 Determinación del límite de contracción (de acuerdo a la cantidad de finos) MTC E 112, ASTM D 427 Y AASHTO T92
5.6 Gravedad específica de los suelos (picnómetro) MTC E 113, ASTM D 854 Y AASHTO T100.
5.7 Proctor modificado MTC E 115, ASTM D 1557 Y AASTHO T180
5.8 CBR de materiales compactados MTC E 132, ASTM D 1883 Y AASHTO T193
6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES:
De acuerdo el RNE la calicata tiene una profundida de 3.00 m. (cota -3.00m.) aproximadamente, pero eso no garantiza que nuestra estructura de fundación esté dentro del rango de 0.00 a -3.00 de profundidad por lo que recomendaremos se haga una prospección más profunda para así tener buenos datos de campo.
7 BIBLIOGRAFÍA Y/O ANEXOS REALIZADOS:
- Ministerio de Transportes y comunicaciones, MTC E 101 2000.
- American Society Testing Materials, ASTM D 420.
Este documento presenta el diseño estructural de un edificio de cinco pisos de albañilería confinada ubicado en Huanuco. Incluye el predimensionamiento de los muros, cálculo de densidad mínima requerida y verificación del esfuerzo axial debido a cargas muertas y vivas. Se determinó que la densidad de muros cumple con los valores mínimos requeridos y que los esfuerzos actuantes son menores a los esfuerzos admisibles en todos los muros.
Este catálogo de productos presenta una amplia variedad de perfiles metálicos, tubería, láminas y otros materiales para construcción. Incluye especificaciones técnicas como medidas, pesos y cantidades por rollo de cada producto. También proporciona información sobre los servicios disponibles como metal desplegado y rejilla metálica. El objetivo es brindar soluciones integrales para proyectos de ingeniería y construcción.
El documento describe el diseño de refuerzo por corte en una viga de concreto armado. Se calcula la fuerza cortante en dos puntos de apoyo y se comprueba que excede la resistencia al corte del concreto. Se determina el espaciamiento requerido de estribos de acero para resistir la fuerza cortante, verificando que no supere los espaciamientos máximos permitidos. Finalmente, se analiza la zona donde la resistencia de concreto y acero al corte son suficientes sin necesidad de refuerzo adicional.
Este documento presenta el cálculo de densidad de muros portantes para una edificación de acuerdo a la NTE E.070. Se calcula la densidad mínima de muros requerida y se verifica que la densidad propuesta cumple con este requisito tanto en la dirección X como en la dirección Y. Adicionalmente, se presenta el metrado de cargas para los diferentes elementos estructurales considerando las áreas tributarias y pesos unitarios.
Este documento resume un proyecto de diseño estructural que incluyó tres etapas: 1) modelado y diseño en ETABS, 2) modelado no lineal en CANNY, y 3) análisis dinámico incremental. Se analizó una estructura de concreto de 6 niveles sometida a sismos. Los resultados incluyeron verificación de deformaciones y resistencia de muros. El análisis dinámico mostró la respuesta estructural para diferentes niveles de sismo y permitió evaluar la rigidez y probabilidad de col
Este documento proporciona información sobre procedimientos de vuelo, incluyendo: las luces de balizas de aproximación, categorías de aproximación ILS, significado de las rayas en las cabeceras de pista, altitudes y niveles de crucero VFR/IFR, tablas de conversión (temperatura, presión, velocidad, distancia), y peso de combustible.
El documento describe las especificaciones técnicas de la tubería de polietileno de alta densidad (HDPE) que se utilizará para implementar un sistema de riego en los sectores de Tintiniquiato-Palomani-Zonal Ivochoe en Cusco, Perú. Explica las características del material, las dimensiones y clasificaciones de las tuberías, y los niveles de enterramiento requeridos según la norma ISO.
Este documento es un catálogo de productos planos de acero de la compañía Aceromex. Ofrece una amplia variedad de productos planos de acero como placa de rollo, lámina rolada en caliente y frío, y lámina recubierta en diferentes medidas y grados. También proporciona tablas con especificaciones técnicas como espesores, pesos y medidas disponibles de cada producto.
Este documento presenta el diseño de viguetas de madera para un techo. Calcula las cargas, deflexiones máximas admisibles, momentos y cortantes máximos. Determina que una sección de 4x19 cm satisface los requisitos de resistencia y deflexión, aunque su módulo de sección excede ligeramente los valores necesarios. Concluye que esta sección es adecuada para el diseño propuesto.
Este documento proporciona especificaciones técnicas para tuberías de acero al carbono de diferentes diámetros nominales, espesores de pared, pesos y grados. Incluye tablas con detalles como diámetro nominal, diámetro exterior, espesor de pared, peso y presión de prueba para cada tamaño de tubería. El documento también proporciona contactos para obtener más información.
Este documento describe el proceso de conminución para la extracción de minerales. Explica que la conminución consiste en reducir progresivamente el tamaño de partícula del mineral a través de etapas como la voladura, el chancado y la molienda para poder separar los minerales mediante métodos de beneficio. También presenta balances de diseño del proceso que incluyen las leyes, producciones y distribuciones esperadas de los concentrados y relaves para 2000 y 2174 toneladas por día.
Este manual cubre varios temas relacionados con bombas industriales e irrigación, incluyendo pérdidas por fricción en diferentes tipos de tubería, caída de presión, mediciones de flujo, dimensiones de tanques de presión y más. Incluye tablas detalladas con datos de pérdidas por fricción, velocidad y carga para diferentes diámetros de tubería y caudales. El manual proporciona información técnica valiosa para el diseño y operación de sistemas de bombeo industriales y de irrigación
El documento trata sobre la capacidad de carga de las fundaciones superficiales. Explica que la capacidad de carga última es la carga por unidad de área bajo la cual ocurre la falla por corte en el suelo, y que la capacidad de carga admisible se define como la razón entre la capacidad de carga última y el factor de seguridad. Luego, describe los diferentes tipos de fallas por corte en el suelo y presenta las ecuaciones de Terzaghi para calcular la capacidad de carga en casos de falla general, local y por punzonamiento.
El documento presenta las composiciones químicas y propiedades mecánicas de diferentes calidades de acero, así como las dimensiones, áreas, momentos de inercia y radios de diferentes perfiles estructurales de acero como vigas y ángulos.
El documento presenta las propiedades de materiales y suelos para el modelado y diseño de un tanque enterrado en SAP2000. Incluye información sobre concreto armado, acero de refuerzo, suelo de cimentación, características geométricas y de carga del tanque, y cálculos de empuje de suelo y presión de agua. También presenta detalles sobre el refuerzo requerido y adoptado para muros, losa de cimentación y losa de techo.
El documento presenta las propiedades de materiales y suelos para el modelado y diseño de un tanque enterrado en SAP2000. Incluye información sobre concreto armado, acero de refuerzo, suelo de cimentación, características geométricas y de carga del tanque, y cálculos de empuje de suelo y presión de agua. También presenta detalles sobre el refuerzo requerido y adoptado para muros, losa de cimentación y losa de techo.
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Este documento presenta un examen de una clase de ingeniería civil sobre vigas. Contiene 6 preguntas que evalúan la capacidad de los estudiantes para dibujar diagramas de fuerza, momento flector y cortante; determinar valores máximos; calcular el módulo de sección requerido; y seleccionar la viga adecuada de un catálogo. También incluye tablas de propiedades de perfiles laminados de acero.
Este documento presenta un examen de ingeniería civil sobre vigas. Contiene 6 preguntas que requieren que el estudiante: 1) dibuje diagramas de fuerza normal, cortante y momento flector para una viga apoyada; 2) determine valores máximos; 3) calcule el módulo de sección requerido; 4) envíe archivos por correo electrónico; 5) seleccione una viga de un catálogo adjunto y proporcione una justificación. También incluye un apéndice con las propiedades de varios per
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19. diseño sísmico de un edificio de albañilería confinada
1. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 1
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
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Ing. Erly Marvin Enriquez Quispe
ing_erlyenriquez@hotmail.com
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2. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 2
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
Nota:
Para el Peso Pg = PD + 0.25PL, se toma el promedio de la carga en la parte superior e
inferior de los muros.
3) Abrir el modelo de Análisis de Cargas Sísmicas en la Dirección X de un Edificio de
Albañilería Confinada.
3. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 3
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
4) Ir a Display/ Show Tables/ Seleccionar Analysis/ OK/ Pier Forces/ Seleccionar los
Stories, Piers, Load Cases, Location que se desean obtener.
4. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 4
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
5) Ir a Display/ Show Tables/ Seleccionar Analysis/ OK/ Story Forces/ Seleccionar los Load
Cases, Location que se desean obtener.
Nota:
Para hallar el cortante de entrepiso ante sismo severo se tiene que multiplicar por 2.
6) Abrir el modelo de Análisis de Cargas Sísmicas en la Dirección Y de un Edificio de
Albañilería Confinada.
7) Ir a Display/ Show Tables/ Seleccionar Analysis/ OK/ Pier Forces/ Seleccionar los
Stories, Piers, Load Cases, Location que se desean obtener.
5. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 5
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
8) Ir a Display/ Show Tables/ Seleccionar Analysis/ OK/ Story Forces/ Seleccionar los Load
Cases, Location que se desean obtener.
Nota:
Para hallar el cortante de entrepiso ante sismo severo se tiene que multiplicar por 2.
6. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 6
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
2. DISEÑO POR SISMO MODERADO, RESISTENCIA AL CORTE GLOBAL, FUERZAS
INTERNAS ANTE SISMO SEVERO y VERIFICACIÓN DEL AGRIETAMIENTO EN
PISOS SUPERIORES
La nomenclatura que se emplea es similar a la que aparece en la Norma E.070:
- L = longitud total del muro (m)
- Pg = carga axial de gravedad = PD + 0.25PL
- Ve, Me = fuerza cortante y momento flector por sismo moderado
- 1/3 ≤ α = Ve L / Me ≤ 1.0 factor de reducción de la resistencia al corte por esbeltez
- Vm = 0.5 v´m α t L + 0.23 Pg = resistencia a fuerza cortante
- t = 0.13 m = espesor efectivo de los muros
- v´m = resistencia a corte puro de la albañilería = 8.1 kg/cm2
- 2.0 ≤ Vm1 / Ve1 ≤ 3.0 factor amplificación para pasar a condición de sismo severo
- Vu = Ve (Vm1 / Ve1) = fuerza cortante última ante sismo severo
- Mu = Me (Vm1 / Ve1) = momento flector último ante sismo severo
- VE = cortante de entrepiso ante sismo severo
Cabe resaltar que el factor de carga “Vm1/Ve1” se calcula sólo para el primer piso de
cada muro. Una vez realizados los cálculos (tablas 16 a 20), deberá verificarse lo
siguiente:
- Ningún muro debe agrietarse ante el sismo moderado: Ve ≤ 0.55Vm. De no
cumplirse esta expresión, donde puede aceptarse hasta 5% de error, deberá
cambiarse la calidad de la albañilería, el espesor del muro, o convertirlo en placa de
concreto armado; en los dos últimos casos, deberá reanalizarse el edificio.
- En cualquier piso, la resistencia global a fuerza cortante (ΣVm) deberá ser mayor o
igual a la fuerza cortante producida por el sismo severo (VE). De no cumplirse esta
expresión, deberá cambiarse en algunos muros la calidad de la albañilería, su
espesor, o convertirlos en placas de concreto armado, reanalizando al edificio en
los 2 últimos casos. Cuando se tenga exceso de resistencia (ΣVm > VE), se podrá
dejar de confinar algunos muros internos.
- Cuando ΣVm > 3VE = R VE, culmina el diseño y se coloca refuerzo mínimo. Esta
expresión indica que todos los muros del edificio se comportarán elásticamente
ante el sismo severo.
- Todo muro de un piso superior que tenga VU ≥ Vm, se agrietará por corte, y se
diseñará como un muro del primer piso. En esta expresión puede admitirse hasta
5% de error.
7. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 7
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
Tabla 1. Piso 1 – Sismo en X-X (VE = 134.24 Tn)
L t Pg Ve Me Vm 0.55Vm Vu Mu
(m) (m) (Tn) (Tn) (Tn-m) (Tn) (Tn) (Tn) (Tn-m)
X1 3.13 0.13 16.76 4.38 28.68 0.48 11.72 6.45 2.68 11.72 76.84
X2 1.50 0.13 18.88 5.22 12.86 - 10.94 6.02 1.25 6.53 16.07
X3 3.13 0.13 19.36 4.69 19.73 0.74 16.71 9.19 3.00 14.06 59.20
X4 3.10 0.13 18.29 5.08 23.07 0.68 15.35 8.45 3.00 15.25 69.21
X5 3.13 0.13 15.68 5.93 31.20 0.59 13.40 7.37 2.26 13.40 70.57
X6 2.60 0.13 13.75 4.61 18.75 0.64 11.91 6.55 2.58 11.91 48.46
X7 2.73 0.13 14.18 4.53 23.08 0.54 10.96 6.03 2.42 10.96 55.85
X8 2.60 0.13 13.85 4.60 18.74 0.64 11.92 6.56 2.59 11.92 48.56
X9 3.13 0.13 15.85 5.92 31.20 0.59 13.44 7.39 2.27 13.44 70.77
X10 3.10 0.13 18.08 5.08 23.05 0.68 15.30 8.42 3.00 15.23 69.15
X11 3.13 0.13 19.44 4.69 19.73 0.74 16.72 9.20 3.00 14.06 59.20
X12 1.50 0.13 18.72 5.21 12.85 0.61 10.94 6.02 1.25 6.52 16.06
X13 3.13 0.13 16.69 4.38 28.68 0.48 11.71 6.44 2.68 11.71 76.72
α Vm1/Ve1
MURO
X2 es un muro de concreto armado: Vm = Vc = 0.53 √ t D, D = 0.8 L = 120 cm =
peralte efectivo; Vm = 0.53 √ x 13 x 120 = 10937 kg = 10.94 Tn. No se considera
el ref. horizontal porque éste se activa después de haberse agrietado el muro, en la
etapa de sismo severo. Este muro debe diseñarse en esta etapa para que falle por
flexión, amplificando por 1.25 a Ve y Me.
Los muros del piso 1 no se agrietan por corte ante el sismo moderado (Ve < 0.55 Vm).
ΣVm = 171.92 Tn > VE = 134.24 Tn (ΣVm = 1.28 VE < 3 VE) Resistencia global Ok.
Tabla 2. Piso 1 – Sismo en Y-Y (VE = 140.91 Tn)
L t Pg Ve Me Vm 0.55Vm Vu Mu
(m) (m) (Tn) (Tn) (Tn-m) (Tn) (Tn) (Tn) (Tn-m)
Y1 2.60 0.13 13.32 4.79 20.46 0.61 11.39 6.27 2.38 11.39 48.68
Y2 2.60 0.13 12.80 4.72 19.92 0.62 11.39 6.26 2.41 11.39 48.01
Y3 3.10 0.13 18.88 5.90 24.71 0.74 16.43 9.04 2.78 16.43 68.77
Y4 3.10 0.13 16.99 6.21 28.52 0.68 14.93 8.21 2.40 14.93 68.54
Y5 3.10 0.13 18.26 6.20 18.91 1.00 20.52 11.29 3.00 18.59 56.72
Y6 3.10 0.13 16.48 5.67 20.30 0.87 17.93 9.86 3.00 17.02 60.89
Y7 4.13 0.13 22.19 8.89 33.48 1.00 26.85 14.77 3.00 26.66 100.43
Y8 3.10 0.13 16.39 5.68 20.30 0.87 17.91 9.85 3.00 17.03 60.91
Y9 3.10 0.13 16.66 6.20 18.91 1.00 20.15 11.08 3.00 18.59 56.72
Y10 3.10 0.13 17.01 6.21 28.60 0.67 14.90 8.20 2.40 14.90 68.60
Y11 3.10 0.13 18.64 5.92 24.73 0.74 16.40 9.02 2.77 16.40 68.51
Y12 2.60 0.13 12.96 4.74 19.96 0.62 11.43 6.29 2.41 11.43 48.14
Y13 2.60 0.13 13.61 4.80 20.53 0.61 11.45 6.29 2.39 11.45 48.99
MURO α Vm1/Ve1
Los muros del piso 1 no se agrietan por corte ante el sismo moderado (Ve < 0.55 Vm).
ΣVm = 211.79 Tn > VE = 140.91 Tn (ΣVm = 1.50 VE < 3 VE) Resistencia global Ok.
8. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 8
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
Tabla 3. Piso 2 – Sismo en X-X (VE = 120.73 Tn)
L t Pg Ve Me Vm 0.55Vm VU MU
(m) (m) (Tn) (Tn) (Tn-m) (Tn) (Tn) (Tn) (Tn-m)
X1 3.13 0.13 12.52 4.65 18.97 0.77 15.52 8.54 2.68 12.46 50.83
X2 1.50 0.13 14.07 1.21 2.72 - 10.94 6.02 1.25 1.52 3.40
X3 3.13 0.13 13.94 4.77 12.25 1.00 19.69 10.83 3.00 14.32 36.76
X4 3.10 0.13 13.16 5.26 14.44 1.00 19.35 10.64 3.00 15.78 43.31
X5 3.13 0.13 11.68 5.82 19.09 0.95 18.40 10.12 2.26 13.16 43.17
X6 2.60 0.13 10.01 4.41 10.84 1.00 15.99 8.79 2.58 11.39 28.01
X7 2.73 0.13 10.61 4.77 13.77 0.95 16.05 8.83 2.42 11.55 33.31
X8 2.60 0.13 10.00 4.40 10.85 1.00 15.99 8.79 2.59 11.41 28.12
X9 3.13 0.13 11.76 5.82 19.09 0.95 18.42 10.13 2.27 13.19 43.31
X10 3.10 0.13 13.10 5.26 14.46 1.00 19.34 10.63 3.00 15.77 43.39
X11 3.13 0.13 13.97 4.77 12.25 1.00 19.69 10.83 3.00 14.32 36.75
X12 1.50 0.13 14.12 1.20 2.71 - 10.94 6.02 1.25 1.50 3.38
X13 3.13 0.13 12.51 4.65 18.97 0.77 15.53 8.54 2.68 12.44 50.74
Vm1/Ve1
MURO α
Los muros del piso 2 no se agrietan por corte ante el sismo moderado (Ve < 0.55 Vm).
Los muros del piso 2 no se agrietan por corte ante el sismo severo (VU < Vm)
ΣVm = 216.97 Tn > VE = 120.73 Tn (ΣVm = 1.80VE < 3 VE) Resistencia global Ok.
Tabla 4. Piso 2 – Sismo en Y-Y (VE = 125.88 Tn)
L t Pg Ve Me Vm 0.55Vm Vu Mu
(m) (m) (Tn) (Tn) (Tn-m) (Tn) (Tn) (Tn) (Tn-m)
Y1 2.60 0.13 9.88 3.57 10.24 0.91 14.68 8.07 2.38 8.49 24.36
Y2 2.60 0.13 9.43 3.43 9.76 0.91 14.68 8.08 2.41 8.27 23.53
Y3 3.10 0.13 13.36 5.10 13.73 1.00 19.39 10.67 2.78 14.19 38.21
Y4 3.10 0.13 12.42 5.74 16.92 1.00 19.18 10.55 2.40 13.80 40.66
Y5 3.10 0.13 11.75 7.23 8.22 1.00 19.02 10.46 3.00 21.69 24.65
Y6 3.10 0.13 12.09 5.18 12.23 1.00 19.10 10.51 3.00 15.54 36.69
Y7 4.13 0.13 16.22 8.73 19.06 1.00 25.47 14.01 3.00 26.19 57.19
Y8 3.10 0.13 12.08 5.18 12.24 1.00 19.10 10.50 3.00 15.55 36.73
Y9 3.10 0.13 12.22 7.02 12.33 1.00 19.13 10.52 3.00 21.06 36.99
Y10 3.10 0.13 12.43 5.73 17.00 1.00 19.18 10.55 2.40 13.74 40.77
Y11 3.10 0.13 13.30 5.11 13.72 1.00 19.38 10.66 2.77 14.17 38.01
Y12 2.60 0.13 9.48 3.44 9.77 0.92 14.71 8.09 2.41 8.30 23.57
Y13 2.60 0.13 9.96 3.56 10.28 0.90 14.61 8.04 2.39 8.50 24.54
MURO α Vm1/Ve1
Los muros del piso 2 no se agrietan por corte ante el sismo moderado (Ve < 0.55 Vm).
Los muros del piso 2 no se agrietan por corte ante el sismo severo (VU < Vm) excepto
Y5, Y7 y Y9, donde VU es mayor al 5% del Vm, excepto en Y7 donde VU es menor al
5% del Vm. Los muros Y5 y Y9 del piso 2 deberá diseñarse en forma similar al piso 1.
ΣVm = 237.76 Tn > VE = 125.88 Tn (ΣVm = 1.89VE < 3 VE) Resistencia global Ok.
9. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 9
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
Tabla 5. Piso 3 – Sismo en X-X (VE = 92.43 Tn)
L t Pg Ve Me Vm 0.55Vm VU MU
(m) (m) (Tn) (Tn) (Tn-m) (Tn) (Tn) (Tn) (Tn-m)
X1 3.13 0.13 7.90 3.19 9.12 1.00 18.30 10.06 2.68 8.54 24.43
X2 1.50 0.13 8.83 2.07 2.91 - 10.94 6.02 1.25 2.58 3.63
X3 3.13 0.13 8.72 3.77 6.06 1.00 18.48 10.17 3.00 11.31 18.19
X4 3.10 0.13 8.36 4.08 6.94 1.00 18.24 10.03 3.00 12.25 20.82
X5 3.13 0.13 7.35 4.02 8.27 1.00 18.17 9.99 2.26 9.10 18.71
X6 2.60 0.13 6.24 3.35 4.81 1.00 15.12 8.32 2.58 8.66 12.43
X7 2.73 0.13 6.78 4.32 5.58 1.00 15.93 8.76 2.42 10.46 13.50
X8 2.60 0.13 6.21 3.36 4.84 1.00 15.12 8.31 2.59 8.71 12.54
X9 3.13 0.13 7.35 4.02 8.28 1.00 18.17 9.99 2.27 9.13 18.78
X10 3.10 0.13 8.38 4.09 6.97 1.00 18.25 10.04 3.00 12.26 20.90
X11 3.13 0.13 8.71 3.77 6.06 1.00 18.48 10.17 3.00 11.32 18.18
X12 1.50 0.13 9.02 2.04 2.88 - 10.94 6.02 1.25 2.55 3.60
X13 3.13 0.13 7.93 3.19 9.11 1.00 18.30 10.07 2.68 8.53 24.37
MURO α Vm1/Ve1
Los muros del piso 3 no se agrietan por corte ante el sismo moderado (Ve < 0.55 Vm).
Los muros del piso 3 no se agrietan por corte ante el sismo severo (VU < Vm)
ΣVm = 215.19 Tn > VE = 92.43 Tn (ΣVm = 2.33VE < 3 VE) Resistencia global Ok.
Tabla 6. Piso 3 – Sismo en Y-Y (VE = 95.81 Tn)
L t Pg Ve Me Vm 0.55Vm Vu Mu
(m) (m) (Tn) (Tn) (Tn-m) (Tn) (Tn) (Tn) (Tn-m)
Y1 2.60 0.13 6.26 2.29 3.81 1.00 15.13 8.32 2.38 5.44 9.06
Y2 2.60 0.13 5.96 2.17 3.54 1.00 15.06 8.28 2.41 5.23 8.54
Y3 3.10 0.13 8.38 3.71 6.01 1.00 18.25 10.04 2.78 10.34 16.72
Y4 3.10 0.13 7.86 4.29 7.83 1.00 18.13 9.97 2.40 10.32 18.82
Y5 3.10 0.13 6.31 6.17 5.02 1.00 17.77 9.78 3.00 18.51 15.05
Y6 3.10 0.13 7.64 3.90 6.11 1.00 18.08 9.94 3.00 11.69 18.34
Y7 4.13 0.13 10.13 6.38 9.33 1.00 24.07 13.24 3.00 19.14 28.00
Y8 3.10 0.13 7.65 3.91 6.14 1.00 18.08 9.94 3.00 11.72 18.43
Y9 3.10 0.13 7.55 6.26 7.63 1.00 18.06 9.93 3.00 18.79 22.88
Y10 3.10 0.13 7.87 4.29 7.89 1.00 18.13 9.97 2.40 10.28 18.92
Y11 3.10 0.13 8.40 3.75 6.02 1.00 18.25 10.04 2.77 10.39 16.69
Y12 2.60 0.13 5.98 2.19 3.56 1.00 15.06 8.28 2.41 5.29 8.60
Y13 2.60 0.13 6.23 2.29 3.84 1.00 15.12 8.32 2.39 5.46 9.17
MURO α Vm1/Ve1
Los muros del piso 3 no se agrietan por corte ante el sismo moderado (Ve < 0.55 Vm).
Los muros del piso 3 no se agrietan por corte ante el sismo severo (VU < Vm) excepto
Y5 y Y9, donde VU es menor al 5% del Vm, puede asumirse que no se agrietan.
ΣVm = 229.31 Tn > VE = 95.81 Tn (ΣVm = 2.48VE < 3 VE) Resistencia global Ok.
10. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 10
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
Tabla 7. Piso 4 – Sismo en X-X (VE = 48.14 Tn)
L t Pg Ve Me Vm 0.55Vm VU MU
(m) (m) (Tn) (Tn) (Tn-m) (Tn) (Tn) (Tn) (Tn-m)
X1 3.13 0.13 3.01 1.66 3.01 1.00 17.17 9.44 2.68 4.44 8.07
X2 1.50 0.13 3.63 1.19 2.18 - 10.94 6.02 1.25 1.49 2.73
X3 3.13 0.13 3.59 2.51 4.28 1.00 17.30 9.52 3.00 7.52 12.84
X4 3.10 0.13 3.78 2.60 4.34 1.00 17.19 9.45 3.00 7.79 13.01
X5 3.13 0.13 2.78 1.80 2.88 1.00 17.12 9.41 2.26 4.06 6.50
X6 2.60 0.13 2.43 2.06 4.04 1.00 14.25 7.84 2.58 5.32 10.45
X7 2.73 0.13 3.11 2.00 3.12 1.00 15.09 8.30 2.42 4.83 7.56
X8 2.60 0.13 2.41 2.07 4.06 1.00 14.24 7.83 2.59 5.36 10.53
X9 3.13 0.13 2.77 1.80 2.88 1.00 17.12 9.41 2.27 4.08 6.52
X10 3.10 0.13 3.80 2.59 4.33 1.00 17.20 9.46 3.00 7.78 12.98
X11 3.13 0.13 3.58 2.51 4.30 1.00 17.30 9.52 3.00 7.54 12.90
X12 1.50 0.13 3.64 1.19 2.18 - 10.94 6.02 1.25 1.48 2.73
X13 3.13 0.13 3.02 1.66 3.01 1.00 17.17 9.45 2.68 4.43 8.05
MURO α Vm1/Ve1
Los muros del piso 4 no se agrietan por corte ante el sismo moderado (Ve < 0.55 Vm).
Los muros del piso 4 no se agrietan por corte ante el sismo severo (VU < Vm)
ΣVm = 203.77 kg > VE = 48.14 kg (ΣVm = 4.23VE > 3 VE) Refuerzo mínimo.
Tabla 8. Piso 4 – Sismo en Y-Y (VE = 49.50 Tn)
L t Pg Ve Me Vm 0.55Vm Vu Mu
(m) (m) (Tn) (Tn) (Tn-m) (Tn) (Tn) (Tn) (Tn-m)
Y1 2.60 0.13 2.54 0.81 1.75 1.00 14.27 7.85 2.38 1.93 4.16
Y2 2.60 0.13 2.45 0.73 1.64 1.00 14.25 7.84 2.41 1.76 3.96
Y3 3.10 0.13 3.78 2.00 3.67 1.00 17.19 9.46 2.78 5.56 10.21
Y4 3.10 0.13 3.34 2.43 3.94 1.00 17.09 9.40 2.40 5.83 9.47
Y5 3.10 0.13 3.39 4.27 6.40 1.00 17.10 9.41 3.00 12.82 19.20
Y6 3.10 0.13 3.20 2.18 3.52 1.00 17.06 9.38 3.00 6.54 10.55
Y7 4.13 0.13 3.86 2.72 5.51 1.00 22.63 12.45 3.00 8.15 16.52
Y8 3.10 0.13 3.22 2.19 3.59 1.00 17.06 9.38 3.00 6.58 10.76
Y9 3.10 0.13 3.39 4.38 6.34 1.00 17.10 9.41 3.00 13.13 19.03
Y10 3.10 0.13 3.34 2.40 3.87 1.00 17.09 9.40 2.40 5.76 9.29
Y11 3.10 0.13 3.80 2.04 3.75 1.00 17.20 9.46 2.77 5.64 10.38
Y12 2.60 0.13 2.45 0.75 1.69 1.00 14.25 7.84 2.41 1.80 4.07
Y13 2.60 0.13 2.51 0.80 1.72 1.00 14.27 7.85 2.39 1.91 4.09
MURO α Vm1/Ve1
Los muros del piso 4 no se agrietan por corte ante el sismo moderado (Ve < 0.55 Vm).
Los muros del piso 4 no se agrietan por corte ante el sismo severo (VU < Vm)
ΣVm = 216.67 Tn > VE = 49.50 Tn (ΣVm = 4.38VE > 3 VE) Refuerzo mínimo.
11. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 11
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
3. DISEÑO DE LOS MUROS AGRIETADOS POR CORTE
Se admite que ante la acción del sismo severo, todos los muros del primer piso
fallan por corte. Además, cada dirección se diseña en forma independiente (Tablas 9 y
10), y en la columna de la intersección entre 2 muros ortogonales, se utilizará el mayor
refuerzo y la mayor sección proveniente del diseño de ambos muros.
3.1 NOMENCLATURA, FÓRMULAS Y SECUENCIA DEL DISEÑO DE COLUMNAS DE
CONFINAMIENTO
1) Pg = PD + 0.25 PL = carga de gravedad acumulada
2) Vm = cortante de agrietamiento diagonal
3) Mu = momento flector ante sismo severo
4) L = longitud total del muro (m), incluyendo columnas de confinamiento
5) Lm = longitud del paño mayor o ½ L, lo que sea mayor (m).
6) Nc = número de columnas de confinamiento en el muro en análisis
7) M = Mu – ½ Vm h (kg-m)
8) F = M / L = fuerza axial producida por “M” en una columna extrema (kg)
9) Pc = Pg / Nc = carga axial producida por “Pg” en una columna (kg)
10) Pt = carga tributaria proveniente del muro transversal a la columna en análisis,
puede emplearse: Pt = (Lt Pg / L) del muro transversal (kg).
11) T = tracción en columna (kg):
extrema: T = F - Pc – Pt interna: T = Vm h / L - Pc – Pt
12) C = compresión en columna (kg):
extrema: C = Pc + F interna: C = Pc – ½ Vm h / L
13) Vc = cortante en columna (kg):
extrema: Vc = 1.5 Vm Lm / (L (Nc + 1)) interna: Vc = Vm Lm / (L (Nc + 1))
14) As = (T + Vc/m) / (fy Ø) = área de acero vertical requerida (cm2
), usar Ø = 0.85
15) As = área de acero vertical colocada (cm2
)
16) δ = factor de confinamiento:
δ = 0.8 para columnas sin muros transversales
δ = 1.0 para columnas con muros transversales
17) An = As+(C/f - As fy) / (0.85 δ f´c) = área del núcleo de concreto (cm2
), usar Ø = 0.7
18) Acf = Vc / (0.2 f´c Ø) ≥ 15 t ≥ Ac = área de la columna por corte-fricción (cm2), usar
Ø = 0.85
19) Dimensiones de la columna a emplear (cm x cm)
12. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 12
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
20) Ac = área de concreto de la columna definitiva (cm2
)
21) An = área del núcleo de la columna definitiva (cm2
)
22) As mín = 0.1 f´c Ac / fy = área de acero vertical mínima (cm2
), o 4 Ø 3/8’’
23) S1 = Av fy / (0.3 tn f´c (Ac / An -1) = espaciamiento de estribos por compresión (cm)
24) S2 = Av fy / (0.12 tn f´c) = espaciamiento de estribos por compresión (cm)
25) S3 = ¼ d o 5 cm, lo que sea mayor = espaciamiento de estribos por compresión
(cm)
26) S4 = 10 cm = espaciamiento máximo de estribos por compresión
27) Zona a confinar en los extremos de la columna: 45 cm o 1.5 d (cm)
28) S = espaciamiento a utilizar en la zona de confinamiento (cm)
Notas:
- Estribaje mínimo: [] Ø ¼", 1 @ 5, 4 @ 10, r @ 25 cm
- En columnas L, T o irregular, usar d = Ac / t en los pasos 25 y 27.
3.2 NOMENCLATURA, FÓRMULAS Y SECUENCIA DEL DISEÑO DE VIGAS SOLERAS
29) Ts = ½ Vm Lm / L = tracción en la solera (ton)
30) As = Ts / (Ø fy) = área de acero horizontal requerida (cm2), usar Ø = 0.9
31) Acero longitudinal a utilizar
Notas:
- As mín = 0.1 f´c Asol / fy o 4 Ø 3/8’’.
- En la solera se usa estribaje mínimo: [] Ø ¼", 1 @ 5, 4 @ 10, r @ 25 cm
1 2 3 4 5 6 7
D
B
A
D
B
A
X13
X12
X11
X10
X9
X8
Y13
Y12
Y11
Y10
Y9
Y8
3.00 4.00 1.30 1.30 4.00 3.00
4.00
2.97
X1 X2
X3
X4
X5 X6
X7
Y1
Y2
Y3
Y4
Y5
Y6
Y7
C
C
1.03
4.00
2.97
1.03
1 2 3 4 5 6 7
3.00 4.00 1.30 1.30 4.00 3.00
C1
C1
C1
C1
C4
C4
C4
C4
C3
C3
C3 C3
C5
C6
C5 C6
C2 C2
C2 C2
C5
C5
C10
C11
C10
C11
C12
C13 C7
C8
C9
C7 C8
C9
Figura 1. Disposición de columnas para ser diseñadas
13. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 13
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
TABLA 9. PISO 1 – DISEÑO DE LOS MUROS AGRIETADOS X-X
MURO
Columna C-1 C-4 C-3 C-3 C-5 C-6 C-7 C-8 C-10 C-12
Ubicación extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema interna
1) Pg (kg)
2) Vm (kg)
3) Mu (kg-m)
4) L (m)
5) Lm (m)
6) Nc
7) M (kg-m)
8) F (kg)
9) Pc (kg)
10) Pt (kg) 3330 6294 0 0 4247 0 0 4121 4166 5548
11) T (kg) 8347 5382 2831 2831 2988 7235 6262 2141 6748 5365
12) C (kg) 28432 28432 22187 22187 25530 25530 20016 20016 20367 20367
13) VC (kg) 5862 5862 8353 8353 7677 7677 5957 5957 2056 1371
14) As (cm2
) 4.39 3.56 3.72 3.72 3.52 4.71 3.84 2.69 2.61 1.98
4Ø1/2'' 4Ø1/2'' 4Ø1/2'' 4Ø1/2'' 4Ø1/2'' 4Ø1/2'' 4Ø1/2'' 4Ø3/8'' 4Ø3/8'' 4Ø3/8''
5.08 5.08 5.08 5.08 5.08 5.08 5.08 2.84 2.84 2.84
16) δ 1.00 1.00 0.80 0.80 1.00 0.80 0.80 1.00 1.00 1.00
17) An (cm2
) 134.70 134.70 92.14 92.14 106.83 132.26 66.07 114.88 118.25 118.25
18) Acf (cm2
) 197.04 197.04 280.76 280.76 258.06 258.06 200.23 200.23 69.10 46.07
19) Usar 13x20 13x20 13x25 13x25 13x25 13x25 13x20 13x20 13x20 13x20
20) Ac (cm2
) 260 260 325 325 325 325 260 260 260 260
21) An (cm2
) 144 144 189 189 189 189 144 144 144 144
22) Asmin (cm2
) 1.08 1.08 1.35 1.35 1.35 1.35 1.08 1.08 1.08 1.08
23) S1 (cm) 7.06 7.06 7.91 7.91 7.91 7.91 7.06 7.06 7.06 7.06
24) S2 (cm) 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22
25) S3 (cm) 5.00 5.00 6.25 6.25 6.25 6.25 5.00 5.00 5.00 5.00
26) S4 (cm) 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00
27) Zona C (cm) 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00
28) [] 1/4 9@5 9@5 9@5 9@5 9@5 9@5 9@5 9@5 9@5 9@5
Soleras
29) Ts (kg)
30) As (cm2
)
4Ø3/8''
4Ø3/8''
2.84 2.84 2.84 2.84
2.84
31) Usar
4Ø3/8'' 4Ø3/8'' 4Ø3/8''
1.55 2.03 1.58 0.73
5862 7677 5957 2741
8353
2.21
15) Usar
X1, X5, X9, X13 X4, X10 X6, X8 X7
X3, X11
8378 9147 6877 4727
20054 16382 13139 15640
12509
9678
62770 50785 34161 42697
2 2 2 3
2
39153
3.13 3.10 2.60 1.365
3.13 3.10 2.60 2.73
3.13
3.13
76839 69210 48458 55854
11724 15355 11914 10964
16705
59200
16756 18295 13754 14180
X1, X5, X9, X13 X4, X10 X6, X8 X7
X3, X11
19356
Nota:
Este refuerzo se repite en el piso 2, y en los pisos 3 y 4 corresponden al DISEÑO DE LOS
MUROS NO AGRIETADOS POR CORTE, en este caso el diseño se facilita ya que la
albañilería absorberá la fuerza cortante, con lo cual, las columnas no necesitan diseñarse por
corte-fricción. Sólo se diseñan las columnas extremas a tracción y compresión, mientras que
las columnas internas llevan refuerzo mínimo. Usualmente en los pisos 3 y 4 se requiere acero
mínimo.
14. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 14
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
TABLA 10. PISO 1 – DISEÑO DE LOS MUROS AGRIETADOS Y-Y
MURO
Columna C-1 C-2 C-4 C-5 C-10 C-11 C-8 C-9 C-12 C-13
Ubicación extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema
1) Pg (kg)
2) Vm (kg)
3) Mu (kg-m)
4) L (m)
5) Lm (m)
6) Nc
7) M (kg-m)
8) F (kg)
9) Pc (kg)
10) Pt (kg) 4189 0 4189 0 3545 0 3438 0 7090 0
11) T (kg) 2616 6805 2193 6382 0 1224 1023 4461 0 5418
12) C (kg) 20123 20123 25264 25264 19481 19481 20945 20945 27612 27612
13) VC (kg) 5697 5697 8217 8217 10260 10260 8965 8965 13424 13424
14) As (cm2
) 2.73 3.90 3.49 4.66 3.59 3.94 3.43 4.39 4.70 6.22
4Ø3/8'' 4Ø1/2'' 4Ø1/2'' 4Ø1/2'' 4Ø1/2'' 4Ø1/2'' 4Ø1/2'' 4Ø1/2'' 4Ø1/2'' 6Ø1/2''
2.84 5.08 5.08 5.08 5.08 5.08 5.08 5.08 5.08 7.62
16) δ 1.00 0.80 1.00 0.80 1.00 0.80 1.00 0.80 1.00 0.80
17) An (cm2
) 115.91 67.36 104.28 129.08 48.73 59.65 62.80 77.23 126.83 70.15
18) Acf (cm2
) 191.49 191.49 276.19 276.19 344.88 344.88 301.34 301.34 451.24 451.24
19) Usar 13x20 13x20 13x25 13x25 13x30 13x30 13x25 13x25 13x35 13x35
20) Ac (cm2
) 260 260 325 325 390 390 325 325 455 455
21) An (cm2
) 144 144 189 189 234 234 189 189 279 279
22) Asmin (cm2
) 1.08 1.08 1.35 1.35 1.63 1.63 1.35 1.35 1.90 1.90
23) S1 (cm) 7.06 7.06 7.91 7.91 8.53 8.53 7.91 7.91 9.02 9.02
24) S2 (cm) 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22
25) S3 (cm) 5.00 5.00 6.25 6.25 7.50 7.50 6.25 6.25 8.75 8.75
26) S4 (cm) 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00
27) Zona C (cm) 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00
28) [] 1/4 9@5 9@5 9@5 9@5 1@5 1@5 9@5 9@5 1@5 1@5
6@7.5 6@7.5 6@7.5 6@7.5
Soleras
29) Ts (kg)
30) As (cm2
)
13318 18882 18256 22194
Y6, Y8
Y1, Y2, Y12, Y13 Y3, Y4, Y10, Y11 Y5, Y9 Y7
11394 16433 20520 26849
48679 68771 56717 100426
2.60 3.10 3.10 4.13
2.60 3.10 3.10 4.13
2 2 2 2
35006 49051 32093 68207
39379
13464 15823 10353 16515
6659 9441 9128 11097
12703
8242
5697 8217 10260 13424
Y6, Y8
15) Usar
Y1, Y2, Y12, Y13 Y3, Y4, Y10, Y11 Y5, Y9 Y7
31) Usar
2.84 2.84 2.84
16484
17930
60895
3.10
3.10
2
1.51 2.17 2.71
4Ø3/8'' 4Ø3/8'' 4Ø3/8''
2.84 5.08
8965
2.37
4Ø3/8''
3.55
4Ø1/2''
Nota:
Este refuerzo se repite en el piso 2, y en los pisos 3 y 4 corresponden al DISEÑO DE LOS
MUROS NO AGRIETADOS POR CORTE, en este caso el diseño se facilita ya que la
albañilería absorberá la fuerza cortante, con lo cual, las columnas no necesitan diseñarse por
corte-fricción. Sólo se diseñan las columnas extremas a tracción y compresión, mientras que
las columnas internas llevan refuerzo mínimo. Usualmente en los pisos 3 y 4 se requiere acero
mínimo.
15. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 15
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
4. REFUERZO HORIZONTAL EN MUROS
Todo muro confinado cuyo cortante bajo sismo severo sea mayor o igual a su
resistencia al corte (Vu ≥ Vm), o que tenga un esfuerzo a compresión axial producido
por la carga gravitacional considerando toda la sobrecarga, σm = Pm / (L t), mayor o
igual que 0,05f’m = 0.05x65 = 3.25 kg/cm2
, deberá llevar refuerzo horizontal continuo
anclado a las columnas de confinamiento.
TABLA 11. ESFUERZO AXIAL DE MUROS EN LA DIRECCIÓN X
σ4 σ3 σ2 σ1
PISO 4 PISO 3 PISO 2 PISO 1 (kg/cm2
) (kg/cm2
) (kg/cm2
) (kg/cm2
)
X1 3.13 0.13 4.45 10.17 15.58 20.49 1.09 2.50 3.83 5.04
X2 1.50 0.79 4.77 10.79 16.89 22.46 0.40 0.91 1.42 1.89
X3 3.13 0.13 5.04 11.08 17.23 23.61 1.24 2.72 4.24 5.80
X4 3.10 0.13 5.22 10.69 16.43 22.60 1.30 2.65 4.08 5.61
X5 3.13 0.13 4.14 9.39 14.36 18.93 1.02 2.31 3.53 4.65
X6 2.60 0.13 3.56 7.92 12.24 16.53 1.05 2.34 3.62 4.89
X7 2.73 0.13 4.43 8.88 13.38 17.52 1.25 2.50 3.77 4.94
X8 2.60 0.13 3.53 7.89 12.23 16.64 1.05 2.33 3.62 4.92
X9 3.13 0.13 4.14 9.39 14.45 19.12 1.02 2.31 3.55 4.70
X10 3.10 0.13 5.25 10.73 16.37 22.35 1.30 2.66 4.06 5.54
X11 3.13 0.13 5.03 11.08 17.27 23.72 1.24 2.72 4.24 5.83
X12 1.50 0.79 4.78 11.04 16.97 22.30 0.40 0.93 1.43 1.87
X13 3.13 0.13 4.46 10.20 15.57 20.41 1.10 2.51 3.83 5.02
CARGAS ACUMULADAS (Tn)
MURO L (m) t (m)
TABLA 12. ESFUERZO AXIAL DE MUROS EN LA DIRECCIÓN Y
σ4 σ3 σ2 σ1
PISO 4 PISO 3 PISO 2 PISO 1 (kg/cm2
) (kg/cm2
) (kg/cm2
) (kg/cm2
)
Y1 2.60 0.13 3.72 8.04 12.20 16.15 1.10 2.38 3.61 4.78
Y2 2.60 0.13 3.60 7.65 11.64 15.51 1.06 2.26 3.44 4.59
Y3 3.10 0.13 5.22 10.67 16.58 23.17 1.29 2.65 4.11 5.75
Y4 3.10 0.13 4.76 10.06 15.40 20.77 1.18 2.50 3.82 5.15
Y5 3.10 0.13 4.80 8.30 14.80 22.56 1.19 2.06 3.67 5.60
Y6 3.10 0.13 4.59 9.74 14.89 19.98 1.14 2.42 3.69 4.96
Y7 4.13 0.13 5.75 13.09 20.08 26.86 1.07 2.44 3.74 5.00
Y8 3.10 0.13 4.62 9.75 14.88 19.87 1.15 2.42 3.69 4.93
Y9 3.10 0.13 4.78 9.87 15.47 20.80 1.19 2.45 3.84 5.16
Y10 3.10 0.13 4.76 10.06 15.41 20.79 1.18 2.50 3.82 5.16
Y11 3.10 0.13 5.24 10.70 16.50 22.89 1.30 2.66 4.10 5.68
Y12 2.60 0.13 3.60 7.67 11.71 15.69 1.07 2.27 3.46 4.64
Y13 2.60 0.13 3.69 7.99 12.29 16.48 1.09 2.36 3.64 4.88
MURO L (m) t (m)
CARGAS ACUMULADAS (Tn)
De acuerdo a la tablas 11 y 12 se debe colocar refuerzo horizontal continuo,
anclado en las columnas en todos los muros de piso 1 y del piso 2, con una cuantía
igual a ρ = As / (s t) = 0.001. Empleando 1 varilla de 1/4” (As = 0.32 cm2
), se obtiene un
espaciamiento s = 0.32/(0.001x13) =24.6 cm, con lo cual se empleará 1 Ø 1/4” @ 2
hiladas (cada 20 cm).
16. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 16
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
SOBRECIMIENTO
CIMIENTO
CORRIDO
CIMIENTO
CORRIDO
0.13
0.10
Refuerzo Horizontal Continuo
en todos lo muros del 1° Piso
Refuerzo Horizontal Continuo
en todos lo muros del 2° Piso
1 Ø 1/4'' @ 2 Hiladas
1 Ø 1/4'' @ 2 Hiladas
3
Ø 1/4"
@ 0.10 c/ext
Ø 1/4"
@ 0.20 c/ext
Ø 1/4" 9@0.05
Rsto. @ 0.10 c/ext.
Ø 1/4"
0.25 0.25
Figura 2. Muros con refuerzo horizontal continuo
17. ING. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE Pág. 17
DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO DE
ALBAÑILERÍA CONFINADA
5. CONCLUCIONES
- Los métodos de análisis estructural de estructural de albañilería solo nos dan una
referencia de los esfuerzos generados en los muros, ya que ningún método es
exacto debido a la variación que tiene el módulo de elasticidad de la Albañilería, por
lo que debemos darle más importancia al diseño sísmico por capacidad de muros
de albañilería confinada.
- Es muy importante tener las correctas fuerzas internas de los muros, ya que se
usan primeramente para determinar la esbeltez de un muro y poder determinar su
resistencia al corte del muro.
- El acero vertical en las columnas de confinamiento le dan mayor resistencia al corte
al muro, mientras que los estribos le dan mayor ductilidad al muro.
- Los resultados obtenidos de ensayos muestran que un reforzamiento adecuado en
elementos de confinamiento son indispensables para proveer una mejor capacidad
simorresistente de edificios de albañilería confinada, evitar una falla frágil por corte
y darle mayor ductilidad a la albañilería.
- Al tener gran carga axial los muros del piso 1 y del piso 2 tienen mayor resistencia
al corte, pero poca ductilidad, por lo que es muy importante colocar refuerzo
horizontal continuo en todos los muros del piso 1 y del piso 2 para darle mayor
capacidad de deformación en el rango inelástico sin pérdida de rigidez.
6. BIBLIOGRAFÍA
- Ángel San Bartolomé. Ejemplo de Aplicación de la Norma E.070 en el Diseño de un
Edificio de Albañilería Confinada.
- Julio Arango Ortíz. Análisis, Diseño y Construcción en Albañilería.
- Hiroto Kato, Tetsuro Goto & Hatsukazu Mizuno. Cyclic loading tests of confined
masonry wall elements for structural design development of apartment houses in
the Third World.
- Ing. Erly Marvin Enriquez Quispe. Análisis Gravitacional de un Edificio de
Albañilería Confinada.
- Ing. Erly Marvin Enriquez Quispe. Análisis Sísmico de un Edificio de Albañilería
Confinada.