Estudio electrico de operatividad

1. EMPRESA REGIONAL DE SERVICIO PÚBLICO DE
ELECTRICIDAD ELECTRONOROESTE S.A.
PROYECTO
REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE
MANIOBRA Y PROTECCIÓN DE SUBESTACIONES
DE POTENCIA, CONTROL Y AUTOMATIZACIÓN
DE ALIMENTADORES EN MT DE ENOSA
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE
PROTECCIONES
MARZO - 2012

2. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 2 de 519 Revisión: 8
INDICE
1 ASPECTOS GENERALES........................................................................5
1.1 INTRODUCCIÓN....................................................................................... 5
1.2 ALCANCES DEL ESTUDIO........................................................................... 5
2 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIÓN...................................................9
3 COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES...........................................11
3.1 CRITERIOS DE AJUSTE............................................................................ 11
3.1.1 CRITERIOS BÁSICOS DE PROTECCIÓN...................................................11
3.1.2 CRITERIOS PARA EL AJUSTE DE LA PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE
TRANSFORMADOR (87T)......................................................................11
3.1.3 CRITERIOS PARA EL AJUSTE DE LA PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE (50/51
– 50N/51N) .......................................................................................12
3.1.4 CRITERIOS PARA EL AJUSTE DE LA PROTECCIÓN DE DISTANCIA (21/21N) .12
3.1.5 CRITERIOS DE LA PROTECCIÓN DE SOBRETENSIÓN (59) .........................14
3.1.6 CRITERIOS DE LA PROTECCIÓN DE SUBTENSIÓN (27).............................14
3.1.7 CRITERIOS DE AJUSTE DE LOS RELÉS DE SINCRONISMO .........................15
3.1.8 CRITERIOS DE LA PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE DIRECCIONAL DE TIERRA
SENSITIVO (67NS) Y SOBRETENSIÓN HOMOPOLAR (59N) ........................15
3.1.9 CRITERIOS DE COORDINACIÓN ENTRE RELÉS, RECLOSER Y FUSIBLES.......15
3.2 CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS .................................................................... 17
3.2.1 SE PIURA CENTRO ..............................................................................17
PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE TRANSFORMADOR ...................................17
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ......................................................18
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1004 – RECLOSER R2A................................29
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1003 – RECLOSER R3..................................34
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1001 – RECLOSER R4..................................48
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1003 – RECLOSER R5..................................61
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1003 – RECLOSER R6A................................72
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1005 – RECLOSER R7..................................77
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1005 – RECLOSER R8..................................88
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1009 – RECLOSER R9..................................99
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1009 – RECLOSER R10 Y R14.....................110
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1940 – RECLOSER R12..............................124
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1001 – RECLOSER R44A ............................127
PROTECCIÓN DE LÍNEA L-6650 ...........................................................133
3.2.2 SE CASTILLA....................................................................................135
PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE TRANSFORMADOR .................................135
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................136
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1096 – RECLOSER RC ...............................142
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1934 – RECLOSER R10 Y R14A ...................156
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1096 – RECLOSER R13..............................169
3.2.3 SET. COSCOMBA ..............................................................................175
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................175
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1931(87) – RECLOSER R7..........................179
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1930 (86) – RECLOSER R8.........................190
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1930 – RECLOSER R9................................202
3.2.4 SE LOS EJIDOS ................................................................................213
PROTECCIÓN DE LÍNEA L-6657C .........................................................213
PROTECCIÓN DE LÍNEA L-6657B .........................................................218
PROTECCIÓN DE LÍNEA L-6657 DESDE SE PIURA OESTE ........................224
3.2.5 SE CHULUCANAS ..............................................................................226
PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE TRANSFORMADOR .................................226
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................227
PROTECCIÓN DE LÍNEA L-6657C .........................................................233
PROTECCIÓN DE LÍNEA CHULUCANAS – LOMA LARGA............................237

3. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 3 de 519 Revisión: 8
PROTECCIÓN DE GENERADOR – SKODA 1000 KW .................................241
3.2.6 CH QUIROZ......................................................................................246
PROTECCIÓN DE GENERADOR – BRUSH ELECTRIC 820 KW.....................246
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1017 – RECLOSER R31A Y R32A .................256
3.2.7 SE SECHURA....................................................................................268
PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE TRANSFORMADOR .................................268
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................268
PROTECCIÓN DE GENERADOR – SKODA 1000 KW .................................272
PROTECCIÓN DE GENERADOR – SKODA 486 KW ...................................277
3.2.8 SE CONSTANTE ................................................................................282
PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE TRANSFORMADOR .................................282
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................283
3.2.9 SE UNION........................................................................................287
PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE TRANSFORMADOR .................................287
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................288
3.2.10 SE TIERRA COLORADA ......................................................................292
PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE TRANSFORMADOR .................................292
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................293
3.2.11 SE MORROPON.................................................................................298
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................298
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1403 (99) – RECLOSER R52E .....................301
3.2.12 SE POECHOS....................................................................................307
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................307
3.2.13 SE LOMA LARGA ...............................................................................310
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................310
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1072 – RECLOSER R53E ............................313
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1073 – RECLOSER R29..............................319
3.2.14 SE EL ARENAL ..................................................................................324
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................324
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1027 – RECLOSER R22 Y 23....................325
3.2.15 SE PUERTO PIZARRO.........................................................................330
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................330
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1083 – RECLOSER R33E .........................330
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1094 – RECLOSER R34...........................339
3.2.16 SE ZARUMILLA .................................................................................347
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................347
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1088 – RECLOSER R35...........................347
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1051 – RECLOSER R36...........................353
3.2.17 SE. MANCORA ..................................................................................357
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................357
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1301 – RECLOSER R50 y R51..................358
3.2.18 SE. ZORRITOS .................................................................................367
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................367
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1054 – RECLOSER R40 Y R41..................369
3.2.19 SE. LA CRUZ ....................................................................................378
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................378
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1052 – RECLOSER R43...........................379
3.2.20 SE. LOS CEREZOS ............................................................................383
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................383
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1060 – RECLOSER R42...........................384
3.2.21 SE. TUMBES.....................................................................................387
PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE TRANSFORMADOR .................................387
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................388
PROTECCIÓN DE SOBRETENSION HOMOPOLAR .....................................394
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1082 – RECLOSER R37A.........................395
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1047 – RECLOSER R38 Y R39..................402
PROTECCIÓN DE LÍNEA L-6665A .........................................................413
PROTECCIÓN DE LÍNEA L-6665B .........................................................414
3.2.22 SE SULLANA ....................................................................................417
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................417
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1011 – RECLOSER R15...........................420
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1011 – RECLOSER R17...........................426
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1012 – RECLOSER R18...........................431
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1013 – RECLOSER R19 Y R20..................437

4. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 4 de 519 Revisión: 8
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1013 – RECLOSER R21E .........................446
3.2.23 SE MALACAS....................................................................................451
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE ....................................................451
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1302 – RECLOSER R45...........................452
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1304 – RECLOSER R48...........................472
PROTECCIÓN ALIMENTADOR A-1303 – RECLOSER R49...........................495
ANEXOS.................................................................................................514
ANEXO I: UBICACIÓN Y HABILITACIÓN DE LA FUNCIÓN DE RECIERRE EN
RECLOSERS............................................................................................515
ANEXO II:CURVAS DE COORDINACION
ANEXO III: DIAGRAMAS UNIFILARES DE PROTECCIÓN
ANEXO IV: PLANILLAS DE AJUSTES

5. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 5 de 519 Revisión: 8
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y PROTECCIÓN
1 ASPECTOS GENERALES
1.1 INTRODUCCIÓN
La Empresa Regional de Servicio Público de Electricidad Electronoroeste S.A.
(ENOSA) tiene a su cargo el suministro de energía eléctrica en las regiones de
Piura y Tumbes y de acuerdo a la normatividad vigente viene desarrollando su
Programa de Inversiones para afianzar, ampliar y modernizar sus Subestaciones
de potencia y principales Alimentadores en Media Tensión.
De acuerdo al programa de inversiones, ENOSA, ha previsto ejecutar el proyecto
“REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y PROTECCIÓN DE
SUBESTACIONES DE POTENCIA, CONTROL Y AUTOMATIZACIÓN DE
ALIMENTADORES EN MT DE ENOSA”, que consiste en el reemplazo de
equipos de protecciones que ya su vida útil ó que se encuentran obsoletos
tecnológicamente y que vienen operando en las Subestaciones de Potencia. Así
mismo, el proyecto contempla la automatización de los alimentadores de media
tensión donde se reemplaza los equipos seccionadores-fusibles tipo Cut-Out por
equipos de reconexión automática.
Dentro de las actividades del proyecto se tiene previsto desarrollar un Estudio de
Coordinación de Protecciones del sistema eléctrico de ENOSA que forman parte
del proyecto cuya finalidad es de revisar, verificar y validar o reajustar los ajustes
actuales de las protecciones a ser reemplazados para ser incorporados en los
nuevos equipos de protección. Asi mismo se definen los ajustes de las nuevas
protecciones a ser incorporados.
1.2 ALCANCES DEL ESTUDIO
Los relés de protección a ser analizados, por motivos de reemplazo o
incorporación, en el presente estudio de coordinación de protecciones son los
siguientes:
 SET. Piura Centro
 01 u. Relé Diferencial de transformador de potencia.
 01 u. Relé de respaldo de transformador de potencia.
 08 u. Relés multifunción para protección de los alimentadores.
 01 u. Relé de respaldo de línea de transmisión.
 10 u. Reclosers de alimentadores.

6. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 6 de 519 Revisión: 8
- 01 u. Recloser (R2A) – Alimentador 1004.
- 01 u. Recloser (R3) – Alimentador 1003.
- 01 u. Recloser (R4) – Alimentador 1001.
- 01 u. Recloser (R5) – Alimentador 1002 y Alimentador 1003.
- 01 u. Recloser (R6A) – Alimentador 1003
- 01 u. Recloser (R7) – Alimentador 1005
- 01 u. Recloser (R8) – Alimentador 1005
- 01 u. Recloser (R9) – Alimentador 1009
- 02 u. Reclosers (R10) y (R14A) – Alimentador 1009.
- 01 u. Recloser (R12) – Alimentaodr 1940.
- 01 u. Recloser (R44A) – Alimentador 1001.
 SET. Castilla
 01 u. Relé Diferencial de transformador de potencia.
 01 u. Relé de respaldo de transformador de potencia.
 05 u. Relé multifunción para protección de alimentador.
 02 u. Recloser de alimentadores.
- 01 u. Recloser (R14A) – Alimentador 1934.
- 01 u. Recloser (R13) – Alimentador 1096.
 SET. Coscomba
 04 u. Relé multifunción para protección de alimentador.
 01 u. Recloser de alimentadores.
- 01 u. Recloser (R9) – Alimentador 1930.
 SE. Los Ejidos
 02 u. Relé de Distancia.
 02 u. Relé de respaldo de línea de transmisión.
 SE. Chulucanas
 01 u. Relé Diferencial de transformador de potencia.
 01 u. Relé de respaldo de transformador de potencia.
 02 u. Relé de Distancia.
 02 u. Relé de respaldo de línea de transmisión.
 02 u. Recloser de alimentador.
- 01 u. Recloser (R24A) – Alimentador 1402(95).
- 01 u. Recloser (R24E) – Alimentador 1933(93).
 CT Huápalas

7. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 7 de 519 Revisión: 8
 02 u. Relé multifunción de protección de Generador.
 CH Quiroz
 02 u. Relé multifunción de protección de Generador.
 02 u. Recloser de alimentadores.
- 02 u. Reclosers (R31A) y (R32A) – Alimentador 1017.
 SE Sechura
 01 u. Relé de respaldo de transformador de potencia.
 01 u. Relé multifunción para protección de alimentador
 CT Sechura
 02 u. Relé multifunción de protección de Generador.
 SE Constante
 01 u. Relé Diferencial de transformador de potencia.
 01 u. Relé de respaldo de transformador de potencia.
 SE La Unión
 01 u. Relé Diferencial de transformador de potencia.
 01 u. Relé de respaldo de transformador de potencia.
 SE Tierra Colorada
 01 u. Relé Diferencial de transformador de potencia.
 01 u. Relé de respaldo de transformador de potencia.
 08 u. Relés multifunción para protección de alimentador
 SET. Morropón
 01 u. Relé de respaldo de transformador de potencia.
 01 u. Recloser de alimentadores.
- 01 u. Recloser (R52E) – Alimentador 1403 (99).
 SE Poechos
 01 u. Relé de respaldo de transformador de potencia.
 SET. Loma Larga (Las Lomas)
 01 u. Relé de respaldo de transformador de potencia.
 02 u. Reclosers de alimentadores.
- 01 u. Recloser (R53E) – Alimentador 1072.
- 01 u. Recloser (R29) – Alimentador 1073.
 SET. El Arenal
 02 u. Reclosers de alimentadores.
- 02 u. Reclosers (R22) y (R23) – Alimentador 1027.
 SET. Puerto Pizarro

8. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 8 de 519 Revisión: 8
 02 u. Reclosers de alimentadores.
- 01 u. Recloser (R33E) – Alimentador 1083.
- 01 u. Recloser (R34) – Alimentador 1094.
 SET. Zarumilla
 02 u. Recloser de alimentadores.
- 01 u. Recloser (R35) – Alimentador 1088.
- 01 u. Recloser (R36) – Alimentador 1051.
 SET. Mancora
 02 u. Reclosers de alimentadores.
- 02 u. Reclosers (R50) y (R51) – Alimentador 1301.
 SET. Zorritos
 02 u. Reclosers de alimentadores.
- 02 u. Reclosers (R40) y (R41) – Alimentador 1054.
 SET. La Cruz
 01 u. Recloser de alimentadores.
- 01 u. Recloser (R43) – Alimentador 1052.
 SET. Cerezos
 01 u. Recloser de alimentadores.
- 01 u. Recloser (R42) – Alimentador 1060.
 SET. Tumbes
 01 u. Relé Diferencial de transformador de potencia.
 01 u. Relé de respaldo de transformador de potencia.
 02 u. Relé de respaldo de línea de transmisión.
 03 u. Recloser de alimentadores.
- 01 u. Recloser (R37A) – Alimentador 1082.
- 02 u. Reclosers (R38) y (R39) – Alimentador 1047.
 SET. Sullana
 06 u. Reclosers de alimentadores.
- 02 u. Reclosers (R15) y (R17) – Alimentador 1011.
- 01 u. Recloser (R18) – Alimentador 1012.
- 03 u. Reclosers (R19), (R20) y (R21E) – Alimentador 1013.
 SET. Malacas (Talara)
 03 u. Reclosers de alimentadores.
- 01 u. Recloser (R45) – Alimentador 1302.
- 01 u. Recloser (R48) – Alimentador 1304.

9. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 9 de 519 Revisión: 8
- 01 u. Recloser (R49) – Alimentador 1303.
Adicionalmente se analizará la coordinación con las protecciones adyacentes al
proyecto y de ser necesario se modificará sus ajustes.
En el Anexo II se muestran los diagramas unifilares de protecciones que forman
parte de proyecto.
2 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIÓN
A. Se ha verificado que en gran parte de las subestaciones que forman parte del
presente estudio se tiene una adecuada coordinación de sus sistemas de
protección por lo que ante el reemplazo de un equipo de protección se ha
trasladado los mismos ajustes a los nuevos equipos de protección, teniendo en
cuenta en algunos casos la característica de operación de los equipos,
principalmente en los relés de sobrecorriente.
B. Se recomienda tener en cuenta los ajustes propuestos en el ítem 3.2 para
aquellos equipos de protección que varian sus ajustes por motivos de mejoras
en la selectividad o por el ingreso de nuevas protecciones aguas abajo (ingreso
de nuevos equipos recloser). Los cambios de efectuados se encuentran
marcado en color amarillo.
C. Para los recloser en las siguientes subestaciones no se podrá obtener una
adecuada selectividad entre los recloser y los fusibles por las condiciones de la
carga en el sistema.
SET. Piura Centro
 Reclosers de alimentadores.
- Recloser (R6A) – Alimentador 1003
- Recloser (R9) – Alimentador 1009
- Recloser (R7) – Alimentador 1096.
- Reclosers (R10) y (R14A) – Alimentador 1009.
SET. Castilla
 Recloser de alimentadores.
- Recloser (R14A) – Alimentador 1934.
- Recloser (R13) – Alimentador 1096.
SET. Coscomba
 Recloser de alimentadores.
- Recloser (R9) – Alimentador 1930.
- Recloser (R7) – Alimentador 1005
CH Quiroz
 Recloser de alimentadores.

10. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 10 de 519 Revisión: 8
- Reclosers (R31A) y (R32A) – Alimentador 1017.
SET. La Cruz
 Recloser de alimentadores.
- Recloser (R43) – Alimentador 1052.
SET. Tumbes
 03 u. Recloser de alimentadores.
- Recloser (R37A) – Alimentador 1082.
SET. Sullana
 06 u. Reclosers de alimentadores.
- Reclosers (R15) y (R17) – Alimentador 1011.
- Recloser (R18) – Alimentador 1012.
- Reclosers (R19), (R20) y (R21E) – Alimentador 1013.
D. Para el caso de los reles GE T60 que cumplen la función de protección
diferencial de transformador, en las “Planillas de Ajuste” se ha habilitado y
ajustado las funciones de sobrecorriente de respaldo de fases y tierra en los
dos o tres niveles de tensión según corresponda. Esta recomendación es valida
siempre y cuando los reles GE T60 cuenten con disparos independientes a los
interruptores de cada nivel de tensión. Caso contrario se recomienda habilitar
solo la función de sobrecorriente de respaldo de fases y tierra en el nivel de alta
tensión (60 kV).
E. Finalmente, se recomienda implementar los ajustes definidos en este informe
que actúan coordinadamente entre ellos cumpliendo con requisitos básicos de
la ingeniería de protecciones: rapidez de operación, selectividad, confiabilidad,
seguridad entre otros.

11. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 11 de 519 Revisión: 8
3 COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
3.1 CRITERIOS DE AJUSTE
3.1.1 CRITERIOS BÁSICOS DE PROTECCIÓN
El objetivo principal del sistema de Protección es proporcionar, en forma
rápida, el aislamiento de un área de falla en el sistema y, de este modo,
poder mantener en funcionamiento la mayor parte del sistema eléctrico
restante. Dentro de este contexto existen seis requerimientos básicos para la
aplicación del relé de protección:
a) Fiabilidad.- Seguridad de que la protección se llevará a cabo
correctamente, tiene dos componentes: confianza y seguridad.
b) Selectividad.- Continuidad máxima del servicio con mínima
desconexión del sistema.
c) Rapidez de operación.- Duración mínima de una falla, así como un
menor daño en los equipos del sistema.
d) Simplicidad.- Menor equipo de protección y circuitos asociados para
lograr los objetivos de protección.
e) Economía.- Mayor protección a menor costo total.
El término “protección” no implica que el equipo de protección pueda prevenir
fallas o deficiencia de los equipos. Los relés de protección sólo se ponen en
funcionamiento después que haya ocurrido una condición insostenible. Sin
embargo, su función es minimizar los daños a equipos fallados, reducir el
tiempo y costo de interrupción así como el de reparación y problemas afines
que pudieran ocurrir.
La protección del sistema eléctrico y de los equipos es muy importante, en
vista que una falla en cualquiera de ellos puede dejar sin suministro un área
entera, además de poner en riesgo la estabilidad del sistema de potencia.
3.1.2 CRITERIOS PARA EL AJUSTE DE LA PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE
TRANSFORMADOR (87T)
La protección diferencial compara las corrientes de entrada y salida del
transformador por fase, las cuales dejan de ser iguales si hay fallas internas
que deriven corrientes por caminos no previstos.
El ajuste de la función de protección diferencial porcentual debe evitar que se
produzcan actuaciones indeseadas ante corrientes diferenciales que puedan
aparecer cuando ocurran fallas externas cercanas al transformador. Para
esto se determinan las máximas corrientes a través de los transformadores
de corriente simulando fallas externas, tanto en el lado de alta como en el
lado de baja tensión del transformador y se avalúa el impacto que podrían
tener sobre la protección diferencial.

12. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 12 de 519 Revisión: 8
Uno de los parámetros más importantes a ser ajustado, que es la corriente
diferencial, se halla a partir de la diferencia entre los valores de corriente
presente en los secundarios de los transformadores de corriente en ambos
lados del equipo a proteger.
Otro de los parámetros a ser ajustado es la pendiente de estabilización la
cual compensa los errores insertados al relé por los transformadores de
corriente y por el cambiador automático de taps.
3.1.3 CRITERIOS PARA EL AJUSTE DE LA PROTECCIÓN DE
SOBRECORRIENTE (50/51 – 50N/51N)
La protección de sobrecorriente mide la corriente que circula por el circuito
protegido y emite su disparo al interruptor asociado cuando la corriente
medida supera el umbral de arranque (corriente de arranque) ajustado y una
vez agotado su tiempo de ajuste.
La corriente de arranque de la protección sobrecorriente de fases se ajusta
como mínimo al 130% de la máxima corriente de carga del circuito a
proteger, y la vez el ajuste debe permitir detectar fallas bifásicas con
resistencias de falla de 5 ohms dentro de su zona de protección.
La corriente de arranque de la protección sobrecorriente de tierra debe ser
como mínimo el 20% de la corriente nominal del transformador de corriente,
y la vez el ajuste debe permitir detectar fallas a tierra con resistencias de falla
de 50 ohms dentro de su zona de protección.
Para la determinación de los tiempos de actuación se evaluará la
coordinación entre relés de protección teniendo en cuenta que se garantice
un tiempo de coordinación mínimo de 0.200 segundos.
3.1.4 CRITERIOS PARA EL AJUSTE DE LA PROTECCIÓN DE DISTANCIA
(21/21N)
Alcance resistivo:
El ajuste máximo está limitado al 70% de la impedancia mínima de carga que
será determinada por:
Zcarga =
I
U


3
85.0
Donde:
U: Tensión de fases.
I: Máxima corriente transmitida.
El ajuste mínimo debe cubrir la resistencia de falla calculada a través de las
siguientes expresiones:
Rfalla = Rarco1f + RPAT Para fallas entre una fase y tierra.
Rfalla = Rarco2f Para fallas entre fases.

13. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 13 de 519 Revisión: 8
Donde:
Rfalla = Resistencia de falla
Rarco1f = Resistencia del arco de fase-tierra
Rarco2f = Resistencia del arco de fase-fase
RPAT = Resistencia de puesta a tierra en el punto de falla
El valor de resistencia de arco se calcula mediante la formula de Warrington:
4.1
)2(28700
I
tvS
Rarco


Donde:
S = Distancia de aislamiento fase-fase o fase-tierra, según sea el
caso [metros]
I = Corriente de cortocircuito [Amperios]
v = Velocidad del viento [metros/segundo]
t = Tiempo de duración del cortocircuito [segundos]
Zona 1 hacia delante:
El alcance de la zona 1 debe cubrir la mayor proporción de la línea protegida
evitando que actué ante fallas pasando la barra remota. Para líneas de
simple terna se tendrá en cuenta el siguiente ajuste:
X1 = 80% - 85% X LINEA
Si la línea termina en transformador de potencia es posible el siguiente
ajuste:
X1 = 120% X LINEA
Zona 2 hacia delante:
El alcance de la zona 2 debe cubrir completamente la línea protegida. Se
propone ajustar el alcance reactivo de esta zona al 120% de la reactancia de
línea protegida como mínimo. Si la línea termina en un transformador de
potencia el alcance puede cubrir hasta el 50% de la menor impedancia del
transformador. El alcance no debe sobrealcanzar la zona 1 de la siguiente
línea de menor impedancia. Si resulta inevitable superponer este alcance
con la zona 2 de la siguiente línea adyacente, se coordinará la temporización
de ambas zonas.
X2 = 120% X LINEA
Zona 3 hacia delante:
El alcance de la zona 3 debe ser respaldo de la línea adyacente. Se propone
ajustar el alcance reactivo de zona 3 de tal forma de cubrir fallas a lo largo de
la línea adyacente más larga. Si la línea termina en un transformador de
potencia el alcance puede cubrir hasta el 80% de la menor impedancia del

14. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 14 de 519 Revisión: 8
transformador. Se debe evitar su actuación para fallas en otros niveles de
tensión.
X3 = 120% (X LINEA + X LINEA ADYACENTE)
Zona 4 hacia atrás:
Se empleará esta zona como respaldo de la protección de barras de la
subestación local y también es empleada como entrada a lógicas adicionales
tal como bloqueo por inversión de corriente cuando se utiliza el esquema
POTT. Su ajuste esta dado por:
X4 = 50% X LINEA REVERSA
3.1.5 CRITERIOS DE LA PROTECCIÓN DE SOBRETENSIÓN (59)
Se habilita la protección de sobretensión (59) con la finalidad de evitar que
las tensiones elevadas en el sistema que puedan causar daño al aislamiento
de los equipos. Si se habilita dos etapas con ajustes independientes se
tendrá en cuenta las siguientes características:
Etapa 1: Su umbral de arranque será el mínimo teniendo en cuenta que la
tensión del sistema en operación normal tiene un margen de ± 5%, error en
la medición del relé 2 %, error en el transformador de tensión 5%, relación de
excitación/desexcitación de la protección y además se considera un margen
de seguridad. El tiempo de actuación debe ser lo suficientemente largo como
para permitir la actuación de los controladores de tensión.
UETAPA 1 = 1.2 x UN
T1 = 5.0 s
Etapa 2: Su umbral de arranque será mayor que el mínimo pero menor a la
tensión de ensayo de los equipos. El tiempo de actuación de esta etapa será
superior al tiempo de recierre monofásico de las líneas de transmisión de tal
forma de evitar su actuación por la máxima tensión en las fases sanas
durante la operación de un recierre.
UETAPA 2 = 1.4 x UN
T2 = 1.0 s
3.1.6 CRITERIOS DE LA PROTECCIÓN DE SUBTENSIÓN (27)
Esta protección emitirá solo alarma, por lo que se ajusta un solo umbral el
mismo que se detalla a continuación:
Etapa 1:
UETAPA 1 = 0.8 x UN
T1 = 5.0 s

15. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 15 de 519 Revisión: 8
3.1.7 CRITERIOS DE AJUSTE DE LOS RELÉS DE SINCRONISMO
Los relés de sincronismo son protecciones no coordinables que sirven para
supervisar la puesta en paralelo de dos áreas eléctricamente separados a
través del cierre de un interruptor de potencia. Los relés de sincronismo
verifican que los voltajes en los dos lados del interruptor de potencia se
encuentran dentro del límite establecido (diferencia) en magnitud, ángulo y
frecuencia para efectuar el cierre.
Los ajustes para esta protección son los siguientes:
V = 10 %
 = 20 º
F = 0.1 Hz
3.1.8 CRITERIOS DE LA PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE DIRECCIONAL
DE TIERRA SENSITIVO (67NS) Y SOBRETENSIÓN HOMOPOLAR (59N)
En los sistemas de distribución generalmente se tiene un sistema de neutro
aislado cuyas corrientes de falla a tierra tienen valores por debajo del ajuste
minimo del 5% de los transformadores de corriente de fases por lo que para
su detección es necesario contar con un transformador del tipo toroidal y
emplear la función de sobrecorriente direccional de tierra sensitivo (67Ns)
donde la corriente de arranque se ajusta como minimo al 10% de la corriente
nominal de transformador toroidal y su tiempo de actuación debe coordinar
con las protecciones aguas arriba y abajo con un tiempo de coordinación
minimo de 0.2s.
Otra de las protecciones a emplearse en los sistemas de distribución de
neutro aislado es la función de sobretensión homopolar. Su aplicación es
restringinda debido a que esta protección no es selectiva cuando se tiene
mas de un alimentador (no determina en cual de los alimentadores se
encuentra con falla), en estos casos se emplea como alarma. En caso de
contar con un solo alimentador si es posible emplearla como protección
principal y con disparo. Su ajuste es el 40% de la tensión nominal y su
tiempo de actuación es de 1 segundo.
3.1.9 CRITERIOS DE COORDINACIÓN ENTRE RELÉS, RECLOSER Y
FUSIBLES
Los circuitos de distribución en media tensión 10 kV y 22.9 kV se encuentran
protegidos por fusibles, reclosers y reles de protección cuyo principio de
operación es por una sobrecorriente producida por los cortocircuitos que
pueden ocurrir en la red de distribución. En dichos circuitos se pueden
presentar las siguientes combinaciones de dispositivos de protección en el
orden desde el punto de alimentación hacia la carga:
- Relé – Recloser

16. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 16 de 519 Revisión: 8
- Relé – Recloser – Fusible.
- Relé – Fusible – Recloser.
COORDINACIÓN RELÉ – RECLOSER:
Las funciones de sobrecorriente de fases ajustados en los dispositivos de
protección (relé – recloser) serán ajustados de considerando la máxima
corriente de carga de los circuitos donde se encuentran instalados de tal
forma de que no operen con corriente de carga.
En cuanto a los tiempos de actuación, se debe considerar que ante una falla
en al final del alimentador el primer dispositivo en actuar debe ser el recloser
y como respaldo (ante la no actuación del recloser) debe operar el relé
ubicado en la cabecera del circuito aliementador.
En los casos donde sea posible la aplicación de la función de recierre en los
recloser se considerará un solo intento de recierre y la estrategia a emplear
es la siguiente:
 En primera instancia se emplea una curva rápida con el menor dial
posible e incluso se aplica una etapa instantánea que permitirá proteger
el circuito ante posibles descargas atmosféricas o fallas fugases.
 Se aplica el recierre con un tiempo muerto de 500 ms para permitir
eliminar el efecto del arco secundario.
 La segunda curva a emplearse es una etapa lenta con un mayor tiempo
de actuación de la protección. Si la falla persiste esta etapa desconectará
el alimentador definitivamente. Esta etapa lenta debe coordinar con la
protección de sobrecorriente del relé ubicado en la cabecera del
alimentador.
COORDINACIÓN RELÉ – RECLOSER - FUSIBLE:
Las funciones de sobrecorriente de fases ajustados en los dispositivos de
protección (relé – recloser) serán ajustados de considerando la máxima
corriente de carga de los circuitos donde se encuentran instalados de tal
forma de que no operen con corriente de carga.
La secuencia de actuación debe ser en lo posible, ante una falla al final del
circuito, fusible (que se encuentra al final), recloser (que se encuentra en el
intermedio del circuito alimentador) y relé (que se encuentra en la cabecera
del alimentador).
En algunos casos donde los fusibles no logran coordinar adecuado con los
recloser o relés por encontrarse entre relés y recloser, se prioriza la
actuación en primera instancia de los reclores o relés debido a su menor
tiempo de reposicion del servicio.

17. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 17 de 519 Revisión: 8
3.2 CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS
3.2.1 SE PIURA CENTRO
PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE TRANSFORMADOR
Datos del Transformador de Potencia:
Potencia Nominal : 44-53/6-8/38-45 MVA (ONAN-ONAF)
Tensión Nominal : 60 ± 6x1.25% / 22.9 / 10 KV
Corriente Nominal : 423.39 / 151.27 / 2193.93 A (ONAN)
510 / 201.69 / 2598.08 A (ONAF)
Grupo de Conexión : YNd5yn0
Vcc HV-MV : 2.6072 % Pb=8MVA
Vcc MV-LV : 0.74545 % Pb=8 MVA
Vcc HV-LV : 9.0511 % Pb=45 MVA
Datos de los Transformadores de Corriente:
TC de Fases AT : 100-200-…-600/ 1 / 1 A
TC de Fases MT : 50-100-200 / 1 / 1 A
TC de Fases BT : 500-1000-…-3000 / 1 / 1 A
Datos del Relé de Protección Diferencial:
Marca y modelo : GE T60
La protección diferencial GE T60 reemplaza a la protección diferencial
ALSTOM MICOM P633.
Los ajustes propuestos son los siguientes:
Id> Pick Up = 0.25 pu
Slope 1 = 25%
Slope 2 = 80 %
Break 1 = 2 pu
Break 2 = 8 pu
Id>> Pick Up = 8.00 pu

18. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 18 de 519 Revisión: 8
Figura N°1 – Característica de Operación – GE T60
Los ajustes de compensación de relación de transformación no son
necesarios calcularlos debido a que el relé efectúa estos cálculos
internamente.
El ajuste de la restricción por 2do o 5to armónico es necesario para evitar
que el relé dispare por corrientes de inserción al momento de la energización
y por sobre-excitación del transformador. El valor recomendado es del 15%
de la corriente fundamental para el 2do armónico y de 25% de la corriente
fundamental para el 5do armónico:
Inrush Inhibit (2nd Harm) : 15.0 %
OverExcit Inhibit (5th Harm) : 25.0 %
PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE
A continuación se muestran los ajustes actuales de las protecciones
existentes a ser reemplazados en la SET. Piura Centro (marcados en *) y las
protecciones adyacentes.
Función de sobrecorriente de fases (50/51)
Protección Ajuste Umbral 1 Ajuste Umbral 2
Direcc
Ubicación Relé TC I> T> Curva1 I>> T>> Curva2
SEPO L-6650
SIEMENS
7SJ623
600/1 540 0.10 IEC NI
2502
4500
0.25
0.10
DT
DT
FORW
TRAFO 44/6/38MVA
- LADO 60KV
ALSTOM
MICOM
P663 (*)
600/1 540 0.08 IEC NI -- -- -- --
TRAFO 44/6/38MVA
- LADO 10KV
ALSTOM
MICOM
P122
3000/1 2400 0.05 IEC NI -- -- -- --
ALIMENTADOR
1,2,3,4,5,7,9 Y 11
ABB
DPU2000R
400/1 360 1.20
ANSI
EI
6000 0.0 DT --

19. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 19 de 519 Revisión: 8
(*)
ALIMENTADOR 6 GE F650 300/1 390 0.25 IEC EI 6000 0.0 DT --
ALIMENTADOR 8 GE F650 400/1 440 0.20 IEC EI 6000 0.0 DT --
INTERCONEXION 1
– CT PIURA
LADO ENOSA
GE F650 1500/5 900 0.03 IEC VI 6000 0.0 DT FORW
INTERCONEXION 2
– CT PIURA
LADO ENOSA
GE F650 1500/5 900 0.03 IEC VI 6000 0.0 DT FORW
INTERCONEXION 1
– CT PIURA
LADO EGENOR
FIR COV8 1500/5 1650 0.07 IEC NI -- -- -- FORW
INTERCONEXION 2
– CT PIURA
LADO EGENOR
FIR COV8 1500/5 1650 0.07 IEC NI -- -- -- FORW
TRAFO 44/6/38MVA
- LADO 22.9KV
ALSTOM
MICOM
P122
200/1 196 0.15 IEC VI 2150 0.0 DT --
ALIMENTADOR-
1940
ALSTOM
MICOM
P142
300/1 198 0.125 IEC VI 2952 0.0 DT --
ALIMENTADOR-
1941
ALSTOM
MICOM
P142
300/1 99 0.1 IEC VI 801 0.0 DT --
Cuadro N°1 – Ajuste de Sobrecorriente de Fase – Ajustes Actuales – SET.
PIURA CENTRO.
Función de sobrecorriente de tierra (50N/51N)
Protección Ajuste Umbral 1 Ajuste Umbral 2
Direc
Ubicación Relé TC I> T> Curva1 I>> T>> Curva2
SEPO L-6650
SIEMENS
7SJ623
600/1 210 0.14 IEC NI
1566
4260
0.25
0.10
DT
DT
FORW
TRAFO 44/6/38MVA -
LADO 60KV
ALSTOM
MICOM
P663 (*)
600/1 30 0.25 IEC NI -- -- -- --
TRAFO 44/6/38MVA -
LADO 10KV
ALSTOM
MICOM
P122
3000/1 300 0.60 DT -- -- -- --
ALIMENTADOR
1,2,3,4,5,7,9 Y 11
ABB
DPU2000R
(*)
400/1 80 0.30 DT 296 0.0 DT --
ALIMENTADOR 6 GE F650 300/1 24 0.06 IEC NI 296 0.0 DT --
ALIMENTADOR 6 GE F650
100/1
SEF
9.2 0.50 DT -- -- -- FORW
ALIMENTADOR 8 GE F650 400/1 80 0.30 DT 296 0.0 DT --
ALIMENTADOR 8 GE F650
50/1
SEF
2 0.30 DT -- -- -- FORW
INTERCONEXION 1 –
CT PIURA
LADO ENOSA
GE F650 1500/5 78 0.75 DT -- -- -- FORW
INTERCONEXION 1 –
CT PIURA
LADO ENOSA
GE F650
60/1
(SEF)
5 0.75 DT -- -- -- FORW

20. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 20 de 519 Revisión: 8
INTERCONEXION 2 –
CT PIURA
LADO ENOSA
GE F650 1500/5 78 0.75 DT -- -- -- FORW
INTERCONEXION 2 –
CT PIURA
LADO ENOSA
GE F650
60/1
(SEF)
5 0.75 DT -- -- -- FORW
INTERCONEXION 1 –
CT PIURA LADO
EGENOR
FIR COV8 1500/5 5 1.0 DT -- -- -- FORW
INTERCONEXION 1 –
CT PIURA LADO
EGENOR
FIR COV8 1500/5 5 1.0 DT -- -- -- FORW
SE PIURA CENTRO L-
6650 (Direccional)
GEC
ALSTOM
TAL 1114 (*)
300/1 18 2.4 DT -- -- -- FORW
ALIMENTADOR-1940
ALSTOM
MICOM
P142
20/1
SEF
0.5 0.2 DT -- -- -- FORW
ALIMENTADOR-1941
ALSTOM
MICOM
P142
20/1
SEF
0.5 0.2 DT -- -- -- FORW
Cuadro N°2 – Ajuste de Sobrecorriente de Tierra – Ajustes Actuales – SET.
PIURA CENTRO.
Función de sobrecorriente de fases (50/51)
En la Figura N°2 se muestra la coordinación de la función de sobrecorriente
de fases con ajustes actuales ante una falla trifásica en los circuitos
alimentadores en 10 kV. Se aprecia que se tiene poco margen de
coordinación entre las protecciones de sobrecorriente de los alimentadores y
el transformador de potencia; y se observa que el tiempo de actuación de la
protección de sobrecorriente de la línea L-6650 en SE Piura Oeste no tiene
un tiempo de coordinación adecuado con la protección de sobrecorriente del
transformador de SE Piura Centro.
Se recomienda incrementar el tiempo de actuación de la protección de
sobrecorriente de la línea L-6650 en SE Piura Oeste.
Ademas se observa que la corriente de arranque de las protecciones de
sobrecorriente del nivel 22.9 KV y 10 kV están por debajo de la corriente de
operación en la etapa ONAF.
Se recomienda reajustar la función de sobrecorriente del nivel 22.9 KV y 10
kV del transformador de potencia.

21. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 21 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.1
1
10
[s]
100 1000 10000 100000
60.00 kV
10.00 kV
PIURA60lne PIU_PIU_61PIUC60 PIURA10Cub_2PIUC10
Piura Oeste 604PIU L-6650 PIURA10Cub_3ALIM1-2-3-4-5-7-9-11
PIURTG10lne PIU_PIU_71INTER10 EGENOR PIURA10Cub_3ALIM6
PIURA10Cub_3ALIM8 PIURA10lne PIU_PIU_71INTER10 ENOSA
I =2224.646 pri.A
PIUC10
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 2400.00 pri.A
Tpset: 0.05
Tiempo de Disparo: 0.201 s
ALIM1-2-3-4-5-7-9-11
TPU - Extremely Inverse
Ipset: 360.00 pri.A
Tpset: 1.20
Tiempo de Disparo: 0.050 s
INTER10 EGENOR
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 1650.00 pri.A
Tpset: 0.07
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIU L-6650
Ipset: 4500.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC60
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 540.00 pri.A
Tpset: 0.08
Tiempo de Disparo: 0.392 s
ALIM6
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 390.00 pri.A
Tpset: 0.25
Tiempo de Disparo: 0.022 s
ALIM8
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 440.00 pri.A
Tpset: 0.20
Tiempo de Disparo: 0.018 s
INTER10 ENOSA
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 900.00 pri.A
Tpset: 0.03
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIU L-6650
Ipset: 2502.00 pri.A
Tset: 0.25 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM1-2-3-4-5-7-9-11
TPU - Extremely Inverse
Ipset: 360.00 pri.A
Tpset: 1.20
Tiempo de Disparo: 0.050 s
I =2207.912 pri.A
0.201 s
I =2207.085 pri.A
0.490 s
I =2207.582 pri.A
0.392 s
PIU L-6650
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 540.00 pri.A
Tpset: 0.10
Tiempo de Disparo: 0.490 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA PIUC
CORTOCIRCUITO TRIFASICO SE. PIURA CENTRO - LADO 10KV
Fecha: 10/02/2012
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°2 – Cortocircuito Trifasico Alimentadores 10 kV – Ajustes Actuales
En la Figura N°3 se muestra la coordinación de la función de sobrecorriente
de fases con ajustes actuales ante una falla trifásica en los circuitos
alimentadores en 22.9 kV. Se tiene una adecuada coordinación entre las
protecciones de sobrecorriente del transformador de potencia, pero no se
tiene un tiempo de coordinación adecuado entre la protección de
sobrecorriente del transformador de SET. Piura Centro y la línea L-6650 en
SE Piura Oeste.

22. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 22 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.1
1
10
[s]
100 1000 10000 100000
60.00 kV
22.90 kV
PIURA60lne PIU_PIU_61PIUC60 PIURA23Cub_1PIUC23
Piura Oeste 604PIU L-6650 PIURA23Cub_1A-1940
PIU L-6650
Ipset: 7.50 sec.A
Tset: 0.10 s
Tripping Time: 9999.999 s
A-1940
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 0.66 sec.A
Tpset: 0.13
Tripping Time: 0.089 s
PIUC23
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 0.98 sec.A
Tpset: 0.15
Tripping Time: 0.107 s
PIU L-6650
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 0.90 sec.A
Tpset: 0.10
Tripping Time: 0.585 s
PIUC60
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 0.90 sec.A
Tpset: 0.08
Tripping Time: 0.468 s
PIU L-6650
Ipset: 4.17 sec.A
Tset: 0.25 s
Tripping Time: 9999.999 s
I =1743.514 pri.AI =1761.028 pri.A
0.585 s
I =1761.618 pri.A
0.468 s
DIgSILENT
Figura N°3 – Cortocircuito Trifasico Alimentadores 22.9 KV – Ajustes
Actuales
A continuación se muestran los ajustes recomendados para la función de
sobrecorriente de fases incluyendo las nuevas protecciones a instalar:
Protección Ajuste Umbral 1 Ajuste Umbral 2
Direcc
Ubicación Relé TC I> T> Curva1 I>> T>> Curva2
SEPO L-6650
SIEMENS
7SJ623
600/1 660 0.13 IEC NI
3000
4500
0.25
0.10
DT
DT
FORW
TRAFO
44/6/38MVA -
LADO 60KV
GE T60
GE F60
600/1 600 0.09 IEC NI 3000 0.25 DT
NO
DIRECC
TRAFO
44/6/38MVA -
LADO 10KV
ALSTOM
MICOM
P122
GE T60
3000/1 3000 0.05 IEC NI -- -- --
NO
DIRECC
ALIMENTADOR
10KV - 1,2,4,5,7,8 y
9
GE F650 400/1 440 0.20 IEC EI 6000 0.0 DT NO
DIRECC
ALIMENTADOR
10KV - 3
GE F650 400/1 480 0.20 IEC EI 6000 0.0 DT NO
DIRECC
ALIMENTADOR
10KV – 6
GE F650 300/1 390 0.25 IEC EI 6000 0.0 DT NO
DIRECC
ALIMENTADOR
10KV - 11
GE F650 400/1 440 0.20 IEC EI 6000 0.0 DT NO
DIRECC
ALIMENTADOR
10KV – 1943
ABB
REF541
400/1 440 0.20 IEC EI 6000 0.0 DT NO
DIRECC
INTERCONEXION
1 – CT PIURA
LADO ENOSA
GE F650 1500/5 900 0.03 IEC VI 6000 0.0 DT
FORW
(hacia la
central)

23. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 23 de 519 Revisión: 8
INTERCONEXION
2 – CT PIURA
LADO ENOSA
GE F650 1500/5 900 0.03 IEC VI 6000 0.0 DT
FORW
(hacia la
central)
INTERCONEXION
1 – CT PIURA
LADO EGENOR
FIR COV8 1500/5 1650 0.07 IEC NI -- -- --
FORW
(Hacia
la SE.
Piura
Centro)
INTERCONEXION
2 – CT PIURA
LADO EGENOR
FIR COV8 1500/5 1650 0.07 IEC NI -- -- --
FORW
(Hacia
la SE.
Piura)
TRAFO
44/6/38MVA -
LADO 22.9KV
ALSTOM
MICOM
P122
GE T60
200/1
200/1
240 0.39 IEC VI -- -- -- NO
DIRECC
ALIMENTADOR-
1940
ALSTOM
MICOM
P142
300/1 190 0.16 IEC VI -- -- -- NO
DIRECC
ALIMENTADOR-
1941
ALSTOM
MICOM
P142
300/1 100 0.10 IEC VI 1000 0.0 DT NO
DIRECC
Cuadro N°3 – Ajuste de Sobrecorriente de Fase – Ajustes Propuestos – SET.
PIURA CENTRO.
En las Figuras N°4 y N°5 se muestra las curvas de coordinación de las
protecciones propuestas para una falla trifásica en un alimentador en 10 kV y
22.9 kV respectivamente:
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.1
1
10
[s]
100 1000 10000 100000
60.00 kV
10.00 kV
Piura Oeste 604PIU L-6650 prop PIURA60lne PIU_PIU_61PIUC60 prop
PIURA10Cub_2PIUC10 Prop PIURA10Cub_3ALIM1-2-4-5-7-8-9 y 11 prop
PIURA10Cub_3ALIM6 prop PIURTG10lne PIU_PIU_71INTER10 EGENOR
PIURA10lne PIU_PIU_71INTER10 ENOSA PIURA10Cub_3ALIM 3 prop
ALIM6 prop
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 390.00 pri.A
Tpset: 0.25
Tiempo de Disparo: 0.022 s
ALIM1-2-4-5-7-8-9 y 11 prop
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 440.00 pri.A
Tpset: 0.20
Tiempo de Disparo: 0.018 s
ALIM 3 prop
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 480.00 pri.A
Tpset: 0.20
Tiempo de Disparo: 0.021 s
INTER10 ENOSA
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 900.00 pri.A
Tpset: 0.03
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIU L-6650 prop
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 660.00 pri.A
Tpset: 0.13
Tiempo de Disparo: 0.745 s
PIUC60 prop
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 600.00 pri.A
Tpset: 0.09
Tiempo de Disparo: 0.477 s
PIUC10 Prop
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 3000.00 pri.A
Tpset: 0.05
Tiempo de Disparo: 0.232 s
INTER10 EGENOR
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 1650.00 pri.A
Tpset: 0.07
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIU L-6650 prop
Ipset: 3000.00 pri.A
Tset: 0.25 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIU L-6650 prop
Ipset: 4500.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC60 prop
Ipset: 3000.00 pri.A
Tset: 0.25 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
I =2207.595 pri.A
0.477 s
I =2207.925 pri.A
0.232 s
I =2207.098 pri.A
0.745 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA PIURA CENTRO - FASE 10KV
CORTOCIRCUITO TRIFASICO - PIURA CENTRO LADO 10KV SE. PIURA CENTRO - BARRA 10KV
Fecha: 17/03/2012
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°4 - Cortocircuito Trifásico Alimentador 10 KV

24. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 24 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
100 1000 10000 100000
100 1000 10000 100000
60.00 kV
10.00 kV
22.90 kV
Piura Oeste 604PIU L-6650 prop PIURA60lne PIU_PIU_61PIUC60 prop
PIURTG10lne PIU_PIU_71INTER10 EGENOR PIURA10lne PIU_PIU_71INTER10 ENOSA
PIURA23Cub_1PIUC23 prop PIURA23Cub_1A-1940 prop
PIURA23Cub_1A-1941 prop
PIUC60 prop
Ipset: 3000.00 pri.A
Tset: 0.25 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIU L-6650 prop
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 660.00 pri.A
Tpset: 0.13
Tiempo de Disparo: 0.927 s
PIUC60 prop
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 600.00 pri.A
Tpset: 0.09
Tiempo de Disparo: 0.584 s
INTER10 EGENOR
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 1650.00 pri.A
Tpset: 0.07
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
INTER10 ENOSA
Ipset: 6000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
INTER10 ENOSA
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 900.00 pri.A
Tpset: 0.03
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIU L-6650 prop
Ipset: 4500.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC23 prop
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 240.00 pri.A
Tpset: 0.39
Tiempo de Disparo: 0.292 s
A-1941 prop
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 100.02 pri.A
Tpset: 0.10
Tiempo de Disparo: 0.035 s
A-1940 prop
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 190.02 pri.A
Tpset: 0.16
Tiempo de Disparo: 0.094 s
A-1941 prop
Ipset: 1000.20 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
I =1745.085 pri.A
0.584 s
I =1745.095 pri.A
0.010 s
0.094 s
0.292 s
I =1744.500 pri.A
0.927 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA PIURA CENTRO - FASE 22.9KV
CORTOCIRCUITO TRIFASICO - PIURA CENTRO LADO 22.9KV SE. PIURA CENTRO - BARRA 22.9KV
Fecha: 6/12/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°5 - Cortocircuito Trifásico Alimentador 22.9 KV
En las Figuras N°6 y N°7 se muestra las curvas de coordinación de las
protecciones propuestas para una falla trifásica en un alimentador en 10 kV y
22.9 kV respectivamente considerando que la CT Piura opera en sistema
aislado:
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10.00 kV
PIURA10Cub_3ALIM1-2-4-5-7-8-9 y 11 prop PIURA10Cub_3ALIM6 prop
PIURTG10lne PIU_PIU_71INTER10 EGENOR PIURA10lne PIU_PIU_71INTER10 ENOSA
PIURA10Cub_3ALIM 3 prop
ALIM 3 prop
Ipset: 6000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
ALIM6 prop
Ipset: 6000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
INTER10 ENOSA
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 900.00 pri.A
Tpset: 0.03
Tiempo de Disparo: 0.054 s
INTER10 EGENOR
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 1650.00 pri.A
Tpset: 0.07
Tiempo de Disparo: 0.316 s
ALIM1-2-4-5-7-8-9 y 11 prop
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 440.00 pri.A
Tpset: 0.20
Tiempo de Disparo: 0.018 s
ALIM6 prop
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 390.00 pri.A
Tpset: 0.25
Tiempo de Disparo: 0.022 s
ALIM 3 prop
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 480.00 pri.A
Tpset: 0.20
Tiempo de Disparo: 0.018 s
I =7588.781 pri.A
0.010 s
0.316 s
I =15177.562 pri.A
0.010 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA PIURA CENTRO - FASE 10KV AISLADO
CORTOCIRCUITO TRIFASICO - PIURA CENTRO LADO 10KV-SISTEMA AISLADO SE. PIURA CENTRO - BARRA 10KV
Fecha: 17/03/2012
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°6 – Sistema Aislado Cortocircuito Trifásico 10Kv – Sistema Aislado.

25. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 25 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10 100 1000 10000
10.00 kV
22.90 kV
PIURTG10lne PIU_PIU_71INTER10 EGENOR PIURA10lne PIU_PIU_71INTER10 ENOSA
PIURA23Cub_1PIUC23 prop PIURA23Cub_1A-1940 prop
PIURA23Cub_1A-1941 prop
A-1941 prop
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 100.02 pri.A
Tpset: 0.10
Tiempo de Disparo: 0.035 s
A-1940 prop
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 190.02 pri.A
Tpset: 0.16
Tiempo de Disparo: 0.080 s
PIUC23 prop
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 240.00 pri.A
Tpset: 0.39
Tiempo de Disparo: 0.247 s
INTER10 EGENOR
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 1650.00 pri.A
Tpset: 0.07
Tiempo de Disparo: 0.369 s
INTER10 ENOSA
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 900.00 pri.A
Tpset: 0.03
Tiempo de Disparo: 0.070 s
A-1941 prop
Ipset: 1000.20 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
INTER10 ENOSA
Ipset: 6000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
I =12252.203 pri.A
0.010 s
0.080 s
0.247 s
I =6125.950 pri.A
0.010 s
0.369 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA PIURA CENTRO - FASE 22.9KV(1)
CORTOCIRCUITO TRIFASICO - PIURA CENTRO LADO 22.9KV SE. PIURA CENTRO - BARRA 22.9KV - SISTEMA AISLADO
Fecha: 16/12/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°7 – Sistema Aislado Cortocircuito Trifásico 22.9 kV – Sistema
Aislado
Función de sobrecorriente de tierra (50N/51N)
En la Figura N°8 se muestra la coordinación de las protecciones de
sobecorriente de tierra con ajustes actuales para una falla en los
alimentadores en 10 kV. Se observa que la protección de sobrecorriente del
lado 10kV del transformador tiene como ajuste 300 A (ajuste mínimo en el
relé), ajuste que no detecta adecuadamente fallas a tierra, por lo que se
recomienda reducir la corriente de arranque de esta función a 150 A en la
nueva protección GE T60 del transformador de potencia (ver Figura N°9).

26. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 26 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.1
1
10
[s]
100 1000 10000 100000
60.00 kV
10.00 kV
PIURA60lne PIU_PIU_61PIUC60 PIURA10Cub_2PIUC10
Piura Oeste 604PIU L-6650 PIURA10Cub_3ALIM10
I = 33.330 pri.A
0.320 s
I = 33.330 pri.A
0.320 s
PIU L-6650
Ipset: 7.10 sec.A
Tset: 0.10 s
PIU L-6650
Ipset: 2.61 sec.A
Tset: 0.25 s
PIU L-6650
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 0.20 sec.A
Tpset: 0.21
PIUC60
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 0.05 sec.A
Tpset: 0.25
PIUC10
Ipset: 0.10 sec.A
Tset: 0.60 s
ALIM10
Ipset: 0.74 sec.A
Tset: 0.01 s
ALIM10
Ipset: 0.20 sec.A
Tset: 0.30 s
DIgSILENT
Figura N°8 – Cortocircuito Monofasico Alimentadores 10 kV.
0.1 10 1000 100000[pri.A]
0.1
1
10
[s]
1 100 10000
60.00 kV
10.00 kV
PIURA60lne PIU_PIU_61PIUC60 prop PIURA10Cub_2PIUC10 Prop
Piura Oeste 604PIU L-6650 prop PIURA10Cub_3ALIM1-2-4-5-7-8-11 prop
PIURA10Cub_3ALIM6 prop PIURTG10lne PIU_PIU_71INTER10 EGENOR
PIURA10lne PIU_PIU_71INTER10 ENOSA PIURA10Cub_3ALIM 3 prop
PIURA10Cub_3ALIM 9 prop
PIUC60 prop
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 30.00 pri.A
Tpset: 0.25
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
INTER10 EGENOR
Ipset: 5.10 pri.A
Tset: 1.00 s
Tiempo de Disparo: 1.000 s
PIU L-6650 prop
Ipset: 1566.00 pri.A
Tset: 0.25 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIU L-6650 prop
Ipset: 4260.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC60 prop
Ipset: 900.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
INTER10 ENOSA
Ipset: 78.00 pri.A
Tset: 0.75 s
Tiempo de Disparo: 0.750 s
PIUC10 Prop
Ipset: 150.00 pri.A
Tset: 0.60 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM1-2-4-5-7-8-11 prop
Ipset: 80.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 0.300 s
PIU L-6650 prop
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 210.00 pri.A
Tpset: 0.14
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM 3 prop
Ipset: 300.00 pri.A
Tset: 0.15 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM1-2-4-5-7-8-11 prop
Ipset: 300.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM6 prop
Ipset: 296.10 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM 3 prop
Ipset: 80.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 0.300 s
ALIM 9 prop
Ipset: 300.00 pri.A
Tset: 0.20 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM 9 prop
Ipset: 80.00 pri.A
Tset: 0.40 s
Tiempo de Disparo: 0.400 s
3*I0 = 16.593 pri.A
1.000 s
3*I0 = 16.593 pri.A
0.750 s
3*I0 = 33.159 pri.A
0.194 s
0.300 s
0.400 s PIUC10 Prop
Ipset: 600.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM6 prop
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 24.00 pri.A
Tpset: 0.06
Tiempo de Disparo: 0.194 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA PIURA CENTRO - TIERRA 10KV
CORTOCIRCUITO MONOFASICO - LADO 10 KV SE. PIURA CENTRO - LADO 10KV
Fecha: 12/02/2012
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°9 – Cortocircuito Monofasico Alimentadores 10 kV – Ajustes
Propuestos.
En la Figura N°10 se muestra las curvas de coordinación de las protecciones
propuestas para una falla monofásica en un alimentador en 10 kV
respectivamente considerando que la CT Piura opera en sistema aislado:

27. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 27 de 519 Revisión: 8
0.1 10 1000 100000[pri.A]
0.1
1
10
[s]
1 100 10000
60.00 kV
10.00 kV
PIURA60lne PIU_PIU_61PIUC60 prop PIURA10Cub_2PIUC10 Prop
Piura Oeste 604PIU L-6650 prop PIURA10Cub_3ALIM1-2-4-5-7-8-11 prop
PIURA10Cub_3ALIM6 prop PIURTG10lne PIU_PIU_71INTER10 EGENOR
PIURA10lne PIU_PIU_71INTER10 ENOSA PIURA10Cub_3ALIM 3 prop
PIURA10Cub_3ALIM 9 prop
PIUC60 prop
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 30.00 pri.A
Tpset: 0.25
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
INTER10 EGENOR
Ipset: 5.10 pri.A
Tset: 1.00 s
Tiempo de Disparo: 1.000 s
PIU L-6650 prop
Ipset: 1566.00 pri.A
Tset: 0.25 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIU L-6650 prop
Ipset: 4260.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC60 prop
Ipset: 900.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
INTER10 ENOSA
Ipset: 78.00 pri.A
Tset: 0.75 s
Tiempo de Disparo: 0.750 s
PIUC10 Prop
Ipset: 150.00 pri.A
Tset: 0.60 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM1-2-4-5-7-8-11 prop
Ipset: 80.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 0.300 s
PIU L-6650 prop
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 210.00 pri.A
Tpset: 0.14
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM 3 prop
Ipset: 300.00 pri.A
Tset: 0.15 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM1-2-4-5-7-8-11 prop
Ipset: 300.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM6 prop
Ipset: 296.10 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM 3 prop
Ipset: 80.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 0.300 s
ALIM 9 prop
Ipset: 300.00 pri.A
Tset: 0.20 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM 9 prop
Ipset: 80.00 pri.A
Tset: 0.40 s
Tiempo de Disparo: 0.400 s
PIUC10 Prop
Ipset: 600.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM6 prop
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 24.00 pri.A
Tpset: 0.06
Tiempo de Disparo: 0.164 s
3*I0 = 24.208 pri.A
1.000 s
3*I0 = 24.207 pri.A
0.750 s
3*I0 = 48.399 pri.A
0.164 s
0.300 s
0.400 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA PIURA CENTRO - TIERRA 10KV
CORTOCIRCUITO MONOFASICO - LADO 10 KV - SISTEMA AISLADO SE. PIURA CENTRO - LADO 10KV
Fecha: 12/02/2012
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°10 – Sistema Aislado Cortocircuito Monofasico Alimentadores 10
kV – Ajustes Propuestos.
A continuación se muestra un resumen de ajustes propuestos a implementar
en los nuevos relés de protección a instalar:
Protección Ajuste Umbral 1 Ajuste Umbral 2
Direcc
Ubicación Relé TC I> T> Curva1 I>> T>> Curva2
SEPO L-6650
SIEMENS
7SJ623
600/1 210 0.14 IEC NI
1566
4260
0.25
0.10
DT
DT
FORW
TRAFO 44/6/38MVA
LADO 60KV
GE T60
GE F60
600/1 30 0.25 IEC NI 900 0.0 DT FORW
TRAFO 44/6/38MVA
LADO 10KV
ALSTOM
MICOM P122
3000/1 150 0.60 DT 600 0.30 DT NO DIRECC
TRAFO 44/6/38MVA
LADO 10KV
GE T60 3000/1 150 0.60 DT 600 0.30 DT NO DIRECC
ALIMENTADOR
1,2,4,5,7 y 8
GE F650 400/1 80 0.30 DT 300 0.00 DT NO DIRECC
ALIMENTADOR
3
GE F650 400/1 80 0.30 DT 300 0.15 DT NO DIRECC
ALIMENTADOR
9
GE F650 400/1 80 0.40 DT 300 0.20 DT NO DIRECC
ALIMENTADOR
6
GE F650 300/1 24 0.06 IEC NI 296 0.0 DT NO DIRECC
ALIMENTADOR
11
GE F650 400/1 80 0.30 DT 300 0.00 DT NO DIRECC
ALIMENTADOR 1943 ABB REF 541 400/1 80 0.30 DT 300 0.0 DT FORW

28. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 28 de 519 Revisión: 8
ALIMENTADOR
1,2,3,4,5,7,8 y 9
GE F650
50/1
SEF
3
2
4
3
3
2
2
4
0.35
0.3
0.5
0.35
0.35
0.3
0.3
0.6
DT -- -- -- FORW
ALIMENTADOR 6 GE F650
100/1
SEF
9.2 0.5 DT -- -- -- FORW
ALIMENTADOR
11
GE F650
25/1
SEF
5 0.5 DT -- -- -- FORW
ALIMENTADOR 1940 ALSTOM P142
20/1
SEF
0.50 0.20 DT -- -- -- FORW
ALIMENTADOR 1941 ALSTOM P142
20/1
SEF
0.50 0.20 DT -- -- -- FORW
ALIMENTADOR 1943 ABB REF 541
50/1
SEF
3 0.35 DT -- -- -- FORW
INTERCONEXION 1
CT PIURA
LADO EGENOR
FIR COV8 1500/5 5 1.00 DT -- -- -- FORW
INTERCONEXION 2
CT PIURA
LADO EGENOR
FIR COV8 1500/5 5 1.00 DT -- -- -- FORW
INTERCONEXION 1
CT PIURA
LADO ENOSA
GE F650 1500/5 78.0 0.75 DT -- -- -- FORW
INTERCONEXION 1
CT PIURA
LADO ENOSA
GE F650
60/1
(SEF)
5 0.75 DT -- -- -- FORW
INTERCONEXION 2
CT PIURA
LADO ENOSA
GE F650 1500/5 78.0 0.75 DT -- -- -- FORW
INTERCONEXION 2
CT PIURA
LADO ENOSA
GE F650
60/1
(SEF)
5 0.75 DT -- -- -- FORW
Cuadro N°4 – Ajuste de Sobrecorriente de Tierra – Ajustes Propuestos –
SET. PIURA CENTRO.

29. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 29 de 519 Revisión: 8
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1004 – RECLOSER R2A
El nuevo recloser se encuentra ubicado en la esquina Bolognesi – Libertad
según se indica en el siguiente grafico:
Figura N°11- Modo de operación A-1004 (Recloser R2A).
El alimentador tiene las siguientes cargas:
Protección
Corriente máxima
nominal 2011 (A)
Corriente máxima
nominal 2013 (A)
Iajuste = 1.2 x
Icarga (A)
SET. Piura Centro
GE F650 (A-1004)
363 400 480
F1 (C-1) 290 320 384
F2 (C-2) 263 290 348
R2A (C-3) 231 255 306
Cuadro N°5 – Cuadro de Cargas – Alimentador A-1004 (Recloser R2A).
Cuadro de cortocircuito:
SET. PIURA CENTRO
ALIMENTADOR 1004
Transfiriendo carga del A-Ripley al A-1004
Equipo de protección
FALLA TRIFASICA FALLA BIFASICA FALLA MONOFASICA
Ik3''
KA
Sk3''
MVA
Ip
KA
Ik2''
KA
Sk2''
MVA
Ip
KA
3xI0
KA
Sk''
MVA
Ip
KA
SET. Piura Centro
GE F650 (A-1004)
13.351 231.24 30.898 11.527 66.727 26.748 0.198 1.144 0.458
Secc. Otto Tonsman F1 4.139 71.69 7.402 3.611 20.850 6.443 0.192 1.110 0.346
Secc. Casino Militar F2 3.082 53.38 5.293 2.690 15.532 4.608 0.189 1.093 0.327
Secc. Esq. Bolognesi – Libertad
R2A
2.091 36.22 3.260 1.822 10.521 2.836 0.183 1.056 0.286
Final del Alimentador
A-1004
Zona 4 (C-3)
1.744 30.20 2.659 1.519 8.769 2.312 0.179 1.036 0.274
Cuadro N°6 – Cuadro de Cortocircuito – Alimentador A-1004 (Recloser R2A).
Función de sobrecorriente de fases (50/51)
La corriente de carga de 400 A en la salida A-1004 implica modificar los
ajustes del relé GE F650 a 110% la corriente del TC.

30. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 30 de 519 Revisión: 8
Los ajustes propuestos son los siguientes:
Protección Ajuste Umbral 1 Ajuste Umbral 2
Direcc
Ubicación Relé TC I> T> Curva1 I>> T>> Curva2
SE PIURA
CENTRO
A-1004
GE
F650
400/1 440 0.20 IEC EI 6000 0.0 DT
NO
DIRECC
C-1 Fusible - 200K --
C-2 Fusible - 200K --
R2A (C-3)
ESQ. BOLOGNESI
–
LIBERTAD
ENTEC
EVR-1
400/1 300 0.05 IEC EI 1500 0.0 DT
NO
DIRECC
Cuadro N°7 – Ajuste de Sobrecorriente de Fase – Ajustes Propuestos – SET.
PIURA CENTRO.
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
100
[s]
10.00 kV
Terminal(301)Cub_2ALIM10 Prop Terminal(307)Cub_3Fuse F1 - F2
Terminal(312)Cub_2R2A
ALIM10 Prop
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 440.00 pri.A
Tpset: 0.20
Tiempo de Disparo: 0.741 s
R2A
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 300.00 pri.A
Tpset: 0.05
Tiempo de Disparo: 0.084 s
ALIM10 Prop
Ipset: 6000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Fuse F1 - F2
200K
Tiempo de Disparo: 0.455 s
I =2090.964 pri.A
0.455 s
I=2090.971pri.A
0.010 s
I=2090.927pri.A
0.741 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R2A
CORTOCIRCUITO TRIFASICO RECLOSER R2A SE. PIURA CENTRO A-1004 - RECLOSER R2A
Fecha: 11/10/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°12 – Cortocircuito Trifasico delante del recloser R2A

31. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 31 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
100
[s]
10.00 kV
Terminal(301)Cub_2ALIM10 Prop Terminal(307)Cub_3Fuse F1 - F2
Terminal(312)Cub_2R2A
ALIM10 Prop
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 440.00 pri.A
Tpset: 0.20
Tiempo de Disparo: 0.990 s
R2A
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 300.00 pri.A
Tpset: 0.05
Tiempo de Disparo: 0.111 s
ALIM10 Prop
Ipset: 6000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Fuse F1 - F2
200K
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Tiempo de Disparo: 0.697 s
Tiempo de Disparo: 0.697 s
I =1822.363 pri.A
0.697 s
I=1822.355pri.A
0.010 s
0.990 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R2A
CORTOCIRCUITO BIFASICO RECLOSER R2A SE. PIURA CENTRO A-1004 - RECLOSER R2A
Fecha: 11/10/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°13 – Cortocircuito Bifasico delante del recloser R2A.
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
100
[s]
10.00 kV
Terminal(301)Cub_2ALIM10 Prop Terminal(307)Cub_3Fuse F1 - F2
Terminal(312)Cub_2R2A
ALIM10 Prop
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 440.00 pri.A
Tpset: 0.20
Tiempo de Disparo: 1.088 s
R2A
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 300.00 pri.A
Tpset: 0.05
Tiempo de Disparo: 0.122 s
ALIM10 Prop
Ipset: 6000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Fuse F1 - F2
200K
Tiempo de Disparo: 0.807 s
I =1743.678 pri.A
0.807 s
I=1743.687pri.A
0.010 s
I=1743.641pri.A
1.088 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R2A
CORTOCIRCUITO TRIFASICO FINAL A-1004 ZONA 4 SE. PIURA CENTRO A-1004 - RECLOSER R2A
Fecha: 11/10/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°14 – Cortocircuito Trifasico Final del Alimentador A-1004 Recloser
R2A (Zona 4)

32. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 32 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
100
[s]
10.00 kV
Terminal(301)Cub_2ALIM10 Prop Terminal(307)Cub_3Fuse F1 - F2
Terminal(312)Cub_2R2A
ALIM10 Prop
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 440.00 pri.A
Tpset: 0.20
Tiempo de Disparo: 1.466 s
R2A
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 300.00 pri.A
Tpset: 0.05
Tiempo de Disparo: 0.162 s
ALIM10 Prop
Ipset: 6000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Fuse F1 - F2
200K
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Tiempo de Disparo: 1.326 s
Tiempo de Disparo: 1.326 s
I =1518.836 pri.A
1.326 s
I=1518.830pri.A
0.010 s
1.466 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R2A
CORTOCIRCUITO BIFASICO FINAL A-1004 ZONA 4 SE. PIURA CENTRO A-1004 - RECLOSER R2A
Fecha: 11/10/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°15 – Cortocircuito Bifasico Final del Alimentador A-1004 Recloser
R2A (Zona 4)
Función de sobrecorriente de tierra (51N)
Los ajustes propuestos son los siguientes:
Protección Ajuste Umbral 1 Ajuste Umbral 2
Direcc
Ubicación Relé TC I> T> Curva1 I>> T>> Curva2
SET. PIURA CENTRO
A-1004
GE F650 400/1 80 0.3 DT 300 0.0 DT NO DIRECC
R2A (C-3)
ESQ. BOLOGNESI –
LIBERTAD
ENTEC
EVR-1
400/1 40 0.1 DT 100 0.0 DT NO DIRECC
Cuadro N°8 – Ajuste de Sobrecorriente de Tierra – Ajustes Propuestos –
SET. PIURA CENTRO.
Función de sobrecorriente SEF (67Ns)
Los ajustes propuestos son los siguientes:
Protección Ajuste Umbral 1 Ajuste Umbral 2
Direcc
Ubicación Relé TC I> T> Curva1 I>> T>> Curva2
SET. PIURA CENTRO
A-1004
GE F650 50/1 3.0 0.35 DT -- -- -- FORW
R2A (C-3)
ESQ. BOLOGNESI –
LIBERTAD
ENTEC
EVR-1
133/1 2.0 0.1 DT -- -- -- FORW
Cuadro N°9 – Ajuste de Sobrecorriente de Tierra (SEF) – Ajustes Propuestos
– SET. PIURA CENTRO.

33. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 33 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10.00 kV
Terminal(301)Cub_1ALIM10 prop TIERRA Terminal(313)Cub_1R2A TIERRA
PIURA10Cub_2PIUC10 Prop
ALIM10 prop TIERRA
Ipset: 300.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC10 Prop
Ipset: 150.00 pri.A
Tset: 0.60 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
R2A TIERRA
Ipset: 40.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 0.100 s
R2A TIERRA
Ipset: 100.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
ALIM10 prop TIERRA
Ipset: 80.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 0.300 s
3*I0=182.715pri.A
0.010 s
3*I0 =182.741 pri.A
0.300 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R2A(1)
CORTOCIRCUITO MONOFASICO - RECLOSER R2A SE. PIURA CENTRO A-1004 - RECLOSER R2A
Fecha: 25/11/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°16 – Falla Monofásica delante del recloser R2A
10 100 1000 10000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10.00 kV
Terminal(301)Cub_1ALIM10 prop TIERRA Terminal(313)Cub_1R2A TIERRA
PIURA10Cub_2PIUC10 Prop
ALIM10 prop TIERRA
Ipset: 300.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC10 Prop
Ipset: 150.00 pri.A
Tset: 0.60 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
R2A TIERRA
Ipset: 40.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 0.100 s
R2A TIERRA
Ipset: 100.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
ALIM10 prop TIERRA
Ipset: 80.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 0.300 s
3*I0=179.147pri.A
0.010 s
3*I0 =179.173 pri.A
0.300 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R2A(1)
CORTOCIRCUITO MONOFASICO FINAL A-1004 (ZONA 4) SE. PIURA CENTRO A-1004 - RECLOSER R2A
Fecha: 25/11/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°17 – Cortocircuito Monofasico Final del Alimentador A-1004
Recloser R2A (Zona 4)

34. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 34 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10.00 kV
Terminal(301)Cub_1ALIM10 prop TIERRA Terminal(313)Cub_1R2A TIERRA
PIURA10Cub_2PIUC10 Prop
ALIM10 prop TIERRA
Ipset: 300.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC10 Prop
Ipset: 150.00 pri.A
Tset: 0.60 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
R2A TIERRA
Ipset: 40.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 0.100 s
R2A TIERRA
Ipset: 100.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ALIM10 prop TIERRA
Ipset: 80.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
3*I0=73.491pri.A
0.100 s
3*I0 = 73.501 pri.A
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R2A(1)
CORTOCIRCUITO MONOFASICO RF=50 OHM FINAL A-1004 (ZONA 4) SE. PIURA CENTRO A-1004 - RECLOSER R2A
Fecha: 25/11/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°18 – Cortocircuito Monofasico RF=50 Ohm Final del Alimentador
A-1004 Recloser R2A (Zona 4)
PROTECCIÓN ALIMENTADOR 1003 – RECLOSER R3
El nuevo recloser se encuentra ubicado en Puente Sanchez Cerro y tiene
dos modos de operación según se indica en el siguiente grafico:
MODO DE OPERACIÓN 1: TRANSFIRIENDO CARGA DEL A-1003 al A-
1096
Figura N°19 - Modo de operación A-1096 (Recloser R3).

35. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 35 de 519 Revisión: 8
En el modo de Operación 1 el alimentador tiene las siguientes cargas:
Protección
Corriente máxima
nominal 2011 (A)
Corriente máxima
nominal 2013 (A)
Iajuste = 1.2 x
Icarga (A)
SET. Castilla
GE F650 (A-1096)
395 435 523 (480)
R3 (C-1)
SECC. PUENTE
SANCHEZ CERRO
196 216 259
F3 (C-2) 254 280 336
RC (C-3)
SECC. LA
PRIMAVERA
80 88 106
Cuadro N°10 – Cuadro de Cargas – Alimentador A-1096 (Recloser R3).
Cuadro de Cortocircuito:
SET. CASTILLA A-1096 Transfiriendo carga del A-1003 al A-1096
Equipo de protección
FALLA TRIFASICA FALLA BIFASICA FALLA MONOFASICA
Ik3''
KA
Sk3''
MVA
Ip
KA
Ik2''
KA
Sk2''
MVA
Ip
KA
3xI0
KA
Sk''
MVA
Ip
KA
SET. Castilla GE F650
(A-1096)
7.968 138.01 18.865 6.898 39.825 16.331 7.980 46.075 18.894
R3 Puente
Sanchez Cerro
4.769 82.61 8.800 4.155 23.991 7.650 3.108 17.944 5.767
F3 (Secc. Guardia Civil-Tony's)
F=200A
5.349 92.65 10.715 4.649 26.839 9.302 4.037 23.309 8.121
RC (Recloser ENTEC)
La Primavera
3.928 68.04 7.428 3.421 19.751 6.457 2.622 15.137 4.987
Final del Alimentador
A-1096
Zona 1 (C-1)
2.484 43.03 4.234 2.166 12.506 3.683 1.538 8.879 2.636
Final del Alimentador
A-1096
Zona 4 (C-3)
1.315 22.77 1.959 1.143 6.601 1.702 0.904 5.221 1.350
Cuadro N°11 – Cuadro de Cortocircuito – Alimentador A-1096 (Recloser R3).
MODO DE OPERACIÓN 2: TRANSFIRIENDO CARGA DEL A-1096 al A-
1003
Figura N°20 – Modo de operación A-1003 (Recloser R3).

36. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 36 de 519 Revisión: 8
En el modo de operación 2 el alimentador tiene las siguientes cargas:
Protección
Corriente máxima
nominal 2011 (A)
Corriente máxima
nominal 2013 (A)
Iajuste = 1.2 x
Icarga (A)
SET. Piura Centro
GE F650 (A-1003)
409 451 541 (480)
R3 (C-1’)
SECC. PUENTE
SANCHEZ CERRO
212 234 280
F3 (C-2’) 150 165 198
RC (C-3’)
Secc. La Primavera
80 88 106
Cuadro N°12 – Cuadro de cargas – Alimentador A-1003 (Recloser R3).
Cuadro de cortocircuito:
SET. Piura Centro A- 1003 Transfiriendo carga del A-1096 al A-1003
Equipo de
protección
FALLA TRIFASICA FALLA BIFASICA FALLA MONOFASICA
Ik3''
kA
Sk3''
MVA
Ip
Ka
Ik2''
kA
Sk2''
MVA
Ip
kA
3xI0
kA
Sk''
MVA
Ip
kA
SET. Piura Centro
GE F650 (A-1003)
13.350 231.24 30.898 11.527 66.727 26.748 0.198 1.144 0.458
R3 (Recloser ENTEC)
Puente Sanchez Cerro
3.930 68.07 6.541 3.424 19.771 5.687 0.191 1.105 0.320
F3 (Secc. Guardia Civil-Tony's)
F=200A
3.295 57.07 5.465 2.873 16.588 4.754 0.190 1.095 0.316
RC (Recloser ENTEC)
La Primavera
2.135 36.99 3.508 1.864 10.762 3.054 0.184 1.062 0.304
Final del Alimentador
A-1003
Zona 4 (C-3)
0.988 17.11 1.472 0.860 4.967 1.280 0.165 0.951 0.246
Cuadro N°13 – Cuadro de Cortocircuito – Alimentador A-1003 (Recloser R3).
Función de sobrecorriente de fases (50/51)
La corriente de carga de 435 A en la salida A-1096 en SE Castilla y de 451
en la salida (A-1003) en SE Piura Centro se verá limitada por el TC que es
de 400 A en ambos casos. Adicionalmente se reduce la corriente de
arranque de la etapa instantánea del recloser RC.
Los ajustes propuestos son los siguientes:
MODO DE OPERACIÓN 1: TRANSFIRIENDO CARGA del A-1003 al A-
1096.
SET. CASTILLA
Protección Ajuste Umbral 1 Ajuste Umbral 2
Direcc
Ubicación Relé TC I> T> Curva1 I>> T>> Curva2
SET CASTILLA
A-1096
GE
F650
400/1 480 0.11 IEC VI 5000 0.0 DT
NO
DIRECC
R3 (C-1’)
SECC. PUENTE
SANCHEZ CERRO
(GRUPO DE
AJUSTE 1)
ENTEC
EVR-1
400/1 280 0.07 IEC EI 3000 0.0 DT NO
DIRECC
F3 (C-2’) Fusible - 200K

37. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 37 de 519 Revisión: 8
RC (C-3’)
Secc. La Primavera
NULEC
N28
630/1 100 0.10 IEC EI 800 0.0 DT NO
DIRECC
Cuadro N°14 – Ajuste de Sobrecorriente de Fase – Ajustes Propuestos – SE
CASTILLA.
MODO DE OPERACIÓN 2: TRANSFIRIENDO CARGA del A-1096 al A-
1003.SET. PIURA CENTRO
Protección Ajuste Umbral 1 Ajuste Umbral 2
Direcc
Ubicación Relé TC I> T> Curva1 I>> T>> Curva2
SET. PIURA
CENTRO
A-1003
GE
F650
400/1 480 0.20 IEC EI 6000 0.0 DT NO
DIRECC
R3 (C-1’)
SECC. PUENTE
SANCHEZ CERRO
(GRUPO DE
AJUSTE 2)
ENTEC
EVR-1
400/1 280 0.12 IEC EI 2400 0.0 DT NO
DIRECC
F3 (C-2’) Fusible - 200K
RC (C-3’)
Secc. La
Primavera
NULEC
N28
630/1 100 0.10 IEC EI 800 0.0 DT NO
DIRECC
Cuadro N°15 – Ajuste de Sobrecorriente de Fase – Ajustes Propuestos – SE
PIURA CENTRO
MODO DE OPERACIÓN 1: TRANSFIRIENDO CARGA del A-1003 al A-
1096.
SET. CASTILLA
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10.00 kV
Terminal(287)Cub_3R3 - FASE CASTI10Cub_3CAST10 - FASE
Terminal(318)Cub_1A-1096 - FASE
R3 - FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 280.00 pri.A
Tpset: 0.07
Tiempo de Disparo: 0.019 s
CAST10 - FASE
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 1200.00 pri.A
Tpset: 0.07
Tiempo de Disparo: 0.421 s
A-1096 - FASE
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 480.00 pri.A
Tpset: 0.11
Tiempo de Disparo: 0.166 s
A-1096 - FASE
Ipset: 5000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
I =3795.543 pri.A
0.421 s
I =4769.147 pri.A
0.166 s
I =4769.210 pri.A
0.010 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 OP1
CORTOCIRCUITO TRIFASICO - RECLOSER R3 SE. CASTILLA A-1096 - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 1
Fecha: 22/10/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°21 – Cortocircuito Trifasico delante del recloser R3 – Modo de
Operación 1

38. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 38 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10.00 kV
Terminal(287)Cub_3R3 - FASE CASTI10Cub_3CAST10 - FASE
Terminal(318)Cub_1A-1096 - FASE
R3 - FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 280.00 pri.A
Tpset: 0.07
Tiempo de Disparo: 0.026 s
CAST10 - FASE
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 1200.00 pri.A
Tpset: 0.07
Tiempo de Disparo: 0.467 s
A-1096 - FASE
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 480.00 pri.A
Tpset: 0.11
Tiempo de Disparo: 0.194 s
A-1096 - FASE
Ipset: 5000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
I =3392.583 pri.A
0.467 s
I =4155.303 pri.A
0.194 s
I =4155.312 pri.A
0.010 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 OP1
CORTOCIRCUITO BIFASICO - RECLOSER R3 SE. CASTILLA A-1096 - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 1
Fecha: 22/10/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°22 – Cortocircuito Bifasico delante del recloser R3 – Modo de
Operación 1.
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10.00 kV
Terminal(287)Cub_3R3 - FASE CASTI10Cub_3CAST10 - FASE
Terminal(318)Cub_1A-1096 - FASE Terminal(323)Cub_1Fuse
R3 - FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 280.00 pri.A
Tpset: 0.07
Tiempo de Disparo: 0.065 s
A-1096 - FASE
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 480.00 pri.A
Tpset: 0.11
Tiempo de Disparo: 0.333 s
A-1096 - FASE
Ipset: 5000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
I =2260.091 pri.A
0.769 s
I =2623.038 pri.A
0.333 s
I =2623.119 pri.A
0.260 s
I =2623.145 pri.A
0.065 s
Fuse
200K
Tiempo de Disparo: 0.260 s
CAST10 - FASE
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 1200.00 pri.A
Tpset: 0.07
Tiempo de Disparo: 0.769 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 OP1
CORTOCIRCUITO TRIFASICO FINAL A-1003 ZONA 1 SE. CASTILLA A-1096 - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 1
Fecha: 22/10/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°23 – Cortocircuito Trifasico Final del Alimentador A-1003 Recloser R3
(Zona 1)

39. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 39 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10.00 kV
Terminal(287)Cub_3R3 - FASE CASTI10Cub_3CAST10 - FASE
Terminal(318)Cub_1A-1096 - FASE Terminal(323)Cub_1Fuse
R3 - FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 280.00 pri.A
Tpset: 0.07
Tiempo de Disparo: 0.085 s
A-1096 - FASE
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 480.00 pri.A
Tpset: 0.11
Tiempo de Disparo: 0.394 s
A-1096 - FASE
Ipset: 5000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Fuse
200K
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Tiempo de Disparo: 0.363 s
Tiempo de Disparo: 0.363 s
CAST10 - FASE
C1 - IEC Class A (Standard Inverse)
Ipset: 1200.00 pri.A
Tpset: 0.07
Tiempo de Disparo: 0.917 s
I =2041.244 pri.A
0.917 s
I =2288.308 pri.A
0.394 s
I =2288.337 pri.A
0.363 s
I =2288.343 pri.A
0.085 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 OP1
CORTOCIRCUITO BIFASICO FINAL A-1003 ZONA 1 SE. CASTILLA A-1096 - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 1
Fecha: 22/10/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°24 – Cortocircuito Bifasico Final del Alimentador A-1003 Recloser R3
(Zona 1)
MODO DE OPERACIÓN 2: TRANSFIRIENDO CARGA del A-1096 al A-
1003.
SET. PIURA CENTRO
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
100
[s]
10.00 kV
PIURA10Cub_6A-1003 Terminal(287)Cub_3R3 - FASE
Terminal(333)Cub_5RC-FASE Terminal(323)Cub_1Fuse
RC-FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 100.80 pri.A
Tpset: 0.10
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
A-1003
Ipset: 6000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
R3 - FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 280.00 pri.A
Tpset: 0.12
Tiempo de Disparo: 0.044 s
A-1003
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 480.00 pri.A
Tpset: 0.20
Tiempo de Disparo: 0.216 s
RC-FASE
Ipset: 800.10 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
R3 - FASE
Ipset: 2400.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
Fuse
200K
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
I =4157.138 pri.A
0.010 s
I =4157.107 pri.A
0.216 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 - FASES PC
CORTOCIRCUITO TRIFASICO RECLOSER R3 SE. PIURA CENTRO - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 2
Fecha: 17/03/2012
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°25 – Cortocircuito Trifasico delante del recloser R3 – Modo de
Operación 2.

40. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 40 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
100
[s]
10.00 kV
PIURA10Cub_6A-1003 Terminal(287)Cub_3R3 - FASE
Terminal(333)Cub_5RC-FASE Terminal(323)Cub_1Fuse
RC-FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 100.80 pri.A
Tpset: 0.10
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
A-1003
Ipset: 6000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
R3 - FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 280.00 pri.A
Tpset: 0.12
Tiempo de Disparo: 0.058 s
A-1003
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 480.00 pri.A
Tpset: 0.20
Tiempo de Disparo: 0.286 s
RC-FASE
Ipset: 800.10 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
R3 - FASE
Ipset: 2400.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
Fuse
200K
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
I =3621.923 pri.A
0.010 s
I =3621.930 pri.A
0.286 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 - FASES PC
CORTOCIRCUITO BIFASICO RECLOSER R3 SE. PIURA CENTRO - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 2
Fecha: 17/03/2012
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°26 – Cortocircuito Bifasico delante del recloser R3 – Modo de
Operación 2.
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
100
[s]
10.00 kV
PIURA10Cub_6A-1003 Terminal(287)Cub_3R3 - FASE
Terminal(333)Cub_5RC-FASE Terminal(323)Cub_1Fuse
RC-FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 100.80 pri.A
Tpset: 0.10
Tiempo de Disparo: 0.016 s
A-1003
Ipset: 6000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
R3 - FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 280.00 pri.A
Tpset: 0.12
Tiempo de Disparo: 0.148 s
A-1003
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 480.00 pri.A
Tpset: 0.20
Tiempo de Disparo: 0.749 s
RC-FASE
Ipset: 800.10 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
R3 - FASE
Ipset: 2400.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Fuse
200K
Tiempo de Disparo: 0.370 s
I =2270.408 pri.A
0.148 s
I =2270.434 pri.A
0.010 s
I =2270.422 pri.A
0.370 s
I =2270.344 pri.A
0.749 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 - FASES PC
CORTOCIRCUITO TRIFASICO - RECLOSER RC SE. PIURA CENTRO - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 2
Fecha: 17/03/2012
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°27 – Cortocircuito Trifasico delante del Recloser RC – Modo de
Operación 2

41. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 41 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
100
[s]
10.00 kV
PIURA10Cub_6A-1003 Terminal(287)Cub_3R3 - FASE
Terminal(333)Cub_5RC-FASE Terminal(323)Cub_1Fuse
RC-FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 100.80 pri.A
Tpset: 0.10
Tiempo de Disparo: 0.021 s
A-1003
Ipset: 6000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
R3 - FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 280.00 pri.A
Tpset: 0.12
Tiempo de Disparo: 0.196 s
A-1003
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 480.00 pri.A
Tpset: 0.20
Tiempo de Disparo: 0.997 s
RC-FASE
Ipset: 800.10 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
R3 - FASE
Ipset: 2400.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Fuse
200K
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Tiempo de Disparo: 0.537 s
Tiempo de Disparo: 0.538 s
I =1981.824 pri.A
0.196 s
0.537 s
I =1981.814 pri.A
0.010 s
I =1981.803 pri.A
0.997 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 - FASES PC
CORTOCIRCUITO BIFASICO - RECLOSER RC SE. PIURA CENTRO - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 2
Fecha: 17/03/2012
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°28 – Cortocircuito Bifasico delante del Recloser RC – Modo de
Operación 2.
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
100
[s]
10.00 kV
PIURA10Cub_6A-1003 Terminal(287)Cub_3R3 - FASE
Terminal(333)Cub_5RC-FASE Terminal(323)Cub_1Fuse
RC-FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 100.80 pri.A
Tpset: 0.10
Tiempo de Disparo: 0.073 s
A-1003
Ipset: 6000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
R3 - FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 280.00 pri.A
Tpset: 0.12
Tiempo de Disparo: 0.725 s
A-1003
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 480.00 pri.A
Tpset: 0.20
Tiempo de Disparo: 4.163 s
RC-FASE
Ipset: 800.10 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
R3 - FASE
Ipset: 2400.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Fuse
200K
Tiempo de Disparo: 5.847 s
I =1056.476 pri.A
0.725 s
I =1056.520 pri.A
0.010 s
I =1056.494 pri.A
5.847 s
I =1056.411 pri.A
4.163 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 - FASES PC
CORTOCIRCUITO TRIFASICO FINAL A-1003 ZONA 4 SE. PIURA CENTRO - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 2
Fecha: 17/03/2012
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°29 – Cortocircuito Trifasico Final del Alimentador A-1003 Recloser
R3 (Zona 4) – Modo de Operación 2.

42. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 42 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
100
[s]
10.00 kV
PIURA10Cub_6A-1003 Terminal(287)Cub_3R3 - FASE
Terminal(333)Cub_5RC-FASE Terminal(323)Cub_1Fuse
RC-FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 100.80 pri.A
Tpset: 0.10
Tiempo de Disparo: 0.097 s
A-1003
Ipset: 6000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
R3 - FASE
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 280.00 pri.A
Tpset: 0.12
Tiempo de Disparo: 0.980 s
A-1003
C3 - IEC Class C (Extremely Inverse)
Ipset: 480.00 pri.A
Tpset: 0.20
Tiempo de Disparo: 5.987 s
RC-FASE
Ipset: 800.10 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
R3 - FASE
Ipset: 2400.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Fuse
200K
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
Tiempo de Disparo: 12.459 s
Tiempo de Disparo: 12.468 s
I =919.886 pri.A
0.980 s
I =919.880 pri.A
0.010 s
I =919.885 pri.A
12.459 s
I =919.878 pri.A
5.987 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 - FASES PC
CORTOCIRCUITO BIFASICO FINAL A-1003 ZONA 4 SE. PIURA CENTRO - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 2
Fecha: 17/03/2012
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°30 – Cortocircuito Bifasico Final del Alimentador A-1003 Recloser R3
(Zona 4) – Modo de Operación 2.
Función de sobrecorriente de tierra (50N/51N)
Los ajustes propuestos son los siguientes:
MODO DE OPERACIÓN 1: TRANSFIRIENDO CARGA del A-1003 al A-
1096.
SET. CASTILLA
Protección Ajuste Umbral 1 Ajuste Umbral 2
Direcc
Ubicación Relé TC IE> T> Curva1 IE>> T>> Curva2
SET. CASTILLA
A-1096
GE
F650
400/1 60 0.36 IEC VI 4000 0.0 DT
NO
DIRECC
R3 (C-1’)
SECC. PUENTE
SANCHEZ CERRO
(GRUPO DE AJUSTE
1)
ENTEC
EVR-1
400/1 40 0.27 IEC-VI 2000 0.01 DT NO
DIRECC
RC (C-3)
NULEC
N28
630/1 20 0.1 DT 40 0.0 DT NO
DIRECC
R6A
ESQ. AREQUIPA -
ICA
ENTEC
EVR-1
400/1 40 0.1 DT 100 0.0 DT NO
DIRECC
R5 (C-2)
SECC. AMERICA TV
ENTEC
EVR-1
400/1 40 0.1 DT 100 0.0 DT NO
DIRECC
R6A (C-2)
ESQ. AREQUIPA -
ICA
ENTEC
EVR-1
400/1 40 0.1 DT 100 0.0 DT
NO
DIRECC
Cuadro N°16 – Ajuste de Sobrecorriente de Tierra – Ajustes Propuestos – SE
CASTILLA.

43. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 43 de 519 Revisión: 8
MODO DE OPERACIÓN 2: TRANSFIRIENDO CARGA del A-1096 al A-
1003.
SET. PIURA CENTRO
Cuadro N°17 – Ajuste de Sobrecorriente de Tierra – Ajustes Propuestos – SE
PIURA CENTRO
Función de sobrecorriente SEF (67Ns)
Los ajustes propuestos son los siguientes:
MODO DE OPERACIÓN 1: TRANSFIRIENDO CARGA del A-1003 al A-
1096.
SET. CASTILLA
Protección Ajuste Umbral 1 Ajuste Umbral 2
Direcc
Ubicación Relé TC I> T> Curva1 I>> T>> Curva2
SET. CASTILLA
A-1096
GE F650 60/1 4.0 0.5 DT -- -- -- FORW
R3 (C-1’)
SECC. PUENTE
SANCHEZ CERRO
(GRUPO DE AJUSTE 1)
ENTEC
EVR-1
133/1 2.0 0.3 DT -- -- -- FORW
RC (C-3’)
Secc. La Primavera
NULEC
N28
630/1 1.0 0.1 DT -- -- -- FORW
R5 (C-2)
SECC. AMERICA TV
ENTEC
EVR-1
133/1 1.5 0.2 DT -- -- -- FORW
R6A (C-2)
ESQ. AREQUIPA - ICA
ENTEC
EVR-1
133/1 1.5 0.2 DT -- -- -- FORW
Cuadro N°18 – Ajuste de Sobrecorriente de Tierra (SEF) – Ajustes
Propuestos – SE CASTILLA
MODO DE OPERACIÓN 2: TRANSFIRIENDO CARGA del A-1096 al A-
1003.
SET. PIURA CENTRO
Protección Ajuste Umbral 1 Ajuste Umbral 2
Direcc
Ubicación Relé TC I> T> Curva1 I>> T>> Curva2
SET. PIURA CENTRO
A-1003
GE F650 50/1 4.0 0.5 DT -- -- -- FORW
R3 (C-1’)
SECC. PUENTE
SANCHEZ CERRO
(GRUPO DE AJUSTE 2)
ENTEC
EVR-1
133/1 2.0 0.3 DT -- -- -- FORW
RC (C-3’)
Secc. La Primavera
NULEC
N28
630/1 1.0 0.1 DT -- -- -- FORW
Cuadro N°19 – Ajuste de Sobrecorriente de Tierra (SEF) – Ajustes
Propuestos – SE PIURA CENTRO
Protección Ajuste Umbral 1 Ajuste Umbral 2
Direcc
Ubicación Relé TC I> T> Curva1 I>> T>> Curva2
SET. PIURA CENTRO
A-1003
GE F650 400/1 80 0.3 DT 300 0.0 DT NO DIRECC
R3 (C-1’)
SECC. PUENTE
SANCHEZ CERRO
(GRUPO DE AJUSTE 2)
ENTEC
EVR-1
400/1 40 0.1 DT 200 0.0 DT NO DIRECC
RC (C-3) NULEC N28 630/1 20 0.1 DT 40 0.0 DT NO DIRECC

44. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 44 de 519 Revisión: 8
MODO DE OPERACIÓN 1: TRANSFIRIENDO CARGA del A-1003 al A-
1096.
SET. CASTILLA
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10.00 kV
CASTI10Cub_5A-1096 - TIERRA Terminal(288)Cub_2R3 - TIERRA
Terminal(296)Cub_1R6A - TIERRA
A-1096 - TIERRA
Ipset: 4000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
A-1096 - TIERRA
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 60.00 pri.A
Tpset: 0.36
Tiempo de Disparo: 0.125 s
R3 - TIERRA
Ipset: 2000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
R3 - TIERRA
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 40.00 pri.A
Tpset: 0.27
Tiempo de Disparo: 0.093 s
R6A - TIERRA
Ipset: 40.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
3*I0 =2919.998 pri.A
0.010 s
3*I0 =2920.068 pri.A
0.125 s
R6A - TIERRA
Ipset: 100.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 OP1 - TIERRA
CORTOCIRCUITO MONOFASICO - RECLOSER R3 SE. CASTILLA A-1096 - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 1
Fecha: 7/12/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°31 – Cortocircuito Monofasico delante del recloser R3 – Modo de
Operación 1.

45. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 45 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10.00 kV
CASTI10Cub_5A-1096 - TIERRA Terminal(288)Cub_2R3 - TIERRA
Terminal(296)Cub_1R6A - TIERRA
A-1096 - TIERRA
Ipset: 4000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
A-1096 - TIERRA
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 60.00 pri.A
Tpset: 0.36
Tiempo de Disparo: 0.203 s
R3 - TIERRA
Ipset: 2000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
R3 - TIERRA
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 40.00 pri.A
Tpset: 0.27
Tiempo de Disparo: 0.100 s
R6A - TIERRA
Ipset: 40.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 0.100 s
R6A - TIERRA
Ipset: 100.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
3*I0 =1498.890 pri.A
0.100 s
3*I0 =1498.826 pri.A
0.010 s
3*I0 =1498.923 pri.A
0.203 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 OP1 - TIERRA
CORTOCIRCUITO MONOFASICO FINAL A-1096 ZONA 1. SE. CASTILLA A-1096 - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 1
Fecha: 7/12/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°32 – Cortocircuito Monofasico Final del Alimentador A-1096 Recloser R3
(Zona 1) – Modo de Operación 1.
10 100 1000 10000 100000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10.00 kV
CASTI10Cub_5A-1096 - TIERRA Terminal(288)Cub_2R3 - TIERRA
Terminal(296)Cub_1R6A - TIERRA
A-1096 - TIERRA
Ipset: 4000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
A-1096 - TIERRA
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 60.00 pri.A
Tpset: 0.36
Tiempo de Disparo: 5.230 s
R3 - TIERRA
Ipset: 2000.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
R3 - TIERRA
C2 - IEC Class B (Very Inverse)
Ipset: 40.00 pri.A
Tpset: 0.27
Tiempo de Disparo: 1.925 s
R6A - TIERRA
Ipset: 40.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 0.100 s
R6A - TIERRA
Ipset: 100.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
3*I0 =115.757 pri.A
1.925 s
3*I0 =115.754 pri.A
0.010 s
3*I0 =115.755 pri.A
5.230 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 OP1 - TIERRA
CORTOCIRCUITO MONOFASICO RF=50 OHM FINAL A-1096 ZONA 1. SE. CASTILLA A-1096 - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 1
Fecha: 7/12/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°33 – Cortocircuito Monofasico Final RF=50 Ohm del Alimentador A-1096
Recloser R3 (Zona 1) – Modo de Operación 1.

46. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 46 de 519 Revisión: 8
MODO DE OPERACIÓN 2: TRANSFIRIENDO CARGA del A-1096 al A-
1003.
SET. PIURA CENTRO
10 100 1000 10000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10.00 kV
Terminal(277)Cub_1A-1003 TIERRA Terminal(288)Cub_2R3 - TIERRA
PIURA10Cub_2PIUC10 Prop Terminal(334)Cub_1RC- TIERRA
A-1003 TIERRA
Ipset: 300.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
A-1003 TIERRA
Ipset: 80.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 0.300 s
R3 - TIERRA
Ipset: 40.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 0.100 s
R3 - TIERRA
Ipset: 200.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC10 Prop
Ipset: 150.00 pri.A
Tset: 0.60 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC10 Prop
Ipset: 600.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
RC- TIERRA
Ipset: 20.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
RC- TIERRA
Ipset: 40.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
3*I0 =192.208 pri.A
0.100 s
3*I0 =192.233 pri.A
0.300 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 TIERRA - OP2
CORTOCIRCUITO MONOFASICO - RECLOSER R3 SE. PIURA CENTRO A-1003 - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 2
Fecha: 16/12/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°34 – Cortocircuito Monofasico delante del recloser R3 – Modo de
Operación 2
10 100 1000 10000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10.00 kV
Terminal(277)Cub_1A-1003 TIERRA Terminal(288)Cub_2R3 - TIERRA
PIURA10Cub_2PIUC10 Prop Terminal(334)Cub_1RC- TIERRA
A-1003 TIERRA
Ipset: 300.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
A-1003 TIERRA
Ipset: 80.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 0.300 s
R3 - TIERRA
Ipset: 40.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 0.100 s
R3 - TIERRA
Ipset: 200.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC10 Prop
Ipset: 150.00 pri.A
Tset: 0.60 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC10 Prop
Ipset: 600.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
RC- TIERRA
Ipset: 20.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 0.100 s
RC- TIERRA
Ipset: 40.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
3*I0 =184.764 pri.A
0.100 s
3*I0 =184.737 pri.A
0.010 s
3*I0 =184.788 pri.A
0.300 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 TIERRA - OP2
CORTOCIRCUITO MONOFASICO - RECLOSER RC SE. PIURA CENTRO A-1003 - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 2
Fecha: 16/12/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°35 – Cortocircuito Monofasico delante del recloser RC – Modo de
Operación 2

47. REPOTENCIACIÓN DE EQUIPAMIENTO DE MANIOBRA Y
PROTECCIÓN
ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES
DELCROSA / DLF SAC Página 47 de 519 Revisión: 8
10 100 1000 10000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10.00 kV
Terminal(277)Cub_1A-1003 TIERRA Terminal(288)Cub_2R3 - TIERRA
PIURA10Cub_2PIUC10 Prop Terminal(334)Cub_1RC- TIERRA
A-1003 TIERRA
Ipset: 300.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
A-1003 TIERRA
Ipset: 80.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 0.300 s
R3 - TIERRA
Ipset: 40.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 0.100 s
R3 - TIERRA
Ipset: 200.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC10 Prop
Ipset: 150.00 pri.A
Tset: 0.60 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC10 Prop
Ipset: 600.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
RC- TIERRA
Ipset: 20.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 0.100 s
RC- TIERRA
Ipset: 40.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
3*I0 =165.483 pri.A
0.100 s
3*I0 =165.458 pri.A
0.010 s
3*I0 =165.504 pri.A
0.300 s
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 TIERRA - OP2
CORTOCIRCUITO MONOFASICO FINAL A-1003 (ZONA4) SE. PIURA CENTRO A-1003 - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 2
Fecha: 16/12/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°36 – Cortocircuito Monofasico Final del Alimentador A-1003 Recloser R3
(Zona 4) – Modo de Operación 2.
10 100 1000 10000[pri.A]
0.01
0.1
1
10
[s]
10.00 kV
Terminal(277)Cub_1A-1003 TIERRA Terminal(288)Cub_2R3 - TIERRA
PIURA10Cub_2PIUC10 Prop Terminal(334)Cub_1RC- TIERRA
A-1003 TIERRA
Ipset: 300.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
A-1003 TIERRA
Ipset: 80.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
R3 - TIERRA
Ipset: 40.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 0.100 s
R3 - TIERRA
Ipset: 200.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC10 Prop
Ipset: 150.00 pri.A
Tset: 0.60 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
PIUC10 Prop
Ipset: 600.00 pri.A
Tset: 0.30 s
Tiempo de Disparo: 9999.999 s
RC- TIERRA
Ipset: 20.00 pri.A
Tset: 0.10 s
Tiempo de Disparo: 0.100 s
RC- TIERRA
Ipset: 40.00 pri.A
Tset: 0.01 s
Tiempo de Disparo: 0.010 s
3*I0 = 71.661 pri.A
0.100 s
3*I0 = 71.652 pri.A
0.010 s
3*I0 = 71.669 pri.A
ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES ENOSA R3 TIERRA - OP2
CORTOCIRCUITO MONOFASICO RF=50 OHM FINAL A-1003 RECLOSER R3 (ZONA 4) SE. PIURA CENTRO A-1003 - RECLOSER R3 - MODO DE OPERACION 2
Fecha: 16/12/2011
Anexo:
DIgSILENT
Figura N°37 – Cortocircuito Monofasico Final RF=50 Ohm del Alimentador A-1003
Recloser R3 (Zona 4) – Modo de Operación 2.