EVALUACION DE UN CONCENTRADOR CILÍNDRICO PARABOLICO (CCP)
C. Polo UNJBG
XVI SIMPOSIO PERUANO DE ENERGIA SOLAR
Blog: http://solucionessolares.blogspot.com/
During the Workshop about Urban Farming in Paraguay (June 2012). Presentation about biogas and biodigestors, based in the Chilean Ministry of Energy -FAO - PNUD - GEF publication: "Biogas Guidelines"
http://www.rlc.fao.org/es/publicaciones/manual-biogas/
http://www.rlc.fao.org/fileadmin/content/events/taller_tcp-par-3303/agenda.pdf
During the Workshop about Urban Farming in Paraguay (June 2012). Presentation about biogas and biodigestors, based in the Chilean Ministry of Energy -FAO - PNUD - GEF publication: "Biogas Guidelines"
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EVALUACIONES PRELIMINARES DE UN TUBO DE VACIO PARA TERMA SOLARRoberto Valer
EVALUACIONES PRELIMINARES DE UN TUBO DE VACIO PARA TERMA SOLAR
P. Flores UNSA
XVI SIMPOSIO PERUANO DE ENERGIA SOLAR
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Se presenta una investigación experimental de un acondicionador de aire enfriado por agua que utiliza páneles elaborados con celulosa como material de empaque en torres de enfriamiento de agua.
INNOVACIÓN! el depósito solar de capas sin presión LATENTO para la Energía Solar Térmica, ideal para combinar el ACS, el apoyo a la calefacción y climatizar piscinas
Degradación de módulos fotovoltaicos de Silicio cristalino tras 12 años de op...Roberto Valer
Dr. Mariano Sidrach. Universidad de Málaga (UMA). España
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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Software para la monitorización y evaluación de instalaciones fotovoltaicasRoberto Valer
Dra. Llanos Mora López. Universidad de Málaga (UMA). España
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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El mercado de las aplicaciones fotovoltaicas conectadas a la red en EspañaRoberto Valer
Dra. Estefanía Caamaño. IES-UPM. España
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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Degradación de módulos CIS tras un año de exposición exterior en un enclave s...Roberto Valer
Dr. Gustavo Nofuentes Garrido. UJAEN. España
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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Caracterización de inversores CC/CA para conexión a la redRoberto Valer
Dr. Arno Krenzinger. UFRGS. Brasil
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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Autoconsumo de Energía Solar Fotovoltaica con gestión activa de la demanda: E...Roberto Valer
Dra. Estefanía Caamaño. IES-UPM. España
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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Avaliação de desempenho operacional do primeiro sistema fotovoltaico conectad...Roberto Valer
Dr. Wilson Negrão Macêdo. Universidade Federal do Pará (UFPA). Brasil
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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Las aplicaciones fotovoltaicas conectadas a la red en el PerúRoberto Valer
Ing. Carlos Huari. Ministerio de Energía y Minas (MEM). Perú
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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Las aplicaciones fotovoltaicas conectadas a la red en MéxicoRoberto Valer
Dr. Jorge Huacuz. Instituto de Investigaciones Eléctricas (IIE). México
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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PRESENTACIÓN DE LA ACCIÓN DE COORDINACIÓN: DESARROLLO Y DIFUSIÓN DE LA GENERA...Roberto Valer
Roberto Zilles. IEE-USP. Brasil
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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Barreras institucionales a la difusión de la energía solar fotovoltaica en Co...Roberto Valer
Dr. Marvin Acuña. CINDOC. Costa Rica
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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Mitos y Desafíos para los Sistemas Fotovoltaicos de Aplicación Rural en Bolivia.Roberto Valer
Ing. Miguel Fernández. Energetica. Bolivia
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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Innovación Tecnológica Energética, Desarrollo Humano Sostenible y Cambio Soci...Roberto Valer
Ing. Mario Hernández. Semillas del Sol. Guatemala
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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Nuevos proyectos de electrificación rural fotovoltaica en el Perú.Roberto Valer
Ing. Rafael Espinoza. CER-UNI. Perú
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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Consideraciones de electrificación rural con energía solar fotovoltaica y der...Roberto Valer
Econ. Guillermo Verdesoto. FEDETA. Ecuador
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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Plataforma Experimental para el Desarrollo de Sistemas Híbridos Solar-Eólico ...Roberto Valer
Dr. Jorge Huacuz. Instituto de Investigaciones Eléctricas (IIE). México
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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Electrificación rural con aerogeneradores de pequeña potencia en América LatinaRoberto Valer
Ing. Luís Arribas. IER-CIEMAT
XVII Simposio Peruano de Energia Solar
IV Conferencia Latinoamericana de Energía Solar
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Entre las novedades introducidas por el Código Aduanero (Ley 22415 y Normas complementarias), quizás la más importante es el articulado referido a la determinación del Valor Imponible de Exportación; es decir la base sobre la que el exportador calcula el pago de los derechos de exportación.
Anna Lucia Alfaro Dardón, Harvard MPA/ID.
Opportunities, constraints and challenges for the development of the small and medium enterprise (SME) sector in Central America, with an analytical study of the SME sector in Nicaragua. - focused on the current supply and demand gap for credit and financial services.
Anna Lucía Alfaro Dardón
Dr. Ivan Alfaro
Anna Lucia Alfaro Dardón, Harvard MPA/ID. The international successful Case Study of Banco de Desarrollo Rural S.A. in Guatemala - a mixed capital bank with a multicultural and multisectoral governance structure, and one of the largest and most profitable banks in the Central American region.
INCAE Business Review, 2010.
Anna Lucía Alfaro Dardón
Dr. Ivan Alfaro
Dr. Luis Noel Alfaro Gramajo
EVALUACION DE UN CONCENTRADOR CILÍNDRICO PARABOLICO (CCP)
1. UNIVERSIDAD NACIONAL JORGE BASADRE GROHMANN CENTRO DE ENERGÍAS RENOVABLES DE TACNA (CERT) EVALUACION DE UN CONCENTRADOR CILÍNDRICO PARABOLICO (CCP) CARLOS POLO BRAVO ELISBAN J. SACARI SACARI
2. INTRODUCCION El presente trabajo muestra el proceso de evaluación de un Concentrador solar Cilíndrico Parabólico (CCP), en las instalaciones del Centro de Energías Renovables de Tacna (CERT)
3. COLECTORES DE CONCENTRACION Los colectores solares de concentración o colectores focales, utilizan el principio óptico de reflexión o de refracción para concentrar la radiación solar sobre una superficie receptora antes de transformarla en energía térmica. Se diferencia de un colector plano en que este último transforma la energía radiante en energía térmica de forma inmediata
4. TIPOS DE COLECTORES DE CONCENTRACION Concentrador de receptor central. Concentradores cilíndrico parabólicos Concentrador de disco parabólico Stirling Concentrador tipo Fresnel
5. PARTES DE UN CCP El reflector cilindro parabólico El tubo absorbente La estructura metálica El sistema de seguimiento del sol
6. OPTICA DE CONCENTRADORES FACTOR DE CONCENTRACION X X = área de abertura/ área del tubo absorbente
8. CONVERSION DE CALOR EN EL CONCENTRADOR CILINDRICO PARABOLICO (CSCP) El CSCP transforma la radiación solar en energía térmica mediante la concentración de la radiación solar a lo largo de su foco lineal, por lo tanto es necesario establecer cual es la capacidad del sistema de generar calor en el absorvedor o receptor para obtener altas temperaturas para aplicaciones posteriores Para obtener la ecuación de la eficiencia térmica de un concentrador solar, se empieza a partir de la ecuación del balance energético para un colector solar, que relaciona las ganancias y pérdidas en el absorvedor (tubo absorbente)
10. Significado de las abreviaciones Qútil= Potencia útil [W] Qpérdidas = Potencia perdida por radiación, convección y conducción [W] Qsol = Energía solar incidente sobre el área del tubo absorbente Qabsorbido = Potencia absorbida por el área de absorvedor negro [W] Tamb = Temperatura ambiente [° C] Te, Ts = Temperatura de entrada y salida del fluido [° C]. Gt = Radiación solar directa [W/m2] Aabertura = Área de abertura del colector Atubo absorbente = Área del tubo absorbente [m2]. m =Flujo másico del fluido caloportador [kg/s]. α τ = Eficiencia óptica (producto de la absortancia * transmitancia)
14. DETERMINACION DE LA EFICIENCIA OPTICA Para la determinación de la eficiencia óptica del CCP, se llena el tubo absorbente con agua fría, a una temperatura inferior a la temperatura ambiente (Te << Tamb); para ello se usa hielo. El agua fría ingresa a temperatura Te, por un extremo del tubo absorbente como se muestra en la figura, y con una llave paso se regula el flujo de agua. El agua sale a temperatura Ts del tubo absorbente, y es dirigida por medio de una manguera a un recipiente.
15. DETERMINACIÓN DEL COEFICIENTE GLOBAL DE PÉRDIDAS DE CALOR: (UL) Armamos el esquema de la Figura y mantenemos funcionando el termostato, calentando el agua a una temperatura de 70 ºC, por lo menos una hora hasta que la temperatura se estabilice, luego se miden las temperaturas de entrada y salida del tubo absorbente, simultáneamente, se mide la temperatura del ambiente de trabajo (Tamb), el flujo volumétrico (m ). Se determina la temperatura promedio (Tm) entre las temperaturas de entrada y salida del agua del tubo absorbente, se mide el área del tubo absorbente (Aabs), y finalmente se calcula UL según la ecuación (23); el trabajo se realiza en oscuridad.
16. DETERMINACIÓN DE LA EFICIENCIA TÉRMICA Con la determinación de la eficiencia óptica y el coeficiente global de pérdidas, obtenemos la siguiente relación El factor de concentración del concentrador es X = Aabertura / Atubo absorbente , esta operación la realizamos para determinación de la eficiencia térmica del concentrador para los casos donde el tubo absorbente esta con y sin el cobertor de vidrio.
19. Características - La superficie reflectante es de aluminio anodizado de alto coeficiente de reflexión. El receptor o tubo absorbente es de aluminio pintado con pintura negro mate para aumentar la capacidad de absorción de calor, tiene un radio de 1,27 cm (½”). El cobertor de vidrio empleado fue hecho de focos fluorescentes y colocadas concéntricamente al tubo absorbente para evitar perdidas de calor por convección del calor al medio ambiente. El área de abertura del concentrador cilíndrico parabólico es de 2,662m². tubo absorbente con el cobertor de vidrio Tubos fluorescentes
21. AREA EFICIENTE DE LA SUPERFICIE REFLECTANTE SABIENDO QUE : El área reflectante es: Donde: AR: Área de la superficie reflectante [m²] LC: lado curvo [m] Lr: lado recto [m] L: longitud del concentrador [m] Entonces tenemos que AR = 3,025m²
22. AREA EFICIENTE DEL DE LA SUPERFICIE REFLEJANTE el 12% del área reflectante (0,363m²) es deficiente debido a deformaciones en toda la superficie reflectante (ver partes amarillas), sumándole un 5,45% de superficie reflectante (0,1648m²) que se pierde debido a un ángulo de incidencia de la radiación solar mayor o menor a la normal del concentrador, haciendo un total de un 17,45% de área reflectante que se pierde (0,5278 m²) debido a estos dos tipos de perdidas ópticas, quedándonos un área de trabajo de 2,4971m² (82,55% del área total del concentrador).
23. CALCULO DE LA EFICIENCIA OPTICA b) a) equipo armado para la medición de la eficiencia óptica, tubo absorbente sin el cobertor de vidrio. (b) equipo armado para la medición de la eficiencia óptica, tubo absorbente con el cobertor de vidrio
25. CALCULO DEL COEFICIENTE GLOBAL DE PERDIDAS (a) (b) (a) equipo armado para la medición del coeficiente global de pérdidas, tubo absorbente sin el cobertor de vidrio. (b) equipo armado para la medición del coeficiente global de pérdidas, tubo absorbente con el cobertor de vidrio.
31. CONCLUSIONES Se concluye que debido a las deformaciones y al ángulo de incidencia diferente a la normal del área de abertura, el área eficiente es solo el 2,19m² del área total de abertura (2,93m²), lo que disminuye el factor de concentración del concentrador cilíndrico parabólico. La eficiencia óptica obtenida con el tubo absorbente sin el cobertor de vidrio es 55% y con el tubo absorbente con cobertura de vidrio es 71%), con lo cual la eficiencia del concentrador, aumenta en un 27,7% con cobertor, toda vez que el cobertor de vidrio disminuye las pérdidas de calor por convección y radiación desde el tubo absorbente al ambiente
32. conclusiones El coeficiente global de perdidas del tubo absorbente sin cobertura de vidrio es de 31,15W/m2 ºC, en comparación con el tubo absorbente que cuenta con cobertura de vidrio el cual es de 16,43W/m2 ºC, casi el doble de perdidas de calor al ambiente que el que si cuenta con la cobertura de vidrio. La eficiencia térmica obtenida con el concentrador, con la cobertura de vidrio es 27 % mayor a la otra.
33. SUGERENCIAS Para aumentar la eficiencia del concentrador cilíndrico parabólico se debe mantener en todo momento que la radiación incidente al concentrador sea perpendicular al área de abertura, para ello es conveniente evaluar el sistema con un sistema de seguimiento de sol. Uno de los principales factores que se debe tomar en cuenta al construir un concentrador cilíndrico parabólico es la estructura de la misma, ya que es un factor importante para aprovechar la radiación del medio.