memoria

1. “SERVICIOS HIGIENICOS
MEMORIA DE CALCULO
SERVICIOS HIGIENICOS

2. MEMORIA DE CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
SSHH

3. MEMORIA DE CÁLCULO DE ESTRUCTURAS SSHH
PLANTA
0.90*2.10 0.90*2.10 0.90*2.10
0.70*2.10 0.70*2.10 0.70*2.10 0.70*2.10
SS.HH
DISCAPACITADOS
12
3
3
3,69 3,69
1,65
1,5
1,68
1,68
0,9 0,9 0,9 0,9
SS.HH
MUJERES
VESTIDOR
DUCHAS
VESTIDOR
DUCHAS
VESTIDOR
SS.HH
MUJERES
SS.HH
VARONES
SS.HH
VARONES
LAVADEROS LAVADEROS
URINARIOS
2,3
0
1,85
ELEVACIÓNES:

4. El diseño estructural del proyecto se orienta a proporcionar adecuada estabilidad, rigidez y ductilidad
frente a solicitaciones provenientes de cargas muertas, vivas, asentamientos diferenciales y eventos
sísmicos.
El diseño sísmico obedece a los Principios de la Norma E030-2019 DISEÑO SISMORESISTENTE
del Reglamento Nacional de Edificaciones conforme a los cuales:
 La estructura no debería colapsar, ni causar daños graves a las personas debido a
movimientos sísmicos severos que puedan ocurrir en el sitio.
 La estructura debería soportar movimientos sísmicos moderados, que puedan ocurrir en el
sitio durante su vida de servicio, experimentando daños dentro de límites aceptables.
Estos principios guardan estrecha relación con la filosofía de Diseño Sismorresistente de la Norma:
 Evitar pérdida de vidas humanas.
 Asegurar la continuidad de los servicios básicos.
 Minimizar los daños a la propiedad.
DIAFRAGMA RIGIDO
Los techos están formados por losas aligeradas en una dirección que además de soportar cargas
verticales y transmitirlas a vigas, muros y columnas, cumplen la función de formar un Diafragma Rígido
continuo integrado a los elementos verticales y compatibilizando sus desplazamientos laterales.
CONFIGURACION DEL EDIFICIO
El sistema Estructural predominante en la dirección X e Y es el Sistema Aporticado de Concreto
Armado de esta manera la norma principal que rige su diseño es la E060 de diseño en concreto
armado del RNE.
Cuenta con vigas peraltadas de VP- 25 x 30 en el eje Principal (Eje XX) y VS- 25 x 25 en el eje
Secundario (Eje YY).
Todo el concreto de la estructura es de 210kg/cm2.
La configuración busca satisfacer los siguientes requisitos:
 Planta Simple
 Simetría en distribución de masas y disposición de muros, compensada con la adición de
pórticos.
 Regularidad en planta y elevación sin cambios bruscos de rigidez, masa o discontinuidades
en la transmisión de las fuerzas de gravedad y horizontales a través de los elementos
verticales hacia la cimentación.
 Rigidez similar en las dos direcciones principales de la edificación.
 Cercos y tabiques aislados de la estructura principal donde se indica.

5. Evaluación de la configuración:
Irregularidad de rigidez-Piso Blando. No presenta
Irregularidad de Masa. No presenta
Irregularidad Geométrica Vertical. No presenta
Discontinuidad en el sistema resistente. No presenta
Irregularidad Torsional. No presenta
Esquinas entrantes. No presenta
Discontinuidad en el diafragma. No presenta
La estructura se clasifica como: RREGULAR EN EL EJE YY
La estructura se clasifica como: RREGULAR EN EL EJE XX
DIRECCIÓN X DIRECCIÓN YY
Ia Ip Ia Ip
1.00 1.00 1.00 1.00
ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL
Se empleó el programa de análisis estructural Etabs 9.7.4 que emplea el método matricial de rigidez
y de elementos finitos. Se modeló la geometría de la estructura y las cargas actuantes.
1. CARGAS
A continuación, se detallan las cargas considerada en el análisis por gravedad.
Concreto 2400 Kg/m3
Piso acabado 100 kg/m2
S/C primer piso 250 kg/m2
S/C techo 100 kg/m2
Las características de los materiales consideradas en el análisis y diseño estructural fueron:
Concreto f´c=210kg/cm2 Ec = 15000 ∗ √fc =217370.6512
Acero: fý=4200kg/cm2 con elongación mínima del 9%. No se permite traslapar refuerzo vertical en
zonas confinadas en extremos de soleras y columnas.
2. MODELO ESTRUCTURAL
El modelo empleado para vigas y columnas consistió en barras de eje recto que incluyen
deformaciones por flexión, carga axial, fuerza cortante y torsión.
Este modelo considera el efecto tridimensional del aporte de rigidez de cada elemento estructural.
Para modelar los muros de corte se emplearon elementos tipo Shell (Áreas) que incluyen el efecto
de membrana y de flexión.

7. Figura 01. Modelo estructura
Figura 02. Modos de Vibración de la edificación
3. MASAS PARA EL ANÁLISIS DINÁMICO MODAL Y SÍSMICO
Las masas provenientes de las losas, piso terminado, y de la sobrecarga se concentran a nivel del
centro de masas de cada losa; y las masas provenientes del peso propio de las vigas y columnas se
consideran distribuidas en toda su longitud. Luego el programa lleva la masa de los elementos
estructurales hacia los nudos extremos.
En el cálculo la masa de la estructura se consideró el 100% de la carga muerta más el 25% de la
carga viva.
MASA SÍSMICA
100%CM+25%CV

8. 4. ANALISIS SÍSMICO
Se realizó un análisis sísmico Dinámico por Superposición Modal Espectral.
Los parámetros empleados para el cálculo del Espectro de respuesta fueron:
PARAMETROS NORMA E.030
Zona Z 3 Ancash
Categoria C vivienda
Suelo S3 Blando
Tp 1
TL 1.6
R 8 pórticos
Ip 1 regular
La 1 regular
FACTORES SISMICOS
Z= 0.35
U= 1
C= 2.5
S= 1.2
R= 8
Para la superposición de los modos se empleó la fórmula de la combinación cuadrática completa
contemplando un 5% de amortiguamiento crítico.
4.1 PARAMETROS SISMICOS SEGÚN NORMA E030-2018 DE DISEÑO SISMORESISTENTE
PARAMETROS NORMA E.030
Zona Z 3 Ancash
Categoria C vivienda
Suelo S3 Blando
Tp 1
TL 1.6
R 8 pórticos
Ip 1 regular
La 1 regular
FACTORES SISMICOS
Z= 0.35
U= 1
C= 2.5
S= 1.2
R= 8

9. 4.2 ESPECTRO DE PSEUDO-ACELERACIONES RNE E-030-2018
T Sa T Sa T Sa
0 1.29 3.9 0.10 7.8 0.03
0.1 1.29 4 0.10 7.9 0.02
0.2 1.29 4.1 0.09 8 0.02
0.3 1.29 4.2 0.09 8.1 0.02
0.4 1.29 4.3 0.08 8.2 0.02
0.5 1.29 4.4 0.08 8.3 0.02
0.6 1.29 4.5 0.08 8.4 0.02
0.7 1.10 4.6 0.07 8.5 0.02
0.8 0.97 4.7 0.07 8.6 0.02
0.9 0.86 4.8 0.07 8.7 0.02
1 0.77 4.9 0.06 8.8 0.02
1.1 0.70 5 0.06 8.9 0.02
1.2 0.64 5.1 0.06 9 0.02
1.3 0.59 5.2 0.06 9.1 0.02
1.4 0.55 5.3 0.05 9.2 0.02
1.5 0.51 5.4 0.05 9.3 0.02
1.6 0.48 5.5 0.05 9.4 0.02
1.7 0.45 5.6 0.05 9.5 0.02
1.8 0.43 5.7 0.05 9.6 0.02
1.9 0.41 5.8 0.05 9.7 0.02
2 0.39 5.9 0.04 9.8 0.02
2.1 0.35 6 0.04 9.9 0.02
2.2 0.32 6.1 0.04 10 0.02
2.3 0.29 6.2 0.04
2.4 0.27 6.3 0.04
2.5 0.25 6.4 0.04
2.6 0.23 6.5 0.04
2.7 0.21 6.6 0.04
2.8 0.20 6.7 0.03
2.9 0.18 6.8 0.03
3 0.17 6.9 0.03
3.1 0.16 7 0.03
3.2 0.15 7.1 0.03
3.3 0.14 7.2 0.03
3.4 0.13 7.3 0.03
3.5 0.13 7.4 0.03
3.6 0.12 7.5 0.03
3.7 0.11 7.6 0.03
3.8 0.11 7.7 0.03
Sa= ZUS/R 0.0525
Sa= ZUS/R*g 0.51492525

10. Figura 03. Espectro de pseudoaceleraciones E030-2019-Suelo S3
4.3 ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO
FACTOR DE MASA PARTICIPATIVA
Case Mode Period UX UY UZ SumUX SumUY
sec
MODO 1 1 0.256 9.785E-07 0.9999 0 9.785E-07 0.9999
MODO 1 2 0.252 0.0243 0.0001 0 0.0243 1
MODO 1 3 0.235 0.9757 0 0 1 1

11. 4.4 ANALISIS SÍSMICO DINÁMICO
Z= 0.35 Ancash
S= 1.2 Suelo intermedio
U= 1
Edificaciones comunes
(Vivienda)
Rx 8 Porticos
Ry 8 Porticos
Tp 0.6 s
Tl 2 s
Periodo fundamental
Tx 0.256 s
Ty 0.252 s
Cx 5.86
Cy 5.95
Story
Output
Case Case Type
Step
Typ
e
Item Max Drift Limite
Story1 DEZPLAZ X LinRespSpec Max X 0.005609 0.007
Story
Output
Case
Case Type
Step
Typ
e
Item Max Drift Limite
Story1 DEZPLAZ Y LinRespSpec Max Y 0.006615 0.007
Para cada una de las direcciones consideradas en el análisis, la fuerza cortante en el primer
entrepiso del edificio no podrá ser menor que el 80% del valor calculado según el numeral 4.5 para
estructuras regulares, ni menor que el 90 % para estructuras irregulares.
Si fuera necesario incrementar el cortante para cumplir los mínimos señalados, se deberán escalar
proporcionalmente todos los otros resultados obtenidos, excepto los desplazamientos.

12. 4.6 VERIFICACIÓN DE DESPLAZAMIENTOS PERMISIBLES SEGUN LA NORMA E030-2016
DISEÑO SISMORESISTENTE
VERIFICACIÓN DE DRIFT EN DIRECCIÓN XX
Story Item Load X Y Z DriftX OBSERVACIÓN
PISO 01
Max Drift
X
DERIVAYY 12 0 3.4 0.00561 <7/1000 SI CUMPLE
VERIFICACIÓN DE DRIFT EN DIRECCIÓN YY
Story Item Load X Y Z DriftX OBSERVACIÓN
PISO 01
Max Drift
X
DERIVAYY 12 0 3.4 0.006615 <7/1000 SI CUMPLE

13. 5. COMBINACIONES Y RESULTADOS DE ANÁLISIS ESTRUCTURAL
Se consideran las combinaciones exigidas por la Norma E060
C1: 1.4CM+1.7CV
C2: 1.25 (CM+CV)+/-SISXX
C3: 1.25 (CM+CV)+/-SISYY
C4: 0.90 CM+/-SISXX
C5: 0.90 CM+/-SISYY
Para el diseño de vigas se trazaron las envolventes de fuerzas.
6. DISEÑO ESTRUCTURAL
Para el diseño de vigas y columnas el programa sigue los lineamientos del ACI-99 cuyas formulas y
factores de carga equivalen a nuestra norma E060 de Diseño en Concreto Armado.
Para el trazo de los planos se verifica que las cuantías de diseño sean mayores a la mínima y
menores a la máxima estipuladas en la Norma E060.
6.1 DISEÑO DE LA LOSA ALIGERADA
Se verificará el diseño del paño entre los ejes B, C y los ejes 1,2
Figura 04. Planta del techo típico para el diseño del aligerado
6.1.1 Diseño de Losa aligerada para techo inclinado.

14. METRADO DE CARGAS
Altura de la losa= 20 cm
Sobrecarga= 0.25 ton/m2
Ancho tributario= 0.4 m
Peso de acabados= 0.1 ton/m2
Peso de la Losa= 0.3 ton/m2
CARGAS MUERTAS
Peso de la Losa= 0.12 ton/m
Peso de acabados= 0.04 ton/m
WD= 0.16 ton/m
CARGAS VIVAS
Sobrecarga= 0.1 ton/m
WL= 0.1 ton/m
WU=1.4CM+1.7 0.394 ton/m
Figura 06. Definición de una Vigueta del aligerado en el programa Etabs 9.7.4
6.1.1.1 Diseño Losa Aligerada Dirección YY techos típicos:

15. Asignación de Carga Muerta (WD) (ton/m)
Asignación de Carga Viva (WL) (ton/m)
Resultados de la Envolvente de diseño: Momentos últimos de diseño (ton*m)
Resultados de diseño (cm2)
Usar:
-Acero negativo: 1Φ1/2”
-Acero positivo: 1Φ1/2”
VERIFICACIÓN POR CORTANTE DEL ALIGERADO:

16. Vu=1.60 ton
ΦVc=0.85*0.53*210^0.5*10*23=1.69ton
Como podemos apreciar todas las zonas de los cortantes no supera la resistencia al cortante
proporcionado por el concreto, de esta manera no es necesario utilizar ensanches de viguetas, para
los cortantes cercanos a los apoyos.

17. 6.2 DISEÑO DE VIGAS
DISEÑO POR FLEXIÓN
Se procederá con el diseño del pórtico del eje 3.
La viga de este pórtico es: VPX-25X40
Para ello seleccionamos los momentos más críticos de las vigas para el diseño por flexión.
Del análisis estructural tenemos:
Figura 07. Pórtico para diseño Eje 3

18. Figura 08. Resultados de los momentos flectores por el caso más crítico (Envolvente)-Pórtico
Eje 3
De acuerdo al Diagrama de Momentos Flectores por el caso de la Envolvente:
Mu1- Negativo=5.57 ton*m
𝝋 = 𝟎. 𝟗
𝒇´𝒄 = 𝟐𝟏𝟎𝒌𝒈/𝒄𝒎𝟐
𝒇´𝒚 = 𝟒𝟐𝟎𝟎𝒌𝒈/𝒄𝒎𝟐
𝒃 = 𝟐𝟓
𝒅 = 𝒉 − 𝟔 = 𝟒𝟎 − 𝟔 = 𝟑𝟒
𝑴𝒖
∅ . 𝒇´𝒄 . 𝒃 . 𝒅𝟐
= 𝝎𝟏(𝟏 − 𝟎. 𝟓𝟗. 𝝎𝟏)
𝒘𝟏 = 𝟎. 𝟏𝟎𝟗𝟎
𝝆𝟏 = 𝒘 ∗
𝒇´𝒄
𝒇𝒚
= 𝟎. 𝟎𝟎𝟓𝟓
𝑨𝒔𝟏 = 𝝆𝟏 ∗ 𝒃 ∗ 𝒅 = 𝟒. 𝟔𝟑 𝒄𝒎𝟐 (𝑽𝒆𝒓 𝒓𝒆𝒔𝒖𝒍𝒕𝒂𝒅𝒐𝒔 𝒇𝒊𝒈𝒖𝒓𝒂 𝟎𝟗)
Acero corrido: 2Φ3/4”
Ganchos: 2Φ3/4”
Mu2- Negativo=5.65 ton*m
𝝋 = 𝟎. 𝟗
𝒇´𝒄 = 𝟐𝟏𝟎𝒌𝒈/𝒄𝒎𝟐

19. 𝒇´𝒚 = 𝟒𝟐𝟎𝟎𝒌𝒈/𝒄𝒎𝟐
𝒃 = 𝟐𝟓
𝒅 = 𝒉 − 𝟔 = 𝟒𝟎 − 𝟔 = 𝟑𝟒
𝑴𝒖
∅ . 𝒇´𝒄 . 𝒃 . 𝒅𝟐
= 𝝎𝟐(𝟏 − 𝟎. 𝟓𝟗. 𝝎𝟐)
𝒘𝟐 = 𝟎. 𝟏𝟎𝟖𝟖
𝝆𝟐 = 𝒘 ∗
𝒇´𝒄
𝒇𝒚
= 𝟎. 𝟎𝟎𝟓𝟒
𝑨𝒔𝟐 = 𝝆𝟏 ∗ 𝒃 ∗ 𝒅 = 𝟒. 𝟔𝟐 𝒄𝒎𝟐 𝑽𝒆𝒓 𝒓𝒆𝒔𝒖𝒍𝒕𝒂𝒅𝒐 𝒇𝒊𝒈𝒖𝒓𝒂 𝟎𝟗)
Acero corrido: 2Φ3/4”
Ganchos: 2Φ3/4”
Mu3+ Positivo=5.91 ton*m
𝝋 = 𝟎. 𝟗
𝒇´𝒄 = 𝟐𝟏𝟎𝒌𝒈/𝒄𝒎𝟐
𝒇´𝒚 = 𝟒𝟐𝟎𝟎𝒌𝒈/𝒄𝒎𝟐
𝒃 = 𝟐𝟓
𝒅 = 𝒉 − 𝟔 = 𝟒𝟎 − 𝟔 = 𝟑𝟒
𝑴𝒖
∅ . 𝒇´𝒄 . 𝒃 . 𝒅𝟐
= 𝝎𝟑(𝟏 − 𝟎. 𝟓𝟗. 𝝎𝟑)
𝒘𝟑 = 𝟎. 𝟏𝟏𝟔𝟐
𝝆𝟑 = 𝒘 ∗
𝒇´𝒄
𝒇𝒚
= 𝟎. 𝟎𝟎𝟓𝟖
𝑨𝒔𝟑 = 𝝆𝟏 ∗ 𝒃 ∗ 𝒅 = 𝟒. 𝟗𝟒 𝒄𝒎𝟐 𝑽𝒆𝒓 𝒓𝒆𝒔𝒖𝒍𝒕𝒂𝒅𝒐 𝒇𝒊𝒈𝒖𝒓𝒂 𝟎𝟗)
Acero corrido: 2Φ3/4”
Ganchos: 2 Φ5/8”

20. La viga de este pórtico es: VPX-25X35
Para ello seleccionamos los momentos más críticos de las vigas para el diseño por flexión.
Del análisis estructural tenemos:
Figura 07. Pórtico para diseño Eje 1

21. Figura 08. Resultados de los momentos flectores por el caso más crítico (Envolvente)-Pórtico
Eje 1
De acuerdo al Diagrama de Momentos Flectores por el caso de la Envolvente:
Mu1- Negativo=2.31 ton*m
𝝋 = 𝟎. 𝟗
𝒇´𝒄 = 𝟐𝟏𝟎𝒌𝒈/𝒄𝒎𝟐
𝒇´𝒚 = 𝟒𝟐𝟎𝟎𝒌𝒈/𝒄𝒎𝟐

22. 𝒃 = 𝟐𝟓
𝒅 = 𝒉 − 𝟔 = 𝟑𝟓 − 𝟔 = 𝟐𝟗
𝑴𝒖
∅ . 𝒇´𝒄 . 𝒃 . 𝒅𝟐
= 𝝎𝟏(𝟏 − 𝟎. 𝟓𝟗. 𝝎𝟏)
𝒘𝟏 = 𝟎. 𝟎𝟔𝟎𝟑
𝝆𝟏 = 𝒘 ∗
𝒇´𝒄
𝒇𝒚
= 𝟎. 𝟎𝟎𝟑𝟎
𝑨𝒔𝟏 = 𝝆𝟏 ∗ 𝒃 ∗ 𝒅 = 𝟐. 𝟏𝟗 𝒄𝒎𝟐 (𝑽𝒆𝒓 𝒓𝒆𝒔𝒖𝒍𝒕𝒂𝒅𝒐𝒔 𝒇𝒊𝒈𝒖𝒓𝒂 𝟏𝟎)
Acero corrido: 2Φ1/2”
Ganchos: 2Φ1/2”
Mu2- Negativo=2.31 ton*m
𝝋 = 𝟎. 𝟗
𝒇´𝒄 = 𝟐𝟏𝟎𝒌𝒈/𝒄𝒎𝟐
𝒇´𝒚 = 𝟒𝟐𝟎𝟎𝒌𝒈/𝒄𝒎𝟐
𝒃 = 𝟐𝟓
𝒅 = 𝒉 − 𝟔 = 𝟑𝟓 − 𝟔 = 𝟐𝟗
𝑴𝒖
∅ . 𝒇´𝒄 . 𝒃 . 𝒅𝟐
= 𝝎𝟐(𝟏 − 𝟎. 𝟓𝟗. 𝝎𝟐)
𝒘𝟐 = 𝟎. 𝟎𝟔𝟎𝟑
𝝆𝟐 = 𝒘 ∗
𝒇´𝒄
𝒇𝒚
= 𝟎. 𝟎𝟎𝟑𝟎
𝑨𝒔𝟐 = 𝝆𝟐 ∗ 𝒃 ∗ 𝒅 = 𝟐. 𝟏𝟗 𝒄𝒎𝟐 𝑽𝒆𝒓 𝒓𝒆𝒔𝒖𝒍𝒕𝒂𝒅𝒐 𝒇𝒊𝒈𝒖𝒓𝒂 𝟏𝟎)
Acero corrido: 2Φ1/2”
Ganchos: 2Φ1/2”
Mu3+ Positivo= 1.86 ton*m
𝝋 = 𝟎. 𝟗
𝒇´𝒄 = 𝟐𝟏𝟎𝒌𝒈/𝒄𝒎𝟐
𝒇´𝒚 = 𝟒𝟐𝟎𝟎𝒌𝒈/𝒄𝒎𝟐
𝒃 = 𝟐𝟓
𝒅 = 𝒉 − 𝟔 = 𝟑𝟓 − 𝟔 = 𝟐𝟗

23. 𝑴𝒖
∅ . 𝒇´𝒄 . 𝒃 . 𝒅𝟐
= 𝝎𝟑(𝟏 − 𝟎. 𝟓𝟗. 𝝎𝟑)
𝒘𝟑 = 𝟎. 𝟎𝟒𝟖𝟐
𝝆𝟑 = 𝒘 ∗
𝒇´𝒄
𝒇𝒚
= 𝟎. 𝟎𝟎𝟐𝟒
𝑨𝒔𝟑 = 𝝆𝟑 ∗ 𝒃 ∗ 𝒅 = 𝟏. 𝟕𝟓 𝒄𝒎𝟐 𝑽𝒆𝒓 𝒓𝒆𝒔𝒖𝒍𝒕𝒂𝒅𝒐 𝒇𝒊𝒈𝒖𝒓𝒂 𝟏𝟎)
Acero corrido: 2Φ1/2”
Ganchos: 2Φ1/2”

24. Figura 10. Resultados del diseño por flexión por medio del programa Etabs 18.0.2.

25. Resultados del diseño por Flexión
Figura 10. Detallado del acero longitudinal diseñado por flexión.
DISEÑO POR CORTANTE

26. Los cortantes en la derecha y en la izquierda, respectivamente (medidos a la distancia “d” del apoyo)
son los siguientes:
Vud= 2.19 ton (izquierda); Vud=2.32 ton (derecha)
Figura 12. Resultados del diagrama Fuerza Cortante del pórtico C
Cálculo de separación de estribos con Vu a “d” de la cara:
Vu=2.32 ton

27. 𝑽𝒖 < ∅𝑽𝒏
𝑽𝒏 = 𝑽𝒄 + 𝑽𝒔
𝑽𝒄 = 𝟎. 𝟓𝟑 ∗ √𝟐𝟏𝟎 ∗ 𝟐𝟓 ∗ 𝟑𝟒 = 𝟔. 𝟓𝟑𝒕𝒐𝒏
∅𝑽𝒄 = 𝟓. 𝟖𝟖 > 𝟐. 𝟑𝟐
El CAPITULO 21-DISPOSICIONES ESPECIALES PARA EL DISEÑO SISMICO de la norma E060
DISEÑO EN CONCRETO ARMADO se dan distribuciones mínimas de estribos por confinamiento
que se deben cumplir, finalmente estos mandan el diseño.
Arreglo: Usar Estribos de Φ3/8”.
Concluyendo que el estribaje propuesto es el correcto.
6.3 DISEÑO DE COLUMNA L
DATOS DE COLUMNA L
h (cm): 45.00
b ( cm): 25.00
recub ( cm): 6.00
As ( cm2): 16.25
f´c ( kg/cm2): 210
f´y( kg/cm2): 4200
As (cm2): 20.20

28. DIAGRAMA DE ITERACCIÓN
Curve #1 0 deg
Point P tonf M2 tonf-m
M3 tonf-
m
1 197.243 1.2071 1.1413
2 197.243 -0.3103 5.8338
3 197.243 -1.0736 8.0996
4 197.243 -1.907 10.2107
5 183.949 -2.7713 12.0674
6 169.243 -3.6782 13.7041
7 151.528 -4.3849 15.2618
8 126.27 -4.1989 16.8883
9 118.432 -4.1192 18.8528
10 108.18 -4.0479 21.031
11 85.2942 -3.7042 21.9835
12 55.5879 -3.0586 19.7079
13 23.5856 -2.4751 15.4913
14 -27.72 -2.0336 7.6208
15 -83.891 -1.7456 -1.6504
Curve #7 90 deg

29. Point P tonf M2 tonf-m
M3 tonf-
m
1 197.243 1.2071 1.1413
2 197.243 5.8808 -0.3677
3 197.243 8.1421 -1.1273
4 197.243 10.2477 -1.9564
5 184.222 12.0978 -2.8155
6 169.55 13.7262 -3.7158
7 151.878 15.2732 -4.414
8 126.678 16.8884 -4.2197
9 118.961 18.8344 -4.1275
10 108.903 20.9805 -4.034
11 86.2837 21.8799 -3.6506
12 55.5879 19.6128 -2.9635
13 23.5856 15.3962 -2.38
14 -27.72 7.5257 -1.9385
15 -83.891 -1.7456 -1.6504
Curve #13 180 deg
Point P tonf M2 tonf-m M3 tonf-m
1 197.2431 1.2071 1.1413
2 197.2431 1.5801 -5.4097
3 180.7173 2.1225 -8.2606
4 157.4393 2.6498 -10.7735
5 132.9994 3.171 -12.7894
6 106.9634 3.6838 -14.3551
7 78.6502 4.1847 -15.5444
8 47.7202 4.6638 -16.4974
9 36.2355 4.8725 -17.543
10 22.7058 4.827 -18.8103
11 0.6405 4.5381 -18.8671
12 -13.4667 3.6095 -16.7592
13 -30.1992 2.3738 -13.5487
14 -55.7235 0.3862 -8.0659
15 -83.8914 -1.7456 -1.6504
Curve #19 270 deg

30. Point P tonf M2 tonf-m M3 tonf-m
1 197.2431 1.2071 1.1413
2 197.2431 -5.3546 1.5353
3 180.4941 -8.2092 2.0825
4 157.1938 -10.7268 2.6155
5 132.7267 -12.7482 3.1436
6 106.6568 -14.3209 3.6651
7 78.2999 -15.5192 4.1772
8 47.3119 -16.4811 4.6682
9 35.7066 -17.5404 4.8967
10 21.9828 -18.8322 4.8854
11 -0.2966 -18.9326 4.651
12 -13.4667 -16.8544 3.7046
13 -30.1992 -13.6438 2.4689
14 -55.7235 -8.161 0.4813
15 -83.8914 -1.7456 -1.6504
COMBINACIONES SEGÚN E060-DISEÑO EN CONCRETO ARMADO
COMBINACIÓN
DIREC- X DIREC- Y
Pu ( ton ) Mu ( ton.m) Pu ( ton) Mu (ton.m)
1.4CM + 1.7CV 18.56 4.11 18.56 1.56
1.25(CM+CV)+CS1 15.2 8.11 15.2 -1.1
1.25(CM+CV)-CS2 13.55 -3.85 13.55 6.31
0.9CM+CS1 10.28 7.41 10.28 1.06
0.9CM-CS2 11.93 -2.25 11.93 5.73
-100
-50
0
50
100
150
200
-20
EJE X
0° 180°
Combos

31. 6.2 DISEÑO DE COLUMNA RECTANGULAR
DATOS DE LA COLUMNA
h (cm): 45.00
b ( cm): 25.00
recub ( cm): 6.00
As ( cm2): 11.25
f´c ( kg/cm2): 210
f´y( kg/cm2): 4200
As (cm2): 12.00
-150
-100
-50
0
50
100
150
200
250
-20 -10 0 10 20
EJE Y

32. DIAGRAMA DE ITERACCIÓN
Curve #1 0 deg
Point P tonf M2 tonf-m
M3 tonf-
m
1 129.517 0 0
2 129.517 0 3.5043
3 129.386 0 5.4124
4 116.686 0 7.0715
5 103.446 0 8.4178
6 89.4501 0 9.4746
7 74.3551 0 10.2793
8 58.0328 0 10.8965
9 52.4375 0 11.7332
10 44.5663 0 12.615
11 28.1727 0 12.3984
12 13.5744 0 10.4574
13 -3.8119 0 7.6831
14 -32.445 0 2.663
15 -45.36 0 0
Curve #7 90 deg

33. Point P tonf M2 tonf-m
M3 tonf-
m
1 129.517 0 0
2 129.517 1.9894 0
3 127.596 3.163 0
4 114.76 4.0732 0
5 100.635 4.8304 0
6 85.3621 5.3846 0
7 67.6471 5.7101 0
8 47.115 5.9042 0
9 42.0792 6.1366 0
10 35.3345 6.3153 0
11 23.0879 5.9038 0
12 4.8514 4.5636 0
13 -23.363 2.3743 0
14 -35.174 1.2015 0
15 -45.36 0 0
Curve #13 180 deg
Point P tonf M2 tonf-m M3 tonf-m
1 129.5166 0 0
2 129.5166 0 -3.5043
3 129.3863 0 -5.4124
4 116.6862 0 -7.0715
5 103.4456 0 -8.4178
6 89.4501 0 -9.4746
7 74.3551 0 -10.2793
8 58.0328 0 -10.8965
9 52.4375 0 -11.7332
10 44.5663 0 -12.615
11 28.1727 0 -12.3984
12 13.5744 0 -10.4574
13 -3.8119 0 -7.6831
14 -32.4445 0 -2.663
15 -45.3599 0 0
Curve #19 270 deg

34. Point P tonf M2 tonf-m M3 tonf-m
1 129.5166 0 0
2 129.5166 -1.9894 0
3 127.5963 -3.163 0
4 114.7602 -4.0732 0
5 100.6349 -4.8304 0
6 85.3621 -5.3846 0
7 67.6471 -5.7101 0
8 47.115 -5.9042 0
9 42.0792 -6.1366 0
10 35.3345 -6.3153 0
11 23.0879 -5.9038 0
12 4.8514 -4.5636 0
13 -23.3633 -2.3743 0
14 -35.1738 -1.2015 0
15 -45.3599 0 0
COMBINACIONES SEGÚN E060-DISEÑO EN CONCRETO ARMADO
COMBINACIÓN
DIREC- X DIREC- Y
Pu ( ton ) Mu ( ton.m) Pu ( ton) Mu (ton.m)
1.4CM + 1.7CV 28.89 0.35 28.89 0.2696
1.25(CM+CV)+CS1 24.88 0.3 24.88 1.49
1.25(CM+CV)-CS2 24.68 -3.61 24.68 0.23
0.9CM+CS1 14.4 0.19 14.4 -1.82
0.9CM-CS2 14.31 -3.47 14.31 0.14
-80
-30
20
70
120
-15
EJE X

35. Se muestra los respectivos diagramas de interacción de la columna y se puede apreciar que las
combinaciones P-M caen dentro del diagrama por lo que se considera que el diseño es correcto.
6.3 DISEÑO DE CIMENTACIÓN
6.5.1. Cálculo del esfuerzo actuante en la Platea de Cimentación Qact (kg/cm2):
TALLERES BLOQUE 1
PESO
EDIFICACIÓN
(ton)
ÁREA PLATEA
CIMENTACIÓN
(m)
Peralte
Cimentación
(m)
Qact
(kg/cm2)
Qadm
(kg/cm2)
EMS
CONDICIÓN
Qadm>Qact
3031.68 715 0.5 0.42 0.88 Cumple
TALLERES BLOQUE 1
PESO
EDIFICACIÓN
(ton)
ÁREA PLATEA
CIMENTACIÓN
(m)
Peralte
Cimentación
(m)
Asentamiento
Sact (cm)
Asentamiento
Sadm (cm)
CONDICIÓN
Sadm>Sact
3031.68 715 0.5 2.41 5.00 Cumple
-90
-40
10
60
110
160
210
-12 -7 -2 3 8
EJE Y

36. Figura 12. Perfil longitudinal del EMS-Pabellón Talleres.
Para el análisis y diseño de la Cimentación se utilizó el Programa de cálculo de losas y cimentaciones
SAFE2016.
6.5.2. Exportación de cargas del modelo estructural en ETABS v.9.7.4 hacia el SAFE2016:

37. 6.5.3. Definición del material f´c=210kg/cm2, definición Acero fý=4200kg/cm2, Definición del
Suelo Esf. Adm= 0.88 kg/cm2.

38. 6.5.4. Definición de la Platea de Cimentación h=50cm.
Del Análisis Estructural tenemos

39. Figura 13. Modelamiento de la Cimentación en SAFE2016.
Figura 14. Asentamientos en la Cimentación en SAFE2016.
6.5.5. Diseño de Platea de Cimentación:
Para el diseño de la cimentación se consideró la carga admisible del terreno según la información
del estudio del suelo, mientras que para solicitaciones sísmicas se consideró un 30% más de
resistencia. El Df que se empleó es de m:
Cimentación
q admisible
Servicio
(kg/cm2)
Sísmicas
(kg/cm2)
Platea 0.88 1.144
A manera de ejemplo se presenta el cálculo de la platea de Cimentación. Se modeló la cimentación
en el software SAFE2016, para verificar las presiones del suelo ante las cargas actuantes
(Gravedad y Sismo).
6.5.6. Verificación por cargas de gravedad
Se muestra los esfuerzos debidos a las cargas vivas y muertas en servicio (Sin amplificar)
Verificación de Esfuerzos en el terreno.

40. Figura 15. Esfuerzos actuantes en la Cimentación en SAFE2016.
Los esfuerzos actuantes son menores al esfuerzo admisible del terreno con lo cual se concluye que
la cimentación es Correcta.
Figura 15. Esfuerzos actuantes en la Cimentación en SAFE2016.

41. Los esfuerzos actuantes son menores al esfuerzo admisible del terreno con lo cual se concluye que
la cimentación es Correcta.
Figura 15. Esfuerzos actuantes en la Cimentación en SAFE2016.
Los esfuerzos actuantes son menores al esfuerzo admisible del terreno con lo cual se concluye que
la cimentación es Correcta.
Figura 15. Esfuerzos actuantes en la Cimentación en SAFE2016.

42. Los esfuerzos actuantes son menores al esfuerzo admisible del terreno con lo cual se concluye que
la cimentación es Correcta.
Se observa que se tiene como esfuerzo máximo σmáx=0.818 kg/cm2.
El esfuerzo neto admisible por cargas de gravedad es σ = 0.880 kg/cm2, por lo tanto, el esfuerzo
máximo en el suelo es menor que el esfuerzo admisible.
6.5.7. Verificación por cargas de servicio más carga de sismo en servicio.
Se muestra los esfuerzos debidos a las cargas vivas y muertas en servicio (Sin amplificar) más las
cargas de sismo en servicio.

43. En la combinación MVSX:
Se observa que se tiene como esfuerzo máximo σmáx=0.804 kg/cm2.
En la combinación MVSY:
Se observa que se tiene como esfuerzo máximo σmáx= 0.806 kg/cm2
En todos los casos de sismo los esfuerzos son menores al valor neto σ = 1.144 kg/cm2
6.5.8 Diseño por Cortante:
El diseño de la zapata se realizó garantizando que la fuerza cortante última (Vu) a una distancia d
de la cara de la columna sea menor que la resistencia a corte (ϕVc) debido a que no se usan

44. estribos en la platea de cimentación.
Para la Platea, se tienen los siguientes esfuerzos máximos resultantes:
Para la verificación por corte se está tomando el máximo volado con la presión máxima. a
continuación, se muestran los resultados:

45. -VERIFICACIÓN POR CORTANTE:
-VERIFICACIÓN POR PUNZONAMIENTO:

46. Se puede verificar que no es necesario aumentar el peralte de las plateas ya que Vu< ϕVc.

47. 10. BIBLIOGRAFÍA
1. Norma Técnica de Edificación E.020
2. Norma Técnica de Edificación E.030-2016 Diseño Sismorresistente
3. Norma Técnica de Edificación E.050 Suelos y Cimentaciones
4. Norma Técnica de Edificación E.060 Concreto Armado
5. Norma Técnica de Edificación E.070 Albañilería