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1. los componentes se proporcionan en Capítulos 8 a 12 y 14.
CAPÍTULO 7 PROCEDIMIENTOS DE ANÁLISIS Y CRITERIOS DE ACEPTACIÓN
7.1 ALCANCE Este capítulo establece los requisitos para el análisis de edificios utilizando los
procedimientos basados en la deficiencia de Nivel 2 o el Nivel 3 procedimientos sistemáticos La
sección 7.2 especifica el análisis general requisitos para el modelado matemático de edificios,
incluyendo supuestos básicos, considerando la de torsión, diafragma flexibilidad, efectos P-Δ,
interacción suelo-estructura (SSI), efectos multidireccionales y volcamiento, así como análisis
de diafragmas, continuidad y muros estructurales. La sección 7.3 describe Cómo seleccionar
uno de los cuatro procedimientos y conjuntos de análisis limitaciones en su aplicación. La
sección 7.4 especifica los requisitos para los cuatro procedimientos de análisis. La sección 7.5
define criterios de aceptación de componentes, incluidos los tipos de comportamiento y
capacidades. La sección 7.6 especifica los procedimientos para desarrollar parámetros de
modelado alternativos y criterios de aceptación. Para los procedimientos basados en
deficiencias de Nivel 2 en el Capítulo 5, el el análisis solo necesita ser usado para determinar
demandas, capacidades, y criterios de aceptación para aquellos elementos que los
procedimientos de Nivel 2 designan para ser evaluados. El análisis de edificios con aislamiento
sísmico o sistemas de disipación de energía debe cumplir con los requisitos de los Capítulos 14
y 15, respectivamente.
ALCANCE C7.1 Este capítulo cubre el análisis tanto para la evaluación de un edificio existente
como para el diseño de medidas de modernización. Describe los requisitos de carga, modelo
matemático y procedimientos analíticos detallados necesarios para estimar la fuerza sísmica y
las demandas de deformación en los componentes de un edificio. Análisis general de los
requisitos se especifican en la Sección 7.2 para cargas por gravedad, componentes primarios y
secundarios, amortiguación, cimentación modelado, excitación multidireccional, efectos
sísmicos verticales, Efectos P-Δ, vuelco, diafragmas, continuidad del encuadre sistema,
paredes, edificios que comparten componentes comunes, y construyendo separaciones. La
relación de los procedimientos de análisis descritos en este el capítulo con disposiciones en
otros capítulos es el siguiente:
• Información sobre los objetivos de rendimiento, incluida la sísmica. Los niveles de peligro y los
niveles de rendimiento del edificio objetivo son provisto en el Capítulo 2.
• Para los procedimientos sistemáticos de Nivel 3 en el Capítulo 6, el análisis debe incluir todo
el sistema estructural de acuerdo con la Sección 7.2.
• Información sobre el cálculo de la rigidez adecuada y las características de resistencia para
• La fuerza de los componentes y las demandas de deformación obtenidas de análisis
utilizando los procedimientos descritos en este capítulo, basados sobre los criterios de
aceptación de componentes específicos en este capítulo, se comparan con los valores
permitidos proporcionados en los capítulos 8 a 12 y 14 para el nivel de rendimiento deseado.
• Los métodos de evaluación y modernización de componentes no estructurales (incluidos
equipos mecánicos y eléctricos) son presentado en el Capítulo 13.

2. 7.2 REQUISITOS GENERALES DE ANÁLISIS Se realizará un análisis del edificio de acuerdo
con Los requisitos de esta sección.
7.2.1 Procedimientos de análisis. Se realizará un análisis del edificio utilizando el
procedimiento estático lineal (LSP), el lineal procedimiento dinámico (LDP), el procedimiento
estático no lineal (NSP), o el procedimiento dinámico no lineal (NDP), seleccionado en función
de las limitaciones especificadas en la Sección 7.3.
7.2.2 Cargas por gravedad de componentes y combinaciones de carga. Para
procedimientos lineales, las siguientes acciones causadas por la gravedad las cargas, QG, se
considerarán para la combinación con acciones causado por fuerzas sísmicas. Donde los
efectos o acciones de cargas gravitatorias y fuerzas sísmicas son adicionales, la acción
causada por las cargas de gravedad, QG, será obtenido de acuerdo con la ecuación. (7-1):
QG =1.1(QD*QL*QS)
dónde:
QD = Acción causada por cargas muertas.
QL = Acción causada por una carga viva, igual al 25% de la reducción carga viva obtenida de
acuerdo con ASCE 7 pero no menos que la carga real viva.
QS = Acción causada por la carga efectiva de nieve.
Donde los efectos o acciones de cargas gravitatorias y fuerzas sísmicas están contrarrestando,
la acción causada por las cargas de gravedad, QG, será obtenido de acuerdo con la ecuación.
(7-2):
QG = 0.9QD
Donde la carga de nieve de la cubierta plana calcula de acuerdo con ASCE 7 excede 30 lb / ft2
(1.44 kN / m2 ), la carga de nieve efectiva se tomará como el 20% de la carga de nieve
calculada. Donde el piso la carga de nieve del techo es inferior a 30 lb / ft2 (1.44 kN / m2 ), la
efectiva se permitirá que la carga de nieve sea cero. Para procedimientos no lineales, las
siguientes acciones causadas por cargas de gravedad, QG, de acuerdo con la ecuación. (7-3)
se considerará para la combinación con acciones causadas por fuerzas sísmicas:
QG = QD + QL + QS
donde QD, QL y QS son como se definen para la ecuación. (7-1). Consulte los capítulos 14 y
15 para conocer las cargas de gravedad y las combinaciones de carga para los sistemas de
aislamiento sísmico y disipación de energía respectivamente.

3. C7.2.2 Cargas por gravedad de componentes y combinaciones de carga Evaluación de
componentes para cargas de gravedad y fuerzas de viento, en la ausencia de fuerzas sísmicas,
está más allá del alcance de este documento.
7.2.3 Modelado matemático
7.2.3.1 Supuestos básicos. Un edificio será modelado, analizado y evaluado como un
conjunto tridimensional de componentes. Alternativamente, el uso de un modelo bidimensional
será permitido si el edificio cumple una de las siguientes condiciones:
1. El edificio tiene diafragmas rígidos como se define en la Sección 7.2.9 y los efectos de
torsión no exceden los límites especificado en la Sección 7.2.3.2, o los efectos de torsión se
contabilizan para lo especificado en la Sección 7.2.3.2.
2. El edificio tiene diafragmas flexibles como se define en Sección 7.2.9. Si se utilizan modelos
bidimensionales, el tridimensional la naturaleza de los componentes y elementos se
considerará cuando cálculo de las propiedades de rigidez y resistencia. Si el edificio contiene
compensaciones fuera del plano en elementos verticales resistentes a la fuerza sísmica, el
modelo deberá explicar explícitamente tales compensaciones en la determinación de las
demandas de diafragma. La rigidez de modelado de los componentes estructurales se basará
en los requisitos de rigidez de los capítulos 8 a 12. Para procedimientos no lineales, una
conexión debe ser explícitamente modelado si la conexión es más débil o tiene menos
ductilidad que los componentes conectados o si la flexibilidad de la conexión da como resultado
un aumento en las deformaciones relativas entre conexiones adyacentes de más del 10%.
C7.2.3.1 Supuestos básicos Para modelos bidimensionales, La naturaleza tridimensional de
los componentes y elementos debe ser reconocido en el cálculo de sus propiedades de rigidez
y resistencia.
Por ejemplo, las paredes de corte y otros sistemas de arriostramiento pueden tener "L" o "T" u
otras secciones transversales tridimensionales donde las contribuciones tanto de las bridas
como de las almas deben tenerse en cuenta en el cálculo de las propiedades de rigidez y
resistencia. En este estándar, la rigidez de los componentes generalmente se toma como
rigidez efectiva basada en la rigidez secante al nivel de rendimiento efectivo. La dirección
específica para calcular la rigidez efectiva es proporcionada en cada capítulo, el material para
cada tipo de estructura y sistema. Ejemplos de dónde la flexibilidad de conexión puede ser
importante para el modelo incluye la zona del panel de porticos de acero resistentes al
momento y la región "conjunta" de mampostería perforada o paredes de concreto.
7.2.3.2 Torsión. Los efectos de la torsión se considerarán de acuerdo con esta sección. La
torsión no necesita ser considerada en edificios con diafragmas flexibles como se define en la
Sección 7.2.9.
C7.2.3.2 Torsión Observación histórica y estudios numéricos han demostrado que la torsión es
el resultado de muchos factores, incluidos entrada de movimiento de tierra torsional a la
estructura, estructura del suelo efectos de interacción, variación en la distribución de masa y
cambios en componente y rigidez y resistencia del sistema.

4. lineales y un modelo tridimensional se utiliza, la torsión accidental solo necesita ser incluida en
la captura del modelo matemático del edificio con excentricidad solo entre los centros de masa
C7.2.3.2.1 Momento torsional total. El momento torsional total en una historia será igual a la
suma del momento torsional real y el momento torsional accidental calculado de la siguiente
manera:
1. Se calculará el momento de torsión real en una historia, multiplicando la fuerza de corte de la
historia sísmica por la excentricidad entre el centro de masa y el centro de rigidez medido
perpendicular a la dirección de la carga aplicada. El centro de masa se basará en todos los
pisos por encima de la historia bajo consideración. El centro de rigidez de una historia, incluirá
todos los elementos verticales resistentes a la fuerza sísmica en la historia.
2. El momento de torsión accidental en una historia se calculará como la fuerza de corte de la
historia sísmica multiplicada por una distancia igual al 5% de la dimensión horizontal en el nivel
de piso dado medido perpendicular a la dirección de La carga aplicada.
3. Cuando se evalúan dos o más niveles de riesgo sísmico utilizando procedimientos no
el análisis para el nivel de peligro más alto.
4. Consulte los capítulos 14 y 15 para obtener información sobre torsión accidental. Requisitos
para el análisis no lineal aislados sísmicamente y estructuras amortiguadas suplementarias,
respectivamente.
C7.2.3.2.1 Momento torsional total Los momentos torsionales reales determinado a partir de
y rigidez. Por lo tanto, se requiere torsión accidental en el análisis para tener en cuenta para los
factores contribuyentes adicionales a la respuesta de torsión que normalmente no se
representan en el modelo matemático, los momentos torsionales accidentales en un edificio
esta en función de la excentricidad de las masas y las variaciones en la rigidez y resistencia de
puede considerar el modelado explícito de estas características o el uso de un estudio
paramétrico para derivar amplificadores de deformación y fuerza para minimizar la demanda de
computación. Para procedimientos de análisis no lineal, modelos tridimensionales capturar
mejor algunas de las contribuciones torsionales mencionadas anteriormente, y, por lo tanto, la
torsión accidental no siempre necesita ser incluida explícitamente en la evaluación. Las
disposiciones permiten que se produzca una torsión accidental se omite para niveles de riesgo
sísmico más bajos donde el peligro múltiple, los niveles están siendo considerados. Basado en
el juicio, efectos torsionales pueden omitirse para el nivel de peligro más bajo porque el más
alto es el peligro a la torsión que es mas sensible. Se requiere torsión accidental para ser
más probable que este nivel sea el nivel de rendimiento de prevención de colapso, en cuyo
caso existe Puede haber cambios significativos en la respuesta y evaluación del edificio,
resultado debido al impacto de la torsión accidental.
7.2.3.2.2 Consideración de los efectos de torsión. Efectos de la torsión se considerará de
acuerdo con los siguientes requisitos:
incluido para el nivel de peligro más alto, incluyendo solo objetivos de rendimiento porque es
los cimientos y sistemas estructurales. Cuando accidentalmente se incluye la torsión, el analista

5. 1. El aumento de las fuerzas y los desplazamientos causados por la torsión real se calculará
para todos los edificios.
2. El multiplicador de amplificación torsional para desplazamientos, η, para cada nivel se
calculará como la relación del desplazamiento máximo en cualquier punto del nivel x diafragma
al desplazamiento promedio η = δmax / δavg. Los desplazamientos se calcularán para las
fuerzas aplicadas.
3. Incremento de fuerzas y desplazamientos causados por accidentes la torsión no necesita ser
considerada si alguno de los siguientes se aplican condiciones: (a) el momento torsional
accidental es menos del 25% del momento de torsión real, o (b) relación del multiplicador de
desplazamiento η causado por el actual más torsión accidental y el multiplicador de
desplazamiento causado por la torsión real es inferior a 1.1 en cada piso.
4. Para procedimientos de análisis lineal, fuerzas y desplazamientos. causado por torsión
accidental se amplificará por un factor, Ax, como se define por la ecuación. (7-4), donde el
multiplicador de desplazamiento η causado por la torsión real más accidental excede 1.2 a
cualquier nivel:
Ax = (
𝑦
1.2
)2 ≤ 3.0
5. Si el multiplicador de desplazamiento η causado por más real torsión accidental en cualquier
nivel superior a 1.5, no se permitirán modelos bidimensionales y tridimensionales modelos que
explican la distribución espacial de masa y Se utilizará la rigidez. 6. Cuando se utilizan modelos
bidimensionales, los efectos de la torsión se calculará de la siguiente manera:
6.1. Para el LSP y el LDP, fuerzas y desplazamientos se amplificará por el valor máximo de η
calculado para el edificio;
6.2. Para el NSP, el desplazamiento del objetivo se amplificará por el valor máximo de η
calculado para el edificio;
6.3. Para el NDP, la amplitud de la aceleración del terreno el registro se amplificará por el valor
máximo de η calculado para el edificio.
7. Para análisis dinámicos utilizando modelos tridimensional no lineales, se permitirá establecer
la amplificación (η) factores que utilizan un estudio paramétrico que captura los efectos de
torsión accidental en fuerzas individuales, derivas y deformaciones. Estos factores pueden
aplicarse luego a los resultados del análisis del centro de masa para envolver todos los casos
excéntricos de masa.
8. Los efectos de la torsión accidental no se utilizarán para reducir demandas de fuerza y
deformación en los componentes.
7.2.3.3 Componentes primarios y secundarios. Los componentes deberán ser clasificado
como primario o secundario como se define en la Sección 7.5.1.1. Los componentes primarios
se evaluarán para determinar si son inducidos por terremotos. fuerzas y deformaciones en
combinación con efectos de carga por gravedad. Los componentes secundarios se evaluarán
para determinar si hay terremotos, deformaciones en combinación con efectos de carga por

6. la estimación de los movimientos del suelo causados por peligros sísmicos en sitios geológicos,
gravedad. Modelos matemáticos para usar con procedimientos de análisis lineal. incluirá la
rigidez y resistencia de solo los componentes primarios. Si la rigidez lateral inicial total de los
componentes secundarios en un edificio exceden el 25% del total lateral de la rigidez inicial de
los componentes primarios, algún componente secundario será reclasificado como primario
para reducir la rigidez total de componentes secundarios a menos del 25% de los componentes
primarios. Si la inclusión de un componente secundario aumenta la demanda de fuerza o
deformación en un componente primario, el componente secundario se reclasificará como
primario e incluido en el modelo. Los modelos matemáticos para uso con procedimientos no
lineales deberán incluir la rigidez y resistencia de componentes primaria y secundaria. La
resistencia y la rigidez de la degradación primaria y los componentes secundarios se
modelarán explícitamente. Los componentes no estructurales se clasificarán como los
componentes estructurales y se incluirán en modelos matemáticos si su rigidez lateral o
resistencia excede el 10% del total de la rigidez inicial lateral o fuerza esperada de una historia,
respectivamente. Los componentes no se designarán selectivamente como primarios o
secundario para cambiar la configuración de un edificio de irregular a regular.
7.2.3.4 Suposiciones de rigidez y resistencia. Rigidez y Las propiedades de resistencia de
los componentes se determinarán de acuerdo con los requisitos de los capítulos 8 a 12, 14 y
15.
7.2.3.5 Modelado de cimientos. El sistema de cimentación será modelado considerando el
grado de fijación proporcionado en la base de la estructura. Los asumidos como base rígidas o
flexibles serán permitido de acuerdo con los requisitos para la fundación de aceptabilidad en la
Sección 8.4. Los asumidos de base flexible serán requeridos cuando se utilizan las
disposiciones de la Sección 8.5. El modelado de la fundación debe considerar el movimiento
causado por el sitio geológico, riesgos, especificados en la Sección 8.2 y características de
deformación de carga especificadas en la Sección 8.4.
C7.2.3.5 Métodos de modelado de cimientos para modelar cimientos, incluida la flexibilidad y
se mencionan Capítulo 8 y puede requerir la experiencia de un ingeniero geotécnico o un
geólogo. La persona que decide modelar la flexibilidad de la base debe considerar los impactos
en el comportamiento de los componentes estructurales en el edificio. Los modelos de base
rígida para muros de corte de concreto en zapatas separadas pueden maximizar las demandas
de deformación en los muros mismos, pero podrían subestimar las demandas de otros
componentes secundarios en el edificio, como vigas y columnas en porticos de momento, que
pueden ser sensibles a movimiento de construcción.
7.2.3.6 Amortiguación. Para los procedimientos estáticos lineales, dinámicos lineales y
estáticos no lineales, se deben utilizar espectros de respuesta amortiguada al 5% utilizado para
el análisis de todos los edificios excepto aquellos que cumplen con los siguientes criterios:
1. Para edificios sin revestimiento exterior o particiones interiores no estructurales, una relación
efectiva de amortiguación viscosa, β, se supondrá un 2% de amortiguamiento crítico (β = 0.02);
2. Para edificios con diafragmas de madera y paredes transversales que interconecte los

7. niveles de diafragma a un espacio máximo de 40 pies (12,2 m) en el centro transversal a la
dirección de movimiento, una relación efectiva de amortiguamiento viscoso, β, igual al 10% de
amortiguamiento crítico (β = 0.10) se permitirá;
3. Para edificios que utilizan tecnología de aislamiento sísmico o tecnología mejorada de
disipación de energía, un equivalente se calculará la relación efectiva de amortiguamiento
viscoso, β utilizando los procedimientos especificados en los capítulos 14 y 15; o
4. Existe suficiente análisis o datos de prueba basados en las características especificas del
edificio para corroborar el uso de una relación de amortiguamiento distinta del 5% (β = 0.05). La
amortiguación del sistema de construcción se implementará en el procedimiento de análisis de
acuerdo con los requisitos de Secciones 7.4.1.4 y 7.4.2.4 para procedimientos lineales, Sección
7.4.3.4 para el procedimiento estático no lineal, y como lo aumenta el suelo interacción de
estructura según la Sección 8.5.2. Para el procedimiento dinámico no lineal, la relación de
amortiguación viscosa efectiva elástica no debe exceder el 3% (β = 0.03), excepto para
edificios que cumplan cualquiera de los siguientes criterios:
1. Para edificios sin revestimiento exterior, la relación efectiva de amortiguación viscosa
elástica efectiva no deberá exceder del 1% (β = 0.01).
2. Las relaciones de amortiguación viscosa efectiva elástica más alta objetivo deberán se
permitirá si se justifica mediante análisis o datos de prueba.
La amortiguación del sistema de construcción se implementará en el procedimiento de análisis
dinámico no lineal de acuerdo con el requisitos de la Sección 7.4.4.4. Para edificios que utilizan
tecnología de aislamiento sísmico o mejorada tecnología de disipación de energía, los efectos
de la adición viscosa la amortiguación se incorporará directamente en la dinámica no lineal
análisis de acuerdo con los procedimientos especificados en el capítulo 14.
C7.2.3.6 Amortiguación Las disposiciones de amortiguación diferencian entre el NDP y los
procedimientos estáticos lineales o no lineales. Los límites de amortiguación más bajos
asociados con el NDP en relación con los procedimientos estáticos lineales y no lineales
representan el modelado explícito de amortiguamiento historia en el análisis. Más lejos
orientación sobre la selección de niveles apropiados equivalentes a la amortiguación viscosa se
proporciona en NIST (2010c) y PEER / ATC (2010).
7.2.4 Configuración. Irregularidades de construcción definidas en La Sección 7.3.1.1 se
basará en el plan y la configuración vertical del edificio existente para una evaluación o
modificación. Se determinarán las irregularidades, tanto con cómo sin contribución de
componentes secundarios.
7.2.5 Efectos sísmicos multidireccionales. Los edificios serán evaluados o adaptados para
abordar el movimiento sísmico en cualquier Dirección horizontal. Los efectos sísmicos
multidireccionales se considera que actúa de manera concurrente, como se especifica en la
Sección 7.2.5.1, para edificios que cumplen uno de los siguientes criterios:
1. El edificio tiene irregularidades en el plan como se define en la Sección 7.3.1.1; o

8. intersección o elementos de porticos arriostrados. Se permitirá que todos los demás edificios
2. El edificio tiene una o más columnas primarias que forman un parte de dos o más marcos de
sean evaluados o adaptado para movimientos sísmicos que actúan de manera no concurrente
en el Dirección de cada eje principal del edificio.
7.2.5.1 Efectos sísmicos concurrentes. Donde se deben considerar los efectos sísmicos
multidireccionales concurrentes, horizontalmente se establecerán los ejes X e Y ortogonales
orientados. Los componentes del edificio se evaluarán o modernizarán para combinaciones de
fuerzas y deformaciones de análisis separados realizados para movimientos de tierra en
direcciones X e Y como sigue:
1. Cuando el LSP o LDP se utiliza como base para el análisis, los elementos y componentes se
analizarán para (a) fuerzas y deformaciones asociadas con el 100% de las fuerzas en la
Dirección X más las fuerzas y deformaciones asociadas con 30% de las fuerzas en la dirección
Y; y para (b) fuerzas y deformaciones asociadas con el 100% de las fuerzas en la Dirección Y
más las fuerzas y deformaciones asociadas con 30% de las fuerzas en la dirección X. Se
permitirán otras reglas de combinación donde se verifiquen por experimento o análisis; y
2. Cuando el NSP se utiliza como base para el análisis, elementos y los componentes del
edificio se analizarán para (a) fuerzas y deformaciones asociadas con el 100% de la
desplazamiento del objetivo solo en la dirección X, más las fuerzas (no deformaciones)
asociadas con el 30% de los desplazamientos solo en la dirección Y; y para (b) fuerzas y
deformaciones asociadas con el 100% de los desplazamientos solo en la dirección Y, más las
fuerzas (no deformaciones) asociado con el 30% de los desplazamientos en la dirección X
solamente. Las fuerzas y deformaciones se determinarán de acuerdo con la Sección 7.4.3 para
el NSP. Alternativamente, se permitirá determinar el fuerzas y deformaciones asociadas con el
100% de los desplazamientos en cualquier dirección que genere la deformación máxima y las
demandas de acción de los componentes, más lejos los efectos sísmicos concurrentes no
necesitan ser considerados en la dirección (s) crítica (s) Otras reglas de combinación también
serán permitido donde se verifica por experimento o análisis; y
3. Cuando el PND se utiliza como base para el análisis con un modelo bidimensional,
elementos y componentes del edificio debe ser evaluado por fuerzas y deformaciones asociado
con la aplicación de movimientos de tierra escalados por el valor máximo de η calculado para el
edificio. Las fuerzas y deformaciones se determinarán de acuerdo con con la Sección 7.4.4
para el PND; y
4. Cuando el NDP se utiliza como base para el análisis con un modelo tridimensional,
elementos y componentes del edificio debe ser analizado por fuerzas y deformaciones
asociado con la aplicación del conjunto de tierra nociones según lo requerido por la Sección
2.4.3.
C7.2.5.1 Efectos sísmicos concurrentes La información de peligro es consistente con ASCE
7 para representar la dirección máxima de respuesta. Esta representación permite medios
alternativos para abordar la carga bidireccional que históricamente ha sido el caso. Por
consistencia, las combinaciones tradicionales de 100% más 30% son incluidso en los ítems 1 y
2. Para el ítem 2, el NSP, un adicional se permite una técnica que puede ser más sencilla de
implementar que Las combinaciones tradicionales 100% más 30%. La técnica alternativa es
simplemente aplicar la carga de empuje vector en la dirección crítica, la dirección del máximo

9. respuesta, para el componente que se está evaluando. Para componentes de edificios de
porticos ortogonales típicos, esta técnica equivale a empujando al 100% del desplazamiento
objetivo aplicado por separado a lo largo de cada eje del portico. Para porticos no ortogonales,
adicional los casos de empuje se aplicarían con el vector de carga alineado a lo largo de la
dirección de cada cuadro. Para componentes bidireccionales, por ejemplo, columnas o
cimientos. cargado por porticos ortogonales, se debe estimar una dirección vectorial que es la
dirección crítica de carga. Por el simple ejemplo de las columnas de esquina en un cuadrado
doblemente simétrico construcción del portico perimetral, el vector de carga adicional
apropiadolas direcciones estarían a 45 grados a ambos cuadros. Si los porticos eran no
ortogonales, entonces el vector de carga apropiado podría ser uno que divide los dos cuadros.
Si los marcos son sustancialmente diferente rigidez o resistencia, entonces esta diferencia
puede necesitar reflejarse en la dirección de aplicación de la carga de empuje vector. A menos
que la diferencia sea significativa, los resultados son poco probables ser sensible a la dirección
del vector del vector de carga de empuje; Esta diferencia debe verificarse mediante el estudio
de parámetros. Si el sitio está en el campo cercano, entonces puede haber diferentes espectros
en las direcciones de falla normal y paralela a falla. Si los desplazamientos objetivo se calculan
en diferentes direcciones vectoriales, entonces técnicamente se debe calcular el espectro
apropiado basado en el ángulo de aplicación de empuje relativo al local ejes con falla normal y
paralelo en falla. La misma situación también existe para las combinaciones 100% más 30%. Si
la falla es normal a la relación de falla paralela está cerca de la unidad, entonces puede ser
más simple calcule todo de forma conservadora utilizando la falla normal más grande espectro.
Un método sugerido para determinar el valor apropiado de η para diferentes parámetros de
respuesta de componentes en diferentes partes del edificio se sugiere en la Sección 7.2.3.2.2.
El requisito para una orientación "aleatoria" en el campo lejano es destinado a lograr espectros
de entrada aproximadamente iguales a lo largo de cada Eje de construcción ortogonal. Este
resultado se puede lograr en varios formas: aleatorizando los ángulos de entrada, o orientando
arbitrariamente la mitad de los componentes de falla normal o los más fuertes en una dirección
y la otra mitad en la dirección ortogonal.
Los componentes deben ser aleatorizados incluso si la coincidencia espectral Se utilizan
técnicas. La aplicación de registro apropiada en el modelo de análisis es más complejo en el
campo cercano. Los componentes ya han sido rotó a falla normal y falla paralela en relación
con su falla gobernante como parte del proceso de selección y escalado. Para el técnica de
escala de amplitud, esta técnica generalmente da como resultado la los componentes normales
de falla son más altos que el paralelo de falla componentes, aunque la proporción varía
significativamente con el período. Si se han utilizado técnicas de correspondencia espectral y
diferentes se desarrollaron espectros de falla normal y falla paralela, luego el el espectro
promedio de cada conjunto de componentes coincide estrechamente el objetivo.
Los registros deben aplicarse al modelo con falla normal componentes alineados
adecuadamente en relación con la falla cercana eso domina el peligro. Se pueden requerir
consideraciones y medidas adicionales si hay múltiples fallas cercanas que contribuir
significativamente al peligro del sitio, especialmente si estos las fallas no son relativamente
paralelas entre sí.

10. interacción suelo-estructura no será inferior al 70% de la fuerza pseudolateral calculado,
individuales, uso de relación de amortiguación efectiva del sistema estructura-base, βSSI,
7.2.5.2 Efectos sísmicos verticales. El efecto de la respuesta vertical de un edificio al
movimiento de tierra del terremoto será considerado para cualquiera de los siguientes casos:
1. Componentes en voladizo horizontal de edificios que proporcionan soporte de carga por
gravedad;
2. Componentes horizontales pretensados de edificios; y
3. Componentes de construcción, excluyendo cimientos, en los que demandas causadas por
cargas de gravedad especificadas en la Sección 7.2.2 exceder el 80% de la capacidad nominal
del componente.
Para componentes que requieren consideración de sísmica vertical efectos, la respuesta
vertical de una estructura al terremoto el movimiento no necesita combinarse con los efectos de
7.2.6 Efectos P-Δ. Los efectos P-Δ se incluirán en lineal y procedimientos de análisis no lineal.
Para procedimientos no lineales, estáticos Los efectos P-Δse incorporarán en el análisis
mediante la inclusión de El modelo matemático es la relación de fuerza-deformación no lineal
de todos los componentes sometidos a fuerzas axiales.
7.2.7 Interacción suelo-estructura. Los efectos de la iteración suelo-estructura, La interacción
(SSI) se evaluará para aquellos edificios en los que un aumento en el período fundamental
causado por los efectos de SSI. Un aumento en las aceleraciones espectrales. Para otros
edificios, No es necesario evaluar los efectos de SSI. El cálculo de los efectos de SSI utilizando
el procedimiento de modelado explícito se basará en un modelo matemático que incluye la
flexibilidad y amortiguación de componentes de cimientos individuales. Los parámetros de
rigidez de la base deberán cumplir con los requisitos de la Sección 8.4. Proporciones de
amortiguamiento para cimientos individuales se permitirá el uso de componentes.
Explicitamente en lugar de modelado de amortiguación para elementos de cimentación
calculado de acuerdo con la Sección 8.5.2, se permitirá para el LSP y LDP. Para el NSP, la
relación efectiva de amortiguamiento de el sistema de cimentación suelo-estructura, βSSI,
calculado de acuerdo con con la Sección 8.5.2, se utilizará para modificar las demandas
espectrales. por NDP, amortiguación de cimientos en elementos de cimientos individuales se
general o específico del sitio debido a los efectos de la estructura cinemática de la Interacción
suelo-estructura. Se permitirá que los efectos de interacción cinemática sean calculados a
través de modelos matemáticos explícitos del suelo sistema de cimientos-estructura, que tiene
en cuenta el espacio y la profundidad variaciones en el movimiento del suelo. Alternativamente,
Combinación de efectos de amortiguación con interacción cinemática. los efectos calculados de
acuerdo con la Sección 8.5.1 serán permitido, sujeto a las limitaciones de la Sección 8.5.
Estructura del suelo los efectos de interacción se limitarán según lo siguiente requisitos:
1. Para LSP y LDP, la fuerza pseudolateral máxima calculado incluyendo los efectos de la
excluyendo los efectos de interacción suelo-estructura.
interacción cinemática se permitirá que los efectos se calculen de acuerdo con la Sección 8.5.1.
incluirá explícitamente en el modelo matemático. Se permitirá reducir el espectro de respuesta
la horizontal respuesta.

11. interacción de la estructura no serán inferiores al 70% de el desplazamiento objetivo calculado
lineales, se resisten los efectos de vuelco a través del efecto estabilizador de las cargas
2. Para NSP, el desplazamiento objetivo calculado incluyendo el suelo– los efectos de
sin la inclusión de efectos de interacción suelo-estructura.
7.2.8 Volcamiento0. Los edificios serán evaluados o modernizados para resistir los efectos de
vuelco causados por las fuerzas sísmicas. Cada Elemento resistente a la fuerza vertical que
recibe fuerzas sísmicas causado por un vuelco se investigará para el acumulado efecto de las
fuerzas sísmicas aplicadas en y por encima del nivel bajo considerado. Los efectos del vuelco
se evaluarán en cada nivel de la estructura como se especifica en la Sección 7.2.8.1 para
procedimientos lineales y la Sección 7.2.8.2 para procedimientos no lineales. los efectos del
vuelco sobre cimientos y geotecnia los componentes se considerarán en la evaluación o
modernización de base con respecto a las fortalezas y rigideces como se especifica en
Capítulo 8.
7.2.8.1 Efectos de vuelco para procedimientos lineales. Dónde Se utilizan procedimientos
muertas que actúan solas o en combinación con conexiones positivas de componentes
estructurales a componentes por debajo del nivel bajo consideración. Donde solo las cargas
muertas se utilizan para resistir los efectos de volcado, ec. (7-5) se satisfará:
MST> MOT ∕ (C1*C2*J)
dónde
MOT = momento de vuelco total inducido en el elemento por fuerzas sísmicas aplicadas en y
por encima del nivel bajo consideración. El momento de vuelco será determinado en base a las
fuerzas sísmicas calculadas en de acuerdo con la Sección 7.4.1 para LSP y 7.4.2 para LDP;
MST = Momento de estabilización producido por cargas muertas que actúan en el elemento;
C1 y C2 = Coeficientes definidos en la Sección 7.4.1.3.1; y
J = Un coeficiente definido en la Sección 7.5.2.1.2.
La cantidad MOT / (C1C2J) no necesita exceder el vuelco de momento en el elemento, limitado
por la fuerza esperada de la estructura. El elemento será evaluado por los efectos de aumento
de la compresión al final sobre el cual se está volcando. Para este propósito, compresión al
final del elemento se considerará una acción controlada por la fuerza. Alternativamente, la
combinación de carga representada por la ecuación. (7-6) deberá permitirse evaluar la
0.9MST> MOT ∕ (C1*C2*μOT)
dónde μOT = 10.0 para la prevención del colapso;
= 8.0 para seguridad de la vida; y
= 4.0 para ocupación inmediata.
idoneidad de las cargas muertas solo para resistir los efectos del vuelco.

12. Donde la ecuación (7-5) o (7-6) para estabilidad de carga muerta contra los efectos del vuelco
no se satisfacen, el apego positivo entre elementos de la estructura inmediatamente encima y
debajo de el se proporcionará el nivel bajo consideración. Archivos adjuntos positivos será
capaz de resistir las fuerzas sísmicas en combinación con cargas de gravedad como acciones
controladas por deformación o fuerza de acuerdo con la ecuación. (7-34) o (7-35) y criterios de
aceptación aplicables de la ecuación (7-36) o (7-37), respectivamente.
7.2.8.2 Efectos de vuelco para procedimientos no lineales. Dónde Se utilizan
procedimientos no lineales, los efectos de los terremotos la elevación en el lado de tensión de
un elemento se incluirá en el modelo analítico como un grado no lineal de libertad. La
adecuación de elementos por encima y por debajo del nivel en el que se produce la elevación
ser evaluado por cualquier redistribución de fuerzas o deformaciones que se produce como
resultado de este levantamiento.
7.2.9 Diafragmas, acordes, colectores. Diafragmas se definirán como elementos horizontales
que transfieren fuerzas inerciales inducidas por terremotos a elementos verticales de los
sistemas resistentes a la fuerza sísmica a través de la acción colectiva del diafragma
componentes que incluyen acordes, coleccionistas y corbatas. Se deben proporcionar
diafragmas en cada nivel de la estructura como necesario para conectar masas de construcción
a la vertical primaria elementos del sistema de resistencia a la fuerza sísmica. El analítico
modelo del edificio deberá tener en cuenta el comportamiento de los diafragmas como se
especifica en esta sección. Los diafragmas y sus conexiones a elementos verticales que
proporcionan soporte lateral deben cumplir con los requisitos especificados en la Sección 9.10
para diafragmas metálicos, la Sección 10.10 para diafragmas de hormigón, Sección 10.11 para
diafragmas de hormigón prefabricados, y Sección 12.5 para diafragmas de madera.
7.2.9.1 Clasificación de diafragmas. Los diafragmas serán clasificados como flexible donde la
deformación horizontal máxima del diafragma a lo largo de su longitud es más del doble la
deriva promedio de la historia de la resistencia sísmica vertical elementos de la historia
máximo La deformación lateral del diafragma es menos de la mitad de la deriva de la historia
promedio de los elementos verticales de resistencia a la fuerza sísmica de la historia
clasificarán como rígidos. Con el fin de clasificar diafragmas, deriva de la historia y Las
deformaciones del diafragma se calcularán utilizando el pseudo fuerza sísmica especificada en
en el plano de fuerza sísmica consistente con la distribución de masa y todas las fuerzas
sísmicas en el plano asociadas con desplazamientos en el sísmico vertical enmarcado en ese
nivel de diafragma. En lugar de clasificar un diafragma como flexible basado en cálculo, se
permitirá clasificar los diafragmas construidos con cubiertas de acero sin cubierta o paneles
estructurales de madera como flexible de acuerdo con la Sección 12.3.1.1 de ASCE 7.
7.2.9.2 Modelado matemático. Modelados matemáticos de los edificios con diafragmas rígidos
serán responsables de los efectos. de torsión como se especifica en la Sección 7.2.3.2.
Modelos matemáticos de Los edificios con diafragmas rígidos o flexibles deben dar cuenta de
la ecuación. (7-21). La desviación en el plano del diafragma se calculará para una distribución
inmediatamente debajo del diafragma. Los diafragmas que no sean flexibles ni rígidos se
inmediatamente debajo del diafragma. Los diafragmas se clasificarán como rígidos donde el

13. lateral para paredes de mampostería u hormigón construcción, los amarres se evaluarán o se
rigidez en el plano consistente con las características estructurales del sistema de diafragma.
Alternativamente, para edificios con diafragmas flexibles en cada nivel, se permitirá que cada
elemento resistente a la fuerza sísmica en un plano vertical evaluado independientemente, con
masas sísmicas asignadas en el base del área tributaria.
7.2.9.3 Cuerdas de diafragma. Excepto por los diafragmas considerados como no acordados,
como se especifica en el Capítulo 12, un componente de límite se proporcionará en cada borde
del diafragma (ya sea en el perímetro o en una abertura) para resistir la tensión o compresión
resultante del momento del diafragma. Este componente límite será una cuerda de diafragma
continua; un componente continuo de una pared o elemento de un portico; o una combinación
continua de pared, pórtico y componentes de cuerdas. Los componentes del límite serán
evaluados o modernizados para transferir fuerzas sísmicas acumuladas en los límites del
diafragma en esquinas reentrantes en diafragmas y en las esquinas de las aberturas en los
diafragmas, los acordes de diafragma se deberán extender distancias suficientes para
desarrollar las fuerzas límite acumuladas del diafragma, en el diafragma más allá de las
esquinas.
7.2.9.4 Colectores de diafragma. En cada elemento vertical del sistema de resistencia a la
fuerza sísmica, un colector de diafragma será proporcionado para transferir al elemento
diafragma acumulado fuerzas que exceden las fuerzas transferidas directamente a el elemento
en cizalla. El colector de diafragma se extenderá. más allá del elemento y unido al diafragma
para transferir las fuerzas acumuladas
7.2.9.5 Lazos de diafragma. Los diafragmas deben estar provistos de lazos continuos de
tensión entre acordes o límites. En un mínimo, los lazos deben ser evaluados o
reacondicionados para tensión axial como una acción controlada por la fuerza calculada
usando la ecuación. (7-7).
Fp = 0.4SXSW
dónde:
Fp = Fuerza de tracción axial para la evaluación o retroadaptación de amarres entre el
diafragma y los acordes o límites;
SXS = parámetro de aceleración de respuesta espectral en períodos cortos para el nivel de
peligro y la amortiguación seleccionados, ajustados para el sitio clase; y
W = Peso tributario de esa porción del diafragma que se extiende la mitad de la distancia a
cada atadura o diafragma adyacente Perímetro.
Donde los diafragmas de madera, yeso o construcción de cubierta metálica brindan soporte
adaptarán a la pared fuerzas de anclaje especificadas en la Sección 7.2.11 para el área del
muro afluente del lazo del diafragma.
7.2.10 Continuidad. Todos los componentes estructurales deben estar atados juntos para
formar una ruta de carga completa para la transferencia de fuerzas de inercia generadas por la
los efectos de la flexibilidad del diafragma modelando el diafragma como un elemento con

14. respuesta dinámica de porciones de la estructura al resto de la estructura. Acciones resultantes
de las fuerzas especificadas en esta sección se considerarán controladas por la fuerza.
1. Porciones más pequeñas de un edificio, como alas sobresalientes, se conectará a la
estructura en su conjunto. Componente de las conexiones deberán ser capaces de resistir, en
cualquier dirección, la fuerza horizontal calculada usando la ecuación. (7-8). Estas no se
requieren conexiones si la porción individual de la estructura es autosuficiente y están
separadas por una articulación sísmica que permite el movimiento independiente durante la
respuesta dinámica de acuerdo con la Sección 7.2.13
Fp =0.133SXSW
dónde
Fp = Fuerza sísmica horizontal en cualquier dirección para el análisis de conexiones entre dos
componentes de un edificio;
SXS = Parámetro de aceleración de respuesta espectral en corto períodos para el nivel de
riesgo sísmico seleccionado y amortiguación, ajustada para la clase de sitio; y
W = Peso de la porción más pequeña del edificio.
2. Una conexión positiva para resistir la acción de la fuerza horizontal. paralela al miembro se
proporcionará para cada viga, viga o armadura para su soporte. La conexión tendrá una
resistencia mínima del 5% de la carga muerta y la carga viva reacción.
3. Cuando se proporciona un soporte deslizante al final de un componente, la longitud del
rodamiento debe ser suficiente para acomodar el desplazamiento diferencial esperado entre
componente y el soporte.
7.2.11 Muros estructurales y su anclaje. Las paredes serán evaluado o adaptado para
fuerzas de inercia fuera del plano según sea necesario por esta sección y según se requiera
para estructuras específicas sistemas en los capítulos 9 a 12. Las acciones que resultan de la
aplicación de las fuerzas especificadas en esta sección se considerarán fuerza controlada. Los
muros no estructurales se evaluarán utilizando las disposiciones del Capítulo 13.
7.2.11.1 Anclaje de pared fuera del plano a diafragmas. Cada pared debe estar anclada
positivamente a todos los diafragmas que proporcionan soporte lateral para la pared o están
soportados verticalmente por la pared. Las paredes deben estar ancladas a los diafragmas a
distancias horizontales no superior a 8 pies (2,4 m), a menos que se pueda demostrar que la
pared tiene capacidad adecuada para extenderse horizontalmente entre los soportes para
distancias mayores, el anclaje de las paredes a los diafragmas debe ser evaluado o adaptado
para las fuerzas calculadas usando la ecuación. (7-9), que se desarrollará en el diafragma. Si
subdiafragmas se utilizan, cada subdiafragma debe ser capaz de transmitir las fuerzas de corte
causadas por el anclaje de la pared a un diafragma de lazo continuo. Los subdiafragmas deben
tener relaciones de longitud a profundidad que no excedan de 3: 1. Donde los paneles de pared
están rígidos para fuera del plano comportamiento por pilastras o componentes similares, los
anclajes deberán ser provisto en cada uno de estos componentes, y la distribución de fuerzas

15. la acumulación de fuerzas en estos componentes.
fuera del plano a anclajes de pared y ataduras de diafragma considerará el efecto de refuerzo y
dónde:
Fp = Fuerza sísmica para el anclaje de paredes a diafragmas;
ka = Factor para tener en cuenta la flexibilidad del diafragma, igual a 1.0 para diafragmas
rígidos y no necesita exceder 2.0 para flexible diafragmas; Lf = El lapso, en pies, de un
diafragma flexible que proporciona soporte lateral para la pared entre primaria vertical
elementos resistentes a la fuerza sísmica que proporcionan soporte lateral al diafragma en la
dirección considerada;
kh = Factor para tener en cuenta la variación en la fuerza sobre la altura de el edificio cuando
todos los diafragmas son rígidos, para flexibilidad diafragmas, use 1.0;
za = La altura, en pies, del anclaje de pared sobre la base de la estructura, que no exceda hn;
hn = altura, en pies, por encima de la base hasta el nivel del techo;
χ = Factor para el cálculo de las fuerzas de pared fuera del plano, desde Tabla 7-1, para el
Nivel de rendimiento estructural seleccionado;
SXS = parámetro de aceleración de respuesta espectral en períodos cortos para el nivel de
peligro y la amortiguación seleccionados, ajustados para el sitio clase, sin ningún ajuste para la
interacción suelo-estructura; y
Wp = Peso del muro tributario del anclaje del muro.
7.2.11.2 Resistencia fuera del plano de las paredes. Componentes de la pared deberá tener
la resistencia adecuada para abarcar entre las ubicaciones del soporte fuera del plano cuando
se someta a fuerzas calculadas fuera del plano usando la ecuación (7-13), pero no menos que
las fuerzas calculadas usando Eq. (7-14):

16. dónde Fp = Fuerza fuera del plano por unidad de área para el análisis de un muro que se
extiende entre dos soportes fuera del plano;
χ = Factor para calcular las fuerzas de pared fuera del plano, a partir de Tabla 7-2, para el nivel
de rendimiento seleccionado;
SXS = aceleración de respuesta espectral en períodos cortos para el nivel de peligro y
amortiguación seleccionados, ajustados para la clase de sitio, sin ningún ajuste para la
W = Peso de la pared por unidad de área.
7.2.12 Estructuras que comparten elementos comunes. Edificios comparten elementos
comunes de resistencia a la fuerza sísmica o vertical será evaluado o modernizado
considerando la interconexión de las dos estructuras, o se separarán como se especifica en
esta sección.
7.2.12.1 Interconexión. Edificios que comparten los elementos comunes, que no sean
elementos de cimentación, deberán estar completamente unidos para que se comporten como
interacción suelo-estructura; y

17. independiente lateral de cada estructura. Se supondrá para tales propósitos que las estructuras
una unidad integral. Los lazos entre Las estructuras de cada nivel se evaluarán o adaptarán
para fuerzas especificadas en la Sección 7.2.10. Análisis de la combinación. La respuesta de
como una integral unidad. Si los elementos comunes compartidos son elementos básicos y las
superestructuras cumplen los requisitos de separación de Sección 7.2.13, las estructuras no
necesitan estar unidas entre sí. Compartiendo los elementos básicos se evaluarán o se
adaptarán teniendo en cuenta un análisis de la respuesta combinada de los dos edificios.
7.2.12.2 Separación. Los edificios que comparten elementos comunes deberán estar
completamente separados mediante la introducción de articulaciones sísmicas entre las
estructuras que cumplen los requisitos de la Sección 7.2.13. Independiente Se proporcionarán
sistemas resistentes a la fuerza sísmica para cada estructura. Se proporcionará soporte vertical
cojinetes adecuados se proporcionan longitudes para acomodar el movimiento esperado
se muevan fuera de fase entre sí en direcciones opuestas simultáneamente. Los elementos
compartidos serán ya sea completamente eliminado o anclado a una de las estructuras de
acuerdo con los requisitos aplicables de la Sección 7.2.10.
7.2.13 Separación de edificios
7.2.13.1 Separación mínima. Los edificios deben estar separados de estructuras adyacentes
para evitar golpes a la distancia minima si en cualquier nivel dado por la ecuación. (7-15), a
menos que sean exento como se especifica en la Sección 7.2.13.2.
dónde:
Δi1 = Desviación lateral del edificio 1 bajo consideración, en nivel i, relativo al suelo, calculado
de acuerdo con las disposiciones de esta norma para el seleccionado Nivel de peligro sísmico;
Δi2 = desviación lateral de un edificio adyacente 2, en el nivel i, en relación con el suelo,
estimado utilizando las disposiciones de esta norma para el nivel de riesgo sísmico
seleccionado o otro procedimiento aproximado aprobado. Alternativamente, se permitirá
suponer que Δi2 = 0.03hi para cualquier estructura en lugar de un análisis más detallado,
donde la altura del nivel i sobre la base del edificio 2.
El valor de si no necesita exceder 0.04 veces la altura del nivel considerado por encima de la
base del edificio 1 en el ubicación del impacto potencial. Consulte el Capítulo 14 para conocer
los requisitos de separación de edificios para estructuras sísmicamente aisladas.
independiente a cada lado de la junta sísmica, a menos que se usen cojinetes deslizantes y
los edificios tendrá en cuenta la interconexión de las estructuras y evaluarán las estructuras

18. 7.2.13.2 Excepciones de separación. Para rendimiento estructural de los niveles de seguridad
vital o inferiores, edificios adyacentes a estructuras que tienen diafragmas ubicados en la
misma elevación y difieren en altura en menos del 50% de la altura del más corto, el edificio no
necesita cumplir con la distancia mínima de separación especificado en la Sección 7.2.13.1.
Donde un procedimiento de análisis aprobado que tenga en cuenta el cambio en la respuesta
dinámica de las estructuras causadas por el impacto es utilizado, los edificios evaluados y
modernizados no necesitan cumplir con la distancia mínima de separación especificada en la
Sección 7.2.13.1. Tal un análisis demostrará que:
1. Las estructuras son capaces de transferir fuerzas resultantes de impacto para diafragmas
ubicados en la misma elevación.
2. Las estructuras son capaces de resistir todas las verticales requeridas y fuerzas laterales
considerando la pérdida de cualquier elemento o Componentes dañados por el impacto de las
estructuras.
7.2.14 Verificación de supuestos de análisis. Cada componente se evaluará para verificar
que las ubicaciones de deformaciones inelásticas se supone que en el análisis son
consistentes con los requisitos de resistencia y equilibrio a lo largo de la longitud del
componente. Cada componente también se evaluará para determinar si hay residuos
posteriores al terremoto, capacidad de carga por gravedad mediante un procedimiento de
análisis racional aprobado por la autoridad que tiene jurisdicción que explica la potencial
Redistribución de las cargas de gravedad y reducción de la resistencia o rigidez causado por un
terremoto dañado a la estructura.
7.3 SELECCIÓN DEL PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS
Se realizará un análisis del edificio, incluidas las medidas de modernizació realizado para
determinar las fuerzas y deformaciones inducidas en componentes del edificio por movimiento
de tierra correspondiente al nivel de riesgo sísmico seleccionado, o por otro riesgo sísmico
geologico del sitio especificados en la Sección 8.2.2. El procedimiento de análisis deberá
cumplir con uno de los siguientes:
1. Análisis lineal sujeto a las limitaciones especificadas en la Sección 7.3.1 y que cumplan con
el procedimiento estático lineal (LSP) de acuerdo con la Sección 7.4.1 o la dinámica lineal
procedimiento (LDP) de acuerdo con la Sección 7.4.2.
2. Análisis no lineal sujeto a las limitaciones especificadas en la Sección 7.3.2 y que cumplan
con el procedimiento estático no lineal (NSP) de acuerdo con la Sección 7.4.3 o el no lineal
procedimiento dinámico (NDP) de acuerdo con la Sección 7.4.4.
3. Análisis racional alternativo de acuerdo con Sección 7.3.3. Los resultados del análisis
deberán cumplir con los criterios de aceptación aplicables seleccionados de acuerdo con la
Sección 7.5.
7.3.1 Procedimientos lineales. Se permitirán procedimientos lineales. para edificios
que no tienen una irregularidad definida en la Sección 7.3.1.1. Para edificios que tienen
uno o más de
las irregularidades definidas en la Sección 7.3.1.1.3 o 7.3.1.1.4, lineal los procedimientos no se

19. la Sección 7.5.2; y
irregularidad de discontinuidad en el plano en cualquier primario elemento del sistema de
irregularidad de discontinuidad fuera del plano en cualquier elemento primario del sistema de
utilizarán a menos que el terremoto lo exija en el edificio cumplen con la relación demanda-
capacidad (DCR) requisitos en la Sección 7.3.1.1. Para edificios que incorporan base sistemas
de aislamiento o sistemas de disipación de energía suplementaria, Las limitaciones adicionales
de la Sección 14.5.2 o la Sección 15.4 deberán aplicar.
7.3.1.1 Método para determinar las limitaciones en el uso de lineal Procedimientos Se
utilizará el método presentado en esta sección. para determinar la aplicabilidad de los
procedimientos de análisis lineal basados en cuatro configuraciones de irregularidad definidas
en la Sección 7.3.1.1.1 a través de la Sección 7.3.1.1.4. La determinación de irregularidad
deberá basarse en la configuración de la estructura original o de modificación. Se realizará un
análisis lineal para determinar la irregularidad mediante ya sea un LSP de acuerdo con la
Sección 7.4.1 o un LDP en de acuerdo con la Sección 7.4.2. Los resultados de este análisis
deberán ser usado para identificar la magnitud y uniformidad de distribución de demandas
sísmica. La magnitud y distribución de las demandas inelásticas de los elementos y
componentes primarios existentes y agregados serán definido por las relaciones de demanda-
capacidad (DCR) y calculado en de acuerdo con la ecuación. (7-16):
DCR = QUD/QCE
dónde
QUD = Fuerza causada por cargas de gravedad y fuerzas sísmicas calculado de acuerdo con
QCE = Fuerza esperada del componente o elemento, calculada como se especifica en los
Capítulos 8 a 13.
Las DCR se calcularán para cada acción (como la fuerza axial, momento o corte) de cada
componente primario. La acción critica para el componente será el que tenga la DCR más
grande. Los DCR para esta acción se denominará el componente crítico DCR. El DCR más
grande para cualquier elemento en una historia particular se denomina El elemento crítico DCR
en esa historia. Si un elemento en un particular la historia contiene múltiples componentes,
elemento en esa historia. Si un componente DCR excede el menor de 3.0 y el factor m para la
acción componente y cualquier irregularidad descrita en La sección 7.3.1.1.3 o la sección
7.3.1.1.4 está presente, luego lineal los procedimientos no son aplicables y no se utilizarán.
7.3.1.1.1 Discontinuidad en el plano Irregularidad. Se considerará que existe una
resistencia a la fuerza sísmica donde sea El elemento resistente a la fuerza sísmica está
presente en una historia pero no continuar, o está desplazado dentro del plano del elemento,
en el historia inmediatamente debajo. La figura 7-1 representa tal condición.
7.3.1.1.2 Discontinuidad fuera del plano Irregularidad. Se considerará que existe una
resistencia a la fuerza sísmica donde un elemento en una historia se compensa fuera del plano
en relación con ese elemento en una historia adyacente, como se muestra en la figura 7-2.
luego el componente con el DCR calculada más grande definirá el componente crítico para el
inelásticas en los elementos primarios y componentes de El sistema de resistencia a la fuerza

20. 7.3.1.1.3 Irregularidad de historia débil. Una historia débil con irregularidad se considerará
que existe en cualquier dirección del edificio si la relación de la DCR de corte promedio para
elementos en cualquier historia a el de una historia adyacente en la misma dirección supera el
125%. los La DCR promedio de una historia se calculará por la ecuación. (7-17):
Figura 7-1. Discontinuidad en el plano en un sistema de resistencia sísmica
Figura 7-2. Edificio típico con desplazamiento fuera del plano Irregularidad

21. irregularidad en cualquier historia si el diafragma sobre la historia en consideración no es
los edificios. Se utilizarán procedimientos no lineales para el análisis de edificios donde los
dónde
DCR = DCR promedio para elementos en la historia;
DCRi = DCR de acción crítica para el elemento i de la historia;
Vi = Fuerza de corte lateral total calculada en un elemento i causado por la respuesta al
terremoto, suponiendo que la estructura permanece elástica; y
n = Número total de elementos en la historia. Para edificios con diafragmas flexibles, cada línea
de estructura será evaluado independientemente
7.3.1.1.4 Irregularidad de la fuerza de torsión. Una fuerza torsional Se considerará que existe
flexible y, para una dirección dada, la relación del elemento crítico DCR para elementos
primarios en un lado del centro de resistencia de una historia del elemento crítico DCR en el
otro lado del centro de La resistencia de la historia supera 1.5. 7.3.1.2 Limitaciones en el uso
del procedimiento estático lineal. Donde la Sección 7.3.1.1 permite el uso de procedimientos
siguientes características:
1. El período fundamental del edificio, T, es mayor que o igual a 3.5 veces Ts.
2. La relación de la dimensión horizontal en cualquier historia a la dimensión correspondiente
en una historia adyacente supera 1,4 (excluyendo áticos).
3. El edificio tiene una rigidez torsional irregular en cualquier historia. Existe una irregularidad
de rigidez torsional en una historia si el diafragma sobre la historia en consideración no es
flexible y los resultados del análisis indican que la deriva a lo largo de cualquier lado de la
estructura hay más del 150% del promedio de deriva de la historia.
4. El edificio tiene una rigidez vertical irregular, existe irregularidad de rigidez donde la deriva
promedio en cualquier la historia (excepto los áticos) es más del 150% de la historia arriba o
abajo.
5. El edificio tiene una resistencia sísmica a la fuerza del sistema no ortogonal.
7.3.2 Procedimientos no lineales. Los procedimientos no lineales serán permitidos para todos
procedimientos lineales no son permitido. Recolección de datos para usar con procedimientos
no lineales deberá estar de acuerdo con la Sección 6.2.
7.3.2.1 Procedimiento estático no lineal (NSP). El NSP será permitido para estructuras con
todas las siguientes características:
1. La relación de resistencia μ fuerza, calculada de acuerdo con Eq. (7-31), es menor que μmax
calculado de acuerdo con Eq. (7-32). Si la resistencia μ excede μmax, un análisis NDP deberá
ser realizado.
2. Los efectos de modo superior no son significativos, como se define a continuación: Para
determinar si los modos superiores son significativos, un modal El análisis del espectro de
respuesta se realizará para estructura usando modos suficientes para producir 90% de masa
lineales, el procedimiento estático lineal no se utilizará para un edificio con una o más de las

22. participación. Un segundo análisis del espectro de respuesta deberá También se realizará,
teniendo en cuenta únicamente el primer modo de participación. Los efectos de modo superior
se considerarán significativos si la cizalladura en cualquier historia resultante del análisis modal
considerar los modos requeridos para obtener una participación masiva del 90% excede el
130% de la cizalladura de la historia correspondiente considerando solo la respuesta del primer
modo. Será permitido usar las modificaciones de interacción suelo-estructura de la Sección 8.5
para demostrar el cumplimiento de este requisito, sin requerir una evaluación de peligro
específica del sitio.
Si los efectos de modo más altos son significativos, el NSP será permitido si también se realiza
un análisis LDP para complementar el NSP. Edificios con modo significativamente más alto los
efectos deben cumplir con los criterios de aceptación de esta norma para ambos
procedimientos de análisis, excepto que un aumento de un Se permitirá un factor de 1,33 en la
aceptación del PLD Criterios para acciones controladas por deformación (factores m)
proporcionados en los Capítulos 8 a 12. Un edificio analizado utilizando NSP, con o sin una
evaluación suplementaria de LDP, deberá cumplir con los criterios de aceptación para
procedimientos no lineales especificado en la Sección 7.5.3.
7.4 PROCEDIMIENTOS DE ANÁLISIS
La selección de un procedimiento de análisis apropiado debe cumplir con Sección 7.2.1.
7.4.3 Procedimiento estático no lineal (NSP)
7.4.3.1 Base del procedimiento. Si se selecciona el NSP para Análisis sismico del edificio, un
modelo matemático que incorpora directamente las características de deformación de carga no
desplazamiento del objetivo. El Modelo matemático y los procedimientos de análisis deberán
cumplir con los requisitos de Sección 7.4.3.2. El desplazamiento objetivo se calculará por el
procedimiento en la Sección 7.4.3.3.
7.4.3.2 Consideraciones de modelado y análisis para NSP
7.4.3.2.1 Requisitos generales para NSP. Selección de un nudo de control, selección de
patrones de fuerza sísmica, determinación de la período fundamental y aplicación del
procedimiento de análisis deberá cumplir con los requisitos de esta sección.
laterales que representan las fuerzas de inercia en un terremoto hasta que se exceda el
lineal del individuo, los componentes del edificio serán sometidos a un aumento de las cargas

23. La relación entre la fuerza cortante de la base y el desplazamiento lateral del nudo de control
se establecerá para desplazamientos de nudo de control que oscilan entre 0 y 150% del
desplazamiento objetivo, δt. Las cargas de gravedad de los componentes se incluirán en el
modelo matemático para combinarlas con las fuerzas sísmicas como se especifica en Sección
7.2.2. Las fuerzas sísmicas se aplicarán tanto en direcciones positivas y negativas, y la fuerza
sísmica máxima y los efectos se utilizarán para el análisis. El modelo de análisis debe ser
discretizado para representar la fuerza: respuesta de deformación de cada componente a lo
secundarios de resistencia a la fuerza sísmica los elementos se incluirán en el modelo, como
se especifica en Sección 7.2.3.3. El comportamiento de fuerza-desplazamiento de todos los
componentes será incluido explícitamente en el modelo utilizando curvas de columna
completas que Incluya la degradación de la resistencia y la resistencia residual, si las hay. El
NSP se utilizará junto con la aceptación. Criterios de las Secciones 7.5.3.2.2 y 7.5.3.2.3.
7.4.3.2.2 Desplazamiento del nodo de control para NSP. El control el nodo debe estar
ubicado en el centro de masa en el techo de un edificio. Para edificios con ático, el piso del
ático se considerará como el nivel del nodo de control. El desplazamiento del nodo de control
en el modelo matemático. se calculará para las fuerzas sísmicas especificadas.
7.4.3.2.3 Distribución de carga lateral para NSP. Las cargas laterales deberán ser aplicadas
al modelo matemático en proporción a la distribución de masa en el plano de cada diafragma
del piso. La distribución vertical de estas fuerzas será proporcional a la forma del nodo
fundamental en la dirección bajo consideración.
7.4.3.2.4 Curva idealizada de fuerza-desplazamiento para NSP. La relación fuerza-
desplazamiento no lineal entre cizalladura de base y el desplazamiento del nodo de control se
reemplazará con una relación idealizada para calcular la rigidez lateral efectiva, Ke, y límite
elástico efectivo, Vy, del edificio, como se muestra en Figura 7-3. El primer segmento de línea
del desplazamiento idealizado de fuerza la curva comenzará en el origen y tendrá una
pendiente igual a la rigidez lateral efectiva, Ke. La rigidez lateral efectiva, Ke, se tomará como
de la estructura. El límite elástico efectivo, Vy, no se tomará como mayor que la fuerza de corte
de base máxima en cualquier punto a lo largo de la fuerza curva de desplazamiento
Figura 7-3. Curvas idealizadas de desplazamiento de fuerza
la rigidez secante calculada en una cizalla base fuerza igual al 60% del límite elástico efectivo
largo de su longitud. Identificar las ubicaciones de acción inelástica. Componentes primarios y

24. los requisitos de modelado de la Sección 7.2.3.4; y
El segundo segmento de línea representará el post-rendimiento positivo de la pendiente
(α1Ke), determinada por un punto (Vd, Δd) y un punto en la intersección con el primer
segmento de línea de manera que las áreas de arriba y debajo de la curva real están
aproximadamente equilibrados. (Vd, Δd) será un punto en la curva de fuerza-desplazamiento
real en el desplazamiento objetivo calculado, o en el desplazamiento correspondiente a la
cizalladura máxima de la base, lo que sea menor. El tercer segmento de línea representará el
post-rendimiento negativo con pendiente (α2Ke), determinada por el punto al final del positivo
pendiente posterior al rendimiento (Vd, Δd) y el punto en el que se corta la base se degrada al
60% del límite elástico efectivo.
7.4.3.2.5 Determinación del período para NSP. El período fundamental efectivo en la
dirección considerada será basado en la curva idealizada de fuerza-desplazamiento definida en
Sección 7.4.3.2.4. El período fundamental efectivo, Te, deberá ser calculado de acuerdo con la
ecuación (7-27):
dónde:
Ti = Periodo fundamental elástico (en segundos) en la dirección bajo consideración calculado
por análisis dinámico elástico;
Ki = rigidez lateral elástica del edificio en la dirección bajo consideración calculado utilizando
Ke = rigidez lateral efectiva del edificio en la dirección bajo consideración.
7.4.3.2.6 Análisis de modelos matemáticos para NSP. Separar Los modelos matemáticos
que representan la estructura a lo largo de dos ejes ortogonales del edificio se desarrollarán
para dos dimensiones un análisis. Un modelo matemático que representa el encuadre, se
desarrollarán dos ejes ortogonales del edificio para el análisis tridimensional. Los efectos de la
torsión se evaluarán de acuerdo con Sección 7.2.3.2. Se permitirá un análisis independiente a
concurrente La evaluación de los efectos multidireccionales se requiere en la Sección 7.2.5.
7.4.3.3 Determinación de fuerzas, desplazamientos y deformaciones para NSP
7.4.3.3.1 Requisitos generales para NSP. Para edificios con diafragmas rígidos en cada nivel
del piso, el desplazamiento objetivo, δt, se calculará de acuerdo con la ecuación. (7-28) o por
un procedimiento aprobado que explica la respuesta no lineal del edificio. Para edificios con
diafragmas no rígidos en cada nivel de piso, la flexibilidad del diafragma se incluirá
explícitamente en el modelo. El desplazamiento del objetivo se calculará según lo especificado
para diafragmas rigidos, excepto que se amplificará por la relación de desplazamiento máximo
en cualquier punto del techo al desplazamiento en el centro de masa del techo (δmax / δcm).
δmax y δcm se basará en un análisis del espectro de respuesta de un modelo tridimensional
lo largo de cada uno de los dos ejes principales ortogonales del edificio a menos que sea

25. del edificio. El desplazamiento objetivo así calculado no será menor que el desplazamiento
dado por Eq. (7-28). No se evaluará ninguna línea de encuadre sísmico vertical para
desplazamientos más pequeños que el desplazamiento objetivo.
Alternativamente, para edificios con diafragmas flexibles en cada nivel del piso, se calculará un
desplazamiento objetivo para cada línea de encuadre sísmico vertical. El desplazamiento
objetivo para una línea individual de estructura sísmica vertical será la especificada para
edificios con diafragmas rígidos, excepto que las masas deberán ser asignadas a cada línea en
función del área tributaria. Los elementos de fuerzas y deformaciones correspondientes al
control desplazamiento de nodo igual o superior al desplazamiento objetivo deberá cumplir con
7.4.3.3.2 Desplazamiento objetivo para NSP. El desplazamiento objetivo, δt, en cada nivel del
piso se calculará de acuerdo con la ecuación (7-28) y como se especifica en la Sección
7.4.3.3.1.
dónde
Sa = Aceleración del espectro de respuesta en el período fundamental efectivo y relación de
amortiguamiento del edificio en la dirección bajo consideración, como se calcula en la Sección
2.4.1 o 2.4.2;
g = aceleración de la gravedad;
C0 = Factor de modificación para relacionar el desplazamiento espectral de un sistema
equivalente de grado único de libertad (SDOF) para El desplazamiento del techo del sistema de
grados múltiples de libertad del edificio (MDOF) calculado utilizando uno de los siguientes
procedimientos: El factor de participación en masa del primer modo multiplicado por la
ordenada de la primera forma de modo en el nodo de control; El factor de participación en
masa calculado usando una forma vector correspondiente a la forma desviada del edificio en el
desplazamiento objetivo multiplicado por ordenadas de la vector de forma en el nodo de
control; o El valor apropiado de la Tabla 7-5;
C1 = Factor de modificación para relacionar el máximo inelástico esperado desplazamientos a
desplazamientos calculados para elástico lineal respuesta calculada por Eq. 7-29. Para
períodos de menos de 0.2 s, C1 no necesita tomarse como mayorque el valor en T = 0.2 s.
Para períodos mayores de 1.0 s, C1 = 1.0.
los criterios de aceptación de la Sección 7.5.3.

26. La relación de resistencia μresistencia se calculará de acuerdo con la ecuación (7-31):
dónde a = Factor de clase del sitio: = 130
para el sitio de clase A o B; = 90
para la clase de sitio C;
= 60 para la clase de sitio D, E o F;
Te = Periodo fundamental efectivo del edificio en la dirección bajo consideración, en segundos;
μstrength = relación entre la demanda de resistencia elástica y el límite elástico coeficiente
calculado de acuerdo con la ecuación. (7-31). El uso del NSP no está permitido donde la fuerza
μ excede μmáx, según la Sección 7.3.2.1; y
C2 = Factor de modificación para representar el efecto de pellizcada forma de histéresis,
degradación de la rigidez cíclica y deterioro de la resistencia en el desplazamiento máximo
respuesta calculada por Eq. 7-30. Por períodos mayores de 0.7 s, C2 = 1.0;
donde Sa se define arriba y

27. Vy = límite elástico del edificio en la dirección debajo consideración calculada utilizando los
resultados del NSP para el curva idealizada de fuerza-desplazamiento no lineal desarrollada
para el edificio de acuerdo con la Sección 7.4.3.2.4;
W = Peso sísmico efectivo, calculado en la Sección 7.4.1.3.1; y
Cm = Factor de masa efectivo de la Tabla 7-4. Alternativamente, Cm, tomado como el factor
efectivo de participación masiva modal calculado para el modo fundamental usando un valor
propio análisis, será permitido. Cm se tomará como 1.0 si el período fundamental, T, es mayor
que 1.0 s. Para edificios con rigidez post-producción negativa, el máximo La relación de
resistencia, μmáx, se calculará de acuerdo con Eq. (7-32).
dónde
Δd = Menor del desplazamiento del objetivo, δt o desplazamiento correspondiente a la
cizalladura base máxima definida en Fig. 7-3;
Δy = Desplazamiento con límite elástico efectivo definido en la figura 7-3;
h = 1 + 0.15 ln Te; y
αe = Ratio de pendiente post-rendimiento negativo efectivo definido en Eq. (7-33) La relación
de pendiente negativa efectiva posterior al rendimiento, αe, será calculado de acuerdo con la
ecuación. (7-33):
dónde:
α2 = Relación de pendiente negativa posterior al rendimiento definida en la figura 7-3. Esta la
proporción incluye efectos de P-Δ, degradación en el ciclo y degradación cíclica;
αP – Δ = relación de pendiente negativa causada por los efectos P-Δ; y
λ = Factor de efecto de campo cercano: = 0.8 si SX1 ≥ 0.6 para BSE-2N; y = 0.2 si SX1 ≤ 0.6
para BSE-2N.
7.4.3.3.3 Modificación de demandas para NSP. El desplazamiento del objetivo se modificará
para tener en cuenta los efectos de la torsión. de acuerdo con la Sección 7.2.3.2.
7.4.3.3.4 Diafragmas para NSP. Los diafragmas serán evaluados o adaptado para resistir los
efectos combinados de la horizontal fuerzas resultantes de compensaciones o cambios en la

28. las fuerzas del diafragma determinadas utilizando la Sección 7.4.1.3.4 o la Sección 7.4.2.3.2.
rigidez de la Elementos de estructura sísmica vertical por encima y por debajo del diafragma y
7.4.3.4 Amortiguación para NSP. Para edificios analizados utilizando el procedimiento estático
no lineal, la amortiguación debe estar de acuerdo con la Sección 7.2.3.6.
7.5 CRITERIOS DE ACEPTACIÓN
7.5.1 Requisitos generales. La aceptabilidad de la fuerza y las acciones de
deformación seevaluarán para cada componente de acuerdo con los requisitos de
esta sección. Antes de seleccionar criterios de aceptación de componentes, cada
componente se clasificará como primario o secundario de acuerdo con la Sección
7.5.1.1, y cada acción se clasificará como deformación controlada (dúctil) o forzado
controlado (no dúctil) de acuerdo con la Sección
7.5.1.2. Las resistencias de los componentes, las propiedades del material y las
capacidades de los componentes se determinarán de acuerdo con Secciones 7.5.1.3, 7.5.1.4 y
7.5.1.5, respectivamente. Los componentes de los criterios de aceptación no especificados en
esta norma serán determinarán por pruebas de calificación de acuerdo con la Sección 7.6. Para
de carga continua para transferir fuerzas sísmicas, inducidas por el movimiento del suelo en
cualquier dirección, desde el punto de aplicación de la fuerza sísmica hasta el final Punto de
resistencia.
Todos los componentes primarios y secundarios. será capaz de resistir la fuerza y las acciones
de deformación dentro de Los criterios de aceptación aplicables del rendimiento seleccionado
Nivel. Componentes analizados usando los procedimientos lineales de Secciones 7.4.1 y 7.4.2
lograr un objetivo de rendimiento seleccionado, el edificio deberá contar con al menos una ruta

29. deberán cumplir los requisitos de la Sección 7.5.2. Componentes analizados utilizando los
procedimientos no lineales de Secciones 7.4.3 y 7.4.4 deberán cumplir los requisitos de la
Sección 7.5.3. Las fundaciones deberán cumplir los criterios especificados en el Capítulo 8.
7.5.1.1 Componentes primarios y secundarios. Componentes que afectan la rigidez lateral o
destinados a ser parte de la resistencia a la fuerza sísmica del sistema. Un componente
estructural que se requiere para resistir las fuerzas sísmicas y acomodar deformaciones para
que la estructura logre el nivel de rendimiento seleccionado se clasificará como primario. Un
componente estructural que acomoda las deformaciones sísmicas y no es necesario para
resistir las fuerzas sísmicas de la estructura para lograr el Nivel de rendimiento seleccionado se
7.5.1.2 Acciones controladas por deformación y por fuerza. Todas las acciones se
clasificarán como deformación controlada o fuerza controlada usando la fuerza componente
versus deformación curvas mostradas en la figura 7-4. Las acciones controladas por
deformación se definen en los Capítulos 8 a través de 12 de este estándar por la designación
de lineal y Criterios de aceptación no lineal. Cuando los criterios de aceptación lineal y no lineal
no se especifican en el estándar y el componente no se realizan pruebas de acuerdo con la
Sección 7.6, acciones se tomará como fuerza controlada.
La curva Tipo 1 representada en la figura 7-4 es representativa de comportamiento dúctil donde
hay un rango elástico (puntos 0 a 1 en la curva) y un rango plástico (puntos 1 a 3), seguido de
de resistencia a la carga por gravedad en el punto 4. El rango plástico puede tener una
pendiente post-elástica positiva o negativa (puntos 1 a 2) y una región degradada con
resistencia residual no despreciable para resistir fuerzas sísmicas y cargas de gravedad
(puntos 2 a 3). Las acciones primarias de los componentes que exhiban este comportamiento
se clasificarán como deformación controlada si el rango plástico es tal que e ≥ 2g; de lo
contrario, se clasificarán como de fuerza controlada. Segundo Las acciones de los
componentes que exhiban este comportamiento se clasificarán como deformación controlada
para cualquier relación d / g. La curva de tipo 2 representada en la figura 7-4 es representativa
de comportamiento dúctil donde hay un rango elástico (puntos 0 a 1 en la curva) y un rango de
plástico (puntos 1 a 3). El rango plástico puede tener una pendiente post-elástica positiva o
negativa (puntos 1 a 3) seguido de una pérdida sustancial de resistencia a la fuerza sísmica
capacidad en el punto 3. Pérdida de capacidad de resistencia a la carga de gravedad toma
colocar en la deformación asociada con el punto 4. Las acciones del componente primario que
exhiban este comportamiento se clasificarán como deformación controlada si el rango plástico
es tal que e ≥ 2g; de lo contrario, se clasificarán como de fuerza controlada.
Segundo Las acciones de los componentes que exhiban este comportamiento se clasificarán
como deformación controlada si f ≥ 2g; de lo contrario, serán clasificado como controlado por
fuerza. La curva de tipo 3 representada en la figura 7-4 es representativa de un
Comportamiento frágil o no dúctil donde hay un rango elástico (puntos 0 a 1 en la curva)
seguido de pérdida de capacidad de resistencia a la fuerza sísmica en el punto 3 y pérdida de
resistencia a la carga de gravedad capacidad en la deformación asociada con el punto 4.
la pérdida de capacidad de resistencia a la fuerza sísmica en el punto 3 y pérdida de capacidad
les permitirá ser clasificado como secundario.
lateral de la estructura, se clasificará como primaria o secundaria, incluso si no están
la distribución de las fuerzas en una estructura, o se cargan como resultado de la deformación

30. Primaria Las acciones componentes que exhiban este comportamiento se clasificarán como
fuerza controlada. Acciones de componentes secundarios que exhiben esto el comportamiento
se clasificará como deformación controlada si f ≥ 2g; de lo contrario, se clasificarán como de
fuerza controlada. Para procedimientos no lineales, los componentes controlados por fuerza
definidos en los Capítulos 8 a 12 pueden reclasificarse como Tipo 3 Componentes controlados
por deformación, siempre que se cumplan los siguientes criterios:
1. La acción componente que se reclasifica exhibe el Tipo 3 rendimiento controlado por
deformación definido en este sección;
2. La ruta de carga resistente a la carga de gravedad no se altera, o si es alterado, se
proporciona una ruta de carga alternativa para garantizar que la estabilidad local se mantiene
de acuerdo con la carga combinaciones de la Sección 7.2.2 al máximo previsto
desplazamientos predichos por el análisis;
3. La carga de gravedad total soportada por todos los componentes que están reclasificado de
fuerza controlada a deformación controlada no excede el 5% de la carga de gravedad total
soportada en esa historia;
4. Todos los componentes restantes controlados por deformación se encuentran Los criterios
de aceptación para lograr el rendimiento, nivel y todos los componentes restantes de control de
fuerza son tensionados demasiado.
Donde la resistencia excesiva de los componentes Tipo 3 altera lo esperado mecanismo en el
edificio, el análisis se repetirá con las fortalezas del componente Tipo 3 afectadas aumentaron
en la proporción QCE / Qy, y todos los componentes se volverán a verificar.
7.5.1.3 Fortalezas esperadas e inferiores. En la figura 7-4, Qy representa el límite elástico del
componente, donde evaluar el comportamiento de las acciones controladas por deformación, lo
esperado se utilizará la fuerza, QCE. QCE se define como la media, Valor de resistencia de un
componente en el nivel de deformación previsto para una población de componentes similares,
endurecimiento y desarrollo de la sección de plástico. Donde evaluar el comportamiento de
acciones controladas por la fuerza, una estimación de límite inferior se utilizará la resistencia
del componente, QCL. QCL se define como la media menos una desviación estándar de los
límites de elasticidad, Qy, para una población de componentes similares.
7.5.1.4 Propiedades del material. Las propiedades esperadas del material deberán basarse
en los valores medios de las propiedades del material probado. Las propiedades del material
de límite inferior se basarán en los valores medios de las pruebas. propiedades del material
menos una desviación estándar, σ. Las propiedades nominales del material, o las propiedades
especificadas en los documentos de construcción, se tomarán como material de límite inferior
propiedades a menos que se especifique lo contrario en los Capítulos 8 a 12, 14 y 15. Las
propiedades de material esperadas correspondientes deberán se calculará multiplicando los
valores de límite inferior por los apropiados factores especificados en los capítulos 8 a 12, 14 y
15 para traducir desde el límite inferior hasta los valores esperados.
incluyendo Consideraciónes de la variabilidad en la resistencia y deformación del material,

31. 7.5.1.5 Capacidades de los componentes
7.5.1.5.1 General. Criterios detallados para el cálculo del individuo la fuerza de los
componentes y las capacidades de deformación deben cumplir con Los requisitos en los
capítulos de materiales individuales de la siguiente manera:
1. Fundamentos: Capítulo 8;
2. Componentes compuestos de acero o hierro fundido: Capítulo 9;
3. Componentes compuestos de hormigón armado: Capítulo 10;
4. Componentes compuestos de mampostería reforzada o no reforzada: Capítulo 11;
5. Componentes compuestos de madera, estructura luminosa de acero conformado en frío,
yeso o productos de yeso: Capítulo 12;
6. No estructural (arquitectónico, mecánico y eléctrico) componentes: Capítulo 13; y
7. Sistemas de aislamiento sísmico y sistemas de disipación de energía: Capítulos 14 y 15.
Elementos y componentes compuestos de combinaciones de los materiales están cubiertos en
7.5.1.5.2 Procedimientos lineales. Si se utilizan procedimientos lineales, las capacidades para
acciones controladas por deformación se definirán como el producto de factores m, factores κ y
fuerzas esperadas, QCE. Las capacidades para las acciones controladas por la fuerza se
definirán como fuerzas de límite inferior, QCL, como se resume en la Tabla 7-6.
los capítulos asociados con cada material.

32. la fuerza, QUF, se calcularán utilizando uno de los siguientes métodos:
7.5.1.5.3 Procedimientos no lineales. Si los procedimientos no lineales son utilizados, las
capacidades de componentes para acciones controladas por deformación se tomarán como
controladas por la fuerza deberán tomarse como fuerzas de límite inferior, QCL, como se
resume en Tabla 7-7.
7.5.2 Procedimientos lineales
7.5.2.1 Fuerzas y deformaciones. Las Fuerzas componentes y las deformaciones se
calcularán de acuerdo con los Procedimientos lineales de análisis de las Secciones 7.4.1 o
7.4.2. 7.5.2.1.1 Acciones controladas por deformación para LSP o LDP. Las acciones
controladas por deformación, QUD, se calcularán en de acuerdo con la ecuación. (7-34):
QUD = QG + QE
dónde:
QUD = acción controlada por deformación causada por cargas de gravedad y fuerzas sísmicas.
QG = Acción causada por cargas de gravedad como se define en Sección 7.2.2; y
QE = Acción causada por la respuesta a la Sísmica seleccionada como nivel de peligro
calculado utilizando la Sección 7.4.1 o Sección 7.4.2;
7.5.2.1.2 Acciones controladas por la fuerza para LSP o LDP. Las acciones controladas por
1. QUF se tomará como la acción máxima que puede ser desarrollado en un componente
basado en un análisis de estado límite considerando la fuerza esperada de los componentes
aplicando fuerza al componente considerado, o La acción máxima desarrollada en el
componente, limitada por la respuesta no lineal del edificio.
2. Alternativamente, el QUF se calculará de acuerdo con Eq. (7-35).
límites permisibles de deformación inelástica. Las capacidades componentes para acciones

33. X = Factor para ajustar la acción causada por la respuesta para el nivel de rendimiento
estructural seleccionado; = 1.0 donde J se toma como DCR más pequeño; de otra manera, =
1.0 para la prevención del colapso; = 1.3 para Seguridad de Vida u Ocupación Inmediata; C1 =
Eq. (7-29); C2 = Eq. (7-30);
J = Factor de reducción de entrega de fuerza, mayor que o igual a 1.0, tomado como la menor
relación demanda-capacidad (DCR) de los componentes en la ruta de carga entregando fuerza
al componente en cuestión, calculado de acuerdo con la ecuación. (7-16).
Alternativamente, los valores de J equivalen a 2.0 para un alto nivel de sismicidad, 1.5 para un
nivel moderado de sismicidad, y 1.0 para un se permitirá un bajo nivel de sismicidad donde no
se base en DCR calculados. J se tomará como 1.0 para el Inmediato Nivel de rendimiento
estructural de ocupación en estos casos. En cualquier caso donde se entregan las fuerzas que
contribuyen a QUF por componentes del sistema de resistencia a la fuerza sísmica que
permanecen elástico, J se tomará como 1.0.
7.5.2.2 Criterios de aceptación para procedimientos lineales
7.5.2.2.1 Criterios de aceptación para el control de deformación Acciones para LSP o LDP.
Acciones controladas por deformación en Los componentes primarios y secundarios deben
satisfacer la ecuación. (7-36)
mκQCE > QUD
dónde:
m = Factor de modificación de la capacidad del componente a tener en cuenta ductilidad
esperada asociada con esta acción en el Nivel de rendimiento estructural seleccionado. los
factores m son especificado en los capítulos 8 a 12, 14 y 15;
QCE = resistencia esperada del componente controlado por deformación acción de un
elemento en el nivel de deformación bajo consideración. QCE, la resistencia esperada, se
determinará considerando todas las acciones coexistentes en el componente bajo la condición
de carga mediante procedimientos especificados en los capítulos 8 a 15; y
κ = Factor de conocimiento definido en la Sección 6.2.4. 7.5.2.2.2 Criterios de aceptación para
acciones controladas por la fuerza para LSP o LDP. Acciones controladas por la fuerza en
primaria y secundaria los componentes deberán satisfacer la ecuación. (7-37):
κQCL> QUF

34. dónde:
QCL = Fuerza límite inferior de una acción controlada por la fuerza de un elemento en el nivel
de deformación bajo consideración. QCL, la resistencia del límite inferior, se determinará
considerando todas las acciones coexistentes en el componente bajo la condición de carga
mediante procedimientos especificados en Capítulos 8 a 12, 14 y 15.
7.5.2.2.3 Verificación de análisis para LSP o LDP. Además de los requisitos de la Sección
7.2.14, lo siguiente La verificación de los de análisis se realizará:
1. Donde los momentos causados por la gravedad cargan horizontalmente los componentes
primarios que exceden el 75% de lo esperado momento de fuerza en cualquier ubicación, la
posibilidad de acción de flexión inelástica en ubicaciones que no sean los extremos del
miembro se investigará específicamente mediante la comparación de acciones de flexión con
2. Donde se utilizan procedimientos lineales, formación de flexión las charnelas de plástico
alejadas de los extremos de los miembros no deben ser permitido.
7.5.3 Procedimientos no lineales
7.5.3.1 Fuerzas y deformaciones. Fuerzas componentes y las deformaciones se calcularán de
acuerdo con las no lineales Procedimientos de análisis de las Secciones 7.4.3 o 7.4.4. 7.5.3.2
Criterios de aceptación para procedimientos no lineales 7.5.3.2.1 Respuesta inaceptable para
NDP. No se permitirá una respuesta inaceptable al movimiento del suelo para NDP. Alguna uno
de los siguientes se considerará inaceptable respuesta:
1. La solución analítica no converge,
2. Demandas previstas en elementos controlados por deformación exceden el rango válido de
modelado,
3. Demandas previstas de acciones críticas controladas por la fuerza que se modelan
elásticamente, como se define en la Sección 7.5.3.2.3 exceden la capacidad esperada del
elemento.
4. Demanda de deformación prevista en acciones de elementos no modelado explícitamente
excede los límites de deformación en los cuales los miembros ya no pueden llevar sus cargas
gravedad.
EXCEPCIÓN:Para la seguridad de la vida o niveles de rendimiento más bajos, no más de un
movimiento de tierra por 11 análisis será permitido producir una respuesta inaceptable. Cuando
el movimiento del suelo produce una respuesta inaceptable, la respuesta promedio se calculará
como 120% del valor medio, pero no menos del valor medio obtenido del conjunto de análisis
que produce una respuesta aceptable.
7.5.3.2.2 Criterios de aceptación para el control de deformación Acciones para NSP o NDP.
Componentes primarios y secundarios deberán tener capacidades de deformación esperadas
no inferiores a las demandas máximas de deformación calculadas en los desplazamientos
objetivo. Las demandas de componentes primarios y secundarios deben estar dentro de los
las fortalezas esperadas de los miembros, y

35. inmediata.
criterios de aceptación para componentes no lineales en el seleccionado nivel de rendimiento
estructural. Las Capacidades de deformación esperadas se determinará teniendo en cuenta
todas las fuerzas y deformaciones coexistentes de acuerdo con los capítulos 8 a 15.
7.5.3.2.3 Criterios de aceptación para acciones controladas por la fuerza para NSP o
NDP. Componentes controlados por la fuerza que no son incluidos explícitamente en el modelo
matemático no lineal, las propiedades de deformación forzada según la Sección 7.5.1.2
deberán satisfacer Eq. (7-38). Las fuerzas de límite inferior se determinarán considerando
todas las fuerzas y deformaciones coexistentes por procedimientos especificado en los
capítulos 8 a 12, 14 y 15.
dónde:
QUF = la demanda controlada por la fuerza determinada por la sección 7.4.3.3 o 7.4.4.3 para el
NSP o NDP, respectivamente;
QG = Demanda de carga por gravedad según la Sección 7.2.2;
QCL = resistencia del componente de límite inferior según los capítulos 8 a 12, 14 y 15;
γ = Factor de carga obtenido de la Tabla 7-8; y
χ se toma como 1.0 para Prevención de colapso o 1.3 para Seguridad de vida y ocupación
EXCEPCIONES
1. Para acciones distintas al corte en muros estructurales, la resistencia nominal del elemento
no necesita exceder los efectos de la carga de gravedad más la demanda de fuerza
determinada por mecanismo de análisis plastico, donde el análisis se basa en las propiedades
del material esperado.
2. El producto γχ no necesita exceder un valor de 1.5.
Donde un valor más bajo de γχ resulta en una mayor capacidad de demanda relación, la
verificación también debe realizarse utilizando este valor inferior, excepto que el producto γχ no
necesita tomarse como menos de 1.0.
7.5.3.2.4 Verificación de supuestos de análisis para NSP o NDP. Además de los requisitos
de la Sección 7.2.14, lo siguiente La verificación de los supuestos de análisis se realizará: Las
bisagras de plástico a la flexión no se deben formar lejos del componente termina a menos que
se expliquen explícitamente en el modelado y análisis.
7.6 PARÁMETROS DE MODELADO ALTERNATIVO Y CRITERIOS DEACEPTACIÓN Se
permitirá derivar los parámetros requeridos y los criterios de aceptacion que utilizan las
características de respuesta cíclica obtenidas experimentalmente de un subconjunto,

36. identificable del elemento estructural o componente, la rigidez y resistencia de las cuales se
informe incluirá el siguiendo:
determinadas de acuerdo con esto sección. Donde datos relevantes sobre la fuerza de
deformación-inelástica, el comportamiento de un subensamblaje estructural no está disponible,
tal dato se obtendrá de experimentos que consisten en pruebas físicas de subconjuntos
representativos como se especifica en esta sección. La revisión por pares de este proceso será
realizada por un ingeniero independiente (o ingenieros) aprobado por la Autoridad que tenga
Jurisdicción. Los revisores deberán tener experiencia en el uso de datos de prueba en diseño y
análisis de estructuras, de acuerdo con Los requisitos de la Sección 1.5.10 aplicables a la
construcción del componente para pruebas de laboratorio. Al finalizar la revisión, y antes de la
emisión del permiso final, los revisores deberán proporcionar a la autoridad competente y la
registrada profesional de diseño una carta que acredite el alcance de la revisión realizada,
concurrencia con los parámetros de modelado alternativos y criterios de aceptación resultantes
del programa de prueba, y cualquier artículo que requiera resolución.
7.6.1 Configuración experimental. Cada subconjunto probado deberá ser una porción
requiere modelar como parte del proceso de análisis estructural. El objetivo del experimento.
será para estimar las relaciones sísmicas-fuerza-desplazamiento. Estas propiedades se
utilizarán para desarrollar un modelo analítico. de la estructura para calcular su respuesta al
terremoto seleccionado temblores y otros peligros y en el desarrollo de criterios de aceptación
para resistencia y deformaciones. La resistencia límite y las capacidades de deformación se
determinarán a partir de un programa experimental utilizando múltiples pruebas realizadas para
número de pruebas se acordará por la revisión por pares y aprobado por la Autoridad
Jurisdicción. La configuración experimental deberá replicar los detalles de construcción,
condiciones de soporte y límite, y condiciones de carga esperado en el edificio. Las pruebas
basado en la respuesta esperada de la estructura. Al menos dos pruebas utilizarán el mismo
protocolo de carga cíclica. Se permitirá que las pruebas que utilicen carga monotónica
complementen las pruebas cíclicas.
7.6.2 Reducción de datos e informes. Un informe será preparado para cada experimento. El
1. Descripción del subconjunto que se está probando;
2. Descripción de la configuración experimental, incluida la siguiendo:
2.1. Detalles sobre la fabricación del subconjunto,
2.2. Lugar y fecha de prueba,
2.3. Descripción de la instrumentación utilizada,
2.4. Nombre de la persona responsable de la prueba, y
2.5. Fotografías de la muestra, tomadas antes de la prueba;
3. Descripción del protocolo de carga utilizado, incluido el siguiente:
3.1. Incremento de carga (o deformación) aplicada,
incluirán la carga cíclica, protocolos con el número de ciclos y niveles de desplazamiento
los comportamientos de los componentes en todo su rango esperado de rendimiento. El
la misma configuración. Se realizarán varias pruebas, pero no menos de tres. para determinar

37. los estados de comportamiento importantes observado durante la prueba, incluyendo lo
las curvas se construirán de la siguiente manera:
3.2. Tasa de carga de la aplicación, y
3.3. Duración de la carga en cada etapa;
4. Descripción, incluida la documentación fotográfica, y valor límite de deformación para todos
siguiente, como aplicable:
4.1. Rango elástico con rigidez efectiva reportada,
4.2. Rango plástico,
4.3. Inicio del daño visible,
4.4. Pérdida de la capacidad de resistencia a la fuerza sísmica,
4.5. Pérdida de capacidad de resistencia a la carga vertical,
4.6. Gráfico de fuerza-deformación para el subensamblaje (observando los diversos estados de
comportamiento), y
4.7. Descripción de los estados de comportamiento limitante definidos como inicio del modo de
daño específico, cambio de rigidez o comportamiento (como el inicio de agrietamiento o ceder),
y modos de falla.
7.6.3 Parámetros de análisis y criterios de aceptación para Subconjuntos
basados en datos experimentales. El seguimiento Se debe seguir el procedimiento
para desarrollar el modelado estructural parámetros y criterios de aceptación para
subconjuntos basados en datosexperimentales.
1. Se desarrollará una curva idealizada de fuerza-deformación. de los datos experimentales. La
curva de la columna será trazado en un solo cuadrante. En casos donde la deformación de los
componentes (p. ej., flexión o cizalla) se modelan por separado, se debe proporcionar
deformación que se derivará de la relación de prueba general fuerza-deformación. La columna,
1.1. Las curvas de envoltura se dibujarán a través de cada punto de desplazamiento máximo
durante el primer ciclo de cada Incremento de carga (o deformación), como se indica en la
figura 7-5. Una curva lisa de "columna vertebral" será dibujado a través del promedio de las
curvas envolventes como representado en la figura 7-6a. La deformación final (E) no debe
exceder el desplazamiento máximo utilizado en las pruebas, ni excederá el desplazamiento
máximo de cualquier prueba cíclica en la que el componente experimentó una pérdida rápida
de resistencia en el ciclo. Pérdida de fuerza rápida, cuando la rigidez tangente componente en
el ciclo alcanza un gran valor negativo, como se muestra en la figura 7-5b.
instrumentación de prueba para habilitar la red troncal curvas para cada componente de

38. Figura 7-5. Ilustración de sobres de experimentos
Datos de prueba
(a) Construcción de la curva de la columna utilizando de pruebas cíclicos