Ejemplo cálculo de muro de ladrillos

Aplicación del Código Técnico al cálculo de muros de ladrillo · Septiembre-2006
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EJEMPLO DE CÁLCULO DE MUROS DE LADRILLO
SEGÚN EL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN
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ÍNDICE DE CONTENIDO
Páginas
0. INTRODUCCIÓN. OBJETO .................................................................................. 2
1. CÁLCULO A ACCIÓN VERTICAL ........................................................................ 6
PROCESO GENERAL DE CÁLCULO.................................................................. 6
EVALUACIÓN DE ACCIONES............................................................................. 10
CÁLCULO DE EXCENTRICIDADES EN PRIMER ORDEN................................. 19
COMPROBACIÓN DE SECCIONES.................................................................... 25
ANÁLISIS EN PRIMER ORDEN. CÁLCULO DE SOLICITACIONES .................. 54
DISCUSIÓN DE LOS RESULTADOS .................................................................. 59
ANÁLISIS EN SEGUNDO ORDEN. PROCEDIMIENTO...................................... 60
CÁLCULO DEL FACTOR REDUCTOR DE LA CAPACIDAD RESISTENTE ...... 65
COMPROBACIÓN DEFINITIVA DE SECCIONES............................................... 69
ROZAS Y REBAJES............................................................................................. 74
ESTRATEGIAS DE PROYECTO Y DIMENSIONADO......................................... 77
2. CÁLCULO A ACCIÓN DE VIENTO....................................................................... 80
ESTABILIDAD GENERAL ANTE ACCIONES HORIZONTALES......................... 80
COMPROBACIÓN DE LOS MUROS DE CARGA EXTERIORES ....................... 83
COMPROBACIÓN DE LOS MUROS DE ARRIOSTRAMIENTO ......................... 86
COMPROBACIÓN DE LOS MUROS DE CERRAMIENTO NO CARGADOS ..... 91
JUNTAS VERTICALES DE MOVIMIENTO EN MUROS SUSTENTADOS.......... 94
3. CONCLUSIONES.................................................................................................. 95

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0. INTRODUCCIÓN. OBJETO
El presente documento tiene por objeto el desarrollo pormenorizado de los
procesos a seguir para verificar el cumplimiento de las condiciones resistentes y de
estabilidad de un edificio convencional proyectado con muros de ladrillo, utilizando tanto
el formato catalán, como el formato castellano.
El procedimiento utilizado se basa en el contenido del Código Técnico de la
Edificación; respetando, en particular, las prescripciones, modelos y parámetros
establecidos en los siguientes Documentos Básicos:
DB SE (“Seguridad Estructural”)
DB SE-AE (“Seguridad Estructural: Acciones en la Edificación”)
DB SE-F (“Seguridad Estructural: Fábrica”)
Para este objetivo, se ha elegido como ejemplo objeto de estudio un edificio
sencillo en cuanto a la geometría se refiere; que tiene, no obstante, un número
considerable de situaciones diferentes que afectan al dimensionado de los muros, lo que
permite exponer los procedimientos y estrategias a seguir en cada caso.
En este documento se presentan los procedimientos básicos para el
dimensionado de los elementos a un nivel global de estructura, y las rutinas necesarias
para verificar los requisitos de resistencia y estabilidad exigidos por la normativa para
cada tipo de muro, utilizando como único recurso el cálculo manual.
La descripción del edificio a estudiar y los datos de partida de Proyecto aparecen
detallados en la hoja gráfica adjunta.

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Destacamos a continuación los rasgos esenciales, que tienen trascendencia en
los procedimientos de dimensionado.
El edificio planteado tiene tres tipos de muros, esencialmente distintos en cuanto
a su tratamiento se refiere, que se corresponden con los tipos planteados en el DB SE-F:
Muros de carga (sometidos predominantemente a carga vertical)
Muros de arriostramiento (sometidos a cortante)
Muros de fachada (sometidos a acciones laterales locales)
En el ejemplo se desarrolla el análisis y comprobación de todos los muros de
carga, sin omitir ninguno, por tener cada uno de ellos condiciones de proyecto muy
diferentes. Ello permite extraer conclusiones relativas a la influencia que cada una de las
variables tiene en el comportamiento. Además, el muro exterior afectado por la zona de
la escalera presenta, a su vez, dos tramos claramente diferenciados entre sí; por lo que
se ha realizado un análisis específico para cada uno de ellos, denominados en la
documentación gráfica como “zona de escalera” y “zona de planta”. Los resultados
obtenidos son muy similares en un análisis en primer orden; sin embargo las diferencias
son definitivas cuando intervienen las condiciones de esbeltez y arriostramiento, por lo
que se han incluido la totalidad de los resultados, aun a costa de parecer repetitivo.
Los muros transversos se han diferenciado, para su tratamiento, en dos tipos
distintos, denominados muros de fachadas y muros de arriostramiento, aunque debe
entenderse que, tanto unos como otros, contribuyen a la estabilidad global de la
estructura. La razón de diferenciar los dos tipos consiste en destacar el estado de cargas
y solicitaciones que condiciona el dimensionado de cada uno de ellos que, como se
verá, son esencialmente distintos.
Se ha desarrollado el ejemplo para dos hipótesis de carga fundamentales,
denominadas en la documentación gráfica como “acción vertical” y “acción de viento”.
Cabe desatacar que el análisis realizado no considera la hipótesis de cargas
accidentales. En particular, no se ha incluido la hipótesis de carga que incorpora el
efecto de la acción del sismo, porque entendemos que el procedimiento de evaluación
de ese efecto requiere un estudio específico en otro documento.

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Se han tomado como datos de partida los valores de los parámetros que,
habitualmente, son objeto de decisión por parte del proyectista y, en cualquier caso,
deben ser especificados en la fase de proyecto. No obstante, los resultados obtenidos
en las distintas etapas del cálculo, pueden indicar la necesidad de modificar algunos de
ellos; lo cual obliga a reconsiderar el cálculo realizado previamente. En este documento
se ha reproducido el proceso completo, intencionadamente, con objeto de poder orientar
acerca de la influencia que tiene cada uno de los parámetros en el comportamiento
global de la estructura.
Cabe destacar que, en todo momento, el análisis de los muros de carga, está
íntimamente ligado al análisis de los forjados. Los modelos que se adopten para el
análisis y correspondiente dimensionado de estos últimos, condicionan sustancialmente
el estado de solicitaciones e, incluso, el de cargas de los primeros, por tratarse de una
estructura redundante, con diferentes posibilidades de readaptación de esfuerzos. Por
ello, la validez definitiva del dimensionado de los muros debe quedar condicionada a
determinadas prescripciones relacionadas, fundamentalmente, con la rigidez y
capacidad resistente de los forjados.

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1. CÁLCULO A ACCIÓN VERTICAL
PROCESO GENERAL DE CÁLCULO
El artículo 3.1, párrafo 4) del Documento Básico “Seguridad Estructural” (en
adelante DB SE), establece tres situaciones de dimensionado sobre las que deben
aplicarse las condiciones de verificación correspondientes. Las dos primeras se refieren
a situaciones persistentes y transitorias, respectivamente. La tercera se refiere a
situaciones accidentales.
En este capítulo se desarrolla el procedimiento de comprobación para la primera
de las situaciones indicadas. La combinación de carga utilizada es la correspondiente a
las acciones permanentes y una acción gravitatoria variable.
La acción permanente considerada es el peso propio, tanto de los elementos
estructurales (forjados y muros), como de los elementos constructivos que gravitan
sobre ellos o “cargas muertas” (solados, tabiquerías y revestimientos).
Es importante destacar que el peso de la tabiquería aparece explícitamente
incluido dentro del grupo de acciones permanentes, en el Documento Básico “Seguridad
estructural: Acciones en la edificación” (en adelante DB SE-AE), lo que supone un
cambio en el tratamiento de este tipo de acción, respecto de la normativa anterior. En
este ejemplo se ha adoptado como peso de tabiquería el valor indicado en el artículo
2.1, párrafo 4) del mencionado documento básico.
La acción variable introducida es la sobrecarga de uso, tomada de la tabla 3.1 del
DB SE-AE, para edificios de vivienda.
Todas las acciones consideradas en este primer capítulo son de naturaleza
gravitatoria, por lo que nos referimos a esta combinación con el nombre de “acción
vertical”.
El objetivo de este capítulo es sentar las bases fundamentales del dimensionado
de los “muros de carga”, debido a que, para este tipo de muros, la acción vertical
constituye la combinación fundamental que condiciona la validez de su capacidad
portante.

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El proceso general de verificación de los muros de carga se desarrolla en el
artículo 5.2 “Muros sometidos predominantemente a carga vertical” del Documento
Básico “Seguridad Estructural: Fábrica” (en adelante DB SE-F). El procedimiento
consiste, esencialmente, en comparar la capacidad resistente de las secciones más
significativas del muro, con el estado de solicitaciones ante la combinación de cargas
indicada.
La condición de verificación de la capacidad portante de un muro de carga es:
NSd ≤ NRd (DB SE-F artículo 5.2.3 párrafo 1)
donde:
NSd es el valor de cálculo de la solicitación
NRd es el valor de cálculo de la capacidad resistente deducido de las propiedades del material
El tipo de solicitación en las secciones de los muros de carga, ante acción
vertical, es de compresión compuesta. Los esfuerzos proceden de la transmisión de la
carga de los forjados y del propio peso del muro, considerando los nudos muro-forjado
con un cierto grado de rigidez, deducido según se indica para cada caso en apartados
sucesivos.
La capacidad resistente de las secciones se obtiene con una hipótesis de
comportamiento no lineal; suponiendo ausencia total de tracciones, y bloque comprimido
con tensión constante igual al valor de cálculo de la resistencia del material.
La comprobación debe hacerse en segundo orden, es decir, introduciendo la
amplificación de excentricidad que supone el pandeo y las imperfecciones de ejecución,
deducida, a su vez, de la esbeltez y condiciones de arriostramiento de cada muro.

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El proceso general, esquemáticamente, comprende las siguientes fases:
Evaluación de acciones: debe calcularse la carga procedente de los
forjados que gravitan sobre cada muro, así como la carga debida a su propio
peso.
Obtención del esfuerzo normal: en las tres secciones significativas: sección
de cabeza, sección de base y sección central.
Obtención del momento flector: (expresado en términos de excentricidad
del esfuerzo normal) en las secciones indicadas. El momento flector en la
cabeza y en la base de cada muro se obtiene realizando el análisis de nudo
correspondiente, admitiendo plastificación total o parcial, según los casos; en
la sección central, se deduce del diagrama de momentos flectores a lo largo
de la longitud del muro.
Comprobación en primer orden: de las secciones de extremo, a
compresión compuesta, con las solicitaciones obtenidas anteriormente. Esta
primera comprobación es necesaria para reconsiderar el predimensionado de
los elementos o el resto de las condiciones de proyecto, si fuere necesario; lo
cual implicaría un nuevo análisis con las modificaciones introducidas.
Comprobación en segundo orden: de las secciones indicadas, con los
esfuerzos amplificados por efecto del pandeo y las imperfecciones de
ejecución. El DB SE-F plantea el tratamiento del cálculo en segundo orden en
términos de incremento de la excentricidad debida a las cargas. El efecto de
pandeo propiamente dicho sólo afecta a la sección central. En las secciones
de extremo basta con introducir el incremento de excentricidad por ejecución.

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EVALUACIÓN DE ACCIONES
Las acciones gravitatorias sobre los muros de carga proceden de su propio peso
y de los forjados que apoyan en ellos.
La acción debida al propio peso de cada muro es función del peso específico de
la fábrica y de su espesor. El valor de cálculo de la carga, por unidad de superficie, se
obtiene mediante la siguiente expresión:
pd = γG · ρ · t
donde:
pd es el valor de cálculo de la carga debida a peso propio (por unidad de superficie)
γG es el coeficiente parcial de seguridad para acciones permanentes
ρ es el peso específico de la fábrica (valor adoptado para ladrillo tosco 15 kN/m3
)
t es el espesor del muro
El valor de cálculo de la carga debida al peso propio del muro, en una sección
determinada, para un metro de longitud es:
Pd,i = pd · hi
donde:
Pd,i es el valor de cálculo de la carga en la sección “i”, por unidad de longitud
pd es el valor de cálculo de la carga superficial debida a peso propio
hi es la altura de la sección considerada, medida desde la cabeza del muro
La carga debida a los forjados puede evaluarse, sólo a efectos de conocer el
orden de magnitud, suponiendo que cada forjado transmite la mitad de la carga total a
cada uno de los dos muros donde apoya. Con esta simplificación, puede obtenerse el
valor aproximado de la reacción de los muros sobre el forjado, con las expresiones
siguientes:
Rd = ½ · qd · L (muro extremo)
Rd = ½ · qd · (Lizq + Lder) (muro interior)
donde:
Rd es el valor de cálculo de la reacción sobre el forjado, por metro de longitud
qd es el valor de cálculo de la carga superficial del forjado
L es la luz de cálculo de los tramos correspondientes
Sin embargo, este supuesto considera sólo la reacción isostática de los muros
sobre los forjados. Debido a que lo habitual es que los forjados sean de hormigón
(unidireccional, bidireccional o losa maciza), es preciso considerar la componente

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hiperestática de la reacción, debida a la continuidad en los apoyos y a la rigidez de los
nudos. Para una evaluación exacta es preciso tener la estructura totalmente
dimensionada y analizada, lo cual no es posible en esta primera fase. En primera
aproximación, se puede deducir fácilmente la reacción hiperestática, suponiendo que los
forjados se comportan como vigas continuas de sección constante, apoyadas en el eje
de los muros.
Según el modelo de análisis utilizado para el dimensionado de los forjados
(elástico o plástico), se puede obtener el valor del momento de continuidad en los
apoyos y la reacción sobre cada muro.
En rigor, el valor de la reacción sobre cada muro es la suma de los cortantes del
forjado a ambos lados del apoyo. Si los tramos de forjado tienen luz constante, se puede
tabular el valor de la reacción sobre los muros, en función del número de tramos:
Rd = α · qd · L
donde:
Rd es el valor de cálculo de la reacción en cada apoyo
qd es el valor de cálculo de la carga superficial del forjado
L es la luz de los forjados a ejes de muros
α coeficiente tabulado

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Valor del coeficiente α. Análisis elástico:
forjado de un tramo:
APOYO 1 APOYO 2
α 0,5 0,5
forjado de dos tramos:
APOYO 1 APOYO 2 APOYO 3
α 0,375 1,25 0,375
forjado de tres tramos:
APOYO 1 APOYO 2 APOYO 3 APOYO 4
α 0,40 1,10 1,10 0,40
forjado de n tramos:
APOYO 1 APOYO 2 APOYO 3 ....... APOYO n APOYO n+1
α 0,40 1,10 1,00 1,00 1,10 0,40
Valor del coeficiente α. Análisis plástico (es lo habitual):
forjado de un tramo:
APOYO 1 APOYO 2
α 0,5 0,5
forjado de dos tramos:
APOYO 1 APOYO 2 APOYO 3
α 0,415 1,170 0,415
forjado de tres tramos:
APOYO 1 APOYO 2 APOYO 3 APOYO 4
α 0,415 1,085 1,085 0,415
forjado de n tramos:
APOYO 1 APOYO 2 APOYO 3 ....... APOYO n APOYO n+1
α 0,415 1,085 1,00 1,00 1,085 0,415

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Como puede observarse en la tabulación anterior, el efecto hiperestático debido a
la continuidad de los forjados sólo tiene ligera influencia en los apoyos extremos, con un
valor parecido en análisis elástico o plástico. Por otra parte, en los muros extremos, la
magnitud de la carga no es el parámetro fundamental que condiciona su dimensionado,
sino la excentricidad en el apoyo. La magnitud de la carga sólo es un parámetro decisivo
en los muros interiores, de los cuales, el más cargado (a igualdad de luces) es el
inmediato al muro extremo. Por ello, una simplificación aceptable en esta primera fase, a
favor de la seguridad, consiste en incrementar el valor isostático de la carga en un 10%,
en el primer muro interior, para tener en cuenta el efecto hiperestático; sin necesidad de
hacer ninguna corrección en el resto.
En el ejemplo analizado, debido a que las luces son diferentes, no es aplicable la
tabulación anterior, por lo que ha sido necesario calcular las reacciones hiperestáticas a
partir del momento de continuidad. Para evaluar este último, se ha supuesto análisis
plástico de los forjados.

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CÁLCULO DE EXCENTRICIDADES EN PRIMER ORDEN
El procedimiento general para el cálculo de la excentricidad de la carga se
establece en el artículo 5.2.1 “Análisis de solicitaciones” del DB SE-F, donde dice
textualmente en el primer párrafo que “la determinación de esfuerzos se realizará de
acuerdo con los métodos generales de análisis estructural, utilizando modelos planos o
espaciales”. Sin embargo, no indica bajo qué régimen de comportamiento de los
materiales (elástico o plástico) deben aplicarse los mencionados métodos.
En el segundo párrafo del mencionado artículo sugiere que, ante carga vertical, la
interacción entre forjados y muros se puede idealizar según un modelo de
comportamiento de pórtico plano, de ancho unidad.
En el resto de los párrafos del mismo artículo se indican las pautas para la
determinación de los esfuerzos mediante un análisis simplificado de nudos rígidos; en
los cuales se permite determinado grado de plastificación, según los casos; pudiéndose
llegar, incluso, a considerar plastificación total, lo que implica el “cálculo por capacidad”.
Se indica explícitamente en el párrafo 3) que el análisis nudo a nudo debe
hacerse en hipótesis elástica con secciones de la fábrica no fisuradas. Aunque no lo
indica explícitamente en la fórmula que aparece como momento de nudo, también
supone comportamiento elástico del forjado, aunque esto implica una contradicción con
el procedimiento de dimensionado de este último que, de acuerdo con la normativa que
lo ampara, suele hacerse admitiendo comportamiento plástico.
El análisis de nudo requiere calcular los parámetros de rigidez (módulo de
elasticidad, momento de inercia y longitud) de cada barra (muros y forjados de ancho
unidad). El momento en el nudo, procedente del empotramiento de los forjados, se
equilibra generando momentos en cada barra de valores proporcionales a sus
respectivas rigideces.
Según el artículo 5.2.1 párrafo 3) del DB SE-F, la suma de los momentos en los
tramos superior e inferior de un nudo de piso intermedio, puede calcularse según la
siguiente expresión:
M = (Memp, i – Memp, j) · K / KT (1)

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siendo:
Memp, i Memp, j los momentos de empotramiento perfecto del forjado a uno y otro lado
(para carga uniforme de valor “q”; Memp = q·L
2
/12, siendo “L” la luz del forjado)
K la suma de rigideces de los tramos de muro en cuestión, igual a 4·E·I / h
donde:
E es el módulo de elasticidad del muro ( = 1000·fk)
siendo fk el valor característico de la resistencia a compresión de la fábrica
I es el momento de inercia del muro ( = t
3
/12, siendo “t” el espesor del muro)
h es la altura libre del paño
KT la suma de rigideces de las piezas que concurren en el nudo analizado
(para el forjado se tomará n·E·I / L)
donde:
n = 3 si el nudo opuesto es de fachada, 4 si es interior, 0 si es un vuelo
E·I es la rigidez del forjado (puede tomarse la rigidez de la sección sin fisurar)
L es la luz libre del forjado
El producto del módulo de elasticidad por el momento de inercia del forjado es un
dato facilitado por el fabricante, por unidad de ancho. En la Ficha de Autorización de Uso
debe constar el valor “E.I” especificado como “rigidez” o “módulo de flecha”. En la
mencionada Ficha aparecen dos valores, de los cuales puede tomarse el que
corresponde a sección íntegra (sin fisurar), en concordancia con el método.
El reparto del momento así obtenido en cada muro puede ser cualquiera, siempre
y cuando se mantenga el equilibrio. En el ejemplo se ha repartido proporcionalmente a la
capacidad resistente de cada muro.
Los parámetros de rigidez de los muros es necesario calcularlos, en función de
sus características geométricas (espesor y altura libre), y mecánicas (resistencia
característica de la fábrica).
El módulo de elasticidad de la fábrica, se obtiene en función de la resistencia
característica (DB SE-F artículo 4.6.5):
Efábrica = 1000 · fk
donde:
Efábrica es el módulo de elasticidad secante instantáneo de la fábrica
fk es el valor característico de la resistencia a compresión de la fábrica
En las hojas gráficas se detalla el cálculo de cada uno de los parámetros de
rigidez de las barras que constituyen los nudos. Se ha calculado también el “factor de
rigidez relativo” de cada barra, con objeto de poder sistematizar el análisis de los nudos
sin necesidad de repetir las operaciones complejas.

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Si bien el punto de partida del método expuesto en el DB SE-F artículo 5.2.1
párrafo 3), es un análisis de nudos suponiendo comportamiento elástico, tanto de los
forjados como de la fábrica, se reconoce explícitamente en el párrafo siguiente que la
unión entre el muro y el forjado no es perfectamente rígida, por lo que se admite un
determinado porcentaje de plastificación, que puede llegar a ser total bajo determinadas
condiciones.
En general, se admite plastificación parcial si la tensión vertical media de cálculo
en el espesor del muro es menor que 0,25 N/mm2
. La plastificación parcial supone
reducir el momento obtenido según la expresión (1), por un coeficiente C,
(incrementando, en consecuencia, los momentos de vano de los forjados), de valor:
C = (1 – k/4) > 0,50
donde:
k es la relación de suma de la rigidez a flexión de los forjados a la de los muros
Si la tensión es menor que 0,25 N/mm2
, o si la excentricidad calculada según el
método anterior es superior al 40% del espesor del muro, se admite plastificación total, o
“cálculo por capacidad”, lo que supone asignar como momento flector en el extremo del
muro el valor que corresponde a su capacidad resistente.

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Además, en el mismo artículo 5.2.1 del DB SE-F se indica el procedimiento
específico para calcular el momento en cabeza de los muros de última planta, asignando
directamente un valor establecido para la excentricidad de la carga, sin recurrir al
análisis de nudo.
También se establece el procedimiento específico para calcular el momento en el
arranque del muro sobre la cimentación, indicando que es el correspondiente a la
condición de empotramiento perfecto.
Para la aplicación de estos criterios, es importante distinguir tres casos diferentes
de nudos, con diferentes procedimientos de cálculo del momento flector (DB SE-F
artículo 5.2.1):
A) NUDOS DE ÚLTIMA PLANTA (párrafo 6)
B) NUDOS DE PLANTAS INTERMEDIAS (párrafo 3 y siguientes)
C) NUDOS DE ARRANQUE INFERIOR SOBRE CIMENTACIÓN O SOLERA (párrafo 7)
El resumen del procedimiento a seguir en cada caso se indica en la hoja gráfica
que se adjunta.

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COMPROBACIÓN DE SECCIONES
El análisis expuesto en el apartado anterior permite obtener el valor de los
momentos flectores en los extremos de cado muro que, lógicamente, deben equilibrarse
en los nudos con los momentos de los forjados implicados. Este análisis permite realizar
una primera comprobación del cumplimiento de las secciones de cabeza y base, con
objeto de reconsiderar el dimensionado o las condiciones iniciales de proyecto, si fuere
necesario.
La comprobación de secciones consiste en comparar los valores de la solicitación
obtenida con la capacidad resistente de la sección de muro.
La comprobación puede hacerse comparando solicitaciones o comparando
tensiones. Con objeto de ilustrar los dos procedimientos que conducen, obviamente, a
las mismas conclusiones, la comprobación en esta primera fase del proceso, antes de
introducir los efectos de segundo orden, se ha realizado en términos de tensión; y la
comprobación definitiva, en términos de esfuerzos.
En cualquier caso, la comprobación de la validez del muro exige determinar la
capacidad resistente, utilizando los parámetros geométricos (en primer orden sólo
interviene el espesor t), y los parámetros mecánicos (en comprobación frente a estado
límite último sólo interviene la resistencia); todos ellos definidos en proyecto.
Hasta ahora sólo se ha utilizado el valor característico de la resistencia a
compresión de la fábrica, fk, a efectos de evaluar el módulo resistente para determinar la
rigidez relativa en los nudos.
La fase de comprobación de secciones exige utilizar el valor de cálculo de la
resistencia a compresión, fd; en el que interviene el coeficiente de seguridad parcial del
material, γM.
En general, el valor de cálculo de la resistencia a compresión se obtiene según la
expresión siguiente:
fd = fk / γM

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donde:
fd es el valor de cálculo de la resistencia a compresión, a utilizar en fase de comprobación
fk es el valor característico de la resistencia a compresión (según DB SE-F tabla 4.4)
γM es el coeficiente parcial de seguridad del material (según DB SE-F tabla 4.8)
En la determinación del coeficiente parcial de seguridad de la fábrica γM,
intervienen las categorías de control, tanto de la fabricación de las piezas, como de la
ejecución de la fábrica.
El DB SE-F establece dos categorías del control de la fabricación de las piezas (I
y II); y tres categorías de control de la ejecución de la fábrica (A, B y C). En función de
las categorías establecidas, el coeficiente parcial de seguridad de la fábrica se obtiene
mediante la siguiente tabla:
Categoría de la ejecución
γM
Situaciones persistentes y transitorias A B C
I 1,7 2,2 2,7
Fábrica Categoría del control de fabricación de piezas
II 2,0 2,5 3,0
El proceso general de comprobación de secciones, en términos de tensión,
consiste en conseguir el equilibrio del nudo, con bloque de tensión rectangular en las
secciones extremas de los muros implicados, sin superar el valor de cálculo de la
resistencia de la fábrica.

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El proceso operativo comprende los siguientes pasos:
A) Nudos superiores de última planta
1. No es necesario realizar análisis de nudo. Se obtiene directamente la excentricidad de la carga
según las expresiones siguientes (DB SE-F articulo 5.2.1 párrafo 6):
muros extremos e = 0,25·t + 0,25·a
muros interiores e = 0,25·t·(Ni – Nj) / (Ni + Nj)
donde:
t es el grueso del muro
a es el retranqueo de la tabica del forjado respecto del borde exterior
Ni; Nj es la carga que acomete por cada lado
2. Se obtiene la profundidad del bloque de tensión.
c = t – 2·e
3. Se continúa por el punto 9 del apartado siguiente.
B) Nudos de plantas intermedias
1. Se determina el valor de cálculo de la tensión media en la sección.
σd,med = Nd / t
donde:
σd,med es el valor de cálculo de la tensión media de la sección
Nd es el valor de cálculo del esfuerzo normal por unidad de longitud
2. Se compara el valor de σd,med con 0,25 N/mm2
, para determinar si existe posibilidad de
plastificación total o parcial. En general, las secciones extremas con σd,med < 0,25 N/mm2
no
precisan comprobación.

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3. Se obtiene el momento flector a repartir entre los muros, por análisis simplificado de nudo (DB
SE-F artículo 5.2.1 párrafo 3).
MSd,sup + MSd,inf = [(Kmuro sup + Kmuro inf) / Ktotal].(qd,izq·Lizq
2
/12 – qd,der·Lder
2
/12)
donde:
MSd,sup, MSd,inf son los momentos flectores a obtener en los muros (valores de cálculo)
Kmuro sup, Kmuro inf son las rigideces de los muros
Ktotal es la suma de rigideces de muros y forjados
qd izq, qd der son las cargas uniformes en cada tramo del forjado (valores de cálculo)
Lizq, Lder son las luces libres del forjado a cada lado
4. Se obtiene la capacidad resistente de cada muro.
muro extremo superior MRd = Nd · (t – 2·a – Nd/ fd) / 2
muro extremo inferior y muros interiores MRd = Nd · (t – Nd/ fd) / 2
donde:
MRd es el valor de cálculo de la capacidad resistente de cada muro
fd es el valor de cálculo de la resistencia a compresión de la fábrica
5. La suma de momentos obtenida según el punto 6 se reparte proporcionalmente a capacidad
resistente de cada muro.
MSd sup = [MRd sup / (MRd sup + MRd inf)].(MSd sup + MSd inf)
MSd inf = [MRd inf / (MRd sup + MRd inf)].(MSd sup + MSd inf)
donde:
MRd sup, MRd inf son las capacidades resistentes de cada muro (valores de cálculo)
MSd sup, MSd inf son los momentos flectores de cada muro (valores de cálculo)

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6. Si σd,med > 0,25 N/mm
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se pasa al proceso propiamente dicho de comprobación. Para ello, se
calcula la excentricidad de la carga.
e = MSd / Nd
donde:
MSd es el momento flector en la sección de muro considerado (valor de cálculo)
Nd es el valor del esfuerzo normal por unidad de longitud (valor de cálculo)
7. Se compara el valor de la excentricidad con 0,4 · t.
Si e > 0,4 · t se admite el cálculo por capacidad y la sección no precisa comprobación.
Si e < 0,4 · t se continua el proceso.
8. Se obtiene la profundidad del bloque de tensión.
en la cima c = t – 2·e
en la base c = t – 2·e – 2·a
donde:
c es la profundidad del bloque comprimido
e es la excentricidad calculada según el punto 6
9. Se obtiene el valor de cálculo de la tensión normal del bloque comprimido.
σd = Nd / c
donde:
σd es la tensión normal del bloque comprimido (valor de cálculo)
10. Se compara σd con la resistencia de cálculo de la fábrica, “fd”.
11. La validez de la sección implica σd ≤ fd.
12. En las secciones en las que σd,med es menor que 0,25 N/mm2
, aunque no precisen
comprobación, es necesario calcular el momento flector, para seguir el proceso de
comprobación en segundo orden de la sección central.
Estas secciones admiten plastificación parcial. Se calcula el factor reductor.
C = (1 – k/4) > 0,50
donde:
C es el coeficiente reductor del momento flector por plastificación parcial
k es el cociente entre la suma de rigideces de forjados y la suma de rigideces de muros
13. A todos los efectos se toma como momento flector el producto del momento obtenido según el
punto 5, por el coeficiente reductor obtenido según el punto 12.

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14. En las secciones que admiten cálculo por capacidad (cuando σd,med < 0,25 N/mm
2
o cuando e >
0,4·t), aunque no precisen comprobación, también hay que calcular el momento flector, para
seguir el proceso de comprobación en segundo orden de la sección central. En estas
secciones, el momento flector coincide con la capacidad resistente, obtenida según el punto 4.
C) Nudos de arranque en la cimentación
1. Se obtiene el momento flector suponiendo empotramiento perfecto.
MSd,arranque = - MSd,cima / 2
donde:
MSd,arranque es el momento flector en la sección de arranque (valor de cálculo)
MSd,cima es el momento flector en la sección superior del muro (valor de cálculo)
2. Se continua el proceso de comprobación a partir del punto 6 del apartado anterior.
Debe observarse que en las secciones a las que les corresponde un análisis
simplificado de nudo, se obtiene primero el momento, después la excentricidad de las
cargas y, posteriormente, la dimensión del bloque comprimido y el valor de la tensión,
para proceder a su comprobación. Por el contrario, en las secciones en las que se puede
aplicar el cálculo por capacidad, el valor de la tensión es conocido (igual a fd, por lo que
no requieren comprobación). A partir de este valor, se obtiene primero la dimensión del
bloque comprimido, después la excentricidad máxima de las cargas y, por último, se
deduce el máximo valor del momento flector (capacidad resistente de la sección).

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El DB SE-F introduce un matiz nuevo respecto del Eurocódigo-6 que está
relacionado con los casos de carga que se deben considerar. En el artículo 5.2.1 párrafo
3) dice que deben tenerse en cuenta los valores de momento de empotramiento perfecto
de los forjados con la carga total o sólo la permanente, lo que sea peor.
Este matiz obligaría a realizar el análisis para diversos casos de carga,
considerando alternancia de sobrecargas. El caso de carga más desfavorable
correspondería al que origina tensiones de valor mayor en las secciones extremas de los
muros.
Para dar una idea de cómo influye este matiz en el cálculo de los muros, se
adjunta a continuación el análisis pormenorizado para otros dos casos de carga. Los
criterios de los casos analizados son los siguientes:
Caso de carga 1
Se considera la totalidad de la carga gravitatoria (permanente y variable) en las
dos crujía del forjado y en todas las plantas. El coeficiente de seguridad de acciones es
el correspondiente a acción desfavorable. Ha sido el caso de carga utilizado en los
apartados anteriores para la exposición del método.
Caso de carga 2
Se considera carga total en la primera crujía del forjado y sólo carga permanente
en la segunda. Supone implícitamente que la carga es desfavorable en la primera crujía
y favorable en la segunda, por lo que los coeficientes de seguridad de acciones se han
tomado con este criterio. Este caso sólo puede afectar desfavorablemente al muro
interior, por lo que sólo se presenta la comprobación del muro de carga C-2.
Caso de carga 3
Se considera la totalidad de la carga en la planta del nudo analizado y sólo la
carga permanente en las plantas superiores. Supone implícitamente que la carga es
desfavorable en la planta analizada y favorable en las superiores, a efectos de adoptar el
coeficiente de seguridad.

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Los resultados del análisis realizado para los tres casos de carga diferente,
permiten concluir que la situación más desfavorable para los muros, entendiendo como
tal la que produce valores de tensión más elevados, corresponde siempre al caso de
carga total en todos los tramos y en todos los niveles (caso de carga 1). Por ello,
entendemos que se puede simplificar el cálculo manual, analizando un único caso de
carga (carga gravitatoria total) sin incumplir este punto del DB SE-F.
Antes de introducir los efectos de segundo orden debe verificarse la validez de
las secciones de cabeza y base (sólo de las calculadas por análisis de nudo; las
calculadas por capacidad no necesitan comprobación), con objeto de adoptar las
estrategias necesarias en caso de que alguna de ellas no sea válida, modificando las
condiciones de proyecto, y reconsiderar de nuevo el análisis realizado en primer orden.
En el ejemplo analizado, debido a que uno de los muros de carga no cumple la
condición de resistencia, se han modificado algunas condiciones de proyecto.
Se presenta a continuación un nuevo análisis con dos correcciones, realizadas
no simultáneamente, para poner de manifiesto la trascendencia que tiene en el
dimensionado dos variables fundamentales: el espesor del muro y la rigidez del forjado.
En la primera corrección se ha modificado sólo el espesor del muro que no
cumple, aumentando su espesor. Con ello no se consigue verificar el cumplimiento de la
condición resistente, lo que significa que esta medida no es demasiado eficaz para el
objetivo que se persigue.
En la segunda corrección se ha modificado sólo la rigidez de los forjados. Con
ello se consigue cumplir las condiciones de resistencia en todos los muros. Ello significa
que el aumento de la rigidez de los forjados es la mejor estrategia para conseguir
mejorar el comportamiento de los muros de carga.

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ANÁLISIS EN PRIMER ORDEN. CÁLCULO DE SOLICITACIONES
La obtención de las solicitaciones en las secciones de extremo de los muros
debe completarse con la obtención de las solicitaciones en las secciones centrales para
poder aplicar, posteriormente, los incrementos debidos a los esfuerzos de segundo
orden.
El procedimiento de cálculo, tanto del esfuerzo normal como del momento flector,
en la sección central, a partir de los valores en las secciones de extremo, es inmediato,
debido a que ambos tipos de esfuerzos siguen una ley lineal en la longitud del muro.
Las expresiones, considerando el signo implícito, son las siguientes:
MSd (H/2) = MSd,sup + 0,5.(MSd,inf – MSd,sup)
NSd (H/2) = NSd,sup + 0,5.(MSd,inf – MSd,sup)
En las hojas gráficas se han representado los diagramas de momentos flectores,
acotando el valor correspondiente a las secciones significativas. En la representación de
los diagramas se ha incorporado el que corresponde a los forjados. Los momentos
negativos de los forjados se han obtenido considerando el equilibrio de nudo, a partir de
los valores de momentos flectores obtenidos para los muros.
Se incorporan, también, los diagramas de las trayectorias de la carga en los
muros, en un análisis en primer orden, para poder comparar con las mismas trayectorias
deducidas de un análisis incluyendo efectos de segundo orden.

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DISCUSIÓN DE LOS RESULTADOS
Los resultados obtenidos en la fase de cálculo en primer orden del ejemplo
desarrollado, admiten la interpretación que se indica a continuación, aplicable con
carácter general a los muros de carga en condiciones habituales de luces y alturas.
1. Los muros de extremo, en plantas altas, cumplen las condiciones requeridas para poder aplicar
el análisis por capacidad, por lo que las secciones de cabeza y base no requieren
comprobación frente a estados límite últimos.
2. Paradójicamente, estas secciones son las que tienen mayor riesgo de fisuración. Esta
circunstancia se indica en el párrafo 8 del artículo 5.2.1 del DB SE-F donde indica textualmente:
“Este procedimiento de garantizar la capacidad portante no permite descartar que los giros
producidos provoquen fisuras en el lado opuesto al de aplicación de la carga”.
3. Los muros de extremo de plantas bajas tienen condicionado su dimensionado a parámetros
relacionados con la rigidez, en mayor medida que a parámetros relacionados con la resistencia.
Por esta razón, la rigidez del forjado al que sustentan es una variable fundamental en la
comprobación de los mismos.
4. En los muros interiores la carga entra prácticamente centrada, por lo que su dimensionado
debe realizarse fundamentalmente por resistencia.
5. Los muros interiores no precisan ductilidad, debido a que no suelen darse las condiciones
necesarias para aplicar reducciones de esfuerzos por plastificación.
6. El retranqueo del apoyo de los forjados en los muros de extremo disminuye drásticamente,
tanto la capacidad resistente de los muros de plantas bajas, como el comportamiento frente a la
fisuración en los muros de plantas altas.
7. El estado tensional de los muros de extremo corresponde a valores muy elevados de tensión,
con profundidades muy pequeñas de la fibra neutra. Por lo tanto, su comportamiento es muy
sensible a la organización constructiva de los nudos.
8. Por el contrario, el estado tensional de los muros interiores corresponde a bloques
comprimidos de gran amplitud, por lo que trabajan a sección completa y el único parámetro
decisivo para verificar su validez es el espesor de los mismos, que puede deducirse
directamente en función de la carga.

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ANÁLISIS EN SEGUNDO ORDEN. PROCEDIMIENTO
La introducción de los efectos de segundo orden en los muros de carga, según el
DB SE-F, se realiza simultáneamente mediante dos incrementos de la excentricidad de
primer orden debida a las cargas:
Un primer incremento “ea” que representa el efecto de las imperfecciones de
ejecución. Este término aditivo se denomina “incremento de excentricidad por
ejecución” y debe sumarse a la excentricidad debida a las cargas en todas las
secciones, excepto en las que se han analizado por capacidad (suponiendo
plastificación total).
Otro incremento “ep” denominado “excentricidad debida a pandeo” que
representa los efectos de segundo orden, propiamente dichos, y que debe
sumarse sólo a la excentricidad de las secciones centrales.
Ambos incrementos de excentricidad dependen de la altura de cálculo del muro,
es decir de la altura a considerar a efectos de introducir los efectos de segundo orden. El
procedimiento simplificado de obtención de la altura de cálculo se establece en el
artículo 5.2.5 del DB SE-F; y el procedimiento general, en el Anejo E del citado
documento. Incidamos a continuación el procedimiento del Anejo E del DB SE-F
aplicado a los casos habituales.
La altura de cálculo del muro “hd” depende fundamentalmente de sus condiciones
de coacción en los extremos, de la eficacia de los muros transversos actuando como
elementos de arriostramiento, y de la excentricidad de la carga en cabeza. Todas estas
variables se representan mediante un único factor “ρ” que reduce la altura real del muro
a efectos de considerar su “altura de cálculo”.
En general, la altura de cálculo hd de un muro puede tomarse igual a:
hd = ρn · h
donde:
hd es la altura de cálculo del muro a efectos de introducir los efectos de segundo orden
ρn es un factor de reducción, con n = 2, 3 ó 4, según el número de bordes arriostrados
h es la altura libre del muro

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En las situaciones habituales, entendiendo como tales los casos en los que los
forjados son de hormigón (no de madera) y en los que los muros de carga están
flanqueados por fachadas y/o muros transversos a ambos lados, el muro presenta cuatro
bordes arriostrados, por lo que se debe obtener el factor ρ4. Pueden presentarse, a su
vez, dos casos diferentes:
- si h > 1,15 · L:
ρ4 = 0,5·L / h
donde:
L es la distancia entre ejes de los muros de arriostramiento
- si h ≤ 1,15 · L:
ρ4 = ρ2 / [1 + (ρ2·h / L)2
]
donde:
ρ2 = 0,75 si la excentricidad de la carga en cabeza es igual o menor de 0,25·t
ρ2 = 1,00 si la excentricidad de la carga en cabeza es mayor de 0,25·t
Existe una limitación para la longitud de los muros arriostrados, igual a 30 veces
su espesor, si el arriostramiento existe en los dos bordes verticales; y 15 veces su
espesor, si sólo existe en uno de los bordes. De manera que, si la longitud de los muros
es superior a los valores indicados, aunque existan muros transversos, éstos no pueden
considerarse a efectos de arriostramiento, y los cálculos deben hacerse con ρ2.
De las expresiones anteriores se deduce que, siempre que existan muros de
arriostramiento a distancias suficientemente próximas, la altura de cálculo del muro
arriostrado por ellos, no depende de su altura real, sino que depende de la distancia
entre los muros transversos.
La “excentricidad por ejecución” se calcula mediante las siguientes expresiones,
definidas en el artículo 5.4.2 del DB SE-F:
categoría de ejecución A: ea = hd / 500
categoría de ejecución B: ea = hd / 450
categoría de ejecución C: ea = 20 mm
donde:
ea es la excentricidad por imperfecciones de ejecución
hd es la altura de cálculo del muro (obtenida según se indicó en párrafos precedentes)

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El incremento de excentricidad por pandeo debe aplicarse únicamente a las
secciones centrales. Su valor depende fundamentalmente de la esbeltez, definida
mediante la siguiente relación:
λ = hd / td
donde:
λ es la esbeltez del muro (no se permite superior a 27)
hd es la altura de cálculo del muro, función de las coacciones al movimiento
td es el espesor de cálculo del muro (en muros de una hoja es el espesor real, “t”)
En el ejemplo desarrollado se ha calculado, para cada tramo de muro, los
parámetros que intervienen en la determinación de los efectos de segundo orden: la
altura de cálculo, “hd”; la esbeltez, “λ”; la excentricidad de ejecución, “ea”; y la
excentricidad de pandeo “ep”. Debe observarse que en el tramo de muro situado en la
zona de escalera, la penalización por los efectos de segundo orden es insignificante,
debido a la proximidad de los muros de arriostramiento.
A partir de los valores de excentricidad en las secciones significativas del muro
(secciones de cabeza y base, y sección central), incrementadas por los efectos de
segundo orden, debe procederse a realizar la comprobación definitiva de su validez:
NSd ≤ NRd ; siendo NRd = Φ·t·fd
donde:
NSd es el valor de cálculo del esfuerzo normal que solicita la sección por unidad de longitud de muro
NRd es el valor de cálculo de la capacidad resistente de la sección por unidad de longitud de muro
Φ es el factor reductor de la capacidad resistente por excentricidad y esbeltez
La obtención de la capacidad resistente a partir del factor reductor “Φ” se expone
pormenorizadamente en el siguiente apartado.

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CÁLCULO DEL FACTOR REDUCTOR DE LA CAPACIDAD RESISTENTE, “Φ”
Como ya se ha indicado, la comprobación de secciones en los muros de carga
puede hacerse en términos de tensión o en términos de solicitación. En apartados
anteriores se ha explicado pormenorizadamente los pasos a seguir para el primer
procedimiento. El segundo procedimiento consiste en comparar solicitación contra
capacidad resistente.
También se ha indicado el proceso a seguir para calcular las solicitaciones en
primer orden. Las solicitaciones en segundo orden se deducen de las anteriores,
incrementando el valor de la excentricidad.
La obtención de la capacidad resistente está planteada en el artículo 5.2.4 del DB
SE-F. Se realiza a partir de la sección completa, trabajando a la máxima tensión (valor
de cálculo de la resistencia), afectada por un coeficiente reductor.
Debido a la excentricidad de la entrada en carga, la sección completa queda
reducida al bloque de compresión que equilibra la carga, suponiendo distribución
uniforme de tensión. Según esto, el valor de la profundidad del bloque comprimido es:
c = (t – 2e – 2a)
donde:
e es la excentricidad total de la carga
a es el retranqueo de la tabica del forjado (sólo se aplica en la sección de base)

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El factor reductor de la capacidad resistente de la sección es la razón entre c y t,
cuyas expresiones son las siguientes (apartado 5.2.4 del DB SE-F):
secciones de cabeza Φ = 1 – 2·e / t
secciones centrales Φ = 1 – 2·e / t
secciones de base Φ = 1 – 2·e / t – 2·a / t
donde:
Φ es el factor reductor de la capacidad resistente en la cabeza o en la base del muro
e = M/N + ea + ep es la excentricidad total de la carga (incluidos efectos de segundo orden)
con M/N + ea ≥ 0,05·t
siendo:
M, N el momento flector y esfuerzo normal procedentes de la carga (valores de cálculo)
ea el incremento de excentricidad por ejecución
ep el incremento de excentricidad por pandeo

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COMPROBACIÓN DEFINITIVA DE SECCIONES
La ecuación de comprobación de secciones, en términos de capacidad
resistente, aparece explícita en el artículo 5.2.3 “Capacidad portante” del DB SE-F.
En el párrafo 1) del mencionado artículo, dice textualmente: En todo paño de un
muro de fábrica, la compresión vertical de cálculo, NSd, será menor o igual que su
resistencia vertical de cálculo, NRd, es decir:
NSd ≤ NRd
El procedimiento para obtener los valores del esfuerzo normal de cálculo “NSd” se
indicó en el apartado correspondiente de este documento. El procedimiento para calcular
la capacidad resistente de una sección se indica, para los muros de una hoja, en el
párrafo 2) del mencionado artículo:
NRd = Φ·t·fd
donde:
NRd es el valor de cálculo de la resistencia vertical de una sección, por unidad de longitud
Φ es el factor reductor por efecto de la excentricidad, incluido segundo orden
En las hojas gráficas se han representado, para cada tramo de muro, los valores
de cálculo, tanto de la solicitación como de la capacidad resistente, con objeto de
proceder a su comparación y verificar la validez de los muros analizados.
Comparando los valores obtenidos para la zona de escalera, flanqueada por
muros transversos situados a corta distancia, con los valores obtenidos para la zona de
planta, puede apreciarse el papel fundamental de los elementos de arriostramiento; tanto
en el valor de la excentricidad por ejecución y pandeo como en el valor de la capacidad
resistente; hasta el punto de que un mismo muro es válido si los muros transversos
están próximos, y no lo es en caso contrario.

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ROZAS Y REBAJES
Las rozas y rebajes suponen un debilitamiento por pérdida de sección del muro
en el que se practican.
Las rozas son hendiduras o canales hechas con posterioridad a la ejecución del
muro; por el contrario, los rebajes son rehundidos que se practican en el muro
simultáneamente a su ejecución y que, en general, requieren piezas especiales.
Incorporar en el cálculo la presencia de una roza o rebaje supone realizar un
análisis local con las dimensiones previstas de la sección debilitada. En fase de proyecto
ello sólo es posible en el caso de rebajes, que deben ser objeto de especificaciones muy
precisas en lo que se refiere a su posición, dimensiones y tipo de pieza requerida en su
ejecución. En el caso de las rozas, sólo es posible realizar una comprobación a
posteriori, debido a la incertidumbre de su exacta posición y magnitud.
Sin embargo, el DB SE-F sale al paso de esta situación indicando una serie de
limitaciones en cuanto a las dimensiones y configuración de las rozas y rebajes, para
que puedan realizarse sin necesidad de una comprobación local.
Se reproduce a continuación la tabla 4.8 del DB SE-F, en la que se indican las
dimensiones máximas admisibles sin cálculo para las rozas y rebajes.
Dimensiones de rozas y rebajes (mm) que no reducen el grueso de cálculo
Profundidad de rozas horizontales o inclinadasEspesor del muro
(mm)
Ancho de rozas
verticales Longitud > 1250 mm Longitud < 1250 mm
115 100 0 0
116 - 175 125 0 0
176 - 225 150 10 20
226 - 300 175 15 25
Más de 300 200 20 30
(1) La profundidad de una roza o rebaje incluyendo la de cualquier perforación que se alcance no será superior a 30 mm.
(2) La profundidad máxima de una roza vertical no debe ser superior a 30 mm.
(3) La limitación de la profundidad de rozas horizontales se refiere a las dispuestas dentro del octavo de la altura libre del
muro, por encima y por debajo del forjado.
(4) Las rozas verticales que no se prolonguen sobre el nivel de piso más que un tercio de la altura de planta pueden tener
una profundidad de hasta 80 mm y un ancho de hasta 120 mm, si el espesor del muro es de 225 mm o más.
(5) La separación horizontal entre rozas adyacentes o entre una roza y un rebaje o un hueco no será menor que 225 mm.
(6) La separación horizontal entre dos rebajes adyacentes, cuando están en la misma cara o en caras opuestas del muro, o
entre un rebaje y un hueco, no será menor que dos veces el ancho del rebaje mayor.
(7) La suma de los anchos de las rozas y rebajes verticales no será mayor que 0,13 veces la longitud del muro.

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(8) La separación horizontal entre el extremo de una roza y un hueco no será menor de 500 mm.
(9) La separación horizontal entre rozas adyacentes de longitud limitada, ya estén en la misma cara o en caras opuestas del
muro, no será menor que dos veces la longitud de la roza más larga.
(10) Si las rozas horizontales o inclinadas se realizan con precisión usando una máquina adecuada:
a) Se puede aumentar la profundidad admisible en 10 mm, en muros de espesor mayor de 115 mm.
b) Se pueden realizar rozas, de no más de 10 mm de profundidad, en ambas caras, si el muro es de un espesor no
menor de 225 mm.
(11) El ancho de la roza horizontal no superará la mitad del espesor residual del muro.
(12) En piezas huecas, podría producir una pérdida de sección resistente y/o de aumento de la excentricidad con la que se
aplican las cargas muy superior a la previsible en el caso de piezas macizas (o cuando se trabaja bajo el concepto de
“sección bruta”.
En el caso que nos ocupa, los muros son de piezas de ladrillo perforado, y los
espesores son de un pie castellano (240 mm) y medio pie catalán (135 mm). Por
consiguiente, para cumplir con el DB SE-F, sin tener que reconsiderar el cálculo, se
deben incluir en el Pliego de Prescripciones Técnicas del Proyecto de Ejecución las
siguientes especificaciones relativas a la ejecución de rozas y rebajes:
Muros exteriores (espesor 240 mm)
Rozas y rebajes verticales:
Ancho máximo: 175 mm
Profundidad máxima: 30 mm
Separación horizontal mínima entre una roza y un hueco: 500 mm
Rozas y rebajes horizontales o inclinadas:
Profundidad máxima:
Situadas por encima o debajo del forjado (a menos de un octavo de
la altura de planta):
• Longitud mayor de 1,25 m: 15 mm
• Longitud menor de 1,25 m: 25 mm
Situadas en la zona central del muro: 30 mm
No se practicarán rozas coincidentes en caras opuestas del muro

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Muros exteriores (espesor 135 mm)
Rozas y rebajes verticales:
Profundidad máxima: 30 mm
Separación horizontal mínima entre una roza y un hueco: 500 mm
Rozas y rebajes horizontales o inclinadas:
Profundidad máxima:
Situadas por encima o debajo del forjado (a menos de un octavo de
la altura de planta): no se permiten
Situadas en la zona central del muro: 30 mm
No se practicarán rozas coincidentes en caras opuestas del muro.

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ESTRATEGIAS DE PROYECTO Y DIMENSIONADO
En el ejemplo desarrollado se ha mostrado el proceso completo de cálculo y
comprobación de todos los muros de carga correspondientes a un edificio; desde el
predimensionado inicial, realizado con criterios fundamentalmente constructivos; hasta la
obtención del dimensionado definitivo.
El proceso ilustra las situaciones en las que ha sido necesario cambiar
paulatinamente las condiciones iniciales de proyecto, de forma que resulte patente la
influencia que tiene cada una de las variables que intervienen en el proceso.
Las estrategias a adoptar en proyecto, para conseguir una mayor eficacia de los
muros de carga, son diferentes en función del tipo de muro y de la fase del proceso
donde se manifieste una deficiencia en el cumplimiento de las condiciones exigidas.
En la fase de análisis en primer orden, las variables fundamentales que
determinan la validez de los muros de carga son dos: el espesor del muro y la rigidez de
los forjados que sustenta.
En esta primera fase, la validez de los muros interiores sólo puede conseguirse a
base de sección, es decir dotando al muro del espesor necesario, directamente
relacionado con la magnitud de la carga que deben soportar.
Por el contrario, en la fase de análisis en primer orden, los muros exteriores
tienen limitada su capacidad resistente fundamentalmente por la excentricidad de la
entrada en carga. Aumentando el espesor se puede mejorar poco el comportamiento de
un muro exterior; porque, aunque de ese modo se consigue más capacidad para resistir
el momento correspondiente, también es cierto que al aumentar su rigidez se aumenta la
fracción de momento que le corresponde en el análisis de nudo. En estas situaciones es
mucho más efectivo el procedimiento de intervenir en los parámetros que condicionan la
rigidez de los forjados. Un aumento de la rigidez de los forjados hace que disminuya la
excentricidad de la carga casi en la misma proporción.

78
En los muros exteriores existe, además, una circunstancia que disminuye
drásticamente su capacidad resistente. Esta circunstancia es el retranqueo que,
habitualmente, existe en el apoyo de los forjados respecto de la cara exterior del muro.
Debe tenerse en cuenta que el retranqueo disminuye la sección de respuesta,
pero no disminuye la rigidez del muro; con lo cual resulta una sección más solicitada con
menor capacidad resistente justo donde la necesita. Reducir el retranqueo de apoyo de
los forjados mejora notablemente el comportamiento del muro.
En la fase de comprobación en segundo orden, las estrategias a seguir para
mejorar la respuesta de los muros están relacionadas con los parámetros que modifican
la esbeltez.
No cabe duda de que las estrategias anteriores (aumentar el espesor del muro o
la rigidez del forjado) también pueden ser utilizadas; pero, además, se puede intervenir
en las condiciones de coacción al movimiento, para conseguir reducir la esbeltez sin
modificar el espesor. El procedimiento consiste en disminuir, dentro de lo posible, la
separación entre muros de arriostramiento. No es necesario aumentar la cantidad ni el
espesor de estos muros, basta con disponerlos a la menor distancia posible. Debe
recordarse que, si se desea eliminar la altura del muro como parámetro de influencia,
basta con que la separación entre los muros de arriostramiento sea similar a la altura de
los muros de carga arriostrados.
Por último, con carácter general, se puede intervenir en las condiciones de
control, tanto en la categoría de fabricación de las piezas, como en la categoría de la
ejecución de la fábrica. Ello permite modificar el coeficiente de seguridad del material, de
forma que aumente notablemente la capacidad de respuesta del muro, sin modificar el
resto de las condiciones de proyecto. No cabe duda de que partir de piezas con valores
elevados de resistencia característica declarada por el fabricante o utilizar morteros de
mayor resistencia, constituye otro procedimiento para mejorar el comportamiento de la
fábrica.
En resumen las estrategias fundamentales a seguir para mejorar el
comportamiento de los muros de carga son las siguientes:

79
Aumentar la capacidad resistente amentando el espesor (en muros
interiores).
Disminuir la excentricidad de la carga aumentando la rigidez de los forjados
(en muros exteriores).
Aumentar la capacidad de respuesta disminuyendo el retranqueo del apoyo
del forjado (en muros exteriores).
Disminuir la distancia entre muros de arriostramiento (en muros esbeltos).
Aumentar la resistencia característica de los materiales y mejorar las
categorías de control (en todos los casos).

80
2. CÁLCULO A ACCIÓN DE VIENTO
ESTABILIDAD GENERAL ANTE ACCIONES HORIZONTALES
La estabilidad general de un edificio ante acciones horizontales debe
garantizarse incluso en ausencia de fuerzas significativas.
En el caso de estructuras de muros de carga paralelos es imprescindible
garantizar su estabilidad frente a movimientos de dirección perpendicular a su plano. Es
notable el hecho de que basta una fuerza pequeñísima en esa dirección para provocar el
abatimiento del muro, pero también basta una fuerza muy pequeña para evitarlo. De ello
se ocupan los muros transversos, formando entre unos y otros una organización en
celdas que, junto con la rigidez en el plano horizontal suministrada por los forjados,
garantiza la estabilidad del conjunto ante fuerzas de cualquier orientación.
Los esfuerzos ante acción de viento en los elementos implicados proceden del
traslado de la fuerza, que puede actuar en cualquier punto de la superficie exterior del
edificio, hasta la cimentación.
El primer traslado de fuerzas debe producirse a través de los propios paños de
los muros de fachada, tanto si son de carga como si sólo son de cerramiento, a los
elementos rígidos situados en sus bordes (forjados y muros perpendiculares). Este
primer traslado de fuerzas se realiza por flexión bidireccional, comportándose el paño
como una placa sustentada en sus bordes. El trabajo estructural debe realizarse en
adecuadas condiciones de resistencia a flexión horizontal y vertical del paño
correspondiente.
El siguiente traslado se realiza a través de los muros perpendiculares. Se debe
trasmitir la totalidad de la acción, parte de la cual llega a través de los forjados, y parte
llega directamente repartida a lo largo de los propios muros. El trabajo estructural que se
genera es en ménsula, para el cual los muros son enormemente eficaces, puesto que
responden con toda su longitud actuando como piezas de gran canto a flexión.

81
Desde el punto de vista de las solicitaciones que se generan en los muros al
transmitir la acción de viento, cabe clasificar los muros existentes en tres grupos, que
requieren tratamiento diferente para su dimensionado y comprobación:
Muros de carga exteriores: solicitados a compresión y flexión bidireccional
Muros de arriostramiento interiores: solicitados a flexión y cortadura
Muros de cerramiento no cargados: solicitados a flexión bidireccional.
En la hoja gráfica que se adjunta se describe el esquema resistente ante la
acción horizontal del viento del edificio completo. Se puede observar que, para cada
dirección del viento, los muros transversos del edificio (paralelos a la dirección del viento
considerada) actúan como pantallas de gran canto, cuya función es transmitir la totalidad
de la acción hasta la cimentación.
Los valores de la acción de viento se han obtenido del Documento Básico
Seguridad Estructural: Acciones en la Edificación (DB SE-AE), utilizando el
procedimiento expuesto en el artículo 3.3.4 para su determinación, y la tabla. 3.4 del
mencionado documento para la obtención de los coeficientes eólicos de presión y
succión según la esbeltez del edificio en cada dirección.
Tanto los coeficientes parciales de seguridad para las acciones, como los
coeficientes de simultaneidad, se han obtenido del Documento Básico Seguridad
Estructural, tablas 4.1 y 4.2 respectivamente.

82

83
COMPROBACIÓN DE LOS MUROS DE CARGA EXTERIORES
Los muros de carga exteriores reciben directamente la acción del viento cuando
incide en la dirección perpendicular a su plano. La acción será de presión o succión,
según el sentido del viento. Basta con estudiar el caso de la presión, debido a que la
magnitud del esfuerzo es mayor.
Las bases de cálculo se establecen en el artículo 5.4 “Muros con acciones
laterales locales” del DB SE-F.
Los procedimientos para la determinación de esfuerzos se detallan en el artículo
5.4.2 “Análisis de solicitaciones en flexión” y para la verificación de los muros en el
artículo 5.4.3 “Comprobación de la capacidad resistente”. Se indica explícitamente que
es aceptable cualquier procedimiento para la determinación de solicitaciones que dé
como resultado un conjunto de esfuerzos en equilibrio con las acciones consideradas.
Para verificar la validez del muro es preciso determinar el valor de cálculo del
momento flector en cada una de las dos direcciones (horizontal y vertical), y compararlo
con las respectivas capacidades resistentes a flexión de la fábrica.
Los parámetros que intervienen son los respectivos valores de resistencia a
flexión en cada una de las dos direcciones, denominadas como “flexión vertical con
rotura paralela a los tendeles, fxk1” y “flexión horizontal con rotura perpendicular a los
tendeles, fxk2”.
En los muros de carga no se puede contar con la resistencia a tracción por
tendeles, por lo que la capacidad resistente a flexión vertical debe deducirse a partir de
la carga vertical, contando con su posibilidad de descentramiento.
El proceso general de comprobación comprende los siguientes pasos:
Determinar la capacidad resistente a flexión del muro en cada dirección, MRd1
(flexión vertical) y MRd2 (flexión horizontal).
Obtener la relación entre ambas µ = MRd1 / MRd2.

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Obtener el coeficiente de flexión “α”, que depende de µ, de las condiciones
de continuidad en los bordes y de la relación de dimensiones altura / longitud
del paño. El coeficiente de flexión “α” se facilita en el Anejo G del DB SE-F.
Se compara el momento flector correspondiente a flexión horizontal con la
capacidad resistente de la fábrica en esa dirección.
El momento flector correspondiente a flexión vertical se combina con el
momento procedente de las cargas del forjado, verificando la validez de la
sección central del muro a compresión compuesta por el procedimiento
expuesto en el capítulo anterior.
La comprobación del muro a flexión horizontal exige el cumplimiento de la
siguiente condición:
MSd2 ≤ MRd2
siendo:
MSd,2 = α · qe · γQ · L2
(valor de cálculo del momento flector por unidad de altura del muro)
MRd,2 = (t2
/ 6) · fxk2 / γM (valor de cálculo de la capacidad resistente por unidad de altura del muro)
donde:
α es el coeficiente de flexión, obtenido en el Anejo G del DB SE-F
qe es el valor característico de la presión estática del viento
γQ es el coeficiente parcial de seguridad para acciones variables
L es la longitud del paño entre muros perpendiculares trabados
fxk2 es la resistencia característica de la fábrica a flexión horizontal (tabla 4.6 del DB SE-F)
γM es el coeficiente parcial de seguridad del material
Si el muro está cargado, como es el caso, la capacidad resistente a flexión
vertical se obtiene, a compresión compuesta, mediante la siguiente expresión:
MRd1 = Nd · (t – 2·e – Nd/fd) / 2
siendo:
Nd valor de cálculo de la compresión del muro debida a acciones verticales
t espesor del muro
e excentricidad de la compresión debida a las acciones verticales
Si el muro así comprobado no cumpliera la condición de resistencia, se puede
incrementar la capacidad resistente a flexión horizontal incorporando armadura de
tendel, lo que obligaría a volver a calcular el coeficiente de flexión con las nuevas
condiciones.

85

86
COMPROBACIÓN DE LOS MUROS DE ARRIOSTRAMIENTO
Los muros de arriostramiento deben transmitir hasta la cimentación, en ménsula,
la reacción generada por el apoyo sobre los mismos de los muros que reciben
directamente la acción del viento.
Debido a que el muro de arriostramiento sirve de sustentación, tanto al paño que
está a barlovento como al que está a sotavento, debe comprobarse para la totalidad de
la acción de viento (presión + succión) en la dirección en la que arriostra.
En los casos en los que los forjados sean de hormigón, éstos pueden
considerarse rígidos en su plano, y resulta favorable a la seguridad distribuir las
acciones horizontales entre todos los muros en la dirección del viento proporcionalmente
a su rigidez, admitiendo que todos tienen el mismo desplazamiento en cabeza. Según
esto, si todos tienen una longitud similar, tanto los esfuerzos como las resistencias son
proporcionales a sus respectivos espesores, por lo que es suficiente comprobar uno de
ellos para verificar la validez del conjunto.
Los procedimientos de análisis y comprobación de los muros de arriostramiento
se detallan en el artículo 5.3 “Muros sometidos a cortante” del DB SE-F. En este artículo
se indica explícitamente que se comprobarán a compresión y a corte.
El estado de solicitaciones de un muro transverso es el que corresponde a una
pieza en ménsula, con cargas concentradas en los nudos de encuentro con los forjados
(a favor de la seguridad). Por consiguiente el tramo más desfavorable que es preciso
comprobar, en caso de sección constante, es el correspondiente a la planta baja.
Dentro del tramo de planta baja, la sección más desfavorable para la
comprobación al corte es la situada en la cabeza del muro. La razón es que la
resistencia al corte se incrementa con la presencia de tensiones de compresión; y la
sección de cabeza es la que tiene, a igualdad de esfuerzo cortante, menor carga vertical.
La comprobación a compresión debe hacerse en la sección de la base del tramo
de planta baja que obviamente, es la que tiene mayor solicitación.
El proceso general de comprobación comprende los siguientes pasos:

87
Determinar los esfuerzos en la cabeza y en la base del tramo de planta baja
del muro. Los esfuerzos a determinar son: el esfuerzo normal en la cabeza,
debido al propio peso y a la parte de carga del forjado transmitida a 45º; el
esfuerzo cortante en la cabeza, equivalente a la totalidad de la acción de
viento que actúa por encima de la sección considerada; y el momento flector
en la base, debido a la totalidad de la acción de viento.
Calcular la tensión de compresión vertical en la cabeza, dividiendo el
esfuerzo normal entre el área de la sección.
Obtener la capacidad resistente al corte en la cabeza, en función de la
tensión de compresión vertical, y las características del material, según el
artículo 4.6.3 del DB SE-F.
Comparar el valor de cálculo del esfuerzo cortante en la cabeza del muro con
la capacidad resistente al corte.
Obtener el valor de cálculo de la tensión máxima de compresión compuesta
en la base del muro, con los valores de esfuerzo normal y momento flector
obtenidos anteriormente, suponiendo distribución lineal de tensiones, sin
incluir las tracciones.
Comparar el valor de la tensión máxima con la resistencia a compresión del
material.
La comprobación al corte exige que el esfuerzo cortante aplicado sea menor que
el esfuerzo cortante resistente:
VSd ≤ VRd
La capacidad resistente a cortante de la sección se obtiene mediante la
expresión siguiente:
VRd = fvk · t · Ld / γM
donde:
fvk es la resistencia característica al corte con tensión vertical
Ld es la longitud de cálculo del muro (sólo cuenta la longitud comprimida)

88
La comprobación a compresión debe hacerse comparando el valor máximo de la
tensión de cálculo con el valor de la resistencia. Debido a que la solicitación es de
compresión compuesta, el valor máximo de la tensión viene dado por la expresión
siguiente:
σd,máx = Md / Z + Nd / A
donde:
Md es el momento flector de cálculo, obtenido considerando en muro en ménsula
Z = t · L2
/ 6 es el módulo resistente de la sección
Nd es el valor de cálculo del esfuerzo normal con la combinación de acciones pésima
A = t · L es la sección del muro
La validez del muro de arriostramiento se comprueba comparando el valor de la
tensión máxima con la resistencia. Se debe cumplir:
σd,max ≤ fd
En general, toda la sección del muro suele resultar comprimida, debido a que la
acción de viento introduce excentricidades muy pequeñas en la trayectoria de cargas.
Para verificar este punto, basta con calcular la excentricidad e = Md / Nd. Toda la sección
resulta comprimida si e ≤ L / 6.
Si parte de la sección resultara traccionada (cuando e ≥ L / 6), es preciso obtener
la longitud de cálculo del muro, Ld; que corresponde a la parte de muro comprimido. En
una distribución lineal sin tracciones, la expresión es la siguiente
Ld = 3 · (0,5·L – e)
donde:
Ld es la longitud de cálculo del muro
L es la longitud total
e es la excentricidad del esfuerzo

89

90

91
COMPROBACIÓN DE LOS MUROS DE CERRAMIENTO NO CARGADOS
Nos referimos con esta denominación a los muros exteriores perpendiculares a
los muros de carga.
Los muros de cerramiento reciben directamente la acción del viento cuando actúa
en dirección perpendicular a su plano, y deben transmitirla a los forjados y a los muros
de carga, que funcionan como muros transversos en este caso.
El tratamiento es similar al indicado para los muros exteriores de fachada, con
algunas diferencias, no esenciales, que indicamos a continuación.
En primer lugar, la carga vertical que actúa sobre ellos tiene un valor
considerablemente menor que la correspondiente a los muros de carga propiamente
dichos. Esto se traduce en que la resistencia a flexión vertical que les corresponde es
menor, aunque, como contrapartida, puede utilizarse la resistencia a tracción por
tendeles.
En segundo lugar, la flexión vertical procedente de la acción del viento no se
combina con ninguna otra solicitación procedente de los forjados, por lo que hay que
comprobar la resistencia a flexión en ambos ejes.
Las ecuaciones de comprobación son las siguientes:
Plano de rotura paralelo a los tendeles (flexión vertical):
MSd1 = µ · α · qe · γQ · L2
≤ MRd1 = fxk1 · Z / γM
Plano de rotura perpendicular a los tendeles (flexión horizontal):
MSd2 = α · qe · γQ · L2
≤ MRd2 = fxk2 · Z / γM
donde:
α es el coeficiente de flexión (Anejo G del DB SE-F)
γQ es el coeficiente parcial de seguridad de acciones
µ = fxk1 / fxk2 es la razón de resistencias a flexión
L es la longitud del paño entre muros trabados
qe es la presión estática de viento
Z = t
2
/ 6 es el módulo resistente de la sección de muro

92
Si no se cumpliera alguna de las dos condiciones anteriores, la acción de viento
deberá transmitirse por flexión unidireccional, renunciando al efecto placa, y
considerando el muro como un arco entre apoyos, verticales u horizontales, según el
caso.
Igual que en las situaciones indicadas anteriormente, si el muro no cumpliera,
también es posible incrementar su resistencia a flexión horizontal mediante la
incorporación de armadura de tendel.

93

94
JUNTAS VERTICALES DE MOVIMIENTO EN MUROS SUSTENTADOS
Las juntas verticales de movimiento son necesarias para prevenir los efectos
producidos por cambios volumétricos en los muros, sin necesidad de introducirlos en el
análisis.
Las juntas verticales de movimiento sólo se precisan en los muros sustentados,
es decir, en los cerramientos y muros de arriostramiento. Los muros de carga tienen sus
movimientos condicionados a los movimientos de los forjados a los que sustentan; por lo
cual deberán tener las mismas juntas estructurales, con las mismas dimensiones y en la
misma situación que las previstas para los forjados.
En las fábricas de ladrillo cerámico, la principal causa de cambio de volumen se
debe al fenómeno de expansión por humedad. Según esto, el DB SE-F establece en el
artículo 2.2 “Juntas de movimiento” las longitudes máximas admisibles sin cálculo de los
muros sustentados de ladrillo, en función de la retracción final y del índice de expansión
por humedad de la pieza utilizada.
Reproducimos a continuación la parte de la tabla 2.1 del mencionado artículo del
DB SE-F, que se refiere a fábricas de ladrillo cerámico.
Distancia entre juntas de movimiento de fábricas sustentadas
Retracción final
(mm/m)
Expansión final por
humedad (mm/m)
Distancia entre las
juntas (m)
≤ 0,15 ≤ 0,15 30
≤ 0,20 ≤ 0,30 20
≤ 0,20 ≤ 0,50 15
≤ 0,20 ≤ 0,75 12
Fábrica de ladrillo
cerámico (1)
≤ 0,20 ≤ 1,00 8
(1)
Puede interpolarse linealmente
Según lo anterior, debido a que los muros sustentados del ejemplo analizado
tienen una longitud no superior a 10,00 m en todos los casos, no sería necesaria la
previsión de juntas horizontales de movimiento siempre y cuando el índice de expansión
por humedad de las piezas no fuera mayor de 0,875.

95
3. CONCLUSIONES
De todo lo expuesto anteriormente se pueden extraer las siguientes conclusiones
de índole general, aplicables a edificios proyectados con muros de carga de ladrillo, en
condiciones habituales en cuanto a luces, alturas y cargas se refiere.
El proceso de comprobación de muros según el Código Técnico de la Edificación
puede resultar complejo si se realiza de forma exhaustiva para cada tipo de muro
diferente de un edificio. Sin embargo, los parámetros que condicionan el dimensionado
de los muros son muy pocos, por lo que es posible tomar decisiones de proyecto
suficientemente acertadas con operaciones muy simples. Estos parámetros son los
siguientes:
El espesor es un parámetro fundamental para predimensionar los muros de
carga interiores. Sólo en este tipo de muros el espesor puede tomar valores
comprendidos en una amplia horquilla. El espesor puede decidirse
únicamente por la magnitud de la carga, ya que el resto de las variables tiene
una trascendencia insignificante; de forma que se puede aumentar
gradualmente, desde un valor mínimo de 115 mm válido para dos o tres
plantas, como mucho. Una regla práctica consiste en predimensionar a
sección completa, considerando la carga aumentada en un 15%.
La rigidez del forjado es un parámetro decisivo en la validez de los muros
exteriores. En este tipo de muros, al contrario de lo indicado para los
anteriores, no se puede utilizar la gama completa de espesores, en función
del valor de la carga. Es imprescindible partir de espesores que sean del
mismo orden de magnitud que el canto del forjado. Casi nunca es el muro
más cargado el que condiciona el dimensionado. Prescindiendo de los muros
de plantas altas, dos a lo sumo, donde puede aplicarse el análisis por
capacidad, generalmente es el primer nudo al que le corresponden las peores
condiciones; y no suele conseguirse mucha eficacia aumentando el espesor.
Una regla práctica consiste en tantear el primer nudo donde se precise
realizar el análisis elástico, y definir la rigidez del forjado para conseguir su

96
validez. El resto de los muros pueden aumentar su espesor gradualmente
según aumenta la carga.
Los parámetros relacionados con el análisis en segundo orden (altura o
esbeltez excesiva) pueden obviarse o conseguir que carezcan de importancia
repartiendo a distancias cortas los muros de arriostramiento.
La acción de viento no es un parámetro que condicione el dimensionado de
los muros de carga. En general, se puede prescindirse de considerar la
hipótesis de acción horizontal en el análisis de los mismos. Sin embargo, es
fundamental resolver adecuadamente la estabilidad global del edificio, lo que
se consigue con muros suficientemente repartidos en la dirección
perpendicular, los cuales no precisan gran espesor.
La acción de viento es el único parámetro relevante en el dimensionado de
los muros de arriostramiento. En este tipo de muros es una variable
fundamental la altura total del edificio. Una regla práctica consiste en obtener
la “densidad” de muros de arriostramiento para cumplir la resistencia al corte
en planta baja, y distribuirlos según convenga a otros requisitos del proyecto.
La altura de planta es un parámetro fundamental en el dimensionado de los
muros de cerramiento. Cuando exista una altura importante, suele ser
rentable colocar apoyos verticales a cortas distancias y prescindir de la
colaboración obtenida por flexión vertical.
Con lo que antecede y el resto de información contenida en la hojas gráficas,
puede considerarse cumplido el objetivo de presentar, a nivel básico, un procedimiento
para abordar el predimensionado y comprobación de los muros de ladrillo que pueden
presentarse en situaciones habituales.
Madrid, Septiembre de 2006

Ejemplo cálculo de muro de ladrillos

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