Estudio de Mecánica de suelos

2. Viña del Mar, 10 de Noviembre 2009
Srs. Enzo Moltedo M. y Mauricio Moltedo M.
Representantes Legales
Administradora Gestamar S.A.
Calle 4 Oriente nº 152
Viña del Mar
Atención: Srta. Katherine Sáez A.
Construcciones Aliter Ltda.
Presente
Ref: Estudio de Suelos Edificio “EL DANTE”, Viña del Mar./
De mi consideración:
Por la presente esta oficina tiene el agrado de entregar el informe de mecánica de suelos
para el diseño de las fundaciones del edificio de catorce (14) pisos de altura más un (1)
nivel de subterráneo “EL DANTE”, estructura de propiedad de "Administradora
Gestamar S.A." en representación del “Fondo de Inversiones Privado Terramol” y a ser
próximamente construida en el terreno ubicado en calle 3 Poniente nº 510 esquina 6 Norte,
en la ciudad de Viña del Mar.
Sin otro particular saluda y se despide muy atentamente de Uds.
Miguel Petersen A.
Ingº Civil – ICI 8063-AG
Mecánica de Suelos y Fundaciones
Fonos : 32-654385 / 32-471692 / Fax : 32-654115
E-mail : miguel.petersen@usm.cl
MPA/kps
10 de Noviembre 2009

3. 2
______________________________________________________________________
ADMINISTRADORA GESTAMAR S.A.
FONDO DE INVERSIONES PRIVADO TERRAMOL
INFORME DE MECANICA DE SUELOS
PARA FUNDACIONES DEL EDIFICIO “EL DANTE”
3 PONIENTE nº 510 - VIÑA DEL MAR
10 de NOVIEMBRE 2009
______________________________________________________________________
I N D I C E
pág.
1.ESTRATIGRAFIA Y PROPIEDADES DEL SUBSUELO 03
2.FUNDACIONES 11
2.1 Tipo de fundación recomendable 11
2.2 Profundidad mínima de fundación 11
2.3 Capacidad de soporte admisible del suelo 12
2.4 Coeficiente de balasto del suelo a nivel de sello 13
2.5 Asentamientos 14
2.6 Clase de Suelo de Fundación (NCh 433cR96) 15
2.7 Diagramas de empuje de terreno sobre muros enterrados 16
3. OBSERVACIONES 18
3.2 Tablestacado y Socalzado para la construcción 18
4. ANEXO: Informe de Laboratorio, Planos y Fotos 25

4. 3
1. ESTRATIGRAFIA y PROPIEDADES DEL SUBSUELO
El presente estudio de mecánica de suelos se encuentra orientado a definir los parámetros
geotécnicos básicos que utilizará el ingeniero calculista para optimizar el diseño de las
fundaciones del edificio habitacional “EL DANTE” , estructura de catorce (14) pisos de
altura más un (1) nivel de subterráneo y de propiedad de la "Administradora Gestamar
S.A." en representación del “Fondo de Inversiones Privado Terramol”, a ser
próximamente construida en el terreno plano y rectangular fusión de los de Roles 105-1/2/30
y ubicado en calle 3 Poniente nº 510 esquina 6 Norte, en la ciudad de Viña del Mar.
El proyecto con el primer piso elevado +0,50 m sobre el nivel medio de vereda de la Calle 3
Poniente y con el subterráneo de piso terminado proyectado a 2,20 m de profundidad bajo
el nivel medio de vereda de la Calle 3 Poniente, ha sido elaborado por la oficina de los
arquitectos Srs. Víctor Quiróz C. y Raúl Puelma Z. y el arquitecto Sr. Mauricio
Moltedo M, con cálculo estructural del ingº civil Sr. Patricio Bonelli C.
Vista del terreno desde la esquina Nor-Oriente de las Calles 3 Poniente y 6 Norte

5. 4
Para reconocer el subsuelo y de acuerdo con la nueva NCh 1508-2008 (“Geotecnia –
Estudio de Mecánica de Suelos”) el Laboratorio de la Universidad Técnica Federico Santa
María (Informe n° 22.328 del 03/11/2009) a solicitud de Construcciones Aliter ejecutó
un (1) sondaje del tipo “Standard Penetration Test” ó “SPT” de dieciséis (16) metros de
profundidad ubicado al medio de la torre, y además excavó tres (3) pozos o calicatas de
reconocimiento junto a los muros medianeros Oriente y Norte del sitio. El sondaje “SPT”
consiste en la hinca a golpes de un conjunto de barras de acero por medio de una masa de
63,5 [Kgf] de peso cayendo repetidas veces desde 76 cm de altura; las barras del
sondaje terminan en un cilindro cortante hueco llamado “cuchara normal ó muestreador
Terzaghi" que sirve para obtener muestras de suelo clasificables metro a metro de
penetración del conjunto, además éste sondaje permite la obtención del rechazo ó número
Nspt de golpes por cada 30 cm de penetración al final de cada metro a metro y medio de
avance, y además la profundidad de la napa de agua.
Adicionalmente esta oficina extrajo cuidadosamente varias muestras deformadas e
indeformadas del terreno sedimentario encontrado bajo nivel de futura fundación (Horizonte
H-2) definido en este caso como arena “rubia” mal graduada y limpia sedimentaria de grano
medio y de color amarillo grisáceo claro, para su clasificación completa y ejecución de
ensayes especiales. Con dos (2) muestras cilíndricas remoldeadas artificialmente a
densidad de terreno (DR ≥ 80%), se ejecutó dos (2) ensayes de compresión triaxial en la
modalidad "CIU-Q" (consolidado-isotrópico no drenado ó rápido), con la finalidad de
determinar los parámetros geotécnicos de resistencia al corte (fricción “φ” y cohesión “c”)
y deformabilidad medida a través de la obtención del módulo de elasticidad estático.

6. 5
Costado Oriente del Sitio Costado Norte del Sitio

7. 6
Las calicatas excavadas dos de ellas al costado Oriente del sitio y la tercera al costado Norte
del sitio, mostraron los cimientos de los muros medianeros constituidos por zapatas corridas
de hormigón masa, con sellos entre 40 cm a 73 cm de profundidad bajo la superficie actual
del terreno, con geometría de acuerdo a los dibujos o esquemas a continuación:
A continuación se describe la estratigrafía general del terreno registrada por el laboratorio a
través del sondaje “SPT-1”:
Horizonte H-1 de 0 a 0,40 m
Capa superficial de relleno seco de color café claro consistente básicamente en un revuelto
de arena fina a media limosa, con escombros, raicillas, cascote de demolición, restos de losas
y fundaciones. Suelo tipo SP-SM de baja densidad y de baja compacidad, blando, inestable
en cortes y clasificable en el sistema MINVU como de dureza a excavabilidad encasillable
dentro del grupo “A”.

8. 7
Horizonte H-2 de 0,40 m a 7,00 m
Arena “rubia” sedimentaria natural hídrica fluvial inorgánica, limosa, sin plasticidad, de
grano medio y de color amarillo grisáceo claro, con app. 2,0 % de pedruscos cuarzosos
incrustados y dispersos de tamaño máximo 10 mm, sin cementación ni cohesión
significante, no salina e inorgánica; estrato granular homogéneo de compacidad media
aumentando a media-alta con la profundidad. Suelo mal graduado clasificable en el
sistema USCS como “SP-SM” y en el sistema AASHTO como A-1-b(0), conteniendo 6,0
% de finos limosos bajo malla ASTM#200 (0,074 mm), con Cu = 14,4 , Cc = 4,2 ,
contenido de humedad sobre 4,40 m ω = 4,8 % y saturada bajo esa cota, de peso
específico natural total húmedo variable entre γt = 1,75 a 2,00 [T/m3
] (saturada). Estrato
de suelo de alta Densidad Relativa (en promedio DR = 75%) muy propenso al derrumbe en
cortes verticales por falta de cohesión, de dureza a excavabilidad estimada dentro del grupo
y/o tipo "B”. Estrato de suelo con registro Nspt variable entre 18 a 37 [golpes/30 cm],
terreno firme apto para el apoyo de las fundaciones de este proyecto.
Horizonte H-3 de 7,00 m a 8,50 m
Arena limpia sedimentaria natural hídrica fluvial inorgánica, sin plasticidad, de grano duro
tipo gneis de tamaños medio a fino y de color gris plomizo oscuro, sin pedruscos, sin
cementación y de baja a nula cohesión, no salina e inorgánica; estrato granular homogéneo
de compacidad media-alta. Suelo mal graduado clasificable en el sistema USCS como
“SP” y en el sistema AASHTO como A-3(0), conteniendo 2,0 % de finos limosos bajo
malla ASTM#200 (0,074 mm), con Cu = 6,8 y Cc = 0,7 , saturado y con un contenido de
humedad ω = 6,2 % , de peso específico natural total húmedo γt = 2,00 [T/m3
] (saturada).
Estrato de alta Densidad Relativa ( DR ≥ 75%) , de dureza a excavabilidad estimada dentro
del grupo y/o tipo "C” y con registro Nspt = 39 [golpes/30 cm].
Horizonte H-4 de 8,50 m a +16,00 m (fin del sondaje SPT-1)
Arena limpia sedimentaria natural hídrica fluvial inorgánica, sin plasticidad, de grano
cuarzoso medio a fino color gris plomizo claro, sin pedruscos, sin cementación ni cohesión,
no salina e inorgánica; estrato granular homogéneo de muy alta compacidad. Suelo mal
graduado clasificable en el sistema USCS como “SP ” y en el sistema AASHTO como A-
3(0), conteniendo 3,0 % de finos limosos bajo malla ASTM#200 (0,074 mm), con Cu = 4,3
y Cc = 0,7 , saturado y con un contenido de humedad ω = 6,5 % , de peso específico
natural total γt = 2,05 [T/m3
]. Suelo arenoso de alta Densidad Relativa (en promedio DR
= 80%) de dureza a excavabilidad estimada dentro del grupo y/o tipo "C”, con registro
Nspt variable entre 71 a > 100 [golpes/30 cm].

9. 8
Napa de agua:
La posición de la napa libre de agua se encontró entre el 19 al 23/10/2009 a 4,43 m de
profundidad bajo la superficie actual del terreno. Este acuífero es variable estacionalmente
pudiendo ascender hasta aproximadamente 4,00 m en caso de intensas y sostenidas lluvias.
El fenómeno de la licuación de suelos granulares poco densos y sumergidos en agua
consiste en la pérdida momentánea de la resistencia al corte del terreno, debido al
incremento de presión de poros que llega a "separar" los granos en caso de una fuerte y
sostenida vibración tal como sucede en un terremoto. El terreno saturado pierde
resistencia disminuyendo la fatiga efectiva a medida que se van produciendo ciclos de
aceleraciones fuertes, disminución de resistencia debida al incremento de presión de agua
(ó de poros) y pasa a comportarse (si alcanza el nivel de licuación) momentáneamente
como un líquido viscoso, con lo cual todas las estructuras cimentadas sobre él se hunden,
se vuelcan y/o flotan.
Un análisis general del potencial de licuación sobre la base del resultado del sondaje
expresado como “Nspt” (Standard Penetration Test), considerando napa de agua elevada
extraordinariamente en un año lluvioso, ocurrencia de un sismo de magnitud Richter 7,8 y
con 0,36 g de aceleración máxima horizontal, correspondiente al valor real máximo
medido en la superficie del plan de Viña del Mar durante el severo terremoto del 03 de
marzo de 1985, indicaría para este terreno subsuelo no licuable ni deformable por
asentamiento sísmico, dada la alta Densidad Relativa y permeabilidad del mismo.
A continuación se presenta un resumen de las propiedades geotécnicas básicas del estrato
de arena ("H-2"), sub-suelo preponderante en el bulbo de presiones de la sobrecarga a ser
transmitida al suelo por la cimentación del nuevo edificio.

10. 9
ARENA (H-2)
Arena “rubia” sedimentaria natural hídrica fluvial inorgánica, limosa, sin plasticidad, de
grano medio y de color amarillo grisáceo claro, con app. 2,0 % de pedruscos cuarzosos
incrustados y dispersos de tamaño máximo 10 mm, sin cementación ni cohesión
significante, no salina e inorgánica; estrato granular homogéneo de compacidad media
aumentando a media-alta con la profundidad.
-Finos limosos: 6,0 %
-Coeficiente de uniformidad Cu = 14,4
-Coeficiente de curvatura Cc = 4,2
-Tamaño máximo TM = 10 mm
-Clasificación en el sistema USCS : SP-SM
-Clasificación sistema AASHTO ó HRB A-1-b (0)
-Indices de consistencia LL e IP nulos
-Peso específico aparente total natural sobre 4,40 m prof. γt = 1,75 [T/m3
]
-Peso específico aparente total natural bajo 4,40 m prof. γt = 2,00 [T/m3
]
-Contenido de humedad sobre 4,40 m prof. ω = 4,8%
-Peso específico del sólido Gs = 2,709
-Angulo mínimo efectivo de fricción interna bajo 4,4 m φ = 42,3 ºs
-Angulo de fricción interna hasta 4,4 m de profundidad φ = 36 ºs
-Cohesión efectiva mínima c = 0
-Coeficiente lateral de presión geostática superficial Ko = 0,41
-Coeficiente lateral de empuje activo superficial Ka = 0,26
-Módulo de elasticidad secante determinado por ensayes triaxiales CIU-Q no drenados,
probetas remoldeadas al vacío en laboratorio a DR = 75% confeccionadas con 5,5 % de
humedad, dejada bajo agua por 96 horas, consolidada y ensayadas semi-saturadas
...a fatiga de confinamiento isotrópica σc = 1,0 Kgf/cm² E = 260 Kgf/cm²
...a fatiga de confinamiento isotrópica σc = 2,0 Kgf/cm² E = 478 Kgf/cm²
-Módulo de Poisson estimado µ = 0,25
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Se muestra en la página siguiente un cuadro resumen de los resultados del sondaje “SPT”
ejecutado el mes de Octubre/2009.

11. 10
SONDAJE SPT
Profundidad (m) Registro Nspt [golpes/30 cm]
1,27 – 1,72 18
2,80 – 3,25 24
4,35 – 4,80 37
5,90 – 6,35 34
7,40 – 7,85 39
9,10 – 9,50 71
10,44 – 10,79 95
12,05 – 12,30 97
13,48 – 13,73 100
15,05 – 15,25 101
15,80 – 16,00 101

12. 11
2. FUNDACIONES
2.1 Tipo de Fundación Recomendable
Vistas las características del subsuelo esta oficina sugiere diseñar las fundaciones de la torre
mediante una losa y del subterráneo perimetral mediante zapatas, unidas todas entre sí
por vigas de sobrecimiento y por precaución con radier armado e impermeable.
2.2 Profundidad Mínima de Fundación
La profundidad mínima de fundación de la losa de la torre será de 2,90 m bajo el nivel
medio de la vereda de la Calle 3 Poniente, es decir de 70 cm bajo la cota de piso terminado
proyectada para el subterráneo del edificio.
Para el subterráneo perimetral fuera del área en planta de la torre la cota o profundidad
mínima de sello de cimentación esta vez en zapatas y excéntricas en el borde perimetral,
será menor y de 50 cm bajo la cota de piso terminado del subterráneo, es decir a 2,70 m
bajo el nivel medio de la vereda de la Calle 3 Poniente.
Para construir las cimentaciones los últimos 30 cm de la excavación deberán trabajarse
cuidadosa y obligatoriamente a mano con la faena de excavación combinada con el
emplantillado del sello de apoyo de la losa de cimentación y de zapatas, sello previamente y
por seguridad previamente compactado en estado muy húmedo y/ó semi-saturado, con
mínimo nueve (9) pasadas de rodillo, plancha vibratoria o pisón mecánico.

13. 12
2.3 Capacidad de Soporte Admisible del Suelo
Para la losa de cimentación de la torre la capacidad de soporte admisible del suelo arenoso
compacto a la cota de sello especificada en 2.2, se ha calculado con seguridad contra falla
local del suelo y principalmente con seguridad razonable a deformación "elástica" tolerable
o admisible de la estructura y considerando napa de agua elevada a 4,0 m , en:
Qad.estática = 2,40 [Kgf/cm²]
Qad.dinámica = 3,20 [Kgf/cm²]
Para el subterráneo perimetral a ser cimentado en zapatas las tasas de soporte admisible del
suelo serán iguales a las indicadas en el gráfico siguiente, en función del ancho o lado
menor de la zapata, expresado en metros.

14. 13
2.4 Coeficiente de Balasto del suelo a Nivel de Sello
Si se desea modelar la losa con apoyo tipo "Winkler", para el cálculo de los resortes
verticales (resorte = balasto x área) del suelo, el coeficiente de balasto vertical del sello
arenoso muy compacto será igual a:
Kvestático = 1,00 [Kgf/cm3
]
Kvdinámico = 3,00 [Kgf/cm3
]
Para las zapatas del subterráneo perimetral, los coeficientes de balasto son los indicados en
el gráfico siguiente, en función del ancho o lado menor de la zapata expresada en metros.
Para zapatas cuadradas ó rectangulares de lados menor "B" y mayor "L" el coeficiente de
balasto vertical calculado con la expresión de la página anterior o usando el gráfico debe ser
amplificado multiplicándolo por el coeficiente "f" siguiente:
f = 1,0 + 0,5 (B/L)

15. 14
Para evaluar deformaciones totales producidas por varios ciclos repetitivos de cargas ó
aceleraciones dinámicas, como son los que realmente producen los sismos, el balasto
vertical dinámico se considera igual al estático.
2.5 Asentamientos
Los asentamientos verticales a los cuales estará sujeta la estructura de la torre son los
elásticos o inmediatos durante la construcción y los a producirse durante un sismo
severo; los asientos elásticos estáticos máximos de la losa de fundación apoyadas en arena
natural compacta y para el caso de cargas permanentes (peso propio y sobrecarga de
diseño) se puede estimar a través de la siguiente expresión :
δ ≈ 0,00119 q B Iw [cm]
con :
δ = asentamiento "elástico" del suelo en [cm], (trabaja en rango de bajo ε %)
q = presión estática promedio ó media aplicada por la fundación en [Kgf/cm²]
B = ancho o lado menor de la losa en [cm] ; L = lado mayor en [cm]
Iw = factor geometría p/fundación rígida = 0,816 + 0,560 Ln (L/B), siendo "Ln" el
logaritmo natural , Iw con valor máximo igual a 2,1 para losa rectangular ó
"larga" (corrida) y app. 1,036 para el edificio proyectado..
El asiento sísmico total para varios ciclos repetitivos de aceleraciones fuertes (por ejemplo
sismo Magnitud Richter 7½) y a sumar al valor estático, se puede calcular con la misma
expresión anterior pero en vez de utilizar “Qadestática” se debe utilizar solamente la
componente dinámica media de sobre-presión vertical. Este asiento adicional y parejo
minorado por la losa de cimentación en todo caso no debiera resultar mayor al 12 % del
asiento estático.
Se observa que los valores a ser calculados deben entregar como resultado una deformación
diferencial libre pequeña y perfectamente tolerable por la estructura, aún cuando el apoyo
se lleve a cabo en dos terrenos arenosos compactos con alguna diferencia en Densidad
Relativa (DR ó ID) y consecuentemente de distintos módulos de elasticidad.

16. 15
2.6 Clase de Suelo de Fundación
De acuerdo a la NCh 433cR96 y para diseño estructural sobre la base de esta norma, en
este terreno del plan de Viña del Mar ubicado en una zona sísmica 3 (sg/Tabla 4.1B) con
aceleración efectiva básica Ao = 0,40 g , los parámetros que representan las características
del suelo de fundación que influyen en el valor del esfuerzo de corte basal se determinarán
de acuerdo a los valores establecidos en la tabla 6.3 de la norma para los tipos de terreno
establecidos en la tabla 4.2 . En este caso el subsuelo sedimentario arenoso muy
compacto, de topografía y estratificación horizontal y de alta Densidad Relativa natural, se
ha encasillado normativamente en Clase II con lo cual resultan los siguientes valores
básicos paramétricos:
T`= 0,35 [segundos] (para análisis estático sísmico)
To = 0,30 [segundos] (para análisis modal espectral)
con S = 1,00 , n = 1,33 y p = 1,5

17. 16
2.7 Diagramas de Empuje de Terreno sobre Muros
Los muros perimetrales rígidos del subterráneo en contacto con la arena recibirán un
empuje horizontal de suelo a trasdós del tipo geostático ó "en reposo", con un
coeficiente lateral de empuje Ko = 0,41 y diagrama de presión triangular. Como
componente sísmica a sumar se adoptará para diseño el diagrama de presión constante
con coeficiente de incremento dinámico DKs = 0,18 , calculado según la NCh 433.cR96.
y minorado al 60% para diseño por tensión admisible (Ref : Pedro Ortigosa, 4º
Congreso Chileno de Ingeniería Geotécnica, Octubre/97). En todo caso y a ruptura los
muros deberán de satisfacer los empujes de la norma sísmica Chilena NCh 344cR96.
Como peso específico aparente total de arena natural ó de relleno final por detrás de los
muros compactada por capas a DR ≥ 80 % , se ha adoptado un valor único promedio igual
a γt = 1,80 [T/m3
] sin considerar napa de agua.
En caso que una parte del muro perimetral tenga por diseño la posibilidad de permitir una
pequeña deformación lateral en su tope o borde superior, entonces los diagramas
horizontales de empuje a considerar podrán ser menores y del tipo "activo" con Ka =
0,26, diagramas en los cuales la componente sísmica corresponde a la clásica expresión
Japonesa de Mononobe y Okabe triangular invertida. Como roce en el trasdós y en la
base del muro con el suelo arenoso de relleno o de cimentación y si se construye con
hormigón rugoso, podrá considerarse, si se desea, un ángulo δ = 19°s ( f = 0,34).
Los diagramas de empuje se presentas en los esquemas de la página siguiente.

18. 17

19. 18
3. OBSERVACIONES
3.1 Los sellos de fundación corresponderán a suelo arenoso limpio, natural y compacto,
cuyas excavaciones se podrán efectuar mecánicamente con retro-excavadora solo hasta 30
cm antes del sello, excavándose la parte final manualmente. Una vez alcanzado el sello en
arena natural muy compacta y no removida, este se repasará o compactará mecánicamente
con nueve (9) pasadas de rodillo, pisón o placa en estado lo más húmedo posible, para de
inmediato emplantillarlo, de modo de evitar que sufra expansión volumétrica y se suelte al
quedar expuesto al aire libre.
3.2 Tablestacado para la construcción
En referencia al ítem 5.1.15 de la Ordenanza General de Urbanismo para trabajar con un
corte vertical de terreno, se deberá de instalar un tablestacado temporal de sujeción del
suelo, de modo de evitar afectar a los vecinos
A continuación se entregan las especificaciones y esquemas a ser utilizados como
tablestacados de sujeción de cortes de terreno durante la construcción del edificio.
Límite vecino Norte p/calle 3 Poniente Límite vecino Oriente, por Calle 6 Norte

20. 19
El terreno limita a los costados Sur y Poniente con las veredas de las Calles 6 Norte y 3
Poniente respectivamente; de acuerdo a las fotos de la página anterior y abajo es posible
visualizar que al costado Norte del sitio y a tres (3,0) metros de distancia del límite se
encuentra un edificio de tres (3) pisos (se utiliza el espacio como estacionamiento de
vehículos) y que al costado Oriente, y en parte del límite se encuentra adosada a él una casa
de dos (2) pisos.
Costado Oriente Costado Norte
Por diseño de arquitectura el edificio El Dante ha dejado un espacio algo mayor de un (1,0)
metro de distancia entre las paredes del subterráneo y los límites Oriente y Norte del sitio
(1,20-1,60 m), por lo cual será posible instalar tablestacados para la construcción.
El terreno de la construcción es granular arenoso sin cohesión y por lo tanto desmoronable
en cortes verticales, tendiendo a corto plazo los cortes a adoptar un talud cercano a
36ºs/38°s de inclinación natural, razón por la cual para sujetar los cortes de terreno que se
deben de ejecutar verticales para construir el nuevo edificio, será necesario colocar
tablestacados simples próximos a las veredas de las Calles 3 Oriente y 6 Norte y
tablestacados semi-rígidos a los costados Norte y Oriente del sitio, con la finalidad de anular
y/o minimizar los desplazamientos laterales del terreno en los sectores en los cuales se
encuentren muros de edificaciones vecinas adosadas al límite y próximas a la pared del
subterráneo.

21. 20
3.2.1 Tablestacado tradicional de madera
Al costado de las calles o costados Sur y Poniente del sitio y para excavar un corte vertical
de suelo este deberá de ser sostenido por un tablestacado tradicional en base en elementos
resistentes de eucalipto, el cual debe dejar el espacio suficiente para construir el edificio,
por lo cual se debe dejar un espacio vació de tolerancia ó “seguro” no menor a 10 cm para
evitar que cualquier deformación horizontal del mismo interfiera con la nueva obra.
Para construir este tablestacado tradicional de madera que permite cortes verticales se
muestra a continuación una figura en la página 21, esquema en el cual se ha dibujado un
sistema constituido por rollizos rectos y sanos de eucalipto de 15 cm de diámetro menor o
por rieles de ferrocarril de 25 [kgf/ml], colocados cada 1,20 m o 1,00 m (rieles) de
distancia en horizontal uno de otro, con tablones de pino 2” x 10" clavados o atravesados
entre los elementos verticales. La longitud de los elementos verticales será igual a la
altura del corte a sostener más una ficha o enterramiento mínimo de 1,70 m. Los rollizos o
elementos verticales se instalan dentro de agujeros pre-excavados con pala especial arenera
(típica de Reñaca y Viña) y se colocan pegados a la cara del agujero opuesta al tablestacado
para que no cedan al ser cargados, o alternativamente se instalan con martinete vibratorio
de alta frecuencia.
El sistema deberá de tener una carrera o longuerina horizontal sujetando lateralmente a
todos los elementos verticales, constituida por un rollizo de 20 cm de diámetro ó por una
(1) viga de acero HN 20x33,8 ó dos (2) rieles de ferrocarril de 25 [Kgf/ml] u otros
perfiles adecuados, colocados a profundidad de “H/3” (siendo “H” la altura del corte, por
ejemplo si el corte es de 4,30 m de altura se instala la carrera a 1,43 m de profundidad),
con puntales inclinados en 45ºs consistentes en rollizos de eucalipto de 15 cm de diámetro
ó con vigas de acero HN 20x33,8 (o similar), colocados cada tres (3,0) metros en
horizontal, bien apoyados y/o soldados a la carrera o longuerina en el extremo superior y
apoyados acuñadamente al otro lado firmemente en la base del corte sobre un rollizo de 3,0
m instalado a modo de pilote o “estaca” dentro del suelo, como se muestra en el esquema de
la siguiente página.
Es posible substituir los puntales inclinados por tirantes de anclaje temporales de 15 Tons de
carga admisible y de bloqueo, colocados inclinados 15ºs e instalados a distancia horizontal
de 3,0 m uno de otro, esta vez usando como carrera una viga de acero HN20x33,8 o
similar.

22. 21

23. 22
3.2.2 Tablestacado semi-rígido
Las excavaciones a los costados o límites Oriente y Norte del sitio deberán de ser más
estables o rígidas, es decir deberán de estar fuertemente sujetas lateralmente para evitar y/o
minimizar desplazamientos laterales del terreno a cortar, por lo cual se sugiere utilizar el
siguiente esquema de tablestacado.
Un esquema general de tablestacado posible y propuesto en principio por esta oficina (sujeto
a cambios de acuerdo con propuesta de empresas especializadas * ) corresponde a la
instalación por fuera de la futura pared de los subterráneos de una serie de elementos o vigas
verticales de acero HN 20x33,8 colocadas por ejemplo con martinete vibrador de alta
frecuencia como pilares o pilotes cada 1,20 m de distancia y de ficha mínima igual a 2,20 m
bajo el sello de la losa de cimentación del subterráneo, con tablones de pino de 2"x10"
atravesados entre las alas, y una (1 ) longuerina o carrera horizontal compuesta por dos (2)
vigas IPE 240 o similares ubicada a H/3 de profundidad. En la carrera o longuerina y
a medida que se va rebajando el terreno se instalan en trincheras pre-excavadas y en
secuencia alternada 1-3-2 , dejando el terreno ataludado en cerca de 36º/38°s para sujetar el
tablestacado bajo la carrera, y a cada 3,00 m de distancia en horizontal puntales (**)
inclinados en 45°s hacia la base de la excavación o sello de fundación, consistentes en tubos
Yoder 21,9 x 41,26 o elementos de acero similares en resistencia admisible y al costado
Norte firmemente pretensados con gato hidráulico a 30 Tons de fuerza axial c/u, en la base
de la excavación sobre tubos Yoder semejantes a los puntales (ver esquema) rellenos en su
metro y medio superior con hormigón H20(90%), elementos que actuarán como “muertos de
anclaje” al ser hincados 4,00 m dentro del terreno. Si es posible pueden utilizarse tirantes
de anclaje temporales como solución alternativa (**).
El esquema básico del tablestacado se muestra en el dibujo de la página siguiente.
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------
(* ) Algunas empresas especializadas en tablestacados y entibaciones: Terratest fono 4372900 Santiago (Srs.
Aldo Guzmán [Gerente General] y Oscar Taiba [Gerente Técnico]); Estratos fono 4312200 Santiago
(Gerente General Sr. Félix Tenorio). Anclajes Chile , Valparaíso (Gerente General Sr. Mario Porzio) , fono
2291548 de Valparaíso. Pilotes y Entibamientos Ltda. Viña del Mar (Gerente General Sr. Roberto Born)
fono 2860212 de Viña del Mar. Lancuyen Ltda. , Gerente Sr. Lorenzo Torres Suazo , fono 41 – 2467741 e-
mail: lancuyen@lancuyen.cl (**) Si la Dirección de Obras de la Ilustre Municipalidad de Viña del Mar
lo permite, podrán substituirse los puntales por tirantes de anclaje temporales horizontales o inclinados en
15°s, tensados a una capacidad de bloqueo y soporte admisible de 60 Tons cada uno. Para la ejecución y
control de los tirantes de anclaje temporales se deberá atender en principio las “Recomendaciones para el
diseño, ejecución y control de anclajes inyectados y postensados en suelos y rocas”, documento publicado en
Octubre del año 2001 por la Corporación de Desarrollo Tecnológico, dependiente de la Cámara Chilena de la
Construcción. Al tensar los tirantes, sin embargo lo que diga el documento anteriormente citado, se solicita
se alcance solamente hasta el 80% de la tensión de fluencia del material, para después relajar la tensión al
valor de bloqueo de 30 Tons.

24. 23

25. 24
3.3 Cualquier alteración al presente Informe o imprevisto que surja durante la ejecución de
las fundaciones se ruega contactar a esta oficina.
Miguel Petersen A.
Ingº Civil – ICI 8063-AG
Mecánica de Suelos y Fundaciones
Fonos : 32-654385 / 32-471692 / Fax : 32-654115
E-mail : miguel.petersen@usm.cl
MPA/kps
Via del Mar, 10 de Noviembre 2009

26. 25
4. ANEXO
Informe de Laboratorio
Planos
Fotos

27. I. IDENTIFICACION DEL CLIENTE:
INFORME DE ENSAYO OFICIAL Nº 22328
MECÁNICA DE SUELOS - SONDAJES
IE-MS-06 Rev: 2 13/10/09
03-11-2009Fecha de EmisiónCorrelativo por Obra 1
UNIVERSIDAD TÉCNICA FEDERICO SANTA MARÍA
II. ANTECEDENTES EXTRACCIÓN DE MUESTRAS:
MS-3376-2009
Solicitante
Dirección de la Obra
Obra
Dirección Solicitante
Muestra Nº -
Construcciones Aliter Ltda. Att. Srta.Katherine Sáez A.
Terreno.
4 Oriente 152. Viña del Mar.
6 Norte con 3 Poniente N° 510, Comuna de Viña del Mar.
Fecha Recepción
III. RESULTADOS DE LOS ENSAYOS:
MS 3376 2009
Extracción de muestras según
19-10-2009Fecha de extracción suelo
Muestra N
3 Poniente N° 510.Lugar de extracción suelo
Transporte realizado por
Extracción de suelo por
PR-CAL-03-15: Procedimiento manipulación de las muestras de ensayo.
Jorge Gómez V. - LEMCO
Ficha de VisitaLEMCO
PR-CAL-03-13: Procedimiento Extracción de muestras
Fecha Recepción
3.1 Sondaje de Penetración Estándar (SPT), según ASTM D 1586-08 (1) (2)
8:30
19-10-2009 0:00
Hora inicio
Fecha de ejecución
Identificación tubo revestimiento
Identificación Martillo
BW
Macizo corto (DONUT)
Hora término
Laboratorista
Equipo de perforación (tipo/marca/Identificación Interna)) Sonda Acker-Drill
Jorge Gómez V.
Dimensiones tubo revestimiento Ø exterior 73 00 mm Ø interior 60 30 mm
18:30
Método conducción saca muestra (A o B)
Dimensiones tubo revestimiento
Sarta de barras AW
Ø exterior 73,00 mm. Ø interior 60,30 mm.
Sección de barras de muestreo [cm²]
Roto-percusión con inyección de agua.
11,41
Uso de recipiente contenedor de muestras (Si o No)
Método de avance y limpieza
Longitud y diámetro interior del cilindro (L/D) [m]
Sí.
0,50
Medida, longitud y tipo de barras de muestreo (M/L/T) [m]
Método para mantener abierta la perforación
M 1 3/4"/5 Ft./AW.
Profundidad napa freática aproximada a 0 03 [m] 4 43
Revestimiento
CWD/JSR/ssd
Estado del tiempo
0,0
Profundidad sector cubierto por perforación aprox. a 0,03 [m] 16,00
Profundidad napa freática aproximada a 0,03 [m]
Profundidad medida desde superficie existente.
4,43
Profundidad perforación (pérdida de fluido) aprox. a 0,03 [m]
Despejado
Cota de superficie respecto N.T.N. [m]
1 de 41 de 4

28. Muestra N° Horizonte Nº Prof. desde Espesor Longitud Extracción N1 N2 N3 N
- 1 0,00-0,40 - - - - - - -
1 2 1,27-1,72 0,45 0,41 C.N. 8 8 10 18
2 2 2,80-3,25 0,45 0,38 C.N. 9 10 14 24
3 2 4,35-4,80 0,45 0,40 C.N. 13 16 21 37
Profundidad v/s Registro NSPT
INFORME DE ENSAYO OFICIAL Nº 22328
2 de 4
4 2 5,90-6,35 0,45 0,36 C.N. 15 17 17 34
5 3 7,40-7,85 0,45 0,40 C.N. 15 19 20 39
6 4 9,10-9,50 0,40 0,35 C.N. 32 39 - 71
7 4 10,44-10,79 0,35 0,32 C.N. 45 50 - 95
8 4 12,05-12,30 0,25 0,20 C.N. 47 50 - 97
9 4 13,48-13,73 0,25 0,25 C.N. 50 50 - 100
10 4 15,05-15,25 0,20 0,20 C.N. 51 50 - 101
11 4 15,80-16,00 0,20 0,20 C.N. 51 50 - 10111 4 15,80 16,00 0,20 0,20 C.N. 51 50 101
23-10-2009 Horizonte N° 1
Descripción Visual
José Abarca L.
3.1.1. Descripción e identificación de suelos de sondaje SPT N°1, según ASTM D 2488-09a (3)
Fecha realización
Laboratorista
Relleno aparente seco . Revuelto formado principalmente por arenilla sucia con predominio de escombro, raicillas, cascote de demolición etc. Color
café claro.Compacidad baja. No aplica Nomencatura USCS. La Clasificación MINVU es "A" (Terreno blando, inestable).
Profundidad [m] Espesor [m]0,00-0,40 0,40
Sedimento Ría Marga-Marga formado principalmente por arena "rubia" limo-guijarrosa TM. 10,0 mm. de diámetro . Rastro de guijarro canto semi-
rodado incrustado y disperso (G), abundante agregado arenáceo de grano medio a fino (A) , indicio de partículas inertes de reacción
instantánea al sacudimiento en ensayo de dilatancia (F). La distribución aproximada de tamaño es G5/A90/F5%. Predomina color amarillo-grisáceo
José Abarca L.
Fecha realización 23-10-2009 Horizonte N° 2
Descripción Visual
p j p ( )
Profundidad [m] 6,600,40-7,00
Laboratorista
Espesor [m]
1,50Espesor [m]
y ( ) p g
en estado natural. Ninguna plasticidad en polvillo. No cementada ni salina.Consistencia semi-firme. Cohesión baja. Escasas raicillas en estado de
descomposición total y parcial, desprende leve olor orgánico al calentar muestra. Granulometría uniforme, pobremente graduada. Compacidad
media . Agregado mineral feldespato-cuarzo-micáceo. Aspecto húmedo en general. La Nomenclatura USCS es "SP-SM". La Clasificación MINVU
es "B" (Terreno semi-duro, desmoronable, requiere entibación). Estructura homogénea, el mismo color y apariencia. Buena capacidad de drenaje.
Depositación estratificada. Textura granular gravosa . Aspera al tacto estando mojada. Nula resistencia del fino en seco.
Fecha realización 23-10-2009 3
7,00-8,50
Horizonte N°
Profundidad [m] p [ ]
Sedimento Ría Marga-Marga formado principalmente por arena "granito" limosa TM.5,0 mm. de diámetro . Carente de piedra (G), abundante
agregado arenáceo de grano medio a fino (A) , indicio de partículas inertes de reacción instantánea al sacudimiento en ensayo de dilatancia
(F). La distribución aproximada de tamaño es G0/A95/F5%. Predomina color gris plomizo oscuro en estado natural. Ninguna plasticidad en polvillo.
No cementada ni salina.Consistencia firme. Cohesión baja. No desprende olor orgánico al calentar muestra. Granulometría uniforme, pobremente
graduada. Compacidad densa . Agregado mineral olivino-micáceo. Aspecto húmedo en general. La Nomenclatura USCS es "SP-SM". La
Clasificación MINVU es "C" (Terreno duro, desmoronable, requiere entibación). Estructura homogénea, el mismo color y apariencia. Buena
Laboratorista José Abarca L.
[ ]
Descripción Visual
2 de 4
Clasificación MINVU es C (Terreno duro, desmoronable, requiere entibación). Estructura homogénea, el mismo color y apariencia. Buena
capacidad de drenaje. Depositación estratificada. Textura granular . Aspera al tacto estando mojada. Nula resistencia del fino en seco.
2 de 4

29. Profundidad [m]
4
7,508,50-16,00 Espesor [m]
Sedimento Ría Marga-Marga formado principalmente por arena "granito" limo-micácea TM.5,0 mm. de diámetro . Carente de piedra (G),
Descripción Visual
Laboratorista José Abarca L.
Fecha realización 23-10-2009 Horizonte N°
INFORME DE ENSAYO OFICIAL Nº 22328
3 de 4
3 1 2 Determinación de la Granulometría 8 102 1 (MC V8) (LNV 105) Versión 2008 (1)
Sedimento Ría Marga Marga formado principalmente por arena granito limo micácea TM.5,0 mm. de diámetro . Carente de piedra (G),
abundante agregado arenáceo de grano medio a fino (A) , indicio de partículas inertes de reacción instantánea al sacudimiento en ensayo de
dilatancia (F). La distribución aproximada de tamaño es G0/A95/F5%. Predomina color gris plomizo claro en estado natural. Ninguna plasticidad en
polvillo. No cementada ni salina.Consistencia firme. Cohesión baja. No desprende olor orgánico al calentar muestra. Granulometría uniforme,
pobremente graduada. Compacidad densa . Agregado mineral olivino-micáceo. Aspecto húmedo en general. La Nomenclatura USCS es "SP-
SM". La Clasificación MINVU es "C" (Terreno duro, desmoronable, requiere entibación). Estructura homogénea, el mismo color y apariencia. Buena
capacidad de drenaje. Depositación estratificada. Textura granular . Aspera al tacto estando mojada. Nula resistencia del fino en seco.
3.1.2 Determinación de la Granulometría, 8.102.1 (MC-V8) (LNV 105) Versión 2008 (1)
- 100 - -
- 98 100 -
- 89 97 100N° 10
N° 4
Porcentaje que Pasa [%]
Tamices
Juan Schaenfer V.Laboratorista22-10-2009
3/8"
2,00
5,00
10,00
[mm]ASTM
Fecha realización
89 97 100
- 21 52 66
- 6 2 3
- 14,4 6,8 4,3
- 4,2 0,7 0,7
- 10,0 5,0 2
3.3.3 Determinación del Límite Líquido y Límite Plástico, según NCh 1517/1 Of.79 y NCh 1517/2 Of.79(1)
N 10
0,50
2,00
Coeficiente Uniformidad Cu
0,08N° 200
N° 40
Coeficiente Curvatura Cc
Tamaño Máximo [mm]
- - - -
- - - -
- No plástica No plástica No plástica
3.3.4 Clasificación USCS según ASTM D 2487-06e1 (3)
Fecha realización Laboratorista
Indice Plasticidad [%]
Límite Plástico [%]
Límite Líquido [%]
Tipo de acanalador ASTMMecánico
23-10-2009
Método
Juan Schaenfer V.
3.3.4 Clasificación USCS según ASTM D 2487 06e1 (3)
- SP-SM SP SP
- A-1-b (0) A-3 (0) A-3 (0)
CWD/JSR/ssd
Laboratorista28-10-2009Fecha realización
Nomenclatura Vial AASHTO
Clasificación USCS
José Abarca L.
3 de 43 de 4

30. 3.3.5 Determinación de la Humedad, según NCh 1515 Of.79 (1)
- 4,8 6,2 6,5Humedad Nat. [%]
Juan Schaenfer V.22-10-2009 Laboratorista
INFORME DE ENSAYO OFICIAL Nº 22328
Fecha realización
(1) Acreditado por INN, acreditación LE 489
(2) Ensayo No Inscrito en Registro MINVU
Declarado IOCTC según Resolución Exenta MINVU Nº 2322 del 09 de Abril de 2009
(3) Actividades no acreditadas ante INN por no estar dentro del alcance de éste. No inscritas en registro MINVU.
Especialista Mecánica de Suelos Jefe de Laboratorio
Miguel Petersen A.
________________________________ ________________________________
Carlos Wahr D.
CWD/JSR/ssd
4 de 44 de 4

32.
FOTOS
EDIFICIO EL DANTE
3 PONIENTE 510 esq. 6 NORTE
VIÑA DEL MAR
CONSTRUCCIONES ALITER LTDA.
MAYO y OCTUBRE 2009

33. Vistas Esquina 3 Poniente y 6 Norte, Viña del Mar

34. Vista Límite Norte del Terreno, foto tomada desde 3 Oriente
Vista Límite Oriente del Terreno, foto desde 6 Norte

35. Vista sitio de Sur a Norte
Vista sitio de esquina Sur-Poniente a esquina Nor-Oriente

36. Sondaje SPT-1 ubicado al medio del futuro edificio
Casa de 2 Pisos al Costado Oriente del terreno

37. Vista Panorámica de todo el costado o límite Oriente del sitio
Costado Norte del Sitio (terreno app. 50 cm más alto en el borde del costado Norte)

38. Pozo P-1 Costado Oriente del Sitio , Cimiento de la Casa de 2 Pisos
Pozo P-2 , Cimiento de Pandereta o Muro Medianero al costado Oriente

39. Ubicación Pozo P-3 al Costado Norte del Sitio
Pozo P-3 , Costado Norte del Sitio