estabilidad

1. Dr. Jorge E. Alva Hurtado
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERUNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍÍAA
FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL
SECCIÓN DE POST GRADO
ANANÁÁLISIS DE ESTABILIDAD DELISIS DE ESTABILIDAD DE
TALUDESTALUDES

2. ANANÁÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDESLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES
* CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE VARIOS TIPOS DE
PROBLEMAS DE ESTABILIDAD DE TALUDES
* PROCEDIMIENTOS DE INVESTIGACIÓN Y DISEÑO DE TALUDES
* ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD
* MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES

3. b ) PRESA DE TIERRA GRANDE CONSTRUIDA RÁPIDAMENTE SIN CAMBIO EN EL CONTENIDO
DE HUMEDAD DEL NÚCLEO DE ARCILLA
(NO CONSOLIDADO - NO DRENADO)
a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO RÁPIDAMENTE SOBRE UN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA
c ) ZAPATA CONTINUA COLOCADA RÁPIDAMENTE EN DEPÓSITO DE ARCILLA
q = 5.7 Su + γt Du
de la fórmula de capacidad de carga de
Terzaghi con φ = 0
D
qu
τf f
τf f = S del núcleo de
arcilla compactada
u
τf f = S insituu
τf f
B
EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO UU

4. EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CD
(CONSOLIDADO - DRENADO)
a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO MUY LENTAMENTE POR CAPAS SOBRE
UN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA
b ) PRESA DE TIERRA CON ESTADO DE INFILTRACIÓN CONSTANTE
c ) ZAPATA CONTINUA EN DEPÓSITO DE ARCILLA A LARGO PLAZO
DESPUÉS DE LA CONSTRUCCIÓN
τf f = S resistencia cortante drenada insitud
τf f
τf f = S del núcleo de arcillad
τf f
donde Nc, N γ y Nq son función de φ
q
D
u
qu = c N c + 1 γ B N γ + γ D N q
2
B

5. (CONSOLIDADO - NO DRENADO)
a ) TERRAPLÉN ELEVADO DESPUÉS DE CONSOLIDARSE BAJO ALTURA INICIAL
b ) DESEMBALSE RÁPIDO AGUAS ARRIBA. SIN DRENAJE DEL NÚCLEO
c ) CONSTRUCCIÓN RÁPIDA DE TERRAPLÉN EN TALUD NATURAL
τf f = S insitu después de
consolidación bajo capa 1
u
τf f = S del núcleo correspondiente a
consolidación bajo infiltración
constante antes del desembalse
u
τf f
τf f = S insitu de arcilla en el talud
natural antes de construcción
u
τf f
1
2
τf f
EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CU

6. RESISTENCIA CORTANTE DRENADA Y NO DRENADA
ARCILLA SOBRECONSOLIDADA
(OCR > 4)
SDU
Us
S DL
SU
ARCILLA NORMALMENTE CONSOLIDADA
SDL
Línea Kf
SU
SDU
No
Drenada
ESP-D
escarga
ESP
P , P
ESP
-C
arga
D
renada
Us
T
S
P
qq
P , P
D
renada
Línea K f
(OCR = 1)
T
S
P

7. 1) Terraplenes Granulares Construidos en Suelo Firme o Roca
2) Terraplenes Cohesivos Construidos en Suelo Firme o Roca
- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)
- A Largo Plazo
- Desembalse Rápido o Similar
3) Terraplenes en Terreno Blando
- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)
- A Largo Plazo
- Desembalse Rápido o Similar
CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE
VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD
DE TALUDES

8. 4) Taludes en Excavaciones
- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)
- A Largo Plazo
- Desembalse Rápido o Similar
5) Laderas Naturales
6) Taludes Con Problemas Especiales
- Arcillas Duras Fisuradas y Lutitas
- Loess
- Suelos Residuales
- Arcillas Altamente Sensibles
CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE
VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD
DE TALUDES

9. - Observación de Campo
- Uso de Ábacos
- Análisis Detallado
PROCEDIMIENTOS DE INVESTIGACIÓN Y
DISEÑO DE TALUDES

10. COTANGENTE DEL TALUD - X
321 4 5 6 70
0
25
50
75
100
125
MAS EMPINADO QUE 20° MAS TENDIDO QUE 20°
DESLIZAMIENTO EN SUELO
DESLIZAMIENTO EN ROCA METEORIZADA
DESLIZAMIENTO EN RELLENO
ALTURADELTALUD-H(Pies)
1
x
EVALUACIÓN DE LA ESTABILIDAD DEL TALUD POR MEDIO DE DATOS DE
CAMPO

11. ÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA TALUDES INFINITOS
0.1
H
β
γ = Peso unitario total del suelo
γw = Peso unitario de agua
c' = Cohesión
φ' = Angulo de fricción
ru = Relación de presión de poro
u = Presión de poro en la profundidad H
Esfuerzo
Efectivo
Hγ
u
=
Pasos
1. Determine ru de valores de presión
de poros medidos ó fórmulas
2. Determine A y B de los ábacos
3. Calcule
H
c
B
tg
tg
AF
γβ
φ ′
+
′
=
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0
ru = 0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
Relación de talud b = cotg β
ParámetroA
1 2 3 4 5 6
Superficie de
Infiltración
β
β
Infiltración paralela al talud
β
γ
γ 2
u cosr
T
X w
=
θβγ
γ
tgtg1
ru
+
=
1w
Infiltración emergiendo del talud
θ
β
10
8
7
6
5
4
3
2
1
0 1 2 3 4 5 6
0
Relación de talud b = cotg β
X
T
9
ParámetroB

12. COORDENADAS DEL CENTRO PARA EL CÍRCULO CRÍTICO
ÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA SUELOS CON φ = 0 Ref. (Janbu, 1968)
Abscisadelcentro-xo
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
4
3
2
1
0
-1
CIRCULOS
PIE
Y BASE
cot β
0.25 0.50 1.0 1.5 2 3 4 6 10
Angulo del talud – b (grados)
d = 0
d = 0.5
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
5
4
3
2
1
Y = y H0 0
Círculospuntomedio
CIRCULO
PIE
d = 3.0
2.5
2.0
0
cot β
0.25 0.50 1.0 1.5 2 3 4 6 10
Angulo del talud – b (grados)
0.3
NUMERO DE ESTABILIDAD
Angulo del talud – b (grados)
Círculos pie
Círculos base
Círculos talud
D
H
d =
d
F = N
c
P
0
β
H
D = dHBase Firme
γ = Peso unitario total del suelo
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
Factor de Seguridad
Pd =
γ H + q - γw Hw
uq uw ut
0.25
0
cotg β
0.50 0.75 1.0 1.5 3 4 6 ∞
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
3.83
4
5
6
7
8
9
10
11
2
CIRCULO PIE
d=
0
5.53 d=∞
3
2
1.5
1.0
0.5
0.3
0.2
0.1
CIRCULO
TALUD
Númerodeestabilidad,No
CIRCULO
BASE
10
∞
Xo
o
H
X = x H0 0
β
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
Centro Crítico
Y
Ordenadadelcentro-yo
0
∞
1.5
1.0

13. GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA SUELOS CON φ>0
Ref. (Janbu, 1968)
0 1 2 3 4 5
100
50
30
20
15
10
8
6
4
2
1
0
NúmerocríticodeEstabilidad,Ncf
Relación de Talud b = cot β
Valoresdeλcφ
1
2
5
10
20
50
100
200
300
Para c = 0 :
F = b tan φ
P
P
e
d
F = Ncf
c
Pd
cφλ =
P tan φ
c
e
H
Hw
β
wH'
1
b
q
Ht
γ H + q − γ H
μ μ μ
w w
q w t
P =d
γ H + q − γ H '
μ μ'
w w
q w
P =e
( En la fórmula de P tomar q = 0, μ = 1 para condición no consolidada )e q
3.0
2.0
1.0
0
-1.0
0 1 2 3 4 5
Relación de talud b
CoordenadasUnitariasXeY
00
100
20
10
5
2
0
2
5
10
20
100
Coordenadas
X = x H
Y = y H
0 0
0 0
COORDENADAS DEL CENTRO DEL
CIRCULO CRITICO
y0
λ =Cφ
x0
λ = 0Cφ

14. FACTORES DE REDUCCIÓN POR CARGA
ADICIONADA
LEYENDA
q
β
H
D=dHBase Firme
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
β = 0°
1.0
0.9
0.8
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
Relación q γ/H
Factorμb
(a)
90°
60°
30°
Círculo por el pie
1.0
0.9
0.8
1.0
0.5
0
d = ∞
(b)
Círculo por la base
Factorμb
Relación q γ/H
FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE
TALUDES, SUELOS CON φ = 0 Y φ > 0
Ref. (Janbu, 1968)
FACTORES DE REDUCCIÓN POR SUMERGENCIA (μw)
E INFILTRACIÓN (μ′w)
30°
60°
90°
1.0
0.9
0.8
0 0.5 1.0
β = 0°
Círculo por el pie
Relación Hw/H y H'w/H
Factormwy
m'w
1.0
0.9
0.8
0 0.5 1.0
0.5
0
Círculo por la base
d = ∞
(c)
(d)
LEYENDA
Base Firme
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
Base Firme
Hw
H'w
H
D=dH
H
D=dH
Hw
β
Factorμwyμ'w
1.0
Relación Hw/H y H'w/H

15. FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓN
SIN PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.50 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
Relación Ht / H
(a)
β = 0°
30°
60°
90°
Círculo por el pie
(b)
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
Factorμt
d = ∞
0
0.5
1.0
Círculo por la baseCírculo por la base
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
D=dH
β
Base Firme
H
LEYENDA
Ht
Grieta de Tracción
Relación Ht / H
Factorμt
FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES,
SUELOS CON f = 0 Y f > 0
Ref. (Janbu, 1968)
FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓN
CON PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA
Relación Ht / H
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
d = ∞
β = 0°
Círculo por el pie
Círculo por la base
30°
60°
90°
1.0
0.5
0
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
D=dH
β
Base Firme
H
LEYENDA
Ht
Grieta de Tracción
(c)
(d)
FactorμtFactorμt
Relación Ht / H

16. Cu = RESISTENCIA NO-DRENADA
φU = 0
Cb
HO
H
β
1
CALCULE
)H(H
bC
NF
O+
=
γ
2
3
4
5
EXTRAPOLE EL PERFIL DE RESISTENCIA HACIA ARRIBA, PARA DETERMINAR HO
CALCULE M = HO/H
DETERMINE EL NUMERO DE ESTABILIDAD N DEL GRAFICO INFERIOR
DETERMINE Cb = RESISTENCIA EN LA BASE DEL TALUD
PASOS
Use γ = γb PARA TALUD SUMERGIDO
Use γ = γm PARA NO EXISTENCIA DE AGUA FUERA
DEL TALUD
Use γ PROMEDIO, PARA TALUD PARCIALMENTE
SUMERGIDO
NUMERODEESTABILIDAD,N
34
32
30
28
26
24
22
18
16
14
12
10
8
6
4
2
0
20
90 60 30 0
β (GRADOS)
GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA φ = 0 Y RESISTENCIA AUMENTANDO
CON PROFUNDIDAD. (Hunter y Schuster, 1968)
M
=
2.00
1.75
1.50
1.25
1.00
0.75
0.50
0.25
0
Falla
superficial
Fallaprofunda

17. - Método de Dovelas
- Método de la Cuña Deslizante
- Conclusiones
ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD

18. EJEMPLO DEL MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS
20
10
0
-10
-20
10
Elevación-pies
1 2
4
Capa γ (lb/pie3) c (lb/pie2) φ (grados)
A 110 60 35
105 100 30
110 750 5
B
C
Radio - 100 pies
3
5 6 7
8
9
10 A
B
C

19. FUERZAS QUE ACTUAN EN DOVELA
Δ x
W
XE
b
θ a
T
U = u Δ li i i
Δ l
Ur
X
Ei + 1
U
Ni
i
i
i + 1
ii
i
i
i i
i
i

20. INCÓGNITAS
N-1 FUERZAS HORIZONTALES
N-1 FUERZAS VERTICALES
N-1 LOC. F. HORIZONTALES
N FUERZAS NORM. BASE
N LOC. F. NORM.
N FUERZAS NORM. BASE
I F.S.
5N-2 TOTAL
SISTEMA INDETERMINADO
3N TOTAL
ECUACIONES
FACTOR DE SEGURIDAD
AM
RM
F =
∑
=
∑
=
+
=
∑
=
=
∑
=
∑
=
+=+=
n
1i iθseniW
n
1i
iNtgcL
F
n
1i
iθseniWrAM
)
n
1i
iN
n
1i
tgLc(riΔl)tgiσc(rRM
φ
φφ
MFΣN
HFΣN
vFΣN
EQUILIBRIO DE FUERZAS Y MOMENTOS

21. ASUME QUE LA RESULTANTE DE FUERZAS LATERALES
ACTUA PARALELA A LA BASE DE CADA DOVELA
RESUELVE LAS FUERZAS NORMALES PERPENDICULARES
A LA BASE ELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES
MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS
(FELLENIUS)
SATISFACE : EQ. TOTAL DE MOMENTOS
NO SATISFACE : EQ. FH
: EQ. FV
: EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOS
1 ECUACIÓN 1 INCÓGNITA
∑
=
Δ−∑
=
+
= n
senW
n
tgLc
F
1
1
i i
i
l
i
u
i
i
i
iW
θ
θφ )cos(

22. MÉTODO SIMPLIFICADO DE BISHOP
N + 1 ECUACIONES N + 1 INCÓGNITAS
ASUME QUE LAS FUERZAS VERTICALES EN LAS
DOVELAS SON CERO
RESUELVE LAS FUERZAS EN LA DIRECCIÓN VERTICAL
ELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES
[ ][ ]
)1(cos)(
)(/1)(
1
F
tgtg
M
senW
MtgxuWxc
F
i
ii
n
i
ii
n
i
iiiii
φθ
θθ
θ
θφ
+=
Δ−+Δ
=
∑
∑
=
SATISFACE : EQ. TOTAL DE MOMENTOS
EQ. FV
NO SATISFACE : EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOS
EQ. FH

23. METODO DE LOWE Y KARAFIATH
ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES ES EL
PROMEDIO DEL TALUD Y LA SUPERFICIE DE FALLA
SATISFACE : Σ Fv
Σ FH
NO SATISFACE : ΣM
2 N ECUACIONES 2 N INCÓGNITAS

24. MÉTODO MORGENSTERN - PRICE
ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES SIGUE
UNA FORMA DETERMINADA
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 N ECUACIONES 3 N INCÓGNITAS
θ
θ
θ = λ f (x)

25. MÉTODO DE JANBU (GPS)
ASUME LA POSICIÓN DE LA FUERZA HORIZONTAL
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 N ECUACIONES 3 N INCÓGNITAS
Asumido
Asumido

26. MÉTODO DE SPENCER
ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LA FUERZA LATERAL
RESULTANTE (q) ES LA MISMA PARA CADA DOVELA
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 N ECUACIONES 3 N INCÓGNITAS
θ
θ

27. MÉTODO DE LA CUÑA DESLIZANTE
φmA = Ángulo de fricción
movilizado en suelo A
φmB = Ángulo de fricción
movilizado en suelo B
⎪
⎪
⎪
⎪
⎪
⎭
⎪
⎪
⎪
⎪
⎪
⎬
⎫
+≈
+≈
−≈
2
453
2
452
2
451
B
m
A
m
A
m
φ
θ
φ
θ
φ
θ
SATISFACE EQUILIBRIO DE FUERZAS
ASUME INCLINACIÓN FUERZA HORIZONTAL
θ3
Suelo B
Suelo A
θ2θ1

28. MÉTODO DE ESPIRAL LOGARÍTMICA
ASUME QUE LA SUPERFICIE DE FALLA ES UNA ESPIRAL LOGARÍTMICA
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 ECUACIONES 3 INCÓGNITAS
r = r0 e
θ tg φ
r0
θ
φm

29. PROCEDIMIENTO
MÉTODO ORDINARIO DE
DOVELAS
MÉTODO DE BISHOP
MODIFICADO
MÉTODO DE JANBU
PROCEDIMIENTO GENERA-
LIZADO DE DOVELAS
MÉTODOS DE SPENCER Y
MORGENSTERN Y PRICE
MÉTODO DE
LOWE Y KARAFIATH
MÉTODO DE ESPIRAL
LOGARITMICA
CONDICIÓN DE EQUILIBRIO SATISFECHA
MOMENTO
TOTAL
MOMENTO
DOVELA IND. VERT. HOR.
ECUACIONES
E
INCÓGNITAS
FORMA DE
LA SUPER-
FICIE DE
FALLA
APLICABLE A
Cálculos
Manuales
Cálculos
Computadora
Cálculos
Manuales
Circular
Circular
Cualquiera
Cualquiera
Cualquiera
Espiral
Logarítmica
Si
Si
Si
Si
No
Si
No
No
Si
Si
No
-
No
Si
Si
Si
Si
Si
No
No
Si
Si
Si
Si
1
N + 1
3 N
3 N
2 N
3
Si
Si
Si
No
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si

30. 0°
2°
4°
6°
8°
10°
12°
14°
16°
18°
CHILE
B
O
L
I
V
I
A
BRASIL
COLOMBIAECUADOR
OCÉANO
PACIFICO I
81° 79° 77° 75° 73° 71° 69°
II
II
I
II
I
COEFICIENTE SÍSMICO PROPUESTO
PARA PRESAS PEQUEÑAS Y MEDIANAS
(Ruesta, P., Diaz, J. Y Alva, J., 1988)
ZONA
PRESAS
DE TIERRA
PRESAS
DE ENROCADO
I
II
III
0.15 – 0.25
0.10 – 0.15
0.05 – 0.10
0.10 – 0.20
0.05 – 0.10
0.05
ZONIFICACIÓN DEL COEFICIENTE SÍSMICO EN EL PERÚ
(Ruesta et al, 1988)

31. 1.- Cualquier método que satisface el Equilibrio de Momentos, da el mismo
factor de seguridad en el análisis de φ = 0 con superficies de falla
circular.
2.- El Método Ordinario de Dovelas (Fellenius), da error en el lado
conservador para el caso de φ > 0. Con presiones de poro pequeñas,
para los análisis en función de esfuerzos totales y de esfuerzos
efectivos, el error es menor de 10%. Para pendientes casi planas con
presiones de poros altas, el error puede ser mayor del 50%.
3.- Para análisis de φ = 0 ó φ > 0 con presiones de poros bajas o altas, el
Método Simplificado de Bishop es adecuado para el análisis de falla
circular. El método es muy estable numéricamente, sólo hay problemas
de convergencia cuando los extremos de la superficie de falla es muy
parada, casi vertical.
CONCLUSIONES SOBRE LOS MÉTODOS DE EQUILIBRIO
LÍMITE

32. 4.- En los métodos que satisfacen solamente el equilibrio de fuerzas, el
Factor de Seguridad es muy sensible a la inclinación asumida de las
fuerzas laterales. El método de Lowe y Karafiath es razonable para
análisis de φ > 0, pero no conservador (10-15%) para φ = 0 .
5.- Si todas las condiciones de equilibrio son satisfechas, la magnitud del
error en el Factor de Seguridad es muy pequeña, usualmente ± 5% de la
respuesta correcta.
6.- Los métodos que satisfacen todas las condiciones de equilibrio
presentan ventajas y desventajas.
a) GPS o JANBU : El mejor para el cálculo manual. Pueden existir
inestabilidades numéricas en el computador.
b) SPENCER : El más estable numéricamente, bueno para el
computador, malo para el análisis manual.

33. c) MORGENTERN- : El más flexible. Las fuerzas laterales asumidas
PRICE se pueden cambiar, cambiando f(x). Teóricamente
es atractivo porque f(x) se puede cambiar hasta
encontrar una distribución interna de esfuerzos
razonabe. En la práctica consume mucho tiempo
y es innecesario para el cálculo del Factor de
Seguridad, ya que este valor varía muy poco con
f(x).

34. - Excavación
- Drenaje
- Contrafuerte de Tierra o Roca (Bermas de Relleno)
- Estructuras de Retención
- Técnicas Especiales
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES
Y DESLIZAMIENTOS

35. MÉTODO APLICABLE COMENTARIOS
1. Reducir la altura del talud con
excavacines en la parte superior.
2. Tendido el ángulo del talud.
3. Excavar banqueta en la parte
superior del talud.
4. Excavar completamente la masa de
deslizamiento.
El área debe ser accesible al equipo
de construcción. Se requiere de un
lugar apropiado para colocar el suelo
excavado. Algunas veces se incorpora
drenaje a este método.
ESQUEMA
I EXCAVACIÓN
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)

36. MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
1. Drenes horizontales de pequeño
diámetro.
2. Zanjas de subdrenaje profundas y
contínuas. Generalmente a una
profundidad de 5 a 15 pies.
3. Pozos verticales perforados,
generalmente de 18.36 pulgadas
de diámetro.
4. Mejora en el drenaje superficial a lo
largo de la parte superior con cunetas
abiertas o canales pavimentados.
Sembrar plantas en el talud con raíces
profundas y resistentes a la erosión.
3. Puede ser bombeado o conectado con
una salida de gravedad. Varios pozos en
fila unidas al fondo pueden formar una
galería de drenaje.
4. Buena práctica para la mayoría de los
taludes. Dirigir la descarga fuera de la
masa deslizante.
II DRENAJE
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1. Más efectivo si llega al acuífero
natural. Los drenes son usualmente de flujo
libre.
2. El fondo de las zanjas deben tener
pendiente para drenar y ser conectado con tubería de
salida. Debe colocarse tubería perforada en el fondo
de las zanjas. La parte superior deberá
Impermeabilizarse.

37. MÉTODO APLICABLE COMENTARIOSESQUEMA
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
III CONTRAFUERTE DE
TIERRA O ROCA
(O BERMAS DE RELLENO)
1. Excavación de la masa deslizada y
reemplazo con relleno compactado o
contrafuerte de roca triturada. El pie del
contrafuerte debe reposar en suelo firme o roca
por debajo del plano de deslizamiento. Se
utiliza manto de drenaje con salida de flujo por
gravedad detrás del talud del contrafuerte.
2. Utilización de bermas de relleno
compactado o roca en el pie y más allá del pie.
Debe proporcionarse drenaje detrás de la
berma.
1. Se requiere acceso para el equipo de
construcción y área de almacenaje. El suelo
excavado puede utilizarse como relleno. Se
puede requerir calzaduras de estructuras
existentes. Si la estabilidades crítica durante
la construcción, se puederealizar en secciones
cortas.
2. Se requiere suficiente ancho y espesor
de las bermas de modo que la falla no ocurra
por debajo o a través de las bermas.

38. 1. Muro de contencióndel tipo entramado o
cantiliver.
2. Pilotes verticales vaciados en sitio, con
la base cimentada por debajo del plano de falla.
Generalmente de diámetro de 18-36 pulgadas y
espaciamiento de 4-8 pies.
3. Pilotes verticales vaciados en sitio
anclados o batería de pilotes o bloques de
cimentación. La base de los pilotes por debajo
del plano de falla. Generalmente de diámetro
de 12-30 pulgadas y espaciamiento de 4-8 pies.
4. Pernos de anclaje en roca y suelo.
1. Usualmente costoso. Los muros
cantiliver pueden ser anclados.
2. El espaciamiento deberá ser tal que el
suelo arquee entre pilotes. Puede utilizarse
una viga superficial para amarrar los pilotes.
Pilotes de gran diámetro (6 pies) han sido
utilizados en deslizamientos profundos.
3. El espaciamiento lo suficientemente
cerca para que el suelo arquee entre pilares.
Los pilotes pueden ser amarrados con viga
superficial.
4. Pueden ser usados en taludes altos y
en áreas muy limitadas. Debe ser usado un
diseño conservador, especialmente en
soportes permanentes.
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( Turnbull y Hvorslev, 1968)
IV ESTRUCTURAS DE
RETENCIÓN

39. 1. Grouting
2. Inyección Química
3. Electromosis (en suelos finos)
4. Congelamiento
5. Calentamiento
1 y 2. Usados satisfactoriamente en varios
casos. En otros casos no fue satisfactorio.La
teoría no está completamente desarrollada.
3. Generalmente costoso.
4 y 5. Métodos especiales que deben ser
específicamente evaluados en cada caso.
Puede ser costoso.
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( Turnbull y Hvorslev, 1968)
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V TÉCNICAS ESPECIALES