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1. 21/03/2013 circuitos trifásicos reactivos 1

2. 21/03/2013 circuitos trifásicos reactivos 2

3. IR R
I TR
I RS V RS
V RT
IS S
I ST
IT V ST
T
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4. 21/03/2013 circuitos trifásicos reactivos 4

5. R IR
Z 
N IN
Z 
Z 
S IS
T
IT
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6. 3
P  VL  IL  3  cos 
Q  VL  IL  3  sen
S  VL  IL  3
P
cos 
S
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7. P
V
P  VL  IL  cos   3
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8. 21/03/2013 circuitos trifásicos reactivos 8

9. 21/03/2013 circuitos trifásicos reactivos 9

10. S Q P 2 2
S Q

P
f .d . p   cos
S P
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11. En toda instalación eléctrica industrial de característica óhmica inductiva, el factor
de potencia puede ser mejorado, mediante la instalación de capacitores en el
sistema. La ubicación de los mismos deberá ser analizada en cada caso en
particular, en función de la operación de las distintas máquinas eléctricas que
conforman la instalación Dado que la conexión de los mismos puede realizarse
agrupándolos en forma estrella ó triángulo, el valor de los mismos será diferente.
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12. Si la potencia reactiva a compensar es QL (Trifásica), en cada fase habrá que
colocar un capacitor que compense la tercera parte de dicha potencia, con lo
que la formula genérica estará dada de forma análoga que en el análisis que
hiciéramos para cargas monofásicas:
En este caso la tensión que reciben los capacitores, es la tensión de fase del
sistema Dado que el sistema es equilibrado, la relación de tensiones está
dada por
luego el capacitor a colocar por cada fase tendrá el siguiente valor :
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13. En este caso: UL = UF por lo que nos queda:
La relación de capacidades de adoptar una forma de conexión u otra está
dada por:
O sea que conectando los capacitores en triángulo, la capacidad de los
mismos es tres veces menor que conectándolos en estrella. Se deberá
tener en cuenta que en triángulo la tensión que deben soportar los mismos
es 1,73 veces mayor que en estrella, pero la corriente es 1,73 veces menor
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14. R IR
R 10
N IN XL  30
R 10 R 10
XL  30
S IS XL  30
T
IT
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15. Z R 2  XL2 R 10
cos    0.32
Z  102  302 Z 31.6
Z  31.6
UL 230 UF 230
UF    132 .8V IF    4.2 A
3 3 Z 31.6
S  VL  IL  3
P  VL  IL  cos  3
S  230  4.2  3
S  1673VA P  230  4.2  0.32  3
Q  VL  IL  sen  3 P  535W
Q  230  4.2  0.95  3
Q  1589 VAR
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16. Qct  P(tan g  tan g " )
Qct  535(tan g 71.6  tan g "14.07)
Qct  1474VAR
Qc 1474
Qct    491.3VAR
3 3
Qc 491
Ifc    3.7 A
Uf 132 .8
Uf 132 .8
Xc    35 .9
Ifc 3.7
1 1
C C  73 .89 f
2. .60 .35,9
2. . f . Xc
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17. IR R
R 10
R 10
I TR 400V
400V
I RS V RS
XL  30 XL  30 V RT
XL  30 IS S
I ST R 10
IT V ST 400V
T
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18. Z R 2  XL2 R 10
cos    0.32
Z  102  302 Z 31.6
Z  31.6
UF 400
IF    12.7 A IL  IF  3  12 .7  3  22 A
Z 31.6
S  VL  IL  3
P  VL  IL  cos  3
S  400  22  3
S  15242VA P  400  22  0.32  3
Q  VL  IL  sen  3 P  4877.5W
Q  230  4.2  0.95  3
Q  14479 .9VAR
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19. Qct  P(tan g  tan g" )
Qct  4877.5(tan g 71.6  tan g "14.07)
Qct  13439VAR
Qc 13439
Qct    4479.7VAR
3 3
Qc 4479.7
Ifc    11.2 A
UL 400
Uf 400
Xc    35 .7
Ifc 11 .2
1 1
C C  74 .3f
2. .60 .35,7
2. . f . Xc
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