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CURSO DE ESPECIALIZACIÓN ONLINE
“ANÁLISIS Y DISEÑO SISMORRESISTENTE DE UN
COLEGIO CON COBERTURA A DOS AGUAS”
Ing. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE
ing_erlyenriquez@hotmail.com
CIP. 165680
17 de Enero 2019
Lima – Perú

SESIÓN N° 01 Y 02
“ANÁLISIS SÍSMICO Y DISEÑO DE LOSAS”
Ing. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE
ing_erlyenriquez@hotmail.com
CIP. 165680
17 de Enero 2019
Lima – Perú

La filosofía del Diseño Sismorresistente según la Norma E.030 consiste en:
a. Evitar pérdida de vidas humanas.
b. Asegurar la continuidad de los servicios básicos.
c. Minimizar los daños a la propiedad.
Se reconoce que dar protección completa frente a todos los sismos no es técnica ni
económicamente factible para la mayoría de las estructuras. En concordancia con
tal filosofía se establecen en la presente Norma los siguientes principios:
a. La estructura no debería colapsar ni causar daños graves a las personas ante un
sismo severo.
b. La estructura debería soportar sismos moderados.
c. En las edificaciones esenciales se tendrán consideraciones especiales para que
permanezcan operativas después de un sismo severo.
CAPÍTULO I
INTRODUCCIÓN

1.1 PROCEDIMIENTOS DE ANÁLISIS SÍSMICO
ASCE/SEI 41-13
CAPÍTULO I
INTRODUCCIÓN

1.1.1 PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS LINEAL
CAPÍTULO I
INTRODUCCIÓN

1.1.1.1 ANÁLISIS ESTÁTICO O DE FUERZAS EQUIVALENTES
Este método representa las solicitaciones sísmicas
mediante un conjunto de fuerzas actuando en el
centro de masas de cada nivel de la edificación
para obtener los desplazamientos y las fuerzas de
diseño.
Podrán analizarse mediante este método:
- Todas las estructuras regulares o irregulares
ubicadas en la zona sísmica 1.
- Las estructuras clasificadas como regulares de no
más de 30 m de altura.
- Las estructuras de muros portantes de concreto
armado y albañilería armada o confinada de no más
de 15 m de altura, aun cuando sean irregulares.
CAPÍTULO I
INTRODUCCIÓN

1.1.1.2 ANÁLISIS DINÁMICO MODAL ESPECTRAL Y TIEMPO - HISTORIA
La estructura es modelada como un sistema
de uno o varios grados de libertad, con una
matriz de rigidez elástica lineal y una matriz
de amortiguamiento viscoso equivalente.
Para saber la demanda a la cual someteremos la
estructura en este método, se puede usar:
- El espectro de diseño sísmico que imponga la
norma para el caso del método de análisis
modal espectral.
- Varios registros en el caso del método de
tiempo-historia.
CAPÍTULO I
INTRODUCCIÓN

1.1.2 PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS NO LINEAL
- Los procedimientos de análisis no lineales ayudan a comprender el
comportamiento real de las estructuras mediante la identificación de los modos de
falla y el potencial de colapso progresivo.
- Los procedimientos de análisis no lineales proporcionan un enfoque más racional
a estas cuestiones en comparaciones a los procedimientos lineales por
considerar deformaciones inelásticas en lugar de fuerzas elásticas.
- Los procedimientos de análisis no lineales tienen por objetivo, predecir la
respuesta global de la estructura, más allá de la capacidad elástica-lineal, con la
finalidad de identificar la evolución de la degradación de los elementos de la
estructura hasta alcanzar los mecanismos de colapso.
CAPÍTULO I
INTRODUCCIÓN

1.1.2 PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS NO LINEAL
CAPÍTULO I
INTRODUCCIÓN

1.1.2.1 ANÁLISIS ESTÁTICO NO LINEAL O PUSHOVER
Es el método más usado para evaluar el desempeño sísmico de estructuras debido
a su simplicidad, menor esfuerzo computacional y precisión. El modelo incorpora las
características no lineales del material a partir de cierto nivel de fuerzas.
CAPÍTULO I
INTRODUCCIÓN

1.1.2.2 ANÁLISIS DINÁMICO NO LINEAL
Es el procedimiento de análisis sísmico más preciso para estimar las demandas
sísmicas. Sin embargo, su uso es limitado debido a que la respuesta dinámica es
muy sensible a las características del modelado y de los terremotos.
CAPÍTULO I
INTRODUCCIÓN

EMEQ INGENIEROS E.I.R.L.
INGENIERÍA SISMORRESISTETE

CAPÍTULO II
GENERALIDADES
2.1 OBJETIVOS
2.1.1 OBJETIVO GENERAL
La presente sesión tiene como objetivo hacer la descripción de la Norma E.030 -
2018 para realizar un análisis estático y modal espectral de un colegio con cobertura
a dos aguas en el programa ETABS y la descripción de algunos capítulos de la
Norma E.060 - 2009 para el diseño de losas en una dirección.

CAPÍTULO II
GENERALIDADES
2.1.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS
- Descripción de la Norma E.030 – 2018 “Diseño Sismorresistente”
- Análisis sísmico estático de un colegio con cobertura a dos aguas
- Análisis sísmico modal espectral de un colegio con cobertura a dos aguas
- Descripción de algunos capítulos de la Norma E.060 – 2009 “Concreto Armado”
- Diseño de losa aligerada en una dirección

CAPÍTULO II
GENERALIDADES
1.2 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO
La estructura en estudio es un colegio en la ciudad de Lamas (Suelo Intermedio),
con acceso a sus niveles superiores a través de una escalera exterior; los niveles
tienen una planta típica con una altura de entrepiso de 3.50 m en todos los niveles.
La azotea es una cobertura liviana de madera a dos aguas.

CAPÍTULO II
GENERALIDADES
3.15
0.40
0.40
0.40
3.15
0.15
2.00
9.65
0.40 3.25 1.45 3.25 3.25 1.45 3.25 3.25
1.45
3.25
0.55 0.40
25.75
3.15
0.40
0.40
0.40
3.15
0.15
2.00
9.65
0.25 0.30 0.25 0.30 0.25 0.25
3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98
0.30
25.75
C
B
3.625
3.625
A
C
B
3.625
3.625
A
1
1
2
2
4.25
4.25
3
3
4.25
4.25
4
4
4.25
4.25
5
5
4.25
4.25
6
6
4.25
4.25
7
7
4.25
4.25
A'
A'
2.275 2.275
0.55
ARQUITECTURA - PISO TÍPICO

CAPÍTULO II
GENERALIDADES
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
1.92
1.92
ELEVACIÓN Y CORTE

CAPÍTULO II
GENERALIDADES
2.3 CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
Albañilería
- Resistencia a la compresión (f’m) : 65 Kg/cm2
- Resistencia al corte puro (v’m) : 8.1 Kg/cm2
- Módulo de elasticidad (Em=500 f’m): 32500 Kg/cm2
- Módulo de corte (Gm=Em/2(µm+1)): 13000 Kg/cm2
- Módulo de poisson (µm) : 0.25

CAPÍTULO II
GENERALIDADES
Concreto
- Resistencia a la compresión (f’c) : 210 Kg/cm2
- Módulo de elasticidad : 217370.65 Kg/cm2
- Módulo de corte (Gc=Ec/2(µc+1)) : 94508.98 Kg/cm2
- Módulo de poisson (µc) : 0.15
Acero
- Esfuerzo de fluencia (fy) : 4200 Kg/cm2

CAPÍTULO II
GENERALIDADES
2.4 CARGAS UNITARIAS
Pesos Volumétricos
- Peso volumétrico del concreto : 2400 Kg/m3
- Peso volumétrico de la albañilería : 1800 Kg/m3
- Peso volumétrico del tarrajeo : 2000 Kg/m3
Techos
- Sobrecarga en piso típico : 250 Kg/m2
- Sobrecarga en azotea : 30 Kg/m2
- Acabados : 120 Kg/m2
Muros
- Peso volumétrico de muros de cabeza de albañilería con 1 cm de tarrajeo:
(1800 x 0.23 + 2000 x 0.02)/0.23 = 1974 Kg/m3

CAPÍTULO II
GENERALIDADES
2.5 REGLAMENTOS Y NORMAS
- Norma E.020 “Cargas”
- Norma E.030 “Diseño Sismorresistente”
- Norma E.050 “Suelos y Cimentaciones”
- Norma E.060 “Concreto Armado”
- Norma E.070 “Albañilería”

CAPÍTULO III
ESTRUCTURACIÓN
3.1 LOSAS
Se utilizó losas aligeradas armadas en una sola dirección paralela a la menor
dimensión del paño, procurando que sean continuas.
3.2 VIGAS
La ubicación de las vigas peraltadas fue conforme a la arquitectura, se buscó vigas
con peraltes uniformes y de sección variable en volados con ancho igual al de las
columnas que las reciben. Tenemos así definidas las vigas peraltadas para ambas
direcciones. En la dirección Y (Vigas Portantes), contamos con las siguientes vigas:
Ejes 2, 4, 6 y en los volados desde el eje 1 al eje 7. En la dirección X (Vigas
Sísmicas), contamos con las siguientes vigas: Ejes A y C.

CAPÍTULO III
ESTRUCTURACIÓN
3.3 COLUMNAS
Las columnas estructuradas respetando la arquitectura brindada, procurando que el
centro de rigideces esté lo más cerca posible del centro de masas.
3.4 PLACAS
Las placas estructuradas respetando la arquitectura brindada, procurando que el
centro de rigideces esté lo más cerca posible del centro de masas, y que la
estructura cumpla con las derivas máximas de la Norma E.030 “Diseño
Sismorresistente”.

CAPÍTULO III
ESTRUCTURACIÓN
3.5 MUROS
Los muros portantes de albañilería se encuentran en la dirección Y. En los ejes 1, 3,
5 y7. Mientras que los muros no portantes (Tabiquería) fueron aislados de la
estructura.
3.6 COBERTURA LIVIANA
La cobertura está conformada por tijerales de madera.

CAPÍTULO IV
PREDIMENSIONAMIENTO
4.1 LOSAS
Para los aligerados armados en una dirección y con sobrecargas de hasta 350 kg
existe una regla práctica que se utiliza con buenos resultados para determinar su
espesor. Esta regla consiste en dividir la longitud de luz libre (Ln) del paño entre 25.
Este espesor de la losa incluye tanto al espesor del ladrillo como a los 5 cm de losa
superior. Siguiendo este criterio, y debido a que la luz libre del paño es de 3.975 m,
el peralte resultaría ser de 16 cm, pero se utilizará un peralte de 20 cm.
10cm 30cm 10cm 30cm 10cm
h
5cm
hladrillo

CAPÍTULO IV
PREDIMENSIONAMIENTO
4.2 VIGAS
Para las vigas peraltadas la regla práctica recomienda trabajar con peraltes del
orden de un décimo a un doceavo de la luz libre (Ln) entre apoyos. El ancho de la
viga en estos casos se pre dimensiona tomando como base el peralte, es decir, el
ancho de la viga varía entre 1/2 y 2/3 del peralte. Siguiendo este criterio para las
vigas portantes cuya luz libre mayor del paño es de 6.60 m el peralte resultaría ser
de 0.60 m con una base de 0.30 y 0.25 m y para las vigas sísmicas la luz libre
menor del paño es de 3.25 m el peralte resultaría 0.40 m con una base de 0.25 m.
h = 0.80 m
b = 0.30 m
h = 0.60 m
b = 0.25 m
h = 0.40 m
b = 0.25 m

CAPÍTULO IV
PREDIMENSIONAMIENTO
4.3 COLUMNAS
El peralte de las columnas depende de la longitud de desarrollo del acero en las
vigas.
4.4 PLACAS
Se consideró 6 placas de 1.45 m de longitud y 25 cm de espesor en el eje X.
4.5 MUROS
Para las zonas sísmicas 3 y 4, el espesor efectivo mínimo, descontando tarrajeos es
t = h/20 = 290/20 = 0.145 m, donde “h” es la altura libre de la albañilería. Con lo
cual, se utilizará muros en aparejo de cabeza con espesor efectivo igual a 23 cm (25
cm tarrajeados).

DECRETO SUPREMO N° 355-2018-VIVIENDA
NORMA TÉCNICA E.030
DISEÑO SISMORRESISTENTE
LIMA - PERÚ
2018
CAPÍTULO V
ANÁLISIS SÍSMICO LINEAL ELÁSTICO

CAPÍTULO I
DISPOSICIONES GENERALES

ESPECTRO DE CAPACIDAD
CAPÍTULO I

𝐸 = 1 − 1 −
1
𝑇𝑅(𝑎)
𝑉𝑢
SISMO
VIDA ÚTIL
(Años)
PROBABILIDAD DE
EXCEDENCIA (%)
PERIODO DE
RETORNO (Años)
Frecuente 30 50 43
Ocasional 50 50 72
Raro 50 10 475
Muy Raro 75 7 975
Catastrófico 75 3 2475
CAPÍTULO I

RESPUESTA ELÁSTICA DE ESTRUCTURAS
CAPÍTULO I

RESPUESTA INELÁSTICA DE ESTRUCTURAS
CAPÍTULO I

SISMO OPERACIONAL
OPERACIONAL
INMEDIATO
SEGURIDAD
DE VIDA
PREVENCIÓN
AL COLAPSO
COLAPSO
Frecuente Común
Ocasional Importante Común
Raro Esencial Importante Común
Muy Raro Esencial Importante Común
Catastrófico Esencial Importante Común
CAPÍTULO I

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS
ALBAÑILERIA
SUELOS
2.5 cm
VIGAS CHATAS Y ALIGERADOS
4.0 cm
VIGAS
4.0 cm
COLUMNAS
7.5 cm
VIGAS DE CIMENTACION
ZAPATAS 7.5 cm
RECUBRIMIENTOS
ACERO
FIERRO CORRUGADO fy = 4200 kg/cm² (grado 60)
f'c = 210 kg/cm²
LOSA ALIGERADA
VIGAS f'c = 210 kg/cm²
f'c = 210 kg/cm²
VIGAS DE CIMENTACION
ZAPATAS
COLUMNAS
f'c = 210 kg/cm²
f'c = 210 kg/cm²
CONCRETO REFORZADO
LADRILLO SILICE-CALCÁREO P-10
CAPACIDAD PORTANTE
c/mortero P2 (cemento-arena 1:4)
2.50 kg/cm²
PLACAS f'c = 210 kg/cm²
f'c = 210 kg/cm²
ESCALERA
f'c = 210 kg/cm²
CISTERNA
2.5 cm
PLACAS
MUROS DE CONCRETO ARMADO
SISTEMA ESTRUCTURAL
0.618
PERIODO
0.45
ZONIFICACIÓN (Z)
1.00
CATEGORÍA (U)
1.00
AMPLIFICACIÓN DEL SUELO (S)
0.40
PERIODO DE PLATAFORMA (Tp)
59.23 Tn
CORTANTE EN LA BASE
8.48 cm
DESPLAZAMIENTO MÁXIMO
INFORMACIÓN EN LA DIRECCIÓN X - X
0.0064
DISTORSIÓN MÁXIMA
MUROS DE CONCRETO ARMADO
SISTEMA ESTRUCTURAL
0.276
PERIODO
74.97 Tn
CORTANTE EN LA BASE
4.41 cm
DESPLAZAMIENTO MÁXIMO
INFORMACIÓN EN LA DIRECCIÓN Y - Y
0.0049
DISTORSIÓN MÁXIMA
PARÁMETROS SÍSMICOS
CAPÍTULO I

2.1 PELIGRO SÍSMICO
2.1.1 INTRODUCCIÓN
Es importante y necesario contar
con procedimientos cada vez
más confiables que permitan
conocer el comportamiento más
probable de un evento sísmico en
una determinada región y de este
modo estimar la demanda
sísmica a la que podría estar
sometida una estructura durante
su vida útil para efectos de
diseño.
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

2.1.2 ESTUDIOS DE PELIGRO SÍSMICO
Objetivos: los estudios de peligro sísmico tendrán como finalidad la determinación de
espectros de diseño que definan las componentes horizontal y vertical del sismo a
nivel de la cota de cimentación.
Requerimiento de los Estudios: el alcance de los estudios de peligro sísmico
dependerá de:
- La zona sísmica donde se ubica el puente
- El tipo de puente y su longitud
- Las características del suelo
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

Para los casos siguientes podrán utilizarse directamente las fuerzas sísmicas
mínimas especificadas en el Título II del Manual de Diseño de Puentes 2016, sin que
se requieran estudios especiales de peligro sísmico para el sitio:
- Puentes ubicados en la zona sísmica 1, independientemente de las características
de la estructura.
- Puentes de una sola luz, simplemente apoyados en los estribos,
independientemente de la zona donde se ubiquen.
- Otros puentes que no correspondan a los casos explícitamente listados en lo que
sigue.
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

Se requerirán estudios de peligro sísmico para los puentes no convencionales que se
ubiquen en las zonas 1, 2, 3 ó 4, en los siguientes casos:
- Puentes colgantes, puentes atirantados, puentes de arco y todos aquellos puentes
con sistemas estructurales no convencionales, ver artículo 2.4.3.11.1 (3.10.1
AASHTO).
- Otros puentes de gran longitud, incluyendo puentes continuos y simplemente
apoyados de múltiples luces.
Se considera puentes convencionales aquellos cuyas superestructuras son losas,
vigas, vigas compuestas, vigas cajón, vigas reticuladas, sobre pilares simples o con
multiples columnas, pilares tipo pared o pila de pilotes. Además están fundados sobre
zapatas extendidas, poco profundas, o sobre pilotes o pilotes perforados.
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

2.1.3 FUENTES SISMOGÉNICAS
Es aquella línea, zona o volumen geográfico que tenga similitudes geológicas,
geofísicas y sísmicas tales que se pueda considerar que posee un potencial sísmico
homogéneo en toda la fuente, es decir, en las que el proceso de generación y
recurrencia de sismos es espacial y temporalmente homogéneo.
En total se definieron 20 fuentes sismogénicas. Las fuentes 1, 2, 3, 4 y 5 representan
la sismicidad de subducción de interfase. Las fuentes 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, y 14
representan la sismicidad de subducción de intraplaca. Las fuentes 15, 16, 17, 18, 19
y 20 representan la sismicidad de corteza superficial en el interior de la placa
Sudamericana.
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

Fuente
Coordenadas Geográficas Profundidad
(km)
Longitud Latitud
F3 -81.050 -8.931 30
F3 -79.156 -7.834 75
F3 -75.998 -13.992 75
F3 -77.028 -14.811 30
F8 -79.156 -7.834 80
F8 -78.427 -7.363 100
F8 -74.996 -13.218 115
F8 -75.998 -13.999 80
F15 -79.156 -7.834 25
F15 -78.084 -7.213 40
F15 -76.340 -10.670 40
F15 -74.760 -13.130 40
F15 -75.998 -13.999 25
Tabla 2.1. Fuentes Sismogénicas de Lima
(Zenón Aguilar y Carlos Gamarra, 2009)
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

2.1.4 PARÁMETROS SISMOLÓGICOS DE CADA FUENTE
Para evaluar la variabilidad de las magnitudes de los eventos sísmicos que cada
fuente pueda generar es indispensable evaluar la recurrencia sísmica de la fuente. La
recurrencia sísmica representa el número de eventos mayores o iguales a alguna
magnitud dentro de la fuente y está definida por la pendiente de la relación de
recurrencia de Gutenberg y Richter (b), la tasa media anual de actividad sísmica (λ0),
la magnitud mínima (M0) y la magnitud máxima (Mmáx).
La expresión que define la relación de recurrencia de la actividad sísmica de un
determinado lugar es:
𝐿𝑜𝑔𝑁 = 𝑎 − 𝑏𝑀
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

Donde N es el número de sismos con magnitud mayor o igual a M, y a y b son
constantes. El valor a describe la actividad o productividad sísmica (log del número de
eventos con M=0). El valor b, el cual es típicamente cercano a 1 (Zúñiga y Wyss,
2001) es un parámetro tectónico que describe la abundancia relativa de grandes a
pequeños eventos.
La ecuación anterior se puede expresar también de la siguiente forma:
𝑁 = 𝛤
0𝑒−𝛽𝑀
Donde: Γ0 = 10ª; es el número de sismos por unidad de tiempo con M > 0
β = b x Ln10
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

Fuente
Mw
Mmin Mmáx β λ0
F3 4.600 8.400 1.292 8.683
F8 4.300 7.100 1.879 3.754
F15 4.400 6.300 2.385 0.782
Tabla 2.2. Parámetros sismológicos de las Fuentes Sismogénicas de Lima
(Zenón Aguilar y Carlos Gamarra, 2009)
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

2.1.5 LEYES DE ATENUACIÓN
Para evaluar los efectos que produciría la actividad sísmica en un determinado lugar,
caracterizándola a través de los parámetros sismológicos de cada fuente, es
necesario relacionar la magnitud, la distancia del sitio de interés a una fuente dada y
la intensidad sísmica que se presentaría si ocurriera un sismo en dicha fuente. Las
expresiones que permiten establecer este tipo de relaciones se las conoce como
leyes de atenuación.
Para los sismos de subducción se han utilizado las leyes de atenuación para
aceleraciones espectrales propuestas por Youngs, Chiou, Silva y Humphrey (1997) y
para los sismos continentales se han utilizado las leyes de atenuación para
aceleraciones espectrales propuestas por Sadigh, Chang, Egan, Makdisi y Youngs
(1997).
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

Ley de atenuación para aceleraciones espectrales propuestas por Youngs,
Chiou, Silva Y Humphrey (1997)
Youngs et al. (1997) han desarrollado relaciones de atenuación para la máxima
aceleración del suelo y aceleraciones espectrales de respuesta horizontal (5% de
amortiguamiento) para sismos de interfase e intraplaca de la zona de subducción con
magnitud momento mayor o igual que 5.0 y para distancias de 10 a 500 km. De
acuerdo a esta ley, los movimientos máximos se incrementan con la profundidad y los
sismos de intraplaca producen movimientos picos que son alrededor de 50% más
grandes que los sismos de interfase para la misma magnitud y distancia.
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

- Ley de atenuación para roca:
Ln(y) = 0.2418 + 1.414M + C1 + C2 (10 – M)3 + C3 Ln(rrup + 1.7818e0.554M) +
0.00607H + 0.3846ZT
- Ley de atenuación para suelo:
Ln(y) = -0.6687 + 1.438M + C1 + C2 (10 – M)3 + C3 Ln(R + 1.097e0.617) + 0.00648H
+ 0.3643ZT
Desviación estándar = C4 + C5M (para magnitudes mayores que Mw = 8.0 igualar al
valor correspondiente para Mw = 8).
Donde: y = aceleración espectral en g, M = magnitud momento (Mw), rrup = distancia
más cercana al área de rotura (km), H = profundidad (km), ZT = tipo de fuente, 0 para
interfase, 1 para intraplaca.
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

Ley de atenuación para aceleraciones espectrales propuestas por Sadigh,
Chang, Egan, Makdisi Y Youngs (1997)
Sadigh et al. (1997) han desarrollado relaciones de atenuación para la máxima
aceleración del suelo y aceleraciones espectrales de respuesta horizontal (5% de
amortiguamiento) para sismos continentales. Las relaciones de atenuación que a
continuación se presentan han sido desarrolladas para roca y depósitos de suelos
firmes profundos, sismos de magnitud momento mayor o igual a 4.0 y distancias de
hasta 100 km.
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

- Ley de atenuación para roca:
Ln(y) = C1 + C2M + C3(8.5 – M)2.5 + C4Ln(rrup + exp(C5 + C6M) + C7Ln(rrup + 2)
- Ley de atenuación para depósitos de suelos firmes profundos:
Ln(y) = C1 + C2M - C3Ln(rrup + C4eC5M) + C6 + C7(8.5 – M)2.5
Donde: y = aceleración espectral en g, M = magnitud momento (Mw), rrup = distancia
más cercana al área de rotura (km)
Nota: Los coeficientes de la ley de atenuación difieren para Mw ≤ 6.5 y Mw > 6.5 para
un mismo valor del período espectral, y las desviaciones estándar están expresadas
por relaciones dadas de acuerdo al período y varían en función a la magnitud.
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

2.1.6 EVALUACIÓN DEL PELIGRO SÍSMICO PROBABILÍSTICO
Conocidas la sismicidad de las fuentes y los modelos de atenuación de las ondas
sísmicas generadas en cada una de éstas, el peligro sísmico se puede calcular
considerando la suma de los efectos de la totalidad de las fuentes sismogénicas, la
distancia entre cada fuente y el sitio de interés que se requiere evaluar.
La evaluación del peligro sísmico en el presente trabajo se ha realizado utilizando el
programa de cómputo R-CRISIS Ver 18.3, desarrollado y actualizado por Ordaz et al
(2015), considerando las leyes de atenuación de Young et al. (1997) para sismos de
subducción y la ley de atenuación de Sadigh et al. (1997) para sismos continentales.
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

2.1.6 EVALUACIÓN DEL PELIGRO SÍSMICO PROBABILÍSTICO
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

4.1 PELIGRO SÍSMICO DE LA ZONA DE ESTUDIO
Figura 4.2. Mapa de peligro sísmico para un periodo de retorno de 475 años
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

Figura 4.3. Espectro de peligro uniforme para un periodo de retorno de 475 años
Aceleración máxima en el suelo de la zona de estudio = 448.45 cm/s2
CAPÍTULO II
PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO III
CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCURAL Y REGULARIDAD

CAPÍTULO III

3.1 PÓRTICOS DE CONCRETO ARMADO
Son empleados en edificios donde no se conoce
la distribución de los espacios durante el cálculo
y se desea dar amplia libertad de uso.
Desarrollan una buena ductilidad bajo la acción
sísmica. Su elevada hiperestaticidad y el
comportamiento más allá del límite elástico,
permiten la redistribución de efectos sísmicos y
los hace adecuados para resistir fuerzas
laterales en edificios altos. Sin embargo su
comportamiento se ve afectado por elementos
no estructurales y sus grandes deformaciones.
CAPÍTULO III

3.2 MUROS DE CONCRETO ARMADO
Son bastante eficientes para resistir fuerzas
elevadas en su plano si se toman precauciones
especiales para evitar problemas de falla frágil.
La ductilidad que pueden alcanzar es menor que
otros sistemas.
En ocasiones se usan grupos de muros unidos
entre sí para formar tubos verticales, que pueden
comportarse de manera muy eficiente para
resistir los efectos sísmicos con ductilidad
adecuada. Si no se consideran en el cálculo
puede provocar serios problemas.
CAPÍTULO III

3.3 SISTEMA DUAL
Es bastante frecuente en nuestros días la
combinación de sistemas a base de muros y
pórticos. El problema fundamental de esta
combinación es la determinación de la
compatibilidad de deformaciones de ambos
sistemas al estar sometidos a fuerzas
horizontales, ya que su comportamiento aislado
es completamente diferente. Puede ser muy
eficiente esta combinación en edificios de gran
altura.
CAPÍTULO III

3.4 MUROS DE DUCTILIDAD LIMITADA
CAPÍTULO III

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