0 memoria de calculo final autor darwin marx turpo cayo0 memoria de calculo final autor darwin marx turpo cayo0 memoria de calculo final autor darwin marx turpo cayo0 memoria de calculo final autor darwin marx turpo cayo0 memoria de calculo final autor darwin marx turpo cayo0 memoria de calculo final autor darwin marx turpo cayo

1. SELECCIÓN A CRITERIO VALOR
1.-
-
-
2.-
-
20
SELECCIÓN A CRITERIO VALOR
1.-
15
-
2.-
A.- -
B.- 20
3.- 20
4.- -
5.-
A.- 30
B.- -
6.- 20
20 AÑOS
REDES DE DISTRIBUCION
PERIODO DE DISEÑO
OBSERVACIÓN 1: El rango de valores para el periodo de diseño, en función a las fuentes de agua, vida útil de los sistemas y
Ministerio de Salud, se uso el texto "Abastecimientos de Agua" de Simón Arocha; asimismo las referencias "Población de
Estudio, Fuentes de Abastecimiento y Obras de Captación" de Valdez - 1991.
OBSERVACION 2: Se propone usar el Modelo Matemático propuesto por Donal T. Lauria para estimar el Periodo de Diseño
Económico y sugerido también en el libro de "Abastecimientos de Agua" de Simón Arocha
FUENTES SUPERFICIALES
FUENTES SUBTERRANEAS
OBRAS DE CAPTACIÓN
ESTACIÓN DE BOMBEO
ESTANQUES DE ALMACENAMIENTO
CONDICIONES DE PERIODO DE DISEÑO
VIDAUTILDELOSSISTEMAS
A.- DIQUES - TOMAS
B.- TOMAS - REPRESAS
BOMBAS Y MOTORES
INSTALACIONES
LÍNEAS DE ADUCCIÓN
PLANTAS DE TRATAMIENTO
DE CONCRETO
METÁLICOS
CONDICIONES DE PERIODO DE DISEÑO
FUENTESDEAGUA
A.- SIN REGULACION
B.- CON REGULACION
A.- POZO O EMBALSE
B.- ACUIFERO
En la determinación del tiempo para el cual se considera funcional el sistema, intervienen una serie de variables que deben
ser evaluadas para lograr un proyecto económicamente viable. Por lo tanto el período de diseño puede definirse como el
tiempo en el cual el sistema será 100% eficiente, ya sea por capacidad en la conducción del gasto deseado o por la
existencia física de las instalaciones.
Los factores considerados para la determinación del período del diseño son:
- Vida útil de las estructuras del concreto y de la captación de agua.
- Facilidad o dificultad para hacer ampliaciones de la infraestructura
- Crecimiento y/o decrecimiento poblacional
- Capacidad económica para la ejecución de las obras
PERIODO DE DISEÑO

2. POBLACION FUTURA DISTRITO DE LAMPA
1.0.-
AÑO
1961
1972
1981
1993
2007
1.1.-
AÑO
1961
11 1972
9 1981
12 1993
14 2007
1 2008
3 2010
5 2012
7 2014
27 2034
1.2.-
AÑO
1961
11 1972
9 1981
12 1993
14 2007
1 2008
3 2010
5 2012
7 2014
27 2034
1.3.-
AÑO
1961
11 1972
9 1981
12 1993
14 2007
1 2008
3 2010
5 2012
7 2014
27 2034
r=1.04%
P=5323
P=6564
4949 r=0.010
P=5001
P=5106
P=5213
4949 r=0.010
3827 0.0142642
4352 -0.001996
4249 0.0108719
METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS
TOTAL r
3123 0.0184173
r=1.05%
3123
METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO
TOTAL
3123
3827
4352
4249 0.0117675
r=0.0114949 r=1.14%
2575 4949
TOTAL r
3123 0.0186525
3827 0.0143863
1515 1608
P=5343
P=6470
P=5005
P=5118
P=5231
P=5001
P=5107
P=5214
P=5324
P=6561
4352 -0.001994
4249 0.0109525
METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO
CALCULO DE POBLACION FUTURA
DATOS CENSALES DE POBLACION NOMINALMENTE CENSADOS
MUJER HOMBRE TOTAL
1913 1914 3827
2220 2132 4352
2122 2127 4249
2374
r
0.0204931
0.0152426
-0.001972
FUENTE INEI 3000
3500
4000
4500
5000
1960 1968 1976 1984 1992 2000 2008 2016
POBLACION
AÑOS
POBLACION DEL DISTRITO DE LAMPA SEGUN LOS CENSOS
DATOS CENSALES
𝑃𝑓 = 𝑃𝑜 1 + 𝑟. 𝑡
𝑟 =
𝑃𝑓
𝑃𝑜
− 1
𝑡 3000
3500
4000
4500
5000
5500
6000
6500
7000
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AÑOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO
𝑃𝑓 = 𝑃𝑜 1 + 𝑟 𝑡
𝑟 =
𝑃𝑓
𝑃𝑜
1
𝑡
− 1
3000
3500
4000
4500
5000
5500
6000
6500
7000
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AÑOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO
𝑃𝑓 =
𝑃𝑜 2 + 𝑟𝑡
2 − 𝑟𝑡
𝑟 =
2 𝑃𝑓 − 𝑃𝑜
𝑡 𝑃𝑓 + 𝑃𝑜 3000
3500
4000
4500
5000
5500
6000
6500
7000
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AÑOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS
1

3. POBLACION FUTURA DISTRITO DE LAMPA
1.4.-
AÑO
1961
11 1972
9 1981
12 1993
14 2007
1 2008
3 2010
5 2012
7 2014
27 2034
1.5.-
AÑO
1961
11 1972
9 1981
12 1993
14 2007
1 2008
3 2010
5 2012
7 2014
27 2034
a0 =
a1 =
a2 =
1.6.-
AÑO
1961
11 1972
9 1981
12 1993
14 2007
1 2008
3 2010
5 2012
7 2014
27 2034
a0 =
a1 =
a2 =
a3 =
4949
P=5020
-339.358757
P=5213
P=5438
P=5699
P=10832
-446341720
674098.0859
METODO PARABOLICO 3er GRADO
TOTAL
P=4916
P=4937
P=4950
4949
METODO PARABOLICO 2do GRADO
TOTAL
3123
P=5106
P=5214
P=5323
P=6556
4352
4249
r=1.04%
4249 0.010893
4949 r=0.010
P=5001
3123 0.0184806
3827 0.0142838
4352 -0.001996
METODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL
TOTAL r
3827
0.056948137
P=4864
P=4892
-1800232.261
1783.168202
-0.440346517
3123
3827
4352
4249
𝑃𝑓 = 𝑃𝑜. 𝑒 𝑟𝑡
𝑟 =
l𝑛
𝑃𝑓
𝑃𝑜
𝑡 3000
3500
4000
4500
5000
5500
6000
6500
7000
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AÑOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL
3000
3500
4000
4500
5000
5500
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AÑOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO PARABOLICO 2do GRADO
2
.2.10 yayaax 
2
11
4
2
1
3
1
1
2
0
11
3
2
1
2
1
1
0
11
2
2
1
10
)(
)(
)(
i
m
i
i
m
i
i
m
i
i
m
i
i
i
m
i
i
m
i
i
m
i
i
m
i
i
m
i
i
m
i
i
m
i
i
yyfyayaya
yyfyayaya
yfyayama









3000
5000
7000
9000
11000
13000
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AÑOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO PARABOLICO 3er GRADO
32
3.2.10 yayayaaX 
2

4. POBLACION FUTURA DISTRITO DE LAMPA
1.7.-
AÑO
1961
11 1972
9 1981
12 1993
14 2007
1 2008
3 2010
5 2012
7 2014
27 2034
1.7.-
AÑO
1961
11 1972
9 1981
12 1993
14 2007
1 2008
3 2010
5 2012
7 2014
27 2034
P =
ME
METODO LINEAL EXCEL 2013
TOTAL
3123 21.55
3827 37972.99
P=5299
P=5343
P=5386
P=5429
P=5860
4352
4249
4949
METODO LOGARITMICO EXCEL 2013
TOTAL
3123 42770.72
3827 319968.7
4352
4249
4949
P=5298
P=5341
P=5383
P=5426
P=5848
POBLACION FUTURA 2034
P = 6564 Hab
METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO
METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO
METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS
6470
6561
6564
4950
10832
5860
5848
POBLACIONES FUTURAS CALCULADAS
METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUSMETODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL
METODO PARABOLICO 2do GRADO
METODO PARABOLICO 3er GRADO
METODO LINEAL EXCEL 2013
METODO LOGARITMICO EXCEL 2013
6556
y = 35.69x - 66,673.06
R² = 0.89
3000
4000
5000
6000
7000
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AÑOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO LINEAL EXCEL 2013
y = 70,863.16ln(x) - 533,909.62
R² = 0.89
3000
4000
5000
6000
7000
1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040
POBLACION
AÑOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO LOGARITMICO EXCEL 2013
4800
5300
5800
6300
6800
2008 2013 2018 2023 2028 2033
POBLACION
AÑOS
ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034
METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO
METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO
METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS
METODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL
METODO PARABOLICO 2do GRADO
METODO LINEAL EXCEL 2013
METODO LOGARITMICO EXCEL 2013
3

5. : por el
:
1.0.-
2.0.-
2.1.- Si no existieran estudios de consumo :
2.2.- En programas de vivienda con lotes de area menor o igual a 90 m2, las dotaciones seran:
2.3.- Para sistemas de abastecimiento indirecto por surtidores para camion, o piletas publicas.
:
CLIMA TEMPLADO Y CALIDO 50 Lts./Hab./Día
ESCOGER:
Según Vierendel
DOTACION DE DISEÑO
120 Lts./Hab./Día
CLIMA CLIMA FRIO
DOTACION ADOPTADA 30 Lts./Hab./Día
ESCOGER:
CLIMA CLIMA FRIO
DOTACION ADOPTADA 120 Lts./Hab./Día
CLIMA DOTACION
CLIMA FRIO 30 Lts./Hab./Día
DOTACION ADOPTADA 180 Lts./Hab./Día
CLIMA FRIO
CLIMA DOTACION
CLIMA FRIO 120 Lts./Hab./Día
CLIMA TEMPLADO Y CALIDO 150 Lts./Hab./Día
FRIO
ESCOGER:
CLIMA
La dotación o la demanda per capita, es la cantidad de agua que requiere cada persona de la población, expresada
en l/hab/día. Conocida la dotación, es necesario estimar el consumo promedio diario anual, el consumo máximo
diario, y el consumo máximo horario. El consumo promedio diario anual, servirá para el cálculo del volumen del
reservorio de almacenamiento y para estimar el consumo máximo diario y horario.
CALCULO DE DOTACION
ESCOGER:
CLIMA DOTACION
POBLACION DE DISEÑO
PERIODO DE DISEÑO
P = 6564 Hab
20 Años
DETERMINACION DE DOTACION DE DISEÑO
METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS
CLIMA
FRIO TEMPLADO
SEGÚN EL REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES
CLIMA TEMPLADO Y CALIDO
CLIMA FRIO 180 Lts./Hab./Día
220 Lts./Hab./Día
SEGÚN VIERENDEL
de 10,000 Hab. a 50,000 Hab. 150 Lts./Hab./Día 200 Lts./Hab./Día
Más de 50,000 Hab. 200 Lts./Hab./Día 250 Lts./Hab./Día
POBLACION
de 2,000 Hab. a 10,000 Hab. 120 Lts./Hab./Día 150 Lts./Hab./Día
DOTACION ADOPTADA 120 Lts./Hab./Día
Según Vierendel
POBLACION A UTILIZAR Más de 50,000 Hab.
CLIMA

6. 1.0.-
2.0.-
3.0.- CONSUMO MAXIMO HORARIO
1.0.- VOLUMEN DE REGULACION (Vreg ):
Vreg =
Vreg =
2.0.- VOLUMEN CONTRA INCENDIOS (Vci):
Vci =
3.0.- VOLUMEN DE RESERVA ( Vres):
Vres =
Vres =
4.0.- VOLUMEN DE RESERVORIO TOTAL (Vt):
Vt =
300.00 m3
Según el RNE será calculado con el diagrama de masa correspondiente a las variaciones horarias de la
demanda, y cuando no haya disponibilidad de información el volumen de regulación se debe considerar
como mínimo el 25% del promedio anual de la demanda siempre que el suministro sea calculado para las 24
horas de funcionamiento y en otros casos se determinara de acuerdo al horario de suministro, en caso de
bombeo al número y duración de los periodos de bombeo así como los horarios en los que se hallan
previstos dichos bombeos.
196912.07 Lit.
197.00 m3
El RNE indica en caso de considerarse demanda contra incendio en un sistema de abastecimiento se
asignara en el criterio siguiente:
*50 m3 para áreas destinadas netamente a vivienda
*Para poblaciones menores a 10000 habitantes, no es recomendable y resulta antieconómico el
proyectar sistema contra incendio.
50.00 m3
24700.00 Lit.
25.00 m3
272.00 m3
VOLUMEN DE RESERVORIO
CONSUMO PROMEDIO DIARIO ANUAL
9.12 Lit./Seg.
11.85 Lit./Seg.
22.79 Lit./Seg.
Ello nos permite definir el Consumo promedio diario como el promedio de los consumos diarios durante un
año de registros expresado en [l/s]. Así mismo, definimos Consumo Máximo Diario, como el día de
máximo consumo de una serie de registros observados durante un año y se define también el Consumo
Máximo Horario, como la hora de máximo consumo del día de máximo consumo.
Teniendo en cuenta el valor de K2, estan entre 1.8 y 2.5, se asume el valor de: 2.5
Teniendo en cuenta que los valores de K1 estan entre 1.20 y 1.50, se asume el valor de 1.3
VOLUMEN TOTAL DE RESERVORIO
2.50
COEFICIENTE
Considerando una dotación 120, Litros/Habitante/Día y una poblacion de 6564 Habitantes, tenemos:
CONSIMO MAXIMO DIARIO
El RNE, recomienda que los valores de las variaciones de consumo referidos al promedio diario anual deban ser
fijados en base a un análisis de información estadística comprobada. Si no existieran los datos, se puede tomar en
cuenta lo siguiente:
DEMANDA DIARIA
DEMANDA HORARIA
"K 1 "=
"K 2 "=
1.30
DETERMINACION DE VARIACION DE CONSUMO O DEMANDA
Por situaciones de dimensionamiento, se determina un reservorio con un volumen de 300 m3, lo cual se diseñará para el
presente proyecto
=
. =
. =
VciVresVregVt
8640025.0 xxQVreg p
400,86
)()( PoblaciónDotación
QP
1. KQQ PDIARIOMAX
2. KQQ PHORARIOMAX
ViVregVres .*10.0.

7. Tipos de Reservorio : Apoyado en medio elastico
Forma del Reservorio : Circular Cilidrica
Material de Construcción : Concreto Armado
a) Dimensionamiento del diametro interior del Reservorio:
Volumen V = 300.00 m3
Altura de Agua h1 = 3.50 m
Altura libre de Agua h2 = 0.30 m
Altura total de Caisson H = 3.80 m
El diámetro será: D = 10.45 m
D = 11.00 m
R = 5.50 m
Asumimos
b) Espesor de la cuba del Reservorio (cilindro): (e)
El valor asumido e = 20.00 cm
El valor nos da la seguridad que el concreto no se agriete
e) Espesor de la Losa Fondo
El valor asumido e = 25.00 cm
El valor nos da la seguridad que el concreto no se agriete
e) Espesor de la Cupula
se considera variable por la distribucion de cargas
El valor asumido e = 11.00 - 7.50 cm
El valor nos da la seguridad que el concreto no se agriete
Consideraciones para el analisis estructural
Rango Promedio
GW 14 - 20 17
GC 11 - 19 15
GP 8 - 14 11
GM 6 - 14 10
SW 6 - 16 11
SC 6 - 16 11
SP 5 - 9 7
SM 5 - 9 7
ML 4 - 8 6
CL 4 - 6 5
OL 3 - 5 4
MH 1 - 5 3
CH 1 - 5 3
OH 1 - 4 2
RESERVORIO APOYADO CIRCULAR DE V= 300 m3
PREDIMENCIONAMIENTO:
DATOS:
la estructura estara cimentada sobre suelo homogeneo tipo GP para el valor de coeficiente de Balasto Kv se toma en
cuenta el siguiente cuadro:
Arcillas orgánicas
(*) Valor utilizado en el presente proyecto. (11kg/cm2)
Fuente: Cimentaciones de Concreto Armado - ACI - 1998
Arenas limosas
Limos orgánicos
Arcillas con grava o con arena
Limos orgánicos y arcillas limosas
Limos inorgánocos
Arcillas inorgánicas
Gravas arcillosas
Gravas mal graduadas
Gravas limosas
Arenas bien graduadas
Arenas arcillosas
Arenas mal graduadas
Coeficiente de Reacción de Subrasante o Coeficiente de Balasto "Ks." (Kg/cm3)
Descripción de los Suelos Símbolo
Ks (Kg/cm3)
Gravas bien graduadas
)(
4
H
xV
D



8. Area de Superficie de Contacto con el suelo
r = 3.28 m
Ac = 20.58 m
Kv (Ton/m3) Kh (Ton/m3) Area (m2) Kv (Ton/m3) Kh (Ton/m3)
Losa de Fondo
11000.00 5500.00 2.74 30103.70 15051.85
11000.00 5500.00 0.68 7526.20 3763.10
11000.00 5500.00 1.37 15051.30 7525.65
11000.00 5500.00 1.16 12810.60 6405.30
11000.00 5500.00 0.23 2548.70 1274.35
Cosnsideraciones para el Modelo
Modelo de la Estructura.
Radio = 1.87
Radio = 3.73
Radio = 5.50
Radio = 6.00
Calculo de Rigidez de Resortes
Ubicación
Radio = 0.00
3,5
3,8
(h)E ww
1,4
 rAc 2

9. Deformada y Diagrama de presiones sobre la estructura
DISEÑO DE REFUERZO DE ACERO EN CUBA
Diseño de Acero Vertical.
Distribucion de Momentos
Envolvente de Momentos Verticales
3.00
3.50
4.00
rio(m)
M22 (Envolvente de Momentos)

10. Datos de la Cuba del Reservorio
b = 100.00 cm
e = 20.00 cm
d = 16.00 cm
f´c = 210.00 kg/cm2
fy = 4200.00 kg/cm2
Ø = 0.90 flexión
Por Resistencia Ultima se tiene:
A = 444.71
B = -60480.00
Mu = 1.87 Ton-cm/cm
Momento para la Circunferncia de la cuba Mu = 187000.00 kg-cm
As1 = 132.83
As2 = 3.17 As= 3.17 cm2
Acero Minimo
As(min) = 3.86 cm2
As(min) = 5.33 cm2
Distribucion del Acero
Ø = 1/2 "
As (Ø) = 1.29 cm2
Cantidad = 4.00
Espaciamiento acero S1 = 25.00 cm
Por Tanto usar : Ø 1/2" @ 25cm en dos capas
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
4.00
-1 -0.5 0 0.5 1 1.5 2
AlturadeReservorio(m)
M22(Ton-m/m)
M22 (Envolvente de Momentos)
   
  
    0
'7.1
22
 MuAsdfy
bcf
Asfy


    0
2
 MuAsBAsA
bd
fy
cf
As
´7.0
min 
bd
fy
As
14
min 

11. Diseño de Acero Tangencial.
Distribucion de Esfuerzos en Cara Interior Y en Cara exterior de la cuba del Caisson
Envolvente de esfuerzos en cara interior y cara exterior de la cuba del Reservorio
Datos de la Cuba del Reservorio
b1 = 45.00 cm
b2 = 170.00 cm
b3 = 100.00 cm
b4 = 0.30 cm
e = 20.00 cm
d = 16.00 cm
f´c = 210.00 kg/cm2
fy = 4200.00 kg/cm2
Ø = 0.90 flexión
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
4.00
-100 -50 0 50 100 150
AlturadeReservorio(m)
S11(Ton-m2)
S11 (Distribucion de Esfuerzos Tangenciales en
cara Exterior)
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
4.00
0 20 40 60 80 100 120
AlturadeReservorio(m)
S11(Ton-m2)
S11 (Distribucion de Esfuerzos Tangenciales en
cara Interior)

12. Refuerzo tangencial Hasta 0.45m ded Altura:
Esfuerzo Maximo S11 = 118.62 Ton/m2
S11 = 11.86 Kg/cm2
T = 8540.64 cm2
As = 2.26
Acero Minimo
As(min) = 1.74 cm2
As(min) = 2.40 cm2
Distribucion del Acero
Ø = 1/2 "
As (Ø) = 1.29 cm2
Cantidad = 2.00
Espaciamiento acero S1 = 20.00 cm
Por Tanto usar : Ø 1/2" @ 20cm en dos capas
Refuerzo tangencial de 0.45m a 2.15m
Esfuerzo Maximo S11 = 118.62 Ton/m2
S11 = 11.86 Kg/cm2
T = 40330.80 cm2
As = 10.67
Acero Minimo
As(min) = 6.57 cm2
As(min) = 9.07 cm2
Trabajamos con acero minimo
Distribucion del Acero
Ø = 1/2 "
As (Ø) = 1.29 cm2
Cantidad = 10.00
Espaciamiento acero S1 = 17.00 cm
bd
fy
cf
As
´7.0
min 
  
fy
beS
fy
T
As

11

bd
fy
cf
As
´7.0
min 
bd
fy
As
14
min 
  
fy
beS
fy
T
As

11

bd
fy
As
14
min 

13. Por Tanto usar : Ø 1/2" @ 17cm en dos capas
Refuerzo tangencial de 0.45m a 2.15m
Esfuerzo Maximo S11 = 80.652 Ton/m2
S11 = 8.07 Kg/cm2
T = 12904.32 cm2
As = 3.41
Acero Minimo
As(min) = 3.86 cm2
As(min) = 5.33 cm2
Trabajamos con acero minimo
Distribucion del Acero
Ø = 1/2 "
As (Ø) = 1.29 cm2
Cantidad = 4.00
Espaciamiento acero S1 = 25.00 cm
Por Tanto usar : Ø 1/2" @ 25cm en dos capas
DISEÑO DE ACERO EN CUPULA
Diseño de Acero Radial en Losa Tapa.
Distribucion de momentos Tangenciales y Radiales en losa tapa
Refuerzo tangencial en Losa:
bd
fy
cf
As
´7.0
min 
0
0.02
0.04
on-m/m)
M11 (Distribucion de Momentos Tangenciales)
  
fy
beS
fy
T
As

11

bd
fy
As
14
min 

14. Datos de losa tapa del Reservorio
r = 5.60 cm f´c = 210.00 kg/cm2
b = 100.00 cm fy = 4200.00 kg/cm2
e = 7.50 cm Ø = 0.90 flexión
d = 3.50 cm
Por Resistencia Ultima se tiene:
A = 444.71
B = -13230.00
Mu = 0.02 Ton-cm/cm
Momento para Tangencial a 4.9m de radio Mu = 2094.00 Ton-m/m
As1 = 29.59
As2 = 0.16 As= 0.16 cm2
Acero Minimo
As(min) = 0.85 cm2
As(min) = 2.50 cm2
Distribucion del Acero utilizaremos acero minimo
Ø = 3/8 "
As (Ø) = 0.71 cm2
Cantidad = 3.52
Espaciamiento acero S1 = 30.00 cm
Por Tanto usar : Ø 3/8" @ 30cm
Refuerzo Radial en Losa:
-0.04
0.01
0.06
0.11
-6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6
M22(Ton-m/m)
Radio (m)
M22 (Distribucion deMomentos Radiales)
-0.04
-0.02
0
0.02
0.04
-6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6
M11(Ton-m/m)
Radio (m)
M11 (Distribucion de Momentos Tangenciales)
   
  
    0
'7.1
22
 MuAsdfy
bcf
Asfy


    0
2
 MuAsBAsA
bd
fy
cf
As
´7.0
min 
bd
fy
As
14
min 

15. Datos de losa tapa del Reservorio
r = 5.60 cm f´c = 210.00 kg/cm2
b = 100.00 cm fy = 4200.00 kg/cm2
e = 11.00 cm Ø = 0.90 flexión
d = 7.00 cm
Por Resistencia Ultima se tiene:
A = 444.71
B = -26460.00
Mu = 0.04 Ton-cm/cm
Momento para Tangencial a 3.15m de radio Mu = 4460.00 Ton-m/m
As1 = 59.33
As2 = 0.17 As= 0.17 cm2
Acero Minimo
As(min) = 1.69 cm2
As(min) = 3.67 cm2
Distribucion del Acero, utilizaremos acero minimo
Ø = 3/8 "
As (Ø) = 0.71 cm2
Cantidad = 5.16
Espaciamiento acero S1 = 19.00 cm
Por Tanto usar : Ø 3/8" @ 19cm
DISEÑO DE ACERO EN VIGA:
Datos de Viga del Reservorio
h = 35.00 cm f´c = 210.00 kg/cm2
b = 25.00 cm fy = 4200.00 kg/cm2
r = 6.00 cm Ø = 0.90 flexión
d = 29.00 cm
Acero Minimo
As(min) = 1.75 cm2
As(min) = 2.42 cm2
Distribucion del Acero utilizaremos acero minimo
Ø = 1/2 "
As (Ø) = 1.29 cm2
Cantidad = 2.00 Por Tanto usar : ##
-0.04
0.01
-6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6
M22(To
Radio (m)
   
  
    0
'7.1
22
 MuAsdfy
bcf
Asfy


    0
2
 MuAsBAsA
bd
fy
cf
As
´7.0
min 
bd
fy
cf
As
´7.0
min 
bd
fy
As
14
min 
bd
fy
As
14
min 

16. : :
CAUDAL MINIMO :
H = m m
m L=
hf=
Qmax= Lt/s D1 = "
V = m/s D2= "
Cd = Recomendación : D1 ≤ 2 " D=
D de Diseño : " NA=
NA= Entonces: b= "
D = Cm b=
D = " NA:
A =
B = Entonces:
D =
E = Ht=
H =
Qmd =
A =
g =
Recomendación: H ≥ 30 cm
ok ¡¡¡
Calculo del valor de la carga (H)
391.49 cm
Ht= 438.30 cm
9.81 m/2s
H= 391.49 cm
Cuando la fuente de agua es un manantial de ladera y concentrado, la captación constará de tres partes:
La primera, corresponde a la protección del afloramiento
la segunda, a una cámara húmeda para regular el gasto a utilizarse.
la tercera, a una cámara seca que sirve para proteger la válvula de control.
DISEÑO DE CAPTACION DE MANANTIAL
DATOS INICIALES
CAUDAL MAXIMO 12.00 Lit./Seg. GASTO MAXIMO DIARIO 8.00 Lit./Seg.
5.00 Lit./Seg.
0.380 m
1. CALCULO DE LA DISTANCIA ENTRE EL PUNTO DE AFLORAMIENTO Y LA CAMARA
HUMEDA (L)
2. ANCHO DE LA PANTALLA (b)
3. ALTURA DE LA CAMARA HUMEDA (Ht)
0.8
7 2/3
1 1/2
1 1/2
27.31
27.00
1 1/2
27
175 1/2
Calculo de la perdida de carga (Hf)
Calculo de la distancia entre el afloramiento y la caja de
captacion (L)
0.400
ho = 0.020
Hf = 0.380
1.267 m
Calculo del Diametro del orificio de
entrada (D)
Calculo del Numero de Orificios (NA)
Calculo del ancho de la pantalla
(b)
0.50
Calculo de la perdida de carga en el orificio (ho)
ho =
9.81
0.40
g = m/s2
m
V =2.24 m/s
(V de Diseño) V =0.50 m/s
ho= 0.020 m
0.030 m2
19.54
7 2/3
12.00
4.46 m
Consideraremos un ancho de
b=4.50 m
10.00 cm
3.81 cm
3.00 cm
30.00 cm 438.30 cm
0.008 m3/s
0.001 m2
56.1
2 ohg
V 
g
V
ho
2
56.1
2

of hHH 
30.0
fH
L 
VCd
Q
A MAX
·


A
D
4

1
2
2
1







D
D
NA
     1362  NADDNADb
EDHBAHt 
2
2
2
56.1
gA
Qmd
H 

17. Dc= 1 1/2 " Dc= 1 1/2 "
Ac=
Dcanastilla= 3 "
Recomendación: Nº de ranuras =
3Dc ≤ L ≤ 6Dc At= Nº de ranuras =
Calculamos el Rango de L : Recomendación:
11.00
L=
Area de la ranura: (Ar) Dg = 3 "
Ar= L =
Ar= Ag=
La tuberia de rebose y limpia tienen el mismo diametro
TUBERIA DE LIMPIA
D= 4.41 "
Q = Lt/s D= 4 "
hf = m/m
CONO DE REBOSE
D = 4 x 6
12.00
0.015
5. REBOSE Y LIMPIA
0.20 m
0.024 m2 (si cumple)
65.15
65
20.00 cm
35.00 mm2
3.50E-05 m2
≤ L ≤ 23
1.14E-03 m2
2.28E-03 m2
El valor de At no debe ser mayor al 50%
del area lateral de la granada (Ag)
Calculo del diametro (Dcanastilla) y
longitud de la canastilla (L)
Calculo del area total de ranuras (At) Numero de Ranuras
4. DIMENSIONAMIENTO DE LA CANASTILLA
DcDCANASTILLA 2
4
2
C
C
D
A


Ct AA 2
LDA gg ··5.0
 
 ArranuradeArea
AtranuradetotalArea
ranurasdeN º
21.0
38.0
·71.0
hf
Q
D 

18. Donde: Referencia: Arturo Rocha Felices, "HIDRAULICA DE TUBERIAS Y CANALES", Pg. 218.
C : Coeficiente de Hazen y Williams
D : Diámetro de la tubería (Pulgadas )
h f : Pérdida de carga unitaria - pendiente (m/Km )
Q CONDUCCION : Caudal de conducción (Lts./Seg. )
N°
001 3960
002 3958.35
003 3957.5
004 3957
005 3954.5
006 3953
007 3953
008 3951.5
009 3949.4
010 3948.4
011 3945.5
012 3945.5
013 3942.5
014 3941.6893
015 3939.6
016 3929
140
100
Se realizará un análisis general de toda la línea (tramo por tramo), para de esta forma poder verificar las presiones
existentes en cada punto, de acuerdo a los criterios establecidos por Hazen y Williams, presentados en el siguiente
cuadro:
Para el cálculo de las tuberías que estan trabajando a presión, se utilizará a Fórmula establecida por HAZEN y
WILLIAMS, el cual se presenta a continuación:
Según la sección (e), Para el cálculo de las tuberías que trabajan con flujo a presión se utilizarán fórmulas racionales. En
caso de aplicarse la fórmula de Hazen y Williams, se utilizarán los coeficientes de fricción que se establecen en la Tabla
N° 01. Para el caso de tuberías no consideradas, se deberá justificar técnicamente el valor utilizado.
DISEÑO DE LA LINEA DE CONDUCCION
DESCRIPCION, COTAS, DISTANCIAS HORIZONTALES Y OTROS DATOS DEL PROYECTO:
100
150
110
150
100
COEFICIENTES DE FRICCIÓN "C" EN LA FÓRMULA DE
HAZEN Y WILLIAMS
TIPO DE TUBERIA C
(R.N.E) Tub.: Acero sin costura 120
(R.N.E) Tub.: Fibra de vidrio
(R.N.E) Tub.: Hierro fundido
(R.N.E) Tub.: Hierro fundido con revestimiento
(R.N.E) Tub.: Hierro galvanizado
(R.N.E) Tub.: Polietileno, Asbesto Cemento
(R.N.E) Tub.: Acero soldado en espiral
(R.N.E) Tub.: Cobre sin costura
(R.N.E) Tub.: Concreto
(R.N.E) Tub.: Poli(cloruro de vinilo)(PVC)
140
150
CALCULOS HIDRAULICOS
CAPTACION 3,917.00 m.s.n.m. 0.00 m 00 Km + 000.00 m 0.00 m
DESCRIPCION
COTAS
- NIVEL DINAMICO -
(m.s.n.m.)
DISTANCIA
HORIZONTAL
(metros)
DISTANCIA HORIZ.
ACUMULADA
(Km + m)
LONGITUD DE
TUBERIA
(metros)
PVI 3,913.37 m.s.n.m. 4.42 m 00 Km + 009.42 m 4.74 m
tuberia 3,915.07 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 005.00 m 5.36 m
tuberia 3,911.29 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 015.00 m 5.33 m
tuberia 3,913.15 m.s.n.m. 0.58 m 00 Km + 010.00 m 0.62 m
PVI 3,908.90 m.s.n.m. 1.44 m 00 Km + 021.44 m 1.54 m
tuberia 3,909.43 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 020.00 m 5.33 m
tuberia 3,906.83 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 030.00 m 5.14 m
tuberia 3,908.04 m.s.n.m. 3.56 m 00 Km + 025.00 m 3.66 m
PVI 3,905.22 m.s.n.m. 1.67 m 00 Km + 036.67 m 1.72 m
tuberia 3,905.62 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 035.00 m 5.14 m
tuberia 3,903.44 m.s.n.m. 5.00 m 00 Km + 045.00 m 5.11 m
tuberia 3,904.51 m.s.n.m. 3.33 m 00 Km + 040.00 m 3.40 m
tuberia 3,902.27 m.s.n.m. 2.27 m 00 Km + 050.00 m 2.35 m
PVI 3,902.86 m.s.n.m. 2.73 m 00 Km + 047.73 m 2.79 m
PVI 3,901.55 m.s.n.m. 2.74 m 00 Km + 052.74 m 2.83 m
   54.063.2
0004264.0 fhDCQ 






.Seg
Pie

19. 017 3925.5
018 3921
019
La carga disponible en el sistema, esta dado por:
Donde:
Z : Cota de cota respecto a un nivel de referencia arbitraria
P/ g : Altura de carga de presión “P es la presión y g el peso especifico del fluido” (m )
V : Velocidad media del punto considerado (m/Seg. )
H f : Es la pérdida de carga que se produce de 1 a 2
PRES. MINIMA
PRES. MAXIMA
En la línea de conducción, la presión representa la cantidad de energía gravitacional contenida en el agua. Se determina
mediante la ecuación de Bernoulli.
15.50 m
Line - Line 3,901.52 m.s.n.m. 1.90 m 00 Km + 054.64 m 1.90 m
RESERVORIO 3,901.50 m.s.n.m. 1.70 m
LONGITUD TOTAL REAL DE TUBERIA : 00 Km + 59.04 m
00 Km + 056.70 m1.70 m
tuberia 3,901.52 m.s.n.m. 0.36 m 00 Km + 055.00 m 0.36 m
Para tener una mejor visión del funcionamiento del sistema, se presentará la Línea de Gradiente Hidráulico (L.G.H.),
el cual indica la presión de agua a lo largo de la tubería bajo condiciones de operación, lo cual se presenta a
continuación:
De acuerdo a los datos planteados, las cotas establecidas para el sistema, será un indicador de la carga disponible,
para lo cual tenemos una cota de salida de 3,917.00 m.s.n.m., y una cota de llegada de 3,901.50 m.s.n.m.
El Sistema, debe de funcionar adecuadamente para ello la
presión MINIMA sera de 10 mca
El Sistema, debe de funcionar adecuadamente para ello la
presión MAXIMA sera de 50 mca
TABLA Nº 02
PRESIONES REQUERIDAS PARA EL FUNCIONAMIENTO DEL SISTEMA SEGÚN RNE
PRESION MAXIMA
PRESION REQUERIDA DESCRIPCION
PRESION MINIMA
3900
3902
3904
3906
3908
3910
3912
3914
3916
3918
0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
30.00
35.00
40.00
45.00
50.00
55.00
60.00
m.s.n.m.
Metros
ESQUEMA DEL PROYECTO
    LlegadadeSalidade LCotaSCotaH
fH
g
VP
Z
g
VP
Z 
22
2
22
2
2
11
1
gg

20. Entonces sera de :
LONG. DE
TUBERIA
PENDIENTE CAUDAL PRESION
(m) (m/m) (m³/Seg.) (m) ↑
0.00 0.012 0.000
5.36 0.360 0.012 1.822
0.62 3.104 0.012 3.622
5.33 0.349 0.012 5.375
5.33 0.348 0.012 7.021
3.66 0.381 0.012 8.342
5.14 0.235 0.012 9.373
5.14 0.235 0.012 10.163
3.40 0.327 0.012 10.581
5.11 0.209 0.012 11.231
2.35 0.502 0.012 11.802
1.70 0.451 0.012 12.429
CLASE DE TUBERIA
Las presiones establecidas para los diferentes tipos de tubería se basarán en el siguiente cuadro:
3,913.929
Pérdida de carga en el tramo:
52.767 75 5.419 m/Seg. 2.683 m/Seg. 0.138 0.138
COEFICIENTE C :
11.85 Lit./Seg.
(R.N.E) Tub.: Poli(cloruro de vinilo)(PVC) 150
DISEÑO DE LA LINEA DE CONDUCCION
Se realizará un análisis general de toda la línea (tramo or tramo), para de esta forma poder verificar las presiones existentes en cada punto, de acuerdo a los crterios
establecidos por Hazen y Williams, presentados en el siguiente cuadro:
00 Km + 056.70 m 3,901.50
DATOS DE CALCULO
CAUDAL MAXIMO DIARIO :
TUB. CLASE 10 100 m. 70 m.
TUB. CLASE 15 150 m. 100 m.
TUB. CLASE 5 50 m. 35 m.
TUB. CLASE 7.5 75 m. 50 m.
CLASE DE TUBERIA
CARGA ESTATICA (metros)
PRESION MAXIMA DE
PRUEBA (metros)
PRESION MAXIMA
DE TRABAJO
3.071 m
5.663 m/Seg. 2.683 m/Seg. 0.191 0.606 3,914.068
3,914.674
0.695 3,915.090
00 Km + 045.00 m 3,903.44 61.812 75 3.949 m/Seg. 2.683 m/Seg. 0.416 0.416
00 Km + 040.00 m 3,904.51 56.361 75 4.750 m/Seg. 2.683 m/Seg. 0.277
51.619 75
3,916.203
00 Km + 035.00 m 3,905.62 60.321 75 4.147 m/Seg. 2.683 m/Seg. 0.418 0.418 3,915.785
0.073 3,916.379
00 Km + 030.00 m 3,906.83 60.330 100 4.146 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.103 0.176
00 Km + 025.00 m 3,908.04 54.619 100 5.058 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.073
3,916.666
00 Km + 020.00 m 3,909.43 55.625 100 4.877 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.107 0.214 3,916.453
0.120 3,916.773
00 Km + 015.00 m 3,911.29 55.620 100 4.878 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.107 0.107
00 Km + 010.00 m 3,913.15 35.503 100 11.971 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.012
3,917.000
00 Km + 005.00 m 3,915.07 55.257 100 4.942 m/Seg. 1.509 m/Seg. 0.107 0.107 3,916.893
ALTURA
PIESOMETR.
- COTA -
(Km + m) (m.s.n.m.) (mm) (mm) → (m/Seg.) → (m/Seg.) (m/Km) → (m) (m.s.n.m.)
DISTANCIA
HORIZONTAL
NIVEL
DINAMICO
- COTA -
DIAMETRO
CALCULADO
DIAMETRO
ASUMIDO
VELOCIDAD
CALCULADA
VELOCIDAD
REAL
00 Km + 050.00 m 3,902.27
PERDIDA DE
CARGA
UNITARIA
H f
ACUMULA
DA
00 Km + 000.00 m 3,917.00

21. 3917.00
3916.89 3916.77 3916.67
3916.45 3916.38 3916.20
3915.78
3915.09
3914.67
3914.07 3913.93
3917.00
3915.07
3913.15
3911.29
3909.43
3908.04
3906.83
3905.62
3904.51
3903.44
3902.27
3901.50
3900.00
3902.00
3904.00
3906.00
3908.00
3910.00
3912.00
3914.00
3916.00
3918.00
0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
30.00
35.00
40.00
45.00
50.00
55.00
60.00
m.s.n.m.
Metros
ESQUEMA DEL PROYECTO
LINEA DE TUBERIA
COTA PIEZOMETRICA
PLANO DE CARGA

22. Asignación de caudales en los tramos que constituyen las mallas
METODO DE LAS AREAS
DISTRIBUCION DE CAUDALES EN NUDOS
23836.484
17550.601
10364.571
23588.537
1.00
7336.396
6660.847
5368.106
2484.442
11778.565
7195.827
11200.436
10066.322
14191.633
8536.182
1069.140
2996.688
2016.491
1818.372
4622.885
11999.448
5684.466
4491.740
7607.960
3410.391
4273.105
10532.830
2845.132
4349.762
8157.170
3743.900
4108.964
4510.934
3183.960
2032.798
4316.444
2512.322
1714.613
1935.069
7128.319
11490.229
5670.194
9221.436
17197.353
11816.364
14305.371
6603.473
8578.265
4754.859
10455.315
8341.804
7850.996
2407.853
10498.611
5615.253
5570.644
12246.867
19798.132
5991.596
4329.458
3797.820
3972.730
4761.730
(m2)
AREA
13.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
6946.365
6309.463
3800.920
2716.855
2207.269
3291.478
7944.926
37.00
26.00
27.00
28.00
29.00
30.00
31.00
20.00
21.00
22.00
23.00
24.00
25.00
14.00
15.00
16.00
17.00
18.00
19.00
8.00
9.00
10.00
11.00
12.00
44.00
45.00
46.00
47.00
48.00
49.00
38.00
39.00
40.00
41.00
42.00
43.00
56.00
57.00
58.00
59.00
60.00
61.00
50.00
51.00
52.00
53.00
54.00
55.00
62.00
63.00
64.00
65.00
66.00
67.00
32.00
33.00
34.00
35.00
36.00
CAUDAL MAXIMO HORARIO : 22.79 Lit./Seg.
AREA DE INFLUENCIA : 885081.944 m2
.607 Lit./Seg.
CAUDAL UNITARIO : .000026 Lit./Seg.
CAUDAL EN
EL NUDO
.614 Lit./Seg.
.452 Lit./Seg.
.267 Lit./Seg.
N° DE
AREA
.138 Lit./Seg.
.064 Lit./Seg.
.303 Lit./Seg.
.185 Lit./Seg.
.288 Lit./Seg.
.259 Lit./Seg.
.365 Lit./Seg.
.220 Lit./Seg.
.028 Lit./Seg.
.088 Lit./Seg.
.110 Lit./Seg.
.271 Lit./Seg.
.073 Lit./Seg.
.112 Lit./Seg.
.210 Lit./Seg.
.096 Lit./Seg.
.106 Lit./Seg.
.116 Lit./Seg.
.052 Lit./Seg.
.111 Lit./Seg.
.065 Lit./Seg.
.044 Lit./Seg.
.050 Lit./Seg.
.184 Lit./Seg.
.179 Lit./Seg.
.162 Lit./Seg.
.098 Lit./Seg.
.070 Lit./Seg.
.057 Lit./Seg.
.085 Lit./Seg.
.205 Lit./Seg.
.189 Lit./Seg.
.172 Lit./Seg.
.170 Lit./Seg.
.221 Lit./Seg.
.122 Lit./Seg.
.269 Lit./Seg.
.215 Lit./Seg.
.202 Lit./Seg.
.077 Lit./Seg.
.052 Lit./Seg.
.047 Lit./Seg.
.119 Lit./Seg.
.309 Lit./Seg.
.146 Lit./Seg.
.510 Lit./Seg.
.154 Lit./Seg.
.111 Lit./Seg.
.098 Lit./Seg.
.102 Lit./Seg.
.123 Lit./Seg.
.296 Lit./Seg.
.146 Lit./Seg.
.237 Lit./Seg.
.443 Lit./Seg.
.304 Lit./Seg.
.368 Lit./Seg.
.066 Lit./Seg.
.023 Lit./Seg.
.215 Lit./Seg.
.062 Lit./Seg.
.270 Lit./Seg.
.145 Lit./Seg.
.143 Lit./Seg.
.315 Lit./Seg.
.116 Lit./Seg.
.196 Lit./Seg.
.082 Lit./Seg.
68.00
69.00
70.00
71.00
72.00
2566.951
912.592
8364.717
N° DE
AREA
AREA CAUDAL EN
(m2) EL NUDO
INFLUENCIADEAREA
HORARIOMAXIMOCAUDAL
qUNITARIO 
NUDOUNITARIONUDO AQQ ·

23. 8733.018
8142.905
5646.254
5408.906
2778.960
2716.327
2949.627
3239.792
3552.410
4863.329
6450.106
4352.404
3043.287
6330.826
14082.287
28085.056
31871.724
8745.085
12945.215
9298.752
28087.348
48333.635
8353.350
8469.240
32753.323
19164.989
17648.278
12161.596
1594.068
1353.473
4544.620
17822.013
N° DE
AREA
AREA
(m2)
98.00
99.00
100.00
92.00
93.00
94.00
95.00
96.00
97.00
86.00
87.00
88.00
89.00
90.00
91.00
80.00
81.00
82.00
A TOTAL: 885081.944
104.00
101.00
102.00
103.00
83.00
84.00
85.00
74.00
75.00
76.00
77.00
78.00
79.00
73.00 .041 Lit./Seg.
.035 Lit./Seg.
.117 Lit./Seg.
.459 Lit./Seg.
EL NUDO
.723 Lit./Seg.
.821 Lit./Seg.
.225 Lit./Seg.
.333 Lit./Seg.
.239 Lit./Seg.
.723 Lit./Seg.
1.245 Lit./Seg.
.843 Lit./Seg.
.493 Lit./Seg.
.454 Lit./Seg.
.313 Lit./Seg.
22.791 Lit./Seg.
.215 Lit./Seg.
.218 Lit./Seg.
.225 Lit./Seg.
.210 Lit./Seg.
CAUDAL EN
.145 Lit./Seg.
.139 Lit./Seg.
.072 Lit./Seg.
.070 Lit./Seg.
.076 Lit./Seg.
.083 Lit./Seg.
.091 Lit./Seg.
.125 Lit./Seg.
.166 Lit./Seg.
.112 Lit./Seg.
.078 Lit./Seg.
.163 Lit./Seg.
.363 Lit./Seg.

24. 4 150 0.82
4 150 0.65
4 150 0.73
4 150 0.87
4 150 0.67
4 150 0.89
4 150 0.78
4 150 0.92
4 150 0.94
4 150 0.68
4 150 0.71
4 150 0.71
4 150 0.83
4 150 0.86
4 150 0.9
4 150 0.81
4 150 0.9
4 150 0.7
4 150 0.92
4 150 0.82
4 150 0.78
4 150 0.79
4 150 0.79
4 150 0.77
4 150 0.6
4 150 0.63
4 150 1.09
4 150 0.78
4 150 0.68
4 150 1.12
4 150 0.84
4 150 0.67
4 150 0.88
4 150 0.65
4 150 0.65
4 150 0.74
4 150 0.72
4 150 0.91
4 150 0.66
4 150 0.87
4 150 0.9
150 0.82
4 150 0.65
4 150 0.8
39
39
39
39
40
40
38
38
38
39
39
39
32
32
32
34
35
36
29
29
29
31
31
32
17
23
24
24
26
28
13
14
16
17
17
17
32
5
6
7
9
10
10
12
12
45
39
40
41
42
43
44
33
34
35
36
37
38
27
28
29
30
31
32
21
22
23
24
25
26
15
16
17
18
19
20
9
10
11
12
13
14
3
4
5
6
7
8
LONGITUD
DE
TUBERIA m
DIAMETRO
DE TUBERIA
pulg
C
VELOCIDAD
m/s
1
2
4 150 0.6
4
38.000
38.000
30.000
33.000
30.000
30.000
38.000
37.000
36.000
39.000
38.000
38.000
38.000
37.000
36.000
34.000
33.000
42.000
31.000
31.000
31.000
38.000
38.000
38.000
38.000
36.000
42.000
33.000
34.000
30.000
30.000
31.000
30.000
38.000
38.000
30.000
30.000
42.000
37.000
32.000
32.000
38.000
38.000
30.000
3893.940
3893.920
3894.650
3894.640
3894.550
3894.550
3893.850
3893.830
3893.730
3894.050
3894.060
3893.830
3893.830
3893.780
3893.640
3894.140
3894.150
3892.420
3894.260
3894.250
3894.300
3893.950
3893.950
3893.950
3893.950
3893.720
3892.360
3894.870
3894.870
3894.350
3894.350
3894.300
3894.340
3894.030
3894.040
3894.400
3894.410
3892.370
GRADIENTE
HIDRAULICO
msnm
3893.790
3893.790
3894.210
3894.210
3893.950
3893.950
3894.340
N-43 3856.270
N-44 3856.000
N-45 3855.820
N-40 3864.020
N-41 3864.310
N-42 3856.230
N-37 3856.750
N-38 3864.370
N-39 3861.750
N-34 3855.530
N-35 3856.000
N-36 3856.000
N-31 3863.350
N-32 3857.840
N-33 3855.310
N-28 3860.680
N-29 3850.600
N-30 3863.000
N-25 3857.660
N-26 3857.550
N-27 3860.150
N-20
N-21
N-22
N-23
N-24 3856.000
N-14
N-15
N-16
N-17
N-18
N-19
N-8
N-9
N-10
N-11
N-12
N-13
3856.000
3856.000
3856.000
N-2 3856.460
N-3
N-4
N-5
N-6
N-7
3861.430
3861.300
3864.310
3864.440
3863.420
3863.480
3856.080
3856.000
3864.710
3864.560
3850.170
3850.690
3862.600
3862.640
3856.000
3856.000
3864.050
3864.160
RESULTADOS DE WATERCAD (PRESION Y VELOCIDAD)
N° DE NUDO
N-1
COTA
TUBERIA
msnm
3856.460
PRESION EN
NUDO mca
37.000
N° DE
TUBERIA

25. 4 150 0.86
4 150 0.91
4 150 0.83
4 150 0.89
4 150 0.63
4 150 0.76
4 150 0.88
4 150 0.68
4 150 0.79
4 150 0.92
4 150 0.76
4 150 0.66
4 150 0.7
4 150 0.68
4 150 0.82
4 150 0.81
4 150 1.07
4 150 0.87
4 150 0.96
4 150 0.79
4 150 0.87
4 150 0.79
4 150 0.79
4 150 0.85
4 150 0.94
4 150 0.96
4 150 0.65
4 150 0.71
4 150 0.91
4 150 0.88
4 150 0.75
4 150 0.84
4 150 0.81
4 150 0.91
4 150 0.71
4 150 0.76
4 150 0.69
4 150 0.7
4 150 0.87
4 150 0.71
4 150 0.71
4 150 1.03
4 150 0.7
4 150 0.71
4 150 0.64
4 150 0.72
4 150 0.63
4 150 0.93
4 150 0.68
4 150 1.14
52
53
49
51
51
51
52
52
46
47
48
49
49
49
44
44
45
45
46
46
43
43
43
43
45
44
42
42
42
42
42
42
40
41
41
41
41
42
40
40
40
40
40
40
40
40
40
40
40
40
93
94
95
87
88
89
90
91
92
81
82
83
84
85
86
75
76
77
78
79
80
69
70
71
72
73
74
63
64
65
66
67
68
57
58
59
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61
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28. N° DE
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