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UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA
FA C ULTA D DE ING ENIERÍA ELÉC TRIC A Y ELEC TRÓ NIC A
ESTUDIO DEFINITIVO DE LA LINEA DE TRANSMISIÓN
MAJES – CAMANÁ EN 138 kV
TESIS
PARA OPTAR EL TÍTULO PROFESIONAL DE:
INGENIERO ELECTRICISTA
PRESENTADO POR:
VÍCTOR ROCHA ZAVALETA
PROMOCIÓN
2002– I
LIMA – PERÚ
2005

“ ESTUDIO DEFINITIVO DE LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN
MAJES - CAMANA EN 138 kV “

A mis padres Germán, Anselma y hermanos
por su apoyo moral y anímico inagotable. A los
Ingenieros Luis Moyonero y Alfredo Méndez
que siempre confiaron en mi capacidad, y muy
en especial a mi señora que siempre me brinda
su entusiasmo y es una de las razones por la
que dedico mi esfuerzo.

SUMARIO
El presente tema de tesis, es un aporte hacia el desarrollo eléctrico del departamento
de Arequipa, pues en el considera la complejidad de la zona, y busca coexistir con el
proyecto especial de irrigación Majes. No obstante, se tiene presente en todo
momento el respeto a las distancias mínimas de seguridad respecto a edificaciones
cercanas, a la futura ampliación de la carretera panamericana sur.
Inicialmente se plantean alternativas técnicas, y luego se evalúa los aspectos
económicos de cada alternativa, llegando finalmente a considerar una transmisión
eléctrica en 138 kV, e implementar una subestación de transformación en la central
térmica de La Pampa en 138/60/10 kV.
Adicionalmente al proyecto se presenta una primera versión de un software que
permite calcular el flujo de potencia, caídas de tensión y distribución de estructuras,
elaborado en Visual Basic.

INDICE
PROLOGO 1
CAPITULO I
MEMORIA DESCRIPTIVA 3
1.1 Objetivo 3
1.2 Alcances 3
1.3 Antecedentes 4
1.4 Área de influencia 4
1.5 Infraestructura Disponible 5
1.5.1 Medios de Transporte y Vías de Comunicación 5
1.5.2 Servicios y Facilidades de Alojamiento 5
1.6 Características geográficas del proyecto 5
1.6.1 Hidrología 5
1.6.2 Descripción climática de la zona 5
1.6.3 Aspecto Biológico 6
1.7 Estudio del mercado eléctrico 6
1.7.1 Generalidades 6
1.7.2 Actividades económicas 6
1.7.3 Proyección de la Demanda 7
a) Proyección de Demanda de Potencia 7
b) Proyección de Demanda de Energía 8
1.7.4 Análisis de la Oferta 10
1.7.5 Balance Oferta – Demanda 10
1.8 Evaluación de las instalaciones existentes 10
1.9 Análisis de Alternativas 10
1.9.1 Planteamiento de Alternativas del Proyecto 10

VII
a) Alternativa Nº1 : LT 138 kV Majes –Camaná con Estructuras de Madera
tipo H, Conductor 240 mm² y S.E. Camaná 138/60/10 kV 11
b) Alternativa Nº 2 : LT 138 kV Majes –Camaná con Estructuras tipo H
Optimizadas, Conductor 185 mm² y S.E. Camaná 138/33/10 kV . 16
c) Alternativa Nº 3 : LT 138 kV Majes –Camaná con Estructuras de
Alineamiento Monoposte, Conductor 185 mm² y S.E. Camaná
138/33/10 kV 21
d) Alternativa Nº 4 : LT 138 kV Majes –Camaná con Estructuras de
Alineamiento Monoposte, Conductor 185 mm² y S.E. Camaná
138/60/10 kV 21
1.9.2 Comparación de Alternativas 22
a) Comparación de Alternativas del Proyecto “LT 138 kV Majes –Camaná y
SS.EE. Majes y Camaná 22
b) Comparación de Alternativas del Sistema Eléctrico “Majes-Camaná y Pse’s
Ocoña-Atico y Caravelí” 23
1.10 Descripción de la Alternativa seleccionada 24
1.10.1 Línea de Transmisión 24
1.10.2 Subestaciones 25
1.10.3 Sistema de Telecomunicaciones 26
1.11 Impacto Ambiental 29
1.11.1 Análisis de la matriz de impactos 30
1.12 Criterios Generales de Diseño de Líneas de Transmisión en 138 kV 36
1.12.1 Consideraciones Generales 36
1.12.2 Espaciamientos de seguridad 40
a) Distancias de Seguridad del Conductor cuando la Línea Cruza Sobre: 40
b) Distancias de Seguridad del Conductor sobre el Terreno cuando la
Línea va Paralelo a: 41
c) Distancia Vertical Mínima entres Fases 41
d) Distancia Horizontal entre Conductores Limitado por el Máximo Vano 41
1.13 Criterios Generales de Diseño de la Subestación de Camaná
138/60/10 kV 42
1.13.1 Coordinación de Aislamiento 42

VIII
1.13.2 Espaciamientos de Seguridad 42
1.13.3 Capacidades de Cortocircuito 42
1.13.4 Cálculo de la Malla de Tierra 43
1.14 Inversiones Previstas 43
CAPITULO II
ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE SUMINISTRO Y MONTAJE 45
2.1 Especificaciones Técnicas de Líneas en 138 kV 45
2.1.1 Especificaciones Técnicas de Suministro 45
a) Generalidades 45
b) Postes y ménsulas de concreto armado 46
c) Conductores eléctricos 49
d) Accesorios del conductor 50
e) Aisladores poliméricos tipo Suspensión 54
f) Aisladores Poliméricos tipo Line Post 58
g) Accesorios metálicos para postes y crucetas 62
h) Cable de Acero EHS para Retenidas 64
i) Accesorios metálicos para retenidas 66
j) Materiales para puesta a tierra 68
k) Equipos de Operación y Mantenimiento 72
2.1.2 Especificaciones Técnicas de Montaje 73
a) Replanteo Topográfico 73
b) Gestión de Servidumbre 75
c) Caminos de acceso 78
d) Campamentos 80
e) Excavación y eliminación de material excedente 81
f) Izaje de postes y cimentación 84
g) Armado de estructuras: procedimientos 85
h) Montaje de retenidas y anclajes 87
i) Sistema de puesta a tierra y medida de la resistencia 88
j) Tendido y puesta en flecha de los conductores 89
2.1.3 Planillas de distribución de estructuras 97
a) Línea de Transmisión en 138 kV Majes – Camaná 97

IX
2.2 Especificaciones Técnicas del Equipamiento Principal de la Subestación
Camaná 97
2.2.1 Especificaciones Técnicas de suministro del equipamiento principal de la
subestación 97
a) Especificaciones Técnicas Generales 97
b) Transformador de potencia 102
c) Seccionador de línea 119
d) Interruptor automático 125
e) Transformadores de tensión 133
f) Pararrayos 139
g) Estructuras 142
h) Barras 148
i) Cables de energía y terminales 151
j) Material para puesta a tierra 154
k) Instalaciones eléctricas exteriores 158
l) Transformador de servicios auxiliares 159
m) Equipos contra incendio 161
2.2.2 Especificaciones Técnicas de montaje electromecánico 163
a) Actividades y trabajos preliminares 163
b) Montaje del transformador de potencia 164
c) Montaje de seccionadores 173
d) Montaje de equipo menor 174
e) Sistema de iluminación 175
f) Colocación del sistema de tierras 176
g) Montaje del sistema de pórticos y barras 179
h) Limpieza final 182
i) Inspección y pruebas de aceptación de subestaciones 182
2.2.3 Especificaciones Técnicas de obras civiles 191
a) Generalidades 191
b) Actividades preliminares 193
c) Movimiento de tierras 194
d) Obras de concreto 198

X
e) Tubería de Drenaje 201
f) Caminos de acceso 202
CAPITULO III
METRADO Y PRESUPUESTO 203
3.1 Resumen General 203
3.2 Metrado y presupuesto 203
3.3 Análisis de precios unitarios 203
CAPITULO IV
CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS 204
4.1 Introducción 204
4.1.1 Objetivo 204
4.2 Cálculos justificativos – Línea de Transmisión en 138 kV 204
4.2.1 Estimación del Nivel de Tensión a Transmitir 204
4.2.2 Selección económica del conductor de la línea de transmisión 205
a) Selección y Descripción del Material 205
b) Selección técnico-económica de la Sección del Conductor 206
c) Capacidad Térmica de Conductores Debido al Cortocircuito 207
d) Capacidad Térmica de Conductores 208
e) Pérdidas Eléctricas 208
4.2.3 Conductor: tablas de flechado y efecto creep 211
a) Cálculo Mecánico de Conductores 211
b) Vibración de Conductores 212
c) Efecto Creep 214
4.2.4 Soportes 216
a) Selección del Tipo de Estructura Soporte 216
b) Cálculo Mecánico de Estructuras 217
c) Prestaciones de Estructuras 219
4.2.5 Cálculo de las cimentaciones según el método de Sulzberger 219
a) Generalidades 219
b) Reglamentos y Códigos 219
c) Cálculo de las Cimentaciones 220
4.2.6 Puesta a tierra de las estructuras 223

XI
a) Introducción 223
b) Cálculo de los Sistemas de Puesta a Tierra 223
c) Mediciones de Campo 226
d) Tensiones de Toque y Paso 227
4.2.7 Nivel Isoceráunico y distancias de aislamiento en la estructura 229
a) Distancias Mínimas de Seguridad 229
4.2.8 Cálculo del aislamiento 235
a) Selección y Descripción 235
b) Aislación Necesaria por Contaminación 235
c) Aislación Necesaria por Sobrevoltajes a Frecuencia Industrial 236
d) Aislación Necesaria por Sobrevoltajes de Maniobra 237
e) Aislación Necesaria por Sobretensiones de Impulso 238
f) Conclusiones de Selección del Aislamiento 239
g) Radiación Electromagnética a nivel del terreno 239
4.2.9 Cálculo matricial de los parámetros eléctricos 240
a) Cálculo de la Resistencia: 240
b) Cálculo de Reactancias 241
c) Determinación de los parámetros ABCD 242
4.2.10 Determinación del desbalance por efecto de carga 244
a) Regulación de Línea (r) 244
b) Eficiencia de la línea (h) 244
4.2.11 Cálculos de flujo de carga con la línea y subestación para mínima y máxima
demanda proyectadas 245
4.3 Cálculos Justificativos – Subestación Camaná 138/60/10 kV 246
4.3.1 Cálculo de las distancias en la subestación 246
4.3.2 Niveles de cortocircuito 246
4.3.3 Cálculo del aislamiento y su coordinación 247
a) Coordinación de Aislamiento 247
4.3.4 Cálculo de barras 247
a) Densidad de corriente 247
4.3.5 Malla de tierra según IEEE-80 249
a) Definiciones y unidades utilizdas 249

XII
b) Determinación de la sección mínima del conductor de la malla 249
c) Valores de los potenciales máximos admisibles 250
d) Tensión de toque máximo 250
e) Tensión de paso máximo 250
f) Cálculo de la resistencia de la malla 250
g) Cálculo del potencial de la malla durante una falla 250
h) Cálculo del potencial de paso 250
4.3.6 Dimensionamiento de los equipos de maniobra 251
a) Interruptores 251
b) Seccionadores 251
c) Transformadores de Tensión 251
d) Celdas en 10 kV 252
4.3.7 Cálculo del pararrayos 252
a) Pararrayos 252
4.3.8 Determinación de la demanda y dimensionamiento del transformador de
potencia 253
a) Transformador de Potencia 253
4.3.9 Cálculo del transformador de servicios auxiliares 253
4.3.10 Cálculo mecánico de los pórticos de la subestación 254
4.3.11 Cálculo del nivel de iluminación en la subestación y edificio de control. 254
CAPITULO V
EVALUACIÓN ECONÓMICA DEL PROYECTO 255
5.1 Evaluación financiera o privada 255
5.1.1 Generalidades 255
5.1.2 Plan de Financiamiento 255
5.2 Evaluación económica – social 258
5.2.1 Precios de mercado y precios económicos – sociales 258
5.2.2 Análisis económico 258
a) Costos asociados a la ejecución del proyecto: 258
b) Costos Asociados al Sistema Aislado: 259
5.3 Indicadores de evaluación 259
5.3.1 Análisis beneficio – costo 259

XIII
5.3.2 Análisis de sensibilidad 259
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 261
ANEXOS 262
BIBLIOGRAFÍA 266

PROLOGO
Objetivo
El proyecto de la Línea de Transmisión 138 kV. Majes – Camaná tiene como
objetivo suministrar energía eléctrica a los pequeños sistemas eléctricos PSE’s
Ocoña – Atico y Caravelí con energía proveniente del Sistema Interconectado
Nacional “SINAC”.
Alcances
El proyecto comprende las siguientes instalaciones :
♦ Diseño de la Línea de Transmisión en 138 kV. Majes – Camaná
♦ Ampliación de la Subestación Majes 138/60/10 kV.
♦ Diseño de la Subestación Camaná 138/60/10 kV.
♦ Sistema de Telecomunicaciones.
Antecedentes
La Empresa de Distribución Eléctrica Sociedad Eléctrica del Sur Oeste S.A. “SEAL“
cuenta con un estudio similar realizado en el año 1996, dicho estudio ha sido
elaborado bajo los criterios de diseño de la Dirección Ejecutiva de Proyectos del
Ministerio de Energía y Minas – DEP/MEM.
Ubicación geográfica
El área del proyecto de la línea Majes – Camaná pertenece al departamento de
Arequipa, comprende las provincias de Caylloma y Camaná, como se puede apreciar
en la lámina de ubicación del proyecto Anexo Nº A1.

2
Acceso al área del proyecto
El trazo de la línea en 138 kV recorre las localidades ubicadas entre Majes y
Camaná, en un 80 % va en forma paralela a la carretera Panamericana Sur que une
las subestaciones de Majes y Camaná.
Estado actual del proyecto
Actualmente la empresa SEAL, cuenta con el estudio definitivo y realiza las
coordinaciones necesarias para la ejecución del proyecto.
Presupuesto
El presupuesto total del proyecto, incluyendo IGV es de US $ 3`461,697.

CAPITULO I
1 MEMORIA DESCRIPTIVA
1.1 Objetivo
El presente informe tiene como objetivo el desarrollo del “Estudio definitivo de la
Línea de Transmisión en 138 kV Majes – Camaná” que incluye la ampliación de las
subestaciones de Majes en 138 kV y Camaná en 138/60/10 kV.
Estas instalaciones permitirán dotar de energía eléctrica a los pequeños sistemas
eléctricos PSE’s de Ocoña-Atico y Caravelí con energía proveniente del Sistema
Interconectado Nacional “SINAC”.
1.2 Alcances
El “Estudio definitivo de la línea de Transmisión 138 kV Majes-Camaná” consta de
las siguientes actividades:
Memoria Descriptiva: Comprende la información básica y general del proyecto,
como el objetivo, alcances, antecedentes, área de influencia, infraestructura y
características del área del proyecto.
Especificaciones técnicas de suministro: Comprende las normas generales a las que
deben sujetarse los diseños y la fabricación de los materiales que se suministran en el
marco del proyecto.
Especificaciones técnicas de montaje: Se definen las principales actividades que
ejecutará el contratista durante el montaje electromecánico de la línea de transmisión
que comprende el proyecto.

4
Metrado y presupuesto: Comprende la elaboración del metrado y presupuesto, y el
análisis de precios unitarios del suministro de materiales, equipos y del montaje
electromecánico.
Cálculos justificativos: Se incluye todos los cálculos eléctricos y mecánicos que se
utilizarán en el proyecto, indicando las fórmulas, teniendo presente el Código
Nacional de Electricidad de Suministros, las normas técnicas del MEM/DEP-111,
MEM/DEP-112, MEM/DEP-221, MEM/DEP-223.
Láminas y planos: Se ha elaborado planos y láminas que serán de mucha utilidad
para la ejecución del proyecto.
Evaluación económica: El propósito de la evaluación económica es lograr apreciar la
capacidad del proyecto para poder ser financiado.
1.3 Antecedentes
La Empresa de Distribución Eléctrica Sociedad Eléctrica del Sur Oeste S.A. “SEAL“
cuenta con un estudio similar realizado en el año 1996, dicho estudio ha sido
elaborado bajo los criterios de diseño de la Dirección Ejecutiva de Proyectos del
Ministerio de Energía y Minas – DEP/MEM.
1.4 Área de influencia
El área del proyecto de la línea Majes – Camaná pertenece al departamento de
Arequipa, comprende las provincias de Caylloma y Camaná en los distritos de Majes
y Samuel Pastor, ubicado en la región costa, con altitudes entre los 66 (S.E. Camaná)
y 1431 msnm (S.E. Majes), con clima templado, precipitaciones pluviales moderadas
y no sujeta a descargas atmosféricas. Las temperaturas ambientales a lo largo de la
línea son las siguientes:
™ Temperatura mínima : 5 ° C
™ Temperatura media : 20 ° C
™ Temperatura máxima : 34 ° C

5
(Ver Anexo Nº A1)
1.5 Infraestructura Disponible
1.5.1 Medios de Transporte y Vías de Comunicación
Como medio terrestre se tiene la carretera Panamericana Sur que enlaza la ciudad de
Lima y Tacna, atravesando los distritos de Camaná y Majes.
Al pie de la carretera se ubica la subestación Majes en la localidad El Alto, mientras
que la subestación Camaná se ubicará en el local de la central térmica de La Pampa,
ubicada en Camaná.
1.5.2 Servicios y Facilidades de Alojamiento
Para realizar los trabajos de montaje de obra se cuenta con los servicios básicos
existentes en Arequipa, Camaná y Majes (El Pedregal), tales como abastecimiento de
agua, alcantarillado, agencias bancarias, hostales y casas de alquiler y energía
eléctrica.
1.6 Características geográficas del proyecto
1.6.1 Hidrología
Las principales fuentes de agua que encontramos en el área del proyecto la
constituyen los cauces de los ríos Majes-Siguas, Camaná y el canal de irrigación que
corre paralelamente a la carretera Panamericana.
1.6.2 Descripción climática de la zona
El área de influencia del Proyecto cuenta con clima templado, reducidas
precipitaciones pluviales, no sujeta a descargas atmosféricas.

6
1.6.3 Aspecto Biológico
Desde el punto de vista de cobertura vegetal, primer agente protector ante la erosión
y otros fenómenos geodinámicos se indica a continuación una pequeña descripción
de las coberturas vegetales predominantes en la zona del proyecto.
En el tramo de línea comprendido entre los vértices V-1 y V-9, entre los 1430, 930 y
1036 m.s.n.m., dentro del ámbito del alineamiento de la Línea, que corre paralela a la
Carretera Panamericana, no se observa presencia de vegetación natural, que es más
bien del terreno desértico, casi sin vegetación. No se halla cercanía con cursos de
aguas.
Existen algunas zonas con cobertura vegetal esporádica, debido a la presencia de
lluvias y condensaciones de agua a baja altura que favorecen el crecimiento de
vegetaciones durante los meses de Noviembre a Abril, desapareciendo en los demás
meses debido a la ausencia de lluvias.
Entre las cotas 1036 msnm a los 66 msnm, que coincide con el trazo de la línea entre
los vértices V-9 al V-12 la topografía se torna de accidentada a ondulada y plana y la
presencia de cobertura vegetal, también es esporádica, con características parecidas
al tramo de línea entre los vértices V-1 al V-9.
1.7 Estudio del mercado eléctrico
1.7.1 Generalidades
El estudio del mercado eléctrico tiene por objetivo cuantificar la demanda de
potencia y energía eléctrica para el dimensionamiento de la línea 138 kV, las
subestaciones de Majes y Camaná y el planeamiento eléctrico de los PSEs de Ocoña-
Atico y Caravelí.
1.7.2 Actividades económicas
Las principales actividades económicas en el área del proyecto son la agricultura,
minería, ganadería, agroindustria y la industria pesquera.

7
En Camaná predomina el cultivo y los molinos de arroz, en Majes predomina la
agricultura y la producción de productos lácteos, en el PSE Ocoña-Atico se tiene dos
plantas pesqueras, el cultivo y los molinos de arroz, mientras que en el PSE Caravelí
se desarrolla la agricultura y la pequeña minería.
1.7.3 Proyección de la Demanda
a) Proyección de Demanda de Potencia
Para la proyección de la demanda de potencia se ha tomado como referencia el
estudio de mercado eléctrico realizado en el estudio definitivo de la línea Repartición
- Majes –Camaná 138 kV realizado en el año 1996, el cual ha sido actualizado con
información entregada por SEAL y proyectada para un horizonte de 20 años, con las
siguientes tasas de crecimiento:
™ Tasa de crecimiento de cargas rurales : 2,5 %
™ Ciudad de Camaná : 3,5 %
Se ha considerado que en horas de punta las cargas especiales trabajan entre el 60 y
40 % de su demanda máxima y a partir del año 4 incrementan sus demandas en el
rango de 30-50 %, manteniendo la misma demanda en forma vegetativa hasta el año
20 (Ver Anexo Nº B3)
En el siguiente cuadro se presenta el resumen de la proyección de la demanda
máxima de potencia:

8
Cuadro Nº 1.1
Demandas de Potencia en kW
2,003 2,012 2,022
Año 1 Año 10 Año 20
Cerro Verde Cerro Verde 48,000 56,500 65,000
Molllendo Mollendo 7,500 9,800 12,000
San Camilo 351 438 560
La Joya 1,091 1,362 1,743
TOTAL SE 1,441 1,800 2,303
Pionero 1,415 1,767 2,261
Pedregal 2,030 2,535 3,244
Corire-Chuquibamba 3,075 3,840 4,916
TOTAL SE 6,519 8,141 10,421
Camaná 2,856 3,776 5,195
S.E. Pucchun 414 564 796
Sub Total Camaná 3,270 4,340 5,991
Ocoña 331 384 458
La Planchada 780 780 780
Atico 194 242 310
Sipesa 720 720 720
Sub Total PSE Ocoña-Atico 2,025 2,126 2,268
Caravelí 217 271 347
Minas Calpa 240 600 600
Mina Eugenia 90 90 90
Mina Posco 180 300 300
Mina Vieja 276 360 360
M.N. Valcarcel (Urasqui) 98 123 157
Rio Grande (Iquipi) 343 429 549
Mina San Juan 240 720 720
Sub Total PSE Caravelí 1,685 2,893 3,123
TOTAL SE 6,980 9,359 11,382
70,440 85,600 101,106
Camana
TOTAL SISTEMA
Majes
Subestación Cargas
Repartición
Como se podrá apreciar en el cuadro, con la línea Majes-Camaná 138 kV se integrará
la demanda de potencia de Camaná, y posteriormente, con la construcción de los
PSEs Ocoña-Atico y Caravelí, se irán integrando dichas cargas.
b) Proyección de Demanda de Energía
Para la proyección de la demanda de energía se utilizará los siguientes factores de
carga:

9
Factor de cargas rurales : 0.35
Factor de carga de la ciudad de Camaná : 0.45
Factor de carga de mineras : 0.65
Factor de carga de molinos : 0.70
Factor de carga de Pesqueras : 0.65
En el siguiente cuadro se presenta el resumen de la proyección de la demanda
energía.
Cuadro Nº 1.2
Demandas de Energía en MWh-año
2,003 2,012 2,022
Año 1 Año 10 Año 20
SanCamilo 1,075 1,342 1,717
La Joya 3,344 4,176 5,344
TOTAL SE 4,419 5,518 7,061
Pionero 4,337 5,416 6,932
Pedregal 6,222 7,771 9,946
Corire-Chuquibamba 9,428 11,774 15,072
TOTAL SE 19,987 24,961 31,950
Camaná 11,958 15,586 21,179
S.E. Pucchun 1,269 1,730 2,441
Sub Total Camaná 13,227 17,316 23,620
Ocoña 1,383 1,544 1,772
La Planchada 4,441 4,441 4,441
Atico 594 742 950
Sipesa 4,100 4,100 4,100
Sub Total PSE Ocoña-Atico 10,518 10,827 11,263
Caravelí 666 832 1,064
Minas Calpa 1,367 3,416 3,416
Mina Eugenia 512 512 512
Mina Posco 1,025 1,708 1,708
Mina Vieja 1,572 2,050 2,050
M.N. Valcarcel (Urasqui) 302 377 481
Rio Grande (Iquipi) 1,053 1,315 1,683
Mina SanJuan 1,367 4,100 4,100
Sub Total PSE Caravelí 7,863 14,310 15,014
TOTAL SE 31,608 42,453 49,897
56,014 72,932 88,908
Camana
TOTAL SISTEMA
Subestación Cargas
Repartición
Majes

10
Como se podrá apreciar en el cuadro (y cuyo detalle se muestra en el Anexo Nº B4),
con la línea Majes-Camaná se integrará la demanda de energía de Camaná, y
posteriormente, con la construcción de los PSE’s Ocoña-Atico y Caravelí, se irán
integrando dichas cargas.
1.7.4 Análisis de la Oferta
La línea en 138 kV Majes-Camaná de 65,6 km se conectará a la línea en 138 kV
Repartición-Majes, la cual está integrada al Sistema Interconectado Nacional –
SINAC, que cuenta con disponibilidad de generación predominantemente hidráulica.
1.7.5 Balance Oferta – Demanda
La oferta la puede garantizar cualquier generador del SINAC, que cuenta con energía
predominantemente hidráulica, las mismas que satisfacen plenamente la demanda
proyectada en el sistema eléctrico Repartición -Majes-Camaná.
1.8 Evaluación de las instalaciones existentes
Actualmente la Subestación Majes dispone de los niveles de tensión en 138, 60 y 10
kV. y es alimentada por la línea de transmisión en 138 kV Repartición – Majes.
La Subestación de Camaná cuenta con una central térmica con capacidad para
alimentar solamente la ciudad. Además dispone de un área para ubicar el
transformador de potencia en 138/60/10 kV.
A través del presente estudio se prevé el abastecimiento de energía eléctrica a las
zonas rurales alejadas y garantizada por la generación hidráulica del SINAC.
1.9 Análisis de Alternativas
1.9.1 Planteamiento de Alternativas del Proyecto
Las siguientes son las alternativas que se plantean para el suministro de energía para
la ciudad de Camaná, y los PSEs Ocoña – Atico y Caravelí.

11
Para cada alternativa se diferenciará como Proyecto “Línea de Transmisión Majes
Camaná –138 KV y las Subestaciones de Camaná y Majes” y el planeamiento
eléctrico que comprende las alternativas de suministro de energía a los PSEs Ocoña-
Atico y Caravelí en 60 kV o en 33 kV.
a) Alternativa Nº1 : LT 138 kV Majes –Camaná con Estructuras de Madera
tipo H, Conductor 240 mm² y S.E. Camaná 138/60/10 kV
Esta alternativa es la configuración del proyecto existente del año 1996, el mismo
que considera una línea en 138 kV con conductor de 240 mm² AAAC y estructuras
del tipo H de madera, con brazo X y cruceta, y la subestación Camaná es con
equipamiento totalmente nuevo, sin tomar en consideración la infraestructura
eléctrica y civil existente en la central térmica de La Pampa.
Asimismo se cuenta con los estudios definitivos de las líneas en 60 kV-127 km y de
los PSEs en 22,9/13,2 kV de los PSEs Ocoña–Atico y Caravelí.
Análisis de Flujo de potencia
Se ha efectuado el análisis de flujo de carga del sistema eléctrico en estado estable,
con el programa de flujo de potencia para la configuración propuesta en esta
alternativa y para la condición de carga máxima durante los 20 años.
Los resultados que se obtienen al correr flujo de potencia con el programa creado son
los siguientes:
™ Se verifica que la regulación de tensión en bornes del usuario está dentro
del ± 5% para usuarios en zonas urbanas (Camaná) y ±7% para usuarios
en zonas rurales, obteniéndose la máxima caída de tensión de 5,4 % en el
PSE Caravelí.
™ Las pérdidas de energía en el año 20 es del 1% .

12
Descripción de las Instalaciones Comprendidas en el Proyecto
Las instalaciones comprendidas en el presente proyecto son la línea Majes-Camaná
138 kV y las SS.EE. de Majes y Camaná que responden al diagrama unifilar
presentado en el Anexo Nº B5.
Las principales características de la línea y las subestaciones se detallan a
continuación
a. Línea de Transmisión
principales características de la línea en 138 kV Majes-Camaná:
Tensión Nominal : 138 kV
Número de Ternas : Una
Longitud : 65,6 km
Conductor : 240 mm² aleación de aluminio
Estructuras : “H” (2 Postes ), crucetas y brazos “X” de
madera
Aisladores : Poliméricos
Altura máxima sobre el nivel mar : 1 431 m.s.n.m.
b. Ampliación de la S.E. Majes 138/60/10 kV – 9-12/7-9/4-5 MVA
La S.E. Majes se conectará en “T” de la línea de transmisión Repartición –Majes-
Camaná, lo cual incluye como equipamiento un seccionador de línea con cuchilla de
puesta a tierra.
Para el Sistema de Telecomunicaciones se requiere el sistema de onda portadora y
dos transformadores de tensión capacitivos.
c. S.E. Camaná 138/60/10 kV – 12-15/7-9/7-9 MVA
La subestación Camaná se ubicará al final de la LT 138 kV Repartición-Camaná en
el área disponible en la central térmica de La Pampa.
La subestación Camaná está equipada con una celda en 138 kV para la protección del
transformador, cinco celdas MetalClad del tipo interior en 10 kV para la

13
interconexión de barra, cuatro celdas de salida para los circuitos de distribución
primaria y un transformador Zig-Zag en 10 kV para el aterramiento artificial del
sistema en delta.
El equipamiento previsto es el siguiente:
™ Equipos Principales en el Patio de Llaves 138 kV:
Transformador 138/60/10 kV, 12-15/7-9/7-9 MVA (ONAN-ONAF)
con regulación bajo carga
Interruptor, 145 kV, 650 kV - BIL, 800 A, 25 kA, operación tripolar
Seccionador de línea, 145 kV, 650 kV - BIL, 800 A, con cuchilla de
puesta a tierra.
Transformador de tensión capacitivo, 145 kV, 650 kV - BIL, 138 /
3 : 0,1 / 3 : 0,1 / 3 kV, 15VA - 5p20, 15 VA - cl 0,2
Pararrayos 120 kV, 10 kA, clase 3
™ Equipos Complementarios: considera un tablero de protección y
señalización para el transformador de potencia, un tablero de control y
medición con terminal de línea y medidores multifunción para el control de
la bahía, pórticos, cables de control, estructuras y pórticos
™ Equipos Principales 10 kV: Se considera el equipamiento de cinco celdas
tipo interior MetalClad (con interruptor del tipo extraíble, transformadores
de medida, equipos de protección y medida), dos celdas Metal-Enclosed
para el acoplamiento y SS.AA y una celda para el transformador de
aterramiento Zig-Zag.
Nota: Se dejará previsto el espacio para la instalación de una barra en 60 kV para la
conexión de los PSEs Ocoña–Atico y Caravelí. El equipamiento en el lado de 10 kV
será tipo interior y se conectará a la barra existente de la central térmica.
Descripción de las Instalaciones del Planeamiento Eléctrico
Se ha realizado el planeamiento eléctrico para un horizonte de 20 años para los PSEs
de Ocoña–Atico y Caravelí, con la alternativa de llevar la línea en 60 kV-127 km

14
hasta las subestaciones, La Planchada e Iquipí 60/22,9 kV, y las líneas primarias en
22,9 kV para alimentación a las localidades y las cargas de; molinos de arroz,
pesqueras y mineras.
Las siguientes son las líneas de transmisión previstas en el planeamiento de Camaná
y los PSEs de Ocoña-Atico y Caravelí, con estructuras de madera, aisladores
poliméricos y conductores de aleación de Aluminio engrasado:
™ Línea Camaná-La Planchada 60 kV, 65,2 km, conductor de AAAC 95 mm²
™ Línea Deriv. Iquipí - Iquipí 60 kV-61,7 km, conductor de AAAC 95 mm²
™ Línea La Planchada-Sipesa 22,9 kV, 43,7 km, conductor de AAAC 70 mm²
™ Línea La Planchada-Ocoña 22,9 kV, 13 km, conductor de AAAC 35 mm²
™ Línea Iquipí-Rio Grande 22,9 kV, 10 km, conductor de AAAC 35 mm²
™ Línea Iquipí-Urasqui 22,9 kV, 14 km, conductor de AAAC 35 mm²
™ Línea Iquipí-mina Palca 22,9 kV, 28 km, conductor de AAAC 50 mm²
™ Línea mina Palca-Caravelí-mina Vieja 22,9 kV, 19,3 km, conductor de
AAAC 35 mm²
b. Subestaciones
Las subestaciones previstas son las siguientes:
™ Subestación Camaná: Con una celda línea-transformador en 60 kV del tipo
convencional para la salida de la línea a los PSEs Ocoña y Atico
™ Subestación Pucchún; con el siguiente equipamiento:
01 Transformador de 1 MVA de 60/10 kV con regulación en vacío.
01 Celda de línea transformador del tipo convencional en 60 kV
01 Celda de transformador del tipo rural en 22,9 kV
01 Celda de línea rural en 10 kV
™ Subestación La Planchada, con el siguiente equipamiento:

15
02 Celdas de línea rural en 22,9 kV
™ Subestación Iquipí, con el siguiente equipamiento:
03 Celdas de línea rural en 22,9 kV
En el Anexo Nº B6 se presenta la configuración de las celdas de cada subestación:
Inversiones previstas
El presupuesto actualizado se muestra en el siguiente Cuadro:
Cuadro Nº 1.3
Inversiones del Proyecto –Alternativa Nº1
Costos (US $)
Sin IGV Con IGV
Subestación de Camaná 138/60/10 kV, 12-15/7-9/7-9 974 438 1 159 581
Subestación Majes 138 kV 39 833 47 401
Línea de Transmisión Majes - Camaná 138 kV, 65 km, conductor de AAAC 240 mm² 2 690 860 3 202 123
Total de Costos 3 705 131 4 409 106
Descripción
Las inversiones previstas para atender a Pucchún y los PSEs Atico–Ocoña y Caravelí
se presentan en el siguiente cuadro:
Cuadro Nº 1.4
Inversiones de las Instalaciones del Planeamiento Eléctrico –Alternativa Nº1
Costos (US$)
sin IGV con IGV
Celda 60 kVen la SECamaná 140,766 167,512
Subestación Pucchun 60/10 kV- 1MVA 223,976 266,531
Subestación la Planchada 60/10 kV-2MVA 283,006 336,777
Subestación Iquipí 60/10 kV-3 MVA 288,696 343,548
Línea Camaná- La Planchada 60 kV, 65,2 km, conductor de AAAC95 mm² 1,603,920 1,908,665
Línea Deriv. Iquipí - Iquipí 60 kV, 61,7 km, conductor de AAAC95 mm² 1,517,820 1,806,206
Línea La Planchada-Sipesa 22,9 kV, 43,7 km, conductor de AAAC70 mm² 412,965 491,428
Línea La Planchada-Ocoña 22,9 kV, 13 km, conductor de AAAC35 mm² 109,200 129,948
Línea Iquipí-Rio Grande 22,9 kV, 10 km, conductor de AAAC35 mm² 84,000 99,960
Línea Iquipí-Urasqui 22,9 kV, 14 km, conductor de AAAC35 mm² 117,600 139,944
Línea Iquipí-Mina Palca 22,9 kV, 28 km, conductor de AAAC50 mm² 249,200 296,548
Línea Mina Palca-Caravelí-mina Vieja 22,9 kV, 19,3 km, cond. de AAAC35 mm² 162,120 192,923
TOTAL DECOSTOS 5,193,269 6,179,990
Descripción

16
b) Alternativa Nº 2 : LT 138 kV Majes –Camaná con Estructuras tipo H
Optimizadas, Conductor 185 mm² y S.E. Camaná 138/33/10 kV .
Esta alternativa es la optimización de la línea en 138 kV, con conductor de 185 mm²
en lugar de 240 mm² y con estructuras tipo H sin brazo X de madera, la subestación
Camaná sería del tipo Rural con trasrupter en vez del interruptor de potencia y el
equipamiento de control y protección mínimo.
Asimismo las líneas para alimentar a los PSEs Ocoña–Atico y Caravelí serían en 33
kV, con subestaciones rurales 33/10 kV a ubicarse en Ocoña, Atico, Caravelí, Iquipí
y Urasqui, mientras que las cargas pesqueras y mineras se conectarían directamente
en 33 kV.
Análisis de Flujo de potencia
Se ha efectuado la simulación de flujo de carga del sistema eléctrico en estado
estable, con el programa de flujo de potencia para la configuración propuesta en esta
alternativa y condición de carga máxima.
Los resultados que se obtienen al correr flujo de potencia con el programa creado son
los siguientes:
™ Se verifica que la regulación de tensión en bornes del usuario está dentro
del ± 5% para usuarios en zonas urbanas (Camaná) y ±7% para usuarios
en zonas rurales, obteniéndose la máxima caída de tensión en la carga
Mina Vieja del 5,5 %.
™ Se implementa un banco de reguladores de tensión 3-1φ en la barra de La
Planchada 33 kV.
™ Se ha realizado compensación reactiva por etapas en la barra de Ocoña en
10 kV para el año 10 (300 kVAR) y el año 20 (300 kVAR)., mejorando el
perfil de tensión en los de usuarios de Ocoña.
™ Las pérdidas de energía actualizadas al año 2003 son del 1.3%.

17
Descripción de las Instalaciones Comprendidas en el Proyecto
Las instalaciones comprendidas en el presente proyecto son la línea de transmisión
Majes-Camaná 138 kV y las SS.EE . de Majes y Camaná que responden al diagrama
unifilar presentado en el Anexo Nº B7.
Las principales características de la línea y las subestaciones se detalla a
continuación
Las principales características de la línea en 138 kV Majes-Camaná son las
siguientes:
™ Tensión Nominal : 138 kV
™ Número de Ternas : Una
™ Longitud : 65,6 km
™ Conductor : 185 mm² aleación de aluminio
™ Estructuras : “H” (2 Postes), sin brazos
“X” de madera
™ Aisladores : Poliméricos
™ Altura máxima sobre el nivel mar : 1 431 msnm
b. Ampliación de la S.E. Majes 138/60/10 kV – 9-12/7-9/4-5 MVA
La S.E. Majes se conectará en “T” de la línea de transmisión Repartición – Majes -
puesta a tierra.
dos transformadores de tensión capacitivos.
c. S.E. Camaná 138/60/10 kV – 12-15/7-9/7-9 MVA
La subestación Camaná se ubicará en el área disponible de la central térmica La
Pampa. Esta subestación está equipada con una celda en 138 kV para la protección
del transformador, una celda del tipo interior en 10 kV para la interconexión a la
barra existente, y un transformador Zig-Zag en 10 kV para el aterramiento artificial.

18
Interruptor 145 kV, 650 kV - BIL, 800 A, 25 kA, operación uni-
tripolar.
puesta a tierra.
Transformador de tensión capacitivo, 145 kV, 650 kV - BIL, 138 /
3 : 0,1 / 3 : 0,1 / 3 kV, 15VA - 5p20, 15 VA - Cl 0,2
™ Equipos Complementarios: considera un tablero de protección, medición y
señalización para el transformador de potencia, sin tablero de control,
cables de control, estructuras y pórticos.
™ Equipos Principales 10 kV: Sse considera 1 celda en 10 kV del tipo interior
con interruptor del tipo extraíble, transformadores de medida y equipos de
protección y medida, 1 celda Metal enclosed para el acoplamiento con la
central térmica existente, y un transformador de aterramiento Zig-Zag.
Nota: Se dejará previsto el espacio para la instalación de una celda en simple barra
en 33 kV para la interconexión con los PSEs Ocoña–Atico y Caravelí. El
equipamiento en 10 kV será del tipo interior y se conectará a la barra existente de la
central térmica.
Descripción de las Instalaciones del Planeamiento Eléctrico
Se ha realizado el planeamiento eléctrico para un horizonte de 20 años para los PSEs
de Ocoña–Atico y Caravelí, con la alternativa de llevar la línea en 33 kV hasta las
SS.EE. de Ocoña, Atico, Caravelí, Iquipí y Urasqui, con subestaciones rurales de
33/10 kV en los centros de carga.

19
a. Líneas en 33 kV
Las siguientes son las líneas en 33 kV previstas en el planeamiento de Pucchún, y los
PSEs de Ocoña-Atico y Caravelí, con estructuras de madera, aisladores poliméricos y
conductores de aleación de aluminio engrasado:
™ Línea 33 kV-11,9 km Camaná-Pucchún, conductor de AAAC 120 mm²
™ Línea 33 kV-40,3 km Pucchun-Ocoña, conductor de AAAC 120 mm²
™ Línea 33 kV-10,1 km Ocoña-La Planchada, conductor de AAAC 120 mm²
™ Línea 33 kV-5,8 km La Planchada – Der. Caravelí, conductor de AAAC
120 mm²
™ Línea 33 kV-43,7 km Deriv. Caravelí-Sipesa, conductor de AAAC 50 mm²
™ Línea 33 kV-34,6 km Deriv. Caravelí -Der. Iquipí, conductor de AAAC 95
mm²
™ Línea 33 kV-25,2 km Der. Iquipí-Iquipí, conductor de AAAC 70 mm²
™ Línea 33 kV-31,2 km Der. Iquipí- Caravelí, conductor de AAAC 70 mm²
™ Línea 33 kV-31,2 km Caravelí-Mina Vieja, conductor de AAAC 50 mm²
b. Subestaciones
Las siguientes son las SS.EE a equipar:
™ Subestación Camaná: Con una celda línea transformador en 60 kV del tipo
convencional para la salida de la línea a los PSEs Ocoña y Atico
™ Subestación Pucchún, con el siguiente equipamiento:
01 Transformador de 850 kVA de 60/10 kV con regulación en vacío.
™ Subestación Ocoña 33/10 kV 450 kVA
Transformador de 450 kVA - 33/10 kV
Celda en 33 kV línea -transformador convencional
Celda en 10 kV línea -transformador del tipo convencional
™ Subestaciones la Planchada, Atico, Caravelí e Iquipí 33/10 kV-250 kVA
Celda en 33 kV línea -transformador rural

20
Celda en 10 kV línea -transformador del tipo rural
™ Subestación Urasqui 33/10 kV-160 kVA
Celda en 33 kV línea -transformador rural
Celda en 10 kV línea -transformador del tipo rural
En el Anexo Nº B8 se presenta la configuración de las celdas de cada subestación:
Inversiones en la Alternativa
En el siguiente cuadro se presenta las inversiones del proyecto:
Cuadro Nº 1.5
Inversiones del Proyecto- Alternativa Nº 2
Costos (US $)
Sin IGV Con IGV
Subestación de Camaná 138/33/10 kV, 12-15/7-9/7-9 717 338 853 632
Subestación Majes 138 kV 38 671 46 018
Línea de Transmisión Majes - Camaná 138 kV, 65 km, conductor de AAAC 185 mm² 2 516 276 2 994 368
Total de Costos 3 272 285 3 894 019
Descripción
Las inversiones referenciales del Planeamiento –eléctrico de Camaná y los PSEs de
Atico – Ocoña y Caravelí se presentan en el siguiente cuadro:
Cuadro Nº 1.6
Inversiones de las Instalaciones del Planeamiento Eléctrico- Alternativa Nº 2
Costos (US$)
sin IGV con IGV
Subestación Camaná en 33 KV 25,393 30,218
Subestación Ocoña 33/10 kV 450 kVA 56,256 66,945
Subestación la Planchada 33/10 kV-250 kVA 21,186 25,211
Subestación la Atico 33/10 kV-250 kVA 21,186 25,211
Subestación la Caravelí 33/10 kV-250 kVA 21,186 25,211
Subestación Iquipí 33/10 kV-250 kVA 21,186 25,211
Subestación Urasqui 33/10 kV-160 kVA 19,304 22,972
Línea de Transmisión Camaná - Pucchun 33 kV, 11,9 km, conductor de AAAC 120 mm² 140,420 167,100
Línea de Transmisión Pucchun -Ocoña 33 kV, 40,3 km, conductor de AAAC 120 mm² 475,540 565,893
Línea de Transmisión Ocoña –La Planchada 33 kV, 10,1 km, conductor de AAAC 120 mm² 119,180 141,824
Línea de Transmisión La Planchada - Deriv. Caravelí 33 kV, 5,8 km, conductor de AAAC 120 mm² 68,440 81,444
Línea de Transmisión Deriv. Caravelí -Sipesa 33 kV, 43,7 km, conductor de AAAC 50 mm² 430,882 512,750
Línea de Transmisión Deriv. Caravelí -Der. Iquipí 33 kV, 34,6 km, conductor de AAAC 95 mm² 401,360 477,618
Línea de Transmisión Der. Iquipí- Iquipí 33 kV, 25,2km, conductor de AAAC 70 mm² 264,600 314,874
Línea de Transmisión Der. Iquipí- Caravelí 33 kV, 31,2 km, conductor de AAAC 70 mm² 327,600 389,844
Línea de Transmisión Caravelí- Mina Vieja 33 kV, 8,2 km, conductor de AAAC 50 mm² 80,556 95,862
TOTAL DE COSTOS 2,494,275 2,968,187
Descripción

21
c) Alternativa Nº 3 : LT 138 kV Majes –Camaná con Estructuras de
Alineamiento Monoposte, Conductor 185 mm² y S.E. Camaná 138/33/10
kV
Esta alternativa es idéntica a la alternativa Nº2 con diferencia que en la Línea de
Transmisión Majes Camaná se esta planteando estructuras de alineamiento
monoposte de 18m y 16 m y cruceta de concreto, con aisladores poliméricos tipo line
post y cadena de aisladores de suspensión.
En el siguiente cuadro se presenta las inversiones en el proyecto
Cuadro Nº 1.7
Inversiones del Proyecto Alternativa N º3
Costos(US$)
SinIGV ConIGV
SubestacióndeCamaná138/33/10kV, 12-15/7-9/7-9 717338 853632
SubestaciónMajes138kV 38671 46018
LíneadeTransmisiónMajes- Camaná138kV, 65km, conductor deAAAC185mm² 1835352 2184069
Total deCostos 2591361 3083720
Descripción
El resumen de las inversiones del planeamiento eléctrico se presenta en el cuadro Nº
1.6, anterior.
d) Alternativa Nº 4 : LT 138 kV Majes –Camaná con Estructuras de
kV
Esta alternativa es idéntica a la alternativa Nº2 con diferencia que en la Línea de
Transmisión Majes Camaná se esta planteando estructuras de alineamiento
monoposte de concreto de 20 m y ménsulas de concreto, con cadena de aisladores de
suspensión:
En el siguiente cuadro se presenta las inversiones en el proyecto

22
Cuadro Nº 1.8
Inversiones del Proyecto Alternativa N º4
Costos(US$)
SinIGV ConIGV
SubestacióndeCam
aná138/60/10kV, 12-15/7-9/7-9 978016 1163839
SubestaciónMajes138kV 59088 70315
LíneadeTransm
isiónMajes- Cam
aná138kV, 65km
, conductor deAAAC185m
m
² 1871885 2227543
Total deCostos 2908989 3461697
Descripción
El resumen de las inversiones del planeamiento eléctrico se presenta en el cuadro Nº
1.4, anterior.
1.9.2 Comparación de Alternativas
a) Comparación de Alternativas del Proyecto “LT 138 kV Majes –Camaná y
SS.EE. Majes y Camaná
En el cuadro siguiente se presenta la comparación de las cuatro alternativas
planteadas con respecto al proyecto original desarrollado en el año 1996. En el
cuadro Nº 1.9 se presenta.
Cuadro Nº 1.9
Comparación de Alternativas – del Proyecto
onde:
Alternativa Nº1 : LT 138 kV Majes –Camaná con Estructuras tipo H,
™ on Estructuras tipo H
Costos (Mil US$) Total Reducción en %
LT 138 kV SS.EE. (1) TOTAL LT 138 kV SS.EE. (1) TOTAL
1 Proyecto Original 2,833 1,558 4,391 100% 100% 100%
2 Alternativa Nº1 3,202 1,207 4,409 113% 77% 100%
3 Alternativa Nº2 2,994 900 3,894 106% 58% 89%
4 Alternativa Nº3 2,184 900 3,084 77% 58% 70%
5 Alternativa Nº4 2,228 1,234 3,462 79% 79% 79%
Item Descripción
D
™
Conductor 240 mm² y S.E. Camaná 138/60/10 kV.
Alternativa Nº 2 : LT 138 kV Majes –Camaná c
Optimizadas, Conductor 185 mm² y S.E. Camaná 138/33/10 kV.

23
™ Alternativa Nº 3 : LT 138 kV Majes –Camaná con Estructuras de
kV.
kV.
(1) Incluye el costo del sistema de Telecomunicaciones
(2) Los Costos Incluyen IGV
Del cuadro anterior se concluye que la alternativa técnica y económica más
conveniente es la alternativa Nº 3.
Nota:
SEAL con el criterio de utilizar sus equipos de maniobra existentes en la S.E. Callalli
ha seleccionado la alternativa Nº 4 que considera el suministro a los PSEs de
Ocoña-Atico y Caravelí en 60 KV, y la línea de transmisión Majes-Camaná en 138
kV con estructuras alineamiento monoposte de concreto y conductor de 185 mm²
AAAC.
b) Comparación de Alternativas del Sistema Eléctrico “Majes-Camaná y Pse’s
Ocoña-Atico y Caravelí”
En el cuadro Nº 1.10 se presenta los costos y la comparación de las alternativas de
suministro eléctrico a los PSEs de Camaná, Ocoña-Atico y Caravelí, en donde se
puede verificar que la alternativa en 33 kV es el 48 % de la alternativa en 60 KV.
Cuadro Nº 1.10
Comparación de Alternativas – del Planeamiento Eléctrico
Costos (Mil US$) Total Reducción en %
LT 138 kV SS.EE. (1) TOTAL LT 138 kV SS.EE. (1) TOTAL
1 Alternativa en 60 kV 5,023 1,105 6,128 100% 100% 100%
2 Alternativa en 33 kV 2,724 219 2,943 54% 20% 48%
Item Descripción

24
En el cuadro siguiente se presenta la comparación del Conjunto Proyecto mas
Planeamiento Eléctrico, es decir la Línea 138kV Majes Camaná y el suministro al
PSE’s Camaná, Ocoña-Atico y Caravelí en cada una de las cuatro alternativas
planteadas.
Cuadro Nº 1.11
Comparación de Alternativas – Globales
1 Alternativa Nº1 10,500,112 100%
2 Alternativa Nº2 6,844,039 65%
Item Descripción
Costo
(Mil US$)
Comparación
(%)
Donde:
™ Alternativa Nº1 : LT 138 kV Majes –Camaná con Estructuras tipo H,
Conductor 240 mm² y S.E. Camaná 138/60/10 kV
™ Alternativa Nº 2 : LT 138 kV Majes –Camaná con Estructuras tipo H
Optimizadas, Conductor 185 mm² y S.E. Camaná 138/33/10 kV.
kV.
kV.
(1) Incluye el costo del sistema de Telecomunicaciones
(2) Los Costos Incluyen IGV
1.10 Descripción de la Alternativa seleccionada
1.10.1 Línea de Transmisión
Las principales características de la línea en 138 kV Majes-Camaná son las
siguientes:

25
™ Tensión Nominal : 138 kV
™ Número de Ternas : Una
™ Longitud : 65,6 km
™ Conductor : 185 mm² aleación de aluminio
™ Estructuras : Monoposte para alineamiento
(Poste de Concreto)
™ Aisladores : Poliméricos
™ Altura máxima sobre el nivel mar : 1 431 msnm
En el Anexo A3 se presenta el detalle de la estructura de alineamiento propuesta.
1.10.2 Subestaciones
a. Ampliación de la S.E. Majes 138/60/10 kV – 9-12/7-9/4-5 MVA
La S.E. Majes se conectará en “T” de la línea de transmisión Repartición –Majes-
puesta a tierra.
dos transformadores de tensión capacitivos. (El detalle de las alternativas planteadas
se desarrolla en el item siguiente ”Sistema de Telecomunicaciones”
b. S.E. Camaná 138/60/10 kV–12-15/7-9/7-9 MVA
La subestación Camaná se ubicará al final de la LT 138 kV Repartición-Camaná en
el área disponible en la central térmica de La Pampa.
La subestación Camaná está equipada con una celda en 138 kV del tipo convencional
para la protección del transformador, 5 celdas del tipo interior – Metalclad de barra y
de los circuitos de distribución en 10 kV, 2 celdas Metal–enclosed para el
acoplamiento con la barra existente de la central térmica y el transformador de
SS.AA., y un transformador Zig-Zag en 10 kV para el aterramiento artificial del
sistema en delta.

26
Interruptor, 145 kV, 650 kV - BIL, 800 A, 25 kA, operación uni-
tripolar.
puesta a tierra.
Transformador de tensión capacitivo, 145 kV, 650 kV - BIL, 138 / :
0,1 / 3 : 0,1 / 3 kV, 15VA - 5p20, 15 VA - Cl 0,2
™ Equipos Complementarios: considera un tablero de protección, medición y
señalización para el transformador de potencia, sin tablero de control,
cables de control, estructuras y pórticos.
™ Equipos Principales 10 kV: En 10 kV se considera cinco celdas tipo
interior Metalclad con interruptor del tipo extraíble, 2 celdas Metal–
enclosed para el acoplamiento con la barra existente de la central térmica
y la celda del transformador de SS.AA. y una celda para el transformador
Zig-Zag en 10 kV para el aterramiento artificial del sistema en delta,
transformadores de medida y equipos de protección y medida.
Nota: Se dejará previsto el espacio para la instalación de una celda en simple barra
en 60 kV para la interconexión con los PSE’s Ocoña–Atico y Caravelí. El
equipamiento en el lado de 10 kV será del tipo interior y se conectará a la barra
existente de la central térmica.
1.10.3 Sistema de Telecomunicaciones
Para el sistema de telecomunicaciones se presenta dos alternativas las cuales se
desarrollan a continuación:

27
Alternativa 1 : Nuevo abonado extendido
Actualmente la central telefónica de la SE. Repartición pertenece a la Empresa Red
de Energía del Perú S.A. (REP) y brinda servicio telefónico a los operadores de
SEAL, de las subestaciones Repartición (abonado local) y Majes (abonado
extendido). Cabe mencionar que entre las subestaciones de Repartición y Majes
existe un enlace monocanal de onda portadora que se usa únicamente para soportar al
abonado extendido.
La presente alternativa consiste en extender un nuevo abonado extendido, desde la
central telefónica de REP, hasta la subestación Camaná, como soporte se propone un
enlace de onda portadora que a su vez facilitará un canal de datos de baja velocidad
(1200 Bd) para la transmisión de datos entre la RTU de Camaná y el Centro de
Control de SEAL. El esquema general de esta alternativa se muestra en el anexo Nº
A21, cabe mencionar que en el Estudio del Centro de Control de SEAL, el canal de
datos de desde las RTU’s de Majes y Repartición se encuentran definidos y se
propone que en esta alternativa la nueva RTU de Camaná comparta, con las RTU’s
de Majes y Repartición, el mismo canal de datos hacia el Centro de Control de
SEAL.
La desventaja de esta alternativa es que le sistema de comunicaciones depende de la
central telefónica de REP, lo cual además de representar un costo que se debe
reconocer a REP por el servicio, dificulta la implementación de nuevas aplicaciones
como gestión remota de la protección, gestión remota de la medición, etc.
La inversión en esta alternativa es de US$ 163 108 e incluye el montaje
El conjunto Incluye
™ Equipo de onda portadora
™ Trampa de onda
™ Condensador de acoplamiento
™ Unidad de acoplamiento fase a fase
™ Filtro "bypass" de alta frecuencia
™ Módem

28
™ Concentrador difusor de datos
™ Cable coaxial
™ Aparato telefónico
™ Incluye repuestos, materiales de instalación y entrenamiento
Alternativa 2 : Nueva central telefónica
Esta alternativa es idéntica a la alternativa Nº1 con la diferencia que esta alternativa
se debe de implementar una central telefónica.
La ventaja de esta alternativa con respecto a la anterior es que SEAL se
independizará de la Central de REP y con facilidades de implementar en próximas
etapas las opciones de gestión remota de la protección, gestión remota de la
medición, etc.
Se propone que a esta central se conecte un circuito de la red de telefonía pública, de
este modo desde ambas subestaciones se podrá tener acceso a las facilidades de dicha
red, inclusive el servicio de Internet.
La inversión en esta alternativa es de US$ 175 804
El conjunto Incluye
™ Equipo de onda portadora
™ Trampa de onda
™ Condensador de acoplamiento
™ Unidad de acoplamiento fase a fase
™ Filtro "bypass" de alta frecuencia
™ Módem
™ Concentrador difusor de datos
™ Cable coaxial
™ Central telefónica
™ Aparato telefónico
™ Incluye repuestos, materiales de instalación y entrenamiento

29
Nota: La alternativa Nº2 es la recomendada, razón por la cual las inversiones de ésta
han sido consideradas en la valorización del proyecto.
1.11 Impacto Ambiental
En el siguiente cuadro se presenta la evaluación del impacto ambiental.
Impactos Ambientales durante la etapa de ejecución de obras
Alteración del paisaje natural Este efecto del tipo directo, es consecuencia de la
presencia física de las instalaciones proyectadas, así
como por la disposición de materiales y equipos en
el terreno.
Deterioro del suelo Este efecto directo es producido principalmente por
la remoción del suelo, movimiento de tierras y
posibles derrames de sustancias (solventes, pinturas,
hidrocarburos, aceites y grasas, etc.), como parte de
las obras civiles y montajes electromecánicos del
proyecto.
Riesgo de alteración de la calidad del
agua de río y de los canales de
irrigación
Este efecto esta asociado a la posibilidad de
modificar la calidad del agua del río Majes, y los
canales de regadío adyacentes, principalmente por
aporte de sólidos en suspensión generados por el
movimiento de tierras en áreas del proyecto
próximas al río y canales, para el acopio de material
para la construcción (Agregados).
Deterioro de la calidad del aire Este efecto es del tipo indirecto y se produce como
consecuencia del movimiento de equipos y
materiales empleados durante las obras civiles y
montajes electromecánicos, los cuales traen como
consecuencia principalmente la generación de
material particulado por remoción y arrastre de
partículas del suelo y materiales de construcción.
Limitación de terrenos con la
Imposición de servidumbre
Este efecto es del tipo directo ya que limita el uso de
tierras agrícolas y ganaderas en Majes, malestar de
los propietarios.

30
Generación de puestos de trabajo Este efecto es producto del requerimiento de mano
de obra especializada y no calificada para las obras
civiles y montaje electromecánicos.
Impactos Ambientales durante la operación de las instalaciones proyectadas
Riesgo de afectación a la salud de los
trabajadores
Es un efecto indirecto, asociado a los riesgos de
accidentes laborales durante la operación y
mantenimiento de las instalaciones. A sí mismo, la
probabilidad mínima de efectos por
electromagnetismo.
Mejora de la calidad de vida e
incremento de la actividad industrial
y/o comercial
Es un efecto del tipo indirecto, relacionado al
movimiento comercial, industrial y de servicios
generados por el incremento de la oferta eléctrica
para la zona.
1.11.1 Análisis de la matriz de impactos
Impactos Mitigación
Paisaje natural
El emplazamiento físico de las
instalaciones, produce un inherente
impacto visual, pero que dado que el
proyecto solo modificará parte de las
instalaciones de la Subestación de
Camaná, su afectación al entorno es
mínima.
Impacto visual ocasionado por la
disposición de materiales en desuso,
tierras y desmontes, los cuales
dispuestos inadecuadamente, pueden
modificar significativamente el
paisaje natural.
Los rellenos sanitarios y sitios para enterrar los
residuos, deben emplearse donde alteren
mínimamente el paisaje y/o entorno.
Debe prepararse un programa de limpieza de las
servidumbres de las líneas, en el cual se incluya las
coordinaciones con los respectivos municipios para
evitar que dichos espacios sean contaminados.

31
Flora
• Daños a la vegetación:
pérdidas de cobertura vegetal
por desbroce durante la fase
de construcción de vías de
acceso, derechos de vía y
durante la perforación de
calicatas.
• Erosión de las áreas
desbrozadas durante la
construcción de vías de
acceso, los cimientos de la
Subestación y postes.
Emplazamiento físico de las
instalaciones, pero dado que el
proyecto solo modificará parte de las
instalaciones ya existentes, su
afectación al entorno es mínima.
En el desbroce de la vegetación, deberán emplearse
medios mecánicos o manuales, estos métodos
permitirán que la vegetación vuelva retornar pero en
menor densidad y tamaño original, lo que facilitará
su mantenimiento.
Para el mantenimiento de la faja de servidumbre del
área colindante a la Subestación deberán utilizarse
técnicas mecánicas en el control de la vegetación, y
aplicaciones selectivas de herbicidas sólo en el caso
que se justifique la necesidad de su uso y cuyos
efectos sean mínimos.
Las áreas que hayan sido afectadas durante la
construcción de la línea deberán ser resembradas,
pues fácilmente podrían ocasionar problemas de
erosión debido a escorrentías.
Igualmente se deberá restablecer la vegetación que
haya sido eliminada para efectos de transporte u otra
actividad temporal.
Fauna
Perturbación de algunas especies de
fauna local (ganado vacuno) por el
incremento de equipos y personas en
su hábitat.
Los trabajos que requieran el uso de maquinarias
motorizadas, deberán realizarse en horas de día y
que además cuenten con un nivel mínimo de
emisiones gaseosas.
Deberá prohibirse la caza de aves u otros animales
de la zona.
Calidad del suelo
Este impacto es generado por el
movimiento de tierras para la
construcción del patio de llaves, así
Se debe recolectar la basura y desechos de los
campamentos que se construyan provisionalmente
para actividades o reparaciones, para ser enterrados

32
como por la inadecuada disposición
de materiales y/o desmontes que
puedan generarse durante las obras
civiles.
Peligro de contaminación del suelo
con aceite dieléctrico durante la fase
de mantenimiento de la Subestación
eléctrica.
en rellenos sanitarios.
Se deberá tener cuidado especial de no permitir la
lixiviación de las grasas o derivados del petróleo
sobre el terreno en cualquier fase del proyecto.
Calidad del agua
Como consecuencia de las actividades
que se realizarán durante la etapa de
ejecución de las obras civiles
(movimiento de materiales y
remoción de tierras) existe el riesgo
de alterar la calidad de las aguas en
los canales de irrigación por aporte de
sólidos en suspensión, debido a que
los trabajos se realizarán bastante
cerca.
Los campamentos deben cumplir con las normas de
saneamiento, cuidando que letrinas o pozos sépticos
no contaminen la napa freática y/o cursos
superficiales de agura.
Los pozos a tierra deben utilizarse, previa
evaluación, elementos orgánicos que de llegar a los
niveles freáticos, por las continuas lluvias, no las
contamine.
Deberá realizarse campañas de concientización
ambiental en los trabajadores, en el cual deberá
realzarse la importancia de no desechar los residuos
en los cuerpos de agua (ríos y canales) de la zona.
Calidad del aire

33
Aumento de las partículas en
suspensión y en un mínimo grado el
aporte de gases. La fuente de
generación de partículas en
suspensión es el movimiento de
materiales, equipos y principalmente
el movimiento de tierras.
Mayor ruido y vibraciones para los
pobladores que habitan en las
inmediaciones de las instalaciones
comprometidas en el proyecto.
Evitar daños causados por el polvo, practicando
hábitos de limpieza como:
• Cubrir los camiones que transporten tierra
seca,
• Mojar la superficie de la carga antes de
empezar el transporte.
• Establecer límites de la velocidad de los
vehículos de transporte de materiales.
• Elegir cuidadosamente los lugares donde se
almacenen los materiales de construcción y
excavación.
Los vehículos de transporte usados en la ejecución
del proyecto y el mantenimiento del mismo, deberán
recibir los mantenimientos adecuados para evitar las
emisiones gaseosas excesivas que alteren la calidad
de al atmósfera.
Salud

34
Durante la operación de la
Subestación existe la exposición ante
efectos inducidos por los campos
electromagnéticos, así como los
riesgos por accidentes principalmente
por electrocución y otros.
La operación de la Subestación
Camaná implicará la paralización o
reducción de horas de funcionamiento
de la central térmica, generando un
beneficio adicional a las poblaciones
aledañas, ya que se disminuirá los
problemas del ruido y gases
generados.
Es importante señalar que tanto
durante la ejecución de las obras, así
como durante la operación se ha
previsto aplicar todas las medidas de
seguridad necesarias para estos tipos
de actividades.
Realizar exámenes de salud de los trabajadores que
participen en la fase de construcción y
mantenimiento, previos al inicio de los trabajos.
Llevar a cabo un programa de capacitación acerca de
las medidas de seguridad. Uso correcto de los
equipos de seguridad personal.
Las instalaciones eléctricas deben ser
adecuadamente señalizadas y mantenidas en buen
estado, a fin de prevenir y advertir los riesgos que
pudieran existir.
Las partes susceptibles a inducción de corrientes,
tales como tanques de transformadores, postes,
estructuras metálicas, etc., deberán ser conectadas de
forma permanente a tierra.
Conjuntamente con las municipalidades deberán
realizarse inspecciones periódicas para verificar el
cumplimiento de las distancias mínimas de
seguridad establecidas en el C.N.E.
Se deberá solicitar el reequipamiento de los centros
de salud del área que pudieran necesitarse en caso
exista alguna emergencia.
Puestos de trabajo
Para la valoración de este impacto, se
ha considerado que durante la
ejecución de obras civiles y montajes,
se emplearán como máximo un par de
brigadas.
Establecer cuotas mínimas de trabajadores de la
zona que realizarán las obras y mantenimiento de las
líneas, que satisfaga las expectativas de las
poblaciones, deben considerarse especialmente a
aquellos pobladores que serán afectados por las
instalaciones de las líneas hacia Camaná.

35
Calidad de vida y actividad
industrial y/o comercial
Este impacto sobre el nivel de vida de
las poblaciones beneficiadas, es de
carácter positivo. Esta relacionado
directamente a la oferta de energía
eléctrica disponible para las
poblaciones comprendidas según los
planes de expansión de la empresa
suministrando energía eléctrica a más
poblados de la región, con el enorme
potencial para el desarrollo que
conlleva la utilización de la energía
eléctrica en la implementación de
nuevos centros de producción como
por ejemplo, molinos, agroindustrias,
etc.
La implementación de la Subestación
proporcionará, un suministro de
energía eléctrica más barata, de mejor
calidad (sin oscilaciones ni cambios
bruscos de voltaje) y de una mayor
continuidad.
Concientizar a la población el mantenimiento
adecuado de sus instalaciones internas y regular el
uso de equipos eléctricos que afecten los parámetros
eléctricos del sistema eléctrico tales como: Tensión,
Frecuencia, Armónicos, Flicker,etc., que a la larga
afectan a otros usuarios.
Aspectos Sociales
Variación de las costumbres locales
por el incremento de las horas de
electricidad, así como por la llegada
de personas foráneas.
Diseñar una estrategia de coordinación y difusión
del proyecto con la finalidad de que los poblados y
agricultores que estén ubicados en el corredor
preferencial, colaboren con la imposición de la
servidumbre para el electroducto de las líneas.
Se debe establecer programas de educación y
difusión de las políticas ambientales de la empresa a
los pobladores ubicados en el área de influencia.

36
1.12 Criterios Generales de Diseño de Líneas de Transmisión en 138
kV
1.12.1 Consideraciones Generales
a. Normas Aplicables
™ VDE 0210/5.69 “Determinaciones para la construcción de líneas aéreas de
energía eléctrica mayores de 1 kV”.
™ RUS Bulletin 1724E-200 “Design Manual for High Voltage Transmission
Lines”
September 1992, United States
™ NESC C2-1997, “National Electrical Safety Code” NESC Handbook
™ IEEE Std 977-1991, “IEEE Guide to installation of foundations for
Transmission Line Structures”
™ Código Nacional de Electricidad
b. Características Técnicas de la línea
™ Tensión Nominal (kV) 138
™ Longitud (km) 65.58
™ Vano promedio (m) 270
™ Número de Estructuras 242
™ Número de ternas Una
™ Altura máx.-mín.(m.s.n.m.) 1431 / 66
™ Conductor 185 mm² AAAC (Aleación de
Aluminio)
™ Estructuras Postes de 16,19,20,21 y 22 m y
ménsulas de Concreto de 2.6 m
™ Aisladores Poliméricos tipo de suspensión y
line post
™ Cimentación Concreto Prismático cuadrangular
y rectangular
™ Puesta a Tierra Varilla tipo Copperweld y
conductor de Cu 35 mm²

37
™ Ferretería Conformado por cable de acero
grado EHS 12.7 mm φ, varilla de
anclaje 19 mm φ, 2.4 m Long.,
Bloque de concreto 0.3X0.3x1.5m.
c. Selección de ruta de línea
El trazo de la línea fué seleccionado sobre la base del estudio definitivo realizado en
el año 1996 el mismo que fue actualizado en 1999 por la DEP/MEM, análisis de las
cartas geográficas 1/100 000 y el reconocimiento en campo en la zona del proyecto,
tomando en consideración los siguientes criterios y normas de seguridad:
™ Se tomo como referencia la ruta de línea seleccionada en los estudios
definitivos.
™ La ruta seleccionada en un 80% va en forma paralela a la carretera
Panamericana que une las subestaciones de Majes y Camaná, a una
distancia de la carretera de 25 m a 400 m, aprovechando la carretera
existente; y respetando el derecho de vía. Esto permitirá la reducción de
los impactos al área de influencia del proyecto, que implica crear menos
acceso para el transporte, construcción, operación y mantenimiento de la
Obra.
™ Se procuró evitar en lo posible cruces con la carretera, obteniéndose solo
un cruce con la carretera Panamericana entre los vértices V-7 y V-8. (Ver
ruta de línea en Anexo Nº B9).
™ Poligonal lo más recta posible, tratando de minimizar los fuertes ángulos
de desvío, lo cual implica optimizar los suministros de materiales.
™ Debido a que los 14 km de ruta de la línea inicial se desarrolla paralelo al
canal madre de regadío, con un segundo canal proyectado del Proyecto
Especial de Majes (a cargo de AUTODEMA); para este tramo se tiene
previsto que la línea pasará a unos 25 m del eje de la carretera y a 22,3 m
del eje del canal existente, excepto en el vértice V-3 que se ubica a 18,5 m y
a 13,3 m del eje de la carretera y del canal existente respectivamente.

38
™ Se tomó en consideración la existencia de las instalaciones subterráneas
con cable de fibra óptica de telefonía, de manera que en los diseños y la
construcción de la línea en 138 kV Majes-Camaná no afecte dichas
instalaciones.
™ Para la ruta planteada se verificó que estas no pasen por terrenos
inundables, suelos hidromórficos y geológicamente inestables, para lo cual
se contó con la presencia de un Ingeniero especialista en Geología.
™ Evitar el paso por zonas protegidas por el Estado Peruano (Decreto
Supremo Nº 010-90-AG), siendo las más cercanas las siguientes:
Santuario Nacional Lagunas de Mejía ubicada en la provincia del
Islay a unos 90 km al Sur-Este de la zona del proyecto.
Reserva Nacional Salinas Aguada Blanca ubicada en la provincia de
Caylloma a unos 80 km al Nor-Este de la zona del proyecto.
™ El trazo de la ruta de línea no afectará la flora y fauna, así mismo se ha
evitado en que la ruta de la línea no afecte a terrenos de propiedad
privada, principalmente los agricultores del Proyecto Especial Majes.
™ Se identificaron las zonas donde se colocará el material excedente, así
como las canteras existentes, de tal forma de no afectar el medio ambiente
y visual.
La ruta de la Línea de Transmisión se muestra en el Anexo Nº B9, y cuyas
coordenadas UTM WGS-84 se muestran en el Cuadro siguiente:

39
Cuadro Nº 1.12
Coordenadas UTM WGS-84
Coordenadas UTM - Zona 18 Cota
Este Norte (msnm)
Port-Maj 803864 8188698 1431
V-1 803822 8188736 1431
V-2 802574 8187972 1400
V-3 802197 8187752 1390
V-4 801929 8187580 1383
V-5 790526 8180621 1195
V-6 787369 8181431 1123
V-7 775824 8173257 932
V-8 764915 8169939 1010
V-9 755560 8169741 1036
V-10 748145 8162955 310
V-11 747145 8162343 163
V-12 746763 8162025 72
Port-Cam 746714 8162057 66
Item
Port-Maj Pórtico de Barra de la S.E Majes
V-1 Primera estructura de salida de la S.E. Majes
V-12 Estructura final de llegada de la línea
Port-Cam Pórtico de Línea de la S.E Camaná
d. Franja de Servidumbre
La Franja de Servidumbre será de 10 m a cada lado del eje de la línea, establecida
por la Norma DGE-025-P1/ 1 998.
El trazo de la ruta de línea del proyecto se ha definido procurando no afectar los
terrenos de propiedad privada, resaltado los siguientes tramos:
™ Desde S.E. Majes V-0 al V-5: La ruta recorre entre la carretera
Panamericana Sur y el canal de irrigación del Proyecto Especial Majes,
zona que no afecta a propietarios.
™ Desde el vértice V-5 al V-6: Zona plana eriaza que no afecta a
propietarios.
™ Desde el vértice V-6 al V-7: La ruta va a 25 m del eje de la carretera,
mientras que los terrenos de cultivos se ubican a 30 m del eje de la

40
carretera, por lo que la franja de servidumbre de la línea afectara en
forma aérea el derecho de vía de la carretera y los terrenos de cultivos.
™ Desde el vértice V-7 al V-11: Zona ondulada eriaza que no afecta a
propietarios.
™ Desde el vértice V-10 a la S.E. Camaná: La ruta cruza una quebrada que
actualmente lo utilizan como botadero de basura, cuyos terrenos eriazos
arenoso son de propiedad del municipio de Camaná.
e. Reconocimiento Arqueológico
Se ha realizado el reconocimiento arqueológico, sistemático sin excavaciones en la
ruta de la línea para determinar la existencia o inexistencia de evidencias
arqueológicas en la superficie.
No se hallaron evidencias arqueológicas en la superficie del terreno recorrido en la
línea en 138 kV desde Majes hasta Camaná, teniendo una longitud total de 65,6 km
Debido a que el presente estudio de la L.T. 138 kV Majes-Camaná, no incluye la
obtención del Certificado de Inexistencia de Restos Arqueológicos-CIRA, el
contratista deberá complementar los estudios arqueológicos requerido y los trámites
correspondientes ante el INC hasta la obtención del CIRA.
1.12.2 Espaciamientos de seguridad
A continuación se muestran las distancias mínimas de seguridad que deberán ser
respetadas, en todo el recorrido de la línea de transmisión, estas distancias mínimas
han sido tomadas del manual de diseño Rea Bulletin 62-1, y la norma NESC Rule
235B1b.
a) Distancias de Seguridad del Conductor cuando la Línea Cruza Sobre:
(RUS Bulletin 1724E-200, Tabla 4-1)
™ Carreteras, calles, estacionamientos : 7,05 m.
™ Terrenos de cultivo : 7,05 m.
™ Espacios y caminos accesibles solo A peatones : 5,55 m.

41
™ Ríos, lagos, canales, no navegables : 5,85 m.
™ Ríos, lagos navegables
Área menor a 80 Ha : 9,55 m.
Área entre 80 y 800 Ha : 11,35 m.
Área mayor a 800 Ha : 13,15 m.
b) Distancias de Seguridad del Conductor sobre el Terreno cuando la Línea
va Paralelo a:
™ Caminos, calles, carreteras (zona rural) : 6,45 m.
™ Caminos, calles, carreteras (zona urbana) : 7,05 m.
c) Distancia Vertical Mínima entres Fases
™ Fases del mismo circuito : 2,28 m.
™ Fases de diferentes circuitos : 2,48 m.
d) Distancia Horizontal entre Conductores Limitado por el Máximo Vano
Con el objeto de mantener las distancias mínimas a medio vano, se deben respetar los
espaciamientos horizontales fase-fase en las estructuras, los cuales dependen de los
vanos máximos y están dados por la siguiente expresión:
φ
Sin
Li
f
fe
fh
kV
S ×
+
×
×
+
×
×
= 3048
,
0
00762
,
0
Donde:
S : Separación horizontal requerida (m)
kV : Tensión nominal fase - fase (138 kV)
fh : Factor de altura donde: fh = 1,0000 para 1 000 msnm.
fh = 1,0875 para 1 500 msnm.
fe : Factor de experiencia (fe = 1,15)
f : Flecha del conductor en la condición de templado (m)
Li : Longitud de la cadena de aisladores (1,7 m)

42
φ : Máximo ángulo de oscilación de diseño
Suspensión: φ=60°, suspensión-Anclaje: 30º y anclaje: φ=0°
1.13 Criterios Generales de Diseño de la Subestación de Camaná
138/60/10 kV
1.13.1 Coordinación de Aislamiento
La coordinación del aislamiento es el proceso de correlacionar el aislamiento del
equipo eléctrico con las sobretensiones previstas, y las características de operación
de los pararrayos. Dado que las subestaciones siempre incluyen equipos importantes
y de un alto costo de reposición, la protección contra sobretensiones es esencial para
evitar o minimizar disturbios mayores en el sistema así como fallas del equipo
principal.
Para el cálculo del aislamiento de las subestaciones de transformación se consideran
las siguientes premisas:
™ Altitud : 1 000 msnm.
™ Factor de corrección por altura : 1,0
™ Nivel de Aislamiento:
Tensión nominal 138 60 10
Sobretensión f=60 Hz (kVef)275 140 28
Sobretensiones de impulso (kVp) 650 325 75
™ Margen de seguridad para
Sobretensiones al impulso : 1,25
Sobretensiones de maniobra : 1,15
™ Tensión nominal de Pararrayos
para 138 kV : 120 kV
1.13.2 Espaciamientos de Seguridad
™ Nivel de tensión (kV) : 138 60 10
™ Distancia mínima entre fases : 3,5 m 2,30m0,9 m

43
para conductores flexibles
™ Distancia mínima entre fase : 2,0 m 0,95m0,25 m
y tierra para cond. flexibles
™ Conductores desnudos de fase
y de tierra del personal : 3,96m 3,35m 2,74 m
™ Conductores desnudos de fase
y la calzada dentro de la Subestación: 7,62m 7,01m 6,10 m
1.13.3 Capacidades de Cortocircuito
La capacidad estandarizada de cortocircuito (Valor eficaz en kA) en el equipamiento
de las subestaciones Majes y Camaná, será la siguiente:
™ Nivel de tensión (kV) 138 60 10
™ Nivel de cortocircuito de los equipos (kA) 31 16 12
1.13.4 Cálculo de la Malla de Tierra
La malla de tierra de la Subestación Eléctrica Camaná ha sido calculada siguiendo
los criterios y recomendaciones del (RUS Bulletin 65-1).
Se tiene previsto hacer uso de conductores de cobre de 107 mm² enterrados a una
profundidad de 0,8 m y jabalinas tipo Cooperweld de 2,4 metros de longitud.
1.14 Inversiones Previstas
El resumen del presupuesto se presenta en el siguiente cuadro en dólares americanos:
Cuadro Nº 1.13
Resumen General Valor Referencial
I II III IV
DESCRIPCIÓN LT 138 kV SE Majes SE Camaná Sist. Com,
US$ US$ US$ US$ US$
COSTO DIRECTO 1 423 924 50 288 832 354 158 659 2 465 225
Compensación por Servidumbre 12 350 - - - 12 350
Gastos Generales (10% Costos Directos) 142 392 5 029 83 235 15 866 246 522
Utilidades (7,5% Costos Directos) 106 794 3 772 62 427 11 899 184 892
COSTO TOTAL sin I.G.V. 1 685 460 59 088 978 016 186 425 2 908 989
I.G.V. (19% Costo Total) 320 237 11 227 185 823 35 421 552 708
COSTO TOTAL incluido I.G.V. 2 005 698 70 315 1 163 839 221 845 3 461 697
INVERSIÓN TOTAL (US$) 2 005 698 70 315 1 163 839 221 845 3 461 697
TOTAL

44
Notas:
I: Línea en 138 kV Majes-Camaná, 65,58 km
II: Ampliación subestación Majes en 138 kV
III: Subestación Camaná 138/60/10 kV 12-15 / 7-9 / 7-9 MVA
IV: Sistema de Telecomunicaciones
El presupuesto actualizado representa el 78,8% del presupuesto del Proyecto
original, tal como se muestra la siguiente comparación:
Cuadro Nº 1.14
Actividades
Proyecto
Original
US$
Proyecto
Actualizado
US$
Incidencia
(%)
L.T. 138 kV Majes - Camaná 2,832,721 2,005,698 70.8%
Ampliación Subestación Majes - 70,315 -
Subestación Camaná 1,432,244 1,163,839 81.3%
Sistema de Telecomunicaciones 125,495 221,845 176.8%
TOTAL 4,390,460 3,461,697 78.8%
El costo de la línea se ha reducido al 70,8% y el de la subestación Camaná al 81,3%.
El Proyecto actualizado incluye el seccionamiento de la línea en 138 kV Majes-
Camaná, que permitirá mayores facilidades para las labores de mantenimiento del
tramo Majes-Camaná.
Asimismo se ampliaron las facilidades del sistema de Telecomunicaciones respecto
del proyecto original, adecuándolo a los requerimientos del COES, considerando
facilidades de monitoreo, comunicación y mando a la SE Majes. Las facilidades
consideran los servicios de comunicaciones en Majes, Camaná y Repartición con
abonados independientes de la central telefónica ubicada en Repartición de
propiedad de REP, además de prever la onda portadora para transmisión de datos y
mandos, tal como está previsto en el proyecto del Centro de Control – SCADA de
SEAL.

CAPITULO II
2 ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE SUMINISTRO Y
MONTAJE
2.1 Especificaciones Técnicas de Líneas en 138 kV
2.1.1 Especificaciones Técnicas de Suministro
a) Generalidades
Características Generales
Las presentes especificaciones técnicas determinan, desde el punto de vista técnico,
el diseño y fabricación de los materiales que se suministran en el marco del proyecto.
El suministro estará previsto de manera que cuando se efectúe el montaje no existan
materiales, accesorios ni equipos faltantes que impidan el fiel cumplimiento de la
ejecución y la operación satisfactoria.
Condición de Utilización de los Suministros
a. Condiciones Geográficas y Climáticas: El área del proyecto se ubica al
Oeste de la ciudad de Arequipa, comprendiendo los distritos de Majes y
Samuel Pastor.
Las características geográficas y climatológicas son las que se indican:
Altitud (msnm) : 66 – 1431 m
Temperatura mínima : 5 ºC
Temperatura media anual : 20 ºC
Temperatura máxima : 34 ºC
Velocidad máxima del viento : 90 Km/h
Contaminación : Bajo
Nivel Isoceráunico : Bajo

46
b. Condiciones Eléctricas:
Distancias de Seguridad: Las distancias de seguridad mínimas que
deberán ser respetadas en las mas desfavorables condiciones de servicio,
están indicadas en los planos de los perfiles típicos de las estructuras de la
línea. Las distancias de seguridad no indicadas en dichos planos,
cumplirán con las prescripciones indicadas en el NESC y
recomendaciones de REA.
Aislamiento de línea: El aislamiento de la línea estará formado por
aisladores poliméricos tipo line-post, y tipo suspensión.
c. Frecuencia: La frecuencia de la red es de 60 Hz, y todas Las pruebas
eléctricas a frecuencia industrial se llevarán a cabo con dicho valor de
frecuencia.
b) Postes y ménsulas de concreto armado
Normas Aplicables
ITINTEC 339-027 Postes de concreto armado para Líneas Aéreas
DGE 015-PD-1 Normas de postes, crucetas, ménsulas de madera y concreto
Materiales
El acero, fierro y el cemento usado deberá ser de la mejor calidad, conforme a las
normas. El acero empleado en las armaduras estará libre de escamas provenientes de
la oxidación y de las manchas de grasa o aceite u otras sustancias que puedan atacar
químicamente al acero o concreto y perjudicar la adherencia entre ambos.
Bases de diseño
a. Postes: Los postes serán de concreto armado centrifugado. Asimismo
deberán ser troncocónicos, de secciones circulares anulares. Las
dimensiones de la punta y de la base que se señalan en los planos adjuntas
son aproximadas.

47
Todas las partes de los soportes serán fabricadas de acuerdo a los planos,
previamente aprobados por el propietario. Los postes llevarán
perforaciones apropiadas para el ingreso de pernos de 19 mm de diámetro.
El fabricante deberá tener en cuenta que los postes serán conectados a
tierra y el diseño final deberá considerar que el conductor de tierra será
independiente de la armadura del poste.
La resistencia mínima del concreto a la compresión, a los 28 días será de
280 Kg/cm2
referido a probetas cilíndricas de 15 cm de diámetro y 30 cm
de altura, obtenidos del mismo concreto, con el que se fabricarán los
postes.
La inadecuada coincidencia para el ensamble de las estructuras será causa
de rechazo de la pieza afectada. El coeficiente de seguridad solicitado es
2.
b. Ménsulas: Las ménsulas serán de tipo embonable tanto para estructuras de
poste simple y poste doble. La superficie externa deberá tener un acabado
homogéneo, sin fisuras ni rebabas, tampoco deberá presentar
escoriaciones, ni cangrejeras. El recubrimiento de las varillas de acero no
será inferior a 40 mm.
Las ménsulas llevarán perforaciones adecuadas para los pernos de fijación
al poste y para los elementos de sujeción de los aisladores.
El fabricante suministrará los siguientes datos garantizados:
♦ Tiro horizontal en Kg. (Carga de trabajo)
♦ Tiro vertical en Kg. (Carga de trabajo)
♦ Tiro transversal en Kg. (Carga de trabajo)
♦ Coeficiente de Seguridad
♦ Dimensiones
♦ Peso

48
El coeficiente de seguridad solicitado para las cargas de diseño deberá ser
Características Técnicas
mayor o igual a 2.
a. Postes: Los postes de concreto armado serán centrifugados y de forma
Cuadro Nº 2.1
Longitud (m) 19 19 19 20 21 22
troncocónica. El acabado exterior deberá ser homogéneo, libre de fisuras,
cangrejeras y escoriaciones. Tendrán las siguientes características:
16
Carga de trabajo a 0.10 m de la cabeza (Kgf) 0 0 0 0
900 700 100 120 120 900 150
Diámetro en la cabeza (mm) 180 180 180 180 180 180 180
Diámetro en la base (mm) 420 465 465 465 480 495 510
La relación de la carga de rotura (a 0.10m debajo de la cabeza) y la carga
Los postes deberán llevar impresa con caracteres legibles e indelebles y
a) Marca o nombre del fabricante
D, donde:
g.
mm.
c)
b.
de trabajo será igual o mayor a 2.
en lugar visible, cuando estén instalados, la información siguiente:
b) Designación del poste: l / c / d /
l = longitud en metros.
c = carga de trabajo en k
d= diámetro de la cabeza en
D= diámetro de la base, en mm.
Fecha de fabricación
Ménsulas: Las ménsulas llevarán la siguiente inscripción:
Cuadro Nº 2.2
Tipo Ménsula
Ménsula
Distancia entre ejes extremos (m) 2.6 2.6
Cargas de trabajo L / V / T (Kgf) 1200 / 600 / 500 / 1000 / 1200
1500
Coeficiente de seguridad 2 2

49
Nota: Carga L), Vertica ), Transversal (T)
c) Conductores eléctricos
Normas
s de trabajo Longitudinal ( l (V
398 Aluminium Alloy 6201-T81 Wire for Electrical Purpose
ductors
ed
on Alloy Wire for Overhead Line
IEC 208 lloy Stranded Conductors
Fabricación
ASTM B
ASTM B399 Concentric Lay Stranded Aluminiun Alloy 6201-T81 Con
IEC 1089 Round Wire Concentric Lay Overhead Electrical Strand
Conductors
IEC 104 Aluminium Magnesium-Silic
Conductors
Aluminium A
berá incluir un cuadro de la composición química del conductor a
urante la fabricación y almacenaje se deberá tomar precauciones para evitar la
Características de los Conductores
La oferta de
suministrarse, el cual deberá mostrar el grado de pureza del aluminio. El alambre
deberá estar libre de raspaduras o cualquier otro defecto de acabado o uniformidad de
su superficie.
D
contaminación del aluminio por otros materiales que pueden causar efectos adversos
sobre él. En todo momento del proceso de fabricación de los conductores , el
fabricante deberá prever que las longitudes en fabricación sean tales que una bobina
alcance el conductor de una sola longitud , sin empalmes de ninguna naturaleza.
eación de aluminio, cableado y de 185 mm2, para
as características principales son:
El conductor para la línea será de al
el amarre de los conductores se utilizará alambre de atar de aleación de aluminio de
16 y 25 mm2.
L

50
Cuadro Nº 2.3
Material AAAC
Sección nominal (mm2) 185
Número de alambres 37
Diámetro de los alambres (mm) 2
2.52
Diámetro nominal exterior (mm) 17.67
Resistencia máxima a 20 ºC en C.C. (Ohm) 0.1809
Carga de rotura mínima (Kgf) 6106
Peso total aproximado (Kg/m) 0.5176
Temple Duro
d) Accesorios del conductor
ormas de Fabricación
N
palme para Conductores y Cables de
ASTM 153 ) on Iron and
aracterísticas Generales
UNE 21-159 Elementos de fijación y Em
Tierra de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión
Standard Specification for Zinc-Coaling (HOT-DIP
Steel Hardware
C
a. Materiales: Los materiales para la fabricación de los accesorios del conductor
b.
serán de aleaciones de aluminio procedentes de lingotes de primera fusión. El
fabricante tendrá a disposición del propietario a la documentación que
garantice la correspondencia de los materiales utilizados con los ofertados.
Fabricación aspecto y acabado: La fabricación de los accesorios del
e discontinuidades,
conductor se realizará mediante un proceso adecuado, en el que se incluyan
los controles necesarios que garanticen el producto final.
Las piezas presentarán una superficie uniforme, libre d
fisuras, porosidades, rebabas y cualquier otra alteración del material.

51
c. Protección anticorrosiva: Todos los componentes de los accesorios deberán
ser resistentes a la corrosión, bien por la propia naturaleza del material o bien
por la aplicación de una protección adecuada.
La elección de los materiales constitutivos de los elementos deberá realizarse
teniendo en cuenta que no puede permitirse la puesta en contacto de
materiales cuya diferencia de potencial pueda originar corrosiones de
naturaleza electrolítica.
Los materiales férreos, salvo el acero inoxidable, deberán protegerse en
general mediante galvanizado en caliente, de acuerdo con la norma ASTM
153.
d. Características eléctricas: Los accesorios presentarán unas características de
diseño y fabricación que eviten la emisión de efluvios y las perturbaciones
radioeléctricas por encima de los límites fijados.
Asimismo, la resistencia eléctrica de los accesorios vendrá limitada por lo
señalado en esta especificación, para cada caso.
e. Conductores a emplearse: Los accesorios de conductores se utilizarán
principalmente para conductores de aleación de aluminio de 185 mm2.
Características Específicas
a. Grapa de suspensión: Será de aleación de aluminio procedentes de lingotes de
primera fusión, resistente a la corrosión comprobada, tales como aluminio-
magnesio, aluminio-silicio, aluminio-magnesio-silicio.
La carga de deslizamiento no será inferior al 20% de la carga de rotura del
conductor para que el que está destinada la grapa. El apriete sobre el
conductor deberá ser uniforme, evitando los esfuerzos concentrados sobre
determinados puntos del mismo.
El fabricante deberá señalar los torques de apriete que deberán aplicarse y los
límites de composición y diámetro de los conductores. El rango del ángulo de

52
utilización estará comprendido entre 15° y 60°. La carga de rotura mínima de
la grapa de suspensión será de 36kN.
Las dimensiones de la grapa serán adecuadas para instalarse con conductores
de aleación de aluminio de las secciones que se requieran. Estará provisto de
varilla preformada.
b. Grapa de anclaje: Será del tipo conductor pasante, y fabricado con aleación
de aluminio de primera fusión, resistente a la corrosión comprobada, tales
como Al-Mg, Al-Si, Al-Mg-Si.
El fabricante deberá señalar los torques de apriete que deben aplicarse. La
carga de rotura mínima de la grapa de anclaje será de 70kN. Las dimensiones
de la grapa serán adecuadas para instalarse con conductores de aleación de
aluminio de las secciones que se requieran.
Estará provista, como mínimo de 2 pernos de ajuste.
c. Grapa de doble vía: Serán de aluminio y estará provista de 2 pernos de ajuste.
Deberá garantizar que la resistencia eléctrica del conjunto grapa – conductor
no será superior al 75% de la correspondiente a una longitud igual de
conductor, por tanto, no producirá calentamientos superiores a los del
conductor. No emitirá efluvios y perturbaciones radioeléctricas por encima de
valores fijados.
d. Varilla de armar: La varilla de armar será de aleación de aluminio, del tipo
premoldeado, adecuada para conductor de aleación de aluminio.
Tendrá por objeto proteger el punto de sujeción del conductor con el aislador
o grapa angular, de los efectos abrasivos, a sí como de las descargas que se
puedan producir entre conductor y tierra. Serán simples y dobles y de
longitudes adecuadas para cada sección de conductor.

53
e. Manguito de empalme: Será de aleación de aluminio, del tipo compresión.
Tendrá una resistencia a la tracción no menor que el 95% de la de los
conductores.
Todos los manguitos de empalme presentarán una resistencia eléctrica no
mayor que la delos respectivos conductores. Estarán libres de todo defecto y
no dañarán al conductor luego de efectuada la compresión pertinente.
f. Manguito de reparación: Será de aleación de aluminio, del tipo compresión,
apropiado para reforzar los conductores con alambres dañados.
g. Pasta para aplicación de empalmes: El suministro de manguitos de empalme
y reparación incluirá la pasta especial que se utilizará como relleno de estos
accesorios.
La pasta será de sustancia químicamente inerte (que no ataque a los
conductores), de alta eficiencia eléctrica e inhibidor contra la oxidación. De
preferencia deberá suministrarse en cartuchos incluyendo todos los accesorios
necesarios para realizar un correcto uso de ellas en los empalmes.
h. Cinta plana para armar: Será de aluminio grado 1345, espesor 1.3 mm y
ancho 7.6 mm, protegerá al conductor cuando se instale en las grapas de
anclaje tipo pistola. Su peso estimado es de 26.3 Kg/Km.
i. Alambre de amarre: El alambre de amarre será de aluminio recocido de 25 y
16 mm2.
Embalaje:
Los accesorios descritos serán cuidadosamente embalados en cajas de madera de
dimensiones adecuadas. Cada caja deberá tener impresa la siguiente información:
♦ Nombre del propietario
♦ Nombre del fabricante
♦ Tipo de material y cantidad
♦ Masa neta y total

54
e) os tipo Suspensión
rma
Aisladores poliméric
No s de Fabricación
ANSI C29.11 American National Standard For Composite Suspension
lators For Overhead Transmission Lines Tests
nitions, Test
IEC 815
Conditions
3
Hardware
aracterísticas Técnicas
Insu
IEC 1109 Composite Insulators For A. C. Overhead Lines With A
Nominal Voltage Greater Than 1000 V – Defi
Methods And Acceptance Criteria
Guide For Selection of Insulators in Respect of Polluted
ASTM A15 Specification For Zinc Coating (HOT DIP) on Iron And Steel
C
a. Núcleo: El núcleo será de fibra de vidrio reforzada con resina epóxica de alta
a los ácidos y, por tanto, a la rotura frágil; tendrá forma
b. del núcleo:
dureza, resistente
cilíndrica y estará destinado a soportar la carga mecánica aplicada al aislador.
El núcleo deberá estar libre de burbujas de aire, sustancias extrañas o defectos
de fabricación.
Recubrimiento El núcleo de fibra de vidrio tendrá un
revestimiento hidrófugo de goma de silicón de una sola pieza aplicado por
c.
extrusión o moldeo por inyección. Este recubrimiento no tendrá juntas ni
costuras, será uniforme, libre de imperfecciones y estará firmemente unido al
núcleo; tendrá un espesor mínimo de 3 mm en todos sus puntos. La
resistencia de la interfase entre el recubrimiento de goma de silicón y el
cilindro de fibra de vidrio será mayor que la resistencia al desgarramiento
(tearing strength) de la Goma de silicón.
Aletas aislantes: Las aletas aislantes serán, también hidrófugos de goma de
silicón, y estarán firmemente unidas a la cubierta del cilindro de fibra de
vidrio por moldeo como parte de la cubierta; presentarán diámetros iguales o

55
diferentes y tendrán, preferentemente, un perfil diseñado de acuerdo con las
recomendaciones de la Norma IEC 815.
La longitud de la línea de fuga requerida deberá lograrse con el necesario
El recubrimiento y las aletas serán de color gris.
d. Herrajes extremos:
número de aletas.
El Fabricante deberá mantener un sistema de calidad que
ruebas
cumpla con los requerimientos de la Norma ISO 9001, lo cual deberá ser
probado por un certificado otorgado por una reconocida entidad certificadora
en el país del fabricante. Una copia de este certificado deberá entregarse junto
con la oferta.
P
aisladores de suspensión poliméricos deben cumplir con las pruebas de
a. Pruebas de Diseño
Todos los
Diseño, Tipo, Muestreo y Rutina descritas en la norma IEC 1109.
: Los aisladores poliméricos de suspensión, materia de la
n la normas IEC 1109, comprenderán :
♦ Pruebas de las interfases y conexiones de los herrajes metálicos
♦ carga – tiempo del núcleo ensamblado
nductores (tracking) y
♦ el material del núcleo.
presente especificación, deberán cumplir satisfactoriamente las pruebas de
diseño. Se aceptarán solamente certificados de las pruebas de diseño a
prototipos demostrando que los aisladores han pasado satisfactoriamente
estas pruebas, siempre y cuando el diseño del aislador y los requerimientos de
las pruebas no hayan cambiado; caso contrario se efectuarán las pruebas de
diseño.
Las pruebas de diseño, de acuerdo co
terminales
Pruebas de
♦ Pruebas del recubrimiento: Prueba de caminos co
erosión
Pruebas d

56
b. Pruebas de Tipo: Los aisladores poliméricos de suspensión deberán cumplir
♦ Prueba de tensión crítica al impulso tipo rayo
o lluvia
radio
or corrosión
c.
con las pruebas de Tipo prescritas en la norma IEC – 1109.
Las pruebas de Tipo comprenderán:
♦ Prueba de tensión a la frecuencia industrial baj
♦ Prueba mecánica de carga – tiempo
♦ Prueba de tensión de interferencia de
♦ Prueba de resistencia del núcleo a la carga p
Pruebas de muestreo: Los aisladores poliméricos seleccionados de un lote
plicable sólo a aisladores de suspensión
♦ a especificada (SML).
e.
serán sometidos a las pruebas aplicables de muestreo especificadas en la
norma IEC-1109, que son las siguiente:
♦ Verificación de las dimensiones
♦ Prueba del sistema de bloqueo (a
con acoplamiento de casquillo)
Verificación de la carga mecánic
♦ Prueba de galvanizado
Pruebas de rutina: Las Pruebas de Rutina serán las prescritas en la norma IEC
ores poliméricos
Marcas
– 1109, y deberán ser realizadas en cada uno de los aisladores fabricados.
Estas pruebas comprenderán:
♦ Identificación de los aislad
♦ Verificación visual
♦ Prueba mecánica individual
Los aisladores deberán tener marcas indelebles con la siguiente información:
♦ Carga Mecánica Especificada, en kN
♦ Nombre del fabricante
♦ Año de fabricación

57
Las ma or utilizando pintura indeleble de
ejor calidad.
rcas se harán en la aleta superior del aislad
la m
Embalaje
Los aisladores serán embalados en cajas de madera provistas de bastidores
os, especialmente construidas para tal fin; la fijación de los aisladores al
igo seleccionado por el fabricante; las
arcas serán resistentes a la intemperie y a las condiciones normales durante el
incorporad
bastidor de madera se realizará mediante medias gargantas que aseguren la
inmovilización de los mismos en el embalaje cualquiera que sea su situación de
transporte o almacenaje; la distancia entre las gargantas será tal que evitará las
deformaciones por flexión de los bastidores.
Cada caja será identificada mediante un cód
m
transporte y el almacenaje.
Inspección del Propietario en Fabrica
serán realizadas en presencia de un representante del
e inspecciones estará incluido en la oferta
er Presentada con la Oferta
Las pruebas de muestreo
Propietario; el costo de los ensayos
económica del Postor.
Información Técnica a s
ación técnica solicitada en la Tabla de Datos Técnicos
a, la siguiente información:
ofertados por el Postor.
♦ e las pruebas “Tipo”.
iento.
Además de la inform
Garantizados, el Postor deberá entregar, con su ofert
♦ Catálogos donde figuren los datos técnicos solicitados y que han sido
♦ La información sobre la experiencia del fabricante
Copia de los resultados d
♦ Copia de los resultados de las pruebas de envejecim

58
f) Aisladores Poliméricos tipo Line Post
Normas de Fabricación
C ndard For Composite Suspension
or Overhead Transmission Lines Tests
nitions, Test
IEC 815
Conditions
3
Hardware
ANSI 29.11 American National Sta
Insulators F
IEC 1109 Composite Insulators For A. C. Overhead Lines With A
Nominal Voltage Greater Than 1000 V – Defi
Methods And Acceptance Criteria
Guide For Selection of Insulators in Respect of Polluted
ASTM A15 Specification For Zinc Coating (HOT DIP) on Iron And Steel
Características Técnicas
a. Núcleo: El núcleo será de fibra de vidrio reforzada con resina epóxica de alta
ácidos y, por tanto, a la rotura frágil; tendrá forma
b.
dureza, resistente a los
cilíndrica y estará destinado a soportar la carga mecánica aplicada al aislador.
El núcleo deberá estar libre de burbujas de aire, sustancias extrañas o defectos
de fabricación.
Recubrimiento del núcleo: El núcleo de fibra de vidrio tendrá un
revestimiento hidrófugo de goma de silicón de una sola pieza aplicado por
c.
extrusión o moldeo por inyección. Este recubrimiento no tendrá juntas ni
costuras, será uniforme, libre de imperfecciones y estará firmemente unido al
núcleo; tendrá un espesor mínimo de 3 mm en todos sus puntos. La
resistencia de la interfase entre el recubrimiento de goma de silicón y el
cilindro de fibra de vidrio será mayor que la resistencia al desgarramiento
(tearing strength) de la Goma de silicón.
Aletas aislantes: Las aletas aislantes serán, también hidrófugos de goma de
silicón, y estarán firmemente unidas a la cubierta del cilindro de fibra de
recomendaciones de la Norma IEC 815.
vidrio por moldeo como parte de la cubierta; presentarán diámetros iguales o
diferentes y tendrán, preferentemente, un perfil diseñado de acuerdo con las

59
d. :
La longitud de la línea de fuga requerida deberá lograrse con el necesario
número de aletas.
El recubrimiento y las aletas serán de color gris.
Herrajes extremos La base-soporte del aislador Line Post será de acero
ensiones y forma
apropiadas para fijarse a poste de madera y soportar las cargas mecánicas
Prueba
galvanizado o hierro maleable, galvanizado, de las dim
especificadas en la Tabla de Datos Técnicos Garantizados. El extremo
terminal para conectarse al conductor será de aleación de aluminio; el
suministro incluirá una grapa de suspensión para conductor de aleación de
aluminio de 185 mm2.
s
Todos los aisladores tipo Line Post deben cumplir, donde sea pertinente, con las
ruebas de Diseño, Tipo, Muestreo y Rutina descritas en la norma IEC 1109,
o la prueba de “Envejecimiento acelerado”.
p
incluyend
a. Pruebas de Diseño: Los aisladores poliméricos tipo Line Post, materia de la
presente especificación, deberán cumplir satisfactoriamente las pruebas de
diseño. Se aceptarán solamente certificados de las pruebas de diseño a
bas de las interfases y conexiones de los herrajes metálicos
♦ Pruebas de carga – tiempo del núcleo ensamblado
prototipos que demuestren que los aisladores han pasado satisfactoriamente
estas pruebas, siempre y cuando el diseño del aislador y los requerimientos de
las pruebas no hayan cambiado; caso contrario se efectuarán las pruebas de
diseño.
Las pruebas de diseño, de acuerdo con la normas IEC 1109, comprenderán :
♦ Prue
terminales
♦ Pruebas del recubrimiento: Prueba de caminos conductores (tracking) y
erosión

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