practica de lab de maquinas termicas

1. FACULTAD DE ESTUDIOS SUPERIORES
ARAGÓN
INGENIERÍA MECÁNICA
LABORATORIO DE MÁQUINAS TÉRMICAS
Práctica no. 2: “Refrigeración”
Alumno: David Ricardo FernándezCano Veronico
Fecha de realización:
Fecha de entrega:

2. 2
Tabla de lecturas
Concepto Símbolo Unidad 1 2 3 4 5 6
Temperatura entrada compresor 𝑇1 °C -5 9.4 1.6 16.1 6.9 16
Temperatura salida compresor 𝑇2 °C 51.5 56.7 62 66 52.6 58.8
Temperatura salida condensador 𝑇3 °C 33.1 33.9 36.3 34 35.6 34.2
Temperatura entrada válvula de
expansión
𝑇4 °C 26.6 17.5 28.3 20.9 31.1 23.5
Temperatura entrada evaporador 𝑇5 °C -23 -26.5 -12.8 -15.3 -2.6 -5.5
Temperatura salida evaporador 𝑇6 °C -10 -11.5 -7 -6.2 2.5 -3.5
Temperatura de entrada del
agua al condensador
𝑇7 °C 24.3 24.5 21.6 20.2 24.5 19.1
Temperatura salida del agua del
condensador
𝑇8 °C 36.2 33.8 33.6 32.4 28.4 27.7
Presión del condensador 𝑃𝑐 bar 9 9 9 9 9 9
Presión del evaporador 𝑃𝑒 bar .8 .7 1.7 1.5 2.5 2.3
Flujo de refrigerante 𝑚 𝑟 g/s 3.5 3 5 4.5 7 6.75
Flujo de agua en el condensador 𝑚 𝑤 L/min .7 .6 1.2 1 3.2 1.9
Voltaje en el evaporador 𝑉𝑒 V 50 50 70 70 85 85
Corriente en el evaporador 𝐼 𝑒 A 6.25 6.25 8.5 8.5 10.6 10.6
Voltaje en el motor eléctrico 𝑉𝑚 V 127 127 127 127 127 127
Corriente en el motor eléctrico 𝐼 𝑚 A 6.5 6.5 6.9 6.7 7 7
Fuerza en el dinamómetro F N 8.2 8.1 9.8 9.3 10.5 10.7
Velocidad en el compresor 𝑣 𝑐
rpm 490 492 456 470 470 492
Velocidad en el motor eléctrico 𝑣 𝑚
rpm 1715 1715 1715 1715 1645 1722
Intercambiador de calor no si no si no si
Desarrollo de la práctica
1).-Análisis termodinámico del compresor
a).-Potencia alfreno
𝑊𝑓𝑐1 = .15(8.2𝑁)(2𝜋 × 1715𝑟𝑝𝑚/60) = 220.9010874𝑊
𝑊𝑓𝑐2 = .15(8.1𝑁)(2𝜋 × 1715𝑟𝑝𝑚/60) = 218.2071717𝑊
𝑊𝑓𝑐3 = .15(9.8𝑁)(2𝜋 × 1715𝑟𝑝𝑚/60) = 264.0037386𝑊
𝑊𝑓𝑐4 = .15(9.3𝑁)(2𝜋 × 1715𝑟𝑝𝑚/60) = 250.5341601𝑊
𝑊𝑓𝑐5 = .15(10.5𝑁)(2𝜋 × 1645𝑟𝑝𝑚/60) = 271.3157955𝑊
𝑊𝑓𝑐6 = .15(10.7𝑁)(2𝜋 × 1722𝑟𝑝𝑚/60) = 289.4255064𝑊
b).- Calor perdido
𝑄 𝑝𝑐1 = (.0035𝑘𝑔/𝑠(210 − 185) 𝑘𝐽/𝑘𝑔) (
1000𝐽
1𝑘𝐽
) + 220.901𝑊 = 308.4010874𝑊

3. 3
𝑄 𝑝𝑐2 = (.003𝑘𝑔/𝑠(212 − 194) 𝑘𝐽/𝑘𝑔) (
1000𝐽
1𝑘𝐽
) + 218.2071717𝑊 = 272.2071717𝑊
𝑄 𝑝𝑐3 = (.005𝑘𝑔/𝑠(221 − 187) 𝑘𝐽/𝑘𝑔) (
1000𝐽
1𝑘𝐽
) + 264.0037386𝑊 = 434.0037386𝑊
𝑄 𝑝𝑐4 = (. 0045𝑘𝑔/𝑠(223 − 197) 𝑘𝐽/𝑘𝑔)(
1000𝐽
1𝑘𝐽
) + 250.5341601𝑊 = 367.5341601𝑊
𝑄 𝑝𝑐5 = (.007𝑘𝑔/𝑠(223 − 190) 𝑘𝐽/𝑘𝑔) (
1000𝐽
1𝑘𝐽
) + 271.3157955𝑊 = 502.3157955𝑊
𝑄 𝑝𝑐6 = (. 00675𝑘𝑔/𝑠(223 − 196) 𝑘𝐽/𝑘𝑔)(
1000𝐽
1𝑘𝐽
) + 289.4255064𝑊 = 471.6755064𝑊
2.- Análisis termodinámico en el condensador
a).- Calor absorbido por el refrigerante
𝑄 𝑎𝑟𝑐1 = (.0035𝑘𝑔/𝑠(68 − 210) 𝑘𝐽/𝑘𝑔) (
1000𝐽
1𝑘𝐽
) = −497𝑊
𝑄 𝑎𝑟𝑐2 = (.003𝑘𝑔/𝑠(59 − 212) 𝑘𝐽/𝑘𝑔) (
1000𝐽
1𝑘𝐽
) = −459𝑊
𝑄 𝑎𝑟𝑐3 = (.005𝑘𝑔/𝑠(69 − 221) 𝑘𝐽/𝑘𝑔) (
1000𝐽
1𝑘𝐽
) = −760𝑊
𝑄 𝑎𝑟𝑐4 = (. 0045𝑘𝑔/𝑠(70 − 223) 𝑘𝐽/𝑘𝑔) (
1000𝐽
1𝑘𝐽
) = −688.5𝑊
𝑄 𝑎𝑟𝑐5 = (.007𝑘𝑔/𝑠(72 − 223) 𝑘𝐽/𝑘𝑔) (
1000𝐽
1𝑘𝐽
) = −1057𝑊
𝑄 𝑎𝑟𝑐6 = (. 00675𝑘𝑔/𝑠(69 − 223) 𝑘𝐽/𝑘𝑔) (
1000𝐽
1𝑘𝐽
) = −1039.5𝑊
b).- Calor absorbido por el agua
Conversión de unidades del flujo de agua
𝑚 𝑤1 = (.7𝐿/𝑚𝑖𝑛)(
1𝑚𝑖𝑛
60𝑠
)(
𝑚3
103 𝐿
) (
997𝑘𝑔
𝑚3
) = 0.011631667𝑘𝑔/𝑠
𝑚 𝑤2 = (.6𝐿/𝑚𝑖𝑛)(
1𝑚𝑖𝑛
60𝑠
)(
𝑚3
103 𝐿
) (
997𝑘𝑔
𝑚3
) = 0.00997𝑘𝑔/𝑠
𝑚 𝑤3 = (1.2𝐿/𝑚𝑖𝑛)(
1𝑚𝑖𝑛
60𝑠
)(
𝑚3
103 𝐿
) (
997𝑘𝑔
𝑚3
) = 0.01994𝑘𝑔/𝑠

4. 4
𝑚 𝑤4 = (1𝐿/𝑚𝑖𝑛)(
1𝑚𝑖𝑛
60𝑠
)(
𝑚3
103 𝐿
) (
997𝑘𝑔
𝑚3
) = 0.016616667𝑘𝑔/𝑠
𝑚 𝑤5 = (3.2𝐿/𝑚𝑖𝑛)(
1𝑚𝑖𝑛
60𝑠
)(
𝑚3
103 𝐿
)(
997𝑘𝑔
𝑚3
) = 0.053173333𝑘𝑔/𝑠
𝑚 𝑤6 = (1.9𝐿/𝑚𝑖𝑛)(
1𝑚𝑖𝑛
60𝑠
)(
𝑚3
103 𝐿
)(
997𝑘𝑔
𝑚3
) = 0.031571667𝑘𝑔/𝑠
Calculo del calor absorbido por el agua
𝑄 𝑎𝑤𝑐1 = (0.011631667𝑘𝑔/𝑠)(4.186𝑘𝐽 ( 𝑘𝑔°𝐶)⁄ )(36.2 − 24.3)°𝐶(1000) = 579.4128643𝑊
𝑄 𝑎𝑤𝑐2 = (0.00997𝑘𝑔/𝑠)(4.186𝑘𝐽 ( 𝑘𝑔°𝐶)⁄ )(33.8 − 24.5)°𝐶(1000) = 388.130106𝑊
𝑄 𝑎𝑤𝑐3 = (0.01994𝑘𝑔/𝑠)(4.186𝑘𝐽 ( 𝑘𝑔°𝐶)⁄ )(33.6 − 21.6)°𝐶(1000) = 1001.62608𝑊
𝑄 𝑎𝑤𝑐4 = (0.016616667𝑘𝑔/𝑠)(4.186𝑘𝐽 ( 𝑘𝑔°𝐶)⁄ )(32.4 − 20.2)°𝐶(1000) = 848.5998733𝑊
𝑄 𝑎𝑤𝑐5 = (0.053173333𝑘𝑔/𝑠)(4.186𝑘𝐽 ( 𝑘𝑔°𝐶)⁄ )(28.4− 24.5)°𝐶(1000) = 868.075936𝑊
𝑄 𝑎𝑤𝑐6 = (0.031571667𝑘𝑔/𝑠)(4.186𝑘𝐽 ( 𝑘𝑔°𝐶)⁄ )(19.1 − 27.7)°𝐶(1000) = 1136.567371𝑊
c).- Calor perdido
𝑄 𝑝𝑐𝑑1 = (579.4128643 − 497) 𝑊 = 82.41286433W
𝑄 𝑝𝑐𝑑2 = (388.130106 − 459) 𝑊 = −70.869894𝑊
𝑄 𝑝𝑐𝑑3 = (1001.62608 − 760) 𝑊 = 241.62608𝑊
𝑄 𝑝𝑐𝑑4 = (848.5998733 − 688.5) 𝑊 = 160.0998733𝑊
𝑄 𝑝𝑐𝑑5 = (868.075936 − 1057) 𝑊 = −188.924064𝑊
𝑄 𝑝𝑐𝑑6 = (1136.567371 − 1039.5) 𝑊 = 97.06737133W
3.- Análisis termodinámico en el evaporador
a).- Calor consumido
𝑄 𝑠𝑒1 = (50𝑉)(6.25𝐴) = 312.5𝑊
𝑄 𝑠𝑒2 = (50𝑉)(6.25𝐴) = 312.5𝑊
𝑄 𝑠𝑒3 = (70𝑉)(8.5𝐴) = 595𝑊
𝑄 𝑠𝑒4 = (70𝑉)(8.5𝐴) = 595𝑊
𝑄 𝑠𝑒5 = (85𝑉)(10.6𝐴) = 901𝑊

5. 5
𝑄 𝑠𝑒6 = (85𝑉)(10.6𝐴) = 901𝑊
b).- Calor absorbido por el refrigerante
𝑄 𝑎𝑟𝑒1 = (.0035𝑘𝑔/𝑠)(181 − 63) 𝑘𝐽/𝑘𝑔(1000) = 413𝑊
𝑄 𝑎𝑟𝑒2 = (.003𝑘𝑔/𝑠)(180 − 53) 𝑘𝐽/𝑘𝑔(1000) = 381𝑊
𝑄 𝑎𝑟𝑒3 = (.005𝑘𝑔/𝑠)(182 − 66) 𝑘𝐽/𝑘𝑔(1000) = 580𝑊
𝑄 𝑎𝑟𝑒4 = (0.0045𝑘𝑔/𝑠)(184 − 52) 𝑘𝐽/𝑘𝑔(1000) = 594𝑊
𝑄 𝑎𝑟𝑒5 = (0.007𝑘𝑔/𝑠)(189 − 65) 𝑘𝐽/𝑘𝑔(1000) = 868𝑊
𝑄 𝑎𝑟𝑒6 = (0.00675𝑘𝑔/𝑠)(189 − 58) 𝑘𝐽/𝑘𝑔(1000) = 884.25𝑊
c).- Calor perdido
𝑄 𝑝𝑒1 = (413 − 312.5) 𝑊 = 100.5𝑊
𝑄 𝑝𝑒2 = (381 − 312.5) 𝑊 = 68.5𝑊
𝑄 𝑝𝑒3 = (580 − 595) 𝑊 = −15𝑊
𝑄 𝑝𝑒4 = (594− 595) 𝑊 = −1𝑊
𝑄 𝑝𝑒5 = (868 − 901) 𝑊 = −33𝑊
𝑄 𝑝𝑒6 = (884.25 − 901) 𝑊 = −16.75𝑊
4.- Análisis termodinámico en el intercambiador de calor
a).- Calor absorbido por el refrigerante (lado del vapor)
𝑄 𝑎𝑟𝑣2 = (. 003𝑘𝑔/𝑠)(194 − 180) 𝑘𝐽/𝑘𝑔(1000) = 42𝑊
𝑄 𝑎𝑟𝑣4 = (0.0045𝑘𝑔/𝑠)(197 − 184) 𝑘𝐽/𝑘𝑔(1000) = 58.5𝑊
𝑄 𝑎𝑟𝑣6 = (. 00675𝑘𝑔/𝑠)(196 − 189) 𝑘𝐽/𝑘𝑔(1000) = 47.25𝑊
b).- Calor absorbido por el refrigerante (lado líquido)
𝑄 𝑎𝑟𝑣2 = (.003𝑘𝑔/𝑠)(53 − 59) 𝑘𝐽/𝑘𝑔(1000) = −18𝑊
𝑄 𝑎𝑟𝑣4 = (.0045𝑘𝑔/𝑠)(52 − 70) 𝑘𝐽/𝑘𝑔(1000) = −81𝑊
𝑄 𝑎𝑟𝑣6 = (.0066𝑘𝑔/𝑠)(58 − 69) 𝑘𝐽/𝑘𝑔(1000) = −74.25𝑊
c).- Calor perdido
𝑄 𝑝𝑖2 = (42 − 18) 𝑊 = 24𝑊

6. 6
𝑄 𝑝𝑖4 = (58.5 − 81) 𝑊 = 22.5𝑊
𝑄 𝑝𝑖6 = (47.25 − 74.25) 𝑊 = −27𝑊
5.- Cálculo de los coeficientes de operación
a).- En base a la potencia absorbida por el motor eléctrico
𝐶𝑂𝑃1,1 = 312.5 470.535 = 0.664137631⁄
𝐶𝑂𝑃1,2 = 312.5 470.535 = 0.664137631⁄
𝐶𝑂𝑃1,3 = 595 499.491 = 1.191212654⁄
𝐶𝑂𝑃1,4 = 595 485.013 = 1.226771241⁄
𝐶𝑂𝑃1,5 = 901 506.73 = 1.778067215⁄
𝐶𝑂𝑃1,6 = 901 506.73 = 1.778067215⁄
𝑊 𝑚1 = 𝑊 𝑚2 = .57(6.5𝐴)127𝑉 = 470.535𝑊
𝑊 𝑚3 = .57(6.9𝐴)127𝑉 = 499.491𝑊
𝑊 𝑚4 = .57(6.7𝐴)127𝑉 = 485.013𝑊
𝑊 𝑚5 = 𝑊 𝑚6 = .57(7𝐴)127𝑉 = 506.73𝑊
b).- En base a la potencia al freno
𝐶𝑂𝑃2,1 = 312.5 220.9010874 = 1.414660306⁄
𝐶𝑂𝑃2,2 = 312.5 218.2071717 = 1.432125248⁄
𝐶𝑂𝑃2,3 = 595 264.0037386 = 2.253755962⁄
𝐶𝑂𝑃2,4 = 595 250.5341601 = 2.374925638⁄
𝐶𝑂𝑃2,5 = 901 271.3157955 = 3.320853466⁄
𝐶𝑂𝑃2,6 = 901 289.4255064 = 3.113063569⁄
c).- En base al ciclo ideal
𝐶𝑂𝑃3,1 = (181 − 63) (220 − 185) =⁄ 3.371428571
𝐶𝑂𝑃3,2 = (180 − 53) (230 − 194) =⁄ 3.527777778
𝐶𝑂𝑃3,3 = (182 − 66) (211 − 187) = 4.833333333⁄

7. 7
𝐶𝑂𝑃3,4 = (184 − 52) (225 − 197) = 4.714285714⁄
𝐶𝑂𝑃3,5 = (189 − 65) (210 − 190) = 6.2⁄
𝐶𝑂𝑃3,6 = (189 − 58) (218 − 196) =⁄ 5.954545455
d).- En base a las temperaturas absolutas del ciclo de Carnot
𝑇𝐴1 = 𝑇𝐴2 = (38 + 273.15)°𝐶 = 311.15°𝐾
𝑇𝐴3 = 𝑇𝐴4 = 𝑇𝐴5 = 𝑇𝐴6 = (39 + 273.15)°𝐶 = 312.15°𝐾
𝑇𝐵1 = (−20 + 273.15)°𝐶 = 253.15°𝐾
𝑇𝐵2 = (−22 + 273.15)°𝐶 = 251.15°𝐾
𝑇𝐵3 = (−7 + 273.15)°𝐶 = 266.15°𝐾
𝑇𝐵4 = (−8 + 273.15)°𝐶 = 265.15°𝐾
𝑇𝐵5 = (2 + 273.15)°𝐶 = 275.15°𝐾
𝑇𝐵6 = (−1 + 273.15)°𝐶 = 272.15°𝐾
𝐶𝑂𝑃4,1 = 253.15 (311.15 − 253.15) =⁄ 4.364655172
𝐶𝑂𝑃4,2 = 251.15 (311.15 − 251.15) =⁄ 4.185833333
𝐶𝑂𝑃4,3 = 266.15 (312.15 − 266.15) =⁄ 5.785869565
𝐶𝑂𝑃4,4 = 265.15 (312.15 − 265.15) =⁄ 5.641489362
𝐶𝑂𝑃4,5 = 275.15 (312.15 − 275.15) =⁄ 7.436486486
𝐶𝑂𝑃4,6 = 272.15 (312.15 − 272.15) =⁄ 6.80375
Cálculo de las presiones absolutas
𝑃𝑐1 = 𝑃𝑐2 = 𝑃𝑐3 = 𝑃𝑐4 = 𝑃𝑐5 = 𝑃𝑐6 = (9 + .78) 𝑏𝑎𝑟 = 9.78𝑏𝑎𝑟
𝑃𝑒1 = (. 8 + .78) 𝑏𝑎𝑟 = 1.58𝑏𝑎𝑟
𝑃𝑒2 = (. 7 + .78) 𝑏𝑎𝑟 = 1.48𝑏𝑎𝑟
𝑃𝑒3 = (1.7 + .78) 𝑏𝑎𝑟 = 2.48𝑏𝑎𝑟
𝑃𝑒4 = (1.5 + .78) 𝑏𝑎𝑟 = 2.28𝑏𝑎𝑟
𝑃𝑒5 = (2.5 + .78) 𝑏𝑎𝑟 = 3.28𝑏𝑎𝑟
𝑃𝑒6 = (2.3 + .78) 𝑏𝑎𝑟 = 3.08𝑏𝑎𝑟

8. 8
6.- Representación gráfica de los coeficientes de operación 𝐶𝑂𝑃1 y 𝐶𝑂𝑃2
Sin intercambiador de calor:
Con intercambiador de calor:
7.- Representación grafica del comportamiento del flujo de refrigerante

9. 9
Tabla de resultados
Concepto Símbolo Unidad 1 2 3 4 5 6
1 Análisis termodinámico en el compresor
a Potencia al
freno
𝑊𝑓𝑐 W 220.901 218.207 264.004 250.534 271.316 289.426
b Calor
perdido
𝑄 𝑝𝑐 W 308.401 272.207 434.004 367.534 502.316 471.676
2 Análisis termodinámico en el condensador
a Calor
absorbido
por el
refrigerante
𝑄 𝑎𝑟𝑐 W −497 −459 −760 −688.5 −1057 −1039.5
b Calor
absorbido
por el agua
𝑄 𝑎𝑤𝑐 W 579.4 388.1 1001.6 848.6 868.1 1136.6
c Calor
perdido
𝑄 𝑝𝑐𝑑 W 82.4 -70.9 241.6 160.1 -188.9 97.1
3 Análisis termodinámico en el evaporador
a Calor
suministrado
𝑄 𝑠𝑒 W 312.5 312.5 595 595 901 901
b Calor
absorbido
por el
refrigerante
𝑄 𝑎𝑟𝑒 W 413 381 580 594 868 884.3
c Calor
perdido
𝑄 𝑝𝑒 W 100.5 68.5 -15 -1 -33 -16.8
4 Análisis termodinámico en el intercambiador de calor

10. 10
a Calor
absorbido
por el
refrigerante
(lado vapor)
𝑄 𝑎𝑟𝑣 W 42 58.5 47.25
b Calor
absorbido
por el
refrigerante
(lado
liquido)
𝑄 𝑎𝑟𝑣 W -18 -81 -74.25
c Calor
perdido
𝑄 𝑝𝑖 W 24 -22.5 -27
5 Calculo de los coeficientes de operación
a En base a la
potencia
absorbida
por el motor
𝐶𝑂𝑃1 .664 .664 1.191 1.227 1.78 1.78
b En base a la
potencia al
freno
𝐶𝑂𝑃2 1.415 1.432 2.254 2.375 3.185 3.126
c En base al
ciclo ideal
𝐶𝑂𝑃3 3.371 3.528 4.833 4.714 6.2 5.955
d En base a
las
temperaturas
absolutas
del ciclo
inverso de
Carnot
𝐶𝑂𝑃4 4.365 4.186 5.786 5.642 7.437 6.804

11. 11
Tabla de entalpías específicas del diagrama P-H
Concepto Símbolo
Unidades 1 2 3 4 5 6
Entrada del compresor 𝐻1 kJ/kg 185 194 187 197 190 196
Salida del compresor 𝐻2 kJ/kg 210 212 221 223 223 223
Compresión isoentrópica 𝐻2𝑠 kJ/kg 220 230 211 225 210 218
Salida del condensador 𝐻3 kJ/kg 68 59 69 70 72 69
Entrada a la válvula de
expansión
𝐻4 kJ/kg 63 53 66 52 65 58
Salida de la válvula de
expansión
𝐻5 kJ/kg 63 53 66 52 65 58
Salida del evaporador 𝐻6 kJ/kg 181 180 182 184 189 189

12. 12

13. 13

14. 14

15. 15

16. 16

17. 17

18. 18
Conclusiones y recomendaciones
De acuerdo a las gráficas obtenidas se muestra que la temperatura disminuye en el punto 4 y de
igual manera en la parte de la compresión del refrigerante se observa un mayor calentamiento con el
uso del intercambiador de calor; además se puede ver que en este proceso de compresión no se
desarrolla a entropía constante, sino que la entropía disminuye y se tiene por entendido que esta
disminución se debe a que la compresión disminuye el espacio libre en el cual se pueden distribuir
las moléculas del refrigerante gaseoso.
Para la realización de las graficas de presión-entalpía y temperatura-entropía no se tomaron en
cuenta las lecturas de las temperaturas en el punto 5, que representa la salida de la válvula de
expansión; pero si este punto se grafica se puede observar como consecuencia que la presión en el
evaporador no es constante, en lugar de esto aumenta en todos los casos.
Con respecto al comportamiento de la entropía en el compresor, se menciono que esta disminuye,
sin embargo se presentan dos excepciones sobre esta disminución, en las lecturas 3 y 5 en las cuales
aumento debido a la subida de temperatura en el punto 2 con lo cual se tiene un incremento en la
agitación de las moléculas.
En los cálculos de los coeficientes de operación no se observa gran diferencia entre las lectura
tomadas con intercambiador de calor y las que no tienen este dispositivo, pero en la mayoría de los
casos se ve que el coeficiente de operación es mayor en los casos en que se ocupa el
intercambiador, aunque por poca diferencia. Los coeficientes de operación más altos se obtuvieron
con base en las temperaturas del ciclo inverso de Carnot, lo cual demuestra que este es el ciclo más
eficiente.
Las mayores pérdidas de calor se presentaron en el compresor y también en el condensador, aunque
en considerable menor medida y teniendo en cuenta los signos obtenidos en este último cálculo se
deduce que en ocasiones se tuvo una gran ganancia de calor al igual que en el evaporador.
La refrigeración tiene muchas aplicaciones para la civilización en la vida cotidiana de las ciudades y
en las aplicaciones industriales, no solo como método para la conservación de alimentos sino como
herramienta útil para mantener a cierta temperatura sustancias explosivas, para el adecuado
funcionamiento de los sistemas de control computarizado, para el confort, etc., por lo tanto gracias a
esta han podido prosperar un gran número de industrias y se ha conseguido el surgimiento de
empresas con nuevas actividades lucrativas.