Estudio geotécnico con fines de construccion de edificio multifamiliar las fucsias

ESTUDIO GEOTÉCNICO CON FINES DE CONSTRUCCION DE EDIFICIO
MULTIFAMILIAR LAS FUCSIAS
SANDOVAL GARCIA JHON EDUARDO
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CON
FINES DE CONSTRUCCION DE
EDIFICIO MULTIFAMILIAR LAS
FUCSIAS
MZ. A, B LT. 25, 26 Y 27 URB. CONTRY CLUB - URB.
MIRAFLORES - CASTILLA - PIURA
PIURA, ENERO DEL 2012

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ESTUDIO GEOTECNICO CON FINES DE CONSTRUCCION DE
EDIFICIO MULTIFAMILIAR LAS FUCSIAS
CONTENIDO
1.0.- ASPECTOSGENERALES……………………………… PAG. 06
1.1.- UBICACION Y ACCESIBILIDAD DEL AREA DE ESTUDIO…… PAG. 06
1.2.- CONDICIONES CLIMATICAS………………………………………. PAG. 06
2.0.-GEOLOGIAY GEOTECNIADEL AREA DE ESTUDIO.PAG. 07
2.1.- ESTRUCTURAS PRINCIPALES…………………………………… PAG. 07
2.1.1.- Formación zapallal: (fig. Nº 01)……………………………………. PAG. 07
2.1.2.- Depósitos del cuaternario: (fig. Nº 02,03)………………………... PAG. 08
2.2.- FENOMENOS DE GEODINAMICA INTERNA……………………. PAG. 09
2.2.1.- Sismicidad y Riesgo Sísmico……………………………………… PAG. 09
2.2.1.1.- Cuadro Nº 01: Sismos Históricos (MR.> 7.2) de la región…. PAG.10
2.2.1.2.- FIG. Nº 04.- Mapa de intensidades sísmicas del Perú……….. PAG. 12
2.2.1.3.- CUADRO Nº 02: Magnitud y probabilidades de ocurrencia…. PAG. 13
2.2.1.4.- CUADRO Nº:03: Factores y Valores…………………………… PAG. 14
2.2.2.2.- FIG Nº:05: Mapa de zonificación sísmica. Zona de estudio ubicada en
la zona 03……………………………………………………………………. PAG. 14
2.3.- ANÁLISIS DE LICUACIÓN DE ARENAS…………………………. PAG. 15
2.3.1.- FIG. Nº 06: Licuación de arenas………………………………….. PAG. 16
3.0.- ACTIVIDADESREALIZADAS………………………… PAG. 16

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3.1.- EXPLORACION DEL SUBSUELO………………………………… PAG. 16
3.1.1.- Excavación de Calicatas, Muestreo de Suelos y Perfiles Estratigráficos
3.1.2.- Descripción de Calicatas……………………………………………. PAG.17
3.1.2.1.- FIG. Nº 07: Imágenes de Calicata Nº 01………………………. PAG. 18
3.1.2.2.- FIG.Nº 08: Imágenes de Calicata Nº 02……………………….. PAG. 19
3.1.3.- Ensayo de Penetración Standard (SPT)…………………………. PAG. 20
3.1.3.1.- FIG Nº 09: Imágenes de SPT Nº 01……………………………. PAG. 20
3.1.3.2.- FIG. Nº 10: Imágenes de SPT Nº 02…………………………… PAG. 21
3.1.3.3.- FIG Nº 11: Imágenes de SPT Nº 03……………………………. PAG. 22
3.1.3.4.- FIG Nº 12: Imágenes de un ensayo de penetración standard. PAG. 23
3.1.3.5.- CUADRO Nº.-04.-CALCULO DE SPT 01……………………... PAG. 24
3.1.3.6.- CUADRO Nº.-05.-CALCULO DE SPT 02……………………… PAG. 25
3.1.3.7.- CUADRO Nº.-06.-CALCULO DE SPT 03……………………… PAG. 26
3.2.- ENSAYOS DE LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS…. PAG. 27
3.2.1.- Contenido de Humedad Natural (ASTM D 2216)……………….. PAG. 27
3.2.1.- CUADRO Nº 07: Humedad natural (ASTM D 2216)…………… PAG. 28
3.2.2.- Peso Específico (ASTM D 854)…………………………………… PAG. 29
3.2.3.- Análisis granulométrico por tamizado (ASTM D422)…………… PAG. 29
3.2.4.- Límite de Consistencia (AASHO – 89 – 60)……………………… PAG. 29
3.2.4.1.- CUADRO Nº 08: Límites de Calicata Nº 01……………………. PAG. 30
3.2.5.- Densidad Máxima y Humedad Óptima (ASTM D1557)…………. PAG. 31

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3.2.5.1.- CUADRO Nº 11: Humedad óptima……………………………… PAG. 31
3.2.5.2.- CUADRO Nº 12: Relación densidad humedad (ASTM D-1557) Proctor
modificado……………………………………………………………………. PAG. 32
3.2.6.- Compresibilidad o asentamiento relativo…………………………. PAG. 32
3.2.6.1.- CUADRO Nº 13.- Calicata C - 1 /m – 3: Ensayo de asentamiento
relativo………………………………………………………………………… PAG. 32
3.2.6.2.- CUADRO Nº 14.- Calicata c - 2 /m – 3: Ensayo de asentamiento
relativo………………………………………………………………………… PAG. 33
3.2.6.3.- CUADRO Nº 15.- Spt - 1 / m – 3: Ensayo de asentamiento
relativo..………………………………………………………………………. PAG. 33
relativo………………………………………………………………………… PAG. 34
relativo………………………………………………………………………… PAG. 34
3.2.7.- Análisis Químico por Agresividad (Sales Solubles Totales, Sulfatos,
Cloruros y Carbonatos)……………………………………………………... PAG. 35
3.2.7.1.- CUADRO Nº 18.- Análisis químico por agresividad…………... PAG. 35
4.0.- ANALISIS DE LA CIMENTACION………………………...… PAG. 36
4.1.- CAPACIDAD PORTANTE Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL TERRENO.
…………………………………………………………………………………. PAG. 37
4.1.1.- CUADRO Nº 19.- Cálculo de la capacidad portante y admisible del
terreno………………………………………………………………...………. PAG. 38
4.1.2.- CUADRO Nº 20……………………………………………………… PAG. 38
4.1.3.- CUADRO Nº 21……………………………………………………… PAG. 39
4.1.4.- CUADRO Nº 22……………………………………………………… PAG. 40
4.2.- ANALISIS DE ASENTAMIENTOS……………………………….…. PAG. 41

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4.3.- CONDICIONES DE CIMENTACION……………………………...… PAG. 42
4.3.1.- A).- Descripción del suelo de cimentación……………………. PAG. 42
4.3.2.- B).- Condiciones de cimentación……………………………..… PAG. 42
4.3.3.- C).- Clasificación de los materiales de excavación…………. PAG. 43
4.3.4.- D).- Estabilidad de talud natural y de corte…………………... PAG. 43
4.3.5.- E).- Uso del material procedente de las excavaciones…….. PAG. 43
4.3.6.- F).- Agresión química de los suelos al concreto……………. PAG. 43
4.3.7.- G).- Parámetros para diseño sismo – resistente…………….. PAG. 43
4.3.7.1- CUADRO Nº 23……………………………………………………. PAG. 44
4.3.8.- H).- Licuación de arenas………………………………………….. PAG. 44
4.3.9.- I).- Problemas especiales de la cimentación………………….. PAG. 44
5.0.- COEFICIENTEDE BALASTO……………………………...… PAG. 45
5.1.- CUADRO Nº 24………………………………………………………... PAG. 46
5.2.- CUADRO Nº 25……………………………………………………...… PAG. 47
6.0.- ESPACIAMIENTODE LA EXPLORACION……………… PAG. 49
6.1.- FIG. Nº 13…………………………………………………………….... PAG. 49
7.0.- PROFUNDIDAD DE CALICATAS……………….………….. PAG. 50
8.0.- CONCLUSIONES…………………………................................. PAG. 51
8.1.- CUADRO Nº 26……………………………………………………….. PAG. 52
9.0.- RECOMENDACIONES…………………………….………….. PAG. 54
10.0.- ANEXOS

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10.1.- Testimonio fotográfico
10.2.- Ensayos de Laboratorio mecánica de suelos
1.0.- ASPECTOSGENERALES.
El Presente Estudio de Mecánica de Suelos se ha realizado con fines de
CONSTRUCCION DE EDIFICIO MULTIFAMILIAR LAS FUCSIAS,
ubicado en la Urbanización country Club de Miraflores, entre los lotes 25,26 y
27.
El objetivo principal es, determinar las propiedades físico - mecánicas y
químicas de los suelos, con el fin calcular la capacidad portante y admisible del
terreno de cimentación, donde se ha proyectado construir edificios de 05 pisos.
1.1.- UBICACION Y ACCESIBILIDAD DEL AREA DE ESTUDIO.
La zona de estudio se ubica en Mz. AU LT. 25, 26 y 27 Urb. Country Club - Urb.
Miraflores, Distrito, Provincia y Departamento de Piura.
El acceso a la zona de estudio se realiza desde el centro de la ciudad de Piura,
Por la Calle Libertad en dirección Norte hasta la intersección con la
Panamericana Norte para continuar por esta en dirección a la Urbanización El
Bosque al frente del cual se localiza la Urbanización Country Club donde se
ubican lotes 25, 26 y 27, materia del presente estudio.
1.2.- CONDICIONES CLIMATICAS
La zona de estudio se encuentra ubicada en una zona sub - tropical, seca y
árida con características similares, imperantes en las regiones desérticas
donde la temperatura es seca en casi todo el año, con una precipitación pluvial
anual de 250 mm., siendo la T° mínima de 18°C y la máxima alcanza 37° C.
Las condiciones climáticas de la zona varían cada cierto ciclo, especialmente
cuando se produce el fenómeno de "El Niño", en cuyo período las lluvias son
intensas, alcanzando promedios de hasta 1000 mm.

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2.0.- GEOLOGIAY GEOTECNIADEL AREA DE ESTUDIO.
La zona de estudio corresponde a la zona que forma parte de la Depresión
Parandina, formada por un relleno sedimentario Cuaternario la que cubre
unidades de edad más antigua. Las rocas existentes el área de estudio,
presentan edades que fluctúan entre el Terciario Inferior - medio y Cuaternario;
constituidas por materiales de rocas sedimentarias y materiales poco
consolidados.
1. FORMACIONZAPALLAL (Terciario Medio - Superior)
Corresponde a una secuencia de areniscas intercaladas con argillitas,
intensamente meteorizados, en sus estratos superiores, con espesores que
llegan hasta 150m., sobre los que descansan materiales sedimentarios de edad
contemporánea.
La formación Zapallal está constituida por capas de origen marino
del Mioceno Superior,1 cubiertas por materiales aluviales, sedimentados por
el río Piura, y depósitos provenientes del desierto de Sechura, transportados
estos últimos desde el sur por los vientos alisios. En la zona donde se
encuentra la ciudad de Piura, la formación Zapallal se encuentra a una
profundidad entre 10 y 20 m, con afloramientos localizados.
FIG. Nº 01: FORMACIÓN ZAPALLAL.

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2. DEPOSITOS CUATERNARIOS
Constituidos por depósitos de arena eólica de grano medio a fino, mal
graduadas SP, poco consolidado, con intercalaciones de arenas limosas y
arcillas arenosas; sin embargo hacia la parte donde se encuentra el Río Piura
se presentan suelos aluviales en ambas márgenes, constituidas por suelos
arenosos con inclusiones de limos, arenas arcillosas y arcillas arenosas.
En el sector de estudio, se presenta en la parte superior, material de relleno
constituidas por arenas limosas ligeramente plástica y arenas arcillosas en la
parte superior, por debajo yacen arenas limosas hasta la profundidad de 1.30-
1.60m. y a mayor profundidad se observan arenas sueltas de grano fino de
muy baja compacidad (densidad relativa de 20 – 40%).
FIG. Nº 02.- DEPÓSITOS DEL CUATERNARIO.

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FIG. Nº 03.- DEPÓSITOS DEL CUATERNARIO.
2.1.- ESTRUCTURAS PRINCIPALES.
Las estructuras desarrolladas en el Noroeste del Perú están representadas por
los Amotapes como un arco estructural que se subdivide en tres partes:
1. -Norte, asignada a la parte norte del levantamiento de Lobitos.
2. -Central, entre los levantamientos de Lobitos y de Negritos.
3. -Sur, situada al sur del levantamiento de Negritos involucrando
Lagunitos y Portachuelo.
Las deformaciones sufridas en la zona estructural del Noroeste han sido
intensas, habiéndose iniciado desde el Paleozoico, complicando el basamento
las tectónicas posteriores.

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Las principales fallas regionales que han controlado a las otras menores son:
Tronco - Mocho, Carpitas, Máncora, Carnal, Amotapes y por el sur la Falla
Huaypirá de rumbo aproximado N80°E.
2.2.- FENOMENOS DE GEODINAMICA INTERNA
2.2.1.- Sismicidad y Riesgo Sísmico
Sismicidad
El sector del Noroeste de Perú se caracteriza por su actividad Neo tectónica
muy tenue, particularidad de la conformación geológica de la zona; sin
embargo, los Tablazos marinos demuestran considerables movimientos
radiales durante el Pleistoceno, donde cada tablazo está íntimamente
relacionado a levantamientos de líneas litorales, proceso que aún continúa en
la actualidad por emergencia de costas.
Debido a la confluencia de las placas tectónicas de Cocos y Nazca, ambas que
ejercen un empuje hacia el Continente, a la presencia de las Dorsales de
Grijalbo y Sarmiento, a la presencia de la Falla activa de Huaypirá se pueden
producir sismos de gran magnitud como se observa en el siguiente cuadro:
Cuadro Nº 01: Sismos Históricos (MR.> 7.2) de la región
Fecha
Magnitud
Escala
Richter
Hora
Local
Lugar y Consecuencias
Jul. 09 1587 - - - 19:30
Sechura destruida, número de muertos
no determinado
Feb. 01 - - - - - - Daños moderados en Piura

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1645
Ago. 20
1657
- - - - - - Fuertes daños en Tumbes y Corrales
Jul. 24 1912 7,6 Parte de Piura destruido
Dic. 17
1963
7,7 12:31 Fuertes daños en Tumbes y Corrales
Dic. 07
1964
7,2 04:36
Algunos daños importantes en Piura,
daños en Talara y Tumbes
Dic. 09
1970
7,6 23:34
Daños en Tumbes, Zorritos, Máncora y
Talara.
Riesgo sísmico
Se entiende por riesgo sísmico, la medida del daño que puede causar la
actividad sísmica de una región en una determinada obra o conjunto de obras y
personas que forman la unidad de riesgo.
El análisis del riesgo sísmico de la región en estudio define las probabilidades
de ocurrencia de movimientos sísmicos en el emplazamiento así como la
valoración de las consecuencias que tales temblores pueden tener en la
unidad analizada.
La probabilidad de ocurrencia en un cierto intervalo de tiempo de un sismo con
magnitud superior a M, cuyo epicentro esté en un cierto diferencial de área de
una zona sísmica que se considere como homogénea puede deducirse
fácilmente si se supone que la generación de sismos es un proceso de
Poisson en el tiempo cuya experiencia tiene la forma de la ecuación:
Log N = a –bM
En este sentido, la evaluación del riesgo sísmico de la región en estudio ha
sido estimada usando los criterios probabilísticos y determinísticos obtenidos
en estudios de áreas con condiciones geológicas similares, casos de Tumbes,
Chimbote y Bayovar. Si bien, tanto el método probabilístico como
determinístico tienen limitaciones por la insuficiencia de datos sísmicos, se

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obtiene criterios y resultados suficientes como para llegar a una evaluación
aproximada del riesgo sísmico en esta parte de la región Piura.
Según datos basados en el trabajo de CIASA-Lima (1971) usando una “lista
histórica” se ha determinado una ley de recurrencia de acuerdo con Gutenberg
y Richter, que se adapta “realísticamente” a las condiciones señaladas, es la
siguiente:
Log N = 3.35 – 0,68m.
En principio, esta ley parece la más apropiada frente a otros, con la que es
posible calcular la ocurrencia de un sismo M ≥ = 8 para periodos históricos. En
función de los periodos medios de retorno determinados por la Ecuación 1, y
atribuyendo a la estructura una vida operativa de 50 años, es recomendable
elegir el terremoto correspondiente al periodo de 50 años, el cual corresponde
a una magnitud Mb = 7.5. Para fines de cálculo se ha tomado también el de Mb
= 8, correspondiente a un periodo de retorno de 125 años.
De acuerdo con Lomnitz (1974), la probabilidad de ocurrencia de un sismo de
Mb = 7.5 es de 59% y la de un sismo de Mb = 8 es de 33%.
FIG. Nº 04.- Mapa de intensidades sísmicas del Perú

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Así mismo es necesario mencionar que las limitaciones impuestas por la
escasez de información sísmica en un período estadísticamente representativo,
restringe el uso del método probabilístico y la escasez de datos tectónicos
restringe el uso del método determinístico, no obstante un cálculo basado en la
aplicación de tales métodos, pero sin perder de vista las limitaciones citadas,
aporta criterios suficientes para llegar a una evaluación previa del riesgo
sísmico en el Norte del Perú, J. F. Moreano S. (trabajo de investigación
docente UNP, 1994) establece la siguiente ecuación mediante la aplicación del
método de los mínimos cuadrados y la ley de recurrencia : Log n =
2.08472 - 0.51704 +/- 0.15432 M. Una aproximación de la probabilidad de
ocurrencia y el período medio de retorno para sismos de magnitudes de 7.0 y
7.5 Mb. se puede observar en el siguiente cuadro:

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CUADRO Nº 02: Magnitud y probabilidades de ocurrencia.
Magnitud
Probabilidad de
Ocurrencia
Período
medio de
retorno
Mb 20
(años)
30
(años)
40
(años)
(años)
7.0 38.7 52.1 62.5 40.8
7.5 23.9 33.3 41.8 73.9
2.2.2.- Parámetros para Diseño Sismo – Resistente
De acuerdo al Mapa de Zonificación sísmica para el territorio Peruano (Normas
Técnicas de edificaciones E.030 para Diseño Sismo resistente), el área de
estudio se ubica en la zona 03, cuyas características principales son:
1. Sismos de Magnitud VII MM
2. Hipocentros de profundidad intermedia y de intensidad entre VIII y IX.
3. El mayor Peligro Sísmico de la Región está representado por 4 tipos de
efectos, siguiendo el posible orden (Kusin,1978) :
1. Temblores Superficiales debajo del océano Pacífico.
2. Terremotos profundos con hipocentro debajo del Continente.
3. Terremotos superficiales locales relacionados con la fractura del plano
oriental de la cordillera de los Andes occidentales.
4. Terremotos superficiales locales, relacionados con la Deflexión de
Huancabamba y Huaypira de actividad Neo tectónica.
De la Norma Técnica de edificaciones E.030 para Diseño Sismo resistente se
obtuvieron los parámetros del suelo en la zona de estudio:

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CUADRO Nº:03: Factores y Valores.
Factores Valores
Parámetros de zona zona 3
Factor de zona Z (g) = 0.4
Suelo Tipo S – 3
Amplificación del suelo S = 1.4
periodo predominante de vibración Tp = 0.9 seg
Sísmico C = 0.60
Uso U = 1.00
FIG Nº:05.- Mapa de zonificación sísmica
Zona de estudio ubicada en la zona 03

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El factor de reducción por ductilidad y amortiguamiento depende de las
características del diseño estructural del EDIFICIO MULTIFAMILIAR LAS
FUCSIAS, según los materiales usados y el sistema de estructuración para
resistir la fuerza sísmica.
2.3.- ANÁLISIS DE LICUACIÓN DE ARENAS
En suelos granulares, particularmente arenosos las vibraciones sísmicas
pueden manifestarse mediante un fenómeno denominado licuefacción, el cual
consiste en la pérdida momentánea de la resistencia al corte de los suelos
granulares, como consecuencia de la presión de poros que se genera en el
agua contenida en ellos originada por una vibración violenta. Esta pérdida de
resistencia del suelo se manifiesta en grandes asentamientos que ocurren
durante el sismo ó inmediatamente después de éste. Sin embargo, para que un
suelo granular, en presencia de un sismo, sea susceptible a licuar, debe
presentar simultáneamente las características siguientes (Seed and Idriss):
Debe estar constituido por arena fina a arena fina limosa.
Debe encontrarse sumergida (napa freática).

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Su densidad relativa debe ser baja.
Se puede afirmar que el terreno de fundación en el área de estudio, se
observan arenas limosas, mezcladas con arenas arcillosas, arenas limosas y a
mayor profundidad arenas de grano fino, de baja a mediana compacidad y no
habiéndose observado nivel freático, por lo tanto es poco probable la
ocurrencia de Fenómenos de Licuación de arenas, sin embargo es
recomendable un mejoramiento del terreno de fundación, colocando debajo de
la cimentación (sótano) y conformado de la siguiente manera:
1. 0.30m. de platea de cimentación de concreto armado,
2. 0.50m. de Material de afirmado para base granular mezclado con piedra
partida de ¾” de tamaño, debidamente compactado,
NOTA: El terreno para la cimentación se encuentra en una zona de depresión
con respecto al nivel de la vereda
FIG. Nº 06: LICUACIÓN DE ARENAS.

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3.0.- ACTIVIDADESREALIZADAS
Para la ejecución del presente trabajo se realizaron las siguientes actividades:
- Reconocimiento del terreno para programar las excavaciones.
- Reconocimiento Geológico de áreas adyacentes.
- Trabajos de excavación de calicatas
- Ensayo de Penetración Standard (SPT)
- Descripción de calicata y muestreo de suelos alterados.
- Ensayos de laboratorio y obtención de parámetros Físico - Mecánicos de los
suelos.
- Análisis de la Capacidad Portante y Admisible del terreno con fines de
cimentación.
- Redacción del informe.
3.1.- EXPLORACIONDEL SUBSUELO
La exploración del Subsuelo se realizó a través de labores de excavación de 02
calicatas y 03 Sondajes con Ensayos de Penetración Standard (SPT).
3.1.1.- Excavación de Calicatas, Muestreo de Suelos y Perfiles
Estratigráficos
Con la finalidad de ubicar los puntos de excavación de las calicatas en el
terreno, se realizó un reconocimiento de campo, determinándose la excavación
de dos (02) calicatas, ubicadas en el área a cimentar.
Las calicatas se excavaron a cielo abierto hasta la profundidad de 2.00m. y con
Posteadora a 6.80m. En promedio y también se realizó tres (03) Sondajes con
ensayos de Penetración Standard hasta la profundidad final de 8.00m.
En promedio, con el objeto de verificar la estratigrafía del terreno y determinar
su capacidad portante, mediante los ensayos de Penetración Standard.

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En las calicatas excavadas, se realizó el muestreo de los horizontes
estratigráficos y su correspondiente descripción. Así mismo se procedió a la
obtención de muestras disturbadas para los ensayos granulométricos, peso
específico, limites Atterberg, Capacidad Portante, Humedad Natural, Corte
directo, Compresibilidad del suelo toma de muestras de suelos inalterados
constituidos por monolitos que permitieron obtener los parámetros mediante
ensayos de corte directo, consolidación unidimensional, peso volumétrico, etc.
Posteriormente se realizó la descripción litológica de los diferentes horizontes.
3.1.2.- Descripción de Calicatas
Con la información obtenida mediante los análisis granulométricos, y
observando el perfil estratigráfico de las calicatas, se ha establecido la
siguiente columna estratigráfica:
1. CALICATA C-1: Vista del Plano de Ubicación y Distribución de Calicatas y
SPT
0.00m. a 0.60m.
Mezcla de arenas limosas y arenas arcillosas (SM-SC), con bajo contenido de
humedad natural, baja plasticidad.
0.60m. a 1.60m.
Arena limosa (SM), color beige, de baja plasticidad, con bajo contenido de
humedad, mediana compacidad.
1.60m. a 5.50m.
Arena de grano fino (SP), color beige, no plástica, con bajo contenido de
humedad natural, mediana compacidad.
FIG. Nº 07: VISTA DE LA CALICATA Nº 01.

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2. CALICATA C-2: Vista del Plano de Ubicación y Distribución de Calicatas
y SPT.
0.00m. a 0.70m.
0.70m. a 1.40m.
1.40m. a 5.50m.

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FIG. Nº 08: VISTA DE CALICATA Nº 02.
3. SPT – 1 Vista del Plano de Ubicación y Distribución de Calicatas y SPT.
0.00m. a 0.80m.
0.80m. a 1.30m.
1.30m. a 6.80m.

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FIG. Nº 09: VISTA DE SPT Nº 01.
4. SPT – 2: Vista del Plano de Ubicación y Distribución de Calicatas y SPT
0.00m. a 0.60m.
0.60m. a 1.10m.
1.10m. a 8.00m.

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5. SPT – 3: Vista del Plano de Ubicación y Distribución de Calicatas y SPT
0.00m. a 0.90m.
0.90m. a 1.20m.

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1.20m. a 7.50m.
Nota: No se evidenció la presencia de nivel freático.

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3.1.3.- Ensayo de Penetración Standard (SPT)
Luego de la excavación de calicatas, se procedió a la perforación del subsuelo
mediante el uso del Equipo de Penetración Standard, con el objeto de lograr
profundizar hasta los 8.00m. y de este modo permitir una exploración más
detallada y obtener los parámetros físico - mecánicos, que posteriormente
serán utilizados para determinar la capacidad portante de los suelos de
fundación a diferentes profundidades y definir la presencia o no de la napa
freática superficial.
El Ensayo consiste en realizar una perforación metro por metro y luego dejar
caer un peso de 63.5 KG desde una altura de 76 cm, hasta una profundidad de
penetración inicial de 0.15 m. y luego cada 0.30 m. contando el número de
golpes que se requieren para penetrar la referida medida; parámetros que
posteriormente permitieron obtener los valores del ángulo de rozamiento
interno de los suelos de fundación, así como el peso volumétrico de los
mismos, y determinar la capacidad portante y admisible del terreno.
Los ensayos de Penetración Standard se realizaron en las áreas donde se
proyecta la CONSTRUCCION DE EDIFICIO MULTIFAMILIAR LAS
FUCSIAS, que fue el objeto principal del presente estudio (ver resultados en
anexos).
FIG. Nº 12: IMAGEN DE UN ENSAYO DE PENETRACION STANDARD

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CUADRO Nº04.-CALCULO DE SPT 01
SPT – 1
PROFUNDIDAD N
ANGULO DE GRADO DE TIPO DE
FRICCION COMPACTACION SUELO
DE A SPT F EN ARENAS SUCS
0.35 0.5 2 30 SUELTA SM-SC
0.5 0.8 3 30 SUELTA SM-SC
0.8 1.1 5 30 SUELTA SM
1.1 1.4 5 30 SUELTA SM
1.4 1.7 7 30 SUELTA SM
1.7 2 9 30 SUELTA SP
2 2.3 10 30 SUELTA SP
2.3 2.6 10 30 SUELTA SP
2.6 2.9 12 30 SUELTA SP
2.9 3.2 14 31 MEDIA SP
3.2 3.5 16 31 MEDIA SP
3.5 3.8 17 31 MEDIA SP
3.8 4.1 18 31 MEDIA SP
4.1 4.4 20 31 MEDIA SP
4.4 4.7 20 31 MEDIA SP
4.7 5 22 31 MEDIA SP
5 5.3 23 31 MEDIA SP
5.3 5.6 24 31 MEDIA SP
5.6 5.9 25 31 MEDIA SP
5.9 6.2 25 31 MEDIA SP
6.2 6.5 26 31 MEDIA SP
6.5 6.8 27 31 MEDIA SP

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Cuadro Nº 05: cálculos de SPT nº 02
SPT – 2
PROFUNDIDAD N
0.35 0.50 3 30 SUELTA SM-SC
0.50 0.80 3 30 SUELTA SM-SC
0.80 1.10 4 30 SUELTA SM
1.10 1.40 5 30 SUELTA SM
1.40 1.70 6 30 SUELTA SP
1.70 2.00 8 30 SUELTA SP
2.00 2.30 9 30 SUELTA SP
2.30 2.60 10 30 SUELTA SP
2.60 2.90 10 30 SUELTA SP
2.90 3.20 11 31 SUELTA SP
3.20 3.50 13 31 MEDIA SP
3.50 3.80 14 31 MEDIA SP
3.80 4.10 14 31 MEDIA SP
4.10 4.40 14 31 MEDIA SP
4.40 4.70 16 31 MEDIA SP
4.70 5.00 18 31 MEDIA SP
5.00 5.30 20 31 MEDIA SP
5.30 5.60 20 31 MEDIA SP
5.60 5.90 21 31 MEDIA SP
5.90 6.20 23 31 MEDIA SP
6.20 6.50 24 31 MEDIA SP

Página28
6.50 6.80 24 31 MEDIA SP
6.80 7.10 26 31 MEDIA SP
7.10 7.40 27 31 MEDIA SP
7.40 7.70 27 31 MEDIA SP
7.70 8.00 28 31 MEDIA SP
CUADRO Nº06.-CALCULO DE SPT 03
SPT – 3
PROFUNDIDAD N
0.45 0.60 2 30 SUELTA SM-SC
0.60 0.90 4 30 SUELTA SM-SC
0.90 1.20 6 30 SUELTA SM
1.20 1.50 7 30 SUELTA SM
1.50 1.80 9 30 SUELTA SP
1.80 2.10 10 30 SUELTA SP
2.10 2.40 11 30 SUELTA SP
2.40 2.70 11 30 SUELTA SP
2.70 3.00 13 31 MEDIA SP
3.00 3.30 15 31 MEDIA SP
3.30 3.60 16 31 MEDIA SP
3.60 3.90 17 31 MEDIA SP
3.90 4.20 18 31 MEDIA SP
4.20 4.50 19 31 MEDIA SP
4.50 4.80 19 31 MEDIA SP
4.80 5.10 19 31 MEDIA SP
5.10 5.40 20 31 MEDIA SP

Página29
5.40 5.70 22 31 MEDIA SP
5.70 6.00 23 31 MEDIA SP
6.00 6.30 24 31 MEDIA SP
6.30 6.60 24 31 MEDIA SP
6.60 6.90 25 31 MEDIA SP
6.90 7.20 26 31 MEDIA SP
7.20 7.50 26 31 MEDIA SP
3.2.- ENSAYOS DE LABORATORIO
La toma de muestras disturbadas se realizó para cada horizonte, para ensayos
de humedad natural, granulometría, límites de Atterberg, Proctor estándar y/o
modificado, peso específico y muestras inalteradas para los ensayos de corte
directo y compresibilidad.
1. Análisis Granulométrico por Tamizado (ASTM D422)
2. Límite Líquido de Suelos (ASTM d423, D4318)
3. Límite Plástico de Suelos (ASTM d424, D4328)
4. Corte Directo con Especímenes Re moldeados y Saturados (ASTM
D3080)
5. Peso Específico de los Suelos (ASTM D 854)
6. Peso Volumétrico de los Suelos (ASTM D 854-58)
7. Análisis Químicos por Agresividad al Concreto (Sales Solubles Totales,
Sulfatos, Cloruros y Carbonatos) (BS1377).
8. Contenido de Humedad Natural (ASTM D 2216)
9. Compresibilidad o Asentamiento Relativo de Suelos (ASTM D2166)
10. Relación Densidad Humedad (ASTM D1557).
Con los análisis granulométricos y límites de Atterberg, así como por
observaciones de campo se han obtenido los perfiles estratigráficos que
acompañan el presente informe.
3.2.1.- Contenido de Humedad Natural.- (ASTM D 2216)

Página30
De acuerdo a los ensayos realizados, se han podido establecer rangos de
humedad natural de acuerdo a los tipos de suelos que varían entre (0.97 –
3.15%), no se evidencio la presencia de nivel freático.
CUADRO Nº 07: HUMEDAD NATURAL (ASTM D 2216)
SOLICITA :
B & C INMOBILIARIA Y
CONSTRUCCION E.I.R.L.
OBRA :
EDIFICIO MULTIFAMILIAR
LAS FUCSIAS
UBICACION :
MZ. A, U LT. 25, 26 Y 27 URB. CONTRY CLUB - URB.
MIRAFLORES - CASTILLA – PIURA
MUESTRA :
CALICATA
C – 1
FECHA :
PIURA, 10 DE ENERO DEL
2012
CALICATA PROF.
PESO DEL
RECIPIENTE
(Gr.)
PESO
(Gr.)
Y TARRO Nº +SUELO +SUELO VACIO AGUA SUELO HUMEDAD
MUESTRA m. HUMEDO SECO SECO %
C - 1 / M - 1 0.00 - 0.60 36 254.22 251.17 30.50 3.05 220.67 1.38
C - 1 / M - 2 0.60 - 1.60 91 247.13 242.94 29.64 4.19 213.30 1.96
C - 1 / M - 3 1.60 - 5.50 95 241.90 236.89 29.19 5.01 207.70 2.41

Página31
3.2.2.- Peso Específico.- (ASTM D 854)
Se le llama Peso específico a la relación entre el peso de una sustancia y
su volumen.
Su expresión de cálculo es:
Siendo,
, el peso específico;
, el peso de la sustancia;
, el volumen de la sustancia;
, la densidad de la sustancia;
, la masa de la sustancia;
1. , la aceleración de la gravedad.
La mayoría de suelos ensayados, muestran valores muy similares, en sus
diferentes tipos de suelos cuyos valores fluctúan entre 2.54 y 2.56 gr/cm3; en
función a su contenido de minerales.
3.2.3.- Análisis granulométrico por tamizado.- (ASTM D422)

Página32
Este ensayo realizado utilizando mallas de acuerdo a las normas ASTM,
mediante lavado o en seco permite identificar el tipo de suelo, que juntamente
con el ensayo de Atterberg permite la clasificación de los suelos; habiéndose
establecido los siguientes tipos: “SP” para las arenas de grano fino, “SM” para
las arenas limosas y “SM-SC” para las mezcla de arenas limosas y arenas
arcillosas (ver curvas granulométricas).
3.2.4.- Límite de Consistencia (AASHO – 89 – 60.)
Con las fracciones que pasan el tamiz Nº 40, se realizaron ensayos de límites
de consistencia de las muestras, dando los siguientes:
CUADRO Nº 08: CÁLCULO DE LÍMITES DE PLASTICIDAD.
CALICATA /
MUESTRA
C-1/M-1 C-1/M-2 C-2/M-1 C-2/M-2
% Límite Líquido 29.90 24.10 28.50 22.60
% limite plástico 22.81 20.44 21.53 19.97
% Indice de
Plasticidad
7.09 3.66 6.97 2.63
CALICATA /
MUESTRA
SPT-1/M-1 SPT-1/M-2 SPT-2/M-1 SPT-2/M-2
% Límite Líquido 28.70 23.00 28.50 22.20

Página33
% limite plástico 20.82 19.48 20.91 19.46
% Indice de
Plasticidad
7.88 3.52 7.59 2.74
CALICATA /
MUESTRA
SPT-3/M-1 SPT-3/M-2
% Límite Líquido 28.00 22.00
% limite plástico 20.29 18.91
% Indice de
Plasticidad
7.71 3.09
3.2.5.- Densidad Máxima y Humedad Óptima.- (ASTM D1557).
Estas propiedades de los suelos naturales se han obtenido mediante el método
de Compactación Proctor Modificado y los resultados muestran valores
diferentes en función a la naturaleza del suelo.
CUADRO Nº 11: HUMEDAD NATURAL (ASTM D1557).
SOLICITA :
B & C INMOBILIARIA Y
CONSTRUCCION E.I.R.L.
OBRA :
EDIFICIO MULTIFAMILIAR LAS
FUCSIAS

Página34
UBICACION :
MZ. A, U LT. 25, 26 Y 27 URB. CONTRY CLUB - URB.
MIRAFLORES - CASTILLA – PIURA
MUESTRA :
CALICATA
C – 1
FECHA :
PIURA, 10 DE ENERO
DEL 2012
CALICATA PROF.
PESO DEL
RECIPIENTE
(Gr.)
PESO
(Gr.)
Y TARRO Nº +SUELO +SUELO VACIO AGUA SUELO HUMEDAD
MUESTRA m. HUMEDO SECO SECO %
C - 1 / M - 1 0.00 - 0.60 36 254.22 251.17 30.50 3.05 220.67 1.38
C - 1 / M - 2 0.60 - 1.60 91 247.13 242.94 29.64 4.19 213.30 1.96
C - 1 / M - 3 1.60 - 5.50 95 241.90 236.89 29.19 5.01 207.70 2.41
CUADRO Nº 12: RELACION DENSIDAD HUMEDAD
RELACION DENSIDAD HUMEDAD (ASTM D1557) PROCTOR
MODIFICADO
MUESTRA DENSIDAD MAXIMA
HUMEDAD
ÓPTIMA
C-1/M-2 1.73 gr/cm3 10.62%
C-2/M-2 1.74 gr/cm4 10.20%
SPT-1/M-2 1.74 gr/cm5 10.41%
SPT-2/M-2 1.73 gr/cm6 10.27%
SPT-3/M-2 1.71 gr/cm7 10.37%
3.2.6.- Compresibilidad o asentamiento relativo.-

Página35
El presente ensayo se realizó con la finalidad de evaluar el asentamiento
relativo de los suelos de arenas de grano fino, ante la aplicación de cargas
verticales 0.5, 1.0, 2.0 y 3.0 Kg/cm2 en estado de confinamiento.
CUADRO Nº 13: CALICATA C - 1 / M - 3
ENSAYO DE ASENTAMIENTO RELATIVO
P
DEFORMACION
COEFICIENTE COEFICIENTE
DE
gr/cm2 POROSIDAD COMPRESIB.
0.00 0.586
0.50 0.42 0.552 2.10
1.00 0.67 0.533 3.35
2.00 0.98 0.508 4.90
3.00 1.31 0.482 6.55
CUADRO Nº 14.- CALICATA C - 2 / M – 3
P
DEFORMACION
DE DE
0.00 0.586
0.50 0.37 0.557 1.85
1.00 0.63 0.537 3.15

Página36
2.00 0.95 0.511 4.75
3.00 1.30 0.483 6.50
CUADRO Nº 15.- SPT - 1 / M - 3
P
DEFORMACION
DE
0.00 0.605
0.50 0.39 0.574 1.95
1.00 0.60 0.557 3.00
2.00 0.93 0.530 4.65
3.00 1.27 0.503 6.35
P
DEFORMACION
DE DE
0.00 0.573
0.50 0.41 0.541 2.05

Página37
1.00 0.65 0.522 3.25
2.00 0.92 0.501 4.60
3.00 1.26 0.474 6.30
P
DEFORMACION
DE DE
0.00 0.615
0.50 0.37 0.585 1.85
1.00 0.62 0.564 3.10
2.00 0.96 0.537 4.80
3.00 1.29 0.510 6.45
3.2.7.- Análisis Químico por Agresividad (Sales Solubles Totales, Sulfatos,
Cloruros y Carbonatos)
Con el fin de evaluar la agresividad de los suelos hacia el concreto se
realizaron los ensayos químicos para determinar el contenido de sales
solubles, cloruros y sulfatos, habiéndose obtenido valores moderados, por lo
que es necesario utilizar cemento tipo I o MS.

Página38
CUADRO Nº 18.- ANALISIS QUIMICO POR AGRESIVIDAD
SOLICITA :
B & C INMOBILIARIA
Y CONSTRUCCION
E.I.R.L.
OBRA :
EDIFICIO
MULTIFAMILIAR
LAS FUCSIAS
UBICACION :
MZ. A, U LT. 25, 26 Y
27 URB. CONTRY
CLUB - URB.
MIRAFLORES -
CASTILLA - PIURA
MUESTRA : CALICATA C - 1
FECHA :
PIURA, 10 DE
ENERO DEL 2012
SALES
MUESTRA PROF. SOLUBLES CLORUROS SULFATOS CARBONATOS
m. %. %. %. %.
C - 1 / M - 1 0.00 - 0.60 0.6200 0.0420 0.0350 0.0000
C - 1 / M - 2 0.60 - 1.60 0.5800 0.0460 0.0390 0.0000
C - 1 / M - 3 1.60 - 5.50 0.5400 0.0520 0.0420 0.0000
4.0.- ANALISIS DE LA CIMENTACION.
En el análisis de cimentación se debe considerar los parámetros de ángulo de
rozamiento interno, compacidad del suelo, peso volumétrico, ancho del
cimiento corrido y la profundidad de la cimentación. Así mismo en suelos
arenosos deberá estudiarse los problemas de asentamientos relativos.
4.1.- CAPACIDAD PORTANTE Y CAPACIDAD ADMISIBLE DEL TERRENO

Página39
Llamada también capacidad última de carga del suelo de cimentación. Es la
carga que puede soportar un suelo sin que su estabilidad sea amenazada.
Para la aplicación de la capacidad portante, se aplica la teoría de Terzaghi para
zapatas continuas de base rugosa en el caso de un medio friccionante o
medianamente denso; también se hace extensivo para el caso de zapatas
cuadradas y Plateas de cimentación.
Es necesario mencionar que de acuerdo a las excavaciones de calicatas y
sondajes SPT, se identificaron suelos del tipo, arenoso (SP), areno limosos
(SM) y mezcla de arenas limosas y arenas arcillosas (SM-SC), determinados
como medianamente densos.
A continuación se realiza el análisis de la cimentación para diferentes
profundidades teniendo en cuenta los parámetros obtenidos con el equipo de
perforación standard y los ensayos de laboratorio (Ver Cuadro de Capacidad
Portante y Capacidad Admisible).
En suelos medianamente densos con valores de cohesión (C)
Para Zapata continua:
Qc = C*Nc + *D *N'q + 0.5* *ß*N'g
Para Zapata cuadrada:
Qc = 1.3*C*Nc + *D *N'q + 0.4* *ß*N'g
Para Platea o Losa de Cimentación:
En suelos arenosos:
q adm. (KN/m²) = 


















25
)(
33.0198.11
mmSe
B
Df
Ncor
Pt = 11.98 Ncor. [1 + 0.33 (Df/B)] [Semm./25]
Donde:
Qc = Capacidad Portante Kg/cm²

Página40
= Peso volumétrico gr/cm3.
Df = Profundidad de cimentación (m).
C = Cohesión.
Nc, N'q y N'g = Factores de capacidad de carga
Ncor = N corregido para 0.30m. De penetración con SPT.
B = Ancho de la cimentación.
N = Numero de Penetración Standard
Se = Asentamiento
CAPACIDAD ADMISIBLE DE CARGA
Es la capacidad admisible del terreno que se deberá usar como parámetro de
diseño de la estructura. También se le conoce como "Carga de Trabajo" ó
"Presión de Trabajo". (Cuadro de Capacidad Admisible).
Pt = Qc / Fs
Donde:
Pt = Presión de trabajo (kg/cm²)
Qc = Capacidad de carga.
Fs = Factor de seguridad (3.0).
CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE Y ADMISIBLE DEL TERRENO
CUADRO Nº 19: CALCULOS DE LA CAPACIDAD PORTANTE.
SPT – 1
TIPO DE
ESTRUCTURA
Df (m)
B
(m)
N
(m)
Se m. Qc (q ult.) Kg/cm2 Pt (q adm.) Kg/cm2
1 6 5 0.027 2.05 0.68

Página41
1.2 6 5 0.027 2.07 0.69
1.5 6 7 0.027 2.94 0.98
2 6 10 0.027 4.31 1.44
2.5 6 10 0.027 4.42 1.47
SPT – 1
PLATEA DE
CIMENTACION
Df (m) B (m) N (m) Se m.
Qc (q ult.)
Kg/cm2
Pt (q adm.)
Kg/cm2
1 8 5 0.027 2.02 0.67
1.2 8 5 0.027 2.04 0.68
1.5 8 7 0.027 2.89 0.96
2 8 10 0.027 4.2 1.4
2.5 8 10 0.027 4.28 1.43
1 10 5 0.027 2 0.67
1.2 10 5 0.027 2.02 0.67
1.5 10 7 0.027 2.85 0.95
2 10 10 0.027 4.14 1.38
2.5 10 10 0.027 4.2 1.4
SPT – 2
TIPO DE
ESTRUCTURA
Qc (q ult.)
Kg/cm2
Pt (q adm.)
Kg/cm2

Página42
1 6 4 0.026 1.58 0.53
1.2 6 5 0.026 1.99 0.66
1.5 6 6 0.026 2.43 0.81
2 6 9 0.026 3.73 1.24
2.5 6 10 0.026 4.25 1.42
PLATEA DE
CIMENTACION
1 8 4 0.026 1.56 0.52
1.2 8 5 0.026 1.96 0.65
1.5 8 6 0.026 2.38 0.79
2 8 9 0.026 3.64 1.21
2.5 8 10 0.026 4.12 1.37
1 10 4 0.026 1.54 0.51
1.2 10 5 0.026 1.94 0.65
1.5 10 6 0.026 2.35 0.78
2 10 9 0.026 3.59 1.2
2.5 10 10 0.026 4.05 1.35
SPT – 3
TIPO DE
ESTRUCTURA
Qc (q ult.)
Kg/cm2
Pt (q adm.)
Kg/cm2

Página43
1 6 6 0.029 2.64 0.88
1.2 6 7 0.029 3.11 1.04
1.5 6 9 0.029 4.06 1.35
2 6 10 0.029 4.63 1.54
2.5 6 11 0.029 5.22 1.74
PLATEA DE
CIMENTACION
/
1 8 6 0.029 2.58 0.86
1.2 8 7 0.029 3.03 1.01
1.5 8 9 0.029 3.94 1.31
2 8 10 0.029 4.44 1.48
2.5 8 11 0.029 4.96 1.65
1 10 6 0.029 2.58 0.86
1.2 10 7 0.029 3.03 1.01
1.5 10 9 0.029 3.94 1.31
2 10 10 0.029 4.44 1.48
2.5 10 11 0.029 4.96 1.65
4.2 ANALISIS DE ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS POR CONSOLIDACION DE LOS SUELOS

Página44
La ecuación de cálculo a tenerse en cuenta es:
(Cc)* H σ´ + σ
S = -------------- log (---------------)
1 + e σ´
Donde:
S = Asentamiento por consolidación primaria a la mitad del estrato de arena,
donde se cimentará el edificio
Cc = Índice de compresión Cc = e2 – e1 (log σ2/ σ1)
e = Relación de vacíos de la arcilla.
Ỵs - Ỵo
e = ----------------
Ỵo
Ỵs = Peso específico del sólido
Ỵo = Peso volumétrico o densidad natural del suelo.
σ´ = Esfuerzo efectivo a la profundidad de cimentación.
σ = Esfuerzo que actúa por la sobrecarga del edificio.
H = Altura del estrato de arenas.
4.3.- CONDICIONES DE CIMENTACION

Página45
De acuerdo a los resultados de las investigaciones de campo, los ensayos de
laboratorio, la clasificación de suelos, la capacidad portante, los resultados de
cálculos geotécnicos y el criterio ingenieril del Consultor se concluye en las
condiciones de cimentación para el EDIFICIO MULTIFAMILIAR LAS FUCSIAS
y se describe a continuación:
A).- DESCRIPCIÓNDEL SUELO DE CIMENTACIÓN.
El suelo de cimentación promedio está conformada predominantemente mezcla
de arenas limosas con arenas arcillosas en la superficie y a mayor profundidad
arenas limosas ligeramente plásticas y a mayor profundidad arenas sueltas,
color gris,
B).- CONDICIONES DE CIMENTACIÓN.
En base a los resultados de campo y laboratorio se determinó que el sector del
EDIFICIO MULTIFAMILIAR LAS FUCSIAS, son terrenos relativamente
estables, con ángulo de talud natural de 75° en las calicatas excavadas y de
compacidad relativa entre 20 – 40% en función a los valores de N del SPT.
En el edificio de 05 pisos, se construirán estructuras superficiales a una
profundidad de 0.80m. con respecto a la rasante de la vereda, siendo la
capacidad admisible de 0.88 kg/cm²., para losas o plateas de cimentación de
6.00m. De ancho.
Es necesario mejorar las condiciones del terreno de cimentación colocando
materiales de afirmado granular (50%) con mezcla de piedra chancada (50%)
de ¾# de tamaño, con espesor de 0.50m. de espesor sobre el cual deberá
colocarse la platea de cimentación de 0.30m. de espesor.
C).- CLASIFICACIÓN DE LOS MATERIALES DE EXCAVACIÓN.

Página46
Los suelos encontrados en el subsuelo de cimentación, se clasifican como
Material Común (MC), de compacidad media y se puede realizar la excavación
en forma manual.
D).- ESTABILIDAD DE TALUD NATURAL Y DE CORTE.
Durante la excavación de las calicatas, hasta la profundidad de 2.00m.,
presenta bajo a regular contenido de humedad natural incrementándose a
mayor profundidad y no se han presentado derrumbes de las paredes,
habiéndose determinado que existen ángulos de corte natural subverticales de
75°, sin embargo por debajo de 2.00 m., es necesario la entibación de las
zanjas según normas constructivas.
E).- USO DEL MATERIAL PROCEDENTE DE LAS
EXCAVACIONES.
Los suelos extraídos de las zanjas de excavación, mayormente se clasifican
como arenas y arenas limosas, que serán eliminados después de la
cimentación de las estructuras superficiales que se han proyectado.
F).- AGRESIÓN QUÍMICA DE LOS SUELOS AL CONCRETO.
Los valores de los contenidos de cloruros, sulfatos, sales solubles y
carbonatos, son relativamente bajos, pudiéndose usar cemento tipo I o MS. Se
han realizado los ensayos por contenido de cloruros, sulfatos, sales solubles y
carbonatos en el laboratorio.
G).- PARÁMETROS PARA DISEÑO SISMO - RESISTENTE
De la Norma Técnica de edificaciones E.030 para Diseño Sismorresistente se

Página47
CUADRO Nº 23: FATORES Y VALORES.
Factores Valores
Parámetros de zona Zona 3
Suelo Tipo S – 3
amplificación del suelo S = 1.4
Periodo predominante de vibración Tp = 0.9 seg
Sísmico C = 0.60
Uso U = 1.00
H).- LICUACIÓN DE ARENAS
En este sector los materiales encontrados, permite considerar como terrenos
de regular estabilidad, por lo que es poco probable que ocurrirán fenómenos
de licuación de arenas ante un sismo de gran magnitud, debido a que los
suelos en el sector están constituidos por arenas mal graduadas SP, cubiertas
con arenas limosas de baja plasticidad, medianamente compactas, sin
presencia del nivel freático, siendo los valores de N mayores de 20 hasta la
referida profundidad y de acuerdo a la sismicidad de la zona no es probable la
ocurrencia de sismos de grado 7 o 7.5.
I).- PROBLEMAS ESPECIALES DE LA CIMENTACIÓN.
En el sector del EDIFICIO MULTIFAMILIAR LAS FUCSIAS, los suelos están
en estado medianamente compacto, con presencia del nivel freático a
profundidades que varían de 1.55m. A 2.30m., por lo que pueden ocurrir

Página48
problemas de asentamiento en el fondo de la cimentación, por lo que deberá
colocarse:
1) una capa de 0.40m. De espesor de materiales tipo afirmado granular (50%)
mezclado con piedra chancada de ¾# de tamaño (50%) con su respectiva
compactación al 100% de la densidad seca máxima del proctor modificado del
material a emplear y finalmente, 2) la platea de cimentación de 0.30m de
espesor.
5.0.- COEFICIENTEDE BALASTO
En el caso de cimentaciones del tipo losa o viga de cimentación, se suele
recurrir al modelo de Winkler o método del coeficiente de balasto. Este
coeficiente K, que nos será facilitado a través del informe geotécnico, expresa
una constante de proporcionalidad entre presiones y asientos para cada tipo de
terreno:
P (T/m2) = K x δ (m)
CUESTIONES A CONSIDERAR
• Se parte de la hipótesis ideal de suelos homogéneos tipo arenas de grano
fino a medio con regular contenido de humedad y presencia del nivel freático a
4.90m. De profundidad.
• No se tiene en cuenta la interacción entre cimientos próximos.
• Depende de la superficie de la cimentación: relación entre tensiones y
asientos.
• El coeficiente de balasto es inversamente proporcional al asiento.
• Se determina en laboratorio, mediante ensayo de placa de carga de
diferentes diámetros D (generalmente 30 x 30cm), cumpliéndose la relación: K1
x D1 = K2 x D2 y mediante ensayos de penetración standard (SPT).

Página49
PRECAUCIONES
Las vigas y losas de cimentación forman parte de la globalidad de la estructura,
ya que están incluidas en la matriz global de la misma. Esto quiere decir que
las modificaciones que realicemos sobre ellas, afectarán directamente a los
esfuerzos del resto de los elementos que conforman la estructura,
especialmente a los pilares.
COEFICIENTE DE BALASTO Valores orientativos para placa de carga de 30 x
30 cm2 (K30).
CUADRO Nº 24: CLASES DE SUELOS.
Clases de suelo (K/cm3
)
Suelo ligero de turba y cenagoso 0,5 - 1,0
Suelo pesado de turba y cenagoso 1,0 - 1,5
Arena fina de ribera o playa 1,0 - 1,5
Arena floja seca 1,0 - 1,3
Arena floja húmeda 0,8 - 1,0
Arena media seca 3,0 - 9,0
Arena media húmeda 2,0 - 6,0
Arena compacta seca 9,0 - 20,0
Arena compacta húmeda 7,0 - 13,0
Capa de humus, arena y grava 1,0 - 2,0
Arcilla mojada 2,0 - 3.0

Página50
Arcilla húmeda 4,0 - 5,0
Arcilla seca 6,0 - 9,0
Arcilla seca dura > 10,0
Margas arcillosas 20,0 - 40,0
CUADRO Nº 25: CLASES DE SUELOS.
Clases de suelo (K/cm3)
Humus firmemente estratificado con arena y pocas piedras 8,0 - 10,0
Humus firmemente estratificado con arena y muchas
piedras
10,0 - 12,0
Arena fina de ribera o playa 1,0 - 1,5
Gravilla arenosa floja 4,0 - 8,0
Gravilla arenosa compacta 0,8 - 1,0
Grava fina con mucha arena fina 8,0 - 10,0
Grava media con arena fina 10,0 - 12,0
Grava media con arena gruesa 12,0 - 15,0
Grava gruesa con arena gruesa 15,0 - 20,0
Grava gruesa con poca arena 15,0 - 20,0
Rocas blandas o algo alteradas >30,0
Rocas sanas >500,0
UNIDADES: 1 K/cm3 ≈ 103 T/m3 ≈ 104 kN/m3

Página51
Para el cálculo del coeficiente de Balasto, considerando que a la profundidad
de 4.70m., existen suelos arenosos con contenido de humedad se usó la
fórmula siguiente:
(N + 2/34)
K (30) Kg/cm3 = 10
Siendo N = N° de golpes para la penetración de 0.30m con el ensayo SPT.
Para placa de cimentación en arcilla húmeda existente en el terreno de
cimentación.
(N + 2/34)
K (b,l)(T/m3 = 1000 x 10) (b(m)+0.3(m)/2b(m))²
Donde:
m = (N – 13)/32)
B = Ancho de la platea (12.50m.)
N = N° de golpes para la penetración de 0.30m., con el equipo SPT.
Los valores obtenidos para K (30) o coeficiente de Balasto del terreno es de
2.00 kg/cm3 y para el coeficiente de Balasto para la platea de cimentación
de ancho B = 6-00m. Es de 0.90 k/cm3.

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6.0.- ESPACIAMIENTO DE CALICATAS Y PROFUNDIDAD DE
CALICATAS.
FIG. Nº 13
15m
30m
1. Área:
A=bxa Donde: b: base
a: altura
A=30x15=450m2
#c=450 = 2.
225
C.01

Página53
15m
30m
7.0.- PROFUNDIDAD DE CALICATAS
DF= 1.50m
B= 2.0m
P= h+df+z
Z=1.5 (B)
Z=1.5 (2.0m)
Z=3.0m
P= 0+1.50+3.0
P=4.50m

Página54
NOTA: La estructura que estamos construyendo esta sin sótano.
8.0.- CONCLUSIONES.
1.- El área donde se cimentará la infraestructura del EDIFICIO
MULTIFAMILIAR LAS FUCSIAS, se encuentra ubicada en una zona de suelos
relativamente estables.
2.- En el área del terreno donde se construirá el EDIFICIO MULTIFAMILIAR
LAS FUCSIAS, en función a la densidad, ángulo de fricción interna (Ý),
Cohesión (c), grado de Compacidad, granulometría, etc. los suelos, son
considerados del tipo friccionarte a medianamente densos.
3.- Las condiciones de cimentación para el del EDIFICIO MULTIFAMILIAR
LAS FUCSIAS, se describe a continuación:
El suelo de cimentación promedio está conformado predominantemente arenas
limosas SM, arenas de grano fino pobremente graduadas SP, cubiertas por
una mezcla de arenas limosas y arenas arcillosas SM - SC, color gris, de baja
plasticidad
Existe un desnivel topográfico en la parte superior con respecto al nivel del
terreno, por tanto deberá tenerse en cuenta durante la fase constructiva a fin de
colocar materiales de relleno hasta llegar al nivel del piso terminado y

Página55
considerar el tipo de drenajes de las aguas pluviales.
En base a los resultados de campo y laboratorio se determinó que el sector del
EDIFICIO MULTIFAMILIAR LAS FUCSIAS, son terrenos relativamente
estables, con ángulo de talud natural de 85° en las calicatas excavadas y de
compacidad relativa entre 40 – 60% en función a los valores de N del SPT.
En los EDIFICIOS DE 05 PISOS, se construirán estructuras superficiales tipo
Platea de cimentación de 0.30m. de espesor con una y sub platea de
cimentación (con espesor de 0.40m.), siendo la capacidad admisible de 0.88
kg/cm². para losas o plateas de cimentación de 6.00 – 8.00m. de ancho.
En el sector del EDIFICIO MULTIFAMILIAR LAS FUCSIAS, los suelos están
en estado de baja a mediana compacidad, debido a las arenas de grano fino,
propensas a un asentamiento en el fondo de la cimentación, por lo que deberá
colocarse:
1) un sub cimiento o sub platea de cimentación de 0.40m de espesor,
conformada por una capa de 0.40m de espesor de materiales tipo afirmado
granular (50%) mezclado con piedra chancada de ¾# de tamaño (50%) con su
respectiva compactación al 100% de la densidad seca máxima del proctor
modificado del material a emplear
2) finalmente la platea de cimentación de 0.30m de espesor.
3).- Lo plantado en los ítem 1 y 2 mejorarán las condiciones de cimentación y
capacidad admisible del terreno.
Los suelos de arenas limosas, arenas limosas de baja plasticidad, cubiertas por
una mezcla de arenas limosas con arenas arcillosas, encontrados en el
subsuelo de cimentación, se clasifican como Material Común (MC), de
compacidad baja a media y se puede realizar la excavación en forma manual.
Durante la excavación de las calicatas, hasta la profundidad de 3.00m.,
presenta bajo contenido de humedad natural, habiéndose determinado que
existen ángulos de corte natural subverticales de 75°, sin embargo por debajo
de 1.50 m., es necesario la entibación de las zanjas según normas
constructivas.

Página56
Los suelos extraídos de las zanjas de excavación, mayormente se clasifican
como arenas y arenas limosas, que serán eliminados después de la
cimentación de las estructuras superficiales que se han proyectado.
Los valores de los contenidos de cloruros, sulfatos, sales solubles y
carbonatos, son relativamente bajos, pudiéndose usar cemento tipo I o MS. Se
han realizado los ensayos por contenido de cloruros, sulfatos, sales solubles y
carbonatos en el laboratorio.
De la Norma Técnica de edificaciones E.030 para Diseño Sismorresistente se
CUADRO Nº 26: FACTORES Y VALORES
Factores Valores
Parámetros de zona Zona 3
Suelo Tipo S – 3
amplificación del suelo S = 1.4
Periodo predominante de vibración Tp = 0.9 seg
Sísmico C = 0.60
Uso U = 1.00
En este sector los materiales encontrados, permite considerar como terrenos
de regular estabilidad, por lo que es poco probable que ocurrirán fenómenos

Página57
de licuación de arenas ante un sismo de gran magnitud, debido a que los
suelos en el sector están constituidos por arenas mal graduadas SP,
intercalados con arcillas de mediana a alta plasticidad CL, medianamente
compactas, sin presencia del nivel freático superficial, siendo los valores de N
mayores de 20 hasta la referida profundidad y de acuerdo a la sismicidad de la
zona no es probable la ocurrencia de sismos de grado 7 o 7.5.
9.0.- RECOMENDACIONES
1.- Para las construcciones proyectadas, las cimentaciones serán del tipo
superficial de acuerdo a las características siguientes:
a.- La profundidad mínima de cimentación medida a partir de la superficie libre
del terreno, será de 0.80m. Para plateas de cimentación de 6.00m de ancho y
espesor de la losa de 0.30m. La capacidad admisible es de 0.88 kg/cm².
b.- Es recomendable el uso de Plateas o losas de cimentación.
c.- En la zona de cimentación, se recomienda cortar el material, poco
compactado de 0.70m., luego compactar el terreno de fundación al 95% de la
densidad seca máxima y a continuación colocar el material tipo afirmado
granular (50%) mezclado con piedra chancada de ¾” de tamaño (50%), con
espesor de 0.50m. debidamente compactado al 100% de la densidad seca
máxima del proctor modificado del material de préstamo a utilizar, mejorando

Página58
de esta manera las condiciones de cimentación, SOBRE ESTE MATERIAL
COLOCAR la Platea de cimentación de 0.30m. de espesor. la cual debe
protegerse para evitar la infiltración de las aguas.
Para el caso de losas de Pisos y veredas deberá cortarse el material de 0.30m
de espesor y luego compactar la subrasante y reemplazar con materiales de
afirmado debidamente compactado.
Se puede afirmar que el terreno de fundación en el área de estudio, se
observan arenas de grano fino, arenas limosas y en la parte superior una
mezcla de arenas limosas con arenas arcillosas, de baja a mediana
compacidad y no habiéndose observado nivel freático, por lo tanto es poco
probable la ocurrencia de Fenómenos de Licuación de arenas, sin embargo es
recomendable un mejoramiento del terreno de fundación, conformado de la
siguiente manera:
1. 0.30m. de platea de cimentación de concreto armado,
2. 0.40m. de Material de afirmado para base granular mezclado con piedra
partida de ¾” de tamaño, debidamente compactado.
2.- Los elementos del cimiento deberán ser diseñados de modo que la presión
de contacto (carga estructural del edificio entre el área de cimentación) sea
inferior ó cuando menos igual a la presión de diseño ó capacidad admisible.
3.- El agua superficial que pudiera inundar la zona de los cimientos y del
edificio mismo durante la construcción, deberá ser alejado, a fin de que su
presencia no debilite la cimentación.
4.- El contenido de sales solubles es moderado, por lo que deberá usarse
cemento Portland tipo I o MS para el diseño del concreto.

Página59
5.- Considerando que cíclicamente se presentan fuertes precipitaciones
pluviales, es necesario diseñar sistemas de drenaje pluvial que eviten la
infiltración de aguas y puedan originar asentamientos futuros y dañar las
estructuras proyectadas.
6.- El material de préstamo de afirmado a ser usado, debe reunir las
características siguientes: Índice de plasticidad IP < 6%, Límite Líquido menor
que 25% y Resistencia a la penetración de 0.1" de 80 - 100% para los ensayos
CBR. La compactación deberá realizarse mayor de 100% del Proctor
Modificado del material de Base durante la fase constructiva.
7.- Es necesario realizar las pruebas de densidad de campo, del material de
afirmado para base, para comprobar la compactación.
8.- Para las losas de cimentación y obras auxiliares de concreto, se deberá
diseñar con materiales de agregados de las canteras Vice, Sojo, Sol o Cerro
Mocho, con una dosificación de 210 – 250 kg/cm², previa evaluación de los
materiales, durante la fase constructiva.

Página60
10.- TESTIMONIO FOTOGRAFICO

Página61
10.1.- ANEXOS
CUADROS – GRAFICOS
ENSAYOS DE LABORATORIO

Página62
SPT - 1

Página63
SPT – 2

Página64
SPT - 3

Página65
ENSAYOS DE
LABORATORIO

Página66
MAPAS - PLANOS

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